PROGETTAZIONE PARCHEGGIO

May 7, 2018 | Author: Anonymous | Category: Documents
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relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E alpe progetti s.r.l. società di ingegneria progettazione di opere civili ed infrastrutturali ingegneria geotecnica ed idraulica udine tel 0432 526179 ZS.1 il progettista il committente dott. ing. Francesco Alessandrini dott. arch. Federico Fabris dott. arch. Giulio Merluzzi dott. geol. Andrea Mocchiutti p.i. Massimiliano Vuaran Comune di Tricesimo file: m:\dario\opera 1416-tricesimo\esecutivo\zs_01_00003_r1.doc archiviato ○ 1 20/10/2008 integrazione verifiche DF FA 0 20/10/2008 emissione DF FA revisione data motivazioni redatto approvato ○ si garantisce la distribuzione della copia del presente elaborato in caso di revisione Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Regione autonoma Friuli Venezia Giulia Provincia di Udine Comune di TRICESIMO Opere inerenti la costruzione di un parcheggio interrato in piazza Ellero a Tricesimo (UD) Progetto Definitivo-Esecutivo Relazione di calcolo Relazione geotecnica e sulle fondazioni Relazione sui materiali relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 2/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) INDICE 1. GENERALITÀ .......................................................................................................5 2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO...........................................................................7 3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI..................................................................8 4. CARATTERISTICHE DEL TERRENO DI FONDAZIONE ...................................11 4.1. PARAMETRI SISMICI......................................................................................11 4.2. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA ..........................................................11 4.3. COEFFICIENTI DI SPINTA .............................................................................12 4.4. CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE...........................12 5. DATI DI CALCOLO .............................................................................................15 6. ANALISI DEI CARICHI........................................................................................17 6.1. CARICHI VERTICALI.......................................................................................17 6.1.1. PRIMO ORIZZONTAMENTO (AUTORIMESSA) – QUOTA +194.63 ................. 17 6.1.2. SECONDO ORIZZONTAMENTO (PARCHEGGIO) – QUOTA +197.63............. 17 6.1.3. SOLETTA DELLA ZONA ARCHIVIO – QUOTA +194.33................................... 17 6.1.4. COPERTURA DELLA ZONA ARCHIVIO – QUOTA +197.38............................. 17 6.1.5. SOLETTA DELLA ZONA PRE-ARCHIVIO – QUOTA +194.33 .......................... 17 6.1.6. SOLETTE DEI LOCALI DI ACCESSO AL PARCHEGGIO – QUOTA +194.58 .. 18 6.1.7. CARICO DA NEVE SULLA PENSILINA DEL VANO ASCENSORE................... 18 6.1.8. CARICO DA VENTO SULLA PENSILINA DEL VANO ASCENSORE ................ 18 6.2. AZIONI SISMICHE SULLE STRUTTURE .......................................................19 6.3. SPINTA DELLE TERRE ..................................................................................19 6.3.1. INCREMENTO DELLA SPINTA PER CARICHI ACCIDENTALI......................... 19 6.3.2. AZIONI SISMICHE SULLE STRUTTURE DI SOSTEGNO DELLE TERRE ....... 19 7. ANALISI STRUTTURALE DELLE OPERE PROVVISIONALI............................21 7.1. BERLINESE TRATTO 1A................................................................................21 7.1.1. RISULTATI DELL’ANALISI ................................................................................ 21 7.1.2. VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ................................................ 28 7.1.2.1. Verifiche dei micropali................................................................................................................. 29 7.1.2.2. Verifiche dei tiranti ...................................................................................................................... 29 7.1.2.3. Verifiche delle travi di ripartizione ............................................................................................... 30 7.2. BERLINESE TRATTO 1C................................................................................31 7.2.1. RISULTATI DELL’ANALISI ................................................................................ 31 7.2.2. VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ................................................ 46 7.2.2.1. Verifiche dei micropali................................................................................................................. 46 7.2.2.2. Verifiche dei tiranti ...................................................................................................................... 46 7.2.2.3. Verifiche delle travi di ripartizione superiori (+196.40)............................................................... 48 7.2.2.4. Verifiche delle travi di ripartizione inferiori (+193.57).................................................................. 48 7.3. BERLINESE TRATTO 1D................................................................................48 7.3.1. RISULTATI DELL’ANALISI ................................................................................ 49 7.3.2. VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ................................................ 61 7.3.2.1. Verifiche dei micropali................................................................................................................. 61 7.3.2.2. Verifiche dei tiranti ...................................................................................................................... 61 7.3.2.3. Verifiche delle travi di ripartizione superiori (+196.60)............................................................... 63 7.3.2.4. Verifiche delle travi di ripartizione inferiori (+193.57).................................................................. 63 7.4. BERLINESE TRATTO 2 ..................................................................................63 7.4.1. RISULTATI DELL’ANALISI ................................................................................ 64 7.4.2. VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ................................................ 75 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 3/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.4.2.1. Verifiche dei micropali................................................................................................................. 76 7.4.2.2. Verifiche dei tiranti ...................................................................................................................... 76 7.4.2.3. Verifiche delle travi di ripartizione ............................................................................................... 77 8. ANALISI STRUTTURALE DEL PARCHEGGIO INTERRATO............................78 8.1. SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE .........................................................78 8.2. CONDIZIONI DI CARICO ................................................................................85 8.3. VERIFICA DELLE TRAVI IN C.A. DI FONDAZIONE.......................................85 8.3.1. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE D’ESERCIZIO................................................ 85 8.3.2. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI .......................................................... 86 8.4. VERIFICA DELLE TRAVI IN C.A. PIANO QUOTA +194.63............................87 8.4.1. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE D’ESERCIZIO................................................ 87 8.4.2. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI .......................................................... 88 8.5. VERIFICA DELLE TRAVI IN C.A. PIANO QUOTA +197.63............................89 8.5.1. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE D’ESERCIZIO................................................ 89 8.5.2. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI .......................................................... 90 8.6. VERIFICA DEGLI ELEMENTI DI SOLAIO.......................................................91 8.6.1. SOLAIO A QUOTA +194.63M ........................................................................... 91 8.6.1.1. Zona 1......................................................................................................................................... 91 8.6.1.2. Zona 2......................................................................................................................................... 92 8.6.2. SOLAIO A QUOTA +197.63M ........................................................................... 93 8.6.2.1. Zona 1......................................................................................................................................... 94 8.6.2.2. Zona 2......................................................................................................................................... 95 8.7. VERIFICA DELLE PARETI VERTICALI ..........................................................96 8.7.1. SETTI DI RINFORZO PERIMETRALI................................................................ 96 8.7.2. PARETI COMPOSTE CENTRALI ...................................................................... 98 8.7.2.1. Verifiche allo stato limite d’esercizio ......................................................................................... 100 8.7.2.2. Verifiche allo stato limite ultimo (statico e sismico)................................................................... 101 8.7.3. PARETI PERIMETRALI ................................................................................... 102 8.7.3.1. Verifica a flessione in direzione verticale (M22) ....................................................................... 102 8.7.3.2. Verifica a flessione in direzione orizzontale (M11) ................................................................... 107 8.7.3.3. Verifica a taglio nel piano delle pareti (F12) ............................................................................. 109 9. ANALISI STRUTTURALE DELLE ZONE ACCESSORIE.................................111 9.1. SOLETTA DI COPERTURA ZONA ARCHIVIO .............................................111 9.2. PARETE VERTICALE ZONA ARCHIVIO ......................................................113 9.3. ELEMENTI PER BOCCHE DI AERAZIONE..................................................115 9.4. PENSILINA IN ACCIAIO DELL’ASCENSORE...............................................120 9.4.1. ANALISI DELLA STRUTTURA ........................................................................ 120 9.4.1.1. Travi secondarie ....................................................................................................................... 120 9.4.1.2. Travi principali e tiranti .............................................................................................................. 121 9.4.1.3. Controventi di falda................................................................................................................... 123 9.5. RAMPA DI ACCESSO AL PIANO “-2” ..........................................................123 9.5.1. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE D’ESERCIZIO.............................................. 126 9.5.2. VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI ........................................................ 127 10. ELABORATI DI CALCOLO...............................................................................128 10.1. ANALISI DELLE BERLINESI .....................................................................128 10.1.1. TRATTO 1A..................................................................................................... 128 10.1.2. TRATTO 1C..................................................................................................... 132 10.1.3. TRATTO 1D..................................................................................................... 139 10.1.4. TRATTO 2A..................................................................................................... 145 10.2. ANALISI DEL PARCHEGGIO ....................................................................151 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 4/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 10.2.1. DATI DI INPUT ................................................................................................ 151 10.2.2. DATI DI OUTPUT ............................................................................................ 171 10.2.2.1. Diagrammi di sollecitazione ...................................................................................................... 171 10.2.2.2. Pressione in fondazione ........................................................................................................... 172 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 5/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 1. GENERALITÀ La presente relazione è relativa al calcolo degli elementi strutturali interessanti la costruzione di un parcheggio interrato, da realizzarsi a Tricesimo (UD), in piazza Ellero. L’opera è costituita da tre orizzontamenti destinati a parcheggio, sovrapposti uno all’altro, in modo che la struttura, nel suo complesso, presenta una pianta pressoché rettangolare, con dimensioni di 34.2x37.2m circa, ed uno sviluppo verticale di circa 6.0m. Ogni singolo piano è caratterizzato da un accesso indipendente a doppio senso di marcia: al piano superiore (quota +197.78m circa) si accede direttamente da via G.B. da Bissone, così come per il piano mezzano (quota +194.78m circa), presentando la via stessa una pendenza longitudinale di circa il 10%. Il piano inferiore (quota +191.78m circa) è raggiungibile previa realizzazione di una rampa d’accesso, a doppio senso di marcia, anch’essa comunque collegata alla viabilità esistente sopra citata. La struttura principale è costituita da una serie di pareti in c.a. perimetrali, dello spessore tipico di 0.40m, nelle quali sono ricavate le aperture d’accesso, e fondate su fondazioni a trave rovescia. Nella zona centrale si realizzano una serie di pareti parallele ai due assi principali, di spessore minimo di 0.30m, aventi funzione di sostegno per i carichi verticali, e nel contempo di irrigidimento nei confronti delle azioni orizzontali. I solai sono realizzati con elementi prefabbricati tipo “RAP”, realizzati in c.a.p., ed aventi spessore di 0.36m (solaio a quota +194.78m) e 0.42m (solaio a quota +197.78m); si esegue poi il getto della soletta collaborante, di spessore minimo di 0.08m per entrambi i solai. Inoltre, per garantire un adeguato deflusso delle acque, gli elementi prefabbricati verranno posti in opera “in pendenza”, in modo da ridurre al minimo lo spessore di materiale di finitura, superfluo ai fini statici. Le fondazioni sono a trave rovescia, con spessore minimo di calcolo di 0.60m, e collegano la base delle pareti in c.a.; in particolare le travi principali verranno realizzate al piede delle pareti perimetrali, con larghezza diversa a seconda dell’orditura del solaio, ed al piede delle pareti centrali, quest’ultima in direzione X. Nello spazio compreso tra questi elementi si disporrà uno strato di materiale arido drenante, ben compattato, con lo scopo sia di permettere l’allontanamento dell’acqua di falda (che interessa parte della superficie del parcheggio), sia di posizionare una serie di tubazioni che raccolgono l’acqua di falda drenata lungo la parete Est, e la allontanano oltre la parete opposta, dove sono previsti gli impianti di raccolta e smaltimento delle acque. Il piano carrabile è poi ottenuto mediante una soletta in c.a. dello spessore minimo di 0.20m, alla quale è affidato anche la funzione di impermeabilizzazione e di collegamento tra le fondazioni stesse. A ridosso della struttura principale, in vicinanza dell’attuale fabbricato adibito a Municipio comunale, si realizzano dei vani necessari all’accesso al parcheggio dalla piazza antistante il municipio, ed inoltre un locale da adibire ad archivio comunale. Si riporta nella figura seguente la pianta della zona interessata relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 6/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) La struttura di questi locali è costituita da una platea in c.a., dello spessore di 0.25m, al di sopra della quale verrà realizzato, dove necessario, un vuoto sanitario, e da pareti perimetrali dello spessore di 0.20/0.25m, e da una soletta monolitica in c.a. di copertura con spessore di 0.25m. Per la realizzazione delle suddette opere è inoltre prevista la realizzazione di una struttura temporanea costituita da delle berlinesi (opere provvisionali), con lo scopo di sostenere le pareti dello scavo. Tale opera è ottenuta con micropali del diametro di 220mm, rinforzati con armatura tubolare in acciaio (generalmente Φ139.7x8.8mm – S355H), e disposti ad interasse di 0.60m; è prevista la presenza di tiranti, da 150 kN e 300 kN (portata nominale), disposti ad interasse variabile (da 2.4 a 3.0m), e collegati alla cortina di micropali mediante una serie di travi metalliche (HEA140/HEB160 -S275) accoppiate. Le opere in esame sorgono in Comune di Tricesimo (UD), classificato come zona 2 ai sensi della classificazione sismica introdotta dall’O.P.C.M. 3274/03 e succ. modifiche ed integrazioni; il suolo appartiene, in base alla caratterizzazione introdotta dalla predetta Ordinanza, alla categoria C “Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza”. Alla presente relazione sono allegate le tavole strutturali esecutive di progetto, alle quali si rimanda per una descrizione più completa e dettagliata delle opere previste. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 7/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO La presente relazione è redatta in conformità alle seguenti Leggi e Normative: a) L. 5 novembre 1971 n. 1086 - “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”. b) D.M. LL. PP. 09 gennaio 1996 - “Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche”. c) CIRC. LL. PP. 15 ottobre 1996 n. 252 - “Istruzioni per l’applicazione delle relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 8/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Calcestruzzo per le strutture in c.a.p. dei solai: Si impiega un calcestruzzo di classe minima (resistenza cubica caratteristica a 28 gg.): Rck = 45 MPa (C35/45) Rapporto a/c max 0.50 con tensioni di progetto pari a: - verifiche allo stato limite ultimo (γm=1.5) fcd=21.8 N/mm2 fctd=1.49 N/mm2 - verifiche allo stato limite esercizio (γm=1.0) σcls = 21.0 N/mm² (nella c.c. rara) σcls = 15.7 N/mm² (nella c.c. quasi permanente) confezionato secondo le caratteristiche della classe di esposizione XC4 come definite dalla Norma 11104- ENV 206-1 con classe di consistenza S5. Calcestruzzo per la fondazioni/soletta/travi di completamento del solaio del parcheggio, e per tutte le pavimentazioni carrabili non protette (comprese le solette di piano e di rampa): Si impiega un calcestruzzo di classe minima (resistenza cubica caratteristica a 28 gg.): Rck = 45 MPa (C35/45) Rapporto a/c max 0.45 con tensioni di progetto pari a: - verifiche allo stato limite ultimo (γm=1.6) fcd=21.8 N/mm2 fctd=1.49 N/mm2 - verifiche allo stato limite esercizio (γm=1.0) σcls = 21.0 N/mm² (nella c.c. rara) σcls = 15.7 N/mm² (nella c.c. quasi permanente) confezionato secondo le caratteristiche della classe di esposizione XD3 come definite dalla Norma 11104- ENV 206-1 con classe di consistenza S4. Calcestruzzo per le pareti verticali del parcheggio: Si impiega un calcestruzzo di classe minima (resistenza cubica caratteristica a 28 gg.): Rck = 40 MPa (C32/40) Rapporto a/c max 0.50 con tensioni di progetto pari a: - verifiche allo stato limite ultimo (γm=1.6) fcd=20.0 N/mm2 fctd=1.38 N/mm2 - verifiche allo stato limite esercizio (γm=1.0) σcls = 19.2 N/mm² (nella c.c. rara) σcls = 14.4 N/mm² (nella c.c. quasi permanente) confezionato secondo le caratteristiche della classe di esposizione XC4 come definite dalla Norma 11104- ENV 206-1 con classe di consistenza S5. Calcestruzzo per le fondazioni protette, e per le strutture esterne all’area di parcheggio: Si impiega un calcestruzzo di classe minima (resistenza cubica caratteristica a 28 gg.): Rck = 30 MPa (C25/30) Rapporto a/c max 0.60 con tensioni di progetto pari a: - verifiche allo stato limite ultimo (γm=1.6) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 9/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) fcd=15.6 N/mm2 fctd=1.14 N/mm2 - verifiche allo stato limite esercizio (γm=1.0) σcls = 15.0 N/mm² (nella c.c. rara) σcls = 11.2 N/mm² (nella c.c. quasi permanente) confezionato secondo le caratteristiche della classe di esposizione XC2 come definite dalla Norma 11104- ENV 206-1 con classe di consistenza S4. Malte per tiranti e micropali: L’iniezione verrà eseguita con pasta o malta di cemento in grado di raggiungere una resistenza cubica minima caratteristica a 28 gg.: Rck = 30 MPa (C25/30) con tensioni di progetto pari a: - verifiche allo stato limite ultimo (γm=1.6) fcd=15.6 N/mm2 fctd=1.14 N/mm2 - verifiche allo stato limite esercizio (γm=1.0) σcls = 15.0 N/mm² (nella c.c. rara) σcls = 11.2 N/mm² (nella c.c. quasi permanente) con le caratteristiche di esposizione previste dalla norma EN 206-1 – UNI 11104 per la classe di esposizione XC2. Tiranti in trefoli: Si impiega acciaio in trefoli da 0.6” (acciaio stabilizzato a basso rilassamento) delle seguenti caratteristiche: Acciaio armonico con: fptk = 1860 MPa fp(1)k = 1670 MPa Ea = 196000 MPa Tensioni limite: σspi relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 10/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) f yk ≥ 450 N/mm² f tk ≥ 540 N/mm² con tensioni di progetto pari a: - verifiche allo stato limite ultimo (γm =1.15) fyd=391 N/mm2 - verifiche allo stato limite esercizio (γm =1.00) σs = 315 N/mm² (nelle c.c. rara e quasi permanente) che soddisfi i seguenti rapporti minimi: (Agt),k ≥ 7.5 % 1.15 ≤ (ft / fy)k < 1.35 (fy / fy,nom ) < 1.25 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 11/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 4. CARATTERISTICHE DEL TERRENO DI FONDAZIONE L’intervento è localizzato in Comune di Tricesimo (UD), presso il piazzale Ellero, in adiacenza alla via G.B. da Bissone. La relazione geologica eseguita dal dott. geol. Andrea Mocchiutti ha messo in evidenza che il suolo interessato dalle opere in oggetto è caratterizzato da uno strato superficiale, con spessore variabile da circa 2 a 3m, di materiale di riporto, con limitate caratteristiche meccaniche (limo sabbioso ghiaioso), e da un sottofondo costituito ghiaie sabbiose da mediamente a ben compatte. Dalle prove eseguite in sito è stata rilevata la presenza della falda, posizionata a circa –3.00m dal p.c. in corrispondenza del lato Est, e che poi si attesta a circa -5.00m dal p.c. lungo il lato opposto: l’opera in esame quindi intercetta parzialmente la falda, e ciò richiede quindi la posa in opera di un adeguato sistema drenante, al fine di ridurre le spinte agenti contro le pareti contro terra, ed evitare la risalita dell’acqua dal pavimento inferiore. L’intervento prevede inoltre la realizzazione di una berlinese di contenimento dello scavo, che verrà stabilizzata tramite tiranti in trefolo. L’indagine geologica non evidenzia problemi di liquefazione del terreno. 4.1. PARAMETRI SISMICI Si riporta di seguito la caratterizzazione sismica del suolo interessato dal presente intervento, ed i parametri adottati nei calcoli successivi. Tipo di suolo: C Coefficiente del suolo di fondazione: S = 1.25 Periodi caratteristici dello spettro: TB = 0.15s TC = 0.50s TD = 2.0s Accelerazione al suolo (zona 2): ag=0.25 g Fattore di importanza: γI = 1.00 In base alle tipologie di terreno presenti non si prevedono fenomeni di liquefazione a seguito di evento sismico. 4.2. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA Le indagini geologiche eseguite in situ hanno evidenziato la presenza di tre strati di terreno, a spessore variabile a seconda della zona esaminata, con diverse caratteristiche geotecniche. Per il calcolo dell’opera in progetto sono stati adottati i seguenti parametri geotecnici, desunti dalla relazione geologica allegata al presente progetto. TERRENI RIPORTATI O RIMANEGGIATI Angolo di attrito: φt= 28° Angolo di attrito parete-terreno: φt= 14° Peso specifico: γ = 17 kN/m3 Coesione: c= 0.0 kPa Spessore interessato: da 0.00m a -3.00m dal p.c. nel sondaggio S1 da 0.00m a -1.75m dal p.c. nel sondaggio S2 da 0.00m a -2.50m dal p.c. nel sondaggio S3 DEPOSITI MORENICI: GHIAIE SABBIOSE LIMOSE, MEDIAMENTE ADDENSATE Angolo di attrito: φt= 34° Angolo di attrito parete-terreno: φt= 17° Peso specifico: γ = 18 kN/m3 Coesione di progetto: c= 0.0 kPa Spessore interessato: da -3.00m a -7.50m dal p.c. nel sondaggio S1 da -1.75m a -5.50m dal p.c. nel sondaggio S2 da -2.50m a -7.50m dal p.c. nel sondaggio S3 DEPOSITI MORENICI: GHIAIE SABBIOSE LIMOSE, MOLTO ADDENSATE Angolo di attrito: φt= 39° relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 12/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Angolo di attrito parete-terreno: φt= 19° Peso specifico: γ = 20 kN/m3 Peso specifico immerso: γ' = 10 kN/m3 Coesione di progetto: c= 0.0 kPa Spessore interessato: da -7.50m a -12.00m dal p.c. nel sondaggio S1 da -5.50m a -12.00m dal p.c. nel sondaggio S2 da -7.50m a -10.00m dal p.c. nel sondaggio S3 4.3. COEFFICIENTI DI SPINTA Il coefficiente di spinta a riposo è valutato secondo la nota espressione: K0 = 1 - sin(ø) I coefficienti di spinta attiva e passiva (laddove presente) sono stati calcolati secondo la nota relazione di Coulomb. I coefficienti di spinta K valutati in condizioni sismiche sono calcolati con la relazione di Mononobe-Okabe, assumendo (in generale) per il parametro r il valore 2 per i muri di sostegno flessibili, ed 1 per le strutture a comportamento rigido. 4.4. CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE Per il calcolo della capacità portante delle fondazioni si fa affidamento alla relazione di Hansen, considerando la somma di tre contributi separati (quello della coesione, del terreno alla base della fondazione e del terreno laterale), nella sua formulazione generica per fondazione rettangolare soggetta ad un carico eccentrico ed inclinato. Le caratteristiche geotecniche del suolo di fondazione sono determinate sulla base di quanto proposto dall’Eurocodice 7 (UNI EN 1997-1:2005), facendo riferimento all’approccio 2. Con tale criterio progettuale la resistenza del terreno è determinata secondo lo schema di combinazione: D.A. 2: “A1” + “M1” + “R2” in cui: “A1” rappresentano le azioni/sollecitazioni di progetto, alle quali sono applicati i seguenti coefficienti parziali di amplificazione: “M1” rappresentano i valori di progetto dei parametri geotecnici, ottenuti utilizzando dei coefficienti parziali sui materiali unitari (per cui Xd = Xk). relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 13/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) “R2” rappresentano i coefficienti di sicurezza da applicare alle resistenze; nel caso in esame si ha: Si riporta nel seguito il calcolo della capacità portante delle principali opere di fondazione, valutata utilizzando i valori caratteristici dei parametri geotecnici. La struttura di fondazione è in generale costituita da travi in c.a., centrate rispetto le pareti sovrastanti, e solo limitatamente da delle platee: il calcolo è quindi condotto trascurando l’eccentricità dei carichi (minima) e l’inclinazione degli stessi. Trave di fondazione tipo 1 – B=3.00m Larghezza della fondazione: B = 3.00m Lunghezza della fondazione: L = 37.8m Peso di volume terreno di fondazione: γ’ = 12 kN/mc Peso di volume terreno laterale: γ’ = 12 kN/mc Profondità del piano fondazionale: D = 0.70m Eccentricità di calcolo: e = 0.50m � B’ = 2.00m Nq = 55.21 (Φ=39°) Nγ = 54.85 (Φ=39°) Nc = 100.48 (Φ=39°) Fattori di forma: sq = 1.04 sγ = 0.979 Fattori di profondità: dq= 1.14 dγ= 1.00 Si ottiene quindi: qult,k = 1161 + 551 = 1712 kPa qult,d = 1712 / 1.4 = 1222 kPa Trave di fondazione tipo 2 – B=2.40m I coefficienti da inserire assumono i seguenti valori: Larghezza della fondazione: B = 2.40m Lunghezza della fondazione: L = 37.8m Peso di volume terreno di fondazione: γ’ = 12 kN/mc Peso di volume terreno laterale: γ’ = 12 kN/mc Profondità del piano fondazionale: D = 0.70m Eccentricità di calcolo: e = 0.40m � B’ = 1.60m Nq = 55.21 (Φ=39°) Nγ = 54.85 (Φ=39°) Nc = 100.48 (Φ=39°) Fattori di forma: sq = 1.034 sγ = 0.983 Fattori di profondità: dq= 1.175 dγ= 1.00 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 14/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Si ottiene quindi: qult,k = 933 + 564 = 1496 kPa qult,d = 1496 / 1.4 = 1069 kPa Trave di fondazione tipo 3 – B=1.00m I coefficienti da inserire assumono i seguenti valori: Larghezza della fondazione: B = 1.00m Lunghezza della fondazione: L = 14.0m Peso di volume terreno di fondazione: γ’ = 12 kN/mc Peso di volume terreno laterale: γ’ = 12 kN/mc Profondità del piano fondazionale: D = 0.70m Eccentricità di calcolo: e = 0.17m � B’ = 0.67m Nq = 55.21 (Φ=39°) Nγ = 54.85 (Φ=39°) Nc = 100.48 (Φ=39°) Fattori di forma: sq = 1.014 sγ = 0.993 Fattori di profondità: dq= 1.420 dγ= 1.000 Si ottiene quindi: qult,k = 393 + 668 = 1061 kPa qult,d = 1061 / 1.4 = 757 kPa Trave di fondazione muri di sostegno esterni – B = 2.10m Larghezza della fondazione: B = 2.10m Lunghezza della fondazione: L = ∞ Peso di volume terreno di fondazione: γ’ = 12 kN/mc Peso di volume terreno laterale: γ’ = 12 kN/mc Profondità del piano fondazionale: D = 0.70m Eccentricità di calcolo: e = 0.45m � B’ = 1.20m Nq = 40.08 (Φ=30°) Nγ = 33.85 (Φ=30°) Nc = 69.67 (Φ=30°) Fattori di forma: sq = 1.014 sγ = 0.990 Fattori di profondità: dq= 1.192 dγ= 1.000 Si ottiene quindi: qult,k = 241 + 407 = 648 kPa qult,d = 648 / 1.4 = 462 kPa relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 15/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 5. DATI DI CALCOLO Il progetto complessivo oggetto del presente elaborato riguarda la realizzazione di una autorimessa interrata, con pianta pressoché rettangolare, e sviluppo altimetrico di circa 6.0m. La struttura è caratterizzata da pareti perimetrali in c.a., all’esterno delle quali si realizza, ove necessario, una berlinese temporanea (opera provvisionale) allo scopo di sostenere lo scavo. In particolare si individuano 3 tipologie della struttura di sostegno, a seconda dell’altezza dello scavo e del numero di tiranti. È prevista inoltre la costruzione di un locale interrato, adiacente e collegato all’autorimessa, con pareti, soletta di copertura e platea di fondazione in c.a. Si riassumono, nel seguito, i principali dati geometrici e di calcolo delle strutture: Autorimessa interrata Larghezza massima (direzione X) ................................... 37.20 m Lunghezza massima (direzione Y) ................................... 34.20 m Sviluppo verticale ............................................................... 6.53 m Spessore pareti verticali principali ..................................... 0.40 m Spessore travi di fondazione .............................................. 0.60 m Spessore solaio del primo orizzontamento ........................ 0.44 m Spessore solaio del secondo orizzontamento ................... 0.50 m Sovraccarico accidentale del primo orizzontamento ......... 2.50 kN/m2 Sovraccarico accidentale del secondo orizzontamento ..... 5.00 kN/m2 Zona archivio e locali accessori Larghezza massima (direzione X) ................................... 18.06 m Lunghezza massima (direzione Y) ................................... 19.14 m Sviluppo verticale ............................................................... 3.30 m Spessore pareti verticali principali ..................................... 0.25 m Spessore platea di fondazione ........................................... 0.25 m Spessore soletta di copertura ............................................ 0.25 m Sovraccarico accidentale sulla copertura .......................... 4.00 kN/m2 Berlinese (tratto 1A) Sviluppo in pianta ............................................................. 10.50 m circa Altezza massima scavo ..................................................... 4.00 m Numero file di tiranti ................................................................ 1 Diametro perforazione micropali ......................................... 220 mm Interasse micropali ............................................................. 0.60 m Lunghezza micropali .......................................................... 7.00 m Interasse tiranti .................................................................. 2.40 m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 16/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Berlinese (tratto 1B) Sviluppo in pianta ............................................................. 14.00 m circa Altezza massima scavo ..................................................... 7.00 m Numero file di tiranti ................................................................ 2 Diametro perforazione micropali ......................................... 220 mm Interasse micropali ............................................................. 0.60 m Lunghezza micropali ........................................................ 10.00 m Interasse tiranti (fila superiore) ........................................... 2.40 m Interasse tiranti (fila inferiore) ............................................. 2.40 m Berlinese (tratto 2) Sviluppo in pianta ........................................... 18.00+7.30+1.90 m circa Altezza massima scavo ..................................................... 3.05 m Diametro perforazione micropali ......................................... 220 mm Interasse micropali ............................................................. 0.60 m Lunghezza micropali .......................................................... 6.00 m Interasse tiranti (fila superiore) ........................................... 3.00 m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 17/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 6. ANALISI DEI CARICHI 6.1. CARICHI VERTICALI Si riportano dei successivi p.ti i carichi permanenti agenti sulle varie opere strutturali presenti nel progetto, distinguendo le varie zone interessate. Si assume un peso specifico del calcestruzzo pari a 25 kN/m3; il terreno di ricoprimento, laddove non specificato diversamente, presenta le caratteristiche già descritte nel precedente capitolo 4. Nei paragrafi seguenti si riporta l’analisi dei carichi agenti sugli impalcati oggetto di calcolo. 6.1.1. Primo orizzontamento (autorimessa) – quota +194.63 - g1 peso proprio solaio tipo RAP 36+8 5.50 kN/m2 - p1 permanenti 0.00 kN/m2 - q accidentali variabili (cat. 8) 2.50 kN/m2 8.00 kN/m2 - w massa sismica (ΨE=0.30) 6.25 q.li/m2 6.1.2. Secondo orizzontamento (parcheggio) – quota +197.63 - g1 peso proprio solaio tipo RAP 42+8 6.60 kN/m2 - p1 permanenti 1.25 kN/m2 - q accidentali variabili (cat. 8) 5.00 kN/m2 12.85 kN/m2 - w massa sismica (ΨE=0.30) 9.35 q.li/m2 6.1.3. Soletta della zona archivio – quota +194.33 - g1 peso proprio soletta 6.25 kN/m2 - p1 permanenti 2.05 kN/m2 - q accidentali variabili (cat. 8) 6.00 kN/m2 14.30 kN/m2 - w massa sismica (ΨE=0.60) 13.10 q.li/m2 6.1.4. Copertura della zona archivio – quota +197.38 - g1 peso proprio soletta 6.25 kN/m2 - p1 permanenti 4.00 kN/m2 - q accidentali variabili (cat. 3) 4.00 kN/m2 14.25 kN/m2 - w massa sismica (ΨE=0.30) 11.45 q.li/m2 6.1.5. Soletta della zona pre-archivio – quota +194.33 - g1 peso proprio soletta 6.25 kN/m2 - p1 permanenti 2.05 kN/m2 - q accidentali variabili (cat. 1) 2.00 kN/m2 10.30 kN/m2 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 18/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) - w massa sismica (ΨE=0.30) 8.90 q.li/m2 6.1.6. Solette dei locali di accesso al parcheggio – quota +194.58 - g1 peso proprio soletta 5.00 kN/m2 - p1 permanenti 0.50 kN/m2 - q accidentali variabili (cat. 3) 4.00 kN/m2 9.50 kN/m2 - w massa sismica (ΨE=0.60) 7.90 q.li/m2 6.1.7. Carico da neve sulla pensilina del vano ascensore Si riporta il calcolo esplicito del carico da neve che insiste sulle falda di copertura in esame. Carico caratteristico � qsk = 1.60 kN/m2 Copertura a 1 falda � η1 (α=4.6°) = 0.8 Carico da neve � qs = η1 x qsk = 0.80 x 1.60 = 1.28 kN/m2 Incremento di carico per discontinuità di quota η3 (α=4.6°) = 0.923 � qs = η3 x qsk = 1.48 kN/m2 Schema distribuzione carico da neve 6.1.8. Carico da vento sulla pensilina del vano ascensore Si riporta il calcolo esplicito del carico da vento che insiste sulle falda di copertura in esame. Zona 1 � vref = 25 m/s � qref = 0.390 kN/m2 Classe di rugosità del terreno: B Categoria di esposizione: IV � Kr = 0.22 Z0 = 0.30m Zmin = 8.00m Ce (zmin) = 1.63 Pressione sulla falda con vento agente in direzione Est: Pressione esterna pWE = -0.4 x 1.63 x 0.39 = -0.26 kN/m2 Pressione interna pWI = -0.5 x 1.63 x 0.39 = -0.32 kN/m2 Pressione sulla falda pWF1 = -0.9 x 1.63 x 0.39 = -0.58 kN/m2 Pressione sulla falda con vento agente in direzione Ovest: Pressione esterna pWE = -0.4 x 1.63 x 0.39 = -0.26 kN/m2 Pressione interna pWI = -0.8 x 1.63 x 0.39 = -0.52 kN/m2 Pressione sulla falda pWF2 = -1.2 x 1.63 x 0.39 = -0.78 kN/m2 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 19/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 6.2. AZIONI SISMICHE SULLE STRUTTURE Le strutture in progetto sono realizzate in zona sismica, classificata come “zona 2” ai sensi della classificazione introdotta dall’O.P.C.M. 3274/03 e succ. mod. ed integr.; il suolo appartiene alla categoria “C”. In base a tali dati, l’accelerazione massima al suolo, valutata allo stato limite ultimo (TR=475 anni), è pari a 0.3125g. La struttura è pressoché completamente interrata, e quindi l’accelerazione sismica a cui le masse saranno soggette sarà quella propria del terreno (il che significa T1 = 0s): il progetto dell’intero fabbricato è quindi condotto senza far affidamento ad alcun meccanismo dissipativo basato sulla duttilità degli elementi strutturali. In sede di analisi si considerano separatamente gli effetti indotti dal sisma agente nella direzione principale X ed Y; gli effetti verranno poi sommati nel seguente modo: c1 1.0 EX + 0.3 EY c2 0.3 EX + 1.0 EY 6.3. SPINTA DELLE TERRE La spinta delle terre dovuta ai carichi permanenti si sviluppa sulla superficie delle opere a contatto con il terreno. L'incremento di spinta con la profondità è regolato dalla nota formula: σ = h·γ·K con k coefficiente di spinta a riposo. In particolare nel calcolo delle spinte contro le pareti in c.a. delle strutture è stata adottato il coefficiente di spinta a riposo, considerando un terreno di riempimento in condizioni drenate e con i seguenti parametri geotecnici (valori caratteristici): peso di volume: γ = 19 kN/mc angolo di attrito: Φ = 30° coesione efficace: c’ = 0.00 kPa Per il calcolo delle berlinesi si è fatto riferimento ai coefficienti di spinta attiva o a riposo (che però sono solo parzialmente utilizzati, in quanto l’analisi di queste opere è svolta seguendo una procedura non lineare, che tiene conto dello stato e storia di carico del terreno). 6.3.1. Incremento della spinta per carichi accidentali La spinta delle terre dovuta a carichi accidentali “q” sul terrapieno a monte delle strutture di sostegno si traduce in una pressione orizzontale uniformemente distribuita sul muro pari a: σq = q·k con k coefficiente di spinta attiva/a riposo per i vari strati di terreno considerati. Per le pareti che fiancheggiano la strada si assume agente un sovraccarico uniformemente distribuito di 20 kN/m2, dovuto ai carichi mobili stradali, mentre per le altre pareti il carico è ridotto a quello accidentale (pari ad almeno 5 kN/m2). 6.3.2. Azioni sismiche sulle strutture di sostegno delle terre Il terreno, visto quanto riportato al p.to 4., è di tipo C. L’incremento sismico della spinta del terreno è valutato con la relazione di Wood, ed il carico così determinato è applicato alle pareti in c.a. costituenti il perimetro dei due corpi strutturali: ∆pd = S· ag· γ ·H = 1.25· 0.25· 20· H = 6.25 H kN/m2 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 20/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Le opere di contenimento dello scavo (berlinesi) hanno carattere provvisionale, e non contribuiscono alla resistenza delle pareti perimetrali: non vengono quindi sottoposte ad alcuna azione sismica. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 21/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7. ANALISI STRUTTURALE DELLE OPERE PROVVISIONALI Lungo il lato di fabbricato adiacente alla strada “via da G. B. da Bissone”, e lungo il lato posto in vicinanza dello stabile del Municipio comunale, si realizzano delle berlinesi allo scopo di sostenere il terreno durante le operazioni di scavo per l’esecuzione delle opere in progetto. L’intervento si può schematizzare come segue: berlinesi tipo 1A: sono eseguite a fianco della strada, nella zona ad Ovest del fabbricato in progetto; si utilizzano micropali con diametro di perforazione da 220mm, armati con tubolare metallico da 139.7x8.8mm, e stabilizzati da una fila di ancoraggi. Questi sono posti ad interasse di 2.40m, e sono ottenuti con tiranti in trefolo da 150 kN (valore nominale); berlinesi tipo 1C: sono eseguite a fianco della strada, e vanno a seguire la berlinese tipo “1A”; si utilizzano micropali con diametro di perforazione da 220mm, armati con tubolare metallico da 139.7x8.8mm, e stabilizzati da due file di ancoraggi. Questi sono posti ad interasse di 2.40m, e sono ottenuti con tiranti in trefolo da 150 kN (fila superiore) e 300 kN (fila inferiore); la quota di posa dei tiranti è variabile ed è indicata in modo esplicito sulle tavole di progetto, alle quali si rimanda; berlinesi tipo 1D: è analogo per tipologia alla precedente 1C, e si differenzia da questa per la maggiore quota di scavo prevista ed per la diversa sequenza di intervento; berlinesi tipo 2: sono eseguite in vicinanza del Municipio comunale, a protezione delle fondazioni dello stesso. Si utilizzano micropali con diametro di perforazione da 220mm, armati con tubolare metallico da 139.7x7.1mm, e stabilizzati da una fila di ancoraggi. Questi sono posti ad interasse di 3.00m, e sono ottenuti con tiranti in trefolo da 150 kN. La modalità di esecuzione degli scavi, e della contestuale realizzazione degli ancoraggi, è riportata in modo esplicito negli elaborati grafici, ai quali si rimanda. L’analisi delle opere è condotta con il programma di calcolo “Paratie 6.2” della Ce.A.S. di Milano. Il programma permette lo studio di opere di sostegno genericamente infisse nel terreno, descrivendo il terreno come un letto di molle a comportamento elastoplastico incrudente, in gradi di sviluppare delle spinte (contro la parete di sostegno) che sono funzione degli spostamenti subiti dalle molle stesse: il coefficiente di spinta del terreno passa quindi dallo stato a riposo a quello attivo/passivo in funzione delle deformazioni impresse/subite dal terreno. Il programma permette lo studio per fasi costruttive della struttura; nel caso in esame sono stati considerati varie configurazioni, a seconda della zona trattata, ed in coerenza con quanto riportato negli elaborati grafici. 7.1. BERLINESE TRATTO 1A La berlinese in oggetto si sviluppa per circa 10.0m; le fasi costruttive considerate nell’analisi sono: 1) condizione geostatica: esigenza del programma per stabilire lo stato di pressioni nel terreno prima di iniziare gli “scavi” a monte/valle dell’opera infissa; 2) scavo a valle dei micropali, per un’altezza massima di -2.00m (quota +192.80m circa); 3) applicazione della fila di tiranti da 150 kN, con interasse di 2.40m, alla quota di -1.30m dalla sommità scavo (quota +193.50m); 4) prosecuzione dello scavo, per un’altezza massima complessiva di -4.00m dal piano di riferimento, cioè fino alla quota di +190.93m. 7.1.1. Risultati dell’analisi Vengono riportati di seguito i diagrammi relativi a: - geometria della struttura e dei carichi nei vari step; - deformazione della berlinese (inviluppo); - sollecitazioni flettenti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni taglianti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni nei tiranti; rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 22/188 Rip rod u zio ne vietata . T utti i diritti rise rvati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 11:59:29 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR1_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 Length units= M Force units= KN FASE 1 Berlinese Y= 0.00000 0. -5. 0.0000 -1.0000 -2.0000 -3.0000 -4.0000 -5.0000 -6.0000 -7.0000 -8.0000 -8.0000 L= 1.000 LCUR V S001 1.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 C001 1.000 C002 0.000 C003 0.000 C004 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.500 Strato_2 -8. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 23/188 Rip rod u zio ne vietata . T utti i diritti rise rvati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 11:59:29 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR1_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 Length units= M Force units= KN FASE 2 Berlinese Y= 0.00000 0. q=20.00 kPa -2. -5. 0.0000 -1.0000 -2.0000 -3.0000 -4.0000 -5.0000 -6.0000 -7.0000 -8.0000 -8.0000 L= 1.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 1.000 S003 0.000 S004 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 0.000 C004 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.500 Strato_2 -8. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 24/188 Rip rod u zio ne vietata . T utti i diritti rise rvati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 11:59:29 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR1_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 Length units= M Force units= KN FASE 3 Berlinese Y= 0.00000 -1.300 P=50.00 kN/m 0. q=20.00 kPa -2. -5. 0.0000 -1.0000 -2.0000 -3.0000 -4.0000 -5.0000 -6.0000 -7.0000 -8.0000 -8.0000 L= 1.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 1.000 S004 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.500 Strato_2 -8. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 25/188 Rip rod u zio ne vietata . T utti i diritti rise rvati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 11:59:29 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR1_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 Length units= M Force units= KN FASE 4 Berlinese Y= 0.00000 -1.300 P=50.00 kN/m 0. q=20.00 kPa -4. -5. 0.0000 -1.0000 -2.0000 -3.0000 -4.0000 -5.0000 -6.0000 -7.0000 -8.0000 -8.0000 L= 1.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 1.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.500 Strato_2 -8. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 26/188 Rip rod u zio ne vietata . T utti i diritti rise rvati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 11:59:30 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR1_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 Length units= M Force units= KN DEFORMATA PASSI 1 / 4 [m] FATTORE SCALA: 0.66 - FATTORE AMPLIF.: 113.37 - . 20 00 E- 03 0. 78 00 E- 02 0. 15 80 E- 01 0. 23 80 E- 01 0. 31 80 E- 01 0. 39 80 E- 01 0. 40 00 E- 01 0. -8.000 -6.400 -4.800 -3.200 -1.600 0.000 d=-0.11344 mm, z=-4.1000 d=31.632 mm, z=0.0000 step 1 step 2 step 3 step 4 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 27/188 Rip rod u zio ne vietata . T utti i diritti rise rvati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 11:59:30 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR1_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 4 SCALA GEOM.: 0.62 MOMENTI FLETTENTI [kN*m/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 - 39 . 00 - 31 . 00 - 23 . 00 - 15 . 00 - 7. 00 0 1. 00 0 3. 00 0 0. -8.000 -6.400 -4.800 -3.200 -1.600 0.000 M=-37.150 kN*m/m, z=-2.9000 M=2.7735 kN*m/m, z=-3.1000 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 28/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 13 O T T OB R E 20 08 11 : 59 : 30 * C e . A . S. S. r . l. M il a n o * w w w . c e a s . it P A R A T I E 6. 22 J O B : C : \p r o g e t t i l o c a l i\ 1 4 1 6 - A u t o r im e s s a T r ic e s im o \e s e c u t iv o \p a r a t ie \b e r l in e s e _ T R 1 _ H I S T 0 0 H is t o r y 0 - 1 4 1 6 _ b e r l in e s e t r a t t o 1 L a t o s t r a d a - f il o Y 1- Y 3 L e n g t h u n it s = M F o r c e u n it s = K N I N V I L U P P O D A 1 A 4 S C A L A G E O M . : 0 . 6 2 T A G L I [ k N / m ] S t e p 1 S t e p 2 S t e p 3 S t e p 4 -35.00 -21.00 -7.000 7.000 21.00 34.00 0. - 8. 00 0 - 6. 40 0 - 4. 80 0 - 3. 20 0 - 1. 60 0 0. 00 0 V= - 33 . 34 1 kN /m , z = - 1. 30 00 V= 32 . 36 7 kN /m , z = - 3. 70 00 7.1.2. Verifiche degli elementi strutturali Si riportano nel seguito le verifiche dei diversi elementi strutturali. Dal punto di vista della deformabilità, lo spostamento massimo si rileva a quota di +0.00m dal p.c., ed è pari a 31.6mm: tale valore non pregiudica l’utilizzo della retrostante strada, ed eventuali fessure nel manto relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 29/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) stradale vanno comunque ad interessare il tratto di strada che sarà comunque oggetto degli interventi volti a raccordare la viabilità esistente con i nuovi accessi al parcheggio. 7.1.2.1. VERIFICHE DEI MICROPALI Ai fini delle successive verifiche, la sezione resistente del micropalo è costituita dal semplice tubolare; alle sollecitazioni agenti sui micropali che derivano dall’analisi sopra riportata, va a sommarsi lo sforzo assiale legato alla componente verticale del carico agente nel tirante. Si riporta nella tabella seguente la verifica allo stato limite d’esercizio del tubolare nelle sezioni maggiormente sollecitate. Verifica di resistenza micropali Sezione Quota Int. M'SD V'SD MSD VSD N'SD NSD m m kNm/m kN/m kNm kN kN/m kN MP_S1 -1.2 0.6 -18.7 33.4 -11.22 20.04 14.21 8.5 MP_S2 -2.9 0.6 -37.2 10.4 -22.32 6.24 14.21 8.5 MP_S3 -3.6 0.6 -21.5 32.4 -12.90 19.44 14.21 8.5 Sezione Tub. A s J W σFL σN τ σID mm2 mm mm4 mm3 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 MP_S1 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 101 2 11 105 MP_S2 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 200 2 3 203 MP_S3 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 116 2 11 120 Il passaggio dallo stato limite elastico (SLE) allo stato limite ultimo si può ottenere, in via semplificata e cautelativa, amplificando le sollecitazioni del coefficiente parziale γq = 1.5. La massima tensione nell’acciaio che si ottiene è pari a 305 N/mm2, inferiore alla tensione di progetto fd (pari a 338 N/mm2). 7.1.2.2. VERIFICHE DEI TIRANTI Si riporta nel seguito la verifica dei tiranti; questa è condotta nei riguardi dei seguenti stati limite: - stato limite di rottura del trefolo; - stato limite di sfilamento del trefolo; - stato limite di sfilamento del bulbo di ancoraggio L’azione sollecitante FSD, valutata allo stato limite ultimo adottando un coefficiente amplificativo delle azioni pari a 1.35 (azione permanente), è pari a 178.0 kN. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 30/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Calcolo e verifica dei tiranti Dati terreno Φk 34 ° angolo di attrito interno c' 0 kPa coesione efficace γ 18 kN/mc τbond 200 kN/mq tensione d'aderenza terreno-malta Dati geometrici tirante z0 -1.3 m profondità p.to iniziale tirante Φ 15.24 mm diametro barra Ls 8 m lunghezza libera Abarra/tref 139 mmq area barra/trefolo α 15 ° angolo di posa sull'orizzontale fyd 1456 N/mmq resistenza acciaio barra L 4 m lunghezza di ancoraggio fbd 2.57 N/mmq tensione d'aderenza della malta Φ perf 168 mm diametro di perforazione γ 2 coeff. di stato delle superfici δ 1 coeff. In funzione del n. di trefoli z0 -3.37 m quota minima ancoraggio z1 -4.41 m quota massima ancoraggio σV0 60.7 kPa σH0 28.6 kPa σV1 79.3 kPa σH1 37.4 kPa RL1 70 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RL2 422 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RK 248 kN γR = 1.1 resistenza laterale allo sfilamento caratteristica RD1 226 kN resistenza di progetto per sfilamento (terreno-ancoraggio) RD2 202 kN resistenza di progetto per rottura acciaio RD3 982 kN resistenza di progetto per sfilamento (malta-barra) RD 202 kN resistenza di progetto del tirante Nota: RL1 ed RL2 rappresentano la resistenza a sfilamento del bulbo: la prima è calcolata sulla base della pressione geostatica media agente sul bulbo, la seconda sulla base dell’aderenza media calcestruzzo- terreno definita in letteratura e verificata in base all’esperienze di cantiere. La resistenza del singolo tirante, data dallo stato limite di rottura del trefolo, è pari a 202 kN, superiore all’azione sollecitante FSD. 7.1.2.3. VERIFICHE DELLE TRAVI DI RIPARTIZIONE Per ripartire l’azione di contrasto esercitata dai tiranti si posiziona in asse agli stessi una “trave” di ripartizione, realizzata con due profili in acciaio HEA 140 S275. Lo schema statico è di trave su più appoggi (interasse i=2.40m), sollecitata dalla reazione offerta dalla cortina di micropali alla reazione puntuale del tirante: tale azione è ragguagliabile ad un carico uniformemente distribuito di intensità pari a: q = Tiro max tirante / interasse = 132 kN / 2.4m = 55 kN/m L’analisi condotta allo stato limite di esercizio porta ad avere: MSD = -35.8 kNm VSD = 83.2 kN σF = 116 N/mm2 τ med = 58 N/mm2 σID = 154 N/mm2 Lo spostamento massimo che si ottiene è di 4.7mm, con un rapporto freccia/luce pari a 510, valore questo compatibile con la funzionalità del ritegno. Le sollecitazioni valutate allo stato limite ultimo si possono determinare amplificando quelle sopra riportate del coefficiente parziale sulle azioni (γG = 1.4); si ottiene quindi: MSD = -50.2 kNm MRDY = 2x [-40.7] kNm = -81.4 kNm VSD = 116.5 kN VRDP = 2x [146.2] kNm = 292.4 kNm relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 31/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.2. BERLINESE TRATTO 1C La berlinese in oggetto si sviluppa per circa 12.0m; le fasi costruttive considerate nell’analisi sono: 1) condizione geostatica: esigenza del programma per stabilire lo stato di pressioni nel terreno prima di iniziare gli “scavi” a monte/valle dell’opera infissa; la quota massima del terreno prevista è +197.10m; 2) scavo a valle dei micropali, per un’altezza massima di -1.80m (quota massima +195.30m circa); 3) applicazione della fila di tiranti da 150 kN, con interasse di 2.40m, alla quota di -0.70m dalla sommità scavo (quota +196.40m); 4) prosecuzione dello scavo, per ulteriori 2.50m circa , fino alla quota di +192.87m circa; 5) applicazione di una seconda fila di tiranti da 300 kN ed interasse di 2.40m, posti alla quota di +193.57m (+0.70m rispetto fondo scavo); 6) prosecuzione dello scavo fino alla quota minima di +190.93m (imposta magrone delle fondazioni); 7) realizzazione delle opere di fondazioni (travi e solette), della parete del piano “-2” e quindi del solaio a quota +194.63m; 8) rimozione della prima fila di tiranti. In tutti gli step è presente un sovraccarico accidentale, agente sul terrapieno di monte, con intensità di 20 kN/m2. 7.2.1. Risultati dell’analisi Vengono riportati di seguito i diagrammi relativi a: - geometria della struttura e dei carichi nei vari step; - deformazione della berlinese (inviluppo); - sollecitazioni flettenti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni taglianti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni nei tiranti; rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 32/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 1 Berlinese Y= 0.00000 0. -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 LCUR V S001 1.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 0.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 33/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 2 Berlinese Y= 0.00000 0. q=20.00 kPa -1.800 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 1.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 34/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 3 Berlinese Y= 0.00000 -.7000 P=50.00 kN/m 0. q=20.00 kPa -1.800 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 1.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 35/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 4 Berlinese Y= 0.00000 -.7000 P=50.00 kN/m 0. q=20.00 kPa -4.300 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 1.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 36/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 5 Berlinese Y= 0.00000 -.7000 P=50.00 kN/m -3.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -4.300 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 1.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 37/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 6 Berlinese Y= 0.00000 -.7000 P=50.00 kN/m -3.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -6.200 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 1.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 38/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 7 Berlinese Y= 0.00000 -.7000 P=50.00 kN/m -3.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -6.200 -7. -5.900 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 1.000 S008 0.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 1.000 C008 0.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 39/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 8 Berlinese Y= 0.00000 -.7000 P=50.00 kN/m -3.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -6.200 -7. -5.900 -2.450 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 1.000 S009 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 1.000 C008 1.000 C009 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 40/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:52 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN FASE 9 Berlinese Y= 0.00000 -3.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -6.200 -7. -5.900 -2.450 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 1.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 1.000 C008 1.000 C009 1.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 41/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:53 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN DEFORMATA PASSI 1 / 9 [m] FATTORE SCALA: 0.98 - FATTORE AMPLIF.: 141.03 - . 20 00 E - 03 0. 78 00 E- 02 0. 15 8 0 E- 01 0. 23 80 E- 01 0. 31 80 E- 01 0. 39 80 E- 01 0. 40 00 E- 01 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 d=-0.13096 mm, z=-9.0000 d=38.142 mm, z=0.0000 step 1 step 2 step 3 step 4 step 5 step 6 step 7 step 8 step 9 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 42/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:53 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 9 SCALA GEOM.: 0.93 MOMENTI FLETTENTI [kN*m/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 Step 5 Step 6 Step 7 Step 8 Step 9 - 34 . 00 - 22 . 00 - 10 . 00 2. 00 0 14 . 00 24 . 00 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 M=-33.644 kN*m/m, z=-2.8500 M=23.086 kN*m/m, z=-2.4500 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 43/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:53 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 9 SCALA GEOM.: 0.93 TAGLI [kN/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 Step 5 Step 6 Step 7 Step 8 Step 9 - 60 . 00 - 36 . 0 0 - 12 . 00 12 . 00 36 . 00 60 . 00 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 V=-59.603 kN/m, z=-3.5000 V=57.379 kN/m, z=-3.7000 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 44/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:53 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN DIAGRAMMA VARIABILE X / VARIABILE Y DAL PASSO 1 AL PASSO 9 1. 9.8.7.6.5.4.3.2. STEP 0. 54. 40.50 27. 13.50 F O R C E [ k N / m ] T i r a n t e W i r e XMIN= 1. XMAX= 9. YMIN= 0. YMAX= 53.80 ESTREMI ASSI XMIN= 1. XMAX= 9. YMIN= 0. YMAX= 54. TIME = 1 TIME > 1 Tirante Wire STEP FORCE [kN/m] 1. 0. 2. 0. 3. 50. 4. 53.68 5. 53.80 6. 53.60 7. 53.60 8. 53.60 9. 0. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 45/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 25 OTTOBRE 2008 10:23:53 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\finale\1416E_tratto_1C_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 Length units= M Force units= KN DIAGRAMMA VARIABILE X / VARIABILE Y DAL PASSO 1 AL PASSO 9 1. 9.8.7.6.5.4.3.2. STEP 0. 110. 82.50 55. 27.50 F O R C E [ k N / m ] T i r a n t e W i r e 2 XMIN= 1. XMAX= 9. YMIN= 0. YMAX= 103.0 ESTREMI ASSI XMIN= 1. XMAX= 9. YMIN= 0. YMAX= 110. TIME = 1 TIME > 1 Tirante Wire2 STEP FORCE [kN/m] 1. 0. 2. 0. 3. 0. 4. 0. 5. 100. 6. 103.0 7. 103.0 8. 103.0 9. 101.2 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 46/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.2.2. Verifiche degli elementi strutturali Si riportano nel seguito le verifiche dei diversi elementi strutturali. Dal punto di vista della deformabilità, lo spostamento massimo si rileva a quota di -0.00m dal p.c. (circa +197.1m), ed è pari a 38.2mm: tale valore non pregiudica l’utilizzo della retrostante strada, ed eventuali fessure nel manto stradale vanno comunque ad interessare il tratto di strada che sarà comunque oggetto degli interventi volti a raccordare la viabilità esistente con i nuovi accessi al parcheggio. 7.2.2.1. VERIFICHE DEI MICROPALI Ai fini delle successive verifiche, la sezione resistente del micropalo è costituita dal semplice tubolare; alle sollecitazioni agenti sui micropali che derivano dall’analisi sopra riportata, va a sommarsi lo sforzo assiale legato alla componente verticale del carico agente nei tiranti. Si riporta nella tabella seguente la verifica allo stato limite d’esercizio del tubolare nelle sezioni maggiormente sollecitate. Verifica di resistenza micropali Sezione Quota Int. M'SD V'SD MSD VSD N'SD NSD m m kNm/m kN/m kNm kN kN/m kN MP_S1 -2.45 0.6 23.1 32 13.86 19.20 13.98 8.4 MP_S2 -2.85 0.6 -33.7 25 -20.22 15.00 13.98 8.4 MP_S3 -3.45 0.6 -28.8 60 -17.28 36.00 13.98 8.4 Sezione Tub. A s J W σFL σN τ σID mm2 mm mm4 mm3 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 MP_S1 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 124 2 11 128 MP_S2 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 181 2 8 184 MP_S3 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 155 2 20 161 Il passaggio dallo stato limite elastico (SLE) allo stato limite ultimo si può ottenere, in via semplificata e cautelativa, amplificando le sollecitazioni del coefficiente parziale γq = 1.5. La massima tensione nell’acciaio che si ottiene è pari a 276 N/mm2, inferiore alla tensione di progetto fd (pari a 338 N/mm2). 7.2.2.2. VERIFICHE DEI TIRANTI Si riporta nel seguito la verifica dei tiranti; questa è condotta nei riguardi dei seguenti stati limite: - stato limite di rottura del trefolo; - stato limite di sfilamento del trefolo; - stato limite di sfilamento del bulbo di ancoraggio L’azione sollecitante FSD, valutata allo stato limite ultimo adottando un coefficiente amplificativo delle azioni pari a 1.35 (azione permanente), è pari a: tirante a quota +196.40 FSD = 174 kN (z = -0.40m) tirante a quota +193.57 FSD = 334 kN (z = -3.50m) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 47/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Tiranti fila 1 Calcolo e verifica dei tiranti fila 1 Dati terreno Φk 34 ° angolo di attrito interno c' 0 kPa coesione efficace γ 18 kN/mc τbond 200 kN/mq tensione d'aderenza terreno-malta Dati geometrici tirante z0 -0.7 m profondità p.to iniziale tirante Φ 15.24 mm diametro barra Ls 8 m lunghezza libera Abarra/tref 139 mmq area barra/trefolo α 15 ° angolo di posa sull'orizzontale fyd 1456 N/mmq resistenza acciaio barra L 4 m lunghezza di ancoraggio fbd 2.57 N/mmq tensione d'aderenza della malta Φ perf 168 mm diametro di perforazione γ 2 coeff. di stato delle superfici δ 1 coeff. In funzione del n. di trefoli z0 -2.77 m quota minima ancoraggio z1 -3.81 m quota massima ancoraggio σV0 49.9 kPa σH0 23.5 kPa σV1 68.5 kPa σH1 32.3 kPa RL1 59 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RL2 422 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RK 248 kN γR = 1.1 resistenza laterale allo sfilamento caratteristica RD1 226 kN resistenza di progetto per sfilamento (terreno-ancoraggio) RD2 202 kN resistenza di progetto per rottura acciaio RD3 982 kN resistenza di progetto per sfilamento (malta-barra) RD 202 kN resistenza di progetto del tirante Tiranti fila 2 Calcolo e verifica dei tiranti fila 2 Dati terreno Φk 34 ° angolo di attrito interno c' 0 kPa coesione efficace γ 18 kN/mc τbond 200 kN/mq tensione d'aderenza terreno-malta Dati geometrici tirante z0 -3.5 m profondità p.to iniziale tirante Φ 15.24 mm diametro barra Ls 8 m lunghezza libera Abarra/tref 278 mmq area barra/trefolo α 15 ° angolo di posa sull'orizzontale fyd 1456 N/mmq resistenza acciaio barra L 7 m lunghezza di ancoraggio fbd 2.57 N/mmq tensione d'aderenza della malta Φ perf 168 mm diametro di perforazione γ 2 coeff. di stato delle superfici δ 0.8 coeff. in funzione del n. di trefoli z0 -5.57 m quota minima ancoraggio z1 -7.38 m quota massima ancoraggio σV0 100.3 kPa σH0 47.3 kPa σV1 132.9 kPa σH1 62.7 kPa RL1 203 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RL2 739 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RK 434 kN γR = 1.1 resistenza laterale allo sfilamento caratteristica RD1 395 kN resistenza di progetto per sfilamento (terreno-ancoraggio) RD2 405 kN resistenza di progetto per rottura acciaio RD3 1375 kN resistenza di progetto per sfilamento (malta-barra) RD 395 kN resistenza di progetto del tirante relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 48/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Nota: RL1 ed RL2 rappresentano la resistenza a sfilamento del bulbo: la prima è calcolata sulla base della pressione geostatica media agente sul bulbo, la seconda sulla base dell’aderenza media calcestruzzo- terreno definita in letteratura e verificata in base all’esperienze di cantiere. La resistenza dei singoli tiranti è in entrambi i casi superiore al relativo carico sollecitante. 7.2.2.3. VERIFICHE DELLE TRAVI DI RIPARTIZIONE SUPERIORI (+196.40) Per ripartire l’azione di contrasto esercitata dai tiranti si posiziona in asse ai tiranti stessi una “trave” di ripartizione, realizzata con due profili in acciaio HEA 140 S275. Lo schema statico è di trave su più appoggi (interasse i=2.40m), sollecitata dalla reazione offerta dalla cortina di micropali alla reazione puntuale del tirante: tale azione è ragguagliabile ad un carico uniformemente distribuito di intensità pari a: q = Tiro max tirante / interasse = 129 kN / 2.4m = 54 kN/m L’intensità dell’azione “q” è minore di quanto determinato al punto precedente (relativamente alla berlinese 1A), e quindi, considerato che le travi di ripartizione sono realizzate con i medesimi profilati metallici, la verifica risulta soddisfatta. 7.2.2.4. VERIFICHE DELLE TRAVI DI RIPARTIZIONE INFERIORI (+193.57) Per ripartire l’azione di contrasto esercitata dai tiranti si posiziona in asse ai tiranti stessi una “trave” di ripartizione, realizzata con due profili in acciaio HEB 160 S275. Lo schema statico è di trave su più appoggi (interasse i=2.40m), sollecitata dalla reazione offerta dalla cortina di micropali alla reazione puntuale del tirante: tale azione è ragguagliabile ad un carico uniformemente distribuito di intensità pari a: q = Tiro max tirante / interasse = 247.2 kN / 2.4m = 103 kN/m L’analisi condotta allo stato limite di esercizio porta ad avere: MSD = 2x [-28.9] kNm VSD = 2x [69.3] kN σF = 92 N/mm2 τ med = 55 N/mm2 σID = 133 N/mm2 Lo spostamento massimo che si ottiene è di 4mm, con un rapporto freccia/luce pari a 600, valore questo compatibile con la funzionalità del ritegno. Le sollecitazioni valutate allo stato limite ultimo si possono determinare amplificando quelle sopra riportate del coefficiente parziale sulle azioni (γG = 1.4); si ottiene quindi: MSD = 2x [-41.0] kNm MRDY = 2x [-81.5] kNm = -163 kNm VSD = 2x [97.0] kN VRDP = 2x [253] kNm = 506 kN 7.3. BERLINESE TRATTO 1D La berlinese in oggetto si sviluppa per circa 14.0m; le fasi costruttive considerate nell’analisi sono: 1) condizione geostatica: esigenza del programma per stabilire lo stato di pressioni nel terreno prima di iniziare gli “scavi” a monte/valle dell’opera infissa; 2) scavo a valle dei micropali, per un’altezza massima di -1.80m (quota +196.20m circa); 3) applicazione della fila di tiranti da 150 kN, con interasse di 2.40m, alla quota di -1.40m dalla sommità scavo (quota +196.60m); 4) prosecuzione dello scavo, per ulteriori 3.30m circa , fino alla quota di +192.87m circa; 5) applicazione di una seconda fila di tiranti da 300 kN ed interasse di 2.40m, posti alla quota di +193.57m (+0.70m rispetto fondo scavo); 6) prosecuzione dello scavo fino alla quota minima di +190.93m (imposta magrone delle fondazioni); In tutti gli step è presente un sovraccarico accidentale, agente sul terrapieno di monte, con intensità di 20 kN/m2. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 49/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.3.1. Risultati dell’analisi Vengono riportati di seguito i diagrammi relativi a: - geometria della struttura e dei carichi nei vari step; - deformazione della berlinese (inviluppo); - sollecitazioni flettenti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni taglianti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni nei tiranti; rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 50/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:40:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN FASE 1 Berlinese Y= 0.00000 0. -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 LCUR V S001 1.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 S010 0.000 C001 1.000 C002 0.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 C010 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 51/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:40:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN FASE 2 Berlinese Y= 0.00000 0. q=20.00 kPa -1.800 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 1.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 S010 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 C010 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 52/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:40:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN FASE 3 Berlinese Y= 0.00000 -1.400 P=50.00 kN/m 0. q=20.00 kPa -1.800 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 1.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 S010 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 C010 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 53/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:40:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN FASE 4 Berlinese Y= 0.00000 -1.400 P=50.00 kN/m 0. q=20.00 kPa -5.200 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 1.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 S010 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 C010 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 54/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:40:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN FASE 5 Berlinese Y= 0.00000 -1.400 P=50.00 kN/m -4.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -5.200 -7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 1.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 S010 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 C010 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 55/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:40:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN FASE 6 Berlinese Y= 0.00000 -1.400 P=50.00 kN/m -4.500 P=100.0 kN/m 0. q=20.00 kPa -7.-7. 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 8.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 1.000 S007 0.000 S008 0.000 S009 0.000 S010 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 0.000 C008 0.000 C009 0.000 C010 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 56/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 16:41:00 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN DEFORMATA PASSI 1 / 10 [m] FATTORE SCALA: 0.98 - FATTORE AMPLIF.: 196.71 - . 20 00 E- 0 3 0. 58 00 E- 02 0. 11 8 0 E- 01 0. 17 80 E- 01 0. 23 80 E- 01 0. 29 80 E- 01 0. 30 00 E- 01 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 d=-0.10277 mm, z=-10.000 d=27.347 mm, z=0.0000 step 1 step 2 step 3 step 4 step 5 step 6 step 7 step 8 step 9 step 10 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 57/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:31:41 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 6 SCALA GEOM.: 0.93 MOMENTI FLETTENTI [kN*m/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 Step 5 Step 6 - 34 . 00 - 21 . 00 - 8. 00 0 5. 00 0 18 . 00 30 . 00 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 M=-33.782 kN*m/m, z=-2.8000 M=29.685 kN*m/m, z=-3.4000 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 58/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:31:41 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 6 SCALA GEOM.: 0.93 TAGLI [kN/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 Step 5 Step 6 - 63 . 00 - 41 . 00 - 19 . 00 3. 00 0 25 . 00 45 . 00 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 V=-62.531 kN/m, z=-4.5000 V=44.775 kN/m, z=-4.7000 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 59/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:31:41 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN DIAGRAMMA VARIABILE X / VARIABILE Y DAL PASSO 1 AL PASSO 6 1. 6.5.4.3.2. STEP 0. 66. 49.50 33. 16.50 F O R C E [ k N / m ] T i r a n t e W i r e XMIN= 1. XMAX= 6. YMIN= 0. YMAX= 62.49 ESTREMI ASSI XMIN= 1. XMAX= 6. YMIN= 0. YMAX= 66. TIME = 1 TIME > 1 Tirante Wire STEP FORCE [kN/m] 1. 0. 2. 0. 3. 50. 4. 62.11 5. 62.49 6. 62.35 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 60/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:31:41 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR3_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 Length units= M Force units= KN DIAGRAMMA VARIABILE X / VARIABILE Y DAL PASSO 1 AL PASSO 6 1. 6.5.4.3.2. STEP 0. 110. 82.50 55. 27.50 F O R C E [ k N / m ] T i r a n t e W i r e 2 XMIN= 1. XMAX= 6. YMIN= 0. YMAX= 105.6 ESTREMI ASSI XMIN= 1. XMAX= 6. YMIN= 0. YMAX= 110. TIME = 1 TIME > 1 Tirante Wire2 STEP FORCE [kN/m] 1. 0. 2. 0. 3. 0. 4. 0. 5. 100. 6. 105.6 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 61/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.3.2. Verifiche degli elementi strutturali Si riportano nel seguito le verifiche dei diversi elementi strutturali. Dal punto di vista della deformabilità, lo spostamento massimo si rileva a quota di -0.00m dal p.c. (circa +198.0m), ed è pari a 27.4mm: tale valore non pregiudica l’utilizzo della retrostante strada, ed eventuali fessure nel manto stradale vanno comunque ad interessare il tratto di strada che sarà comunque oggetto degli interventi volti a raccordare la viabilità esistente con i nuovi accessi al parcheggio. 7.3.2.1. VERIFICHE DEI MICROPALI Ai fini delle successive verifiche, la sezione resistente del micropalo è costituita dal semplice tubolare; alle sollecitazioni agenti sui micropali che derivano dall’analisi sopra riportata, va a sommarsi lo sforzo assiale legato alla componente verticale del carico agente nei tiranti. Si riporta nella tabella seguente la verifica allo stato limite d’esercizio del tubolare nelle sezioni maggiormente sollecitate. Verifica di resistenza micropali Sezione Quota Int. M'SD V'SD MSD VSD N'SD NSD m m kNm/m kN/m kNm kN kN/m kN MP_S1 -2.8 0.6 -33.8 18 -20.28 10.80 16.12 9.7 MP_S2 -3.4 0.6 29.7 31 17.82 18.60 16.12 9.7 MP_S3 -4.5 0.6 -24.9 63 -14.94 37.80 16.12 9.7 MP_S4 -4.7 0.6 -15.9 45 -9.54 27.00 16.12 9.7 Sezione Tub. A s J W σFL σN τ σID mm2 mm mm4 mm3 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 MP_S1 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 182 3 6 185 MP_S2 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 160 3 10 164 MP_S3 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 134 3 21 141 MP_S4 Φ139.7x8.8 3617 8.8 7782150 111412 86 3 15 92 Il passaggio dallo stato limite elastico (SLE) allo stato limite ultimo si può ottenere, in via semplificata e cautelativa, amplificando le sollecitazioni del coefficiente parziale γq = 1.5. La massima tensione nell’acciaio che si ottiene è pari a 278 N/mm2, inferiore alla tensione di progetto fd (pari a 338 N/mm2). 7.3.2.2. VERIFICHE DEI TIRANTI Si riporta nel seguito la verifica dei tiranti; questa è condotta nei riguardi dei seguenti stati limite: - stato limite di rottura del trefolo; - stato limite di sfilamento del trefolo; - stato limite di sfilamento del bulbo di ancoraggio L’azione sollecitante FSD, valutata allo stato limite ultimo adottando un coefficiente amplificativo delle azioni pari a 1.35 (azione permanente), è pari a: tirante a quota +196.60 FSD = 202.5 kN (z = -1.40m) tirante a quota +193.57 FSD = 342.2 kN (z = -4.40m) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 62/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Tiranti fila 1 Calcolo e verifica dei tiranti fila 1 Dati terreno Φk 34 ° angolo di attrito interno c' 0 kPa coesione efficace γ 18 kN/mc τbond 200 kN/mq tensione d'aderenza terreno-malta Dati geometrici tirante z0 -1.4 m profondità p.to iniziale tirante Φ 15.24 mm diametro barra Ls 8 m lunghezza libera Abarra/tref 139 mmq area barra/trefolo α 15 ° angolo di posa sull'orizzontale fyd 1456 N/mmq resistenza acciaio barra L 4 m lunghezza di ancoraggio fbd 2.57 N/mmq tensione d'aderenza della malta Φ perf 168 mm diametro di perforazione γ 2 coeff. di stato delle superfici δ 1 coeff. In funzione del n. di trefoli z0 -3.47 m quota minima ancoraggio z1 -4.51 m quota massima ancoraggio σV0 62.5 kPa σH0 29.5 kPa σV1 81.1 kPa σH1 38.3 kPa RL1 72 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RL2 422 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RK 248 kN γR = 1.1 resistenza laterale allo sfilamento caratteristica RD1 226 kN resistenza di progetto per sfilamento (terreno-ancoraggio) RD2 202 kN resistenza di progetto per rottura acciaio RD3 982 kN resistenza di progetto per sfilamento (malta-barra) RD 202 kN resistenza di progetto del tirante Tiranti fila 2 Calcolo e verifica dei tiranti fila 2 Dati terreno Φk 34 ° angolo di attrito interno c' 0 kPa coesione efficace γ 18 kN/mc τbond 200 kN/mq tensione d'aderenza terreno-malta Dati geometrici tirante z0 -4.4 m profondità p.to iniziale tirante Φ 15.24 mm diametro barra Ls 8 m lunghezza libera Abarra/tref 278 mmq area barra/trefolo α 15 ° angolo di posa sull'orizzontale fyd 1456 N/mmq resistenza acciaio barra L 7 m lunghezza di ancoraggio fbd 2.57 N/mmq tensione d'aderenza della malta Φ perf 168 mm diametro di perforazione γ 2 coeff. di stato delle superfici δ 0.8 coeff. in funzione del n. di trefoli z0 -6.47 m quota minima ancoraggio z1 -8.28 m quota massima ancoraggio σV0 116.5 kPa σH0 55.0 kPa σV1 149.1 kPa σH1 70.4 kPa RL1 231 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RL2 739 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RK 434 kN γR = 1.1 resistenza laterale allo sfilamento caratteristica RD1 395 kN resistenza di progetto per sfilamento (terreno-ancoraggio) RD2 405 kN resistenza di progetto per rottura acciaio RD3 1375 kN resistenza di progetto per sfilamento (malta-barra) RD 395 kN resistenza di progetto del tirante La resistenza dei singoli tiranti è in entrambi i casi superiore al relativo carico sollecitante. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 63/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.3.2.3. VERIFICHE DELLE TRAVI DI RIPARTIZIONE SUPERIORI (+196.60) Per ripartire l’azione di contrasto esercitata dai tiranti si posiziona in asse ai tiranti stessi una “trave” di ripartizione, realizzata con due profili in acciaio HEA 140 S275. Lo schema statico è di trave su più appoggi (interasse i=2.40m), sollecitata dalla reazione offerta dalla cortina di micropali alla reazione puntuale del tirante: tale azione è ragguagliabile ad un carico uniformemente distribuito di intensità pari a: q = Tiro max tirante / interasse = 150 kN / 2.4m = 62.5 kN/m L’analisi condotta allo stato limite di esercizio porta ad avere: MSD = -40.7 kNm VSD = 94.6 kN σF = 132 N/mm2 τ med = 66 N/mm2 σID = 175 N/mm2 Lo spostamento massimo che si ottiene è di 5.4mm, con un rapporto freccia/luce pari a 444, valore questo compatibile con la funzionalità del ritegno. Le sollecitazioni valutate allo stato limite ultimo si possono determinare amplificando quelle sopra riportate del coefficiente parziale sulle azioni (γG = 1.4); si ottiene quindi: MSD = -57.0 kNm MRDY = 2x [-40.7] kNm = -81.4 kNm VSD = 132.5 kN VRDP = 2x [146.2] kNm = 292.4 kNm 7.3.2.4. VERIFICHE DELLE TRAVI DI RIPARTIZIONE INFERIORI (+193.57) Per ripartire l’azione di contrasto esercitata dai tiranti si posiziona in asse ai tiranti stessi una “trave” di ripartizione, realizzata con due profili in acciaio HEB 160 S275. Lo schema statico è di trave su più appoggi (interasse i=2.40m), sollecitata dalla reazione offerta dalla cortina di micropali alla reazione puntuale del tirante: tale azione è ragguagliabile ad un carico uniformemente distribuito di intensità pari a: q = Tiro max tirante / interasse = 254 kN / 2.4m = 106 kN/m L’analisi condotta allo stato limite di esercizio porta ad avere: MSD = 2x [-30.0] kNm VSD = 2x [72.0] kN σF = 97 N/mm2 τ med = 57 N/mm2 σID = 139 N/mm2 Lo spostamento massimo che si ottiene è di 3.9mm, con un rapporto freccia/luce pari a 616, valore questo compatibile con la funzionalità del ritegno. Le sollecitazioni valutate allo stato limite ultimo si possono determinare amplificando quelle sopra riportate del coefficiente parziale sulle azioni (γG = 1.4); si ottiene quindi: MSD = 2x [-42.0] kNm MRDY = 2x [-81.5] kNm = -163 kNm VSD = 2x [-101] kN VRDP = 2x [253] kNm = 506 kN 7.4. BERLINESE TRATTO 2 La berlinese in oggetto si sviluppa per circa 18.0m parallelamente al lato Nord del fabbricato del Municipio; le fasi costruttive previste sono: 1) condizione geostatica: esigenza del programma per stabilire lo stato di pressioni nel terreno prima di iniziare gli “scavi” a monte/valle dell’opera infissa; la quota di “partenza” per monte e valle è posta a +197.63m; si considera la presenza della fondazione delle pareti del fabbricato: questa ha un’impronta con larghezza di 1.50m, ed è posizionata a circa 2.70m dal limite dello scavo, a quota altimetrica di +192.72m; 2) scavo a valle e monte dei micropali, fino alla quota di imposta della soletta di progetto (quota +193.98m); 3) scavo a valle dei micropali, per un’altezza di 1.50m, fino alla quota di +192.48 4) esecuzione dei tiranti, posti a quota +192.98m, ad interasse di 3.00m; relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 64/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 5) scavo fino alla quota di +190.93m (imposta magrone delle fondazioni); 6) esecuzione delle strutture di fondazione del parcheggio; 7) rimozione della fila di tiranti. In tutti gli step è presente un sovraccarico accidentale, agente sul terrapieno di monte, con intensità di 10 kN/m2. 7.4.1. Risultati dell’analisi Vengono riportati di seguito i diagrammi relativi a: - geometria della struttura e dei carichi nei vari step; - deformazione della berlinese (inviluppo); - sollecitazioni flettenti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni taglianti sui micropali (inviluppo); - sollecitazioni nei tiranti; rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 65/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 17:27:36 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 1 Berlinese Y= 0.00000 0. -7. qf=200.0 kPa -4.900 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 1.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 C001 1.000 C002 0.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 66/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 17:27:36 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 2 Berlinese Y= 0.00000 -3.650 q=10.00 kPa -3.600 -7. qf=200.0 kPa -4.900 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 4.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 0.000 S002 1.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 67/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 17:27:36 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 3 Berlinese Y= 0.00000 -3.650 q=10.00 kPa -3.600 -5.100 -7. qf=200.0 kPa -4.900 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 4.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 1.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 0.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 68/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 17:27:36 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 4 Berlinese Y= 0.00000 -4.600 P=40.00 kN/m -3.650 q=10.00 kPa -3.600 -5.100 -7. qf=200.0 kPa -4.900 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 4.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 1.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 0.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 69/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 13 OTTOBRE 2008 17:27:37 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 5 Berlinese Y= 0.00000 -4.600 P=40.00 kN/m -3.650 q=10.00 kPa -3.600 -6.700 -7. qf=200.0 kPa -4.900 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 4.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 1.000 S006 0.000 S007 0.000 S008 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 0.000 C007 0.000 C008 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 70/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:36:58 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 6 Berlinese Y= 0.00000 -4.600 P=40.00 kN/m -3.650 q=10.00 kPa -3.600 -6.700 -7. qf=200.0 kPa -4.900 -6.300 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 4.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 1.000 S007 0.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 0.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 71/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:36:58 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.20 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN FASE 7 Berlinese Y= 0.00000 -3.650 q=10.00 kPa -3.600 -6.700 -7. qf=200.0 kPa -4.900 -6.300 0.0000 -10.000 -12.000 L= 2.000 Q= 4.000 D= 100.0 S= 9.000 LCUR V S001 0.000 S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000 S006 0.000 S007 1.000 C001 1.000 C002 1.000 C003 1.000 C004 1.000 C005 1.000 C006 1.000 C007 1.000 STRATIGRAFIA 0. Strato_1 -2.750 Strato_2 -7.600 Strato_3 -12. rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 72/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:36:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN DEFORMATA PASSI 1 / 7 [m] FATTORE SCALA: 0.98 - FATTORE AMPLIF.: 509.61 0. 0. 40 00 E- 02 0. 80 00 E- 02 0. 12 00 E- 01 0. 16 00 E- 01 0. 20 00 E- 01 -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 d=0.0000 mm, z=-3.6000 d=10.556 mm, z=-3.6500 step 1 step 2 step 3 step 4 step 5 step 6 step 7 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 73/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:36:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 7 SCALA GEOM.: 0.93 MOMENTI FLETTENTI [kN*m/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 Step 5 Step 6 Step 7 - 22 . 00 - 17 . 00 - 12 . 00 - 7. 00 0 - 2. 00 0 3. 00 0 4. 00 0 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 M=21.549 kN*m/m, z=-6.3000 M=3.1457 kN*m/m, z=-6.2000 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 74/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:36:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN INVILUPPO DA 1 A 7 SCALA GEOM.: 0.93 TAGLI [kN/m] Step 1 Step 2 Step 3 Step 4 Step 5 Step 6 Step 7 - 22 . 00 - 13 . 00 - 4. 00 0 5. 00 0 14 . 00 22 . 00 0. -12.00 -9.600 -7.200 -4.800 -2.400 0.000 V=-21.010 kN/m, z=-4.6000 V=21.078 kN/m, z=-6.8000 rela zio ne di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R 1 E pagina 75/188 R ip rod u zio n e vietata . T utti i diritti rise rv ati m od ulo 9999 .PG .01 .00 .00 .0/1R 1 P a rch eggio inte rrato T ricesim o (U D) 20 OTTOBRE 2008 15:36:59 * Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 6.22 JOB: C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\paratie\berlinese_TR4_b_HIST00 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti Length units= M Force units= KN DIAGRAMMA VARIABILE X / VARIABILE Y DAL PASSO 1 AL PASSO 7 1. 7.6.5.4.3.2. STEP 0. 42. 31.50 21. 10.50 F O R C E [ k N / m ] T i r a n t e W i r e XMIN= 1. XMAX= 7. YMIN= 0. YMAX= 40.39 ESTREMI ASSI XMIN= 1. XMAX= 7. YMIN= 0. YMAX= 42. TIME = 1 TIME > 1 Tirante Wire STEP FORCE [kN/m] 1. 0. 2. 0. 3. 0. 4. 40. 5. 40.39 6. 40.39 7. 0. 7 .4 .2 . V e rifich e d egli ele m e nti struttu rali Si rip o rta n o n el seg uito le ve rifich e d ei dive rsi ele m e nti struttu rali . D al p u nto di vista d ella d efo rm abilità , lo sp o sta m e nto m a ssim o ch e si rile va a q u ota di -3 .65 m d al p .c . (+193 .98 m) è p a ri a 10 .6 m m ; alla q u ota di im p o sta d elle fo nd a zio ni d ell’edificio adia ce nte lo sca vo lo sp o sta m e nto è di 5 .2 m m , valo re q u e sto ch e n o n p regiudica la staticità d el fabb ricato . relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 76/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 7.4.2.1. VERIFICHE DEI MICROPALI Ai fini delle successive verifiche, la sezione resistente del micropalo è costituita dal semplice tubolare; alle sollecitazioni agenti sui micropali che derivano dall’analisi sopra riportata va a sommarsi lo sforzo assiale legato alla componente verticale del carico agente nei tiranti. Si riporta nella tabella seguente la verifica allo stato limite d’esercizio del tubolare nelle sezioni maggiormente sollecitate. Verifica di resistenza micropali Sezione Quota Int. M'SD V'SD MSD VSD N'SD NSD m m kNm/m kN/m kNm kN kN/m kN MP_S1 -4.6 0.6 -10.6 21.1 -6.36 12.66 10.48 6.3 MP_S4 -6.3 0.6 -21.6 20.8 -12.96 12.48 10.48 6.3 Sezione Tub. A s J W σFL σN τ σID mm2 mm mm4 mm3 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 MP_S1 Φ139.7x7.1 2673 7.1 4820319 75911 84 2 9 88 MP_S4 Φ139.7x7.1 2673 7.1 4820319 75911 171 2 9 174 Il passaggio dallo stato limite elastico (SLE) allo stato limite ultimo si può ottenere, in via semplificata e cautelativa, amplificando le sollecitazioni del coefficiente parziale γq = 1.5. La massima tensione nell’acciaio che si ottiene è pari a 261 N/mm2, inferiore alla tensione di progetto fd (pari a 338 N/mm2). 7.4.2.2. VERIFICHE DEI TIRANTI Si riporta nel seguito la verifica dei tiranti; questa è condotta nei riguardi dei seguenti stati limite: - stato limite di rottura del trefolo; - stato limite di sfilamento del trefolo; - stato limite di sfilamento del bulbo di ancoraggio L’azione sollecitante FSD, valutata allo stato limite ultimo adottando un coefficiente amplificativo delle azioni pari a 1.35 (azione permanente), è pari a: tirante a quota +193.03 FSD = 163.7 kN (z = -4.60m) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 77/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Calcolo e verifica dei tiranti Dati terreno Φk 34 ° angolo di attrito interno c' 0 kPa coesione efficace γ 11 kN/mc τbond 200 kN/mq tensione d'aderenza terreno-malta Dati geometrici tirante z0 -4.6 m profondità p.to iniziale tirante Φ 15.24 mm diametro barra Ls 5 m lunghezza libera Abarra/tref 139 mmq area barra/trefolo α 15 ° angolo di posa sull'orizzontale fyd 1456 N/mmq resistenza acciaio barra L 4 m lunghezza di ancoraggio fbd 2.57 N/mmq tensione d'aderenza della malta Φ perf 168 mm diametro di perforazione γ 2 coeff. di stato delle superfici δ 1 coeff. In funzione del n. di trefoli z0 -5.89 m quota minima ancoraggio z1 -6.93 m quota massima ancoraggio σV0 64.8 kPa σH0 30.6 kPa σV1 76.2 kPa σH1 36.0 kPa RL1 70 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RL2 422 kN ξ = 1.7 resistenza laterale allo sfilamento di calcolo RK 248 kN γR = 1.1 resistenza laterale allo sfilamento caratteristica RD1 226 kN resistenza di progetto per sfilamento (terreno-ancoraggio) RD2 202 kN resistenza di progetto per rottura acciaio RD3 982 kN resistenza di progetto per sfilamento (malta-barra) RD 202 kN resistenza di progetto del tirante La resistenza del singolo tirante è superiore al relativo carico sollecitante. 7.4.2.3. VERIFICHE DELLE TRAVI DI RIPARTIZIONE Per ripartire l’azione di contrasto esercitata dai tiranti si posiziona in asse ai tiranti stessi una “trave” di ripartizione, realizzata con due profili in acciaio HEA 140 S275. Lo schema statico è di trave su più appoggi (interasse i=3.00m), sollecitata dalla reazione offerta dalla cortina di micropali alla reazione puntuale del tirante: tale azione è ragguagliabile ad un carico uniformemente distribuito di intensità pari a: q = Tiro max tirante / interasse = 121.3 kN / 3.0m = 40.5 kN/m L’analisi condotta allo stato limite di esercizio porta ad avere: MSD = 2x [-11.8] kNm VSD = 2x [27.5] kN σF = 77 N/mm2 τ med = 38 N/mm2 σID = 102 N/mm2 Lo spostamento massimo che si ottiene è di 1.5mm, con un rapporto freccia/luce pari a 2000, valore questo compatibile con la funzionalità del ritegno. Le sollecitazioni valutate allo stato limite ultimo si possono determinare amplificando quelle sopra riportate del coefficiente parziale sulle azioni (γG = 1.4); si ottiene quindi: MSD = 2x [-16.6] kNm MRDY = 2x [-40.7] kNm = -81.4 kNm VSD = 2x [38.5] kN VRDP = 2x [146] kNm = 292 kN relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 78/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 8. ANALISI STRUTTURALE DEL PARCHEGGIO INTERRATO Per l'analisi delle sollecitazioni agenti sulla struttura si è ricorso all'elaboratore elettronico, utilizzando il codice di calcolo SAP2000. 8.1. SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE Modello La struttura del parcheggio è stata descritta prevalentemente mediante elementi monodimensionali “beam”, adatti per rappresentare travi, colonne e setti isolati. Le pareti verticali, quali quelle perimetrali e quelle in generale “tozze” sono invece state descritte con elementi bidimensionali tipo “shell”, in grado di cogliere sia il comportamento flessionale che quello membranale. L’interazione col terreno di fondazione è stata rappresentata mediante l’uso di travi di fondazione (elementi “beam”) a cui sono state assegnate opportuni vincoli elastici (ipotesi di terreno alla Winkler, con costante elastica di sottofondo di 50.000 kN/m2). Per semplicità nella schematizzazione del complesso strutturale l’interazione col terreno di rinfianco delle pareti è stata considerata semplicemente applicando la spinta (a riposo) del terreno contro le pareti stesse, trascurando quindi l’effetto di vincolo traslazionale (nel caso di spostamenti verso il terrapieno). Le pareti perimetrali presentano in più casi dei fori di grandi dimensioni, legate alla necessità di aerazione e di accesso ai vari piani. I solai di piano, considerata la tipologia strutturale adottata, sono stati assunti a comportamento infinitamente rigido, modellabile attraverso un vincolo di diaframma, da applicare piano per piano. Vista modello 3D relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 79/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Numerazione elementi fondazione Numerazione elementi solaio quota +194.63 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 80/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Numerazione elementi solaio quota +197.63 Numerazione pilastri/setti (elem. monodimensionali) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 81/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Numerazione pareti filo X1 Numerazione pareti filo X3 Numerazione pareti filo X5 Numerazione pareti filo Y1 Numerazione pareti filo Y3 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 82/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Numerazione pareti filo Y4 Numerazione pareti filo Y5 Numerazione pareti filo Y6 Numerazione pareti filo Y7 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 83/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Numerazione pareti filo Y8 Carichi I carichi permanenti sono stati applicati agli elementi “frame” mediante carichi uniformemente distribuiti, agenti su tutta la trave o solo su una parte di questa. I carichi accidentali sono stati anch’essi applicati in maniera analoga ai permanenti, considerando però diverse distribuzioni di carico, per massimizzare le sollecitazioni negli elementi strutturali. Si riportano negli schemi seguenti le disposizioni dei carichi (base) considerate ai fini del calcolo, che poi sono state combinate tra loro (si evidenziano le aree di influenza a cui è stato applicato il carico). relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 84/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Disposizione carichi accidentali Al fine di determinare gli effetti dovuti al sisma, è stata condotta un’analisi statica equivalente; l’accelerazione sismica agente nelle due direzioni principali è quella propria del terreno, in quanto il fabbricato è pressoché completamente interrato. Le masse sismiche considerate sono rappresentate dai carichi permanenti (presi per il loro intero valore) e da un’aliquota dei carichi accidentali (con un’aliquota variabile a seconda della tipologia di carico, come evidenziato al p.to 6.1). relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 85/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 8.2. CONDIZIONI DI CARICO Le condizioni di carico semplici considerate nel calcolo della struttura sono le seguenti: c.c.1 : pesi propri g1 c.c.2 : carichi permanenti g2 c.c.3 : spinta delle terre c.c.4 : inviluppo azioni indotte dal carico accidentale c.c.5a : azione sismica in direzione +X, con eccentricità accidentale (+5%) c.c.5b : azione sismica in direzione +X, con eccentricità accidentale (-5%) c.c.5c : azione sismica in direzione -X, con eccentricità accidentale (+5%) c.c.5d : azione sismica in direzione -X, con eccentricità accidentale (-5%) c.c.5 : inviluppo delle condizioni di carico 5a, 5b, 5c e 5d c.c.6a : azione sismica in direzione +Y, con eccentricità accidentale (+5%) c.c.6b : azione sismica in direzione +Y, con eccentricità accidentale (-5%) c.c.6c : azione sismica in direzione -Y, con eccentricità accidentale (+5%) c.c.6d : azione sismica in direzione -Y, con eccentricità accidentale (-5%) c.c.6 : inviluppo delle condizioni di carico 6a, 6b, 6c e 6d c.c.7a : incremento sismico della spinta del terreno, in direzione +X c.c.7b : incremento sismico della spinta del terreno, in direzione -X c.c.8a : incremento sismico della spinta del terreno, in direzione +Y c.c.8b : incremento sismico della spinta del terreno, in direzione -Y Le combinazioni di carico considerate e rispetto le quali sono state svolte le verifiche di resistenza sono: CC SLE-QP: 1.0 [cc1+cc2+cc3] + 0.6 [cc4] CC SLE-FR: 1.0 [cc1+cc2+cc3] + 0.7 [cc4] CC SLE-RR: 1.0 [cc1+cc2+cc3] + 1.0 [cc4] CC SLU-ST1: 1.4 [cc1+cc2+cc3] + 0.0 [cc4] CC SLU-ST2: 1.4 [cc1+cc2+cc3] + 1.5 [cc4] CC SLU-S1: 1.0 [cc1+cc2+cc3] + 0.6 [cc4]+1.0 [1.0cc5 + 0.3cc6] + 1.0 [1.0cc7 + 0.3cc8] CC SLU-S2: 1.0 [cc1+cc2+cc3] + 0.6 [cc4]+1.0 [0.3cc5 + 1.0cc6] + 1.0 [0.3cc7 + 1.0cc8] 8.3. VERIFICA DELLE TRAVI IN C.A. DI FONDAZIONE Si riportano nel seguito le verifiche delle travi in c.a. di fondazione, soggette agli effetti dei carichi sopra descritti, e focalizzando l’attenzione alle sezioni maggiormente sollecitate. Le verifiche sono condotte agli stati limite (ultimi e di esercizio), sia in condizioni statiche che di esercizio. 8.3.1. Verifiche agli stati limite d’esercizio Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite di fessurazione, tensionali e deformativi. Ai fini delle verifiche di fessurazione, le armature appartengono al gruppo “poco sensibile”, e l’ambiente è assunto come “moderatamente aggressivo”. La verifica a fessurazione è condotta in conformità a quanto proposto nelle recenti “Norme Tecniche per le Costruzioni“ (D.M. 14.01.2008), mediante un metodo semplificato ma di facile controllo, che si basa sul limitare la tensione massima nelle barre d’armatura (σacc < σacc,fess). relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 86/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Nelle condizioni ambientali di progetto, e con la tipologia di armatura prevista, i limiti da rispettare sono: c.c. quasi permanente: st. lim. apertura fessure ω < ω1 = 0.2mm c.c. frequente: st. lim. apertura fessure ω < ω2 = 0.3mm I valori caratteristici delle azioni previste dalle NTC2008 sono analoghi a quelli considerati nel presente progetto, in particolare per quanto riguarda le azioni accidentali (cat. F e G del D.M. 14.01.2008 corrispondenti alla cat. 8 del D.M. 09.01.1996): pertanto si possono ritenere applicabili sia il metodo di verifica quanto i limiti ad esso correlati. Se nell’ipotesi di sezione interamente reagente, la fibra tesa di calcestruzzo non supera la resistenza caratteristica a trazione (= fctk), si ritiene non superato lo stato limite di formazione delle fessure, limite questo più restrittivo di quello d’apertura delle fessure. In tali situazioni si riporta lo stato tensionale del calcestruzzo teso. Combinazione di carico QUASI PERMANENTE – FONDAZIONI Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mmq N/mmq mm mm N/mmq 1 A25 3.00 0.60 7380 =21Φ16+6Φ26 4200 =21Φ16 526 -4.0 145 - 19 112 188 2 A25 3.00 0.60 4200 =21Φ16 4200 =21Φ16 -397 -3.7 190 2.21 16 145 200 3 A25 3.00 0.60 11620 =21Φ16+14Φ26 4200 =21Φ16 868 -5.6 156 - 21 86 180 4 A45 2.40 0.60 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 -67 0.8 44 0.47 16 166 187 5 A24 1.00 0.60 1570 =5Φ20 2630 =5Φ20+2Φ26 -173 -3.8 135 - 22 150 174 6 A24 1.00 0.60 3690 =5Φ20+4Φ26 1570 =5Φ20 275 -5.4 155 - 23 115 170 Combinazione di carico FREQUENTE– FONDAZIONI Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 A25 3.00 0.60 7380 =21Φ16+6Φ26 4200 =21Φ16 546 -4.1 152 - 19 112 228 2 A25 3.00 0.60 4200 =21Φ16 4200 =21Φ16 -412 -3.8 197 - 16 50 240 3 A25 3.00 0.60 11620 =21Φ16+14Φ26 4200 =21Φ16 903 -5.8 163 - 21 40 220 4 A45 2.40 0.60 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 -67 -0.8 44 0.47 16 40 240 5 A24 1.00 0.60 1570 =5Φ20 2630 =5Φ20+2Φ26 -176 -4 138 - 22 50 214 6 A24 1.00 0.60 3690 =5Φ20+4Φ26 1570 =5Φ20 282 -4.8 182 - 23 40 210 Combinazione di carico RARA– FONDAZIONI Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc As,min m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq mmq 1 A25 3.00 0.60 7380 =21Φ16+6Φ26 4200 =21Φ16 607 -4.6 169 2700 2 A25 3.00 0.60 4200 =21Φ16 4200 =21Φ16 -456 -4.2 218 2700 3 A25 3.00 0.60 11620 =21Φ16+14Φ26 4200 =21Φ16 1006 -6.5 181 2700 4 A45 2.40 0.60 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 -69 -0.9 47 2160 5 A24 1.00 0.60 1570 =5Φ20 2630 =5Φ20+2Φ26 -185 -4.1 145 900 6 A24 1.00 0.60 3690 =5Φ20+4Φ26 1570 =5Φ20 300 -5.9 170 900 La pressione massima trasmessa al terreno nella combinazione di carico rara (c.c. SLE-RR) è pari a 404 kPa, mentre quella rilevabile nella combinazione allo stato limite ultimo “geotecnico” (A1+M1) è pari a 577 kPa in condizioni statiche e 369 kPa nella combinazione di carico sismica. La resistenza di progetto del terreno, nel caso più gravoso, è di 744 kPa, comunque maggiore alla massima pressione rilevata. 8.3.2. Verifiche agli stati limite ultimi Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite ultimo di pressoflessione e taglio; in particolare si fa riferimento alle sezioni considerate al p.to precedente. I risultati riportati sono i massimi ottenuti dall’analisi, nella combinazione statica o sismica. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 87/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Verifica a pressoflessione – FONDAZIONI Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD MRD νννν m m mmq mmq kNm kNm 1 A25 3.00 0.60 7380 =21Φ16+6Φ26 4200 =21Φ16 870 1468 1.69 2 A25 3.00 0.60 4200 =21Φ16 4200 =21Φ16 -654 -852 1.30 3 A25 3.00 0.60 11620 =21Φ16+14Φ26 4200 =21Φ16 1445 2275 1.57 4 A45 2.40 0.60 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 -96 -611 6.36 5 A24 1.00 0.60 1570 =5Φ20 2630 =5Φ20+2Φ26 -263 -522 1.98 6 A24 1.00 0.60 3690 =5Φ20+4Φ26 1570 =5Φ20 491 723 1.47 Verifica a taglio – FONDAZIONI Sez. N. elem. base altezza Ast passo N. bracci VRDU VCD VWD VRD VSD νννν m m mmq mm kN kN kN kN 1 A25 3.00 0.60 110 200 8 8987 1251 812 1625 655 2.48 2 A25 3.00 0.60 110 200 8 8987 1251 812 1625 125 >10 3 A25 3.00 0.60 110 200 8 8987 1251 812 1625 733 2.22 4 A45 2.40 0.60 110 200 6 7190 1001 609 1219 129 9.45 5 A24 1.00 0.60 78 200 4 2996 417 288 576 40 >10 6 A24 1.00 0.60 78 200 4 2996 417 288 576 200 2.88 8.4. VERIFICA DELLE TRAVI IN C.A. PIANO QUOTA +194.63 Si riportano nel seguito le verifiche delle travi in c.a. appartenenti al primo orizzontamento interrato, posto a quota di circa +194.63m s.l.m., soggette agli effetti dei carichi descritti in precedenza, e focalizzando l’attenzione alle sezioni maggiormente sollecitate. Le verifiche sono condotte agli stati limite (ultimi e di esercizio), sia in condizioni statiche che sismiche. 8.4.1. Verifiche agli stati limite d’esercizio Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite di fessurazione, tensionali e deformativi. Ai fini delle verifiche di fessurazione, le armature appartengono al gruppo “poco sensibile”, e l’ambiente è assunto come “moderatamente aggressivo”. La verifica a fessurazione è condotta in conformità a quanto proposto nelle recenti “Norme Tecniche per le Costruzioni“ (D.M. 14.01.2008), mediante un metodo semplificato ma di facile controllo, che si basa sul limitare la tensione massima nelle barre d’armatura (σacc < σacc,fess). Nelle condizioni ambientali di progetto, e con la tipologia di armatura prevista, i limiti da rispettare sono: c.c. quasi permanente: st. lim. apertura fessure ω < ω1 = 0.2mm c.c. frequente: st. lim. apertura fessure ω < ω2 = 0.3mm I valori caratteristici delle azioni previste dalle NTC2008 sono analoghi a quelli considerati nel presente progetto, in particolare per quanto riguarda le azioni accidentali (cat. F e G del D.M. 14.01.2008 corrispondenti alla cat. 8 del D.M. 09.01.1996): pertanto si possono ritenere applicabili sia il metodo di verifica quanto i limiti ad esso correlati. Se nell’ipotesi di sezione interamente reagente, la fibra tesa di calcestruzzo non supera la resistenza caratteristica a trazione (= fctk), si ritiene non superato lo stato limite di formazione delle fessure, limite questo più restrittivo di quello d’apertura delle fessure. In tali situazioni si riporta lo stato tensionale del calcestruzzo teso. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 88/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Combinazione di carico QUASI PERMANENTE – SOLAIO QUOTA +194.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 C25-C60 3.00 0.44 3200 =16Φ16 6380 =16Φ16+6Φ26 -354 -5.1 163 - 19 138 186 2 C27-C62 3.00 0.44 3200 =16Φ16 3200 =16Φ16 202 -3.8 183 2.09 16 193 166 3 C28-C63 3.00 0.44 3200 =16Φ16 5084 =16Φ16+6Φ20 -306 -3.2 176 - 17 138 195 4 C29-C64 3.00 0.44 7440 =16Φ16+8Φ26 3200 =16Φ16 404 -5.5 162 - 21 138 179 5 C72 1.06 0.44 1200 =6Φ16 2456 =6Φ16+4Φ20 -145 -5.7 175 - 18 106 192 6 C72 1.06 0.44 1800 =9Φ16 1200 =6Φ16 88 -3.9 144 - 16 119 200 7 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 3000 =15Φ16 -185 -4.2 179 - 16 164 189 8 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 2200 =11Φ16 118 -3.0 154 1.52 16 229 200 9 C17 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20+4Φ16 -65 -4.1 112 - 13 82 229 10 C20 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20 42 -3.3 131 2.17 20 245 182 Combinazione di carico FREQUENTE– SOLAIO QUOTA +194.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 C25-C60 3.00 0.44 3200 =16Φ16 6380 =16Φ16+6Φ26 -368 -5.3 170 - 19 138 226 2 C27-C62 3.00 0.44 3200 =16Φ16 3200 =16Φ16 212 -4 191 2.19 16 193 240 3 C28-C63 3.00 0.44 3200 =16Φ16 5084 =16Φ16+6Φ20 -316 -5 182 - 17 138 235 4 C29-C64 3.00 0.44 7440 =16Φ16+8Φ26 3200 =16Φ16 420 -5.7 168 - 21 138 219 5 C72 1.06 0.44 1200 =6Φ16 2456 =6Φ16+4Φ20 -151 -6 183 - 18 106 232 6 C72 1.06 0.44 1800 =9Φ16 1200 =6Φ16 92 -4.1 150 - 16 119 240 7 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 3000 =15Φ16 -190 -4.2 184 - 16 164 240 8 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 2200 =11Φ16 121 -3.1 158 1.56 16 229 217 9 C17 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20+4Φ16 -65 -4.1 112 - 13 82 269 10 C20 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20 43 -3.3 134 2.22 20 245 204 Combinazione di carico RARA– SOLAIO QUOTA +194.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq 1 C25-C60 3.00 0.44 3200 =16Φ16 6380 =16Φ16+6Φ26 -404 -5.8 187 2 C27-C62 3.00 0.44 3200 =16Φ16 3200 =16Φ16 240 -4.5 217 3 C28-C63 3.00 0.44 3200 =16Φ16 5084 =16Φ16+6Φ20 -346 -5.5 200 4 C29-C64 3.00 0.44 7440 =16Φ16+8Φ26 3200 =16Φ16 462 -6.3 185 5 C72 1.06 0.44 1200 =6Φ16 2456 =6Φ16+4Φ20 -169 -6.7 204 6 C72 1.06 0.44 1800 =9Φ16 1200 =6Φ16 103 -4.6 169 7 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 3000 =15Φ16 -207 -4.7 201 8 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 2200 =11Φ16 133 -3.4 174 9 C17 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20+4Φ16 -70 -4.4 121 10 C20 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20 45 -3.6 140 8.4.2. Verifiche agli stati limite ultimi Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite ultimo di pressoflessione e taglio; in particolare si fa riferimento alle sezioni considerate al p.to precedente. I risultati riportati sono i massimi ottenuti dall’analisi, nella combinazione statica o sismica. Verifica a pressoflessione – SOLAIO QUOTA +194.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD MRD νννν m m mmq mmq kNm kNm 1 C25-C60 3.00 0.44 3200 =16Φ16 6380 =16Φ16+6Φ26 -580 -863 1.49 2 C27-C62 3.00 0.44 3200 =16Φ16 3200 =16Φ16 344 451 1.31 3 C28-C63 3.00 0.44 3200 =16Φ16 5084 =16Φ16+6Φ20 -494 -678 1.37 4 C29-C64 3.00 0.44 7440 =16Φ16+8Φ26 3200 =16Φ16 660 997 1.51 5 C72 1.06 0.44 1200 =6Φ16 2456 =6Φ16+4Φ20 -241 -330 1.37 6 C72 1.06 0.44 1800 =9Φ16 1200 =6Φ16 148 246 1.66 7 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 3000 =15Φ16 -296 -417 1.41 8 C75 2.40 0.44 2200 =11Φ16 2200 =11Φ16 190 313 1.65 9 C17 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20+4Φ16 -108 -231 2.14 10 C20 0.60 0.44 942 =3Φ20 942 =3Φ20 63 129 2.05 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 89/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Verifica a taglio – SOLAIO QUOTA +194.63 Sez. N. elem. base altezza Ast passo N. bracci VRDU VCD VWD VRD VSD νννν m m mmq mm kN kN kN kN 1 C25-C60 3.00 0.44 75 200 8 8194 1049 393 786 618 1.27 2 C27-C62 3.00 0.44 75 200 8 8194 1049 393 786 22 >10 3 C28-C63 3.00 0.44 75 200 8 8194 1049 393 786 276 2.85 4 C29-C64 3.00 0.44 75 200 8 8194 1049 393 786 11 >10 5 C72 1.06 0.44 75 200 4 2895 371 196 393 291 1.35 6 C72 1.06 0.44 75 200 4 2895 371 196 393 2 >10 7 C75 2.40 0.44 75 200 6 6555 839 295 589 336 1.75 8 C75 2.40 0.44 75 200 6 6555 839 295 589 8 >10 9 C17 0.60 0.44 50 200 4 1639 210 131 262 70 3.74 10 C20 0.60 0.44 50 200 4 1639 210 131 262 21 >10 8.5. VERIFICA DELLE TRAVI IN C.A. PIANO QUOTA +197.63 Si riportano nel seguito le verifiche delle travi in c.a. appartenenti al solaio posto a quota di circa +197.63m s.l.m., soggette agli effetti dei carichi descritti in precedenza, e focalizzando l’attenzione alle sezioni maggiormente sollecitate. Le verifiche sono condotte agli stati limite (ultimi e di esercizio), sia in condizioni statiche che sismiche. 8.5.1. Verifiche agli stati limite d’esercizio Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite di fessurazione, tensionali e deformativi. Ai fini delle verifiche di fessurazione, le armature appartengono al gruppo “poco sensibile”, e l’ambiente è assunto come “moderatamente aggressivo”. La verifica a fessurazione è condotta in conformità a quanto proposto nelle recenti “Norme Tecniche per le Costruzioni“ (D.M. 14.01.2008), mediante un metodo semplificato ma di facile controllo, che si basa sul limitare la tensione massima nelle barre d’armatura (σacc < σacc,fess). Nelle condizioni ambientali di progetto, e con la tipologia di armatura prevista, i limiti da rispettare sono: c.c. quasi permanente: st. lim. apertura fessure ω < ω1 = 0.2mm c.c. frequente: st. lim. apertura fessure ω < ω2 = 0.3mm I valori caratteristici delle azioni previste dalle NTC2008 sono analoghi a quelli considerati nel presente progetto, in particolare per quanto riguarda le azioni accidentali (cat. F e G del D.M. 14.01.2008 corrispondenti alla cat. 8 del D.M. 09.01.1996): pertanto si possono ritenere applicabili sia il metodo di verifica quanto i limiti ad esso correlati. Se nell’ipotesi di sezione interamente reagente, la fibra tesa di calcestruzzo non supera la resistenza caratteristica a trazione (= fctk), si ritiene non superato lo stato limite di formazione delle fessure, limite questo più restrittivo di quello d’apertura delle fessure. In tali situazioni si riporta lo stato tensionale del calcestruzzo teso. Combinazione di carico QUASI PERMANENTE – SOLAIO QUOTA +197.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 D27-D62 3.00 0.50 3600 =18Φ16 4800 =18+6Φ16 -312 -3.9 164 - 16 127 200 2 D28-D63 3.00 0.50 3600 =18Φ16 6056 =24Φ16+4Φ20 -464 -5.3 193 - 17 127 197 3 D30-65 3.00 0.50 4856 =18Φ16+4Φ20 3600 =18Φ16 326 -4.1 168 - 17 170 184 4 D32-D67 3.00 0.50 8900 =18Φ16+10Φ26 3600 =18Φ16 614 -5.8 177 - 20 126 182 5 D81 1.35 0.50 2542 =8Φ16+3Φ20 1600 =8Φ16 187 -4.9 185 - 19 124 187 6 D81 1.35 0.50 1600 =8Φ16 3484 =8Φ16+6φ20 -241 -5.7 177 - 18 127 192 7 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 4256 =15Φ16+4Φ20 -290 -4.3 171 - 17 136 196 8 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 202 -3.5 168 2.02 16 164 189 9 D70 0.35 1.50 800 =4Φ16 800 =4Φ16 -103 -0.9 57 0.78 16 90 200 10 D70 0.35 1.50 1200 =6Φ16 800 =4Φ16 528 -4.9 185 - 16 80 200 11 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 3656 =12Φ16+4Φ20 -244 -3.9 167 - 18 166 187 12 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 2400 =12Φ16 171 -3.3 176 1.71 16 208 200 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 90/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Combinazione di carico FREQUENTE– SOLAIO QUOTA +197.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 D27-D62 3.00 0.50 3600 =18Φ16 4800.0 =18+6Φ16 -326 -4.1 170 - 16 127 240 2 D28-D63 3.00 0.50 3600 =18Φ16 6056.0 =24Φ16+4Φ20 -482 -5.5 201 - 17 108 237 3 D30-65 3.00 0.50 4856 =18Φ16+4Φ20 3600.0 =18Φ16 346 -4.3 179 - 17 138 237 4 D32-D67 3.00 0.50 8900 =18Φ16+10Φ26 3600.0 =18Φ16 640 -6 185 - 20 107 222 5 D81 1.35 0.50 2542 =8Φ16+3Φ20 1600.0 =8Φ16 197 -5.2 196 - 17 124 235 6 D81 1.35 0.50 1600 =8Φ16 3484.0 =8Φ16+6φ20 -251 -5.8 184 - 18 98 232 7 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 4256.0 =15Φ16+4Φ20 -301 -4.5 178 - 17 129 236 8 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 3000.0 =15Φ16 212 -3.7 176 - 16 164 240 9 D70 0.35 1.50 800 =4Φ16 800.0 =4Φ16 -107 -0.9 59 0.82 16 90 240 10 D70 0.35 1.50 1200 =6Φ16 800.0 =4Φ16 549 -5.2 193 - 16 48 240 11 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 3656.0 =12Φ16+4Φ20 -254 -4.1 174 - 18 166 233 12 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 2400.0 =12Φ16 181 -3.5 187 1.81 16 208 233 Combinazione di carico RARA– SOLAIO QUOTA +197.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq 1 D27-D62 3.00 0.50 3600 =18Φ16 4800 =18+6Φ16 -372 -4.7 195 2 D28-D63 3.00 0.50 3600 =18Φ16 6056 =24Φ16+4Φ20 -542 -6.2 226 3 D30-65 3.00 0.50 4856 =18Φ16+4Φ20 3600 =18Φ16 372 -4.6 192 4 D32-D67 3.00 0.50 8900 =18Φ16+10Φ26 3600 =18Φ16 724 -6.8 208 5 D81 1.35 0.50 2542 =8Φ16+3Φ20 1600 =8Φ16 225 -5.9 223 6 D81 1.35 0.50 1600 =8Φ16 3484 =8Φ16+6φ20 -283 -6.6 208 7 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 4256 =15Φ16+4Φ20 -336 -5.0 198 8 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 240 -4.2 200 9 D70 0.35 1.50 800 =4Φ16 800 =4Φ16 -119 -1.0 66 10 D70 0.35 1.50 1200 =6Φ16 800 =4Φ16 614 -5.7 215 11 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 3656 =12Φ16+4Φ20 -282 -4.6 193 12 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 2400 =12Φ16 210 -4.1 216 8.5.2. Verifiche agli stati limite ultimi Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite ultimo di pressoflessione e taglio; in particolare si fa riferimento alle sezioni considerate al p.to precedente. I risultati riportati sono i massimi ottenuti dall’analisi, nella combinazione statica o sismica. Verifica a pressoflessione – SOLAIO QUOTA +197.63 Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD MRD νννν m m mmq mmq kNm kNm 1 D27-D62 3.00 0.50 3600 =18Φ16 4800 =18+6Φ16 -536 -762 1.42 2 D28-D63 3.00 0.50 3600 =18Φ16 6056 =24Φ16+4Φ20 -780 -955 1.22 3 D30-65 3.00 0.50 4856 =18Φ16+4Φ20 3600 =18Φ16 584 776 1.33 4 D32-D67 3.00 0.50 8900 =18Φ16+10Φ26 3600 =18Φ16 1040 1376 1.32 5 D81 1.35 0.50 2542 =8Φ16+3Φ20 1600 =8Φ16 325 400 1.23 6 D81 1.35 0.50 1600 =8Φ16 3484 =8Φ16+6φ20 -468 -543 1.16 7 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 4256 =15Φ16+4Φ20 -482 -696 1.44 8 D76 2.40 0.50 3000 =15Φ16 3000 =15Φ16 345 498 1.44 9 D70 0.35 1.50 800 =4Φ16 800 =4Φ16 -171 -954 5.58 10 D70 0.35 1.50 1200 =6Φ16 800 =4Φ16 881 1390 1.58 11 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 3656 =12Φ16+4Φ20 -404 -577 1.43 12 D17 2.40 0.50 2400 =12Φ16 2400 =12Φ16 303 385 1.27 Verifica a taglio – SOLAIO QUOTA +197.63 Sez. N. elem. base altezza Ast passo N. VRDU VCD VWD VRD VSD νννν m m mmq mm bracci kN kN kN kN 1 D27-D62 3 0.5 75 200 8 9454 1211 453 906 490 1.85 2 D28-D63 3 0.5 75 100 8 9454 1211 909 1818 930 1.95 3 D30-65 3 0.5 75 200 8 9454 1211 456 911 30 >10 4 D32-D67 3 0.5 75 200 8 9454 1211 457 914 32 >10 5 D81 1.35 0.5 75 200 6 4254 545 344 687 26 >10 6 D81 1.35 0.5 75 200 6 4254 545 344 689 466 1.48 7 D76 2.4 0.5 75 200 6 7563 968 345 691 537 1.29 8 D76 2.4 0.5 75 200 6 7563 968 346 693 42 >10 9 D70 0.35 1.5 110 150 2 3554 455 729 1184 488 2.43 10 D70 0.35 1.50 110 150 2 3554 455 731 1186 20 >10 11 D17 2.4 0.50 75 200 6 7563 968 349 698 483 1.45 12 D17 2.4 0.50 75 200 6 7563 968 350 700 30 >10 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 91/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 8.6. VERIFICA DEGLI ELEMENTI DI SOLAIO I due orizzontamenti (posti a quota +194.6 e +197.6m circa) sono realizzati mediante pannelli prefabbricati tipo RAP, aventi lunghezza massima di calcolo di 13.5m, interasse (ed ingombro) di 1.20m, e spessore variabile da 0.36m (per il piano inferiore) a 0.42m (per il piano superiore). 8.6.1. Solaio a quota +194.63m Il solaio è realizzato con pannelli prefabbricati tipo RAP, aventi larghezza di 1.20m, e spessore di 0.36m; in opera verrà realizzata una soletta collaborante dello spessore di 0.08m. I pannelli sono schematizzabili come aste precompresse con schema statico di trave su tre appoggi, non necessitano di strutture provvisionali per la loro posa in opera. Si considerano le due zone tipo di solaio. 8.6.1.1. ZONA 1 Lo schema statico, le luci di calcolo, ed i diagrammi di sollecitazione (nella zona maggiormente sollecitata) sono riportati nelle figure seguenti: Diagramma momento flettente allo SLU [kNm/m] Diagramma taglio allo SLU [kN/m] Il calcolo e la verifica dei pannelli del solaio non è oggetto della presente relazione (nella quale invece si definisce il quantitativo d’armatura lenta necessario per il collegamento a taglio dei pannelli). relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 92/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Taglio sull’appoggio laterale: 72 · 1.2 = 86.4 kN/pannello As, min: 86400 / 381 = 227 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ12 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 330 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. Taglio sull’appoggio centrale: 121 · 1.2 = 145.2 kN/pannello As, min: 145200 / 381 = 382 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ14 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 450 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. In corrispondenza dell’appoggio centrale si prevede un quantitativo di armatura lenta al lembo superiore tale da assorbire le sollecitazioni legate all’iperstaticità della trave di solaio. Risulta: B= 1.20m H=0.44m As,inf = 6Φ12 As,sup = 6Φ12 + 5Φ26 c.c. SLE (rara) MSD = 1.2 · (-210) = -252 kNm/pann σCLS = -9.2 N/mm2 σacc = 222 N/mm2 c.c. SLU MSD = 1.2 · (-303) = -364 kNm/pann MSD = -463 kNm VSD = 1.2 · (-121) = 145 kN/pann VRD1 = 218 kN/pann 8.6.1.2. ZONA 2 Lo schema statico, le luci di calcolo, ed i diagrammi di sollecitazione (nella zona maggiormente sollecitata) sono riportati nelle figure seguenti: Diagramma momento flettente allo SLU [kNm/m] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 93/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Diagramma taglio allo SLU [kN/m] Il calcolo e la verifica dei pannelli del solaio non è oggetto della presente relazione (nella quale invece si definisce il quantitativo d’armatura lenta necessario per il collegamento a taglio dei pannelli). Taglio sull’appoggio laterale: 72 · 1.2 = 86.4 kN/pannello As, min: 86400 / 373 = 231 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ12 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 330 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. Taglio sull’appoggio centrale: 112 · 1.2 = 134.42 kN/pannello As, min: 134400 / 381 = 353 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ14 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 450 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. In corrispondenza dell’appoggio centrale si prevede un quantitativo di armatura lenta al lembo superiore tale da assorbire le sollecitazioni legate all’iperstaticità della trave di solaio. Risulta: B= 1.20m H=0.44m As,inf = 6Φ12 As,sup = 6Φ12 + 5Φ26 c.c. SLE (rara) MSD = 1.2 · (-213) = -256 kNm/pann σCLS = -9.3 N/mm2 σacc = 226 N/mm2 c.c. SLU MSD = 1.2 · (-306) = -367 kNm/pann MSD = -463 kNm VSD = 1.2 · (-112) = 134 kN/pann VRD1 = 218 kN/pann 8.6.2. Solaio a quota +197.63m Il solaio è realizzato con pannelli prefabbricati tipo RAP, aventi larghezza di 1.20m, e spessore di 0.42m; in opera verrà realizzata una soletta collaborante dello spessore di 0.08m. I pannelli sono schematizzabili come aste precompresse con schema statico di trave su tre appoggi, non necessitano di strutture provvisionali per la loro posa in opera. Si considerano le due zone tipo di solaio. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 94/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 8.6.2.1. ZONA 1 Lo schema statico, le luci di calcolo, ed i diagrammi di sollecitazione (nella zona maggiormente sollecitata) sono riportati nelle figure seguenti: Diagramma momento flettente allo SLU [kNm/m] Diagramma taglio allo SLU [kN/m] Il calcolo e la verifica dei pannelli del solaio non è oggetto della presente relazione (nella quale invece si definisce il quantitativo d’armatura lenta necessario per il collegamento a taglio dei pannelli). Taglio sull’appoggio laterale: 111 · 1.2 = 133 kN/pannello As, min: 133000 / 381 = 350 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ14 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 450 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. Taglio sull’appoggio centrale: 208 · 1.2 = 249.6 kN/pannello As, min: 249600 / 381 = 656 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ20 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 942 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 95/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) In corrispondenza dell’appoggio centrale si prevede un quantitativo di armatura lenta al lembo superiore tale da assorbire le sollecitazioni legate all’iperstaticità della trave di solaio. Risulta: B= 1.20m H=0.50m As,inf = 6Φ12 As,sup = 6Φ12 + 6Φ26 c.c. SLE (rara) MSD = 1.2 · (-322) = -387 kNm/pann σCLS = -10.6 N/mm2 σacc = 254 N/mm2 c.c. SLU MSD = 1.2 · (-468) = -562 kNm/pann MSD = -620 kNm/pann VSD = 1.2 · (208) = 249 kN/pann VRD1 = 252 kN/pann 8.6.2.2. ZONA 2 Lo schema statico, le luci di calcolo, ed i diagrammi di sollecitazione (nella zona maggiormente sollecitata) sono riportati nelle figure seguenti: Diagramma momento flettente allo SLU [kNm/m] Diagramma taglio allo SLU [kN/m] Il calcolo e la verifica dei pannelli del solaio non è oggetto della presente relazione (nella quale invece si definisce il quantitativo d’armatura lenta necessario per il collegamento a taglio dei pannelli). Taglio sull’appoggio laterale: 111 · 1.2 = 134 kN/pannello As, min: 134000 / 381 = 352 mm2/pannello relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 96/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ14 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 450 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. Taglio sull’appoggio centrale: 171 · 1.2 = 205 kN/pannello As, min: 205000 / 381 = 538 mm2/pannello Si dispongono quindi, per ogni pannello, 3 barre Φ20 (interasse 40cm circa), che forniscono un’area complessiva di acciaio di 942 mm2/pannello, superiore alla minima richiesta. In corrispondenza dell’appoggio centrale si prevede un quantitativo di armatura lenta al lembo superiore tale da assorbire le sollecitazioni legate all’iperstaticità della trave di solaio. Risulta: B= 1.20m H=0.50m As,inf = 6Φ12 As,sup = 6Φ12 + 6Φ26 c.c. SLE (rara) MSD = 1.2 · (-327) = -393 kNm/pann σCLS = -10.8 N/mm2 σacc = 259 N/mm2 c.c. SLU MSD = 1.2 · (-474) = -569 kNm/pann MSD = -620 kNm/pann VSD = 1.2 · (171) = 205 kN/pann VRD1 = 252 kN/pann 8.7. VERIFICA DELLE PARETI VERTICALI La struttura complessiva è caratterizzata dall’avere lungo il perimetro delle pareti in c.a. (dello spessore totale di 0.40m), irrigidite ad interasse quasi regolare di 5.00m circa da dei setti in c.a., aventi lunghezza minima di 1.75m e spessore 0.30m, disposti lungo la direzione Y. In direzione X le due pareti esterne (filo Y1 ed Y8) sono vincolate al telaio centrale (filo X3) costituito da tre pareti composte (con forma a doppio T) disposte parallelamente all’asse X. Si riporta nel seguito la verifica delle pareti strutturali, evidenziando le sezioni maggiormente sollecitate. 8.7.1. Setti di rinforzo perimetrali I setti di rinforzo hanno spessore costante di 0.30m, lunghezza netta minima di 1.75m, e si ammorsano nelle pareti perimetrali (anch’esse in c.a., con spessore di 0.40m). Si riportano nella figura seguente i setti in oggetto; le sollecitazioni, in termini di momento, taglio, sforzo assiale, sono state calcolate integrando gli stati tensionali determinati in sede di analisi. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 97/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Si riportano nel seguito le verifiche degli elementi verticali maggiormente sollecitati, focalizzando l’attenzione alle sezioni maggiormente sollecitate. - setto “S1” - filo Y3/X2 – sezione a z=3.0m B=0.30m – H=3.35m As,tot = 4+4Φ20 + (1+1) Φ12/20 staffe Φ10/20 Verifiche allo stato limite d’esercizio (c.c. rara) c.c. SLE_RR: Nmin = -676 kN M33 = 1394 kNm σcls = -4.3 N/mm2 σacc = 116 N/mm2 Nmax = -936 kN M33 = 1344 kNm σcls = -4.1 N/mm2 σacc = 68 N/mm2 Le verifiche nelle combinazioni di carico “frequente” e “quasi permanente” sono omesse, in quanto: a. per quanto riguarda la verifica a fessurazione, stante l’armatura adottata (generalmente Φ12 a passo 20cm) il limite tensionale per il soddisfacimento dello stato limite più restrittivo (ωk < ω1) è pari a 160 N/mm2, superiore a quanto in generale determinato nella combinazione di carico “rara”; b. per quanto riguarda le verifiche tensionali nella combinazione di carico “quasi permanente”, i limiti massimi ammessi per calcestruzzo (σCLS = 14.4 N/mm2) ed acciaio (σACC = 315 N/mm2) sono superiori alle tensioni ottenute nella più gravosa combinazione di carico “rara”. Verifiche allo stato limite ultimo (statico o sismico) c.c. SLU: Nmin = -1410 kN M33,SD = 1987 kNm M33,RD = 4017 kN Nmax = -66 kN M33,SD = 1987 kNm M33,RD = 2190 kN relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 98/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) V2,SD = 619 kN V2,RD = 1587 kN Nota: I dati di calcolo del taglio resistente sono: per VRD3: b=0.30m; d=3.30m; Ast=2x75mmq; passo =200mm - setto “S2” - filo Y4/X5 – sezione a z=3.0m B=0.30m – H=1.75m As,tot = 4+4Φ20 + (1+1) Φ16/20 - staffe Φ10/20 Verifiche allo stato limite d’esercizio c.c. SLE_RR: Nmin = -509 kN M33 = 340 kNm σcls = -3.2 N/mm2 σacc = 32 N/mm2 Nmax = -798 kN M33 = 340 kNm σcls = -3.3 N/mm2 σacc = 9 N/mm2 Verifiche allo stato limite ultimo (statico o sismico) c.c. SLU: Nmin = -460 kN M33,SD = 486 kNm M33,RD = 1529 kN Nmax = -1144 kN M33,SD = 486 kNm M33,RD = 1930 kN V2,SD = 621 kN V2,RD = 817 kN Nota: I dati di calcolo del taglio resistente sono: per V2,RD: b=0.30m; d=1.70m; Ast=2x75mmq; passo =200mm - setto “S3” - filo Y7/X2 – sezione a z=5.9m B=0.30m – H=1.75m As,tot = 4+4Φ20 + (1+1) Φ12/20 - staffe Φ10/20 Verifiche allo stato limite d’esercizio (si riporta la sola verifica nella c.c. rara, in quanto nelle altre combinazioni le sollecitazioni risultano meno gravose, e la sezioni presenta comunque uno stato tensionale tale da non produrre apertura di fessure). c.c. SLE_RR: Nmin = -252 kN M33 = 383 kNm σcls = -3.7 N/mm2 σacc = 103 N/mm2 Nmax = -374 kN M33 = 383 kNm σcls = -3.7 N/mm2 σacc = 73 N/mm2 Verifiche allo stato limite ultimo (statico o sismico) c.c. SLU: Nmin = -443 kN M33,SD = 496 kNm M33,RD = 1342 kN Nmax = -1080 kN M33,SD = 496 kNm M33,RD = 1742 kN V2,SD = 217 kN V2,RD = 817 kN Nota: I dati di calcolo del taglio resistente sono: per V2,RD: b=0.30m; d=1.70m; Ast=2x75mmq; passo =200mm 8.7.2. Pareti composte centrali Lungo l’asse centrale sono presenti tre pareti composte, con sezione a doppio T, le cui ali ed anima hanno spessore di 0.30m; le ali hanno lunghezza di 2.4m, mentre l’altezza totale della sezione è di 3.10m per la prima parete (fili Y2-Y3), e 5.90m per le restanti due. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 99/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Numerazione elementi “shell” Vista 3D pareti composte Si riportano nel seguito le verifiche delle sezioni più sollecitate, valutate nelle diverse combinazioni di carico. In particolare si fa riferimento alla parete “P1”, corrispondente a quella compresa tra i fili Y2 ed Y3, alla parete “P2” (compresa tra i fili Y4 ed Y5) e alla “P3” (compresa tra i fili Y6 ed Y7). relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 100/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Sezione tipo pareti composta 8.7.2.1. VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D’ESERCIZIO c.c. rara1 Parete sezione N Vx Vy Mxx Myy Mzz kN kN kN kNm kNm kNm P1 z=3.0m 3457 168 430 100 283 615 P1 z=5.5m 1982 391 211 355 614 168 P2 z=0.3m 2350 260 65 18 5331 22 P3 z=0.3m 4659 268 51 38 873 18 Verifica Parete sezione N Mxx Myy σ cls σ acc kN kNm kNm N/mmq N/mmq P1 z=3.0m 3457 100 283 => -1.7 sez. int. compressa P1 z=5.5m 1982 355 614 => -1.6 sez. int. compressa P3 z=0.3m 2350 18 5331 => -1.8 10 P3 z=0.3m 4659 38 873 => -1.7 sez. int. compressa c.c. rara2 Parete sezione N Vx Vy Mxx Myy Mzz kN kN kN kNm kNm kNm P1 z=3.0m 2372 168 430 100 283 615 P1 z=5.5m 1269 391 211 355 614 168 P2 z=0.3m 1572 260 65 18 5331 22 P3 z=0.3m 3130 268 51 38 873 18 Verifica Parete sezione N Mxx Myy σ cls σ acc kN kNm kNm N/mmq N/mmq P1 z=3.0m 2372 100 283 => -1.3 sez. int. compressa P1 z=5.5m 1269 355 614 => -1.4 5 P3 z=0.3m 1572 18 5331 => -1.8 33 P4 z=0.3m 3130 38 873 => -1.2 sez. int. compressa Le verifiche nelle combinazioni di carico “frequente” e “quasi permanente” sono omesse, in quanto: c. per quanto riguarda la verifica a fessurazione, stante l’armatura adottata (generalmente Φ16 a passo 20cm) il limite tensionale per il soddisfacimento dello stato limite più restrittivo (ωk < ω1) è pari a 160 N/mm2, superiore a quanto in generale determinato nella combinazione di carico “rara”; d. per quanto riguarda le verifiche tensionali nella combinazione di carico “quasi permanente”, i limiti massimi ammessi per calcestruzzo (σCLS = 14.4 N/mm2) ed acciaio (σACC = 315 N/mm2) sono superiori alle tensioni ottenute nella più gravosa combinazione di carico “rara”. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 101/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 8.7.2.2. VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (STATICO E SISMICO) Si considerano nelle successive verifiche le massime sollecitazioni determinate negli elementi strutturali, nella combinazione di carico allo stato limite ultimo, statico o sismico. Verifica a pressoflessione La verifica è condotta calcolando, per l’assegnato carico assiale N, il momento resistente attorno all’asse X (MRD,XX) e quello attorno all’asse Y (MRD,YY). Il coefficiente di sicurezza è dato dal rapporto: ν = MSD,XX / MRD,XX + MSD,YY / MRD,YY < 1 c.c. SLU1-statica Parete sezione N Vx Vy Mxx Myy Mzz kN kN kN kNm kNm kNm P1 z=3.0m 4945 273 613 387 485 877 P1 z=5.5m 2841 560 314 524 878 242 P2 z=0.3m 3363 515 92 30 7634 214 Verifica a pressoflessione Parete sezione N Mxx Myy MRD,XX MRD,YY νννν kN kNm kNm kNm kNm P1 z=3.0m 4945 387 485 8767 15877 0.07 P1 z=5.5m 2841 524 878 8036 12993 0.13 P3 z=0.3m 3363 30 7634 8530 28189 0.27 c.c. SLU2-statica Parete sezione N Vx Vy Mxx Myy Mzz kN kN kN kNm kNm kNm P1 z=3.0m 2335 273 613 387 485 877 P1 z=5.5m 1247 560 314 524 878 242 P2 z=0.3m 1417 515 92 30 7634 214 Verifica a pressoflessione Parete sezione N Mxx Myy MRD,XX MRD,YY νννν kN kNm kNm kNm kNm P1 z=3.0m 2335 387 485 7806 12296 0.09 P1 z=5.5m 1247 524 878 7187 10788 0.15 P3 z=0.3m 1417 30 7634 7816 22822 0.34 Verifica a taglio nelle due direzioni principali c.c. SLU1/SLU2-statica Verifica a taglio in direzione X Parete sezione Vx VRD1 VCD VWD VRD2 νννν kN kN kN kN kN P1 z=0.3m 273 289 694 1046 1740 0.16 P2 z=0.3m 560 555 1331 2006 3337 0.17 P3 z=0.3m 515 555 1331 2006 3337 0.15 Verifica a taglio in direzione Y Parete sezione Vy VRD1 VCD VWD VRD2 νννν kN kN kN kN kN P1 z=0.3m 926 446 535 806 1340 0.69 P2 z=0.3m 400 446 535 806 1340 0.30 P3 z=0.3m 168 446 535 806 1340 0.13 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 102/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 8.7.3. Pareti perimetrali Le pareti perimetrali hanno spessore costante di 0.40m, e presentano sviluppo quasi ovunque costante dal livello di fondazione all’intradosso dell’ultimo solaio. In base alle assunzioni fatte in fase di modellazione strutturale, alle pareti perimetrali è affidato prevalentemente il compito di assorbire la spinta del terreno esterno (in condizioni statiche e sismiche), e di assorbire il tagliante sismico legato alle masse d’impalcato. La trasmissione delle forze verticali (gravitazionali) al terreno è affidata anche ai setti di rinforzo ed alle pareti centrali, sui quali poggiano le travi principali di solaio. Si riportano quindi nelle figure seguenti i risultati dell’analisi (riferiti per semplicità all’inviluppo delle sollecitazioni derivanti dalle combinazioni allo stato limite ultimo statico e sismico) sotto forma grafica. Le verifiche verranno condotte considerando delle sezioni di larghezza unitaria e spessore pari a quello della parete. In particolare si assumono le seguenti convenzioni: M11: momento flessionale (kNm/m) che dà luogo a tensioni σ in direzione orizzontale; M22: momento flessionale (kNm/m) che dà luogo a tensioni σ in direzione verticale; F11: azione membranale (kN/m) che dà luogo a tensioni σ in direzione orizzontale; F22: azione membranale (kN/m) che dà luogo a tensioni σ in direzione verticale; 8.7.3.1. VERIFICA A FLESSIONE IN DIREZIONE VERTICALE c.c. SLE-RARA: F22_max -150 kN/m -40 kN/m -60 kN/m -175 kN/m -10 kN/m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 103/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLE-RARA: F22_min c.c. SLE-RARA: M22_max +23 kNm/m +65 kNm/m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 104/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLE-RARA: M22_min Si riporta la verifica delle sezioni maggiormente sollecitate, evidenziate nelle figure precedenti. Sezione M1 - base parete filo X5 B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ16 - As,v,est = 5Φ16 FSD22,max = -175 kN/m MSD22 = -70 kNm/m σcls = -4.6 N/mm2 σacc = 136 N/mm2 Sezione M2 – mezzeria parete filo X5 B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -60 kN/m MSD22 = -35 kNm/m σcls = -3.0 N/mm2 σacc = 141 N/mm2 Sezione M3 – mezzeria parete filo Y8 (asse X3) B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ16 - As,v,est = 5Φ16 FSD22,max = -150 kN/m MSD22 = +65 kNm/m σcls = -4.3 N/mm2 σacc = 132 N/mm2 Sezione M4 –parete filo Y8 a quota solaio +194.63 B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -40 kN/m MSD22 = -28 kNm/m σcls = -2.4 N/mm2 σacc = 120 N/mm2 Sezione M5 – mezzeria parete filo X2 (zona bocca di lupo) B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -10 kN/m MSD22 = +23 kNm/m σcls = -2.0 N/mm2 σacc = 119 N/mm2 Si riportano nel seguito i diagrammi di sollecitazione delle pareti, valutati allo stato limite ultimo, evidenziando le sollecitazioni nelle zone più significativamente sollecitate. -70 kNm/m -28 kNm/m -35 kNm/m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 105/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLU-enve: F22_max c.c. SLU-enve: F22_min -150 kN/m -40 kN/m -60 kN/m -175 kN/m -10 kN/m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 106/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLU-enve: M22_max c.c. SLU-enve: M22_min Sezione M1 - base parete filo X5 B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ16 - As,v,est = 5Φ16 FSD22,max = -125 kN/m MSD22 = -90 kNm/m MRD22 = -151 kNm/m Sezione M2 – mezzeria parete filo X5 B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -70 kN/m MSD22 = -55 kNm/m MRD22 = -86 kNm/m -90 kNm/m -55 kNm/m -55 kNm/m +40 kNm/m +85 kNm/m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 107/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Sezione M3 – mezzeria parete filo Y8 (asse X3) B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ16 - As,v,est = 5Φ16 FSD22,max = -75 kN/m MSD22 = +85 kNm/m MRD22 = 143 kNm/m Sezione M4 –parete filo Y8 a quota solaio +194.63 B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -25 kN/m MSD22 = -63 kNm/m MRD22 = -78 kNm/m Sezione M5 – mezzeria parete filo X2 (zona bocca di lupo) B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -20 kN/m MSD22 = +40 kNm/m MRD22 = -77 kNm/m Sezione M6 – mezzeria parete filo Y8 (zona archivio) B=1.00m – H=0.40m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -25 kN/m MSD22 = -55 kNm/m MRD22 = -78 kNm/m 8.7.3.2. VERIFICA A FLESSIONE IN DIREZIONE ORIZZONTALE c.c. SLE-RARA: M11_max relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 108/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLE-RARA: M11_min L’armatura tipica in direzione orizzontale è costituita da barre Φ12/20 disposte su entrambi i lati. Come evidenziato nelle figure precedenti, la sollecitazione flessionale non supera il valore di 30 kNm/m: si conduce quindi la verifica per tale stato tensionale, trascurando lo sforzo assiale. B=1.00m – H=0.40m – As,o,int = 5Φ12 - As,o,est = 5Φ12 MSD22 = 30 kNm/m σcls = -2.8 N/mm2 σacc = 172 N/mm2 c.c. SLU-enve: M11_max relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 109/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLU-enve: M11_min L’armatura tipica in direzione orizzontale è costituita da barre Φ12/20 disposte su entrambi i lati. Come evidenziato nelle figure precedenti, la sollecitazione flessionale non supera il valore di ±50 kNm/m: si conduce quindi la verifica per tale stato tensionale, trascurando lo sforzo assiale. B=1.00m – H=0.40m – As,o,int = 5Φ12 - As,o,est = 5Φ12 MSD22 = ±50 kNm/m MRD22 = ±73 kNm/m 8.7.3.3. VERIFICA A TAGLIO NEL PIANO DELLE PARETI (F12) Si riporta nel seguito la verifica a taglio (nel piano) delle pareti perimetrali; si riporta nella figura seguente la numerazione degli elementi verticali presenti al primo e secondo piano interrato. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 110/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) verifica a taglio nel piano Parete piano Lcalc Tcalc VSD VRD1 VCD VWD VRD2 VRD νννν m m kN kN kN kN kN kN A1 -2 37.20 0.40 10269 10316 22508 13994 27987 27987 2.73 A2 -2 7.17 0.40 3250 1966 4289 2667 5333 5333 1.64 A3 -2 24.23 0.40 10982 6710 14639 9102 18203 18203 1.66 A4 -2 15.09 0.40 5820 4168 9094 5654 11308 11308 1.94 A5 -2 5.90 0.40 1520 1613 3519 2188 4375 4375 2.88 A6 -2 8.96 0.40 3260 2464 5375 3342 6684 6684 2.05 A7 -2 5.90 0.40 1420 1613 3519 2188 4375 4375 3.08 A8 -2 6.68 0.40 1280 1830 3992 2482 4964 4964 3.88 A9 -2 6.54 0.40 2362 1791 3907 2429 4858 4858 2.06 A10 -2 6.00 0.30 700 1230 2685 2225 4451 4451 6.36 Parete piano Lcalc Tcalc VSD VRD1 VCD VWD VRD2 VRD νννν m m kN kN kN kN kN kN B1 -1 11.75 0.40 1905 3239 7068 4394 8789 8789 4.61 B2 -1 10.97 0.40 4005 3023 6595 4100 8200 8200 2.05 B3 -1 18.93 0.40 3230 5236 11424 7102 14205 14205 4.40 B4 -1 9.18 0.40 2700 2525 5509 3425 6850 6850 2.54 B5 -1 3.65 0.40 403 987 2154 1339 2678 2678 6.65 B6 -1 11.50 0.40 3200 3170 6916 4300 8600 8600 2.69 B7 -1 5.90 0.40 290 1613 3519 2188 4375 4375 15.09 B8 -1 16.04 0.40 4590 4432 9671 6012 12025 12025 2.62 B9 -1 6.40 0.30 800 1314 2867 2376 4753 4753 5.94 Legenda VRD1 resistenza a taglio della sezione senza armatura trasversale a taglio VCD resistenza biella tesa in calcestruzzo VWD resistenza data dall'armatura trasversale VRD2 resistenza a taglio della sezione con armatura trasversale a taglio Nelle verifiche si tiene conto delle barre orizzontali presenti, in numero di 5Φ12 al metro, su entrambe le facce. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 111/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 9. ANALISI STRUTTURALE DELLE ZONE ACCESSORIE L’analisi strutturale degli elementi che definiscono le zone accessorie al parcheggio, quali ascensore, vani ingresso ed archivio, è stata condotta unitamente a quella del parcheggio stesso, in virtù della continuità strutturale. Nel presente capitolo si focalizza l’attenzione sulla verifica dei principali elementi che vanno a costituire tali zone, ed in particolare: 1. soletta di copertura zona archivio 2. parete verticale zona archivio 3. grigliati e travi metalliche per bocche di aerazione Si conduce inoltre l’analisi e verifica della struttura a telaio che costituisce la rampa di accesso al piano a quota +194.63, e della struttura metallica della pensilina in acciaio posta a copertura dell’accesso al vano ascensore (a quota +197.63m). 9.1. SOLETTA DI COPERTURA ZONA ARCHIVIO La soletta di copertura è stata descritta nel modello di calcolo mediante elementi bidimensionali tipo “shell”, aventi spessore costante di 0.25m, e soggetti alle seguenti azioni verticali: cc1 peso proprio p1 = 6.25 kN/mq cc2 perm. portato p2 = 5.00 kN/mq cc3 accidentale (folla) q1 = 4.00 kN/mq Si riportano nelle figure seguenti gli stati di sollecitazione determinati nella combinazione di carico “rara” e allo stato limite ultimo (inviluppo delle sollecitazioni del caso sismico e statico). c.c. RARA – M11 minimi (kNm/m) (scala grafica: ±20 kNm/m) c.c. RARA – M11 massimi (kNm/m) (scala grafica: ±20 kNm/m) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 112/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. SLU – M11 minimi (kNm/m) (scala grafica: ±30 kNm/m) c.c. SLU – M11 massimi (kNm/m) (scala grafica: ±30 kNm/m) La soletta presenta spessore di 0.25m, ed è armata con doppia rete elettrosaldata Φ12/20x20; si riporta la verifica delle sezioni in mezzeria della campata (sez. S1) ed in appoggio sulla parete del parcheggio (sez. S2), essendo quelle maggiormente sollecitate. La verifica a fessurazione è condotta con riferimento ad un ambiente “moderatemente aggressivo” ed “armatura non sensibile”. Combinazione di carico QUASI PERMANENTE Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550 =5Φ12 20 -4.5 196 1.92 12 200 160 2 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550 =5Φ12 -20 -4.5 196 1.92 12 200 160 Combinazione di carico FREQUENTE Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550.0 =5Φ12 21 -4.7 206 - 12 230 216 2 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550.0 =5Φ12 -21 -4.7 206 - 12 230 216 Combinazione di carico RARA Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq 1 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550 =5Φ12 21.5 -4.8 211 2 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550 =5Φ12 -22.5 -5.4 235 Combinazione di carico STATO LIMITE ULTIMO Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD MRD νννν m m mmq mmq kNm kNm 1 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550 =5Φ12 31 47 1.52 2 - 1.00 0.25 550 =5Φ12 550 =5Φ12 -35 -47 1.34 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 113/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 9.2. PARETE VERTICALE ZONA ARCHIVIO La zona archivio, posta sul lato Est del fabbricato, è completamente interrata e delimitata da un lato dalla parete del parcheggio stesso (filo Y8) e dall’altra da delle pareti in c.a. controterra dello spessore di 0.25m. I carichi agenti sulla parete derivano dalle azioni gravanti sulla soletta di copertura (analizzata al p.to precedente), e dalle spinte del terreno (permanente e variabili, in condizioni statiche e sismiche). In analogia a quanto fatto in precedenza, si riepilogano le principali condizioni di carico: cc1 peso proprio soletta p1 = 6.25 kN/mq cc2 perm. portato della soletta p2 = 5.00 kN/mq cc3 accidentale (folla) sulla soletta q1 = 4.00 kN/mq cc4 spinta del terreno S = ½ γ H2 K0 = ½ ·19 · 3.52 · 0.5 = 58.2 kN/m cc5 sovraccarico laterale dovuto al carico accidentale q2 = 2.5 kN/mq cc6 incremento sismico della spinta delle terre ∆pd = S ag γ H = 1.25 · 0.25 · 19 · 3.50 = 20.8 kN/mq Si riportano nelle figure seguenti gli stati di sollecitazione determinati nella combinazione di carico “rara” e allo stato limite ultimo (inviluppo delle sollecitazioni del caso sismico e statico). c.c. RARA: M22_min [kNm/m] c.c. RARA: M22_max [kNm/m] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 114/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. RARA: F22_max [kN/m] c.c. ENVE_SLU: M22_min [kNm/m] c.c. ENVE_SLU: M22_max [kNm/m] c.c. ENVE_SLU: F22_max [kN/m] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 115/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Si riportano le verifiche delle sezioni maggiormente sollecitate, quali quella di attacco con la platea di fondazione, e quella in mezzeria della parete. Sezione A1 - base parete B=1.00m – H=0.25m – As,v,int = 5Φ12 - As,v,est = 5Φ12 FSD22,max = -38 kN/m MSD22 = -18 kNm/m σcls = -3.8 N/mm2 σacc = 142 N/mm2 Sezione A2 – mezzeria parete B=1.00m – H=0.25m – As,v,int = 5Φ8 - As,v,est = 5Φ8 FSD22,max = -35 kN/m MSD22 = -2 kNm/m σcls = -0.4 N/mm2 (sez. int. compressa) Le verifiche nelle combinazioni di carico “quasi permanente” e “frequente” sono omesse in quanto le tensioni determinate nella combinazione di carico “rara” sono già di per sé sufficienti a soddisfare le verifiche tensionali e di fessurazione nelle due combinazioni sopra citate (“quasi permanente” e “frequente”). Sezione A1 – base parete B=1.00m – H=0.25m – As,v,int = 5Φ8 - As,v,est = 5Φ8 FSD22,max = -35 kN/m MSD22 = -25 kNm/m MRD22 = -48 kNm/m Sezione A2– mezzeria parete B=1.00m – H=0.25m – As,v,int = 5Φ8 - As,v,est = 5Φ8 FSD22,max = -35 kN/m MSD22 = +12 kNm/m MRD22 = +25 kNm/m 9.3. ELEMENTI PER BOCCHE DI AERAZIONE Le bocche di aerazione “verticali” che affiorano a quota +197.63m circa vengono “chiuse” con dei grigliati metallici prefabbricati, poggianti sul bordo delle pareti verticali che delimitano la bocca stessa. Si riporta uno schema planimetrico indicante la numerazione dei grigliati, e le caratteristiche meccaniche degli elementi previsti. Considerata la distribuzione degli spazi dell’area, e dei percorsi pedonali e carrabili, i grigliati si distinguono come segue: - pedonali: destinati e calcolati per il solo uso pedonale (carico da folla q=4.0 kN/mq); appartengono a questa categoria le griglie B, C, D; relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 116/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) - carrabili: calcolati per sopportare i carichi derivanti dal traffico veicolare; appartengono a questa categoria le griglie A ed E. I grigliati previsti sono del tipo “Orsogrill Potissimum” antitacco per entrambe le tipologie, ed in particolare sono: - pedonali: grigliato metallico con lamelle portanti di sezione minima 50x3mm, poste ad interasse di 15mm; la luce massima ammessa (in semplice appoggio) è pari a 2.27m circa per carico pedonale da folla compatta; - carrabili: grigliato metallico con lamelle portanti di sezione minima 60x5mm, poste ad interasse di 15mm; la luce massima ammessa (in semplice appoggio) è pari a 1.25m circa per legato al passaggio di autocarri leggeri. Si riportano nelle figure seguenti le specifiche le tabelle di portata degli elementi previsti. Estratto dalla tabella di portata per il grigliato pedonale Il carico di progetto è rappresentato da un carico uniformemente distribuito con intensità pari a 6.30 kN/mq. La luce massima per gli elementi considerati (B, C, D) è di 1.90m, inferiore al limite massimo previsto per la tipologia adottata. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 117/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Estratto dalla tabella di portata per il grigliato carrabile La classe di portata “3” è relativa al transito di autocarri leggeri, con massa complessiva inferiore a 6000 kg; l’impronta di carico ha dimensione 0.40x0.20m, ed è caratterizzata da un carico di 30 kN. La luce massima per l’elemento A è di 1.00m, inferiore al limite massimo previsto per la tipologia adottata; la luce massima per l’elemento E è di 0.85m, anch’essa inferiore al limite massimo. In particolare quest’ultima è ottenuta utilizzando delle travi rompitratta in acciaio, sulle quali il grigliato andrà a poggiare. Si riporta nello figura seguente lo schema planimetrico delle travi in oggetto, la numerazione degli elementi, e la modalità di calcolo degli stessi. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 118/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Pianta travi e numerazione aste Posizione impronta di carico per la verifica della trave centrale Posizione impronta di carico per la verifica della trave principale Verifica della trave secondaria sez. IPE200 – acciaio S275 La freccia massima in mezzeria è pari a 1.3mm, pari a L/1700. Momento massimo allo stato limite ultimo: MSD = 1.5x (30 x 2.5/4) = 28.2 kNm MRD = fd x Wplast = 262 x 220600 = 57.7 kNm > MSD Taglio massimo allo stato limite ultimo: VSD = 1.5x (30) = 45 kN VRD = fd x Splast = 202 kN > VSD relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 119/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Verifica della trave principale sez. HEB200 – acciaio S275 La freccia massima in mezzeria è pari a 0.6mm, pari a L/2800. Momento massimo allo stato limite ultimo: MSD = 1.5x [ (30+30) x 1.7/4) = 38.3 kNm MRD = fd x Wplast = 262 x 642500 = 168.3 kNm > MSD Taglio massimo allo stato limite ultimo: VSD = 1.5x (30) = 45 kN VRD = fd x Splast = 358 kN > VSD Verifica connessione IPE200 – HEB200 Il collegamento tra l’asta secondaria e la principale è costituito da un giunto d’anima bullonato, con 3 bulloni M14 cl.8.8, come riportato nello schema seguente: Il taglio resistente della connessione dovuto ai bulloni è dato da: VRD,bull = (3 x 115) x 2 x 355 = 202.4 kN Il taglio resistente della connessione dovuto alla resistenza a rifollamento è dato da: VRD,bull = (3 x 5.6 x 14) x 204 = 48.0 kN in cui “5.6” è lo spessore dell’anima del profilo IPE200 VRD,bull = (3 x 6 x 14) x 2x 174 = 87.7 kN in cui “6” è lo spessore dei piatti di collegamento (S 235) Verifica connessione HEB200 – parete in c.a. Il collegamento tra l’asta principale e la parete è costituito da una flangia saldata al profilo metallico e fissata alla parete in c.a. mediante 4 tasselli M16 ad ancoraggio chimico. Il taglio resistente della connessione dovuto ai bulloni (cl. 8.8) è dato da: VRD,bull = (4 x 156) x 274 = 171.0 kN Il taglio resistente della connessione dovuto alla resistenza a rifollamento è dato da: VRD,bull = (4 x 10 x 16) x 174 = 111.4 kN in cui “10” è lo spessore della flangia (S 235) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 120/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 9.4. PENSILINA IN ACCIAIO DELL’ASCENSORE All’estremità superiore della struttura del vano ascensore viene fissata una struttura metallica che va a costituire una pensilina per la zona di accesso all’ascensore. La struttura è costituita da due travi principali in acciaio (profili IPE180 – S275) aggettanti dalla struttura in c.a., alle quali sono fissate delle travi secondarie (HEA100 – S275) trasversali, sulle quali poi saranno fissati i pannelli di copertura. Le condizioni di carico considerate sono: cc1: peso proprio cc2: pesi permanenti portati, dovuti ai pannelli prefabbricati coibentati da (40+38)mm: p2 = 0.1 kN/mq cc3: azione accidentale da neve (vd. §6.1.7) q1 = +1.5 kN/mq / +1.3 kN/mq cc4: azione accidentale da vento (vd. §6.1.8) qfalda = -0.8 kN/mq cc5: sisma (verticale) Le combinazioni di carico considerate nel caso in esame sono: SLE_QP 1.0 (cc1+cc2) + 0.0 (cc3) ± 0.0 (cc4) SLE_FR1 1.0 (cc1+cc2) + 0.2 (cc3) ± 0.0 (cc4) SLE_FR1 1.0 (cc1+cc2) + 0.0 (cc3) ± 0.2 (cc4) SLE_RARA1 1.0 (cc1+cc2) + 1.0 (cc3) ± 0.7 (cc4) SLE_RARA2 1.0 (cc1+cc2) + 0.7 (cc3) ± 1.0 (cc4) SLU_ST1 1.4 (cc1+cc2) + 1.5 (cc3) ± 1.05 (cc4) SLU_ST2 1.4 (cc1+cc2) + 1.05 (cc3) ± 1.5 (cc4) SLU_ST3 1.0 (cc1+cc2) + 0.0 (cc3) ± 1.5 (cc4) SLU_SIS1 1.0 (cc1+cc2) + 0.2 (cc3) ± 0.0 (cc4) ± 0.0 (cc5) 9.4.1. Analisi della struttura L’analisi della struttura in esame è condotta indipendentemente da quella del fabbricato principale, in quanto le azioni complessive che la struttura in acciaio trasmette alle opere in c.a. sono minime se comparate alle resistenze in gioco. Considerata la semplicità strutturale l’analisi è condotta considerando degli schemi statici semplificati. 9.4.1.1. TRAVI SECONDARIE Le trave secondaria è realizzata con un profilo metallico HEA100 posto ad interasse di 1.30m circa, fissato alle estremità alle travi principali. Lo schema statico è di trave su due appoggi, con luce di calcolo di 2.25m, e soggetta alle seguenti azioni: cc1: 0.17 kN/m cc2: 0.13 kN/m cc3: 1.95 kN/m cc4: -1.04 kN/m cc5: azione sismica verticale massa sismica w = 0.17.+0.13+0.2x1.95 = 0.69 kN/m ( 1 kN = 100 kg massa) T1VERT = 22l w EJpi = 22 2.25 69 200.000 6 0.000003492epi ⋅ ⋅ =0.04s qs ≈ ±0.69 x (0.9 x 0.25 x 1.25 x 1.12 x 3) = ±0.72 kN/m La deformazione massima è valutata nella combinazione di carico SLE_RARA1, nella quale si ha il massimo carico verticale: relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 121/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) fPERM+ACC = 4 45 5 2250 2.25 384 384 200.000 6 0.00000349 q l E J e ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =1.1mm < L/200 = 11.25mm La verifica di resistenza allo stato limite ultimo porta ad avere: c.c. SLU_ST1 qST = 3.35 kN/m MSD = 2.2 kNm MRD = 20.7 kNm > MSD VSD = 3.80 kN VRD = 109 kN > VSD c.c. SLU_SIS1 qSIS = 1.41 kN/m < qST La connessione alle travi principali è realizzata mediante un’unione bullonata, ottenuta con 1 bullone M14 cl. 8.8. Resistenza del bullone: VRD,bull = (1 x 115) x 1 x 355 = 36.1 kN Resistenza a rifollamento: VRD,bull = (1 x 5 x 14) x 204 = 14.3 kN in cui “5” è lo spessore dell’anima del profilo HEA100 Resistenza a rifollamento: VRD,bull = (1 x 6 x 14) x 174 = 14.6 kN in cui “6” è lo spessore del piatto di collegamento 9.4.1.2. TRAVI PRINCIPALI E TIRANTI Le travi principali sono realizzate con profili IPE180 (acciaio S275) e sono poste ai lati delle pareti verticali del vano ascensore. Lo schema statico è di mensola sostanzialmente incastrata alla struttura in c.a., con lunghezza dello sbalzo di 4.00m circa, irrigidita dalla presenza di un tirante in punta (barra in tondo Φ20) e caricata in modo puntuale nelle zone di appoggio delle travi secondarie. Si riporta nella figura lo schema statico e la distribuzione dei carichi. I carichi indicati nello schema precedente hanno la seguente intensità: P1 = 0.17 kN Q1neve = 1.66 kN Q1vento = -0.85 kN S1 = ±0.61 kN P2 = 0.34 kN Q2 neve = 3.32 kN Q2vento = -1.77 kN S2 = ±1.22 kN P3 = 0.34 kN Q3 neve = 3.32 kN Q3vento = -1.77 kN S3 = ±1.22 kN P4 = 0.17 kN Q4 neve = 1.66 kN Q4vento = -0.85 kN S4 = ±0.61 kN Tali azioni verranno poi combinate nelle diverse combinazioni di carico illustrate in precedenza. Si riportano il diagramma del momento flettente M33 agente sulla mensola nelle combinazioni di carico allo stato limite ultimo, e quindi le verifiche delle sezioni maggiormente sollecitate. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 122/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Sezione di incastro: IPE 180 – S275 A = 23.95cm2 – W = 146cm3 – J = 1317 cm4 ρz = 7.42cm l0 = 258cm λz = 35 ρy = 2.05cm l0 = 129 λy= 63 MSD = -15.2 kNm VSD = 22 kN NSD = -36 kN Verifica di resistenza: MRD,red = 38.2 kNm > MSD VRD = 144 kN > VSD NRD,red = 0.9 x 627 = 564 kN > NSD Tirante: Φ 20 – S275 A = 3.14cm2 NSD = +48 kN Verifica di resistenza: NRD = (0.8x314) x 262 = 65.8 kN > NSD Lo spostamento massimo all’estremità dello sbalzo è pari a -18mm/+8mm; il limite massimo è determinato in funzione della lunghezza complessiva della mensola: fmax = 2L / 300 = 8000/300 = 26.6mm Lo spostamento indotto dai soli pesi permanenti è di 3.5mm circa, e quindi lo spostamento legato ai carichi variabili (neve o vento) è pari a -15mm/+11mm. Il collegamento tra il profilo della mensola e la parete del vano ascensore è realizzato mediante tasselli ad ancoraggio meccanico M16, disposti in tre gruppi di due. Il carico dovuto alla componente tagliante, flessionale ed assiale agente alla sezione di incastro della mensola verrà ripartito nelle tre zone di appoggio: il vincolo posto in prossimità della zona a sbalzo è sottoposto ad un carico massimo di 34 kN verticali e 38 kN orizzontali (allo stato limite ultimo). Il carico sul singolo tassello TSDS è quindi pari a: TSDC = (342 + 382)1/2 = 51 kN � TSDS = 26 kN La tensione tangenziale che si sviluppa nel gambo del bullone è quindi pari a 169 N/mm2, inferiore alla tensione di progetto (296 N/mm2). Il collegamento tra il tirante e la parete in c.a. è ottenuto mediante la posa in opera di una contropiastra in acciaio, che utilizza come riscontro la parete stessa del vano ascensore. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 123/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Il carico (concentrato, valutato alla stato limite ultimo) applicato dalla contropiastra alla parete è pari a 83 kN, e si sviluppa su un’impronta di circa 200x200mm, a 0.12m dall’estradosso della soletta di chiusura del vano ascensore. La sezione resistente della parete in c.a. è calcolata assumendo una diffusione a 45° del carico all’i nterno del muro in c.a.: la larghezza utile è quindi pari a (200+2x100)mm, e la sezione ha quindi dimensione 400x200mm, e sarà armata con (3+3)Φ12 verticali. MSD = 83 x 0.12 = 9.9 kNm MRD = 10.4 kNm La verifica a punzonamento della piastra sul muro porta ad avere: NSD = 83 kN NRD = ½ fctd u H = ½ 1.14 (2x400+2x300) 200 = 159 kN 9.4.1.3. CONTROVENTI DI FALDA Si realizzano dei controventi di falda atti ad assorbire le azioni del vento agente sulle facciate laterali della pensilina. Tali facciate presentano dei montanti verticali che non trasmettono azioni verticali sulle travi principali, ma solo azioni orizzontali in virtù del vincolo orizzontale posto in testa ai montanti (collegamento bullonato asolato). Si riporta lo schema di carico (pianta) dei controventi della zona anteriore della pensilina. Il tirante è realizzato con una singola barra tonda Φ12 in acciaio S235; si riporta la verifica dell’elemento strutturale a trazione. NSD = +12.5 kN NRD = (0.8x110) x 224 = 19.7 kN > NSD La barra di controvento è fissata alle travi principali (in corrispondenza dell’intersezione con quelle secondarie) mediante un’unione bullonata costituita da un bullone M12; i fazzoletti da unire (uno saldato alla barra Φ12 e l’altro saldato alla trave) hanno spessore di 8mm. La resistenza dell’unione è data da: Resistenza del bullone: VRD,bull = (1 x 84) x 1 x 274 = 23.0 kN Resistenza a rifollamento: VRD,bull = (1 x 8 x 12) x 174 = 16.7 kN in cui “8” è lo spessore del piatto di collegamento 9.5. RAMPA DI ACCESSO AL PIANO “-2” L’accesso carraio a quota +191.63 è possibile grazie ad una rampa che collega la strada pubblica (via G. da Bissone) al parcheggio. La larghezza netta della rampa è costante pari a 7.00m, mentre lo sviluppo verticale delle pareti è variabile da un massimo di 2.56m (altezza netta) a 0.50m all’estremità verso strada. Il primo tratto di rampa è interrato, e strutturalmente è costituito da fondazioni a trave rovescia (collegate tra loro da una soletta in c.a. dello spessore di 0.20m), da muri verticali aventi spessore 0.40m, e da un solettone di copertura in c.a. dello spessore di 0.35m. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 124/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Il tratto finale è invece costituito da due muri di sostegno, ad altezza variabile e spessore di 0.40m, collegati tra loro a livello fondazionale. Nel presente punto si focalizza l’attenzione sul primo tratto, essendo quello maggiormente sollecitato. Le condizioni di carico che si considerano sono: cc1: peso proprio cc2: perm. portati rientra tra questi il peso del terreno posto sulla soletta, il cui effetto è espresso con un carico uniformemente distribuito di 19 kN/mq; cc3: spinta del terreno S = ½ γ H2 K0 = ½ ·19 · 3.52 · 0.5 = 58.2 kN/m cc4: sovraccarico accidentale verticale sulla soletta q1 = 5.0 kN/mq cc5 sovraccarico laterale dovuto al carico accidentale q2 = 5.0 kN/mq cc6 incremento sismico della spinta delle terre ∆pd = S ag γ H = 1.25 · 0.25 · 19 · 3.50 = 20.8 kN/mq L’analisi del telaio è stata condotta con il software SAP2000 della CSI di Berkeley; si riportano nelle figure seguenti la numerazione degli elementi, ed i diagrammi di sollecitazione nelle combinazioni di carico di verifica. Numerazione elementi c.c. RARA: sforzo assiale N [kN/m] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 125/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. RARA: momento flettente M33 [kNm/m] c.c. ENVE_SLU: sforzo assiale N [kN/m] c.c. ENVE_SLU: momento flettente M33 [kNm/m] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 126/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. ENVE_SLU: taglio V22 [kN/m] Si riportano nel seguito le verifiche delle sezioni maggiormente sollecitate, quali: Sez. R1: elemento 1 – incastro con fondazione Sez. R2: elemento 1 – incastro con soletta Sez. R3: elemento 3 – incastro con muro verticale Sez. R4: elemento 3 – mezzeria dell’asta 9.5.1. Verifiche agli stati limite d’esercizio Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite di fessurazione, tensionali e deformativi. Ai fini delle verifiche di fessurazione, le armature appartengono al gruppo “poco sensibile”, e l’ambiente è assunto come “poco aggressivo”. Combinazione di carico QUASI PERMANENTE base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1.00 0.40 1000 =5Φ16 1000 =5Φ16 -34 -2.2 60 1.28 16 200 160 1.00 0.40 550 =5Φ12 1550 =5Φ12+5Φ16 116 -5.7 177 - 14 102 219 1.00 0.35 1570 =5Φ20 2070 =5Φ20+2.5Φ16 -110 -5.4 156 - 19 142 188 1.00 0.35 2070 =5Φ20+2.5Φ16 1570 =5Φ20 75 -3.8 102 - 19 142 188 Combinazione di carico FREQUENTE N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD σcls σacc σcls,teso Φeq smedio σacc,fess m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq N/mmq mm mm N/mmq 1 1.00 0.40 1000 =5Φ16 1000 =5Φ16 -36 -2.3 66 1.35 16 230 216 1 1.00 0.40 550 =5Φ12 1550 =5Φ12+5Φ16 -118 -6.6 212 - 14 102 259 3 1.00 0.35 1570 =5Φ20 2070 =5Φ20+2.5Φ16 -110 -5.5 156 - 18 131 230 3 1.00 0.35 2070 =5Φ20+2.5Φ16 1570 =5Φ20 77 -3.9 105 - 18 131 230 Combinazione di carico RARA Sez. N. elem. base altezza As, inf/int As, sup/est MSD σcls σacc m m mmq mmq kNm N/mmq N/mq R1 1 1.00 0.40 1000 =5Φ16 1000 =5Φ16 -40 -2.6 77 R2 1 1.00 0.40 550 =5Φ12 1550 =5Φ12+5Φ16 125 -7.0 225 R3 3 1.00 0.35 1570 =5Φ20 2070 =5Φ20+2.5Φ16 -116 -5.8 165 R4 3 1.00 0.35 2070 =5Φ20+2.5Φ16 1570 =5Φ20 80 -4.0 110 Lo spostamento massimo verticale, misurato in mezzeria della soletta, è pari a 3.3mm, corrispondente a circa L/2200. La pressione massima trasmessa al terreno nella combinazione di carico rara è pari a: relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 127/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) c.c. rara: Nmin = 125 kN/m ecc = 0.35m Mmax = -40 kNm/m � ecc,M = -0.32m Nterr= 90 kN/m ecc,T = +0.45m M tot = -40 +125 x 0.35 – 90 x 0.45 = -36.75 kNm/m N tot = 125 +90 = 215 kN/m E = 36.75/215 = 0.18 m < B/6 =0.35m � σterr = 155 kPa 9.5.2. Verifiche agli stati limite ultimi Si verificano nel seguito le sezioni maggiormente sollecitate, nei confronti degli stati limite ultimo di pressoflessione e taglio; in particolare si fa riferimento alle sezioni considerate al p.to precedente. I risultati riportati sono i massimi ottenuti dall’analisi, nella combinazione statica o sismica. Verifica a pressoflessione Sez. N. elem. base altezza As, inf As, sup MSD MRD νννν m m mmq mmq kNm kNm R1 1 1.00 0.40 1000 =5Φ16 1000 =5Φ16 -103 -150 1.46 R2 1 1.00 0.40 550 =5Φ12 1550 =5Φ12+5Φ16 176 216 1.23 R3 3 1.00 0.35 1570 =5Φ20 2070 =5Φ20+2.5Φ16 -166 -270 1.63 R4 3 1.00 0.35 2070 =5Φ20+2.5Φ16 1570 =5Φ20 114 270 2.37 Verifica a taglio Si esegue la verifica a taglio delle sezioni sopra considerate. Il taglio sollecitante VSD è confrontato con quello resistente, nell’ipotesi di assenza di armatura trasversale a taglio. Sez. N. elem. base altezza Ast passo N. VRD1 VRDU VCD VWD VRD VSD νννν m m mmq mm bracci kN kN kN kN kN R1 1 1 0.4 167 1906 265 167 65 2.57 R2 1 1 0.4 171 1906 265 171 127 1.35 R3 3 1 0.35 200 500 2.5 158 1634 228 145 291 160 1.82 R4 3 1 0.35 160 1634 228 160 10 >10 La pressione massima trasmessa al terreno nella combinazione di carico rara è pari a: c.c. SLU: Nmin = 117 kN/m ecc = 0.35m Nmax = 204 kN/m ecc = 0.35m Mmax = -103 kNm/m Mmin = +64 kNm/m Nterr= 90 kN/m ecc,T = +0.45m M tot1 = -103 +117 x 0.35 – 90 x 0.45 = -102.55 kNm/m N tot = 117 +90 = 207 kN/m E = -102.55/207 = 0.495 m < B/3 =0.70m � σterr = 249 kPa M tot2 = +64 +204 x 0.35 – 90 x 0.45 = -94.9 kNm/m N tot = 204 +90 = 294 kN/m E = +94.9/294 = 0.322 m < B/6 =0.35m � σterr = 227 kPa La capacità portante del terreno, calcolata al cap. 4.4, è pari a 462 kPa, superiore alla pressione esercitata dalla struttura. relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 128/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 10. ELABORATI DI CALCOLO L’analisi delle strutture è stata svolta con l’ausilio di due codici di calcolo. Per l’analisi strutturale delle berlinesi si è fatto ricorso al pacchetto “PARATIE 6.2” della Ce.A.S. di Milano, mentre per l’analisi delle opere in c.a. che vanno a costituire il parcheggio si è utilizzato il codice “SAP2000” della CSI di Berkeley. Si riportano nei p.ti seguenti i tabulati di input delle analisi eseguite; i tabulati di output più significativi sono già stati rappresentati in formato grafico nei capitoli precedenti: di seguito si riporteranno quindi solo quelli “mancanti”, relativamente alle zone più sollecitate. 10.1. ANALISI DELLE BERLINESI 10.1.1. Tratto 1a ************************************************* ** ** ** P A R A T I E ** ** ** ** RELEASE 6.22 VERSIONE WIN ** ** ** ** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustiniano, 10 ** ** 20129 MILANO ** ** ** ************************************************* PARATIE 6.22 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 24 OTTOBRE 2008 19:26:47 History 0 - 1416_berlinese tratto 1 Lato strada- filo Y1-Y3 ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 6.22. N. comando 1: * Paratie for Windows version 6.2 2: * Filename= relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 129/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 39: setwall Berlinese 40: geom 0 0 41: water -5 0 42: endstep 43: * 44: step 2 : scavo a -2.0m e sovraccarico 20 kPa 45: setwall Berlinese 46: geom 0 -2 47: surcharge 20 0 0 0 48: endstep 49: * 50: step 3 : inserimento tirante 51: setwall Berlinese 52: add Wire 53: endstep 54: * 55: step 4 : scavo a -4.0m 56: setwall Berlinese 57: geom 0 -4 58: endstep 59: * 60: * RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Strato_1 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 0.0000 m quota inferiore = -2.5000 m peso fuori falda = 17.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 20.000 kN/m³ angolo di attrito = 28.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.53053 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 50000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 80000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 28.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A VALLE) LAYER Strato_2 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -2.5000 m quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 18.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.42642 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.12000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.19200E+06 kPa permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A MONTE) natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A VALLE) permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 130/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda = -5.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -8.0000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -2.0000 m quota della falda = -5.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -8.0000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -2.0000 m quota della falda = -5.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -8.0000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 131/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -4.0000 m quota della falda = -5.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -8.0000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO ELEMENTI ================== +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | UHLeft | Berlinese | 0. | -8.000 | UPHILL | 0. | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | DHLeft | Berlinese | 0. | -8.000 | DOWNHILL | 180.0 | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | Beam | Berlinese | 0. | -7.000 | _ | 0.1320 | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI WIRE | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Name | Wall | Zeta | Mat | A/L | Pinit | Angle | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | | | m | | | kN/m | deg | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Wire | Berlinese | -1.300 | _ | 0.7240E-05 | 50.00 | 15.00 | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 132/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Rck3 | 3E+007 | +------+---------------+ | tref | 2E+008 | +------+---------------+ RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 8 SI 3 4 SI 4 6 SI 10.1.2. Tratto 1c ************************************************* ** ** ** P A R A T I E ** ** ** ** RELEASE 6.22 VERSIONE WIN ** ** ** ** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustiniano, 10 ** ** 20129 MILANO ** ** ** ************************************************* PARATIE 6.22 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 25 OTTOBRE 2008 10:29:54 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y6 ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 6.22. N. comando 1: * Paratie for Windows version 6.2 2: * Filename= relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 133/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 31: atrest 0.530528 0.5 1 32: resistance 0 28 0.317 3.929 33: young 50000 80000 34: endlayer 35: ldata Strato_2 -2.75 36: weight 18 10 10 37: atrest 0.426424 0.5 1 38: resistance 0 35 0.235 6.199 39: permeabil 5E-005 40: young 120000 192000 41: endlayer 42: ldata Strato_3 -7.6 43: weight 20 10 10 44: atrest 0.384339 0.5 1 45: resistance 0 38 0.205 7.716 46: young 140000 224000 47: endlayer 48: * 49: step 1 : geostatica 50: setwall Berlinese 51: geom 0 0 52: water -7 0 53: endstep 54: * 55: step 2 : scavo a -1.8m e sovraccarico a 20 kPa 56: setwall Berlinese 57: geom 0 -1.8 58: surcharge 20 0 0 0 59: endstep 60: * 61: step 3 : inserimento tirante 62: setwall Berlinese 63: add Wire 64: endstep 65: * 66: step 4 : scavo a -4.3m 67: setwall Berlinese 68: geom 0 -4.3 69: endstep 70: * 71: step 5 : Inserirmento secondo tirante 72: setwall Berlinese 73: geom 0 -4.3 74: add Wire2 75: endstep 76: * 77: step 6 : Scavo a quota -6.20 (fondo scavo) 78: setwall Berlinese 79: geom 0 -6.2 80: endstep 81: * 82: step 7 : Esecuzione fondazioni parcheggio 83: setwall Berlinese 84: geom 0 -6.2 85: endstep 86: * 87: step 8 : Esecuzione soletta a quota +194.94 88: setwall Berlinese 89: geom 0 -6.2 90: endstep 91: * 92: step 9 : Rimozione prima fila tiranti 93: setwall Berlinese 94: remove Wire 95: endstep 96: * 97: * RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Strato_1 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 0.0000 m quota inferiore = -2.7500 m peso fuori falda = 17.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 19.000 kN/m³ angolo di attrito = 28.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A MONTE) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 134/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Konc normal consolidato = 0.53053 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 50000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 80000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 28.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A VALLE) LAYER Strato_2 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -2.7500 m quota inferiore = -7.6000 m peso fuori falda = 18.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.42642 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.12000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.19200E+06 kPa permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A MONTE) natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A VALLE) permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A VALLE) LAYER Strato_3 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -7.6000 m quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 20.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 38.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.20500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 7.7160 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.38434 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.14000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.22400E+06 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 38.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.20500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 7.7160 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 5 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 6 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 7 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 8 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 135/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 9 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -1.8000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -1.8000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 136/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -4.3000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -4.3000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 6 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 137/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -6.2000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 7 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -6.2000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 8 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -6.2000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 138/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 9 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -6.2000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO ELEMENTI ================== +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | UHLeft | Berlinese | 0. | -12.00 | UPHILL | 0. | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | DHLeft | Berlinese | 0. | -12.00 | DOWNHILL | 180.0 | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ | Beam | Berlinese | 0. | -9.000 | _ | 0.1403 | +------+-----------+----+--------+-----+--------+ +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI WIRE | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Name | Wall | Zeta | Mat | A/L | Pinit | Angle | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | | | m | | | kN/m | deg | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Wire | Berlinese | -.7000 | _ | 0.5792E-05 | 50.00 | 15.00 | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Wire2 | Berlinese | -3.500 | _ | 0.1158E-04 | 100.0 | 15.00 | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ RIASSUNTO DATI VARI =================== relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 139/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Rck3 | 3E+007 | +------+---------------+ | tref | 2E+008 | +------+---------------+ | Fe51 | 2.1E+008 | +------+---------------+ +------+-------+--------+------+-------+-------+------+------+ | SPOSTAMENTI IMPRESSI | +------+-------+--------+------+-------+-------+------+------+ | Wall | Zeta | Dir. | type | value | | from | to | +------+-------+--------+------+-------+-------+------+------+ | | | | | | units | step | step | +------+-------+--------+------+-------+-------+------+------+ | Berl | -5.9 | ydispl | REL | 0 | m | 7 | 9 | +------+-------+--------+------+-------+-------+------+------+ | Berl | -2.45 | ydispl | REL | 0 | m | 8 | 9 | +------+-------+--------+------+-------+-------+------+------+ RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 7 SI 3 4 SI 4 7 SI 5 4 SI 6 6 SI 7 2 SI 8 2 SI 9 5 SI 10.1.3. Tratto 1d ************************************************* ** ** ** P A R A T I E ** ** ** ** RELEASE 6.22 VERSIONE WIN ** ** ** ** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustiniano, 10 ** ** 20129 MILANO ** ** ** ************************************************* PARATIE 6.22 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 24 OTTOBRE 2008 19:32:41 History 0 - 1416_berlinese tratto 2 Lato strada - filo Y7-Y8 ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 6.22. N. comando 1: * Paratie for Windows version 6.2 2: * Filename= relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 140/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 15: material Rck300 3E+007 16: material trefoli 2E+008 17: material Fe510 2.1E+008 18: * 19: beam MP_p1 Berlinese -3.2 0 Rck300 0.131997 00 00 20: beam MP_p3 Berlinese -7 -3.2 Rck300 0.131997 00 00 21: beam MP_p2 Berlinese -10 -7 Rck300 0.131997 00 00 22: * 23: wire Wire Berlinese -1.4 trefoli 5.79167E-006 50 15 24: wire Wire2 Berlinese -4.5 Fe510 1.15833E-005 100 15 25: * 26: * Soil Profile 27: * 28: ldata Strato_1 0 29: weight 17 9 19 30: atrest 0.530528 0.5 1 31: resistance 0 28 0.317 3.929 32: young 50000 80000 33: endlayer 34: ldata Strato_2 -2.75 35: weight 18 10 10 36: atrest 0.426424 0.5 1 37: resistance 0 35 0.235 6.199 38: permeabil 5E-005 39: young 120000 192000 40: endlayer 41: ldata Strato_3 -7.6 42: weight 20 10 10 43: atrest 0.384339 0.5 1 44: resistance 0 38 0.205 7.716 45: young 140000 224000 46: endlayer 47: * 48: step 1 : geostatica 49: setwall Berlinese 50: geom 0 0 51: water -7 0 52: endstep 53: * 54: step 2 : scavo a -1.8m e sovraccarico a 10 kPa 55: setwall Berlinese 56: geom 0 -1.8 57: surcharge 20 0 0 0 58: endstep 59: * 60: step 3 : inserimento tirante 61: setwall Berlinese 62: add Wire 63: endstep 64: * 65: step 4 : scavo a -5.2m 66: setwall Berlinese 67: geom 0 -5.2 68: endstep 69: * 70: step 5 : Inserirmento secondo tirante 71: setwall Berlinese 72: geom 0 -5.2 73: add Wire2 74: endstep 75: * 76: step 6 : Scavo a quota -7.00 (fondo scavo) 77: setwall Berlinese 78: geom 0 -7 79: endstep 80: * 81: * RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Strato_1 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 0.0000 m quota inferiore = -2.7500 m peso fuori falda = 17.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 19.000 kN/m³ angolo di attrito = 28.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A MONTE) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 141/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Konc normal consolidato = 0.53053 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 50000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 80000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 28.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A VALLE) LAYER Strato_2 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -2.7500 m quota inferiore = -7.6000 m peso fuori falda = 18.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.42642 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.12000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.19200E+06 kPa permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A MONTE) natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A VALLE) permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A VALLE) LAYER Strato_3 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -7.6000 m quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 20.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 38.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.20500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 7.7160 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.38434 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.14000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.22400E+06 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 38.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.20500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 7.7160 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 5 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 6 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 142/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -1.8000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -1.8000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 143/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -5.2000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -5.2000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 6 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -7.0000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 144/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO ELEMENTI ================== +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | UHLeft | Berlinese | 0. | -12.00 | UPHILL | 0. | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | DHLeft | Berlinese | 0. | -12.00 | DOWNHILL | 180.0 | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | MP_p1 | Berlinese | 0. | -3.200 | _ | 0.1320 | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | MP_p3 | Berlinese | -3.200 | -7.000 | _ | 0.1320 | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | MP_p2 | Berlinese | -7.000 | -10.00 | _ | 0.1320 | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI WIRE | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Name | Wall | Zeta | Mat | A/L | Pinit | Angle | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | | | m | | | kN/m | deg | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Wire | Berlinese | -1.400 | _ | 0.5792E-05 | 50.00 | 15.00 | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Wire2 | Berlinese | -4.500 | _ | 0.1158E-04 | 100.0 | 15.00 | +-------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Rck3 | 3E+007 | +------+---------------+ | tref | 2E+008 | +------+---------------+ | Fe51 | 2.1E+008 | +------+---------------+ RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 145/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 2 6 SI 3 5 SI 4 7 SI 5 5 SI 6 7 SI 10.1.4. Tratto 2a ************************************************* ** ** ** P A R A T I E ** ** ** ** RELEASE 6.22 VERSIONE WIN ** ** ** ** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustiniano, 10 ** ** 20129 MILANO ** ** ** ************************************************* PARATIE 6.22 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 24 OTTOBRE 2008 19:35:18 History 0 - 1416_berlinese tratto 4 Lato municipio CON tiranti ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 6.22. N. comando 1: * Paratie for Windows version 6.2 2: * Filename= relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 146/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) 49: * 50: step 1 : geostatica 51: setwall Berlinese 52: geom 0 0 53: water -7 0 54: endstep 55: * 56: step 2 : sbancamento a -3.65m e sovraccarico a 10 kPa 57: setwall Berlinese 58: geom -3.65 -3.65 59: surcharge 10 -3.6 0 0 60: endstep 61: * 62: step 3 : scavo a -5.10m 63: setwall Berlinese 64: geom -3.65 -5.1 65: endstep 66: * 67: step 4 : Inserimento tirante 68: setwall Berlinese 69: add Wire 70: endstep 71: * 72: step 5 : Scavo a -6.70m (fondo scavo) 73: setwall Berlinese 74: geom -3.65 -6.7 75: endstep 76: * 77: step 6 : Esecuzione soletta di fondo 78: setwall Berlinese 79: endstep 80: * 81: step 7 : Rimozione tirante 82: setwall Berlinese 83: remove Wire 84: endstep 85: * 86: * RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Strato_1 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 0.0000 m quota inferiore = -2.7500 m peso fuori falda = 17.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 19.000 kN/m³ angolo di attrito = 28.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.53053 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 50000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 80000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 28.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.31700 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.9290 (A VALLE) LAYER Strato_2 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -2.7500 m quota inferiore = -7.6000 m peso fuori falda = 18.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 35.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.42642 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.12000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.19200E+06 kPa permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A MONTE) natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 147/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) angolo di attrito = 35.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.23500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 6.1990 (A VALLE) permeabilita' = 0.50000E-04 m/time (A VALLE) LAYER Strato_3 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -7.6000 m quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 20.000 kN/m³ peso efficace in falda = 10.000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 38.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.20500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 7.7160 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.38434 esponente di OCR = 0.50000 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 0.14000E+06 kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.22400E+06 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 38.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.20500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 7.7160 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 5 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 6 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 7 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 148/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -3.6500 m quota del fondo scavo = -3.6500 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 10.000 kPa quota del sovraccarico a monte = -3.6000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -3.6500 m quota del fondo scavo = -5.1000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 10.000 kPa quota del sovraccarico a monte = -3.6000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -3.6500 m quota del fondo scavo = -5.1000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 10.000 kPa quota del sovraccarico a monte = -3.6000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 149/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -3.6500 m quota del fondo scavo = -6.7000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 10.000 kPa quota del sovraccarico a monte = -3.6000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 6 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -3.6500 m quota del fondo scavo = -6.7000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 10.000 kPa quota del sovraccarico a monte = -3.6000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 7 WALL Berlinese coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -3.6500 m quota del fondo scavo = -6.7000 m quota della falda = -7.0000 m sovraccarico a monte = 10.000 kPa quota del sovraccarico a monte = -3.6000 m relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 150/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -12.000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO ELEMENTI ================== +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | UHLeft | Berlinese | 0. | -12.00 | UPHILL | 0. | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ | DHLeft | Berlinese | 0. | -12.00 | DOWNHILL | 180.0 | +--------+-----------+----+--------+----------+-------+ +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | MP_p1 | Berlinese | -3.650 | -5.000 | _ | 0.1320 | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | MP_p2 | Berlinese | -5.000 | -6.600 | _ | 0.1320 | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ | MP_p3 | Berlinese | -6.300 | -9.600 | _ | 0.1320 | +-------+-----------+--------+--------+-----+--------+ +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI WIRE | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Name | Wall | Zeta | Mat | A/L | Pinit | Angle | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | | | m | | | kN/m | deg | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ | Wire | Berlinese | -4.600 | _ | 0.9267E-05 | 40.00 | 15.00 | +------+-----------+--------+-----+------------+-------+-------+ RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Rck3 | 3E+007 | +------+---------------+ | tref | 2E+008 | +------+---------------+ +------+------+--------+------+-------+-------+------+------+ | SPOSTAMENTI IMPRESSI | +------+------+--------+------+-------+-------+------+------+ | Wall | Zeta | Dir. | type | value | | from | to | +------+------+--------+------+-------+-------+------+------+ relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 151/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) | | | | | | units | step | step | +------+------+--------+------+-------+-------+------+------+ | Berl | -6.3 | ydispl | REL | 0 | m | 6 | 7 | +------+------+--------+------+-------+-------+------+------+ RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 2 SI 3 5 SI 4 3 SI 5 5 SI 6 2 SI 7 5 SI 10.2. ANALISI DEL PARCHEGGIO Si riportano nei successivi punti i principali dati di input del modello di calcolo della struttura del parcheggio, ed i diagrammi di sollecitazione (diagramma momento flettente e tagliante) delle principali travi in c.a. del fabbricato. 10.2.1. Dati di input File C:\progetti locali\1416-Autorimessa Tricesimo\esecutivo\sap\MOD_r04_V12.$2k was saved on 10/20/08 at 10.27.09 TABLE: "ACTIVE DEGREES OF FREEDOM" UX=Yes UY=Yes UZ=Yes RX=Yes RY=Yes RZ=Yes TABLE: "ANALYSIS OPTIONS" Solver=Multithreaded SolverProc=Auto Force32Bit=No StiffCase=None GeomMod=No TABLE: "AREA AUTO MESH ASSIGNMENTS" TABLE: "AREA EDGE CONSTRAINT ASSIGNMENTS" TABLE: "AREA LOADS - SURFACE PRESSURE" TABLE: "AREA SECTION ASSIGNMENTS" TABLE: "AREA SECTION PROPERTIES" Section=MURO_15 Material=CLS_40 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thick Thickness=0.15 BendThick=0.15 Color=DarkYellow F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 _ WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 14.36.16" Section=MURO_20 Material=CLS_40 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thick Thickness=0.2 BendThick=0.2 Color=4227327 F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 12.27.44" Section=MURO_25 Material=CLS_40 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thick Thickness=0.2 BendThick=0.2 Color=12615680 F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 26/09/2008 16.11.51" Section=MURO_30 Material=CLS_40 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thick Thickness=0.3 BendThick=0.3 Color=Gray4 F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 10.03.33" Section=MURO_40 Material=CLS_40 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thick Thickness=0.4 BendThick=0.4 Color=Magenta F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 9.50.46" Section=PLATEA_20 Material=CLS_30 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thin Thickness=0.2 BendThick=0.2 Color=16711808 F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 _ WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 14.58.16" Section=PLATEA_25 Material=CLS_30 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thin Thickness=0.25 BendThick=0.25 Color=Gray4 F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 9.34.38" Section=SOL_20 Material=CLS_30 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thin Thickness=0.2 BendThick=0.2 Color=Red F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 25/09/2008 11.12.38" Section=SOL_25 Material=CLS_30 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thin Thickness=0.25 BendThick=0.25 Color=Green F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 03/10/2008 18.33.44" Section=SOL_34 Material=CLS_30 MatAngle=0 AreaType=Shell Type=Shell-Thin Thickness=0.34 BendThick=0.34 Color=Green F11Mod=1 F22Mod=1 F12Mod=1 M11Mod=1 M22Mod=1 M12Mod=1 V13Mod=1 V23Mod=1 MMod=1 WMod=1 Notes="Added 14/10/2008 18.34.41" TABLE: "AUTO SEISMIC - USER COEFFICIENT" LoadPat=SISMA_XP Dir=X PercentEcc=0.05 UserZ=No C=0.3125 K=0.01 LoadPat=SISMA_XN Dir=X PercentEcc=-0.05 UserZ=No C=0.3125 K=0.01 LoadPat=SISMA_YP Dir=Y PercentEcc=0.05 UserZ=No C=0.3125 K=0.01 LoadPat=SISMA_YN Dir=Y PercentEcc=-0.05 UserZ=No C=0.3125 K=0.01 TABLE: "AUTO WAVE 3 - WAVE CHARACTERISTICS - GENERAL" TABLE: "CASE - MODAL 1 - GENERAL" relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 152/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Case=MODAL ModeType=Ritz MaxNumModes=20 MinNumModes=1 TABLE: "CASE - MODAL 3 - LOAD ASSIGNMENTS - RITZ" Case=MODAL LoadType=Accel LoadName="Accel UX" MaxCycles=0 TargetPar=99 Case=MODAL LoadType=Accel LoadName="Accel UY" MaxCycles=0 TargetPar=99 Case=MODAL LoadType=Accel LoadName="Accel UZ" MaxCycles=0 TargetPar=99 Case=MODAL LoadType=Accel LoadName="Accel RZ" MaxCycles=0 TargetPar=99 TABLE: "CASE - STATIC 1 - LOAD ASSIGNMENTS" Case=DEAD LoadType="Load pattern" LoadName=DEAD LoadSF=1 Case=SOLAIO-36+8 LoadType="Load pattern" LoadName=SOLAIO-36+8 LoadSF=5.5 Case=SOLAIO-42+8 LoadType="Load pattern" LoadName=SOLAIO-42+8 LoadSF=6.6 Case=PORTATI-P1 LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI-P1 LoadSF=0 Case=PORTATI-P2 LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI-P2 LoadSF=1.25 Case=ACC_1A LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_1A LoadSF=1 Case=ACC_1B LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_1B LoadSF=1 Case=ACC_2A LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_2A LoadSF=1 Case=ACC_2B LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_2B LoadSF=1 Case=ACC_3A LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_3A LoadSF=1 Case=ACC_3B LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_3B LoadSF=1 Case=ACC_4A LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_4A LoadSF=1 Case=ACC_4B LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_4B LoadSF=1 Case=SPT_TERR LoadType="Load pattern" LoadName=SPT_TERR LoadSF=1 Case=SISMA_XP LoadType="Load pattern" LoadName=SISMA_XP LoadSF=1 Case=SISMA_XN LoadType="Load pattern" LoadName=SISMA_XN LoadSF=1 Case=SISMA_YP LoadType="Load pattern" LoadName=SISMA_YP LoadSF=1 Case=SISMA_YN LoadType="Load pattern" LoadName=SISMA_YN LoadSF=1 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=DEAD LoadSF=1 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI-P1 LoadSF=0 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI-P2 LoadSF=1.25 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=SOLAIO-36+8 LoadSF=5.5 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=SOLAIO-42+8 LoadSF=6.6 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=SPT_TERR LoadSF=1 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI_P3 LoadSF=1 Case=PERMANENTE LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI-P1AR LoadSF=1 Case=PORTATI-P1AR LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI-P1AR LoadSF=1 Case=ACC-AR LoadType="Load pattern" LoadName=ACC-AR LoadSF=1 Case=PORTATI_P3 LoadType="Load pattern" LoadName=PORTATI_P3 LoadSF=1 Case=ACC_ARCH_TERR LoadType="Load pattern" LoadName=ACC_ARCH_TERR LoadSF=1 Case=SPT_TERR_ACC LoadType="Load pattern" LoadName=SPT_TERR_ACC LoadSF=1 Case=SPT_TERR_SIS_X LoadType="Load pattern" LoadName=SPT_TERR_SIS_X LoadSF=1 Case=SPT_TERR_SIS_Y LoadType="Load pattern" LoadName=SPT_TERR_SIS_Y LoadSF=1 TABLE: "CASE - STATIC 2 - NONLINEAR LOAD APPLICATION" Case=PERMANENTE LoadApp="Full Load" MonitorDOF=U1 MonitorJt=D231 TABLE: "CASE - STATIC 4 - NONLINEAR PARAMETERS" Case=PERMANENTE Unloading="Unload Entire" GeoNonLin=P-Delta ResultsSave="Final State" MaxTotal=200 MaxNull=50 MaxIterCS=10 MaxIterNR=40 ItConvTol=0.0001 UseEvStep=Yes EvLumpTol=0.01 LSPerIter=20 LSTol=0.1 _ LSStepFact=1.618 FrameTC=Yes FrameHinge=Yes CableTC=Yes LinkTC=Yes LinkOther=Yes TFMaxIter=10 TFTol=0.01 TFAccelFact=1 TFNoStop=No TABLE: "COMBINATION DEFINITIONS" ComboName=COMB01 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB01 CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 ComboName=COMB02 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB02 CaseName=ACC_3B ScaleFactor=1 ComboName=COMB03 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_3A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB03 CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 ComboName=COMB04 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB04 CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 ComboName=COMB04 CaseName=ACC_2A ScaleFactor=1 ComboName=COMB04 CaseName=ACC_2B ScaleFactor=1 ComboName=COMB05 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_2A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB05 CaseName=ACC_2B ScaleFactor=1 ComboName=COMB06 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_2A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB06 CaseName=ACC_2B ScaleFactor=1 ComboName=COMB06 CaseName=ACC_4A ScaleFactor=1 ComboName=COMB06 CaseName=ACC_4B ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_2A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB07 CaseName=ACC_2B ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 CaseName=ACC_4A ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 CaseName=ACC_4B ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 CaseName=ACC_3A ScaleFactor=1 ComboName=COMB07 CaseName=ACC_3B ScaleFactor=1 ComboName=COMB08 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=COMB07 ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB08 CaseName=ACC_ARCH_TERR ScaleFactor=1 ComboName=COMB08 CaseName=ACC-AR ScaleFactor=1 ComboName=COMB08 CaseName=SPT_TERR_ACC ScaleFactor=1 ComboName=COMB01-A ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB01-A CaseName=ACC_3A ScaleFactor=1 ComboName=COMB01-B ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB01-B CaseName=ACC_3B ScaleFactor=1 ComboName=COMB02-A ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB02-A CaseName=ACC_3A ScaleFactor=1 ComboName=COMB02-A CaseName=ACC_2B ScaleFactor=1 ComboName=COMB02-A CaseName=ACC_4B ScaleFactor=1 ComboName=COMB02-B ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=COMB02-B CaseName=ACC_3B ScaleFactor=1 ComboName=COMB02-B CaseName=ACC_2A ScaleFactor=1 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 153/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) ComboName=COMB02-B CaseName=ACC_4A ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=ACC_1A ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_1B ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_2A ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_2B ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_3A ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_3B ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_4A ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_4B ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC_ARCH_TERR ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=ACC-AR ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB01 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB02 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB03 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB04 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB05 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB06 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB07 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB08 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB01-A ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB01-B ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB02-A ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=COMB02-B ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_ACC CaseName=SPT_TERR_ACC ScaleFactor=1 ComboName=SIS_XP_P ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_XP ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SIS_XP_N ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_XP ScaleFactor=-1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SIS_XN_P ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_XN ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SIS_XN_N ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_XN ScaleFactor=-1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SISMA_X ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=SIS_XN_N ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SISMA_X CaseName=SIS_XN_P ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SISMA_X CaseName=SIS_XP_N ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SISMA_X CaseName=SIS_XP_P ScaleFactor=1 ComboName=SIS_YP_P ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_YP ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SIS_YP_N ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_YP ScaleFactor=-1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SIS_YN_P ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_YN ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SIS_YN_N ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=SISMA_YN ScaleFactor=-1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SISMA_Y ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=SIS_YN_N ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SISMA_Y CaseName=SIS_YN_P ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SISMA_Y CaseName=SIS_YP_N ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SISMA_Y CaseName=SIS_YP_P ScaleFactor=1 ComboName=RARA ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=RARA CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=1 ComboName=Q_PERM ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=Q_PERM CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=0.6 ComboName=FREQ ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=FREQ CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=0.7 ComboName=SLU_ST_01 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SLU_ST_01 CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=1.5 ComboName=SLU_ST_02 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1.4 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SLU_ST_02 CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=1 ComboName=SLU_ST_03 ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1.4 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SLU_ST_03 CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=1.5 ComboName=ENVE_SLU_ST ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=SLU_ST_01 ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SLU_ST CaseName=SLU_ST_02 ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SLU_ST CaseName=SLU_ST_03 ScaleFactor=1 ComboName=SLU_SIS_X ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SLU_SIS_X CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=0.6 ComboName=SLU_SIS_X CaseName=ENVE_SISMA_X ScaleFactor=1 ComboName=SLU_SIS_X CaseName=SPT_TERR_SIS_X ScaleFactor=1 ComboName=SLU_SIS_X CaseName=ENVE_SISMA_Y ScaleFactor=0.3 ComboName=SLU_SIS_X CaseName=SPT_TERR_SIS_Y ScaleFactor=0.3 ComboName=SLU_SIS_Y ComboType="Linear Add" AutoDesign=No CaseName=PERMANENTE ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=SLU_SIS_Y CaseName=ENVE_ACC ScaleFactor=0.6 ComboName=SLU_SIS_Y CaseName=ENVE_SISMA_X ScaleFactor=0.3 ComboName=SLU_SIS_Y CaseName=SPT_TERR_SIS_X ScaleFactor=0.3 ComboName=SLU_SIS_Y CaseName=ENVE_SISMA_Y ScaleFactor=1 ComboName=SLU_SIS_Y CaseName=SPT_TERR_SIS_Y ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SLU_SIS ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=SLU_SIS_X ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SLU_SIS CaseName=SLU_SIS_Y ScaleFactor=1 ComboName=ENVE_SLU ComboType=Envelope AutoDesign=No CaseName=ENVE_SLU_ST ScaleFactor=1 SteelDesign=No ConcDesign=No AlumDesign=No ColdDesign=No ComboName=ENVE_SLU CaseName=ENVE_SLU_SIS ScaleFactor=1 TABLE: "CONNECTIVITY - AREA" TABLE: "CONNECTIVITY - FRAME" TABLE: "CONSTRAINT DEFINITIONS - DIAPHRAGM" Name=PR_-1 CoordSys=GLOBAL Axis=Z MultiLevel=No Name=PR-0 CoordSys=GLOBAL Axis=Z MultiLevel=No TABLE: "COORDINATE SYSTEMS" Name=GLOBAL Type=Cartesian X=0 Y=0 Z=0 AboutZ=0 AboutY=0 AboutX=0 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 154/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) TABLE: "FRAME INSERTION POINT ASSIGNMENTS" Frame=A1 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A2 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A3 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A4 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A5 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=1 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=1 JtOffsetZJ=0 Mirror2=No Transform=Yes Frame=A6 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A7 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A8 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=A9 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=C1 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0 JtOffsetZI=-0.3 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0 JtOffsetZJ=-0.3 Mirror2=No Transform=Yes Frame=C2 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes 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Transform=Yes Frame=D9 CardinalPt="10 (centroid)" Mirror2=No Transform=Yes Frame=P1 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0.8 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0.8 JtOffsetZJ=0 Mirror2=No Transform=Yes Frame=P2 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0.8 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0.8 JtOffsetZJ=0 Mirror2=No Transform=Yes Frame=P3 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0.8 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0.8 JtOffsetZJ=0 Mirror2=No Transform=Yes Frame=P4 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0.8 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0.8 JtOffsetZJ=0 Mirror2=No Transform=Yes Frame=P5 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0.8 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0.8 JtOffsetZJ=0 Mirror2=No Transform=Yes Frame=P6 CardinalPt="10 (centroid)" CoordSys=GLOBAL JtOffsetXI=0 JtOffsetYI=0.8 JtOffsetZI=0 JtOffsetXJ=0 JtOffsetYJ=0.8 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Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Joint=A199 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A200 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A201 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A202 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A203 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A204 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A205 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A206 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A207 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A208 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A209 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A210 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A211 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A212 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A213 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A214 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A215 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A216 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A217 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A218 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A219 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A220 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A221 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A222 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A223 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A224 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A225 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A226 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A227 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A228 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A229 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A230 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A231 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A232 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A233 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A234 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A235 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A236 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A237 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A238 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A239 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A240 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A241 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A242 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A243 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A244 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A245 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A246 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A247 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A248 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A249 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A250 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A251 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A252 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A253 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A254 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A255 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A256 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A257 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A258 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A259 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A260 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A261 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A262 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A263 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A264 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A265 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A266 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A267 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A268 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A269 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A270 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A271 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A272 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A273 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A274 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A275 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A276 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A277 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A278 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A279 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A280 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A281 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A282 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A283 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A284 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A285 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A286 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A287 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A288 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A289 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 169/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Joint=A290 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A291 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A292 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A293 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A294 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A295 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A296 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A297 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A298 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A299 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A300 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A301 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A302 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A303 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A304 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A305 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A306 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A307 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A308 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A309 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A310 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A311 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A312 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A313 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A314 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A315 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A316 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A317 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A318 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A319 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A320 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A321 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A322 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A323 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A324 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A325 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A326 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A327 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A328 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A329 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A330 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A331 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A332 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A333 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A334 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A335 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A336 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A337 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A357 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A363 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A369 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No Joint=A375 U1=Yes U2=Yes U3=No R1=No R2=No R3=No TABLE: "LOAD CASE DEFINITIONS" Case=DEAD Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=DEAD AutoType=None RunCase=Yes Case=MODAL Type=LinModal InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=QUAKE AutoType=None RunCase=Yes Case=SOLAIO-36+8 Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=SOLAIO-42+8 Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=PORTATI-P1 Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=PORTATI-P2 Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_1A Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_1B Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_2A Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_2B Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_3A Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_3B Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_4A Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_4B Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=SPT_TERR Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=SISMA_XP Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=QUAKE AutoType=None RunCase=Yes Case=SISMA_XN Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=QUAKE AutoType=None RunCase=Yes Case=SISMA_YP Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=QUAKE AutoType=None RunCase=Yes relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 170/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Case=SISMA_YN Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=QUAKE AutoType=None RunCase=Yes Case=PERMANENTE Type=NonStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=DEAD AutoType=None RunCase=Yes Case=PORTATI-P1AR Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC-AR Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=PORTATI_P3 Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType="SUPER DEAD" AutoType=None RunCase=Yes Case=ACC_ARCH_TERR Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=SPT_TERR_ACC Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=SPT_TERR_SIS_X Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes Case=SPT_TERR_SIS_Y Type=LinStatic InitialCond=Zero DesTypeOpt="Prog Det" DesignType=LIVE AutoType=None RunCase=Yes TABLE: "LOAD PATTERN DEFINITIONS" LoadPat=DEAD DesignType=DEAD SelfWtMult=1 LoadPat=SOLAIO-36+8 DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=SOLAIO-42+8 DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=PORTATI-P1 DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=PORTATI-P2 DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_1A DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_1B DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_2A DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_2B DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_3A DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_3B DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_4A DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_4B DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=SPT_TERR DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=SISMA_XP DesignType=QUAKE SelfWtMult=0 AutoLoad="USER COEFF" LoadPat=SISMA_XN DesignType=QUAKE SelfWtMult=0 AutoLoad="USER COEFF" LoadPat=SISMA_YP DesignType=QUAKE SelfWtMult=0 AutoLoad="USER COEFF" LoadPat=SISMA_YN DesignType=QUAKE SelfWtMult=0 AutoLoad="USER COEFF" LoadPat=PORTATI-P1AR DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=ACC-AR DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=PORTATI_P3 DesignType="SUPER DEAD" SelfWtMult=0 LoadPat=ACC_ARCH_TERR DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=SPT_TERR_ACC DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=SPT_TERR_SIS_X DesignType=LIVE SelfWtMult=0 LoadPat=SPT_TERR_SIS_Y DesignType=LIVE SelfWtMult=0 TABLE: "MASSES 1 - MASS SOURCE" MassFrom=All LoadPat=SOLAIO-36+8 Multiplier=1 MassFrom=All LoadPat=SOLAIO-42+8 Multiplier=1 MassFrom=All LoadPat=PORTATI-P1 Multiplier=1 MassFrom=All LoadPat=PORTATI-P2 Multiplier=1 MassFrom=All LoadPat=ACC_1A Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_1B Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_2A Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_2B Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_3A Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_3B Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_4A Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=ACC_4B Multiplier=0.3 MassFrom=All LoadPat=PORTATI-P1AR Multiplier=1 MassFrom=All LoadPat=ACC-AR Multiplier=0.8 TABLE: "MATERIAL PROPERTIES 01 - GENERAL" Material=CLS_30 Type=Concrete SymType=Isotropic TempDepend=No Color=Blue Notes="ASTM A36 added 25/09/2008 9.20.57" Material=CLS_40 Type=Concrete SymType=Isotropic TempDepend=No Color=Blue Notes="ASTM A36 added 25/09/2008 9.20.57" Material=S275 Type=Steel SymType=Isotropic TempDepend=No Color=Blue Notes="ASTM A36 added 03/10/2008 11.09.11" TABLE: "MATERIAL PROPERTIES 02 - BASIC MECHANICAL PROPERTIES" Material=CLS_30 UnitWeight=25 UnitMass=2.54929048055605 E1=31220000 G12=14190909.0909091 U12=0.1 A1=0.0000117 Material=CLS_40 UnitWeight=25 UnitMass=2.54929048055605 E1=36000000 G12=16363636.3636364 U12=0.1 A1=0.0000117 Material=S275 UnitWeight=77 UnitMass=7.85181468011264 E1=200000000 G12=76923076.9230769 U12=0.3 A1=0.0000117 TABLE: "MATERIAL PROPERTIES 03A - STEEL DATA" Material=S275 Fy=275000 Fu=430000 EffFy=275000 EffFu=430000 SSCurveOpt=Simple SSHysType=Kinematic SHard=0.02 SMax=0.14 SRup=0.2 FinalSlope=-0.1 TABLE: "MATERIAL PROPERTIES 03B - CONCRETE DATA" Material=CLS_30 Fc=25000 LtWtConc=No SSCurveOpt=Mander SSHysType=Takeda SFc=0.002 SCap=0.005 FinalSlope=-0.1 FAngle=0 DAngle=0 Material=CLS_40 Fc=25000 LtWtConc=No SSCurveOpt=Mander SSHysType=Takeda SFc=0.002 SCap=0.005 FinalSlope=-0.1 FAngle=0 DAngle=0 TABLE: "MATERIAL PROPERTIES 06 - DAMPING PARAMETERS" Material=CLS_30 ModalRatio=0 VisMass=0 VisStiff=0 HysMass=0 HysStiff=0 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 171/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Material=CLS_40 ModalRatio=0 VisMass=0 VisStiff=0 HysMass=0 HysStiff=0 Material=S275 ModalRatio=0 VisMass=0 VisStiff=0 HysMass=0 HysStiff=0 TABLE: "PROGRAM CONTROL" ProgramName=SAP2000 Version=12.0.0 CurrUnits="KN, m, C" SteelCode=AISC-LRFD93 ConcCode="ACI 318- 05/IBC2003" AlumCode="AA-ASD 2000" ColdCode=AISI-ASD96 BridgeCode="AASHTO LRFD 2007" RegenHinge=Yes TABLE: "PROJECT INFORMATION" Item="Company Name" Data="ALPE PROGETTI S.r.l." Item="Client Name" Item="Project Name" Item="Project Number" Item="Model Name" Item="Model Description" Item="Revision Number" Item="Frame Type" Item=Engineer Item=Checker Item=Supervisor Item="Issue Code" Item="Design Code" END TABLE DATA 10.2.2. Dati di output Si riportano i diagrammi di sollecitazione più significativi, valutati nell’inviluppo delle combinazioni di carico allo stato limite ultimo, ed il calcolo della pressione al suolo valutata come prodotto tra lo spostamento nodale (vincolato dalla molla elastica) e la costante elastica di sottofondo. 10.2.2.1. DIAGRAMMI DI SOLLECITAZIONE Trave filo X2 – Momento flettente (inviluppo SLU) – [kNm] Piano +194.63 – Piano +197.63 Trave filo X2 – Taglio (inviluppo SLU) – [kN] Piano +194.63 – Piano +197.63 Trave filo X3 – Momento flettente (inviluppo SLU) – [kNm] (semitrave) Piano +194.63 – Piano +197.63 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 172/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) Trave filo X3 – Taglio (inviluppo SLU) – [kN] (semitrave) Piano +194.63 – Piano +197.63 Soletta filo X5 – Momento flettente massimo in direzione 11 (inviluppo SLU) – [kNm/m] Piano +194.63 Soletta filo X5 – Momento flettente minimo in direzione 22 (inviluppo SLU) – [kNm/m] Piano +194.63 10.2.2.2. PRESSIONE IN FONDAZIONE relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 173/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) TABLE: Joint Displacements SLU-SIS SLU-STAT Joint OutputCase StepType U1 U2 U3 K press press Text Text Text m m m kN/mc kPa kPa -35 -71 -369 -577 A1 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -55 A1 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -142 A10 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -65 A10 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -147 A100 ENVE_SLU_SIS Max 7.678E-08 0.00 0.00 50000 -80 A100 ENVE_SLU_SIS Min 1.819E-08 0.00 0.00 50000 -116 A101 ENVE_SLU_SIS Max 3.078E-07 0.00 0.00 50000 -80 A101 ENVE_SLU_SIS Min 9.680E-08 0.00 0.00 50000 -117 A102 ENVE_SLU_SIS Max 1.487E-07 0.00 0.00 50000 -72 A102 ENVE_SLU_SIS Min 1.422E-08 0.00 0.00 50000 -128 A103 ENVE_SLU_SIS Max 1.378E-06 0.00 0.00 50000 -84 A103 ENVE_SLU_SIS Min 5.999E-07 0.00 0.00 50000 -110 A104 ENVE_SLU_SIS Max 1.009E-06 0.00 0.00 50000 -78 A104 ENVE_SLU_SIS Min 4.511E-07 0.00 0.00 50000 -104 A105 ENVE_SLU_SIS Max 8.888E-07 0.00 0.00 50000 -75 A105 ENVE_SLU_SIS Min 3.976E-07 0.00 0.00 50000 -102 A106 ENVE_SLU_SIS Max 6.235E-07 0.00 0.00 50000 -76 A106 ENVE_SLU_SIS Min 1.251E-07 0.00 0.00 50000 -107 A107 ENVE_SLU_SIS Max 3.465E-07 0.00 0.00 50000 -80 A107 ENVE_SLU_SIS Min 2.795E-08 0.00 0.00 50000 -117 A108 ENVE_SLU_SIS Max -7.931E-07 0.00 0.00 50000 -87 A108 ENVE_SLU_SIS Min -1.670E-06 0.00 0.00 50000 -133 A109 ENVE_SLU_SIS Max -2.094E-06 0.00 0.00 50000 -88 A109 ENVE_SLU_SIS Min -4.742E-06 0.00 0.00 50000 -138 A11 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -61 A11 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -152 A110 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -64 A110 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -174 A111 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -68 A111 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -171 A112 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -70 A112 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -167 A113 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -73 A113 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -164 A114 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -75 A114 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -160 A115 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -75 A115 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -160 A116 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -77 A116 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -156 A117 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -80 A117 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -152 A118 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -82 A118 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -149 A119 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -85 A119 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -146 A12 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -72 A12 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -141 A120 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -87 A120 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -143 A121 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -89 A121 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -138 A122 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -89 A122 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -137 A123 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -89 A123 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -135 A124 ENVE_SLU_SIS Max 7.506E-07 0.00 0.00 50000 -83 A124 ENVE_SLU_SIS Min 3.454E-07 0.00 0.00 50000 -120 A125 ENVE_SLU_SIS Max 1.087E-06 0.00 0.00 50000 -78 A125 ENVE_SLU_SIS Min 4.974E-07 0.00 0.00 50000 -108 A126 ENVE_SLU_SIS Max 1.168E-06 0.00 0.00 50000 -77 A126 ENVE_SLU_SIS Min 4.827E-07 0.00 0.00 50000 -103 A127 ENVE_SLU_SIS Max 1.079E-06 0.00 0.00 50000 -81 A127 ENVE_SLU_SIS Min 4.010E-07 0.00 0.00 50000 -106 A128 ENVE_SLU_SIS Max 7.416E-07 0.00 0.00 50000 -88 A128 ENVE_SLU_SIS Min 2.524E-07 0.00 0.00 50000 -113 A129 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -97 A129 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -123 A13 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -69 A13 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -143 A130 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -100 A130 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -123 A131 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -102 A131 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -122 A132 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -102 A132 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -121 A133 ENVE_SLU_SIS Max 2.857E-08 0.00 0.00 50000 -100 A133 ENVE_SLU_SIS Min -3.393E-08 0.00 0.00 50000 -122 A134 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -98 A134 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -125 A135 ENVE_SLU_SIS Max 4.381E-08 0.00 0.00 50000 -95 A135 ENVE_SLU_SIS Min -2.139E-08 0.00 0.00 50000 -127 A136 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -92 A136 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -129 A137 ENVE_SLU_SIS Max 7.191E-08 0.00 0.00 50000 -89 A137 ENVE_SLU_SIS Min -4.364E-09 0.00 0.00 50000 -131 A138 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -87 A138 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -133 A139 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -83 A139 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -135 A14 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -66 A14 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -150 A140 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -81 relazione di calcolo 1416 ZS 01 00 00 3 R1 E pagina 174/188 Riproduzione vietata. Tutti i diritti riservati modulo 9999.PG.01.00.00.0/1R1 Parcheggio interrato Tricesimo (UD) A140 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -134 A141 ENVE_SLU_SIS Max 5.343E-07 0.00 0.00 50000 -88 A141 ENVE_SLU_SIS Min 2.360E-07 0.00 0.00 50000 -121 A142 ENVE_SLU_SIS Max 5.247E-07 0.00 0.00 50000 -89 A142 ENVE_SLU_SIS Min 2.311E-07 0.00 0.00 50000 -122 A143 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -78 A143 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -137 A144 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -77 A144 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -141 A145 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -78 A145 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -139 A146 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -80 A146 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -137 A147 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -81 A147 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -134 A148 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -81 A148 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -132 A149 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -82 A149 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -132 A15 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -76 A15 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -138 A150 ENVE_SLU_SIS Max 4.000E-05 0.00 0.00 50000 -80 A150 ENVE_SLU_SIS Min -1.800E-05 0.00 0.00 50000 -131 A151 ENVE_SLU_SIS Max 6.000E-05 0.00 0.00 50000 -77 A151 ENVE_SLU_SIS Min -2.800E-05 0.00 0.00 50000 -129 A152 ENVE_SLU_SIS Max 6.300E-05 0.00 0.00 50000 -74 A152 ENVE_SLU_SIS Min -3.200E-05 0.00 0.00 50000 -128 A153 ENVE_SLU_SIS Max 5.300E-05 0.00 0.00 50000 -71 A153 ENVE_SLU_SIS Min -2.900E-05 0.00 0.00 50000 -127 A154 ENVE_SLU_SIS Max 3.200E-05 0.00 0.00 50000 -69 A154 ENVE_SLU_SIS Min -1.800E-05 0.00 0.00 50000 -127 A155 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -65 A155 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -127 A156 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -65 A156 ENVE_SLU_SIS Min 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -127 A157 ENVE_SLU_SIS Max 0.000E+00 0.00 0.00 50000 -64 A157 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