beban pondasi Balok memanjang jenis beban tebal (m) berat jenis (t/m3) luas (m2) berat (ton) Vu Vu/Φ d d pakai h h pakai b bpakai Beban mati plat 0.45 2.4 18 19.44 hujan 0.05 1 18 0.9 Qtot 20.34 24.408 hidup 3 18 54 110.808 55.4 92.34 5.7656222561 565 621.5 650 433.3333333333 450 Φ = 0.6 fc = 25 Berat sendiri balok crane 1.4 2.4 2.1 7.056 42.3 Balok melintang jenis beban tebal (m) berat jenis (t/m3) luas (m2) berat (ton) Vu Vu/Φ d d pakai h h pakai b bpakai Beban mati plat 0.45 2.4 36 38.88 hujan 0.05 1 36 1.8 Qtot 40.68 48.816 hidup 3 36 108 221.616 110.808 184.68 8.1538211901 765 841.5 850 566.6666666667 600 Φ = 0.6 fc = 25 Berat sendiri balok melintang 0.65 2.4 0.85 1.3 11.934 Berat akibat beban Crane 120 Jadi total VU yang diterima tiang pancang crane dia.1117,6 451.3 ton Balok memanjang jenis beban tebal (m) berat jenis (t/m3) luas (m2) berat (ton) Vu Vu/Φ d d pakai h h pakai b bpakai Beban mati plat 0.45 2.4 12.375 13.365 hujan 0.45 1 12.375 5.56875 Qtot 18.93375 22.7205 hidup 3 12.375 37.125 82.1205 41.1 68.43375 4.9634816409 565 621.5 650 433.3333333333 450 Φ = 0.6 fc = 25 Berat sendiri balok crane 0.45 2.4 0.65 0.702 4.2 Balok melintang jenis beban tebal (m) berat jenis (t/m3) luas (m2) berat (ton) Vu Vu/Φ d d pakai h h pakai b bpakai Beban mati plat 0.35 2.4 11.25 9.45 hujan 0.05 1 11.25 0.5625 Qtot 10.0125 12.015 hidup 3 11.25 33.75 66.015 33.0075 55.0125 4.4502247134 765 841.5 850 566.6666666667 600 Φ = 0.6 fc = 25 Berat sendiri balok melintang 0.65 2.4 0.85 1.3 11.934 Berat akibat beban Crane Jadi total VU yang diterima tiang pancang dia.711,2 139.6 ton gelombang 1760 α (*) cos α Xi (km) Xi Cos α GAYA GELOMBANG 42 0.7431 6.34 4.72 36 0.8090 6.79 5.49 U max = 0.62 m/detik 30 0.8660 6.93 6.00 = 133.6256330796 Dtiang = 1.118 m 24 0.9135 7.16 6.54 13.5109173874 V = 9.30E-07 m2/dt 18 0.9511 6.43 6.11 = 9.89 km 12 0.9781 7.95 7.78 Re = U max D 6 0.9945 8.57 8.52 V 0 1 9.40 9.40 = 0.71*(25.30*1000/3600)1.23+G35 Re = 0.92*1,118 6 0.9945 10.54 10.48 = 7.813 m/d 9,3*10-7 12 0.9781 12.15 11.89 Re = 749483.07 18 0.9511 12.81 12.18 Grafik hal.157 Teknik Pantai Re = 7.495E+05 < 5*105 24 0.9135 17.31 15.81 H = 0.4 m jadi Cm = 1.001E+00 30 0.8660 19.60 16.98 T = 2.7 detik Cd = 0.75 36 0.8090 9.06 7.33 W = Cm*D 42 0.7431 5.89 4.38 Cd*H Total 13.5109 133.63 d/g.T2 0.083984211 = 0.25 H/g.T2 0.0055989474 Gaya & Momen Inersia horisontal max. pada tiang pancang Kecepatan horisontal gelombang Kim= 0.49 diperoleh dari grafik (hal.143 perenc. Fas.pantai&laut, Widi A. Pratikto) Fim = 1.546*3.14*(0.7112)2*0.4*0.49 karena gelombang pada permukaan air maka 4 Fim = 0.1925 KN k = 0.1607 dari tabel L-1 Teknik Pantai, Bambang Triatmodjo U = (3.14*0.68)*cosh (0.1607*(6+0)) 3.84 3.22*sinh(0.1607*6) Sim= 0.64 diperoleh dari grafik (hal.145 perenc. Fas.pantai&laut, Widi A. Pratikto) U = 0.6234519248 m/dt Mim = 0.7392 0.09645 Gaya & Momen drag horisontal max. pada tiang pancang KDm= 0.14 diperoleh dari grafik (hal.144 perenc. Fas.pantai&laut, Widi A. Pratikto) FDm = 1.2*0.5*104.5*6*3.122*0.14 FDm = 0.98 KN SDm= 0.78 diperoleh dari grafik (hal.146 perenc. Fas.pantai&laut, Widi A. Pratikto) MDm = 4.5929 Gaya & Momen max. pada tiang pancang Fm = φm*∂*Cd*H2*D φm = 0.125 = 17.19 Kg Mm = αm*∂*Cd*H2*D αm = 0.1 = 13.75 Kgm 10.94 fender Spesifikasi data Bobot = 20000 Bobot = 10000 Varus = 0.307 Draft = 9.6 Draft = 8.2 sudut merapat max = 25 Loa = 161 Loa = 137 Vmerapat = 0.15 Lebar = 23.9 Lebar = 19.9 HWS = 2.2 Tinggi = 13.8 Tinggi = 4 FENDER Energi Tambat = 4/3 x 20000 DWT = 3.14/4 x 13.82 x 161x 1.025 = 26,667 Ton = 24,670 Ton = 266,667 KN = 246,705 KN = = 0.5 = 29.47 Ton Penetapan Tipe Fender dengan mengacu pada besarnya energai tambat maka dipilih SA 400 H H = 600 mm L = 2200 mm R = 30 Ton E = 4 Tm δ = 45% R4 Penempatan Fender ≤ 381 mm dipakai h1 = 0.3 m Elevasi Atas = +3.2 m LWS - 0.3m = 2.9 dari LWS Elevasi Bawah = +2.9 m LWS - 2 m = 0.9 dari LWS Jarak Fender = 13 ~ 16.1 m direncanakan jarak antar fender = 12 m (disesuaikan dengan jarak antar portal) Kapal keadaan penuh dan kosong kapal rencana 20.000 DWT tinggi (H) 13.8 lebar 23.9 sarat penuh max (D) 9.6 t dek penuh (H-D) 4.2 t dekkosong (H-1/3D) 10.60 Tinggi bidang sentuh rencana kapal dengan fender kondisi Pada 20.000 DWT = 3.9 = 3.9 m b = 180 tg 300 = 103.92 mm karena lambung kapal tidak vertikal maka tinggi bidang sentuh perlu dikoreksi a = δmaks b = a tg α a = 0.45 x 400 mm = 270 mm = 4085.3884278067 mm = 4.1 m Perhitungan gaya reaksi fender pada kondisi LWS = 300 x 4,1 2 = 613 KN 613 KN > 29.47 612808 N 61281 KG 61 TON > 29.47 Boulder Spesifikasi data Bobot = 20000 Bobot = 10000 Varus = 0.307 Draft = 9.6 Draft = 2.8 sudut merapat max = 25 Loa = 161 Loa = 137 Vmerapat = 0.15 Lebar = 23.9 Lebar = 19.9 HWS = 2.2 Tinggi = 13.8 Tinggi = 4 ρsw = 104.5 BOULDER Perhitungan beban akibat angin Kondisi 1 Kondisi 2 kondisi kapal kosong kondisi kapal kosong tegak lurus Ca = 1.1 Kapal keadaan penuh dan kosong = 0.5 x 0.123 x 1.1 x 402 x B kapal rencana 1000 DWT 500 DWT LWS LWS = 108.24 x 9.8 x B tinggi (H) 5.4 4 = 1060.752 x B N lebar 9.5 8.2 sarat penuh max (D) 4 2.8 sejajar Ca = 0.5 tinggi dek keadaan penuh (H-D) 1.4 1.2 = 0.5 x 0.123 x 0.5 x 402 x A tinggi dek keadaan kosong (H-1/3D) 4.07 3.07 tg α = 5.4 - (4/3) - (3.2 + 0.4) tg α = 5.4 - (4/3) - (3.2 + 0.4) = 49.2 x 9.8 x A ((12/2) x (1/cos 480)) ((12/2) x (1/cos 7.890)) = 482.16 x A N tg α = 0.052 tg α = 0.077 α = 2.98 0 α = 4.41 0 luas kapal yang terendam (m2) beban akibat angin (KN) penuh kosong penuh kosong HWS HWS A 97.19 33.46 sejajar 46.86 16.13 B 654.73 225.4 tegak lurus 694.51 239.09 tg α = 5.4 - (4/3) - (3.2 + 0.4 - 2.19) tg α = 5.4 - (4/3) - (3.2 + 0.4 - 2.19) Perhitungan beban akibat arus ((12/2) x (1/cos 480)) ((12/2) x (1/cos 7.890)) sejajar tg α = 0.30 tg α = 0.44 0.44 kondisi kapal (m2) α = 16.70 0 α = 23.68 0 penuh kosong tegak lurus S 76.48 229.44 kondisi kapal penuh kondisi kapal penuh Bd 515.20 1545.6 depth = 1.4375 Ccr = 1.9 LWS LWS draft kondisi Angin (KN) Arus (KN) kapal sejajar tegak lurus sejajar tegak lurus kosong 16.13 239.09 0.029668801 141.72 tg α = 5.4 - 4 - (3.2 + 0.4) tg α = 5.4 - 4 - (3.2 + 0.4) penuh 46.86 694.51 0.0098896003 47.24 ((12/2) x (1/cos 480)) ((12/2) x (1/cos 480)) tg α = -0.245 tg α = -0.363 satu boulder dianggap menahan 0.5 beban maka beban yang harus dipikul tiap boulder adalah α = -13.77 0 α = -19.96 0 T = 0.5 x (250.20 + 7.09) = 370.88 KN HWS HWS direncanakan memakai 150 KN tg α = 5.4 - 4 - (3.2 + 0.4 - 2.19) tg α = 5.4 - 4 - (3.2 + 0.4 - 2.19) ((12/2) x (1/cos 480)) ((12/2) x (1/cos 480)) tg α = -0.001 tg α = -0.002 α = -0.06 0 α = -0.09 0 Gaya Cabut Gaya Cabut kosong penuh kosong penuh LWS LWS LWS LWS T" = 150 sin 2.980 T" = 150 sin -13.770 T" = 150 sin 4.410 T" = 150 sin -19.360 = 7.80 KN = -35.70 KN = 11.52 KN = -51.21 KN T' = 150 cos 2.980 T' = 150 cos -13.700 T' = 150 cos 4.410 T' = 150 cos -19.360 = 149.80 KN = 145.69 KN = 149.56 KN = 140.99 KN M = 9.47 x 0.4 M = 147.89 x 0.4 M = 9.47 x 0.4 M = 147.89 x 0.4 = 3.12 KNm = -14.28 KNm = 4.61 KNm = -20.48 KNm HWS HWS HWS HWS T" = 150 sin 16.700 T" = 150 sin -0.060 T" = 150 sin 16.700 T" = 150 sin -0.090 = 43.10 KN = -0.16 KN = 60.25 KN = -0.25 KN T' = 150 cos 16.700 T' = 150 cos -0.060 T' = 150 cos 16.700 T' = 150 cos -0.090 = 143.67 KN = 150.00 KN = 137.37 KN = 150.00 KN M = 43.10 x 0.4 M = -0.16 x 0.4 M = 60.25 x 0.4 M = -0.25 x 0.4 = 17.24 KNm = -0.06 KNm = 24.10 KNm = -0.10 KNm ditinjau dari tepi penampang ditinjau dari tepi penampang a = 1 a = 1 b = -1410.22 b = -1410.22 c = 6119.48 c = 6468.57 X1 = 1405.87 X1 = 1405.62 mm X2 = 4.35 X2 = 4.60 mm As = 154.96 mm2 As = 200.43 mm2 direncanakan gaya cabut diterima 2 angker, maka : direncanakan gaya cabut diterima 2 angker, maka : As'= As/2 As'= As/2 As'= 154,96/2 As'= 200.43/2 = 77.48 mm2 = 100.22 mm2 D = 11.21 mm D = 12.75 mm jadi dipakai angker ø12 mm jadi dipakai angker ø16 mm sehingga tebal plat : sehingga tebal plat : T = 8.99 mm T = 16.81 mm jadi dipasang plat angker untuk boulder dengan tebal =10 mm jadi dipasang plat angker untuk boulder dengan tebal =20 mm Panjang penjangkaran baut boulder untuk SKSNI T-15-19991-03, pasal 3.5.5. Panjang penjangkaran baut boulder untuk SKSNI T-15-19991-03, pasal 3.5.5. untuk suatu batang kait dengan fy = 400 Mpa harus diambil sebesar : untuk suatu batang kait dengan fy = 400 Mpa harus diambil sebesar : db = diameter baut = 12 mm db = diameter baut = 12 mm maka Idh = 202.84 mm Idh = 270.45 mm dipasang Idh = 25 cm dipasang Idh = 30 cm Pemasangan Boulder Pemasangan Boulder Berdasarkan ketentuan tabel 7.5 Standard Design Criteria for Port in Indonesia1984 Berdasarkan ketentuan tabel 7.5 Standard Design Criteria for Port in Indonesia1984 berlaku ketentuan sebagai berikut berlaku ketentuan sebagai berikut Ketentuan penempatan boulder Ketentuan penempatan boulder GRT DWT Max. spacing Min. number of GRT DWT Max. spacing Min. number of (Ton) (Ton) of bollard installation per Berth (Ton) (Ton) of bollard installation per Berth (m) (m) - 2000 - 2600 10 - 15 4 - 2000 - 2600 10 - 15 4 Letak boulder dipilih pada portal dimana dipasang tiang miring (batter pile) Letak boulder dipilih pada portal dimana dipasang tiang miring (batter pile) Boulder dipasang 6 buah sisi dermaga (lihat gambar) Boulder dipasang 6 buah sisi dermaga (lihat gambar) Posisi boulder dari sisi dermaga dipasang sejarak 1.5 m (lihat gambar) Posisi boulder dari sisi dermaga dipasang sejarak 1.5 m (lihat gambar) Gempa TIANG PANCANG Data tiang pancang tegak Diameter Luar Tebal Luas Berat Isi Momen Modulus Jari-jari penampang Inersia Penampang Inersia (mm) (mm) (cm2) (kg/m) (cm4) (cm3) (cm) Dengan pile cap sebelah kiri ukuran 1*2.1 Dengan pile cap sebelah kiri ukuran 2.2*2.2 1117.2 12 340.2 267 346000 7580 31.9 711.2 12 263.6 207 161000 4630 24.7 PERHITUNGAN GAYA GEMPA PERHITUNGAN GAYA GEMPA Data tiang pancang miring Beban rencana BALOK MELINTANG BALOK MEMANJANG Beban rencana BALOK MELINTANG BALOK MEMANJANG Diameter Luar Tebal Luas Berat Isi Momen Modulus Jari-jari As 1-1 As 2-2 As 3-3 As 4-4 As 5-5 As 6-6 As 7-7 As 8-8 As 9-9 As 10-10 As 11-11 As 12-12 As A-A As B-B As C-C As 1-1 As 2-2 As 3-3 As 4-4 As 5-5 As 6-6 As 7-7 As 8-8 As 9-9 As 10-10 As 11-11 As 12-12 As A-A As B-B As C-C penampang Inersia Penampang Inersia Luas lantai (m2) 60 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 60 306 408 306 Luas lantai (m2) 60 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 60 306 408 306 (mm) (mm) (cm2) (kg/m) (cm4) (cm3) (cm) Beban rencana dasar ( W ) Beban rencana dasar ( W ) 914.4 12 340.2 267 346000 7580 31.9 berat plat (t = 35cm) 50.40 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 50.40 257.04 342.72 257.04 856.80 berat plat (t = 35cm) 50.40 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 75.60 50.40 257.04 342.72 257.04 856.80 Panjang penjepitan berat aspal (t = 5cm) 6.60 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 6.60 33.66 44.88 33.66 112.20 berat aspal (t = 5cm) 6.60 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 9.90 6.60 33.66 44.88 33.66 112.20 uraian unit dia.60 dia. 711,2 dia. 711,2 berat pile cap 21.17 16.20 21.17 16.20 21.17 16.20 16.20 21.17 16.20 21.17 16.20 21.17 64.80 94.61 64.80 224.21 berat pile cap 21.17 16.20 21.17 16.20 21.17 16.20 16.20 21.17 16.20 21.17 16.20 21.17 64.80 94.61 64.80 224.21 apron (3.2-0.35/2) m 3.633 3.025 3.025 berat hidup (ql = 2ton/m2) 60.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 60.00 306.00 408.00 306.00 1020.00 berat hidup (ql = 2ton/m2) 60.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 90.00 60.00 306.00 408.00 306.00 1020.00 kedalaman m 6 4 5 Berat balok melintang 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 12.60 45.36 60.48 45.36 151.20 Berat balok melintang 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 6.93 22.45 30.77 22.45 75.68 tanah lunak m 1 1 1 berat balok memanjang 10.08 15.12 15.12 15.12 15.12 15.12 15.12 15.12 15.12 15.12 15.12 10.08 57.12 57.12 57.12 171.36 berat balok memanjang 4.92 7.69 7.69 7.69 7.69 7.69 7.69 7.69 7.69 7.69 7.69 4.92 31.42 31.42 31.42 94.25 h m 10.633 8.025 9.025 berat balok anak 10.28 5.98 5.98 5.98 5.98 5.98 5.98 5.98 5.98 5.98 5.98 10.28 32.34 5.04 42.948 80.33 berat balok anak 1.71 2.03 2.03 2.03 2.03 2.03 2.03 2.03 2.03 2.03 2.03 1.71 8.1144 0.4662 15.1482 23.73 E kg/cm2 2100000 2100000 2100000 berat tiang pancang baja 12.42 10.38 12.42 10.38 12.42 10.38 10.38 12.42 10.38 12.42 10.38 12.42 41.53 53.77 41.53 136.84 berat tiang pancang baja 10.13 8.09 10.13 8.09 10.13 8.09 8.09 10.13 8.09 10.13 8.09 10.13 27.75 53.77 27.75 109.27 I cm4 346000 161000 161000 (ø508 dan 609.6mm) 0.00 (ø508 dan 609.6mm) 0.00 N blow/feet 27 27 27 Beban rencana dasar total( W ) 183.55 235.78 242.79 235.78 242.79 235.78 235.78 242.79 235.78 242.79 235.78 183.55 837.85 1066.62 848.46 Beban rencana dasar total( W ) 161.85 216.44 223.45 216.44 223.45 216.44 216.44 223.45 216.44 223.45 216.44 161.85 751.23 1006.63 758.27 kh = 0.15*N 4.05 4.05 4.05 W total W total arah melintang = 2752.93 Wtotal = 2752.93 W total W total arah melintang = 2516.13 Wtotal = 2516.13 β = (kh*D/4EI)^0.25 0.0035323005 0.0038201939 0.0038201939 V ( ton ) 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 110.12 V ( ton ) 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 100.65 1/β 283.1016226763 261.7668203633 261.7668203633 ∑I (m4) 0.01384 0.01038 0.01384 0.01038 0.01384 0.01038 0.01038 0.01384 0.01038 0.01384 0.01038 0.01384 0.04152 0.06228 0.04152 ∑I (m4) 0.01014 0.00668 0.01014 0.00668 0.01014 0.00668 0.00668 0.01014 0.00668 0.01014 0.00668 0.01014 0.01932 0.06228 0.01932 1/tan (1+βh/1-βh) 0.8229394683 0.8160456201 0.8198617619 ∑I/L (m3) 0.0010676743 0.0008007557 0.0010676743 0.0008007557 0.0010676743 0.0008007557 0.0008007557 0.0010676743 0.0008007557 0.0010676743 0.0008007557 0.0010676743 0.0032030228 0.0048045342 0.0032030228 ∑I/L (m3) 0.0007822411 0.0005153226 0.0007822411 0.0005153226 0.0007822411 0.0005153226 0.0005153226 0.0007822411 0.0005153226 0.0007822411 0.0005153226 0.0007822411 0.0014904239 0.0048045342 0.0014904239 1/tan (1-βh/1+βh) 0.7478568585 0.7547507067 0.7509345649 (∑I/L)total 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 0.0112105799 (∑I/L)total 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 0.007785382 π 3.14 3.14 3.14 F (ton ) 100 % 10.49 7.87 10.49 7.87 10.49 7.87 7.87 10.49 7.87 10.49 7.87 10.49 31.46 47.19 31.46 F (ton ) 100 % 10.11 6.66 10.11 6.66 10.11 6.66 6.66 10.11 6.66 10.11 6.66 10.11 19.27 62.11 19.27 lm1 cm 1100.6585853824 1019.5165085882 1018.5175692923 F (ton ) 30 % 3.15 2.36 3.15 2.36 3.15 2.36 2.36 3.15 2.36 3.15 2.36 3.15 9.44 14.16 9.44 F (ton ) 30 % 3.03 2.00 3.03 2.00 3.03 2.00 2.00 3.03 2.00 3.03 2.00 3.03 5.78 18.63 5.78 ly1 cm 232.9754988307 213.6136672563 214.6126065521 lm terpakai cm 130 130 130 Dimensi Balok Dimensi Poer 0 Panjang penjepitan m 12.96 10.16 11.17 Balok Melintang Balok Memanjang Dengan Pancang Miring Tanpa Pancang Tegak 1020 856.80 112.20 224.21 1020.00 83.16 86.76 23.73 109.27 100.65 Panjang penjepitan m 21.64 18.22 19.21 0,5*0,7 0.35 m2 0,5*0,7 0.35 m2 33.04 251.6130020138 Syarat tekuk tiang pancang 0.35*0.5 0.175 m2 0.35*0.5m2 0.175 m2 2,7*1,6*1m3 4.32 m3 1.5*1.5*1m3 2.25 m3 NB : tiang tegak dibagi jadi dua 100.65 0.4*0.6 m2 0.24 m2 1.5*1.5*1m3 2.25 m3 tengah : D-914,4 TSFPAHF IN JAPAN 1980, IV 4.1.9 HAL 125 0 tepi : D-711,2 0 tiang miring menggunakan D-812,8 10.57 ≤ 60 panjang beban tiang pancang 1020 856.80 112.20 224.21 1020.00 151.20 171.36 80.33 136.84 427.7421034235 0.9144 tiang pancang tegak= 12.96 11.17 5.35 1020 427.7421034235 11.112 ≤ 60 ok tiang pancang miring= 10.30 m 7.42 19.00 Laju Korosi 19.24 sesuai tabel 2.11. Standart for Port and Habour Facilities in Japan 1980 laju korosi tiang pancang dibawah dasar laut 0.03mm/tahun * 50 tahun TSFPAHF IN JAPAN 1980, IV 4.2.3 HAL 127 ` * 1.5 mm * Kedalaman N R 1.8849555922 0.4007886828 * maka tebal tiang pancang = 14 mm 0 1 0 0 1 0 * Untuk daerah diatas HWL dengan korosi 0,3 mm/th telah dilindungi oleh concrete jacket, sehingga aman terhadap korosi. 1 2 27 13.5 5.0893800988 1 2 27 13.5 1.0821294435 * Dimensi Poer 2 3 28.5 27.75 10.4615035365 2 3 28.5 27.75 2.2243771894 * tabel dimensi poer 3 4 30 29.25 11.0269902141 3 4 30 29.25 2.3446137943 * Tipe Dimensi Poer (mm) Jumlah tiang Keterangan 4 5 33 31.5 11.8752202306 4 5 33 31.5 2.5249687015 A 1000x1000 1 tanpa tiang miring 5 6 36 34.5 13.0061935859 5 6 36 34.5 2.7654419112 B 1000x2100 1 tanpa tiang miring tepi dermaga 6 7 40 38 14.3256625004 6 7 40 38 3.0459939891 C 1000X2000 2 dengan tiang miring 7 8 44 42 15.8336269741 7 8 44 42 3.3666249354 dengan h = 700 mm 8 9 52 48 18.0955736847 8 9 52 48 3.8475713547 9 10 60 56 21.1115026321 9 10 60 56 4.4888332472 Beban horisontal 120.8256534571 10 11 60 60 4.8094641934 akibat pengaruh gempa 11 12 60 60 4.8094641934 dianalisa dari dua arah (SAP2000) asumsi melintang 100%, memanjang 30% 12 13 60 60 4.8094641934 (dari PPKG untuk rumah dan gedung 1987 pasal 2.4 & Standard Design for port in Indonesia1984, hal 18-21) 13 14 60 60 4.8094641934 Bangunan/daerah = dermaga teluk 14 15 60 60 4.8094641934 1016 12 378.5 297 477000 9390 35.5 Zona Wilayah gempa = 3 (portal daktail,baja) 23.3666666667 190.1920192483 60.4128267285 Nrata2 43.3666666667 49.7378755332 24.8689377666 914.4 12 340.2 267 346000 7580 31.9 Keadaan tanah = tanah keras 0.1589868 Rut 0.2950668 812.8 12 301.9 237 242000 5950 28.3 koef. Gempa dasar ( C ) = 0.05 12.3928056 711.2 12 263.6 207 161000 4630 24.7 Koef. Kondisi tanah (I) = 0.8 Ru 816725.232722539 609.6 12 225.3 177 101000 3300 21.1 Koef. Keutamaan bangunan (k) = 1 m2 TSFPAHF IN JAPAN 1980, IV 4.2.3 HAL 127 508 12 187 147 57500 2260 17.5 Koef. Reduksi untuk beban hidup = 0.5 Agka keamanan gaya cabut ton normal biasa 3.0 atau lebih Contoh perhitungan beban gempa arah melintang struktur dermaga pada as 3-3 ton selama gempa bumi 2.5 atau lebih luas lantai = 6*15 = 90.00 ton berat plat (t = 35cm) = 0,35*90*2,4 = 75.60 ton 701 berat aspal (t = 5cm) = 0,05*90*2,2 = 9.90 ton mekanika tanah dan teknik pondasi hal.99-107 ir.Suyono Sosro darsono berat pile cap = ton (fi)intehsitas gaya geser maksimum dinding tiang untuk tanah berpasir N/5< 10 = 1*(1*2,1*0,7*2,4)+1*(1*1*0,7*2,4)+1*(1*2*0.7*24) = 8.57 ton 8.6733333333 < 10 t/m2 ok Depth Layer thks SPT SOIL berat hidup (ql = 2ton/m2) = 2*90*0,5 = 90.00 ton Perhitungan daya dukung tiang untuk D= 1 m (m) CLASS. Berat balok melintang = 0,4*0,6*15*2,4 = 8.64 I 1.Harga N pada ujung tiang N1 = 60 berat balok memanjang = 3*(0,4*06*6*2,4) = 10.37 ton 2. Harga N rata2.1 (N2)pada jarak 4D dari ujung tiang= 54 berat balok anak = (0,2*0,35*6*2,4)+(0,3*0,6*6*2,4) = 3.60 3. N rata2.2 = (N1+N2)/2= 57 0 1 0 Mud berat tiang pancang baja = (3*0.147*10.0.25)+(1*0.177*10.025) = = 12.42 4.Letak d menjadikan luas ∆abc= luas∆ade, 0.85 m 1 2 27 Sand 5.4 (ø508 dan 609.6mm) II Daya dukung pada ujung tiang 2 3 28.5 Sand 5.7 Wtotal = 219.10 l/D= 0.85/1 0.9 3 4 30 Sand 6 perhitungan gaya geser dalam akibat gempa (V) sesuai persamaan qd/N= 4 (lihat grafik mektan &t.pondasi hal 101) 4 5 33 Sand 6.6 qd=4.5Nrata2.2=4.5 x 57= 228 ton/m2 5 6 36 Sand 7.2 qd x A=256.5 x (µD2/4)= 223.5 ton 6 7 40 Sand 8 V = 0,05*1*1*2589,03 III Gaya geser max dinding tiang 7 8 44 Sand 8.8 = 110.12 ton UxElixfi = 3.14*0.8*18*6.8= 272.3 ton 8 9 52 Sand 10 perhitungan momen inersia (∑I) sesuai dengan persamaan ; IV daya dukung ultimit 2.3 pengurangan scale factor 9 10 60 Sand-Gravel-Silt 10 ∑I = jumlah tiang pancang x momen inersia Ru=qd*A+UxElixfi= 495.8 ton n= 3 saat normal 10 11 61 Sand-Gravel-Silt 10 = (3*57500)+(1*101000) V Daya dukung yang diijinkan 2.5 saat gempa = 1384000 cm4 Ra=Ru/n= 165 ton(normal) 198 ton(gempa) = 0.01384 m4 Gaya tarik yang diijinkan=Rf/n 108.9370666667 ∑I = 0,00644 Perhitungan daya dukung tiang untuk D= 0.8 m 77.7 Ljepit 11.3 I 1.Harga N pada ujung tiang N1 = 60 ∑I 0.001068 m3 2. Harga N rata2.1 (N2)pada jarak 4D dari ujung tiang= 54 Ljepit 3. N rata2.2 = (N1+N2)/2= 57 Perhitungan gaya geser akibat gempa (F) sesuai dengan persamaan : 4.Letak d menjadikan luas ∆abc= luas∆ade, 0.85 m (∑I/L)total = ∑(∑I/L) Balok melintang II Daya dukung pada ujung tiang = 0.011211 m3 l/D= 0.85/0.8 1.1 2 2.5 2.4 2.3 F = ∑I/L*V qd/N= 4.5 (lihat grafik mektan &t.pondasi hal 101) 0.6 0 ERROR:#DIV/0! 0 0 0 (∑I/L)total qd=4.5Nrata2.2=4.5 x 57= 256.5 ton/m2 0.7 0 ERROR:#DIV/0! 0 0 0 = 10.49 ton qd x A=256.5 x (µD2/4)= 168.4 ton 0.8 0 ERROR:#DIV/0! 0 0 0 III Gaya geser max dinding tiang 1 0 ERROR:#DIV/0! 0 0 0 UxElixfi = 3.14*0.8*18*6.8= 217.9 ton IV daya dukung ultimit Ru=qd*A+UxElixfi= 386.3 ton n= 3 saat normal V Daya dukung yang diijinkan 2.5 saat gempa Ra=Ru/n= 129 ton(normal) 155 ton(gempa) Gaya tarik yang diijinkan=Rf/n 87.1496533333 Perhitungan daya dukung tiang untuk D= 0.7 m I 1.Harga N pada ujung tiang N1 = 60 2. Harga N rata2.1 (N2)pada jarak 4D dari ujung tiang= 54 3. N rata2.2 = (N1+N2)/2= 57 4.Letak d menjadikan luas ∆abc= luas∆ade, 0.85 m II Daya dukung pada ujung tiang l/D= 0.85/0.7 1.2 199.0445859873 qd/N= 4 (lihat grafik mektan &t.pondasi hal 101) qd=5Nrata2.2=5 x 57= 228 ton/m2 qd x A=228 x (µD2/4)= 90.6 ton III Gaya geser max dinding tiang UxElixfi = 3.14*0.6*18*6.8= 269.0 ton IV daya dukung ultimit Ru=qd*A+UxElixfi= 359.6 ton n= 3 saat normal V Daya dukung yang diijinkan 2.5 saat gempa , Ra=Ru/n= 120 ton(normal) 144 ton(gempa) Perhitungan daya dukung tiang untuk D= 0.6 m I 1.Harga N pada ujung tiang N1 = 60 2. Harga N rata2.1 (N2)pada jarak 4D dari ujung tiang= 54 3. N rata2.2 = (N1+N2)/2= 57 4.Letak d menjadikan luas ∆abc= luas∆ade, 0.85 m II Daya dukung pada ujung tiang l/D= 0.85/0.6 1.4 qd/N= 6 (lihat grafik mektan &t.pondasi hal 101) qd=5Nrata2.2=5 x 57= 342 ton/m2 qd x A=285 x (µD2/4)= 99.8 ton III Gaya geser max dinding tiang UxElixfi = 3.14*0.6*18*6.8= 230.6 ton IV daya dukung ultimit Ru=qd*A+UxElixfi= 330.4 ton n= 3 saat normal V Daya dukung yang diijinkan 2.5 saat gempa Ra=Ru/n= 110 ton(normal) 132 ton(gempa) lokasi jepit kh1 = 24000 kN/m3 24000000 N/cm3 B = 1.1176 m 111.76 cm Kh = 42,949 N/cm3 metode D = 60 cm Zf = 1,8 T E = 2100000 KG/CM2 E = 2100000 KG/CM2 21000000 N/cm2 21000000 N/cm2 I = 840000 cm4 I = 840000 cm4 Kh x D 2,576,951 Nh= 525 kN/m3 4EI 70,560,000,000,000 525000 N/cm3 0.000000037 EI= 17,640,000,000,000 B 0.0139 cm = 32 cm PANJANG TITIK JEPIT = 1/B Zf = 58 cm JADI DARI SEA BEAD SEBESAR 71.9424 cm 0.7194 m Elevasi lantai dermaga 3.633 m Kedalaman air 6.000 m Titik Jepit 0.719 m Total panjang tiang pancang dlm SAP 10.352 m the estimate by means of equation (9.5.1) with Chang’s method. Thus, careful examination and judgement are necessary. kh = 1.5N (9.5.1) where kh： coefficient of horizontal subgrade reaction (N/cm3) N： average N-value of the ground down to a depth of about 1/ β： refer to 9.5.3 Virtual Fixed Point 9.5.3 Virtual Fixed Point When analyzing the open-type wharf as a rigid frame structure by assuming a fixed point located below the sea bottom, the virtual fixed points of the piles shall be defined appropriately. [Technical Notes] When performing a rigid frame calculation for an open-type wharf on vertical piles, the virtual fixed points of the piles may be considered to be located at a depth of 1/ below the virtual ground surface. The value of is calculated by means of equation (9.5.2). β = β = (cm-1) (9.5.2) where kh： horizontal subgrade reaction coefficient (N/cm3) D： diameter or width of the pile (cm) EI： flexural rigidity of the pile (N•cm2) Sheet5 Boom Position I II III Total crane weight 360 t Load 50t 50t 50t Maximum load 50t Radius 32m 32m 32m Maximum load on operation 410t Stabilizer pad loading 248.3 238 278 Number of axles 6 Pads on which load is exerted A,B A,C A Proping base 13m x 12.5m Stabilizer pad area 9 m2 9 m2 9 m2 Stabilizer pad size 1 Ground pressure 2,75 kg/cm2 2,64 kg/cm2 3,08 kg/cm2 Stabilizer pads per corner 2 m x 4.5m Penyebaran pada plat (t/m2) 20.47 19.62 22.92 β = Kh = β = T =