CAPITULO XIICintas transportadoras 1. Introducción avance de este sistema de transporte , fundamentalmente en las explotaciones mineras, reempl azando a las El hecho de que la noria haya sido utilizada desde la instalaciones clásicas de ferrocarril. antigüedad priva a la cinta transportadora de una cierta El factor clave del desarrollo de las cintas transpor- tadoras aconteció al implantarse el sistema de transporte continuo en las explotaciones de lignito pardo en Alemania , primero en las máquinas de extracción y Una de las primeras menciones que aparece en la vertido, rotopalas, puentes transportadores y apiladores, literatura técnica es la de Olivier Evans, de Filadelfia, que indica en 1795, en la "Miller's Guide", la existencia y después como elemento de transporte a media y larga distancia en sustitución de los vagones de ferrocarril, de una banda continua de cuero acoplada a dos hecho que sucedió a principios de la década de los tambores. años 50. Fue en 1860 cuando se puso en servicio una de las Los elevados tonelajes de materiales estériles y lignito primeras cintas transportadoras en minería, cuyo diseña que precisaban ser transportados a distancias con - fue Lopatine, y que se utilizó en una explotación de siderables, obligaron al empleo de bandas con cables aluviones auríferos en Siberia. El sistema incluía las de acero longitudinales, capaces de soportar las ten- partes esenciales de una cinta: banda sin fin, tambores siones de trabajo necesarias. de accionamiento y reenvío, transmisión, bastidores y rodillos. Fig. 1. Hay que indicar también que , a pa rtir de la década de los años 80, en un esfuerzo por reducir los costes de operación, se produjo una fue rte implantación de las cintas transpo rtadoras en las grandes explotaciones metálicas a cielo abie rto, donde hasta ese momento habían dominado los volquetes de gran capacidad. 41111 11 46111 2.. Tipos de unidades Las cintas constituyen un método continuo y económico de transporte de grandes volúmenes de material. Figura 1.- Cinta transportadora diseñada por el ingeniero ruso Lopatine . Las principales ventajas de este sistema frente a los volquetes son las siguientes: La banda estaba formada por piezas de madera unidas por una tela, que constituía la pa rte débil del sistema . - El coste de operación y mantenimiento es menor que para los volquetes, requiere mano de obra En 1885 Robins diseñó un alimentador de una macha- menos especializada y una plantilla más reducida. cadora a partir de una cinta transpo rtadora en artesa de tres rodillos , concepción que ha sido utilizada hasta - El transpo rte con volquetes es más sensible a la nuestros días. El mérito de Robins no se limitó a la inflación que el sistema de cintas, estimándose un invención de la a rtesa de tres rodillos, sino que además incremento del coste anual hasta el año 2000 del fue el p ri mero en disponer de un revestimiento de goma orden del 2% para las cintas y del 7% para los sobre la urdimbre de la banda, lo que permitió alcanzar volquetes. una duración elevada de ésta, haciendo posible la utilización del transpo rtador de banda para la manipula- - Las cintas tienen una mayor eficiencia energética, ción continua de materiales a granel . del orden del 75% frente al 45% de los volquetes. Esta diferencia se acentúa aún más al aumentar el La utilización del motor eléctrico para el accionamiento desnivel en el pe rfil de transpo rte. de la cinta popularizó su empleo en todas aquellas indust ri as en cuyos procesos se presentaba el proble- - La energía consumida en las cintas es eléctrica en ma de la manipulación de materiales a granel : explo- lugar de gas-oil. taciones mineras , instalaciones po rtuarias , fábricas de cemento . etc. Se produjo así un paulatino aumento de - La capacidad de transpo rte es independiente de la la longitud y caudal transpo rtado , gracias a la mejora distancia. de la tecnología de la banda de goma con núcleo textil. - Se reducen las longitudes de transporte, ya que El periodo de reconstrucción y desarrollo industrial que frente a una inclinación media remontable del 33% siguió a la Segunda Guerra Mundial promovió un fue rte para las cintas, los volquetes presentan un 8% y el 283 ferrocarril ur, 2%. Además, al suprimir algunas - En el caso de varias unidades en serie se tiene una rampas dr, transporte, los taludes pueden ser más disponibilidad del conjunto pequeña, por lo que se escarpad,,,, lo que significa una mejora del ratio precisa una cobertura elevada. medio en l;r. 'explotaciones a cielo abierto. - El coste ,10, r;onstrucción mantenimiento de las En lo relativo a los tipos de unidades, las cintas se pistas di'nuru, movilidad del conjunto en tres y intensidad rl�, cecú ac¡dn.menor anchura, longitud e clasificarupos:r según la glandes - El proce:,,, r1,; extracción se transforma de inter- mitente (ir, ,',rtlinuo en el interior de la explotación. 1. Cintas fijas o estacionarias - La vida u1)",r:,tiva del sistema de cintas es mayor que la d., li,•. volquetes. Este es el grupo más popular y de uso más generalizado dentro de las explotaciones e incluso en las plantas de { - La operan/,,, ,,s menos sensible a las inclemencias tratamiento, parques de homogeneización, etc. climatológu..,•, - Las condt,,,,,r,r;s ambientales son mejores por la menor emr,,r,r, de ruidos y polvo . 2. Cintas ripables o semimóviles - El procese 1,roductivo puede ser racionalizado y Son aquellas que permiten desplazamientos frecuentes automatjz;,,l,,, lo que facilita su supervisión. mediante equipos auxiliares, de forma que desde cada posición se explota un bloque o módulo de estéril o - El sistema 41-- válido desde pequeñas capacidades mineral. (300 Vh) I,:, ;ta grandes niveles de producción (23.00) t/h) Se emplean mucho en minas de lignito pardo y cada Por el contr;trl,,, vez con mayor frecuencia en explotaciones donde se los principales inconvenientes del implanta el sistema de trituración interior y transporte sistema de rail<!, :,on: con cintas. - Exige may„t,,.; inversiones iniciales. Estás cintas se estudian en el anexo de este capítulo, - Poca ver;;,liudad si bien la mayoría de los componentes y todos los para aumentar o modificar la producción, r„quiriendo por tanto una cuidadosa métodos de cálculo y dimensionamiento son comunes planificaciot, con las cintas convencionales. Figura 2.- Esquema de trabajo en una descubierta con cintas móviles sobre orugas. 284 3. Cintas móviles - Las estaciones de cabeza y cola , que disponen de los tambores motrices ( 2), tambores de reenvío (3), Estas cintas disponen de una estructura metálica tambores de tensado ( 4) y (5) y tambores guía (6). semirrígida de módulos con distintas longitudes, gene- ralmente de unos 25 m , que van montadas sobre - El dispositivo de tensado de la banda (7). transportadores de orugas que apo rtan al sistema una gran movilidad , Fig. 2. El accionamiento del mecanismo - Los rodillos del ramal superior (8), del ramal inferior de traslación se efectúa desde la cabina de control (9) y amo rtiguadores o de impacto ( 10), que se situada en uno de los extremos y la alineación es disponen en la zona de carga. comúnmente automática con errores menores a 1 cm en 10 m. - La banda (11), con forma de a rt esa en el ramal superior , para el transpo rte del producto. Estos equipos tienen la ventaja de eliminar los tiempos mue rt os de los ripados y constituyen un sistema idóneo - El grupo motriz (12). para el trabajo combinado con unidades de carga continua . El material a transpo rtar se carga a través de tolvas (13) seguidas de unas guiaderas ( 14) para el centrado de la carga . El producto se descarga por el tambor delantero , en caída libre si se trata de un apilador o disponiendo de un estrelladero (15) si se descarga sobre otra cinta. 3. Características generales y de di- Además , se utilizan sistemas de limpieza en el tambor seño de cabeza ( 16) y en la zona de cola (17). La configuración básica de una cinta transpo rtadora puede representarse esquemáticamente según la Fig. 3 . El número y configuración de los grupos motrices debe estudiarse en cada caso particular. Los elementos constitutivos principales son: Las cintas permiten, dentro de ciertos límites, curvas en Bastidores ( 1): Llevan las estaciones de rodillos el plano vertical , cóncavas y convexas . Asimismo, superiores e inferiores que soportan la banda . En aunque por el momento se encuentra en fase de función del tipo y tamaño de la cinta esta estructura desarrollo es posible que su trazado incluya curvas en puede ser rígida o flexible. el plano horizontal. ALZADO 3 �- J.� 1! A 11 8 � 15 77 ¡� 10 A a1 v 6 16 S B \ /' JJ f 11 SECCION A-A PLANTA DE LA CABEZA MOTRIZ Figura 3.- Elementos constitutivos de una cinta transpo rtadora . (Descripción en el texto). 285 Diferentes tipos de bastidores de cintas estacionarias. En la Fig. . Figura 4. 3. 5 pueden verse diferentes configuraciones de bastidores para cintas estacionarias. 4. y de la propia estructura soporte.1. Se componen de los rodillos. / Los bastidores son estructuras metálicas que constituyen el soporte de la banda transportadora y demás elemen- tos de la instalación entre el punto de alimentación y el de descarga del material.Componentes de un bastidor. ramales superior e inferior. Fig.. Figura 5 . 286 . Bastidores \ .. Además de los rodillos convencionales existen algunos dos de ello. El ángulo depende de la distribución de carga.3.40° . 3. La separación entre rodillos se establece en función de la anchura de banda y de la densidad del material Cuando se manipulan materiales arcillosos se utilizan transportado.Tipos diferentes de artesa. asegurando el desplazamiento según la trayectoria del trazado. evitando los problemas deriva. por lo tanto.1.Esfuerzos de arriostramiento.450 En 5 secciones Se emplea con suspensión de guirnalda en la zona de carga.a estación superior de rodillos tiene por objeto soportar En las cintas de gran longitud son una parte muy impor- . debido al gran número de artesa. Tabla IV. rodillos con discos de goma que aseguran una mayor limpieza de la banda e impiden que se recrezcan en diámetro. soportar el retorno de la banda en vacío. Dimensiones y tolerancias.1.Robustez o capacidad de carga. El espaciamiento de las estaciones de retorno es de 2.1.60° 287 .Desequilibrios. rigidez y tensión de la banda: 25° . en lo relativo a: -os tipos de artesa.7 a 3 m. las mismas. siendo objeto de control durante la cons- trucción y. y. Estas estaciones están formadas por uno o dos rodillos. Estaciones superiores 3. 6. Rodillos . _as estaciones inferiores de rodillos tienen como misión . Fig. .I ramal superior de la banda cargada y en forma de tante de la instalación..1. Estanqueidad al polvo y al agua.350 .55° ó 30° . con diseños especiales: Figura 6. Los ángulos estándar son: 20° . Estaciones inferiores . TABLA 1 TIPO DE ARTESA APLICACIONES En "V" Cintas de hasta 800 mm. y sus campos de aplicación veden verse en la Tabla I. . En las Tablas II y III pueden verse las longitudes y diámetros más habituales de los rodillos.1. al coste de )refijada.30° .2. . asegurando su desplazamiento en una trayectoria unidades que se precisan. durante el funcionamiento. posteriormente. Angulos de 30° En 3 secciones Sistema más utilizado. 400 1.400 1.500 mm 1.250 1.000 1.000 1.150 1.400 2.800 3.800 2.350 mm 1.000 2.2 .100 1.2.100 1.000 3.600 2.500 1.200 2.600 mm 1.150 1.500 mm 1.200 2.800 2.200 1.680 mm 1.200 mm 900 mm 900 mm 288 .7 Rodillos de impactos 156 180 215 250 290 Rodillos de discos de retorno 120 133 150 180 215 250 290 Fuente : CONTINENTAL TABLA IV DENSIDAD DEL MATERIAL ANCHURA DE BANDA < 1.2 Um3 1.2.800 EN "V" 200 250 315 340 380 465 600 700 800 900 1.350 mm 600 .200 .1.0 .400 1.600 1.120 1.150 EN TERNA 1.050 1.150 1.600 1.600 1.200 mm 1.000 2.200 LISAS 380 500 600 700 750 950 1.500 2.000 1.0 Vm3 2.900 mm 1.8 Vm3 400 .500 mm 1. TABLA II Longitudes estándar de tubo de los rodillos ANCHURA DE BANDA (mm) DISEÑO DE ESTACION O ARTESA 300 400 500 600 650 800 1. 200 250 315 380 465 530 600 640 670 700 800 900 900 12 380 465 550 600 670 700 800 900 1.250 EN 5 SEC- CIONES 1 165 205 250 290 340 380 420 460 500 540 580 640 670 Fuente : CONTINENTAL TABLA III Diámetros estándar de los rodillos (mm) Rodillos portantes 88.700 1.9 108 133 159 193.800 EN TERNA 160 200 250 250 315 380 465 530 600 670 750 800 900 950 1. recubiertos de discos de goma . 289 . M r T r c � �o I E o Figura 8.1. Fig. Soportes rígidos Son autoportantes y de una gran rigidez. 9. 12.Rodillos de retorno con discos de goma.. bloques en las tolvas de recepción.Soporte en guirnalda. Sirven para alinear la banda dentro de la propia instalación G E 00 00 C 0 0 0 0 0 0 -----------------------. Fig. 7. Fig.4. 3. Fig.... Fig. 11.Rodillos de impacto . Su fijación en la estructura permite regular la perpendicularidad de las estaciones con respecto a la banda.Tipos de soportes rígidos. 3. Se para absorber los golpes provocados por la caída de utilizan en las estaciones inferiores.Rodillos de retorno. Figura 11. Figura 7. 8.2. Sopo rtes de los rodillos B.Rodillos de alineación. los representados en la Fig. Sopo rtes flexibles Estos dispositivos pueden ser rígidos o flexibles. A. Rodillos de impacto. 10. estos Los rodillos se unen unos a otros formando unas últimos también llamados en guirnalda. guirnaldas. Cabezas motrices Los elementos constitutivos de una cabeza motriz son } Figura 10.Rodillos de alineación. - D Figura 9. Fig. Se entiende por cabeza la El diámetro de los tambores depende esencialmente del zona de descarga del material por la banda. . Los tipos de accionamientos pueden ser simples o múltiples . 15: + NT AM wa M °Tm Z .Acoplamiento de baja velocidad. simples y múltiples. Tambores El diámetro mínimo admisible del tambor está relaciona- do con la necesidad de obtener una vida útil de la 71-C-i banda adecuada . Figura 13.Accionamientos múltiples en cabeza. 3. 4. En los tambores es donde se va a someter a la vie rte para su transpo rte. para los tambores tipo A. y por cola espesor de los elementos resistentes de la banda a la zona opuesta donde dicho material se recepciona utilizar . Motor NT N Figura 12. 6. N.Acoplamiento hidráulico. --4 Existen tres tipos de tambores .1.2. -� 7. Existen configuraciones con accionamientos en cabeza y cola simultáneamente . Tambor de accionamiento con su eje. (Tam- bores de cola). tal como se esquematizan en la Fig.Cojinetes.Reductor. 9. N. En el caso de cintas sometidas a fue rtes desgastes con uniones mecánicas rápidas .Accionamientos en cabeza y cola . . EJE DEL SE GUNDO _ GRUPO MOTRIZ rt N� + ! 1. 2 EJE DE LA C IN TA r + ! N. La consideración básica a tener en cuenta es que la vida T°wm MOT*Z en servicio de las uniones debe intentarse que sea igual a la de la propia banda. pudiendo ser de igual forma simples o múltiples . > SZ . 14. } g 9 bandas menos resistentes como se demostrará más [� S 7 adelante.Tambores tipo B : Tambores en zona de baja tensión con ángulo abrazado mayor de 30°.Tambores tipo C : Tambores con ángulo abrazado menor de 30° (Tambores de guiado o desvío). S. Figura 14. con ángulo abrazado mayor de 30° (Tambores motrices)..Tambores tipo A : Tambores motrices en la zona de alta tensión de la banda. 13. se disminuyen las tensiones de se rvicio en la banda y. N' + 2.Acoplamiento de alta velocidad.Componentes de una cabeza motriz. banda a las mayores tensiones . Freno. por consiguiente. Esta dimensión puede determinarse . C„ �Qn . 3. pueden usarse tambores de accionamiento más pequeños. Fig. se pueden utilizar l). + + + 8.. también llamados en tandem . así como de sus propias uniones.. por la siguiente Cuando se dispone de más de un tambor de expresión: accionamiento .Mecanismo antirretorno. En lo relativo a la construcción de los tambores existen 3 . que es preferible a la i I clásica para los tambores mayores. distintos tipos. minuir ligeramente el diámetro de los tambores en una o dos categorías . desmontar el tambor completo y disponer o no de ranu- zar un diámetro estándar. En la mayoría de los casos se adoptan dos concep- ciones con eje transversal: + + . construyen con listones de goma endurecida. Este revestimiento puede efectuarse por sectores para permitir su recambio sin El valor obtenido se redondea por exceso hasta alcan.Tipos de tambores..soldados o en acero fundido . cilindro soldado y ensamblado con 60 Algodón ( B) abraz aderas a dos cubos de ruedas sobre el eje transversal. cilindro Figura 15. 1 C. o sobre dos extremos del eje (eje no 90 Poliamida ( P) transversal). los de Se emplean dos tipos de reductores en las cintas de retorno deben sopo rtar esfue rzos muy impo rtantes y. Construcción condiscos de acero fundido . por gran potencia: 291 . según la tabla anterior. Fig. 2. ras. eventualmente . Fig. 17.Construcción soldada y fijación con chaveta. 80 . soldado y unido al eje transversal por medio de anillos expansibles. éstas podrán dis. B C A B A . Reductores Los tambores de accionamiento y. deben ser construidos con un diseño robusto. = Espesor de los elementos resistentes de la banda (Ver en catálogo correspondiente). Los diámetros de los tam . = Factor multiplicador (Tabla V). bores del tipo B y C se determinan dentro de la misma categoría . Tabla VI.2.Construcción con discos mecano .donde : consiguiente.Tipos de tambores y su disposición. 16. TABLA V Un tercer diseño consiste en la: CI TIPO DE BANDA ..105 Poliéster (E) 145 Alma de acero ( St) Los tambores de accionamiento suelen revestirse de goma de elevada dureza. + I 1 + I I B C C A � 1 I B B B A A A I I Figura 16. S. También existen tambores construidos mediante aletas colocadas diametralmente y a lo largo de generatrices En el supuesto de trabajar con tensiones en la banda del eje y cuyas aristas exteriores son más anchas o se inferiores a la resistencia máxima. Esta fijación es de tipo tangencial . Entre el motor eléctrico (normalmente de rotor en corto- Reductores suspendidos . El inconveniente que plantea es el de tener que desmontar el conjunto cuando se tiene que sustituir el tambor. sobrecargas.400 1.600 1. SECCION A.250 16 2.600 1.3. en el caso de un tambor motriz con grupos dobles de accionamiento. La variante LA en reducción planetaria presenta la ventaja de un espacio más reducido. Tambor revestido. Fig. mediante el desacoplamiento. la o intervención rápida sobre un grupo y la marcha a bajo régimen del otro grupo.400 1.250 1. Este tipo de reductores se instalan habitualmente t ARBOL DE en las cintas ripables y de interior.250 1. Son de montaje flotante circuito) y el reductor se dispone de un acoplamiento con eje de salida y acoplamientos de distintos tipos hidráulico que sirve para amortiguar las vibraciones y con el tambor de accionamiento.. Acoplamientos Figura 17. y asegurar un arranque progresivo.000 800 630 12 1.800 1.000 14 1. ACCIONAMIENTO Reductores clásicos : Estos reductores son los BEANDA DE utilizados en las grandes instalaciones. GOMA DE 8-10 REVESTIMIENTO 30-50 1 30. 18.2.000 800 13 1.250 Fuente: CONTINENTAL Esta disposición presenta la ventaja de precisar un espacio reducido. TABLA VI Diámetros de los tambores (mm) TIPO DE TAMBOR CATEGORIA A B C 1 100 . - 2 125 100 - 3 160 125 100 4 200 160 125 5 250 200 160 6 315 250 200 7 400 315 250 8 500 400 315 9 630 500 400 10 800 630 500 11 1.B TAMBOR 3. 292 . suprimiendo la alineación entre tambor y reductor.000 15 1.250 1.000 1. Esta disposición con acoplamiento de dientes meca- 2r nizados permite. Tensado fijo Con la cinta en marcha. situados en el eje del reductor. Se utilizan generalmente dos sistemas : el de tensado automático y el de tensado fijo. puede utilizarse cuando se varía su longitud debido a I un daño o a la necesidad de efectuar un empalme. por lo que una solución adoptada r. a veces..4. El tensado automático por cabrestante eléctrico se utiliza con un ajuste entre dos niveles de tensión y. .Tambor. Los valores de medida se controlan mediante un dinamómetro. B. m A. Frenos y mecanismos antirretorno Los frenos más utilizados son los de disco . En algunos casos . Tensado automático El sistema de tensión automática actúa proporcionando esfue rzos de tensión en función de la situación de la m banda. • Se dispone de un reglaje de esta tensión a inte rvalos regulares. el tambor de tensado se • bloquea y no responde a los alargamientos de la banda.Tipos de unión Reductor. de forma que el tambor de tensado se desplaza siguiendo los alargamientos elásticos y permanentes de la banda. además del freno. cuando se producen variaciones de carga . En las cintas en pendiente . 3.2._-� . Dispositivos de tensado --f Los dispositivos de tensado si rven para conseguir los siguientes objetivos: Mantener la tensión adecuada en el ramal de retorno durante el arranque y.2.Proporcionar un almacenamiento de banda. generalmente en cintas descendentes . 293 .. para asegurar un fun- cionamiento correcto de la banda. • La tensión se consigue mediante el accionamiento de un cabrestante eléctrico y un sistema de medida que Figura 19 .Proporcionar un grado de tolerancia en la longitud de la banda instalada. -. En las grandes cintas horizontales el frenado en cabeza puede ser insuficiente . Figura 18 . Acomodar las variaciones de la longitud de la banda debido a las dilataciones de la misma.5. que 1. se dispone de un sistema antirretorno en el reductor. I 3. se emplea un sistema por contrapeso que permite responder instantáneamente a las fluctuaciones 0 de tensión. se montan en el eje del tambor. controla el valor mínimo de la tensión.Dispositivos anti rretorno y trenado . Normalmente. _. con un nivel de tensión para el arranque. ¡ Las fases de frenado se modulan con la carga y deceleración del transpo rtador.�---� consiste en colocar un freno de disco sobre el tambor de retorno. operación ésta para la que se necesitan unos potentes gatos hidráulicos. tensiones es constante.Alta resistencia con espesores de carcasa reducidos. básicamente. . y el otro en la propia estación carcasa deben responder a las siguientes exigencias: motriz en una cinta ripable con apoyo del puente de entrada sobre el resto de dicha estación . y que.Estructura central de la estación motriz que soporta los diferentes tambores motrices y de tensado. los accionamientos. Los carros de orugas se introducen debajo de la estación motriz en su pa rte central y la levantan para efectuar su traslado. Bandas . por estandarización Presenta la ventaja de poder frenar todos los grupos en o bien por las características del terreno donde vaya su potencia nominal .. Los primeros se colocan 1. así como la cabeza de entrega.3.Resistencia a los agentes exteriores : humedad.Estabilidad dimensional compatible con las grandes pontón . que va apoyada sobre fundaciones de hormigón o sobre pontón . Para que el cabezal de la estación motriz permita la 3. su TAMBORES DE TENSADO CONTROLABLES estructura central suele hacerse articulada en su parte Figura 20 . en número que depende de su potencia y del peso de la estación . 3.Este dispositivo se emplea en las cintas ripables . La supe rficie de apoyo de los pontones.Accionamientos principales y de tensado. Se trata de una plataforma para atornillar los armarios que llevan La configuración general de una cabeza motriz en una je . sea fija o ripable .Sistemas de tensado de la banda . 21. Su construcción y forma depende del sistema que se vaya a utilizar para su traslado . ya que a veces . dado que la suma de de pontón. a base de movimientos horizontales y ve rticales de unos cilindros hidráulicos van trasladándola . trasera con la posibilidad de bulonarla a diferentes alturas en su parte delantera.Estructura superior de sustentación de los armarios Una banda está formada. como elementos de apoyo . zapatas de hormigón o . . TENSADO MOVIL ( CON ESFUERZO DE TENSION CONSTANTE ) CON su peso . dependiendo de que la Los materiales que sirven para construir la armadura o cinta sea fija o móvil. de gran capacidad incluye las siguientes partes : distribuidos a los lados dejando un pasillo central. y lógicamente 2. El resto de la estructura de la pa rte central de la estación motriz será más o menos compleja en función del número de tambores motrices que se coloquen. productos químicos. por los siguien- eléctricos. en la pa rte alta de los armarios se Estructura de elevación de la banda desde el nivel colocan las resistencias de arranque de los motores de de trabajo de los bastidores de la cinta . dependerá de la presión específica sobre el CONTRAPESOS terreno que se desee alcanzar. 3.3 . Fig. por ejemplo a 6 kV y 380 V. que es de tipo . rótula para permitir movimientos relativos durante el ripado. Normalmente. La parte central de la estación motriz tiene también.2. TENSADO AUTOMATICO ( CON ESFUERZO DE TENSION AJUSTABLE ) POR adaptación a diferentes condiciones de material. pero presenta el inconveniente de situada la cabeza motriz . El pontón es un elemento muy robusto ya que va a ser ripado y no debe ser deformable . Su elección no depende sólo de que la cinta longitudes que se requieren. 1. 294 . TENSADO FIJO POR HUSILLOS a los lados del pontón . sobre una fundación de hormigón o sobre un pontón pequeño . tes elementos : la carcasa y la goma de recubrimiento. y que van el aparillaje.6. temperatura. una cinta fija puede ir provista sobrecargas de algunos tambores . Carcasa puente de cinta apoyado en dos puntos : el más próximo al resto de bastidores . La estructura necesaria para sustentar la parte eléctrica Configuración de una cabeza motriz es la colocada más arriba en la estación motriz . La primera de las pa rtes citadas es básicamente un 3. . Existen a este respecto los pies de tras- lación y los carros de orugas. .. A. Figura 21. Las limitaciones de las bandas textiles son: Los materiales de armadura para la ejecución de la carcasa son los que se describen a continuación: .. NveER . la resistencia a los choques y al desgarre longitudinal hacen que sea utilizada como armadura transversal.lon como ar.-' Foto l. madura longitudinal. la banda. ✓_L��i•. lo que pueden aparecer problemas durante el tensado de supone un impedimento para su utilizat. por lo que El alargamiento de esta fibra es muy importante.Los alargamientos son muy superiores.Buena resistencia a los agentes exteriores. Tenacidad elevada. Buena estabilidad dimensional. . Poliamida . • . Poliester GOMA ENTRETELAS ESPESOR ce LA TELA Esta fibra constituye el material textil más utilizado en la FIBRAS LONGITUDINALES V FIBRAS TRANSVERSALES fabricación de bandas. Por el contrario. +r� j��ti i '� sn { !p n .Alargamiento moderado.��� !abr.MMIENTp c4RCASA Las cualidades principales son: �RroR � . .. B..Las resistencias a la rotura son menores que las de las bandas de cables de acero. 295 .J.Detalle de construcción de una banda..Dispositivo de tensado en la cabeza motriz de una cinta transportadora. `U. a�IM IEMTO . tanto mecánica como físico-química.Insensible a la humedad. Recubrimientos Los inconvenientes principales son: Los recubrimientos de goma sirven para unir los ele- mentos constitutivos de la carcasa y constan de dos . 3.Banda de cables de acero . Fig.Insensibilidad a las variaciones térmicas.3. 296 .3 .Mayor duración en la ejecución del empalme. las longitudes de del tipo de aplicación de la banda y de la anchura de solape para efectuar las uniones mediante vulcanizado ésta.3.. Igualmente. Los procedimientos de unión de las bandas más em- pleados son: el vulcanizado y la unión mecánica rápida. El producto que se consigue tiene una alta la banda. . 2800 2600 . . Las bandas se terminan de confeccionar en el punto de utilización mediante la unión de tramos de longitudes estándar. La goma está formada por butadieno. si se realiza en buenas condiciones. w 6 a . ° 24 W 22 2400 120 2200 Las dos últimas propiedades permiten mantener las tensiones adecuadas en las cintas de gran longitud. prote. CARBON transportadoras ha estado ligado a la utilización de los cables de acero en la constitución de la carcasa.La limpieza de la banda no constituye ningún problema. . É 28 26 . Buena resistencia a los choques producidos en los Figura 23. cuando se produce la rotura de REWBRIMIENTOS una sección es necesario reponer ésta. 3.'< A.Pequeñas diferencias en el alargamiento durante los 3000 diferentes regímenes de marcha. . 23. partes.2. es similar a la de la banda. resistencia al desgaste. Resistencias muy elevadas.Mayores necesidades-en el sistema de tensado de de petróleo. puntos de carga. Cables de acero MATERIAL A TRANSPORTAR MATERIAL FINO Se puede decir que el desarrollo de las grandes cintas . estireno y coque .Recubrimientos de goma en las bandas de cables. se calculan con los valores de la Tabla VII. ARENAS URA TRITURADA Las ventajas de su utilización son: ROCA BLANDA A SIN TRITURAR . El espesor del recubrimiento de la carcasa es función En las bandas de alma de acero. así como el rasgado longitudinal. . hasta de 10. CABLES DE ACERO CAPA ADHESIVA Figura 22 .C.000 N/mm. ANCHURA DE CINTA (mm) 30 3200 . la superior y la inferior. Uniones nificativa el riesgo de penetración de cuerpos extraños. . Estabilidad dimensional elevada. 1 1200 giendo este último contra la oxidación y mejorando ii 8 1000 su resistencia a la fatiga. 18 2000 16 1800 Otras cualidades de las bandas metálicas son: W la 1600 12 1400 .La vida del empalme. Vulcanizado Las ventajas que presenta este sistema son: Aporta una resistencia elevada.Buena adherencia entre la goma y el acero.Cuando se dispone de una armadura de cables en disposición transversal se reduce de manera sig.Mayor coste. A.3 . Menor coste.I St 1000 700 i:1 I St 1120 750 + 0.3 .Equipos de automatismo y de vigilancia. durante el arranque y parada.4.700 Figura 24.Equipos motrices y/o de potencia. etc. .550 3. . Condiciones mecánicas exigidas en el eje de los dos esfuerzos de tracción. Dimensionamiento El equipo de potencia se determina en función de los B.200 1'i 1:1 St 2500 1.Superficie rugosa. St 5000 condiciones específicas St 5600 .100 St 1400 1. Menos problemas con el tensado. B St 2800 1. TABLA VII . polipastos.3 .Aceleración y deceleración máxima. Se llevan a cabo con diferentes sistemas.200 St 2250 1. máxima y eficaz. por ejemplo las grapas . Por el contrario.500 + 0.1 1:I St 1600 900 St 1800 1. B St 1250 1.200 1' I l:l + 0.800 + 0. con lo que se presentan proble.Momento de inercia de las partes móviles y sus variaciones. en aquellas bandas no sometidas a eleva.Posibles problemas de deterioro de la carcasa por . equipos de St 6300 comunicación. LONGITUD DE TIPO SOLAPE (mm) 1:I j:1 St 500 550 1:1 +0 3 . mas de limpieza de la banda. efecto de la humedad. que aseguran el St 4500 Determinada según las movimiento y las acciones secundarias necesarias.Par estático o resistencia al accionamiento y sus variaciones.Menor resistencia.Pár motor máximo necesario y admisible en reposo.Par muerto debido a las resistencias pasivas y sus • variaciones.3 . B` St 630 550 ' 1:i l.Velocidad.100 1 1. . Unión mecánica rápida siguientes factores.3 .l St 800 650 1 I 1..700 + 0. B St 2000 1.1. . los inconvenientes que plantean son: . Equipos eléctricos Los equipos eléctricos utilizados en las cintas se pueden St 4000 2.Equipos de servicios: alumbrado. motores Las ventajas más significativas son: . 297 . St 3150 1. B St 3500 2. y St 7100 .Posibilidad de producir problemas en el transporte de material fino y con materiales calientes.Unión mecánica rápida. B clasificar en: . 3. . . Rapidez de ejecución. B = Anchura de banda (mm).Potencia media. .4. Variación de la carga. posibilidad de dañar el material transportado y que. pudiendo seleccionarse entonces una de la cinta.1. . Velocidad de transporte . (mm. y de menor anchura o un menor ángulo de artesa del la pendiente de la instalación. verse en la Tabla VIII. 0 2 4 6 8 0 120014001 100 300 500 VELOCIDAD TAMAÑO MÁXIMO DEL . químicos y temperatura. mínima. explosividad. de la velocidad banda dada. donde se indican. el diseño más económico se alcanza con las mayores velocidades.5. para cada tipo de banda. Tipos de bandas transportadoras segun la pendiente de trabajo de las mismas. .Polvo. Productividad de una cinta 0 87. Las características a tener en cuenta son: . exposición 300 3 solar. Propiedades del material Los caudales horarios que son capaces de transpor- tar las cintas disminuyen con la inclinación.B.2. esta reducción en los esfuerzos de accionamiento puede ayudar a disminuir el tamaño de los elementos constitutivos de las cintas. la velocidad recomendada y la granulometría más acon- . corrosión.Pendiente máxima remontable (grados). el ángulo. especialmente en cintas el ángulo máximo que impide remontar la pendiente y cortas.Tipo de servicio. 500 e7° 60° Zq . 6 C. humedad..La geometría de la cinta y las condiciones de DE LA CINTA ( mu) MATERIAL A TRANSPORTAR trabajo. . Condiciones ambientales �4c�oti 4 . La velocidad de las cintas tiene una influencia decisiva sobre el diseño y elección de la banda. No obstante.Grado de alteración del material por efectos mecáni- cos.3. 0 2 35° 6 4 2 20° 3. 3.5. Tabla X.Angulo de reposo dinámico (grados). del diseño del punto de alimentación. En general. ramal superior. . sejable. menor El aumento de la velocidad de la cinta produce un que el ángulo de inclinación natural del material trans. Régimen de funcionamiento como puede verse esquemáticamente en la Fig. Consecuentemente. para conseguir mayores inclinaciones se dispone de tipos de banda especiales Como guía de selección se adjunta la Tabla XII. selecciona y se diseña una cinta. El límite impuesto Los valores de los materiales más comunes pueden es debido al tipo y naturaleza del material. Tabla XI. .Vibraciones inducidas. Los Las propiedades físico-químicas del material a ser coeficientes de reducción "K" pueden deducirse de la transportado tienen una gran importancia cuando se Tabla IX. 3.Las propiedades del material. 3. zoo to0 45 .Factor de marcha. en función de las características del material. 25.) Figura 25. Inclinación de la cinta Los inconvenientes de las velocidades elevadas son: El transporte de materiales a granel se ve limitado por desgastes de las bandas. Temperatura ambiente máxima. 1 60° ° Los factores que influyen en la productividad de una 2 ÁÑ %CNTA cinta son: . oscila mayores potencias de accionamiento.Densidad del material suelto (Vm3). en general. El ángulo de reposo dinámico es.5. incremento en la capacidad de transporte para una portado y depende del tipo de material.Número de arranques por hora.5. 298 . entre 150 y 20°. 45-0.4 15 20 Arenas y gravas lavadas 1.8-2.5-3. Cenizas húmedas 0.9 15 15-17 Lignito húmedo 0.7-2.2-1.0 23 Yeso triturado 1.7-0.65-0.0 12 15 Briquetas de lignito 0.4 15 18-20 ++ Potasa 1.85 15 12-13 Caliza triturada 1. Efectos posibles MATERIAL reposo de transpo rte (Vm3) (°) (8) Mecánico Químico Temp.35 18 Mineral de hierro 1.85 18 18 + Carbón fino 0.6 18 ++ Arenas y gravas húmedas 2.5 20 Granito triturado 1.0-2.6 20 ++ Gravas sin clasificar 1.6 15 16-18 + i Lignito seco 0.4 0-5 16-22 ++ Minerales de cobre 1.0 18 + Bauxita triturada 1.6 16 299 .5-1.4 18 ++ + Arcilla 1.4 18-20 ++ Escorias de fundición 1.2-1.8-0.75-0.75 16 Sulfato amónico 0.9 15 18 Cenizas secas 0.6 15 18 + + Turba 0.8 10-15 16-20 ++ Feldespato triturado 1.5 18 12-15 Grafito en polvo 0.1-1.75-0.8 15-18 18-20 Carbón 0.0-2. TABLA VIII Propiedades de los materiales a transportar Densidad Angulo de Pendiente máx.4-0.3-1.2-1.4 15 18 ++ Roca triturada 1.5-1.5-2.2 15 18-22 ++ Fosfato fino 2.6 15 17-18 ++ ++ Hormigón húmedo 1.9 15-20 18-20 Mineral de manganeso 2.9 10 18-20 Clínker 1.5 10-15 18 ++ ++ Coque 0.95 22 + ++ Bauxita fina 1.5 15 18 ++ Pellets de hierro 2.9-2.8 15 18-20 Yeso en polvo 0.5-0.0 12-15 18 + Fosfato triturado 1.9-2.2-1.95-1. 89 18 0.5 .93 14 0.91 16 0.5 y mayores 300 .71 25 0.00 4 0.78 22 0. ------------------- TABLA IX Valores de "K" según el ángulo de la cinta ANGULO DE LA CINTA ASCENDENTE/DESCENDENTE COEFICIENTE DE REDUCCION (K) (Grados) 2 1.56 TABLA X APLICACIONES VELOCIDAD DE LA CINTA (m/s) { Casos especiales 0.95 12 0.5 Flujos elevados a grandes distancias (minería a cielo abierto) 3.3.81 21 0.5 .6.76 23 0. Apiladores 6.68 26 0.59 30 0.64 28 0.5 Aplicaciones especiales.61 29 0.5 Caudales pequeños de material que deben protegerse (cinta de coque) 0.5 .1.98 8 0.5 Aplicaciones estándar (canteras de grava) 1.73 24 0.66 27 0.99 6 0.97 10 0.85 20 0. cal Plantas de cemento Caliza (triturada) Cereales Silos de cereales Carbón (triturado) Plantas subterráneas Centrales térmicas Industria del cemento Minerales Instalaciones de carga Carbón Parques de mineral Sal triturada Sistemas de transporte Bauxita a grandes distancias Fosfato Lignito Extracción de materiales Estériles a granel Concentrado de fosfato Minas a cielo abierto Velocidad de la cinta 1 2 3 4 5 6 7 m/s Velocidades de las cintas de las series estándar 1 1 Velocidades de Velocidades de 1 1 transporte estándar transpo rte posibles ini . densidad elevada • Poco abrasivo • Densidad media Velocidad alta • Granulometría media gt TABLA XII TIPOS DE MATERIAL 7 2 3 4 5 6 7 APLICACION Carbón (fino) Centrales térmicas Cenizas volantes Clínker de cemento Plantas de cemento Coque Siderurgias E Sal fina Industria de la potasa Sal residual Arenas y gravas Minas y canteras Cemento. TABLA XI TIPOS DE MATERIAL VELOCIDAD • Fuertemente abrasivo • Fino y ligero • Frágil Velocidad pequeña • Granulometría gruesa. y material. Las anchuras de banda se encuentran estandarizadas.3.Granulometría del al igual que los rodillos y otros elementos constructivos de las cintas.200 550 1. siguientes factores: Tabla XIV.800 800 2.600 700 1.600 1.000 1. En función de la granulometría máxima del material se La anchura de banda se ve condicionada por los puede determinar la anchura de banda más adecuada.800 BANDA B (mm) 2. .400 1.Producción horaria.000 500 1.4.800 3.000 3. TABLA XIII 300 400 500 600 650 800 ANCHURA DE 1.600 2.200 TABLA XIV TAMAÑO MAXIMO DE BLOQUE ANCHURA MINIMA DIMENSION K (mm) DE BANDA (mm) 100 400 150 500 200 650 300 800 400 1. Tabla XIII.400 650 1.400 2.200 1.5. Anchura .000 .000 2.200 2. 5. cos X)2. Figura 27._ � _. Para agilizar los cálculos.5. 8 . b. S . exclusivamente rodillos si se desprecian las que ofrecen las poleas. resistencias por rozamiento de los órganos giratorios.067 (a + 2b. la cinta. Cálculo de la potencia de acciona- reflejadas en la Fig. Capacidad de transporte 5° 0° .05 para B 5 2 m. o 500 $000 1500 2000 ANCHURA DE BANDA (mm) Figura 26.0. É 8. Po = Peso del material transportado por metro lineal de cinta. p = Densidad del material suelto (t/m3).250.34° Q0(m'/h)=3600.v. oR�co b = Longitud de trabajo de los rodillos laterales (m). A continuación. . el tamaño máximo de los bloques donde: se suele limitar a los 400 mm.40° 30' > 40° Qm (t/h) = 3600 . ►.. queda reducido al de las S=a . sen X+b2 .1 a = Longitud del rodillo central (m). y al que presentan los pesos propios de la banda y el material transportado. Los ángulos utilizados son: X 20=. Este se á determina en función del ángulo de reposo del á material según la Tabla XV. qnV .25 para B > 2 m. Fig.400 . + S„ + 2 S.450. 26.K 25' 350 .Relaciones teoricas y practicas entre e.-----. donde: S = Area de la sección transversal de la carga (m2).Sección transversal de una cinta con carga. se II sigue la metodología propuesta por Firestone. Po = Peso por metro de banda. PRACTICO o f3 = Angulo de talud dinámico del material.. f = Coeficiente de rodadura de los cojinetes de los •..30° 20' 30° .S. tatua no TABLA XV máximo de los bloques y la anchura de las bandas.6. Si se considera la siguiente terminología: C = Coeficiente empírico.35° . p. velocidad de 1 m/s.. según la anchura de banda y tipo K = Coeficiente de reducción según la inclinación de de artesa. sen k . K . el número de averías y problemas operativos B = Anchura de la banda (m)..9 B . cos X+0. tramo de pendiente única .20° El caudal horario de material que es capaz de transpor- tar una cinta se calcula con la expresión: 10' 20° . pues de lo contrarío. rodillos. W o tE X = Angulo de artesa. v . = Anchura de la banda ocupada por el material (m) 0.30°. se encuentran reflejadas en la Tabla XVI.0. miento En dicha sección se tiene una serie de áreas parciales cuya suma es: El cálculo de las resistencias al movimiento que presen- tan las instalaciones de cintas constituidas por un solo S = S. B. sufrirían un fuerte incremento. 27. La sección "S" queda definida por las dimensiones 3.Pero en la práctica. las cantidades teóricas trans- portadas en cintas horizontales considerando una v = Velocidad de transporte (m/s). Angulo de reposo 3... 200 893 735 930 1.415 1.550 3. 8 = Angulo de inclinación de la instalación Las resistencias debidas a la componente del peso del L = Longitud de transporte material paralela al plano inclinado de la instalación Son.085 3.085 670 1.000 735 665 870 1.135 3.140 2.000 173 380 380 336 380 336 365 394 415 434 445 1.760 1.730 1.000 2.850 3.070 3.835 1.400 1..660 3. FS=C.000 1.260 870 1.210 4. 28: Las resistencias al rozamiento del ramal superior vienen H expresadas por: ± Q .760 3.740 2. = C .290 2. f .320 Fuente: FIRESTONE i'.200 255 465 465 494 465 494 537 580 610 638 654 1.040 4.665 1.055 1.250 2. sen 8 = ± Po . cos 8 + P. L . T3 PO cos8 (Po+P8)•cos1 Figura 28. TABLA XVI Banda en a rtesa Ancho de Banda DIN 22107 Artesa 20° A rtesa 25° A rtesa 30° A rtesa 35° A rtesa 40° Artesa 45° banda plana L. Ps = Peso por metro de los órganos giratorios del y las del ramal inferior por ramal superior.545 1.235 2.560 2.800 1.770 1.880 2.000 3.640 2.400 351 530 530 680 530 680 738 798 840 878 900 1. = Peso por metro de los órganos giratorios del F.070 2. = ± Po .330 3. 304 . = L2 ( m'Ih) (m'/h) (m'th) (m'lh ) (m'lh) (m'ih) (mm) (m'lh ) rodillo Artesa 20° (mm) central ( m'/h) (mm) 300 12 132 132 132 400 23 165 165 165 500 38 200 200 74 200 74 80 87 91 95 98 650 69 250 250 133 250 133 144 156 164 172 176 800 108 315 315 208 315 208 227 244 258 269 276 F 1.070 800 1.840 3.190 1.200 1.515 2.600 464 530 735 850 600 898 976 1.+P5)cos8+Psj.830 4.j.200 3.160 1. L.010 870 2. P.475 1.110 1. Fig. L. H.600 1.465 930 1.060 2.Esquema de pesos y tensiones en una cinta inclinada de un solo tramo.145 1.510 3.245 1.800 592 600 800 1.683 1.880 2.270 3.422 1.030 2.000 1. L . H = Desnivel de transporte.670 2.000 2. [Pa .675 800 1.f.L.[(P. L li T1 L 8 T2 H T. ramal inferior.220 2.430 2.140 2.350 740 1.340 1.430 2.390 940 2. 29 se dan los valores de los coeficientes C en función de la longitud de la banda. Aceleración del material en el punto de carga.Dispositivos de centrado de la carga . de tensión.Rascadores de limpieza . . es Tiene mucha importancia para caudales mayores de decir la fuerza tangencia) necesaria para el movimiento 1. tanto que. En cambio. decreciendo rápidamente Para tambores con arcos inferiores a 150°. Así pues.L. los valores anteriores se duplican.3 cuenta en un primer cálculo.s conocer exactamente los valores de los coeficientes de o fricción reales en los rodillos.) Figura 29. introduciendo. por tanto. Pueden arriesgar. Este sistema puede adoptarse. se puede prescindir en aquél de 1. general tomar una resistencia de 14 kg. etc. (Po+2P8). de mucho más compromiso y responsabilidad. varía bastante veces.f.±H.1 ajustados a la realidad.Valores del coeficiente C según las longitudes de . Es fácil de la banda será: determinar la potencia absorbida por este concepto. A. En la literatura técnica cálculo. mente de poca garantía en lo que concierne a perfec- ción en su ejecución y a tener posibles resistencias Si las poleas ruedan sobre ejes de bronce o antifric. las cintas. 1. mucho mayores que las reales.8 Este coeficiente. a veces instalación y de su mantenimiento. por tanto. "f".Guías laterales de la banda . Se debe a que en aquellas. cuyo valor se deduce empíricamente. I I 1.cos8+PS+P. apreciables y que sean dignas seguridad con que se acomete el diseño. li 1. se . en definitiva. para bandas de longitudes elevadas y. se suele al aumentar ésta. que es el caso normal. no hay más ción.. también se dan los valores de las resistencias que introducen estos dispositivos.03 1.2 Por consiguiente. bandas de pequeña longitud.Flexión de la banda en su paso por los tam. Coeficiente de rozamiento. ramales. L' = CL. y a las variadas resisten. parte del principio de que el grado de corrección de la cias elevadas por rozamiento. dispositivos de puede superar el valor de la resistencia al avance seguridad. " 1.000 tlh y velocidades superiores a 2 m/s.0 calcular las fuerzas de rozamiento producidas por los 1. F=C. bores . una disminución del grado de introducir resistencias. a base de considerar longitudes ficticias de .Retención lateral del material a lo largo del 8. así como también el grado de acierto de por rozamiento en rodillos de la propia banda la elección de las bases de cálculo de la banda y de cargada. En la Fig. si en un cálculo detallado más preciso se tienen en cuenta todas las resistencias localizadas y se parte de coeficientes de rozamiento mucho más 1. son de suficiente garantía como para .4 cias no localizadas que pueden aparecer a lo largo de las bandas transportadoras y que no se tienen en 1.g • 1 pesos de la banda y del material transportado.PQ. Dan lugar a resisten.0 80100 200 300 500 1000 2000 5000 Las resistencias localizadas más frecuentes se deben a: LONGITUD DE BANDA (m. ramal cargado . de considerar. Según que el tambor sea de reenvío. según que 305 . remedio que aumentar indirectamente el coeficiente de seguridad. y en función del arco abrazado (150 a 2400). es decir. tener en cuenta todas las resistencias localizadas que se pueden valorar.0s la introducción de dicho coeficiente. no tiene z otro objetivo que el de compensar los errores que se Lu 1. a El valor del coeficiente de rozamiento.Las resistencias debidas al peso propio de la banda no transportado. Coeficiente C El coeficiente C que aparece en las fórmulas permite 2. localizadas que no se tienen en cuenta. la suma total de las resistencias a vencer.6 introducen en el cálculo de los rozamientos al no w 1. como recurso para aumentar el caudal según las condiciones de trabajo.. la Se observa que el valor de C es muyY para resistencia correspondiente oscila entre 18 y 25 kg. w1 7 y que varía según la longitud de transporte. que esté situado en el ramal tenso o flojo. resistencias hay que considerarlas por contrarrestarse las de ambos adicionales. en este último caso sumado al incremento propio por cuestión de temperatu- depende de la distancia entre éstos y de la tensión ra. realidad su significación es más amplia. Los valores corrientes del coeficiente f. realidad se trata de un factor de rozamiento.1. puede calcularse a partir del caudal de material llado. un coeficiente menor que el de una banda de iguales características que sea Si la temperatura ambiental es muy baja. -15°C.018. Cuanto más desnivel haya en la elevación o tiene también en cuenta la resistencia adicional al descenso del material. los in- áf = 2 x 105 T2 cluidos en la Tabla XVII.6 . Así. If� la banda vaya cargada o descargada y también por con. a tales efectos. según Kleber Colombes. teniendo en por debajo de 0°. el valor del coeficiente de rozamiento es Generalmente. (kg/m) = Con relación a las bandas. asimismo depende del La influencia del ángulo de artesa en el coeficiente de ángulo de artesa y. según Kleber Colombes. a '" P. En el ramal de retorno. como por ejemplo. si en los El peso del material transportado por metro lineal de primeros momentos no se dispone de un diseño deta- cinta. de rozamiento de 0. pueden estimarse conjuntamente a partir de la previsto y velocidad de la banda.022 Fijo 0 40 kp 0. su aumento para una temperatura de T°C. no resulta económico hacer el cálculo de la banda para el valor resultante del coeficiente Af.025 ascendente Ripable y con Todos los valores de la aparatos diversos masa del material 0. que.025 0. En valor para f. Es más La influencia del ramal superior o interior en el valor lógico reducir el caudal en el arranque en tales con- del coeficiente de rozamiento se debe al tipo de diciones. éstas y con tramo cargado.012. aparte de englobar el factor rozamiento en los ejes.032. Tabla XVIII. El valor total es f = f° + E Al. carga que transporta aquél. por debajo de ascendente u horizontal. puede llegar a dar valores totales para el coeficiente media de la banda en ellos. v lineal es igual a la suma del peso de la carcasa 306 . puesto que. Para instalaciones de compromiso es conveniente cometer como máximo un error en f de ± 0. "base" del cual se parte.022 0. en es de f° = 0. por el tamaño de los trozos mayores del material. Pesos unitarios Por otro lado. para temperaturas mayores que -5°C. en cintas carga y en tiempo muy frío. el valor del coeficiente de rozamiento menor. conviene tomar para jornada laboral en invierno. es decir. Esto tiene mucha importancia en el arranque a plena diciones de seguridad.030 3. y no un "coeficiente" de rozamiento propiamente dicho. TABLA XVII Ramal retorno Ramal Perfil Tipo Peso trozos mayores material Ramal superior superior no cargado cargado Horizontal 40 kp 0.031 a 0. al iniciar la descendentes. añadiendo los incrementos correspondientes para determinar el valor definitivo.001. por ejemplo. Aunque se habla del "coeficiente de rozamiento". es cuenta los roces no localizados son. menos influencia tendrá en movimiento de la banda que ofrecen el material y la el cálculo el error cometido al tomarse un cierto propia banda al flexar a su paso por los rodillos. el peso total por metro 3.6. banda entre los rodillos. Por ejemplo. en cuanto a los pesos de las bandas y órganos giratorios de los rodillos portantes. según la robustez de la construcción de la cinta. de la flecha de la rozamiento puede alcanzar incluso a Af = 0. principalmente.022 0. por ausencia de material y por la menor flecha de la banda. La temperatura tiene mucha influencia en el valor del coeficiente de rozamiento. Pesos de la carcasa por unidad de superficie. .Cálculo del peso del material por metro de banda. Ambos pueden pone de rodillos especiales de impactos con un determinarse a partir de los catálogos proporcionados espaciamiento entre ellos pequeño.. .200 Cinta ligera 8. la potencia de accionamiento del mismo se 41 4000 calcula con las siguientes expresiones: o CARCASA CABLES ACERO.000 2. segundo: Como el peso de los órganos giratorios está con- p. con la Fig. l l 1 1 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 Los pesos de los órganos giratorios del ramal superior PQ (Kg/ni) e inferior pueden estimarse en cada caso a pa rt ir de las Figura 30. como son las de alimentación. . los pesos de por los fabricantes y.600 3.5 21 25.. 307 .200 2.9.5 15. (Aprox. (kg/m) = pa (s. 1. Pa Densidad del material de recubrimiento hits - á 25000 --• . disponiendo de ambos valores. + s2) centrado principalmente en los tubos de los rodillos.600 1.0 18. cuyo valor es Figura 31. en su defecto. función del sistema de accionamiento.000 1. En el caso de las partes más robustas de una cinta. .200 1.5 30 37 54 63 81 106 118 128 140 161 180 200 Cinta estándar 10 16.6. Tablas XIX y XX. TABLA XVIII Anchura de banda 8 (mm) 300 400 500 650 800 1.v Z 3000 W (CV) _ 75 2000 loor w F. 31 estos órganos giratorios se pueden calcular con la para el primero y con la siguiente expresión para el Tabla XXI. t a F.400 2.1 k/dm3 para operaciones están- dar.2. se tendrá que: 15000 Pb (PZ + 0 • B � ' 2ml s 10000 donde: I {mis soco I ' I ' B = Ancho de banda (m).800 2.v W (kW) _ 1000 CA1RCAU 1 TEXTIL 100 0 5 to 15 20 25 30 35 40 PESO DE LA CARCASA W9/0) Para estimar la potencia total es preciso considerar un coeficiente de eficiencia mecánica (11). Potencia de accionamiento M Soco I Después de calcular la fuerza tangencia) en el tambor J motriz.5 35 52 77 89 130 154 192 207 242 256 302 345 Cinta robusta 13.400 1.) 20000 Así pues.000 3.5 40 67 100 115 179 202 266 287 344 371 425 490 f f 35000 i donde: h 5 2 30000 s„ s2 = Espesores de recubrimiento (mm) . 7000 6000 3. los pesos se afectan normalmente de un coeficiente reduc- tor de 0.0 18 24 28.5 22. donde se dis- más el eso de los recubrimientos. 0 108 14.3 108 11.6 93.2 31.5 159 55.8 133 10.7 26.0 38.5 193.7 51.8 33.6 11.5 2.2 43.9 6.0 800 108 9.3 21.9 133 21.6 107.4 80.6 6.1 89.5 35.8 10.1 60.0 123.9 4.6 16.3 7.2 15.600 159 33.9 3.6 35.9 17.6 91.5 49.8 18.1 30.0 65.1 88.1 49.9 5.7 120.3 1.8 82.2 13.4 42.000 112.600 193.1 88.8 39.5 31.0 159 58.3 33.4 113.5 22.000 159 40.0 2.5 133 30.3 133 7.400 159 29.6 14.5 2.3 28.2 4.5 53.5 6.0 133 25.200 193.3 20.0 159 70.4 133 13.4 8.5 68.9 159 21.5 Fuente : CONTINENTAL 308 .0 28.5 42.0 126.5 56.6 1 8.9 10.5 6.5 1.7 13.3 9.000 133 15.5 65.2 1.2 77.4 35.6 88.5 5.3 14.7 97.1 500 108 6:6 7.4 93.5 2.9 3.2 18.0 9.3 1.5 193.8 23.5 159 46.3 47.7 5.7 109.7 69.5 159 50.3 133 27.0 3.8 8.400 193.200 133 19.3 25.800 159 37.6 12.3 31.4 133 8.0 2.5 1.6 29.7 39.5 28.0 16.2 15.8 12.0 3.0 • 106.0 50.7 7.0 24.0 24.3 16.0 9.0 650 108 8.1 76.200 193.7 31.7 103.5 121.7 86.7 159 26. TABLA XIX Pesos de los órganos giratorios del ramal superior Anchura de Diámetro PESOS (kg) banda del rodillo (mm) (mm ) 1 sección 2 secciones 3 secciones 5 secciones 300 88.9 24.2 95.5 59.4 400 108 5.1 88.0 71.1 13.5 53.0 159 63.9 4.1 57.1 28.7 9.800 193.2 97.0 46.4 11.1 26.6 7.2 100. 6 138.5 215 42.0 500 57 133 5.9 250 2.9 180 24.2 3.2 1.3 215 68.2 2.400 133 77.8 650 51 133 6.8 76.5 150 11.3 39.000 159 290 138.9 47.600 133 84.600 108 44.0 5.0 180 34.800 159 290 130.5 1.7 71.800 108 44.200 159 290 146.2 154.2 25.8 215 62.8 215 59.9 180 22.7 2.4 146.200 133 250 73.8 8.150 13.9 180 31.1 800 63.3 3.4 Fuente : CONTINENTAL �nn .7 6.0 14.8 62.3 1.9 1.000 215 48.7 13.8 2.3 2.3 215 198 100 31.9 33.8 51.9 87.3 36.4 67.9 1.000 63.200 88.5 .2 23. TABLA XX Pesos de los órganos giratorios del ramal inferior con rodillos de discos (kg) Anchura de Diámetro Diámetro del PESOS (kg) banda del tubo disco (mm) (mm ) ( mm) 1 sección 2 secciones 400 51 120 4.400 88.5 250 82. 94 0.0 3.0 1. TABLA XXI Pesos de los órganos giratorios en el área de alimentación Anchura de Diámetro Diámetro de PESOS (kg) banda del tubo rodillos de (mm) (mm ) impactos ( mm) 1 sección 2 secciones 1.8 1.800 193.80 .5 2.8 32.7 290 214.400 108 180 35.5 127.1 71.400 159 250 117.5 2.200 108 180 30.200 193.96 Tambor con transmisión secundaria 0.800 133 215 67.95 .1 2.000 133 215 73.7 290 230.1 84.0 234.92 Tambor con transmisión secundaria y embrague 0.7 290 201.85 Tambor con motor hidráulico y bomba 0.3 137.600 108 180 42.0 221.0 252.1 21.90 0.0 3.1 1.9 156 19.000 88.6 2.200 133 215 80.0 Fuente : CONTINENTAL TABLA XXII Sistema de accionamiento Sistema de frenado Eficiencia Simple n+ Múltiple 11 + Tambor con motor acoplado 0.1.0 hidráulico 0.000 193.5 1.86 0.7 40.2 45.6 77.600 159 250 127.1 2. La tensión de la banda aumenta a lo largo del perímetro del tambor motriz. = F [1 + j coeficiente de rozamiento entre banda y tambor se e . c La tensión de la banda que abandona el tambor debe x = 2.5 132 en el tambor. 311 . El accionamiento debe concebirse de tal forma que qal a arrancar a plena carga no se supere un determinado valor múltiplo de la fuerza tangencial .2 30 200 considerar en el cálculo de la banda los incrementos 3 37 250 pasajeros de tensión durante la puesta en marcha de la 4 45 315 cinta. los esfuerzos se calcularán e w° T2 = F . El valor previsible de la tensión es la suma de la tensión de la banda al abandonar el tambor de accio- 3. ha indicado. T2 e -1. para cada uno de ellos. ya que en ese momento el esfuerzo motor alcanza también un valor máximo superior en un 30% Los valores de potencia estándar son los recogidos en a un 60% al esfue rzo en régimen uniforme F. Los factores multiplicadores para calcular esos valores son los si- guientes: T2 x = 1..3 + 1. la potencia requerida se calcula T. los valores del F = T.5 22 160 tensión TZ„ como tensión mínima. el ovalor T.T. como si el valor TZA se alcanzara en régimen de marcha.7. como ya se pequeña longitud. según una función logarítmica en el límite. en un miento de arranque. para no tener que 2. T„ que es el valor máximo en cintas horizontales o ascendentes. será: TABLA XXIII T2A _ (1. TZ POTENCIAS (kW) . Si se utilizan varios tambores motrices para accionar T. (DIN 42973 estándar) En la mayoría de los casos es conveniente tomar la 1.1 pueden estimar utilizando la Tabla XXIV. la Tabla XXIII.11-. Figura 32. F y en caso contrario con: WM=W .25 Regulación eléctrica de arranque con inducido de anillos colectores. el valor a tener en cuenta para T. T.2 Motor con rotor en cortocircuito sin acopla superar. 5.6) ..Cuando F es positiva. fin. De este modo. 1 una cinta transportadora.6 Motor con rotor en cortocircuito y con acopla- miento de arranque. según la ecuación: La transmisión de potencia del tambor motriz a una banda transportadora obedece a la condición límite de Eytelwein-Euler por la que se respeta un valor teórico T. + T. el máximo arco abrazado que es posible 1 obtener sobre un tambor es 240°.5 75 500 11 90 630 Las especificaciones de fabricación de la banda se 15 110 determinan tomando como base la tensión de entrada 18. en el momento de arranque. desde el valor inicial hasta el Es decir.».. = T. .Accionamiento de una banda por un tambor motriz x = 1. con: WM = W/it+. Sólo para cintas de porcentaje del orden de un 30% a un 60%. En la práctica.5 55 400 7. mínimo en el punto en que la banda abandona el tambor. Cálculo de tensiones en la banda namiento y el esfuerzo motor sobre el tambor . . 312 . a = Arco en grados abrazado en el tambor motriz.40 _. = T2 + F F=Fs+F. = Resistencias pasivas por roce a superar en el T3 ramal inferior.7.(P0+2PB+PS+P. g = Coeficiente de rozamiento entre banda y tambor T3 = T.f. 1 T.L.20 0.F.=T. = Tensión mínima aceptable en un punto de la banda. .=T2+FS. TABLA XXIV T._.f. T. prefijado para que la flecha en dicho lugar no sobrepase un valor máximo dado. Los Si la tensión T. L. FS = Resistencias pasivas por roce a superar en el Si el accionamiento motriz está en cola: ramal superior. = T. Transporte horizontal F.(Po+PB+Ps) T2=F. T3=Ta=T2+Fs. = T2 + F. Supe rf icie del Sin Con T° tambor recubrimiento recubrimiento F. T..=F+T2 T2=F.35 0. necesarias para el movimiento de los dos ramales de la banda son iguales a las resistencias pasivas por roza Figura 34.=O..L. W = Potencia necesaria en el tambor motriz. e"°.1. 1 Fs=C.Accionamiento en cola.1 F=C. Seca 0. = T. = T2 + F A continuación se pasa a estudiar. Otros valores de utilidad para una estimación rápida de las tensiones son los recogidos en las Tablas XXV y XXVI. F. Húmeda 0. miento.) T. Mojada 0.(PB+P. el cálculo de las resistencias pasivas que presentan al movimiento de la banda y tensiones que se originan en éstas. las fuerzas de los diversos tambores). F = Fuerza tangencial en el tambor motriz (o suma de T. debe hacerse T. para los distintos T. motriz. F. tipos de instalaciones de trazado simple.35 F.Accionamiento en cabeza.30 Ti T3 Figura 33. así calculada resulta inferior a un símbolos empleados son los siguientes: mínimo T. = T2 + F. T2 = T.f. Al ser nulo el desnivel H de transporte. = Fuerza de frenado. las fuerzas T. Tz F T. 3. Con ello: Si el accionamiento motriz es en cabeza: T2=T. T.. = T.10 0.). Si resulta T2 < T„ es necesario hacer T._. 43 240 2.35 6.40 0.58 0. = µ2 y a.20 0.75 4.24 0.33 0.71 0.18 0.25 0.76 0.36 0.2 eu1°1 .40 0. 30 0.40 2.65 5.09 7.1) Fil.99 0.46 0.=F-F2 Si se da: 1 T2 = F.17 230 0.63 0.56 3.20 2.82 5.60 8.30 0.14 Fuente : FIRESTONE Debe preferirse el accionamiento en cabeza al de cola 1 e"° .42 0.29 0. el cálculo de las tensiones mínimas se realiza por: e "2° .94 2.06 0.17 3.44 5.16 2.20 0.83 4.16 240 0.60 3.13 Fuente: FIRESTONE TABLA XXVI 1 Valores de e"a .21 210 0.88 2.35 0.59 0.70 3. 45 0.50 3.85 3.50 180 1.20 6.40 0.40 4.45 0.54 0.30 0.26 190 1.23 200 0.38 0.00 3. resulta e "'Q' .27 0.33 0.82 230 2.83 0.51 4.1 para disminuir las tensiones resultantes.32 5.50 0.1 313 .54 0.23 2.64 6.67 0.1 0.25 0.60 4.25 200 2.81 0.22 0.01 2.50 0.73 3.35 0.77 0.23 0. TABLA XXV Valores de elw fl 0.12 4.34 5.00 3.51 4.50 CC 180 1. - p. e"° + 1 e"° + 1 Si el accionamiento es en cabeza y cola .18 3.25 0 .32 0.19 220 0.30 0.86 0. e"2.40 0.85 3.23 220 2.93 0.08 2.29 2.15 0.07 4.64 0.04 4.73 210 2.32 2.26 0.97 6.1 Además: F2 = [F + (e"• ` .35 0 .32 4.1 F.43 0. F2 = F + F. = a2.46 0..20 0 .82 190 1. Figura 36.f. se obtiene: H. Puede suceder que se dé una distribución determinada de potencia. T3 = T.. T. = T2 . contrarrestar las fuerzas de rozamiento F5 y F. prefijados F. 1 < F2 [1 + 1 J .[PB. e"° . + F2. En este caso. T. T. y F2.L. + F5 Figura 35. = T.L.-F5 T..+F2 3. T. = T2 + (F. = T. y W2 son: En este caso la fuerza motriz F necesaria será para F.. Fig. = T2 + F F. han de aumentarse en la diferencia T.. 1 T2 = F. W2(CV)= F2-v Fs=C. 36: si se produce la relación: F. 1 Ta T.Accionamiento en cabeza y cola.[(P. F.. f.J+H.1 e"2a2 F. P.cos6+Ps] 75 F. . = T. < T. = T2 + F.[(Po+PB).cosS+PS+P. y la W.2. 1 r.7..cos6+Pj. es decir.-HPB). el resultado es: T. Po H. Si el accionamiento motriz está en cabeza .L. + F2 T2 = T. Transporte ascendente Las potencias W. F. e' . = T. T2 T. T2 Ta T.=T. y las tensiones T„ T2 y T. e p2 a2-1 F„ T.=C. e H PB T. e" -1 e�a2-1 T.P. = F2. = T2 + F. e"2a T4 2 = F. T. Pero si resulta que T. f. (CV) = 75 precisa para que el material salve el desnivel H: F=C.Transporte ascendente con accionamiento en cabeza 1 T2 = F .=T.+PB).1 Pero si se da 1 1 T. 314 .F. deberá hacerse T._T.F. > F2 [1 + F. H Pa . = T2 + F W2(CV) = F2 v 75 T3 = T.]. H Po T F. = µ2 y a. . 38 .1 R.1 e"2°2 . e _ 1 1 T. es decir.[Fs + H .F.1 F2= e4°2 . F. T3 = T. siendo : e"2 . T. v Si resulta T. Fig. + F2 315 . 37: T3 F. (Pa + Pa)l e T = T2 + T3 = T. < T„ hay que tomar T2 = T.H . = F . 1 Figura 37. P.F). P. .. Si tenemos una distribución dada de potencia. H. Fig. se obtiene : e. F. T2 = F.: W1(CV) = 75 T2 = T. + (H . Figura 38. PB .Transpo rt e ascendente con accionamiento en cabeza T2 H y cola.). . Las potencias son: F.. = T. Si el accionamiento motriz está en cola. T. T3 = T. . = T. Pg). e"° + 1 e"° + 1 F' F.R. + (H . Si se verifica que µ . < F2 [1 + 1 . = T.1 [F+(e "'°'. y las tensiones son: 1 T. + F2. PB . .1 F2= F+ R. . = T. F T3 = T.P.(F. queda: 1 e"° . H P° T• T. e4o2 e " .1 T. H' P. . = F.Transporte ascendente.R„ la tensión T2 debe derivar de 1). < T„ debe tomarse T. = a2. F2 T4 H. = T. T. = F2. y se da la condición: También en este caso es mayor el accionamiento en cabeza que en cola. TZ F T.. = T2 + F. si T2 < T. = F + T2.Si resulta T. 1 1 Si el accionamiento es simultáneo en cabeza y cola . Es decir.( H . cabeza. F=C. F.. + F2• T3 = T. P8 + F). es decir.. T2 = F .+2P8). P8 + F.L(2P.(F.f. T2 > T. .1 y en carga (despreciando cos 6): T. si se da la condición : T.). < T. siendo T3 6 el ángulo de descenso pequeño . T. hay que hacer: La fuerza total para impulsar la banda es T2 = T.3. T. 40: al trazado de la banda es menor que las resistencias pasivas que se oponen al movimiento.Transpo rte descendente y accionamiento en T.) H. y las tensiones T. P..+Ps + P.. = T2 + (H . Se deduce de ello que la fuerza de impulsión en vacío será mayor que la correspondiente en situación de carga . resulta: 1 T2 = F .R. H•P 6 Pero si se produce la desigualdad de sentido contrario . = T2 + F. = T2 + F. . f. + F.. T.L. debe ser como mínimo T„ con lo cual: y T. T. sen6<C .( H .P.. Transpo rte descendente ( Banda impul - sada) T. tienen que aumentarse en la diferencia T. _ 1 Figura 39. Cuando T2 < T. +P. cos8+P. = T. T2 La tensión T.P.+Po)-LPosen6 . Fig. + F T3 = T. i i P8) T. 39.1 que frenar la banda. f[1 + ]. f. = T2 + F C.. . Pa T. El accionamiento conviene ponerlo en cola cuando hay e"" .L(P. T3 = T. Figura 40 . si se verifica que sen 6 < C . = T2 + F La banda es impulsada en carga si se verifica que la componente del peso de la carga transportada paralela Pero si el accionamiento motriz es en cola. = T. H + P. H . £ 2P8+Ps+P. . entonces manda la tensión T2 y: F. L. -Fs . Fig.L(2P8+P8+P ) . T2 .+2P8+Ps+P..a la fuerza de impulsión en vacío es: C.H (Po+P8) T. T. Po T. 316 . H" P.f. T2 = T. 1 e"° . F.T.[(P. F. = T. Posen8<C . TZ = T3 . Si el accionamiento motriz es en cabeza .f. + T. hay que hacer T. = T2 + F T3 = T.H T. = T. e".]-H. . 1 T. .Transpo rte descendente y accionamiento en co.(HPB + F) T3 = T.a.PQ.7. H. Si T. F.) 3. = T. (2 PB + Ps + P. P.. = T.Transporte descendente y frenado en ca:.+2P.f [1 + ). (F.) Cuando T2 < T.cos8+Ps+P Cuando T. T3 = T.F.: es decir: T.+2PB.)cos8+PS] F.. L (2 P. Po . Fig. hay que tomar: Si el accionamiento es en cabeza .).sen8>C. c se recomienda sólo en transportadores cortos: T.L.: T.C . = T2 + F. H• P.1) . H. + H .+Ps +P.= H .f.). = T2 + F La banda debe ser frenada en carga cuando (despre. senS>C.[(P. = TZ .f. f _ Puede suceder que la fuerza de accionamiento en vCcío. Si µ.P. T.7. + H ..(H. T. sen 3 . = T. + H PB + F.. 41. En este caso sucede que: senS<C.PB+F.+P.3..cos8+P. +F. < T. P. F. P Pero si el accionamiento es en cola: F..[(P.=C.(P. T. Transporte descendente (Frenado ) T. T. . C .Transporte ascendente y trenado en cola.+H.f. P Q H.=C.) -C.L.L. = T.fL(P.Fs . hay que tomar T2 =T. = T2 + F F. se tiene: 1 1 e'« ~ 1 T2 = E. PB) e""-1 e""+1 e" +1 317 .= H. = a. Pa- T. ciando cosb):L. = T.).4. Figura 42. Pa)1• p2 Z ii e a2 e l"* ' 1 T. Figura 41. F= F+ (F. L . + P. Pe + F. F T2 = T. T3 = T. H. + P.P.Si el transporte descendente es accionado en cabeza y cola se tiene: 4 F. = T2 + F 2P e +Ps+P. µ2 y a. 1 T2 = F el-1 y la fuerza de frenado F.f. f . Se tiene: T. T3 = T. sea superior a la fuerza de frenado en carga: H Po L . f . e a2 F2 [F + (e"a. F. + P.. + H. .200 mm.F 2 3. hay que considerar los dos casos siguientes: Ancho de la banda 1.1 valores de 0. e"" . 8 = Z Cuando se trata de una distribución dada de potencias Carga Regular en los tambores motrices .7 = 1. = 26. 29. = T2 + F. = T.5. el accionamiento en cola es la solución Figura 43 . . En T3 dicho caso. F.7 t/m3 75 Capacidad de transporte 2. generalmente. T. = T2 + F. 0 = 2500. la producción horaria será: T. en la diferencia I i a.7 kg/m (distancia entre rodillos superiores 1 m). = T.F2 T. " P Para inclinaciones 8 > 1` el accionamiento motriz en cabeza y cola no produce. = F . 1 Según los valores de las Tablas IX y XVI y Fig. + H . = T. T2 ninguna reducción de tensión en la banda. PB) T< = T3 . habrá que hacer T. y aumentar --H P. 1) Si se verifica que: Forma de sección artesa a 30'. las . < T. <F2 [1+ ]+(F. + H . (CV) = F' v Material lignito y = 0. K y C son respectivamente 318 . 105 e"'°' .+ H. . T' T 4 Si T. PB) De acuerdo con esos datos.H . 0. T. se tiene: T2 = F.. = 10. = T2 + F T3 = T2 + (F. . Ejemplo de cálculo Se quiere calcular una cinta transportadora para una Las potencias son: mina de lignito sabiendo que los principales datos de pa rtida son los siguientes: W. %) F2 = F.. F2. 1 T3 = T2 + ( F. 1 P. más favorable. = F2 e�a2 .PB) m2 1 e a-1 Además. 7. T.1 P.750 t/h.Transporte descendente con frenado en cola y cabeza . + F2 T2 = T. 1 1 F. 3 kg/m (distancia entre rodillos inferiores 2 m). 2) Si se verifica que la desigualdad anterior es en sentido contrario ..(F.Tnsiones T„ T2 y T. se sabe que los pesos previstos por unidad de longitud de la banda son: Se tiene : PB = 30 kg/m.500 m3/h W2 (CV) = F275v Longitud de transporte 600 m Desnivel a superar 30 m.1 T. = F (1 + ] = 6.5 T.30= -900kp. 108 = 6.839.750 v = 4. 0.4 (tambor con recubrimiento) T. = 6.. Accionamiento por un solo tambor motriz en cabeza se tendrá: T.891 .4. = 1310 kp T.1 F2 .. 1 1 Figura 44 F.5 m/s Qm . T. = 0. v 3. cos8+P.792 kp F=C.052 kp Po = _ 3.900 = 4.582 kp 75 75 319 . -112 a3 G.+H. ll al - 2.25 F.17. µ.2- T. 4. T. 111. 600 ((108 + 2.9994 + 10.555 kp } 1.555.839. 30). Con a.L.6.839 = 2.3 = 8.891 kp Q 1.. Accionamiento por dos tambores motrices en F = 1.F = 11.6 . : 2x52 kp accionamiento: Figura 45 Q 1. = 1. k .7 Il.6.5.052 + (-260) = 1. a2 = 210°. = 1. 0. y 574. v 6.1 2. 4582 kp G .f. = o.25 (tambor sin recubrimiento) F v 4. 0.2.025.67 = 11. .Qm = 574 m3/h. 600 (30.25 (tambor sin recubrimiento) A continuación.421 kp d° .F2 = 6.283. M25 F2=F = 6.839 kp 4. W. 0. 4. P9 = 4. se estudian diferentes alternativas de accionamiento.36 = 4.7 + cabeza + 10.283 = 4. = 8336 kp F.LL.1 elo =2. 1.283 kp ¡. _ = 274 CV ó 201 kW 75 75 1 T. = F .395 kp K = 1.1.582 + 713 . = 2.025: + Wa: 410 CV • 210 Con esos datos se calculan la velocidad de transporte.395kp El coeficiente de rozamiento de rodadura de los rodillos T. = 0. .025.H . = T2 + F.994 + 26. 1. C = 1.2.792 kp T.839 = 4.5 T.: 1792 kp T. = 180°.25 T. .750 = 108 kg/m T2 = 8.421 . µ2 = 0. Pa 8.6. 0.839 . P9=-30. 0.839 .31 + 30 . : 274 CV 75 75 ': 180 �Tt' 1330 kp ♦ r.17. (Po+2P9)..0.(P8.3) = 713 kp Figura 46 H.5 . = 8891 kp se fija en f = 0. = 4395 kp T :11421 kp We 4I0 CV &.5 Wa.4 la fuerza tangencíal en el tambor motriz y la potencia de T= '792 T. = 4395 kp T. Con a = 210° y µ = 0.839. = 1310 kD F. 137 CVó 101 kW T2=T.25 (tambor sin recubrimiento) A.5 Wá2 ..=C. . Con a = 210° y µ = 0.17.=TT=4. v 2.cos8+P) 137 CV 210 r.= _ =410CVÓ301 kW wu.+P.0. los cuales no pueden fijarse hasta una vez comprobado que los T. µ. 4.497+713-900= 1. 185 = 4.5 w.210 Una vez calculadas las tensiones máximas para elegir £ fr. en la Tabla XXVII y Fig. = F .1 ) (F. S = 4 en fases transitorias.336-6.25 (tambor sin recubrimiento) curvas .310 kp.000 . • 131 CV «.). 48 se indican los campos de aplicación de los diferentes tipos de banda. 1 1 T. 1. ° 0. con estudios detallados se pueden aceptar 4.F2 = 6.-F2=2.32.000 T2=T.31. = T. 7772 k° valores supuestos son admisibles o deben ser objeto de Ad S '.497 kp T.83=8. PB)J= S = 10 en régimen.772 kp media 3 .67 = 7.118kp 320 .8. 22 Wo.1 coeficientes más bajos: [6. v 2. etc.654=3. Al mismo tiempo .2.185=655kp.840-2.310kp 3. F.654. a.555.200 1 Textiles de resistencia T.63.772-4.1 Cables de acero 10.839 .= 2840k° T. Selección de la banda y coeficiente de T. (1 + J = 4. Tensiones en regímenes transitorios : arranque y parada. = 31i8k° materiales .-F= 68. _ 65 5 k° T.3=2. 1. Accionamiento motriz en cabeza y cola deben efectuarse de una forma iterativa.5. 1. se tendrán : Los coeficientes de seguridad que se establecen normal- „I. 000 .H .185 kp 4. Con los siguientes valores : . _ = 279 CV Ó 205 kW TABLA XXVII 75 75 Campo de utilización Tensiones de banda F2 .185. seguridad Los cálculos para el dimensionamiento de una banda C. (-260)J = 2. Z CV modificación .500 .5-1) . se habrán tenido en 0 '--0.1 S = 6 en régimen. a2 = 210°. µ2 = 0. _ = 131 CV ó 96 kW 75 75 Textiles ligeras 2.26 cuenta otros factores.Fenómenos de fatiga en la carcasa. pues en la determinación de las tensiones se ha pa rtido de unos datos previos característicos de las bandas . T3= T2+F-H.=T.185. con vistas a poder superar circunstancias tales como: IV. etc. F. = 1. que son la relación entre la resistencia a la rotura y la tensión de servicio calculada. No obstante. etc. 839= 1. .2 a2 _ 1 - T2=T. .5 de bandas (kp/m de ancho) W.839+(2.6 en fases transitorias.840kp „µl al 1 .4 (tambor sin recubrimiento) .4. . Repartos de cargas desfavorables. "2 S = 5 . es preciso considerar unos Figura 47 coeficientes de seguridad . = 210°.3.-F.4 la resistencia de las bandas.2 °2 mente son: F2 [F+(e"'a2 .Esfue rzos a que se ven sometidos los elementos de la carcasa (cambios de transición de la banda.336kp T3=F2(1+ J=2.500 em1 al.32 . 4. v 4. = F. 2. = 0.654.654 kp A modo de sencilla guía.25 0. como son las propiedades de los T.=7. P8= 1.=F.(1+ J=4. Resistencia Para una selección rápida de la banda existen ábacos de banda que proporcionan los fabricantes, similares al de (Kplcm) la Fig. 49. 6.000 ----------------- 5.000 Bandas de cables 3.9. Radios de curvatura en el plano verti- de acero cal 4.000 i Ir I 3.000 I Los trazados de las cintas pueden ser en el plano 1 vertical muy variados, sobre todo cuando son largas. Los radios cóncavos presentan el riesgo de que, durante 2.000 r - - - - - -1 i el arranque, la banda se levante de los rodillos, pudien- 1 do proyectar el material. En los convexos, la banda se Bandas EP de) 1.000 13, 4 y 5 capas 1 ciñe por completo a los rodillos, estando éstos some- tidos a mayores cargas que en condiciones normales, además de que los bordes de la banda sufren mayores 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 tensiones, existiendo el peligro de desgarramiento o y mayores rotura. Longitud entre ejes (m) Bandas ligeras EP de 2 capas (Antiguos campos bandas algodón) Para el cálculo del radio cóncavo se considera la condición más desfavorable, es decir, la representada en Figura 48.- Campos de aplicación de diferentes tipos de bandas. la Fig. 50. tRLOC10AD oE lt27 POTENC A ( YW) LA S NOAt .h) ss] y 4 ,ooo Qp pp pQ QQ QQ ryiS 76 R .:-� X V31 esA D« 'l1 -. gilii l RE515TENCIA NOMINAL CON UN F S S 2 u TENSION UN ITARIA(N~ ]• FUER ZA PERIFEReA (N)• JOO 200 .. i S b) 23 A ,SN U tl e 7 , 25 35 -r. a é é r 000 t100 2]00 ��� . t.M ANCHURA DE TEMS ON ] vn SANOA ( tnn,) T IN) FACTOR MOTRIZ C, •'N•At22 e Figura 49.- Abaco de selección de bandas transportadoras. 321 TABLA XXVIII T, Bandas de cables R Anchura de de acero Banda (mm) 1, = L, T. T= a o 30° T. 1 T= , R (m) Figura 50.- Trazado con curva cóncava. 500 37,5 650 50,0 Dado que el ángulo "a" oscila entre 0° y 18° y la re- 800 60,5 lación: 1.000 78,0 1.200 92,0 T, + T, 1.400 108,0 PB 1.600 125,0 1.800 140,0 es muy grande, se puede considerar prácticamente un 2.000 158,0 arco de circunferencia en lugar de una catenaria, con 2.200 175,0 una seguridad adicional de 1,5. 2.400 191,0 2.600 207,0 Así pues, el radio se determina con la expresión: 2.800 225,0 3.000 240,0 T, + T, R = . 1,5. PB En las curvas convexas los factores que determinan el radio mínimo son: - El alargamiento máximo permisible en el borde de 4. Operaciones básicas y práctica la banda. operativa - La carga radial sobre los rodamientos de los rodillos. Dentro de este apartado se estudian algunas de las operaciones que se llevan a cabo en el transporte con cintas y que son de suma importancia si se desean Para las bandas de cables de acero, suponiendo un alcanzar unos niveles de eficiencia altos y unos costes alargamiento adicional de 0,2% y la existencia de reducidos. estaciones de rodillos más próximas en la zona de transición, los radios mínimos que se recomiendan se indican en la Tabla XXVIII. 4.1. Carga de la cinta El diseño y construcción de la zona de carga o trans- ferencia del material son de la mayor impo rt ancia, ya que en ella se pueden producir daños y desgastes de la banda, así como una degradación del producto a manipular. Por ello, la tendencia es reducir al máximo el R número de estos puntos de transferencia. En general, debe tratarse de conseguir: 771 - Caudal del material en la misma dirección con una velocidad de transferencia igual a la de la cinta para Figura Si- Cinta con curva convexa. evitar turbulencias. - Altura de caída lo menor posible para evitar el des- - Guiadera para centralizar la vena del material. gaste y riesgo de rotura de la banda. - Faldones de cierre de la banda. - Disposición regular del material en el centro de la - Estrelladeros con sistema antidesgaste. banda. - Rodillos de impacto revestidos de goma. - Ausencia de roturas indeseadas del material. En general, las cintas transportadoras pueden cargarse - Escapes mínimos y escasa producción de polvo. mediante alguno de los siguientes procedimientos: En la mayoría de los casos se utiliza una tolva de - Transferencia desde otra cinta, Fig. 53. recepción del material. Las dimensiones de esta tolva han de ser suficientes para evitar que se produzcan CA RE atascos con el producto que se va a transportar y TAMBOR ECIERREAOERU MOTRIZ FIJOS RES capaces de absorber el que, como consecuencia de los CIERRE DE FIJOS RASCADORES diferentes tiempos de parada de cada cinta, se puede ¡ ~E~ COMPLEMENTARIOS acumular en determinados puntos de transferencia. A modo de ejemplo, para unos caudales entre 5.000 y 1iÍ CIERRE 7.000 M3 /h, y según el tipo de material, se pueden utilizar - PLACA POSTERIOR tolvas de 5 a 8 m3, con unas longitudes entre 3 y 4 m. Un factor muy importante es la inclinación de las pare- y:. IWR des de las tolvas, así como la clase de material de desgaste que se va a colocar en las mismas. Con •: PLACA REFLECT OR A AJUSTABLE productos pegajosos, debido a un alto contenido en arcilla, se recomiendan inclinaciones de hasta 70°, de esta forma se evitan los amontonamientos sobre esas superficies y los posteriores atascos. En cuanto al revestimiento, si los productos son muy abrasivos, se utilizará un acero resistente al desgaste y, si son muy pegajosos, revestimientos de goma o acero inoxidable. v• La apertura entre las paredes de la tolva es función, L` RECUSRIMIENro fundamentalmente, del ancho de banda y también de la RESISTENTE Al. granulometría del material. Debe ser lo suficientemente amplia como para que en circunstancias desfavorables, ------ como con productos pegajosos, y en instantes de caída de bloques formados después de adherirse sucesiva- RODILLOS DELA DE IMPACTO mente fragmentos sobre el estrelladero o placa de rebote, puedan garantizar la salida de todo el material. Figura 53.- Transferencia del material entre dos cintas formando un ángulo recto. Así pues, en los puntos de transferencia, además de las propias tolvas se utilizan, Fig. 52, los siguientes elemen- - Alimentador, Fig. 54. tos constructivos: CINTA DE AUMENTACION TOLVA t N, e7 H= CINTA 1 - DE UU Y PRINCIPAL FALDON RO01JOS IMPACTOS -T - RODILLOS DE IMPACTOS BANDA Figura 54 .- Carga de una cinta mediante alimentador continuo, - Triper o carro intermedio, Fig. 55. TOLVA DE CARGA 0' eo. MATERIAL DIRECCION DES- -�•° PLAZAMIENTO DE LA CINTA BANDA GUTAOERA Figura 52.- Zona de carga de una cinta y detalle de colocación de faldones en la tolva. Figura 55.- Carga de una cinta por medio de un triper. Fig. 58.. • ción de materiales con componentes arcillosos.Rascador articulado. . mayor vida útil de los componentes principales. además de • dificultades de tracción en los tambores motrices. 324 .. por lo que los esfuerzos dirigidos a solventar tal incon- veniente se traducirán en un aumento de la producción.Sistemas de limpieza del ramal inferior. 56. para una correcta limpieza..Rascador fijo con mecanismo de ajuste. que o provocan deslizamientos y paradas en el circuito. es imperativo eliminar la suciedad en dicha zona. Figura 59.Ensuciamiento de la banda por el material adherido. Sistema mixto de limpieza. O o o 0 o Los sistemas más utilizados son: 0 ®0U • 8 0 o O o o A. Fig. Rascadores a rt iculados Los dispositivos utilizados se pueden clasificar en los siguientes grupos: Se trata de pequeños rascadores pivotantes con un sistema de muelles que los posicionan contra la banda. buen mantenimiento para asegurar un correcto fun- cionamiento.2. . .r� f'á+� o i Figura 56. . Limpieza en cabeza de vertido Cuando se produce el vertido del material de la cinta un pequeño porcentaje de éste queda adherido a la misma. proble. B. C Esta suciedad si no se elimina produce. Dispositivos de limpieza Uno de los principales problemas que se presentan en o la operación con cintas transportadoras es la necesidad • de limpiar la suciedad que se produce en la manipula. si no se elimina in situ.Sistemas de volteo de banda. especial- mente en ambientes húmedos. l� f 4. Figura 58.Empleo de rodillos inferiores autolimpiantes. por lo que. una disminución de los costes de operación y una Figura 57. Normalmente. 57. 59. se produce la caída del mismo a lo largo de la instalación en puntos donde es difícil retirarlo. Fig. rur ..4. Rascadores fijos ° Se colocan junto al tambor de accionamiento y con un dispositivo de ajuste. ° o sJ mas de desgaste y de mantenimiento en la instalación. Fig. se utiliza un sistema mixto o combinado.2. Por tanto.Sistemas de limpieza de bandas en la cabeza de Estos rascadores se colocan al tresbolillo y requieren un vertido.1. utilizado.6 8 x B 10 x B - Guiado < 1. siendo esta F última la aconsejable para materiales pegajosos y húmedos...0 . Los sistemas pueden trabajar a baja velocidad periférica 240 m/min. 62: no guiado.5 x B 22 x B Soportado < 2..Volteo de una banda. TABLA XXIX Longitudes mínimas para realizar el volteo de una cinta Anchura de yVelocic) ad Longitud mínima "L" para cintas con carcasa Ti p o de cinta de la cinta volteo ( mm) (m/s) de algodón textil cables de acero No guiado < 1. 10 x B 15 x B 325 . tal como se Foto 2. Volteo de la banda Para eliminar el problema causado por el contacto de la cara sucia de la banda con los rodillos inferiores se puede voltear ésta 180° a continuación del punto de descarga. guiado y soportado. Dispositivos ce li mpieza rotativos.Esquema del volteo de la banda en una La longitud de volteo es función del tipo de banda instalación. Fig.400 6. Fig. Figura 60. Existen tres sistemas de volteo. �� 4.w: paletas de mayor anchura que la banda. Tabla XXIX. Agua a presión En materiales muy difíciles se utilizan inyectores de agua a presión.C. Figura 61. Sistemas rotativos Consisten en un eje provisto de un cepillo unas rñ F x. D.600 3. o a alta velocidad 450 m/min.200 1. t ••� t construyen de nylon y las paletas de goma. 60.4 10 x B 12.. Los cepillos sed.2. disponiéndose a continuación de un rascador para eliminar el exceso de agua.2. representa en la Fig. a . en función de la anchura de la banda.. La banda debe voltearse de nuevo otros 180` antes de llegar a la estación de cola. 61. Fig.Chapas para evitar la caída del material en el ramal interior .Procedimientos de volteo. Figura 65 . pone fuera de servicio toda la guirnalda. 65. Sustitución de guirnaldas i I El sistema de colocación de las guirnaldas superiores es muy importante . Fig. que se traducen en derrames que caen en el ramal inferior. Rodillos inferiores de discos de goma La utilización de rodillos inferiores con discos de goma colabora también en la limpieza de la banda. 4. Elemento de sujeción de una guirnalda para sos y de frecuente reposición .Rascadores en cola . el tiempo que se dedique quitarla de se rv icio sin caer sobre el ramal a dicha operación debe reducirse al mínimo . i nfe rior... al ser elementos tan numero. Figura 64 . Se posicionan antes de la VOLTEO SOPORTADO llegada al tambor de cola y son ajustables en altura. Figura 62.. 4.2..Rascadores colocados en la cola de una cinta. 64. pues . . Hay que distinguir dos fases: '`� "•':-. 326 . ya que un funcionamiento incorrecto puede provocar roza- mientos llegando a producir la combustión de la banda . . VOLTEO NO GUIADO Para solventar este problema se utilizan dos sistemas: VOLTEO GUIADO .Empleo de chapas protectoras. Limpieza del ramal inferior Durante e l funcionamiento de una cinta se producen desalineamientos de la banda . CURVADA PLANA INCLINADA Figura 63 . Este diseño puede verse en la Fig.3. 63.3... Existe un sistema patentado que.2.La primera tiene lugar cuando se ha detectado la avería en un rodillo o guirnalda y es necesario ponerla rápidamente fuera de servicio .4. ac- cionado por un golpe o pequeño movimiento.> = = a .4. Sondas de colmatación en tolvas.Sustitución de una guirnalda con el auxilio de un camión-grúa especial.9 8 g 1. 66 se representa la operación de sustitu. etc. frenos y bloqueo de la cinta. deberá quedarse susten- tada . La segunda fase es la reposición de la guirnalda . por ejemplo al efecto . pues de lo contrario caería sobre el ramal inferior de la banda. dar información para que los frenos caigan en el En la Fig . el dispositivo es menos sofisticado . información a los dispositivos eléctricos de arranque. en una cinta con banda de 3. .ot GACHO1 00 . pero que debe tenerse en cuenta desde la fase de .Control de la velocidad de la banda para: dar proyecto . Por otro lado . momento deseado y dar información sobre los ción de una guirnalda por un camión-grúa diseñado deslizamientos ordenando la parada . tambor loco que es arrastrado por la banda y el segundo sobre una parte fija . como por ejemplo una Control de tensado máximo y mínimo.. Su accionamiento provoca la Para las guirnaldas inferiores lo anterior es más retirada de tensión sólo a los motores. Téngase en cuenta que aunque la cinta continúe en 4. la guirnalda . Dispositivos de desvío de banda. 127 .000 mm de cuando la velocidad haya decrecido al 90% de la anchura . N T ��-3400 -r1 t�oo i_ 7840 I- 6 I 5 -- W `- J 4 `� I 1 GANCHO 2 3r0 t -Í I � o I O 1 J o -i -1 1098 7 6 5 4 3 2 1 0 (t^ ) I !+ 5470 4 300 loco ca. nominal. estropeada por otra en uso.4.Cable de parada o dispositivo de tirón colocado a lo largo de toda la cinta. 12 11 CONTAINER 1. y como fácil. protección de tambor. Esta es una acción clara de mantenimiento de una instalación de cintas. consecuencia de ello la actuación inmediata de Por tanto . pues la guirnalda cae directamente al suelo . dos en el ramal Este sistema de control suele consistir en un emisor superior de la banda en la zona de cabeza y dos y en un receptor. hasta que no se pueden citar los siguientes: pare la cinta y se cambie . Dispositivos de seguridad funcionamiento basta con que los rodillos dejen de estar en contacto con la banda para evitar el citado Entre los dispositivos de seguridad de una cinta se peligro . el primero colocado sobre un en el ramal inferior de cola. Suelen colocarse uno a cada lado de la cinta . 250 00 Figura 66. las primeras cintas de 2.800 mm 6 x 210 kW. - cereales . Mina de cobre Sierrita .. lo do.Duval Corporation de alimentación a planta y centrales térmicas son del (Estados Unidos).. esto es .: -. Botones o pulsadores de emergencia. los bastidores y los sistemas de vertido potencia en el caso de anchos de banda de 2.5 m/s de velocidad y calidad St-4500 .000 m'b/día. por : una estación motriz de cabeza . machacadora o alimentador en las de rocas com- petentes. una estación que ha permitido equipar una cinta con 12 . como ya se ha indica- sido la incorporación de accionamientos de 2. ► �� . trituración . Dentro del sistema . minerales. según con las rotopalas de 240.500 kW. que suelen y 7.Instalación de cintas transportadoras y planta de acortarse y alargarse . pero con 6 x 1. Potencia total instalada: 850 MW 200.200 mm y multiplicado por 4 al pasar a 2.600 de los anchos citados. arenas . el transpo rte con cinta ha demostrado ser el sistema más económico . Un paso posterior fue incrementar la potencia de accionamiento pasando a cintas con el mismo ancho y . La última etapa en el desarrollo de grandes cintas ha Las cintas están compuestas. para las velocidades habituales . se ha duplicado al pasar a mm y 5 . se tienen los siguientes tipos de cintas en funcionamiento .5 m/s y con potencias instaladas de 6 x 630 kW .150 kN/m con 6. por lo que son . 328 .z <.. que daban se rvicio a las rotopalas con capacidades de . tipo estacionario. cementos . la rotopala en las minas de materiales poco consolidados y lag.200 mm . normalmente . " ' -. de enlace . las cintas de tajo y las de es combrera deben adaptarse a los progresos o situación espacial de las mismas. en las -. con una calidad St-3. 131- 5.. El desarrollo de las grandes cintas transportadoras Si se compara el incremento experimentado en las estuvo ligado a la explotación de los yacimientos de capacidades de transpo rte entre los diferentes anchos lignito pardo en Europa Central.r explotaciones mineras profundas con altos ritmos de producción . etc. sin que caigan los frenos inmediatamente _ o que los frenos caigan también en el momento de pulsar el botón . del tipo ri P able y presentan una gran facilidad para Foto 3. Material transpo rtado anualmente: 917. Tabla XXXI. 000 kW de de cola. En la actualidad .. t . con potencias instaladas de 2.800 mm selectivo.. que provoquen la parada retirando la tensión a los motores .. De esta estar colocados en las mismas bancadas de los manera es posible transpo rtar las 37.1 Mt velocidad que las anteriores . En la década de los 60 se desarrollaron ó 3. con el a ilador de la escombrera o del parque de minerales .000 mm. Suelen distinguirse con colores : las~ a _� amarillos los del primer caso y rojos los del segun do. 2 m/s de velocidad . Centrándose en este último sector . en la zona de Colonia . En minería existen dos grandes campos de aplicación: en las plantas mineralúrgicas y en las explotaciones de yacimientos . 500 Uh requeridas accionamientos y pueden ser de dos tipos . Las cintas conectan el área de excavación con la escombrera o parque de mineral . se aprecia en la Tabla XXX que el factor multiplicador con relación al menor En los años 50 ya se trabajaba con anchos de 1. Aplicaciones i1• os. Las cintas transportadoras se utilizan en todos aquellos sectores donde se manipulan materiales a granel : .000 m3b/d.000 kW . Las cintas generales . 200 132. traslación a pasos.800 5. 329 . Fíg. incorporando accio- la cinta.200 2.600 5. empleándose forma de pórtico para poder introducirse debajo y el uso los pies hidráulicos como mecanismos independientes y de dos pontones en lugar de uno solo.733 2. exigiendo la ripables descansaba en un pontón único. sobre otra Estos pies.500 TABLA XXXI ANCHURA DE LONGITUD DE CINTAS PORCENTAJE DEL BANDA INTALADA TOTAL (%) 1. toda la estación motriz de las cintas en la estructura de las estaciones motrices. de Las estaciones de cola o retorno. 68. como ya se ha indicado.000 . por lo que es necesaria una altura de descarga acoplan a ambos lados del pontón en número mínimo suficiente y un puente en rampa con un radio de de dos y máximo de 4.2 17. tres sistemas: el peso se incrementó notablemente. . 6 m/s ripado. que reflejan el desarrollo experimentado en las últimas Fig.1. tres décadas en la construcción de estos componentes.0 Las estaciones motrices de cabeza de cada cinta acoplables para su desplazamiento a las nuevas posicio- disponen de los accionamientos y sistemas de mando y nes impuestas por el avance de la explotación. 67 se representan tres estaciones motrices operaciones de cambio de posición de las cintas.3 245. El último desarrollo de las estaciones motrices lo constituyó la incorporación. que se utilizan desde los años 50. que pueden llevar o los carros de orugas como medio de transporte.400 3. El empleo de estos equipos introdujo un cambio de diseño Generalmente. ello se utilizan.Carro transportador. De esta no accionamiento. . versátil y de gran maniobrabilidad para las En la Fig. generalmente. Para de velocidad y accionamientos de 1.0 2. habiéndose empleado en anchos curvatura en función de las características de diseño de de banda de hasta 3. TABLA XXX ANCHO DE BANDA VELOCIDAD DE LA BANDA CAPACIDAD DE TRANSPORTE (mm) (m/s) (t/h) 1.800 7. a mediados de los 70.500 2.711 54.058 42.5 37. 69. de las estaciones deben cambiarse de posición cuando se realiza el motrices para bandas de 3. haciéndose el vertido.200 .2 8.Pies marchantes. Las estaciones motrices se apoyan sobre pontones y Con la utilización.600 .3 2.000 mm de ancho.1. en general.000 6 37.500 kW de potencia.4 1.200 5. co incorporado a la estación y se introducía un medio rápido.485 1. suelen disponer de una tolva de forma se evitaba el propio peso del mecanismo hidráuli- alimentación. Se sustituyeron entonces los pies por un mecanismo hidráulico de . alargamiento o acortamiento de las cintas.000 mm. integrado en la propia estación motriz.927 100.2. se cinta.800 104. namientos de 630 kW.Tiro con tractores. a finales de los 60.500 3. control necesarios para el funcionamiento de la insta- lación. 3000 / 6 X1500 kW P. motrices . que trabajan en las explotaciones de la República Federal de Alemania. incrementándose igualmente sus dimensiones También se han empleado pies hidráulicos de traslación 330 . El reducido peso de las estaciones de cola ha permitido que su ripado se haga arrastrándolas a nivel del suelo Han tenido un desarrollo paralelo al de las estaciones por medio de tractores u otros equipos auxiliares.37000 t/h B-2200/6x630 kW P.Movimiento de una instalación con transportador de orugas.18000 t/h 113-11600/6x2110 kW P . y pesos .Aizaaos ae estaco-es motrices oe oferentes cintas ¡Gm POSICION DE OPERACION -:r I -•i POSICION DE TRANSPORTE Figura 68. 200 mm de empleados para su ripado. En la Tabla XXXII se resumen los datos más importan . a pa rt ir de 2 .. B .7200 t/h Figura 67 . habiendo progresado también en los sistemas tes de estaciones motrices . ancho de banda . 500 439 82.000 6.2000 2.800 Estacionaria (4+2). TABLA XXXII Potencia Ancho Velocidad Capacidad Peso de de de Sistema de de en Tipo de estación accionamiento banda banda transpo rte transpo rte servicio ( kW) (mm) (mis) (tlh) (t) B2.000 kW. S.000 (4+2). parte eléctrica fuera del puente de unión.500 563 82. 331 .1500 2. pasando a un bastidor en forma de pórtico.5 Carro de orugas 37. diseño.500 668 82.200 mm de ancho de banda equipadas consistido en la introducción de carros de orugas para con accionamientos de 1.200 Construcción ligera (4+2). (1988) a pasos.800 Para longitudes reducidas (2+0).200 (4+0).2 Mecanismo hidráulico 32.630 2.200 5.800 7.800 Ripable (4+2).2000 2. y descansando sobre el terreno por medio de dos pon- tones.000 6.5 Carro de orugas 700 t 37.500 393 63.800 7.1500 3. Este sistema de ripado se ha extendido incluso El último desarrollo de las estaciones de reenvío ha a las cintas de 2.500 730 82.200 mm de ancho de banda de la mina de Hambach al emplear los accionamientos de mina de Puentes de García Rodríguez.000 Prototipo (4+2).5 Carro de orugas 440 t 17.2000 2.800 7.800 7.5 Carro de orugas 700 t 37.200 448 con transformador de alimentación de corriente eléctrica.000 792 integrado B3.200 240 83. habiéndose empleado por primera vez en la de las cintas de 2.000 5.5 Desmontaje 37.800 Trasladable (4+2). con un peso 2. Fuente : ESTEBAN.2000 2. tal como se hace en las estaciones de reenvío su ripado. Esto ha dado lugar a un cambio en el superior a las 100 t.1500 3.500 kW.000 Para longitudes reducidas (4+2).0 4 pies hidráulicos 37.0 Mecanismo hidráulico 37.630 3.2 2 pies hidráulicos 17.200 6.500 680 integrado Carro de orugas 700 t 82. 200 mm y tolvas de recepción. l��7 CINTA AVANZABLE CINTA GIRATORIA B 3 000 B 2200 - �'.CINTA 82200 .Sistemas de transferencia entre cintas Foto 4. según el destino del material: escombrera o parque de almacenamiento. 332 . LEYENDA }} . .) Figura 71.Comparación de bastidores de cintas con bandas de 3. C=D. por lo que se precisa en alguno de los puntos de vertido. CINTAS DE ALIMENTACION CINTAS DE DESCARGA En la Fig.Cintas reversibles. 8 ...Estación de cola con tolva.Cabezas avanzables... que se deno- minan puntos de transferencia. la posibilidad de verter en cintas del circuito diferentes. 71 puede verse un nudo de transferencia de una explotación de Rheinbraun (R.CINTA 8 3000 -. .Esquema en planta de un nudo de transferencia.Cintas avanzables. Las máquinas de extracción pueden excavar indis- tintamente estéril o mineral. Cintas giratorias . r y % Figura 69. L CABEZA AVANZABLE CINTA REVERSIBLE Figura 70.000 mm y 2. _ Vil. ! . ESTACION MOTRIZ CABEZA RIPABLE .A.F. Esto puede conseguirse con los siguientes sis- temas: . 72 se representa un esquema simplificado de del tonelaje medio .Situación de las estaciones motrices. un perfil de transpo rte. Densidad.Tramos ascendentes y descendentes dentro del . básicos que hay que considerar son los siguientes: . La fijación del tonelaje horario debe comprender la determinación del tonelaje horario máximo esperado y En la Fig. Alterabilidad en diferentes condiciones . Granulometría . 6. las siguientes : .Características de la ruta de transpo rte . los parámetros .. . y pe rfil de transporte. . Consideraciones de selección Los cálculos de dimensionamiento deben realizarse con el tonelaje horario máximo . . 333 . El proceso de selección de una cinta transpo rtadora durante la operación se producirían paradas por sobre- parte de los siguientes datos : cargas y se provocaría una disminución de la produc- tividad de las máquinas de carga: rotopalas . ya que . 1 - Foto 5 .Tonelaje horario a transportar. . Desnivel entre el punto de carga y el de descarga. por tramos rectilíneos. minadores.Frecuencia de cambios de situación . Las propiedades del material que han de considerarse son.Longitud total de transpo rte y longitudes parciales .Nudo de transferencia. como se citó anteriormente . palas o excavadoras.Características del material a manipular.Angulo de reposo. en caso contrario. En lo referente a las rutas de transporte. .. así como entre los extremos de los tramos rec- tilíneos. 1.Belt.1. .Resistencias al movimiento y potencia de ac- cionamiento. los tipos de cintas en El proceso de dimensionamiento es similar al expuesto uso o en desarrollo son las siguientes: en epígrafes anteriores . abie rto. al menos a cinco . i Desde los años 60 se viene trabajando en el desarrollo ! .Cintas convencionales de artesa. de cintas con posibilidad de un trazado con curvas horizontales . .000 m3/día. l•�A� �.Tensión máxima de servicio . los campos . Actualmente . El transpo rte con cintas se ha extendido en las últimas . . durante la construcción del metro de París.Caudal máximo.Perfil longitudinal de una cinta transportadora. Otra Instalaciones en funcionamiento . 1. producciones unitarias de 240. décadas . estimados para cada una de ellas. 7. en Nueva Caledonia 334 . Con las ofe rtas recibidas se confeccionará un cuadro comparativo con los siguientes .Calidad de la banda. En el grupo de las cintas convencionales. se procederá a la elección de la más adecuada. Mediante alguno de los métodos de comparación de este factor influye de manera muy impo rtante sobre el alternativas y teniendo en cuenta los precios de adqui- tipo de cinta a utilizar . 7. datos técnicos : .Anchura y velocidad de la banda. incorporándose nuevas tecnologías o mejoran- do las ya existentes. Cintas convencionales . desarrollado las mayores cintas que hoy se encuentran en funcionamiento en las minas de lignito a cielo Diámetro del tambor de tensado . consiste en la petición de ofe rtas.Cintas tubo. de actuación han sido: .Tipos de bandas . instalación es la de Nickel Mines .Angulo de a rtesa .Cintas Aero.1.Anchura de la banda.2. t J w Pu p • � M. se han Diámetro del tambor de reenvío. � 1 r pl I 1 2 3 4 Figura 72. Tendencias y nuevos desarrollos Tensiones máximas . empresas especializadas . 7..1.Cintas de alta pendiente.Cintas Cable . el paso siguiente .Belt. . La primera instalación se llevó a cabo en Coeficiente de seguridad . En lo referente a la frecuencia de cambios de situación . J w .Potencia de accionamiento y ubicación .Diámetro de los rodillos superiores e inferiores. En paralelo a la construcción de las rotopalas. Tipo de guirnaldas. con -' Diámetro del tambor motriz. .Diámetro del tambor de vertido. Aumento de la capacidad de transpo rte . Una vez efectuados todos los cálculos . 7. Cintas con cu rvas horizontales Fuerza útil.Tipo de bastidor. A partir de los datos iniciales . se determinan las carac- terísticas básicas de la instalación: . . entendiéndose por tal el grado de sición de las diferentes cintas y costes operativos movilidad del conjunto y la clase de bastidores a utilizar . .963 .Distancia de los rodillos superiores e inferiores . Puede requerir una ampliación en la entrada de cada accionamiento. Aumento de la longitud. En la actualidad hay más de 15 ACCIONAMIEN. . .Disminución del desgaste de la banda. Fig.Aumento de la vida en servicio de la cinta.1.Simplificación del sistema de alimentación eléctrica. To TO LINEAL TO LINEAL La ventaja de este tipo de cintas se basa en la elimina. .Disminución del mantenimiento. Funcionamiento de la cinta cuando falla un accionamiento. . .Aumento del mantenimiento de la instalación. de unos cincuenta metros de longitud que se colocan TABLA XXXIII Ventajas e inconvenientes del accionamiento lineal VENTAJAS INCONVENIENTES . reductor. o TT (Belt lo Belt) vencional y en otra con accionamiento lineal.3.Menor inversión. .. Utilización de bandas de menor resistencia. peso . { . TZ To ción de transferencias. consiste en la aplicación de potencia en uno o más puntos a lo largo de la banda.Pueden requerirse bandas especiales. con una cinta de 11 km de longitud con cuatro curvas horizontales. disminuyen- do el desgaste de la banda al reducirse el número de vertidos.Disminución de la fiabilidad por aumento del número de accionamientos. 73. . TI del Sur. acoplamiento) y potencia.Reducción de atascos y paradas.1. To .4. y coste.Menor tensión máxima en la banda. . Mayor longitud máxima en un tramo. Accionamiento lineal CABEZA MOTRIZ Figura 73. .Comparacion de las tensiones en una banda con- El sistema de accionamiento lineal. si existe accionamiento. Bandas más convencionales. Facilidad para disponer de repuestos en el mercado. lo que se traduce en: CABEZA MOTRIZ A . Cintas modulares motriz o en cola. ACCIONAMIEN cintas de más de 1 km de longitud en funcionamiento. potencia y capacidad para un tamaño de banda dada. { 335 .Alimentación eléctrica en cada accionamiento. Las ventajas e inconvenientes de este sistema se Consisten en estructuras metálicas en forma de módulos recogen en la Tabla XXXIII.Aumento de la producción. además de en la cabeza 7. Accionamiento de menor tamaño (motor. To Tz 7. Accionamientos más convencionales. Instalación de transporte con cintas modulares. una Uno de estos sistemas fue la cinta Zipper. . A ri. La estación de cabeza incorpora un dispositivo de almacenamiento de banda con una capacidad de 100-250 m.2. Fig. pues. Fig. mediante un vagón transportador. 76. Conceptualmente. Cintas alargables �. invirtién- dose en tal operación un tiempo de unos 15 minutos. se introducen los bastidores y la instalación se encuentra en condiciones de funcionar en. Cuando es necesario ampliar la cinta.. ruedas o patines y una estación de cola. Fig. además. i y un tiempo inferior a un relevo. Forman. Se necesita un piso en buenas condiciones. !`rí S 2 cionamiento en una mina de carbón a cielo abierto australia- na que trabaja conjuntamente con una machacadora móvil. Figura 74. En la explotación española de lignito a cielo abierto de Meirama se dispone de una cinta alargable que opera Figura 76. Debido a la gran cantidad de módulos que se unen por los extremos.964.Cinta Zipper. como si de una crema- implicados la disponibilidad mecánica del conjunto puede llera se tratara... con un apilador compacto para la construcción de diques de material granular.5. 11 F . convencional. 7. verse afectada. que instalación semimóvil que requiere tiempo para su consiste en una banda plana con dos laterales flexibles posicionamiento. 74. se produce un estiramiento. Hashimoto presentó una banda que se Los diseñadores han intentado construir cintas cerradas disponía curvándola longitudinalmente en forma de una para transportar materiales difíciles: frágiles.Esquema de cinta móvil extensible. Este diseño presentó problemas en la apertura y cierre de los dientes y fue rápidamente abandonado. 77. 7. 75.1.. TOLVA DE CARGA PAREDES BRAZO DE DESCARGA DEL LATERALES MINADOR CONTINUO BANDA FLEXIBLES DIENTES DE GOMA ALMACENAMIENTO DE BANDA ANCLAJE Figura 75.•:: Consisten en una cabeza dotada de orugas. la cinta es idéntica a o abrasivos. Una instalación de este tipo se encuentra en fun "`. Cintas tubo En 1. Fig. Este tipo de instalaciones es muy popular en trabajos subterráneos asociados a topos y rozadoras. corrosivos tubería. Se requiere.� t a continuación. un piso plano y correctamente preparado con el apoyo de equipos auxiliares. El retorno de la banda se realiza de manera similar.3.TAMBOR DE RETORNO mismo trazado y en corto espacio.. La banda pasa a través de una serie de rodillos con diferentes colocaciones que efectúan la transición de la disposición convencional a la forma tubular. 80.3. y que permite remontar pendientes máximas comprendidas entre los 20 y los 25° con trazados formando ángulos de 900. La banda que se utiliza es especial. Estas cintas están diseñadas y fabricadas por Conrad Schultz (Flexowell) y constituyen un sistema amplia. � granulares finos. de base rígida con 7. existiendo varios cientos de estas bolsa y las cintas sandwich. por debajo de los 70 mm. Figura 77— Cinta tubular. Fig. �5. Figura 78. SI2 Otra variante de las cintas tubo o cintas cerradas la ¡ constituye el sistema sueco denominado SICON. El material es transportado en los compartimentos mente difundido. Posibilidad de giros f /TO EA DE CARGA TRAMO CARGADO ÁREA DE DESCARGA de hasta 900 y trans p orte de materiales en p endientes de hasta 27°. Existen con anchuras de banda de transversales y la banda es capaz de moverse por el 337 . que actualmente se encuentra desarrollado para materiales • . Otro aspecto interesante de las bandas tubula- res es que precisan una anchura menor que una cinta convencional. transportando diversos materiales.Descarga horizontal y vertical del material. Fig.400 mm y capacidades de hasta 7.. Esto es particularmente importante en instalaciones con espacios reducidos. Cintas de alta pendiente hasta 2. Cintas bolsa o de compartimentos paredes laterales flexibles y compartimentos transver- sales cada cierto espacio. Los accionamientos pueden ser múlti- ples con estructuras soporte más simples que en las cintas convencionales. Este sistema es capaz de transportar en cualquier Existen dos tipos de cintas de alta pendiente: las cintas ángulo de 0° a 90°. por detrás del punto de carga. Las velocidades de transporte de las instalaciones en Las ventajas de este tipo de cintas son: su capacidad funcionamiento varían entre entre 2 y 5 m/s y las para operar con curvas horizontales y verticales en el capacidades oscilan entre los 10 y los 650 m'/h. d Las tensiones y potencias de la instalación se calculan como si se tratara de cintas normales. La mayor limitación es la granulometría admisible por el sistema. '• 7. TAMBOR FORMA TRAMO VACIO FORMA MOTRIZ LLANA PLANA El tensionado de la banda se efectúa de forma similar Y EN U FORMA DE TUBO _ Y U a las instalaciones convencionales.000 m3/h. cintas en todo el mundo y fundamentalmente en Europa.1. 78. Cintas sandwich Figura 80. Fig. de los pozos de extracción. tambor motriz y por el de retorno. labores de extracción o plantas de tratamiento. soportes mecánicos y en la propia longitud de la LATERAL °�La awn banda. La fuerza . RODILLOS CINTA 's^ 1 CURVA DE DEFLEXION UNIDAD MOTRIZ RODILLO LIMPIADOR RUEDA DE DEFLEXION t • RUEDAS DE Foto 6. 81. p Como ya se ha indicado..3. RODILLOS DE TAMBOR DE IMPACTOS f DEFLEXION '-~ TAMBOR DE RETORNO Y ESTACION DE FRENADO Figura 81.Detalle de un compa rt imento de la cinta La cinta sandwich está constituida por dos bandas que } FLEXOWELL. Una ventaja del sistema es que la banda no necesita soporte cuando se dispone verticalmente. que es el caso Figura 79. No existe tendencia a combarse o alabearse. 82 pueden verse diversas configuraciones de este tipo de cintas. ni siquiera en cambios bruscos de dirección.Sección transversal del nuevo sistema de cintas DEFLEXION SICON. aprisionan el material a ser transportado.Bastidor de la cinta. Esto es posible debido a que las paredes laterales tienen ondulaciones verticales que se pueden comprimir y dilatar cuando la banda se curva hacia el interior y el exterior. BASE DE E~ En la Fig. al tiempo que mantiene su flexibilidad longitudinal.2. capaces de adaptarse a diferentes geometrías de taludes. De este modo se compen- sa el mayor coste de la banda con el ahorro en estruc- . lo cual se consigue por medio de una construcción cruzada que mantiene la banda estable lateralmente cuando circula a lo largo del sistema de transporte... haciendo posible la transición del desplazamiento horizontal al vertical.. la base de la cinta es rígida.Componentes principales de una cinta de com- partimentos (FLEXOWELL).D tura. DoroARTluEUro 7. pudiendo ser guiada formando cualquier ángulo. Diferentes diseños geométricos de cintas. .Facilidad de acceso. desarrollada por la banda proporciona una presión . suficiente sobre el material.Alturas elevadas con pendientes de hasta 900. 339 . de forma que la fricción .No limitación en la capacidad. Continental desarrolló la cinta sandwich de alta pendiente (HAC). . .. Figura 82.Fácil limpieza y rápida resultante permite que éste no deslice a causa de la in reparación de las bandas. c DESCARGA i A CARGA Figura 83. La primera cinta de este tipo fue la cinta lazo desarro- llada por Stephens-Adamson para la descarga de buques. que presenta las siguientes ventajas: .No producción de derrames dentro de la operación. En 1982. clinación de la instalación. Fig.Flexibilidad en la planificación y en la operación.. f J Foto 7..Detalle de una cinta de compa rt imentos. 83.Cinta lazo (Stephens•Adamson). ±DESDE 1 PERFIL -C Bajo mantenimiento. En la Fig. 87 puede verse r�+ una de estas máquinas.4. Cintas Aero-Belt En la Fig. El sistema se emplea para transportar materiales muy difíciles a cortas distancias. con una F..No se produce segregación del material. Poca potencia de accionamiento. Por otro lado.` las distancias de acarreo. El aire es suministrado en la sección inferior por medio de unos ventiladores o soplantes y la artesa se comunica mediante unos orificios a la parte inferior. destinada a extraer el mineral del fondo de una explotación del tipo descubierta. una inclinación de 35. . 88.Cintas de alta pendiente junto a trituradora móvil (Brady et al..Perfiles diferentes de cintas HAC .. podrán utilizarse sobre equipos móviles i proporcionando a las operaciones una gran flexibilidad. tiene las PUEDE VARIAR PUEDE V�¡AR siguientes ventajas: DESDE 9°. 84 se pueden ver diferentes perfiles de cintas La cinta "Aero-Belt" consiste en una artesa semicircular HAC. El retorno de la banda se realiza apoyándose sobre unos rodillos de tipo convencional situados en la parte inferior.Vertido del material transportado por una cinta de compartimentos. PERFIL-C CON ÁNGULO DE CON ÁNGULO DE . de acero inoxidable.).�r f capacidad de 4. Fig. Escasa producción de polvo.5° y unas alturas de elevación de 90 m. 7. Fig. --Y T. Foto 8. 86. . .Pendiente remontable elevada. Figura 84. Fig. precisando una / demanda de potencia pequeña. además de reducir significativamente los costes de �r ( transporte al eliminar gran número de pistas y disminuir • . El desarrollo y utilización de las cintas de alta pendiente será de gran utilidad en la minería a cielo abierto. Una instalación HAC en operación es la de la mina de p cobre de Majdanpek en Yugoslavia. 85. ann . PERFIL-5 PERFIL-L / La película de aire proporciona un coeficiente de fricción -esta 90° hasta 90° pequeño entre la artesa y la banda. I� DESCARGA SCARGA ALTO DESCARGA BAJO . sobre todo cuando trabajen conjuntamente con las machacado- ras semimóviles. a á Figura 85. Aunque es un sistema más costoso que el de las cintas convencionales.400 Uh. ALTURA i' 380m. 341 . 33 m. 17 m. CINTA EXTERIOR AL CCNCENTRADOR 35. lG 11 TAM80R DE CINTA INFERIOR Figura 86..5•' CUBIERTA Y PROTECCIONES CONTRA EL VIENTO TAMBOR MOTRIZ CINTA SUPERIOR HAC-1 TAMBOR CINTA SUPERIOR HAC-2 TAMBOR MOTRIZ CINTA INFERIOR ALTURA 290 m.Equipo móvil con cinta de alta pendiente..Sm�+ Figura 87.Cinta HAC en la mina de cobre de Majdanpek ( Yugoslavia). a r E ►T. -+I (b) (a) j E j „ h I 22 m I 13m (c) . tramos de 5 km.Detalles de construcción de la banda y accionamiento cionamiento.. 342 . RODILLO DE RETORNO MATERIAL CIRCULACION DELk 1-C 6r T:: AIRE BAJO LA 1. que estaban formadas por un armazón de fibras de algodón revestido con goma.í SECCION DE LA -19.La banda tiene unas hendiduras para el posicionado Sudáfrica. CAJA DE AIRE CINTA OIRfCdON AIRE � y= VENTILADOR CENTRIFUGO DE BAJA PRESION Figura 88.000 t/h.Las tensiones del accionamiento se transmiten a los cables sinfín que están situados a ambos lados La primera cinta de este tipo se instaló por la National de la banda.5.La cinta más grande de este tipo se encuentra en . presentaban una limitación para el diseño de instalaciones de gran longitud y desnivel a superar. en 1951. de los cables. cuyas principales ventajas son: . nació así el sistema "Cable-Belt". un desnivel de 174 . Cinta Cable-Belt sum RENERZOS RECUBRIMIENTO RIF.El medio de transporte está separado del ac- Figura 89. cuando no se encuentra bajo carga. ALIOA TEXTIL La cinta "Cable-Belt" se desarrolló en 1949 como consecuencia de que las bandas existentes en el mercado. En la para el caudal de material necesario. en acero y es flexible longitudinalmente.Cinta Aero-Belt. Está rigidizada actualidad en Australia hay una instalación con una transversalmente por un armazón de cables de longitud de 30. su geometría es plana.4 km y una capacidad de 2.� en el que el accionamiento y el medio de transporte estaban separados.. Coal Board (hoy British Coa¡) en Escocia. con 300 m de longitud. Los cables de accionamiento están soportados mediante poleas espaciadas a intervalos regulares LA CINTA ESTA SOPORTADA EN TODA a lo largo de la instalación. . Para solventar estos problemas se trabajó en un diseño ! ! . La cinta tenía una longitud de 720 m. NERVADURA CMBIE t 7. en función del caudal a SU LONGITUD POR LA LAMINA DE AIRE transportar. del cable y.La banda es una plataforma de transporte diseñada m y una capacidad de transporte de 130 t/h. A.: "Sandwich Belt High Angle Conveyors . M.P. to the Design of Belt Conveyors for Long Distance Transportation of Bulk Solids". 1979. December. 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