CURSO FLUIDO DE PERFORACION SCHULUMBERGER.pdf

Fluidos de Perforación.Fundamentos teóricos y sistemas de DOWELL SCHLUMBERGER DRILLING FLUIDS. Tecnología aplicada a los fluidos de perforación. A.- FUNDAMENTOS TEORICOS I.- FLUIDOS DE PERFORACION. Los fluidos utilizados durante las labores de perforación de un pozo , son denominados como fluidos de perforación. Este término está restringido a los fluidos que son circulados a través del hoyo y cumplen con los requisitos mínimos de eficiencia de limpieza y seguridad durante la perforación de un pozo. El término “ FLUIDO DE PERFORACION ” , incluye gas , aire, petróleo , agua , y suspensión coloidal a base de agua y arcilla. Los fluidos usados en la perforación rotatoria , que inicialmente fueron tomados como medio para transportar los cortes de rocas a la superficie, son considerados ahora como uno de los factores más importantes para evitar fallas en las operaciones de perforación. Además de su cualidad de transportar ripios a la superficie, los fluidos de perforación deben cumplir con otras funciones de igual importancia y directamente relacionada con la eficiencia, economía y total computación de la operación de perforación. Por esta razón la composición de los fluidos de perforación y sus propiedades resultantes están sujetas a muchos estudios y análisis. Atendiendo a las necesidades , los fluidos de perforación deben poseer la capacidad de tener propiedades físicas y químicas que le permitan adaptarse a una gran variedad de condiciones, para satisfacer las funciones más complejas, por ello se ha requerido que la composición de los fluidos sea más variada y que sus propiedades estén sujetas a mayor control. Esto ha traído como consecuencia el incremento del costo de los fluidos de perforación. II.- FUNCIONES PRINCIPALES DE LOS FLUIDOS DE PERFORACION. 1- Transportar los ripios de perforación del fondo del hoyo hacia la superficie La habilidad para sacar partículas de diversos tamaños fuera del hoyo es una de las funciones más importantes de un fluido de perforación. En la perforación de una formación, los cortes hechos por la mecha, o en algunos casos, pedazos de la formación provenientes de las paredes del hoyo al ocurrir algún derrumbe, deben ser continuamente evacuados desde el hoyo hasta la superficie. El cumplimiento de esta función dependerá de los siguientes factores: 1.1) Densidad de fluido. 1.2) Viscosidad del fluido. 1.3) Viscosidad del fluido en el anular. 1.4) Velocidad anular. 1.5) Densidad de los cortes. 1.6) Tamaño de los cortes. En la mayoría de los casos, el mantener una velocidad anular suficiente da como resultado un movimiento neto hacia arriba de los cortes. Cuando la capacidad de la bomba es baja para proveer una velocidad anular suficiente para levantar los cortes, un incremento en la 1 viscosidad del lodo, particularmente por el incremento del punto cedente, debe resultar en una mejor limpieza del hoyo. Cuando la velocidad de asentamiento de las partículas es mayor que la velocidad anular, las partículas tienden a asentarse en el hoyo ocasionando múltiples problemas. Para disminuir la velocidad de asentamiento de las partículas es necesario aumentar la viscosidad del lodo, reflejándose esto en un aumento de presión de funcionamiento de las bombas para mantener un caudal establecido, lo cual produce una alta contrapresión capaz de ocasionar pérdidas de circulación. Es recomendable, que antes de incrementar la viscosidad se consideren todos los posibles problemas que se pueden inducir. Otra forma de disminuir la velocidad de asentamiento de las partículas es mediante el incremento de la densidad del fluido, ya que esto trae como consecuencia un efecto de flotación mayor sobre las partículas. 2- Enfriar y lubricar la mecha y la sarta de perforación. La fricción originada por el contacto de la mecha y de la sarta de perforación con las formaciones genera una cantidad considerable de calor. Los lodos deben tener suficiente capacidad calorífica y conductividad térmica para permitir que el calor sea recogido del fondo del pozo, para transportarlo a la superficie y disiparlo a la atmósfera. Es mínima la posibilidad de que este calor se elimine por conducción a través del subsuelo, en consecuencia debe eliminarse por el fluido circulante. El calor transmitido desde los puntos de fricción al lodo es difundido a medida que éste alcanza la superficie. En menor grado el lodo por sí mismo ayuda a la lubricación. Esta lubricidad es aumentada mediante el uso de emulsionantes , o aditivos especiales que afectan la tensión superficial. La capacidad lubricante es demostrada por la disminución de la torsión de la sarta, aumento de la vida útil de la mecha, reducción de la presión de la bomba, etc. Con el uso cada vez más frecuente de las mechas con cojinetes auto lubricado, el efecto de la lubricidad de los lodos se manifiesta principalmente en la fricción de la sarta de perforación con las paredes del hoyo. 3- Prevenir el derrumbamiento de las paredes del hoyo y controlar las presiones de las formaciones perforadas. Un buen fluido de perforación debe depositar un revoque que sea liso, delgado, flexible y de baja permeabilidad. Esto ayudará a minimizar los problemas de derrumbes y atascamiento de la tubería , además de consolidar la formación y retardar el paso de fluido hacia la misma, al ejercer una presión sobre las paredes del hoyo abierto. Normalmente, la densidad del agua más la densidad de los sólidos obtenidos durante la perforación es suficiente para balancear la presión de la formación en las zonas superficiales. La presión de la formación es la presión que tienen los fluidos en el espacio poroso y puede estimarse usando los gradientes de la formación. La misma se calcula mediante la siguiente ecuación: PF: Gradiente de formación (psi/pies) * Profundidad (pies) Siendo los gradientes normales 0.433 psi / pie para el agua dulce y 0.465 psi/pie para el agua salada. La presión hidrostática es la presión debida a la columna de fluido. La ecuación para el cálculo de presión hidrostática esta definida por: 2 PH= 0.052 psi * profundidad (pies) * densidad lodo (lpg) pies*lpg Cuando la tubería se baja dentro del hoyo, desplaza el fluido de perforación, haciendo que este suba a través del espacio anular entre la sarta de perforación y las paredes del hoyo. Esto es análogo a la circulación del fluido y los cálculos de presión pueden ser obtenidos por medio de las fórmulas descritas anteriormente. El control de las presiones anormales requiere que se agregue al lodo, material de alta gravedad específica, como barita, para aumentar la presión hidrostática. 4- Mantener en suspensión los ripios y el material densificante cuando se Interrumpe la circulación. Las propiedades tixotrópicas del lodo, deben permitir mantener en suspensión las partículas sólidas cuando se interrumpe la circulación, para luego depositarlas en la superficie cuando esta se reinicia. Bajo condiciones estáticas la resistencia o fuerza de gelatinización debe evitar, en lodos pesados, la decantación del material densificante. 5- Soportar parte del peso de la sarta de perforación o del revestidor. Con el incremento de las profundidades perforadas el peso que soporta el equipo de perforación, se hace cada vez mayor. El peso de la sarta de perforación y de la tubería de revestimiento en el lodo, es igual a su peso en el aire multiplicado por el factor de flotación. PESO TUBERIA= PESO TUBERIA (aire) * Factor de flotación Un aumento de la densidad del lodo conduce a una reducción del peso total que el equipo de superficie debe soportar. 6- Prevenir daños a la formación. Además de mantener en sitio y estabilizada la pared del hoyo para prevenir derrumbes; debe elegirse un sistema de lodo que dentro de la economía total del pozo, asegure un mínimo de modificación o alteración sobre las formaciones que se van perforando, no sólo para evitar derrumbes u otros problemas durante la perforación, sino también para minimizar el daño de la formación a producir que puede llevar a costosos tratamientos de reparación o pérdidas de producción. Es necesario que el lodo tenga valores óptimos en todas sus propiedades para obtener máxima protección de la formación, aunque a veces, algunas de ellas deban sacrificarse para obtener el máximo conocimiento de los estratos perforados. Por ejemplo, la sal puede dañar un lodo y aumentar la pérdida de agua, no obstante, en otros casos se puede agregarse ex-profeso para controlar la resistividad y obtener un correcta interpretación de un perfil eléctrico. 7- Facilitar la máxima obtención de información sobre las formaciones perforadas. La calidad del lodo debe permitir la obtención de toda la información necesaria para valorar la capacidad productiva de petróleo de las formaciones perforadas. Las características físico-químicas del lodo deben ser tales que puedan asegurar la información geológica deseada, la obtención de mejores registros y la toma de núcleos. 8- Transmitir potencia hidráulica a la mecha. 3 Constituye el elemento de mayor proporción que mantendrá en suspensión los diferentes aditivos que forman las otras fases. Si el lodo es de agua dulce se utiliza montmorillonita.Fase química Está constituida por iones y sustancias en solución tales como dispersantes. La composición del fluido de perforación es función de los requerimientos de una operación de perforación. Esta fase está constituida por la arcilla. El control de las propiedades físicas y químicas. ayudando así a perforar la formación y limpiar el fondo del hoyo. ejercen una considerable influencia sobre las propiedades hidráulicas y deben ser controladas en los valores apropiados. 3. también se ubican dentro de esta fase. cuyo mineral principal es la atapulgita. en general esto significa que la tasa de circulación. Los tratamientos efectivos para solucionar estos problemas. 4 . Durante la perforación de un pozo petrolero es de suma importancia el control de las propiedades físicas y químicas de los fluidos de perforación.Fase coloidal o reactiva. que controlan el comportamiento de las arcillas y se encargan de mantener el fluido según lo requerido por el diseño. sólidos disueltos. Conocimiento de los problemas ocasionados y las causas que los originan. debe ser tal que el rendimiento de la potencia óptima sea usada para limpiar la cara del hoyo frente a la mecha. Estas propiedades deben ser controladas de tal forma que el lodo proporcione un trabajo eficiente. y para lodos elaborados con agua salada se utiliza una arcilla especial. La potencia debe ser considerada dentro del programa del lodo . en consecuencia se evalúan las propiedades del lodo para obtener: 1234- El nivel deseado de cada propiedad.2). Esta fase puede ser agua (dulce o salada). III. Esta fase está constituida por el material densificante (barita).. emulsificantes.. La mayoría de los lodos de perforación son a base de agua y forman un sistema constituido básicamente por las siguientes fases: 1. El contenido de sólidos en el lodo debe ser también controlado en un nivel óptimo para lograr los mejores rendimientos. y otras sustancias químicas. que será el elemento primario utilizado para darle cuerpo al fluido. el cual es sulfato de bario pulverizado de alta gravedad específica (4. IV.Fase inerte.-COMPOSICION DE LOS FLUIDOS DE PERFORACION A BASE AGUA. 4. reductores de filtrado.Fase líquida. o una emulsión (agua-petróleo). punto cedente.Densidad del lodo.PROPIEDADES FUNDAMENTALES DE LOS FLUIDOS DE PERFORACION. etc. Se utilizan dos tipos de arcilla dependiendo de la salinidad del agua.El fluido de perforación es un medio para transmitir la potencia hidráulica disponible a través de la mecha. 2. Las propiedades del flujo del lodo : viscosidad plástica . Los sólidos no deseables como la arena y sólidos de perforación. Estas propiedades son: A. carbonato de calcio y arcillas nativas. El máximo peso obtenido con barita. carbonato de sodio. Para prevenir la entrada de fluidos desde la formación al hoyo. lbs.Pf) / (Pf . es aproximadamente 21 lpg. tales como barita. una gran cantidad de materiales fueron utilizados como agentes densificantes para el lodo. Para determinar la cantidad de material de peso que es necesario agregar a un lodo para aumentar su densidad. La presión de poro a una profundidad dada.Pi) * Vi / (8. esta determinada por el gradiente de presión. sílica amorfa.Pf) De igual forma si se desea disminuir la densidad agregando agua se utiliza la siguiente fórmula: Vw= Vi (Pi .33 * G.33) Donde: Vw =Volumen de agua necesario. es un término que denota el estudio de la deformación de materiales. Para la Barita: Wb= 1470 (Pf . mantiene las paredes del hoyo al transmitir la presión requerida por las mismas. bbls. En terminología de campo petrolero la frase propiedades de flujo y la viscosidad. Fluidos libres de sólidos son frecuentemente preferidos para trabajos de reparación y completación.8. libres de sólidos son preparados por solución de varias sales. Estos fluidos pesados. alta gravedad específica y por ser inerte. debido a que mantienen sus propiedades estables durante largos períodos en condiciones de hoyo. 5 .Pf) Donde: W = Peso de material densificante necesario. entre otras. Adicionalmente. bbls. Vi = volumen inicial del fluido. incluyendo el flujo.REOLOGIA.E= Gravedad específica del material densificante. el lodo debe proveer una presión mayor a la presión de poros encontrada en los estratos a ser perforados. Hay algunas variaciones en las presiones de sobrecarga asumidas en diferentes áreas de perforación.E . muy frecuentemente excede la presión ejercida por el peso de la tierra. Pi = Densidad inicial del fluido. lpg. Un exceso en la densidad del fluido puede ocasionar la fractura de la formación con la consiguiente pérdida de fluido de control. mientras que con galena se pueden lograr densidades sobre 30 lpg.Una de las principales propiedades del lodo es la densidad. tales como cloruro de potasio. De todos estos materiales en la actualidad es la barita la más utilizada debido a su bajo costo. óxido de hierro. La densidad máxima del lodo que se requiere en la perforación de un pozo. La capacidad de sostener y transportar los ripios en un lodo aumenta con la densidad. La presión de sobrecarga es tomada en la mayoría de las áreas como 1 psi/pie de profundidad. sobre la profundidad evaluada (presión de sobrecarga). G. cloruro de sodio. y carbonato de potasio. La hemática y la galena son utilizadas para zonas en donde es necesario un lodo extremadamente pesado para contener la presión de la formación. B.Pi) * Vi / (35 . se utiliza la siguiente fórmula: W= 350 * G. Pf = Densidad final del fluido.E * (Pf . lpg. Reología. En el pasado. cuya función es mantener los fluidos contenidos dentro del hoyo en el yacimiento durante la perforación. Para lograr tal propósito. El control de la viscosidad plástica en lodos de bajo y alto peso es indispensable para mejorar el comportamiento reológico y sobre todo para lograr altas tasas de penetración.Entre los sólidos y el líquido que lo rodea. viscosidad es la resistencia que ofrece un fluido a deformarse (a fluir). aumentará la viscosidad plástica.. y para estimar la velocidad de levantamiento de los cortes ( Modelo plástico de Bingham y Modelo Exponencial ). III. a una velocidad de corte previamente establecida.RESISTENCIA A LA GELATINIZACION. y que denota los efectos simultáneos de todas las propiedades de flujo.Volumen de sólidos en el lodo. Por definición. una de las más importantes es la gelatinización. 6 . e.Entre los sólidos contenidos en el lodo. punto cedente y fuerza de gel para calcular las pérdidas de presión en la tubería de perforación y en el anular. Se define como la medición en centipoises que un fluido Newtoniano debe tener en un viscosímetro rotacional. En general.p.. B. c. que usan los valores medidos de viscosidad plástica. f.2.m.Forma y tamaño de las partículas sólidas.VISCOSIDAD APARENTE. Entre las propiedades del lodo. Su valor puede estimarse de la siguiente forma: V. II.Número de partículas por unidad de volumen. que representa una medida de las propiedades tixotrópicas de un fluido y denota la fuerza de floculación bajo condiciones estáticas.Viscosidad de la fase líquida continua.. Entre las propiedades reológicas están: B.1.m. La viscosidad de los fluidos de perforación.Lectura 300 r. es una función de muchos factores. d. al aumentar el porcentaje de sólidos en el sistema.p.A (cps)= Lectura a 600 rpm/2 B. Para determinar la viscosidad plástica se utiliza la siguiente ecuación: Vp (cps)= Lectura 600 r. Debido al esfuerzo cortante del propio líquido. algunos de los cuales son: a.Atracción o repulsión entre las partículas sólidas y entre sólidos y la fase líquida. .3. b. es fundamental que los equipos de control de sólidos funcionen en buenas condiciones. Este control se obtiene por dilución o por mecanismos de control de sólidos.son las expresiones generalmente usadas para describir las cualidades de un lodo de perforación en movimiento. Han sido desarrolladas ecuaciones . Es aquella parte de la resistencia a fluir causada por fricción mecánica. Los fluidos de perforación son tixotrópicos y una medida de viscosidad de un fluido de este tipo será válida únicamente para la tasa de corte a la cual la medida fue hecha.Volumen de fluido disperso.VISCOSIDAD PLASTICA. Esta fricción se produce: I. que debe controlarse con dispersantes. La tasa de gelatinización se refiere al tiempo requerido para formarse el gel.Permitir un buen funcionamiento de las bombas y una adecuada velocidad de circulación.4. Para determinar este valor se utiliza la siguiente fórmula: Vp (lbs/100 p2)= Lectura a 300 r. Un lodo que presenta esta propiedad se denomina tixotrópico. ambos tipos ocurren durante la perforación de un pozo.m.Permitir que la arena y el ripio sea depositado en el tanque de decantación. Se define como la resistencia a fluir causada por las fuerzas de atracción electroquímicas entre las partículas sólidas. el punto cedente alto es causado por los contaminantes solubles como el calcio. etc. este valor debe ser suficiente para permitir la suspensión de la barita y los sólidos incorporados en los siguientes casos: a. 7 . después de agitarlo y 10 minutos después.PERDIDA DE FILTRADO. por lo que el control de este tipo de filtración consiste en prevenir una pérdida excesiva de filtrado a la formación.Las propiedades de la superficie de los sólidos del lodo.. B. Sin embargo .Minimizar el efecto de succión cuando se saca la tubería y de pistón cuando se introduce la misma en el hoyo.Permitir la separación del gas incorporado al lodo. c. El grado de tixotropía se determina midiendo la fuerza de gel al principio de un período de reposo de 10 segundos. mientras que la dinámica ocurre cuando el lodo fluye a lo largo de la superficie filtrante. Estas fuerzas son el resultado de las cargas negativas y positivas localizadas cerca de la superficie de las partículas. es una medida del esfuerzo de ruptura o resistencia de la consistencia del gel formado. Por otro lado la filtración dinámica se diferencia de la anterior en que el flujo de lodo a medida que pasa por la pared del pozo tiende a raspar el revoque a la vez que el mismo se va formando. Generalmente. d. b. La pérdida de fluido es una de las propiedades del lodo con importancia fundamental en las operaciones de perforación o completación. La estática ocurre cuando el fluido no esta en movimiento. se dice que la tasa de gelatinización es baja y es alta en caso contrario. Básicamente hay dos tipos de filtración: Estática y Dinámica. Durante el proceso de filtración estática.p.Cuando se esta añadiendo barita. b.PUNTO CEDENTE. carbonatos.La concentración de los sólidos en el volumen de lodo. -Vp C. bajo condiciones de flujo depende de: a. Si esta se forma lentamente después que el lodo esta en reposo. Altos valores del punto cedente causan la floculación del lodo. el revoque aumenta de espesor con el tiempo y la velocidad de filtración disminuye por lo que el control de este tipo de filtración consiste en prevenir la formación de revoques muy gruesos.La fuerza de gelatinización . El conocimiento de esta propiedad es importante para saber si se presentarán dificultades en la circulación. hasta que el grosor se estabiliza con el tiempo y la velocidad de filtración se vuelve constante.. El punto cedente . Como es de esperarse. La resistencia a la gelatinización debe ser suficientemente baja para: a. como su nombre lo indica . Esto se reporta como fuerza de gel inicial a los 10 segundos y fuerza de gel final a los 10 minutos. b.Al estar el lodo estático. después de un período de reposo.La concentración y tipos de iones en la fase líquida del lodo. c. y por los sólidos arcillosos de formación. Sin embargo. La pérdida de fluido de alto volumen durante el esfuerzo inicial lleva sólidos a los espacios porosos interconectados entre los granos de arena. cuando se circula es básicamente diferente a la filtración estática por la diferencia en la forma de deposición del revoque. Estos contaminantes forman revoques gruesos que generalmente causan los siguientes problemas si no son contrarrestados: a. el diferencial de presión existente. Las partículas pequeñas. d. f. La bentonita es el material cuyas partículas satisfacen adecuadamente estas especificaciones. c.Atascamiento de la tubería. El tamaño.Derrumbes. La pérdida de fluido depende de: La permeabilidad de la formación. aunque se observe una reducción en la pérdida de filtrado. se comienza a formar un revoque sobre la superficie del hoyo.El área sobre lo cual se desarrolla la filtración. delgadas y planas son mejores ya que forman un revoque más compacto.Dificultad en la corrida e interpretación de los registros. más y más sólidos son llevados y empacados en los espacios porosos de las rocas. Las rocas altamente permeables permiten altas tasas de pérdida de fluido. atascamiento diferencial de la tubería debido al aumento en la superficie de contacto entre esta y la pared del hoyo. Los contaminantes solubles disminuyen el rendimiento de la bentonita y originan altas filtraciones. el revoque será una función lineal del volumen de filtrado. Durante la filtración estática. y al contrario las formaciones menos permeables producirán tasas más bajas de pérdida de fluido. disminuyendo así el filtrado. la cual 8 . Una vez que los espacios se hayan ocupado suficientemente con los sólidos del lodo. f. El revoque igualmente esta determinado por la diferencia entre la tasa de deposición y la tasa de erosión. la forma. esta forma de control no es adecuado ya que resulta en revoques muy gruesos y de alta permeabilidad. e. Los factores más importantes que afectan la filtración estática son: a. La mejor forma de controlar la filtración es controlando la permeabilidad del revoque.La permeabilidad del revoque. y la composición y temperatura del lodo.Disminución de la producción del pozo. El proceso de filtración.Dificultad en la terminación del pozo. El mecanismo en este caso consiste en aumentar la velocidad de acumulación del revoque. e. b.Los problemas que durante la perforación se pueden presentar a causa de un control de filtración inadecuado son varios: Altos valores de pérdida de filtrado casi siempre resultan en hoyos reducidos lo que origina excesiva fricción y torque. y la deformabilidad de las partículas bajo presión son los factores más importantes a considerar.El grosor de revoque. Mientras sigue la pérdida de fluido.La viscosidad del filtrado. Los sólidos depositados durante la circulación y las características de flujo son factores determinantes en la composición del revoque.La presión diferencial de filtración. b. Experimentos demuestran que la pérdida de filtrado se puede disminuir si se aumenta la concentración de sólidos en el lodo. La pérdida de fluido comienza a disminuir.Pérdida de circulación. c.El tiempo de filtración. después de un período de tiempo. d. además puede causar un desplazamiento insuficiente del lodo durante la perforación primaria y una disminución en la producción potencial del yacimiento al dañar al mismo. aumentos excesivos de presión anular debido a la reducción en el diámetro efectivo del hueco como resultado de un revoque muy grueso. aún en las formaciones altamente permeables. El control de este tipo de pérdida de filtrado consiste esencialmente de la deposición de un revoque de baja permeabilidad en la cara de la roca permeable que está expuesta al lodo. de manera que sea posible obtener velocidades de penetración adecuadas con un mínimo de deterioro para las bombas y demás equipos encargados de circular el lodo. 9 .Equipos mecánicos de control de sólidos.Incremento del peso del lodo. d. Aunque es imposible remover todos los sólidos perforados. b. Para controlar en un mínimo los sólidos perforados se utilizan varios métodos .33) * 7.67 Los sólidos es uno de los mayores problemas que presentan los fluidos de perforación cuando no son controlados. con el equipo y las prácticas adecuadas.% fase líquida (base agua con peso) fase líquida= (35 . La acumulación de sólidos de perforación en el sistema causa la mayor parte de los gastos de mantenimiento del lodo.8.Dilución. c. Algunos efectos de un aumento de los sólidos de perforación son: a. La eficiencia del equipo de control de sólidos.Aumento de la presiones de pistoneo. los cuales hay que eliminar del sistema. El tipo de formación perforada.6) * 3.Plodo) / 26.Reducción de la vida útil de la mecha y un aumento en el desgaste de la bomba de lodo. c. La dilución consiste en añadir agua al lodo. b. Este porcentaje puede ser determinado por medio de las siguientes fórmulas: 123- % % % % sólidos= (Plodo . El tamaño del hoyo perforado. e.Mayor pérdida de presión debido a la fricción. ya que es de suma importancia mantener el porcentaje de sólidos en los fluidos de perforación en los rangos correspondientes al peso del lodo en cuestión. aumento en el filtrado y formación de un revoque deficiente. Este método es el más costoso. D.Posibles problemas de atascamiento diferencial. es posible controlar el tipo y la cantidad de los mismos en un nivel que permita una perforación eficiente. Los sólidos de perforación se pueden controlar utilizando los siguientes métodos: a. f. Un programa adecuado de control de sólidos ayuda enormemente a mantener un fluido de perforación en óptimas condiciones .Asentamiento.Alteraciones de las propiedades reológicas .CONTENIDO DE SÓLIDOS. En un fluido de perforación existen sólidos deseables como la arcilla y la barita. para reducir los sólidos en el volumen considerado. La tasa de penetración. y sólidos indeseables como ripios y arena. La adición de agua dependerá de: abcde- Las especificaciones de peso del fluido de perforación.dependerá principalmente de la velocidad del lodo. el tipo de flujo y las características del revoque en si mismo.2 (invertido con peso) sólidos= 1 .5 (lodo nativo) sólidos= (Plodo . en casos graves. Para esto se utiliza: Las zarandas. La pérdida de circulación consiste en la pérdida de lodo hacia las formaciones expuestas en el hoyo. la pérdida del pozo.La presión debida al lodo debe ser superior a la presión de la formación.El asentamiento. V. Los recortes se pueden acumular en la zona de baja velocidad y caer al fondo cuando se detiene el bombeo.Los orificios de la formación deben ser tres veces más grandes que la mayor de las partículas existentes en el lodo..PROBLEMAS COMUNES DE PERFORACION RELACIONADOS CON LOS FLUIDOS DE PERFORACION. Esto presenta la situación sumamente peligrosa de pérdida de circulación en un pozo con surgencia. Los más importantes son: pueden ser ocasionados por los fluidos de A. La menor velocidad en el anular disminuye la capacidad de acarreo del lodo y como consecuencia de la acumulación de recortes se puede ocasionar un aprisionamiento de tubería o pérdida del pozo. La pérdida de circulación puede ser costosa . desarenador. La reducción del flujo en el anular por arriba de la pérdida de lodo puede causar muchos problemas. En secciones lutíticas. Para que se pierda lodo hacia la formación se necesitan dos factores: a. esta disminución del sostén de la pared puede inducir a que las arcillas flojas se desmoronen haciendo que la herramienta quede aprisionada o. Además la pérdida del lodo en el anular trae consigo una reducción de la presión hidrostática en el pozo. Las zarandas o rumbas constituyen el medio primario para controlar los sólidos y consiste en hacer pasar el fluido por una malla que filtra solamente las partículas que tengan un diámetro menor que los orificios de la malla. El tercer método de control de sólidos es a través de equipos mecánicos.PERDIDA DE CIRCULACION. Existen una serie de problemas que perforación.El costo de materiales para corregir la pérdida de circulación y del reemplazo del lodo puede resultar pequeño cuando se compara con el costo del equipo de perforación mientras se recupera la circulación y se remedian los posibles efectos colaterales. b. La eliminación por asentamiento se aplica esencialmente a los lodos de baja viscosidad y peso. Si el fluido de la formación invade el lodo se convierte en un reventón subterráneo. limpiadores de lodo y centrífugas. El pozo fluirá si la presión hidrostática se hace inferior a la presión de la formación. y necesita un área relativamente grande para darle tiempo a las partículas a asentarse. 10 .. cuando esta es permeable. El flujo de lodo hacia la formación implica que hay menos lodo volviendo a la línea de descarga que el que se bombeó o bien que no hay retorno. consiste en pasar el lodo por un tanque o fosa de asentamiento en donde los sólidos puedan decantar. Los desarenadores ofrecen un medio mecánico muy eficaz para remover los sólidos nativos y la arena del fluido de perforación y los limpiadores de lodo están diseñados para descartar todas las partículas mayores de 15 micrones. En la práctica. más lentos deben ser los movimientos de tubería al sacar o meter la misma en el hoyo.Reducir las presiones mecánicas. mecha y 11 . Un aumento en la presión hidrostática debido a esa sobrecarga. d. d. puede causar pérdida de circulación. Cuanto más rápido es el movimiento. aumenta la viscosidad del mismo. b.Tomar medidas correctivas contra el embolamiento de la desprendimiento de lutitas. Es también recomendable usar mechas sin chorros y circular a baja presión sin pasar el lodo por las zarandas. e.Romper geles gradualmente durante la bajada de la tubería. c. El pretratamiento no es sólo costoso. combinado con el bajo gradiente de fractura típico de las profundidades someras.Formaciones no consolidadas o sumamente permeables. b. Si este fuera el caso. mayor es la sobrepresión. para eliminar el material de pérdida ya que este altera las propiedades del lodo. Las formaciones productivas en el mismo yacimiento o en las cercanías pueden causar una presión subnormal debido a la extracción de los fluidos de formación. evitará la sobrecarga del anular y ayudará a impedir muchas pérdidas en la parte superior del pozo. Otra zona potencial de pérdida es el aso de arenas depletadas. en otras palabras en el fondo del pozo. Fallas . y por consiguiente. En resumen para prevenir la pérdida de circulación se debe: 1. sino que también puede inducir a una fractura por su adición al sistema.Mantener la viscosidad y los geles a niveles mínimos.Mantener la densidad mínima del lodo. la pérdida de circulación se produciría siempre a medida que se perfora. varían en su permeabilidad. Las formaciones no consolidadas. c. mayor viscosidad y el mayor caudal para sustentar la producción aumentada de recortes. Estas sobrepresiones son también aumentadas considerablemente por las propiedades deficientes del lodo: altas resistencias de gel y altas viscosidades.Mantener lentos los movimientos de la tubería. si se efectúa la circulación con ellos. Las formaciones cavernosas están asociadas con calizas y formaciones volcánicas.Fracturas inducidas. disminuye la efectividad de las válvulas de asentamiento de la bomba y pueden tapar los chorros de la mecha. las zonas de pérdida han estado ubicadas usualmente en la vecindad del último asiento de revestimiento. Una vez logrado detener la pérdida . El tratamiento previo del sistema de lodo en su totalidad con material de pérdida de circulación debe realizarse solamente cuando se conoce con seguridad que es efectivo en una zona particular anticipada. a. La perforación de la parte superior del pozo implica grandes tamaños del espacio anular y bajas velocidades de lodo. El movimiento de la sarta dentro del pozo eleva la presión en el fondo. El material de pérdida de circulación añadido aumenta el contenido de sólidos en el lodo. grietas y fisuras se producen en cualquier formación como resultado de las tensiones de la tierra. Parecería que la mayoría de los casos de pérdida de circulación ocurre si queda expuesta una formación con grandes orificios. Al perforar las formaciones superficiales. Una velocidad de penetración controlada. la densidad del lodo puede aumentar debido a la perforación muy rápida.Fracturas naturales. lo mejor es pasar de nuevo el lodo por la zaranda.Zonas cavernosas o con cavidades.Las formaciones que típicamente se caracterizan por grandes como para permitir pérdida de circulación son: tener orificios lo suficientemente a. Por esto cuanto más profundo está la mecha. Lo más recomendable cuando se utilizan materiales de pérdida de circulación es usar varios de ellos a la vez para que surtan mayor efecto. Seleccionar los puntos de revestimiento en formaciones consolidadas. B. Detener el bombeo de lodo hacia el fondo. 2. f.2 Perdida total de circulación Durante las labores de perforación puede presentarse de imprevisto perdida total de circulación para la cual se recomienda: a. para minimizar los efectos colaterales. c. h. Bajar tubería 10 pies por debajo de el punto de perdida determinado. g. no hay ninguna garantía de que no se producirá pérdida de circulación. Una vez que se presenta la pérdida. El procedimiento recomendado a seguir en caso de observar perdida de circulación es el siguiente 1. Aún cuando se tomen medidas preventivas. media y fina ( Evitar en todo momento el uso de mica en la zona productora). Preparar 100 Bls de píldora con material de perdida de circulación ( 60 LPB ) combinando materiales de granulometría gruesa . Desplazar píldora de material de perdida. 12 . 1. En todo momento el hoyo debe mantenerse lleno de fluido. De igual forma en zonas conocidas donde se espera observar perdida de circulación se recomienda el bombeo de píldoras de CaCO3 ( Fino y Medio ) cada 3 conexiones.PROBLEMAS CON LUTITAS Y LA INESTABILIDAD DEL HOYO. Bombear la píldora hasta la punta de la mecha. e.Limpieza del hoyo ineficiente. DURANTE UN VIAJE a. Las lutitas desmoronables son uno de los problemas más comunes asociados a la inestabilidad del hoyo . DURANTE LA PERFORACION 1. Bajar tubería y comprobar efecto de la píldora. b. Ubicar la zona de perdida.2. Repetir el procedimiento del caso anterior. De observar zona de perdida obturada tratar el sistema con 4 lpb de CaCO3 y continuar labores normales de perforación. Ubicar la zona de perdida. c.. De igual forma si las condiciones de perforación lo permiten se recomienda la disminución de la tasa de bombeo a fin de disminuir las presiones en el espacio anular. b.1 Perdida parcial de circulación En caso de observarse perdida de circulación parcial durante las labores de perforación se recomienda el bombeo de píldoras de CaCO3 ( Fino y Medio ) en concentraciones de 20 LPB. Mantener en todo momento el pozo lleno a fin de evitar un reventón. Sacar tubería hasta la zapata ( Intentar recuperar circulación ). No existen soluciones simples para este problema. pero una combinación de una buena práctica de perforación y un buen programa de lodo ayudarán a minimizar su ocurrencia. d. En caso de ser necesario repetir procedimiento. se deben tomar rápidamente medidas correctivas. Los problemas relacionados con inestabilidad del hoyo en secciones lutíticas son: a. Dejar píldora sin movimiento ( SIN CIRCULAR ) por 1 hora. Sacar tubería 100 pies por encima de la zona de perdida y/o hasta la zapata. Presión de poros. i.Invasión de filtrado hacia la formación y reacción desfavorable del fluido de perforación con las formaciones inestables. A menudo un cambio en el tamaño y forma de los ripios acompaña el cambio de volumen. c. g. Si se perfora por debajo de la presión de equilibrio. La torsión y el arrastre aumentan a medida que el espacio anular se sobrecarga con los desmoronamientos provenientes de la zona dificultosa. Cuando se hace un viaje. entre otras. Este aumento en la presión de bomba es generalmente lento. si bien en algunos casos puede ser en forma acelerada.Malas cementaciones. e. Los primeros síntomas de este problema serán usualmente el aumento de arrastre y de torsión. También al regresar al fondo se encuentra un llenado excesivo. f. El estrechamiento del pozo se debe probablemente a la obturación en ciertas zonas de diámetro en buen calibre.Presión de sobrecarga. d. Aplicación de técnicas inadecuadas de perforación como: presión de surgencia. b. acción de suabeo. La lutita que contiene pequeñas arenas lenticulares o lutita arenosa que esta cargada con gas a alta presión.Absorción de agua. Los principales factores mecánicos en los problemas con lutitas son: a. La inestabilidad de las lutitas puede ser el resultado de las siguientes fuerzas solas o combinadas: a.Erosión debido a altas velocidades anulares. Desprendimientos de lutitas tienen lugar cuando secciones no perforadas de formaciones de lutitas entran en el pozo. c.Portadoras de gas. el arrastre se hace anormalmente acentuado .Atascamiento de tubería y operaciones de pesca. Esto es particularmente cierto cuando pasan los portamechas a través de secciones del pozo de diámetro estrecho. b.Pérdida de tiempo en la perforación por la necesidad de repasar el hoyo. se observa un aumento de ripios en el tamiz de la zaranda. La presión de bomba tiende a aumentar a medida que el espacio anular es sobrecargado por el aumento de volumen de los ripios.Problemas de derrumbes. h.Frágiles y fracturadas. como resultado de que los desmoronamientos se añaden a la cantidad de recortes que se sedimentan hacia el fondo durante el viaje. Cuando se presenta este problema. Esto puede conducir al aprisionamiento de la sarta. a.Necesidad de revestidores intermedios. b.Dificultades para correr registros.b. la falta de tensión sobre el lado adyacente a la pared del pozo hace que la lutita se desprenda o sea arrojada dentro del pozo debido a las diferencias de presión.Fuerzas tectónicas.Incremento en el costo del tratamiento al lodo. El lodo se contaminará usualmente con gas sin que haya 13 .Ensanchamiento del hoyo. Los problemas que aparecen como resultado de la entrada al pozo de secciones no perforadas de lutitas pueden describirse clasificando el problema según los siguientes tres tipos de lutitas.Bentoníticas. d. c. es probable que se desprenda a menos que la presión hidrostática de la columna fluida sea suficiente por lo menos para balancear la presión de la formación. puede aumentarse la viscosidad para ayudar a contener la lutita y limpiar mejor el hoyo. puede minimizarse la hidratación de estas formaciones mediante la reducción de la pérdida de filtrado del lodo. Las resistencias del gel y la viscosidad se deben mantener en valores bajos. como las que se citan a continuación nos ayudan en el problema de lutitas. El tratamiento primario consiste en aumentar la densidad del lodo en grado suficiente para exceder la presión existente dentro de la formación.Mantener un buen control de la densidad del lodo. pero las resistencias de gel deben ser de valores bajos para impedir la succión de esas lutitas. La lutita bentonítica contiene arcillas coloidales que se parecen a una montmorillonita de buena calidad en su capacidad de hidratación. El mismo efecto puede conseguirse empleando un polímero. Cuando no se puede aumentar la densidad sin ocasionar pérdida de circulación. es importante reducir al mínimo la pérdida de filtrado del lodo . pues esos materiales se intercalan dentro de los estratos. Es aconsejable mantener bajas viscosidades para evitar el desprendimiento por succión de estas lutitas dentro del pozo. proveyendo un efecto taponante a nivel de los mismos. el tratamiento puede prescribirse con mayor precisión. estas se deben investigar ante todo. Como consecuencia. para que el gas atrapado se pueda remover mecánicamente y salga fácilmente del lodo. A medida que el fluido penetra en esas lutitas e igualiza las presiones. La hidratación de la lutita bentonítica hace que se hinche y se incorpore en el lodo. 14 . Para el tratamiento de los problemas de lutitas frágiles y fracturadas. La baja viscosidad y resistencia de gel ayudará también a evitar el succionamiento de la lutita hacia el pozo cuando se extrae la tubería. Una ayuda secundaria puede obtenerse al agitar el lodo en los tanques con las escopetas sumergidas a fin de ayudar el escape de gas contenido en el lodo. el que puede adquirir un aspecto esponjoso. pueden tender a deslizarse en el interior del pozo debido a fuerzas de sobrecarga. con lo que disminuye la cantidad de agua disponible para la hidratación de las lutitas. la penetración de este tipo de lutita se caracteriza por un aumento de la viscosidad y frecuentemente por una reducción de pérdida de filtrado. El empleo de emulsión inversa o lodo invertido es también muy efectivo en el control de estas lutitas.Controlar la pérdida de filtrado. Adiciones de sal para controlar la inhibición osmótica del agua se utilizan también frecuentemente de modo que la acción osmótica deshidrata las lutitas en vez de hidratarlas. con el fin de evitar humedecer esas lutitas. Cada situación debe evaluarse independientemente de las demás. Sin embargo. si se conoce el tipo de lutita involucrada en el problema.Mantener las propiedades reológicas adecuadas en el fluido utilizado. La inhibición puede lograrse mediante la adición de una sal soluble que provea un catión capaz de intercambiarse con el ión de ligadura de la arcilla. a.cambios apreciables en las propiedades del lodo. El problema de los desprendimientos de lutitas no tiene una solución única o definida. Formaciones de lutitas que han sido elevadas a un ángulo mayor que el normal pueden tender a ingresar al pozo por flujo plástico cuando son penetradas por la mecha. que tienda a encapsular las lutitas bentoníticas y a reducir la cantidad de agua disponible para la hidratación de la arcilla. c. Un aumento de la densidad del lodo también ayuda a mantener esas lutitas en su lugar. Dado que muchos problemas de lutitas se originan en causas mecánicas. Sin embargo. b. En algunos casos. La adición de materiales asfálticos también contribuye al control. reduciendo la pérdida de filtrado. reduciendo las tensiones cerca del pozo. cuando se puede tolerar un incremento de densidad sin peligro de pérdida de circulación. y si se diagnostica una causa mecánica debe procederse a corregirla. Buenas prácticas de perforación. el uso de un sistema inhibidor usualmente tiene más éxito en el control de esos sólidos hidratables. ..d. b.Ajustar el caudal de la bomba a fin de mantener una presión constante durante el proceso de control. aunado a las elevadas fuerzas laterales de la tubería y a la presión diferencial 15 . Si se mantiene en el pozo una columna de fluido con las debidas propiedades de densidad. a fin de desarrollar económicamente la producción de pozos. Pero tan compleja es la corteza terrestre en donde se busca petróleo que en muchas ocasiones.Aumentar la densidad del lodo a el valor determinado por los valores de la presión de cierre en la tubería y la presión de cierre en el anular. siendo esto un factor crítico debido a la exposición de largas secciones de la misma.BROTES O SURGENCIAS.Monitorear en todo momento el volumen de los tanques y las unidades de gas en el lodo. lo cual ofrece una mayor capacidad de acarreo. Este método de perforación. al tener una menor concentración de partículas finas. f. Ese control primario es el más importante en el dominio de las presiones.No sacar ni meter la sarta de perforación muy rápidamente. g. Esta inestabilidad es mayor cuando se perfora a pronunciados ángulos incidiendo en la limpieza del hoyo.Mantener el hoyo lo más vertical posible. e. c. pero únicamente cuando se tiene un buen conocimiento de la situación y se piensa acertadamente. El primario es la función de la columna de fluido que llena el pozo. la columna hidrostática es lo que contrarresta las presiones. a. Esto. sin embargo. De allí la necesidad del control secundario. para no erosionar las C. que consiste de los equipos impiderreventones. lo que contribuye a la inestabilidad de la formación por lo que se necesitan de densidades mayores que la normal. las condiciones variables hacen a veces imposible la predicción de los requisitos de la columna de fluido. la perforación vertical produce recortes en una menor tasa que la perforación horizontal. Como es sabido. En general se acepta el concepto de que el dominio de las presiones de las formaciones se divide en dos etapas: control primario y control secundario. viscosidad y fuerza de gel. origina cambios en la orientación de los esfuerzos en relación a las estratificaciones.Preparar buenos programas de revestidores.Mantener unas velocidades anulares no muy elevadas paredes del hoyo. precisamente cuando se necesita con urgencia. Además. Un reventón es quizás el desastre más costoso que se pueda sufrir en operaciones de perforación y completación. nunca se presentará un amago de reventón. Si se trata de un pozo productivo.PEGUE DE TUBERIA DURANTE LA PERFORACION HORIZONTAL La necesidad de obtener una mayor producción de crudo ha conllevado al desarrollo de la perforación horizontal. logrando incrementar la longitud perforada en la zona de producción. El éxito al tratar de suprimir un brote depende de los materiales y el equipo. Por esta y otras causas nos vemos privados del control primario. D. en una grieta o cavidad puede perderse una gran cantidad de fluido. Las siguientes condiciones se deben analizar para escoger el equipo preventor más adecuado y las prácticas que se deben observar en cada pozo. aunque en si pueden ser contaminantes por definición. Estos materiales. un contaminante es cualquier sustancia que pueda causar propiedades indeseables al lodo.sobre las arenas. En este sentido. lo cual conlleva a la necesidad de altas velocidades anulares para minimizar la formación de lechos de recortes. Es de suma importancia mantener información completa sobre las propiedades del lodo para así ver el comienzo de alguna contaminación y evitar la degradación de un buen sistema. ya que de esta forma se logra una mayor fluencia en la parte inferior de la tubería. Por otra parte la fricción entre el fluido de perforación y la sarta sobre la formación puede originar problemas de derrumbes y/o caída de ripios no perforados lo cual puede aumentar los arrastres al formarse lechos de ripios. Casi todo material podrá ser considerado contaminante en uno u otro caso. Debido a la necesidad de utilizar un galonaje bajo para el logro de el ángulo requerido y para mantener el mismo. ya que los de interés primordial serán aquellos que requieran tratamiento químico.. combinando el flujo turbulento y laminar.CONTAMINANTES DE LOS LODOS A BASE DE AGUA. VI. Eventualmente. manteniendo el galonaje o incrementándolo si las condiciones lo permiten. Otros contaminantes son inesperados tal como aquellos que resultan de pequeñas infiltraciones o acumulaciones de contaminantes. lo mismo que la disminución del flujo en la parte inferior de la tubería. La limpieza de la sección horizontal. El espacio anular resultante debido a la excentricidad de la sarta en el hoyo da como resultado un caudal mayor en la parte superior de la tubería y menor en la parte inferior de la misma. el contaminante mostrará su efecto al crear un cambio en las propiedades del lodo. es por tanto. La regla de mayor importancia es de todas maneras. que el tratamiento y su efecto en el lodo deben ser compatibles. Ya que los cortes perforados en la sección desviada no son transportados a la superficie antes de llegar a la parte vertical. De esta forma. Este cambio generalmente rápido. ayudaría a este propósito. lo cual crea un perfil de velocidad irregular. Una forma de reducir la incidencia de este problema es mediante el bombeo de píldoras de lubricante a fin de disminuir el coeficiente de fricción. La composición y tratamiento de los fluidos de perforación a base agua depende de los materiales que se encuentren o agreguen intencionalmente durante las operaciones de perforación. De igual forma el repaso de la sección perforada en forma inversa. Además la rotación de la sarta ayuda a fragmentar y suspender los recortes del lecho formado. En términos generales. menor que en las secciones verticales debido a la influencia de la fuerza gravitacional que tiende a formar lechos de ripios. Este objetivo puede lograrse mediante el bombeo de píldoras de baja reología seguido por el bombeo de píldoras de alta reología. no serán parte de esta discusión. aumenta las posibilidades de un aprisionamiento durante la perforación del intervalo desviado. 16 . todos los componentes del lodo base agua pueden ser contaminantes en algunos casos. Debido a que este objetivo no podrá ser logrado por medio de la hidráulica el mismo debe ser llevado a cabo removiendo los sólidos depositados en la parte inferior de la sarta mediante flujo turbulento. Algunos contaminantes pueden ser esperados de antemano y hacer el tratamiento previo adecuado. Los tratamientos son posibles en algunos casos pero imposibles en otros. removiendo los cortes depositados. ocurre casi siempre cuando el lodo se encuentra más vulnerable como es el caso de la deficiencia progresiva de defloculante. transportando de esta forma los sólidos removidos por la primera. el único factor para garantizar la limpieza del hoyo se basa en las propiedades reológicas del fluido de perforación. Este tratamiento es de gran ayuda al no ser en exceso y al no crear efectos adversos en las propiedades del lodo. con la rotación y reciprocación de la tubería se lograría minimizar la formación de depósitos de cortes en la parte inferior de la sarta. es de suma importancia evitar la formación de lechos de los mismos. Como la sal en un lodo no se puede precipitar por medios químicos . no es sorprendente el que las predicciones de la reacción de un químico en ellos. el cual cambia la distribución de la carga eléctrica en la superficie de las arcillas y promueve la floculación de lodos levemente tratados. los iones Na+ y Cl-. sean a veces algo erradas. en cuanto a lo que nos concierne. EPM se usa con facilidad para obtener la cantidad necesaria para tratar algún contaminante. sino el efecto electrolítico. El agua es el ingrediente principal de estos fluidos ya que disuelve. Debido al gran número de complejos orgánicos y arcillas en un fluido de perforación. su concentración sólo se puede reducir por medio de dilución con agua dulce.5565 A fin de evitar un tratamiento excesivo de carbonato de sodio. basada en su comportamiento con el agua. Si se sabe como un compuesto químico reacciona con el agua. tienden a agruparse en la superficie de las arcillas y por medio de reacción de masa tienden a deshidratar los sólidos reactivos del lodo. La sal como contaminante no puede extraerse del fluido por medios químicos. Entre los contaminantes más comunes de un lodo base agua tenemos: A.00035 * EPM contaminante * Peso equivalente del químico Por ejemplo si un filtrado tiene 600 PPM de Ca++ y tiene que ser tratado con Carbonato de sodio (NaCO3) EPM de Ca++ = 600/20 = 30 Peso equivalente Na2CO3 = 106/2 = 53 LPB de carbonato de sodio = 0. El efecto dañino de la sal en los lodos no es tanto la reacción química de los iones.Antes de pasar a discutir las diferentes clases de contaminación. ya que se necesita un EPM de químico para reaccionar con un EPM de contaminante.. suspende y rodea a todos los componentes del sistema. Los equivalentes por millón (EPM) es la concentración de un ión en ppm dividida por el peso equivalente del ion. La contaminación con sal puede provenir del agua que se usa para mezclar el fluido. Esta floculación ocasiona aumentos en las propiedades reológicas y la pérdida de filtrado. A medida que se encuentren mayores cantidades de sal . se tiene entonces una buena indicación de como ha de reaccionar dentro de un lodo.CONTAMINACION CON CLORURO DE SODIO. La química. vale la pena repasar algunos principios fundamentales de química básica de fluidos base agua. trata con la presencia e interacción de compuestos e iones solubles en los lodos a base agua. Debido a esto tiene igual importancia el sentido común y los conocimientos químicos en el mantenimiento de un buen fluido de perforación.00035 * 30 * 53 = 0. 17 . perforación de domos salinos o flujos de agua salada. El encogimiento de las arcillas debido a la deshidratación puede entonces ocasionar un aumento de la viscosidad con un aumento de la pérdida de filtrado. debe mantenerse una cantidad detectable de calcio mínimo en el filtrado. Así las LPB de químicos necesarios para contrarrestar los EPM de contaminante se pueden determinar por: LPB de agente químico= 0. . y esto da como resultado una sección lavada en el hoyo. Si se utiliza un lodo en base calcio. ocurre un cambio de base que directamente afecta la bentonita en el lodo y las propiedades tanto de filtración como de reología tienden a aumentar y a ser difíciles de controlar. A medida que la concentración de sulfato de calcio aumenta y la solubilidad del calcio se aproxima al límite. El yeso y la anhidrita son compuestos de sulfato de calcio que se encuentran en algunas perforaciones. El efecto de la contaminación de calcio en los lodos base agua es un incremento de las propiedades reológicas. Cuando nos encontramos un flujo de agua salada debemos subir la densidad del lodo para contener el flujo si se puede. soda cáustica para aumentar el pH y un reductor de filtrado. aproximadamente 600 ppm de Ca++. Si un lodo salado fuese preparado antes de perforar la formación evaporita. aumento de la pérdida de filtrado. incremento en el contenido de ión cloruro.1. punto cedente. El contenido de ión cloruro del filtrado aumentará y la alcalinidad. Cuando aparezca el problema de contaminación con sulfato de calcio . Aproximadamente 0.La contaminación de sal en un lodo a base agua causa un incremento en la viscosidad plástica y aparente. Si la densidad del lodo es mayor que la densidad del agua salada la densidad del lodo disminuirá. La capa de agua entre las partículas de arcilla es reducida resultando en un grado menor de hidratación e hinchamiento. El fluido puede mantenerse como lodo de bajo calcio. El yeso es sulfato de calcio hidratado mientras que la anhidrita es sulfato de calcio sin agua. filtrado y disminución del pH. incremento en las emboladas por minuto de las bombas de lodo y disminución en la presión de bomba. La contaminación del sulfato de calcio es similar a la de cemento debido a que ambas producen ión calcio que tiende a causar floculación y se diferencia del cemento en que no aumenta el pH ya que suple un radical de sulfato y no hidróxilo. fuerzas de gel.093 LPB de Soda Ash son suficientes para precipitar 100 ppm de ión de calcio. el lodo comienza rápidamente a saturarse. el contenido de sólidos y la cantidad de productos dispersantes presentes en el lodo. este lavado sería menor. la extracción química puede fácilmente efectuarse con carbonato de sodio (Soda Ash). Este puede introducirse en el lodo por medio del agua. El ión calcio es un contaminante principal de los lodos a base agua. El sulfato de calcio causará agregación y floculación en un lodo base agua. la contaminación con sulfato de calcio será pequeña o no afectará las propiedades del lodo.-CONTAMINACION CON CALCIO. al mismo tiempo causará un incremento de las propiedades reológicas. así como un aumento del contenido de iones calcio e incremento del pH (cemento) o disminución del pH (yeso). Pf . La contaminación con calcio cambia drásticamente la naturaleza de los sistemas de agua dulce con base arcilla. precipitando el calcio en solución. hay varias maneras de combatirlo.CONTAMINACION DE YESO O ANHIDRITA. La severidad de la contaminación de calcio o magnesio dependerá de la cantidad del ión contaminante. Un flujo de agua salada puede ser detectado por el incremento en el volumen de lodo en los tanques de superficie. formaciones de yeso o anhidrita o al perforar cemento. disminuirá. El radical sulfato ayuda a la floculación aunque en grado mucho menor a los iones de calcio. o se puede hacer la conversión a un lodo a base de yeso. El tratamiento incluirá dispersantes para reducir las propiedades reológicas. además de dilución con agua dulce. filtrado y disminución del pH. La reacción que ocurre es más o menos la siguiente: 18 . Cuando perforamos una formación evaporita. B. B. El sulfato de calcio parcialmente soluble incrementará la dureza y el contenido de sulfato en el filtrado. El ión calcio tiende a reemplazar los iones de sodio por medio de un cambio de base lo cual resulta en la floculación y no dispersión de las partículas de arcilla. Para pequeñas cantidades de contaminación de sulfato de calcio. 0735 LPB de bicarbonato de sodio. como 10 % queda libre para la contaminación. El grado de contaminación y la severidad con que afectará las propiedades del lodo dependen de muchos factores. Ç C. y el revoque será grueso y esponjoso. pH y filtrado. el control de las propiedades del lodo. La contaminación con cemento causará: aumento de la reología. Los sólidos perforados son los peores contaminantes del lodo y uno de los mayores problemas para el ingeniero de lodos. y el contenido de calcio en el filtrado también aumentará.Na2CO3 + CaSO4 --> CaCO3 + Na2SO4 Debido a que el sulfato de sodio producido en esta reacción puede resultar en un aumento de la reología. ya que un alto contenido de sólidos arcillosos es causa primordial de la floculación del sistema al ser contaminado por cemento. viscosidad plástica. Cuando el cemento está ya seco.CONTAMINACION CON CEMENTO. antes que se fragmenten y dispersen durante la circulación haciéndose más difícil su remoción y. En la mayoría de las operaciones de perforación ocurre contaminación con cemento una o más veces cuando se cementa la tubería de revestimiento y se perforan los tapones de cemento. La contaminación con sólidos se reconoce por la alta: densidad . silicato de calcio y aluminato tricálcico.2. es aconsejable utilizar un dispersante para reducir la viscosidad y los geles. todos los cuales reaccionan con agua para formar grandes cantidades de hidróxido de calcio . mientras que si este está suave más o menos el 50% del mismo se dispersa con capacidad de reacción. La alcalinidad. Es la cal que produce el cemento al reaccionar con el agua la que causa la mayor dificultad en la contaminación con cemento . Un procedimiento común para tratar la contaminación con cemento y dispersar las arcillas floculadas es remover el calcio con bicarbonato de sodio . B. se requiere aproximadamente 0. pérdida de filtrado. deben ser removidos del sistema de circulación lo más pronto y con la mayor eficiencia posible. Por consiguiente. Se debe considerar también el contenido de sólidos de baja gravedad. 19 . El cemento contiene compuestos de silicato tricálcico . Para evitar este problema se debe optimizar los equipos de control de sólidos y mantener una dilución adecuada. por ende. tipos y concentración de dispersantes y cantidad de cemento incorporado. La reacción es la siguiente: Ca(OH)2 + NaHCO3 --> CaCO3 + NaOH +H2O Para extraer químicamente 100 mg/lt de calcio proveniente de la cal. presión de bombeo y la baja tasa de penetración. y al mismo tiempo bajar el pH y tratarlo con un dispersante orgánico.. Cuando tratamos una contaminación con cemento es necesario hacer dos cosas: reducir el pH y remover el calcio soluble.-CONTAMINACION CON SÓLIDOS. Pf. como contenido de sólidos. Para tratar el lodo es necesario circularlo a través del desgasificador. En lodos contaminados con sal. b. cuando se incrementa la temperatura.Mantener un pH sobre 10 y eliminar el uso de aditivos poco resistentes a altas temperaturas. F.-CONTAMINACION CON GAS. La contaminación con gas ocasiona la disminución de la densidad del lodo. de la formación en si. La velocidad de degradación depende de la temperatura. Sin embargo la viscosidad y la pérdida de filtrado no responden a tratamientos químicos. es una buena indicación de que hay suficientes carbonatos y bicarbonatos para crear problemas en el control del lodo.Utilizar productos resistentes a temperaturas elevadas. mantener baja la gelatinización para ayudar a la desgasificación del lodo y mantener el peso del lodo en el tanque de succión. En los lodos a base agua. Primero el carbonato y el bicarbonato en presencia de arcillas causan un incremento en los geles y el punto cedente. y por otra parte a elevadas temperaturas un pequeño incremento en la misma resulta en una rápida degradación del material. f. d.D. e. pruebas piloto completas y detalladas deben efectuarse para determinar la mejor manera de resolver el problema. Al añadirle cal al lodo.Mantener el porcentaje de agua óptimo en el lodo. cantidades considerables de carbonatos y bicarbonatos solubles pueden contaminar un lodo.Evaluar los aditivos a la máxima temperatura de fondo registrada. se presenta el peligro de que a alta temperatura y con lodos de alta densidad. aumento del volumen de los tanques activos. aumenta la velocidad de las reacciones químicas entre los muchos componentes de estos fluidos. debido a la interferencia que presentan los ácidos orgánicos. Cuando existe una contaminación fuerte de carbonatos y bicarbonatos se crea una situación donde el Pf. En algunos casos. Muchos de los aditivos y dispersantes para controlar la pérdida de filtrado fracasan o llegan a ser inefectivos a medida que la temperatura aumenta. c. el aumento en la temperatura produce serios daños en sus propiedades. Para prevenir la degradación térmica se recomienda: a. La degradación térmica ocurre por distintos mecanismos como la hidrólisis (reacción de una sal para formar un ácido y una base) o la reacción entre dos o más componentes del lodo. resultando difícil mantenerlos en óptimas condiciones. La exactitud en la titulación y las reacciones de los tratamientos es de hecho menor en lodos con alto contenido de dispersantes orgánicos. Estas contaminaciones causan más o menos los mismos problemas que el caso de las contaminaciones por calcio y se tratan agregando calcio en solución para precipitarlo como CaCO3.Efectuar pruebas pilotos (añejamiento) en el campo para optimizar el uso de aditivos químicos. Estos iones pueden afectar adversamente las propiedades del fluido de la misma manera que la sal del sulfato de sodio. y disminución de la eficiencia volumétrica de las bombas. Los tratamientos para la contaminación de bicarbonato y carbonato deben ser precedidos de un análisis a fondo de las alcalinidades del filtrado.-CONTAMINACION CON CARBONATOS Y BICARBONATOS. pH y la fase sólida parecen ser apropiados. pH y la concentración de calcio.CONTAMINACION POR ALTAS TEMPERATURAS. cemento y cal. o de la reacción entre el dióxido de carbono y la soda cáustica. El carbonato puede originarse de un tratamiento excesivo contra el calcio o cemento.Utilizar un mantenimiento adecuado al lodo. Por esta razón. ya que todos los aditivos químicos tienden a sufrir degradación entre 250 a 400 ºF. se formen sales 20 . Como regla común si Mf llega a más de 5. Las propiedades reológicas son afectadas de dos maneras cuando la alcalinidad del lodo proviene de CO3= ó HCO3-. E. prácticamente todo el bicarbonato ha sido convertido a carbonato y sólo requerirá tratamiento con cal o yeso. Los polímeros se pueden clasificar de acuerdo a su origen. pH de la solución y concentración de la sal. además de cromolignosulfonato o lignito. estructura y utilidad.4 aproximadamente. razón ámino-ácida o grado de hidrólisis. Si el coeficiente PPM HCO3-/PPM Ca++ < 3. que disminuyan la capacidad de controlar la pérdida de filtrado a alta temperatura y presión. además de agregar lignito y cromolignosulfonato para estabilizar las propiedades reológicas y de filtración.000 y por lo menos 100 unidades estructurales.o la combinación de estos. A. La presencia de los iones OH. de alto peso molecular. deberá agregarse soda cáustica para aumentar el pH a 9.. CO3= y HCO3. B. La palabra polímero se deriva del griego (POLI = MUCHO. puede verificarse relacionando los valores de la alcalinidad Pf y Mf de la siguiente forma: OH-( ppm) Pf= 0 Pf= Mf 2Pf= Mf 2Pf< Mf 2Pf> Mf 0 340 Pf 0 0 340 (2Pf-Mf) CO= (ppm) 0 0 1200 Pf 1200 Pf 1200 (Mf-Pf) HCO3. Si el pH es mayor de 9. Los polímeros pueden ser encontrados en forma natural o pueden ser obtenidos en laboratorios.. Los polímeros de acuerdo a su origen se clasifican en: 21 . En este caso. agrupadas en largas cadenas a lo largo de las cuales se encuentran grupos amidas y ácidos. MERO=UNIDAD).4.CLASIFICACION DE LOS POLIMEROS. las cuales están constituidas por verdaderas macromoléculas hidrocarbonadas. produciendo un aumento considerable en la viscosidad del sistema. Se agrega cal para precipitar el HCO3-. un polímero debe tener un peso molecular mayor de 10. además de producir poco daño a la formación. Entre sus propiedades más importantes cabe destacar la expansión que sufren estos polímeros al ser disueltos en agua o salmuera.NATURALEZA DE LOS POLIMEROS. entre las cuales están: buena limpieza y mejor suspensión de sólidos.4 y el coeficiente PPM HCO3-/PPM Ca++ > 3 no será necesario agregar soda cáustica. Hablando estrictamente.cálcicas o ácidos húmicos. disminución de la pérdida de filtrado y fricción. El uso de polímeros en lodos de perforación proporciona al sistema una serie de ventajas y propiedades. se debe agregar yeso o cal. Esto convertirá el bicarbonato de calcio a carbonato de calcio y carbonato de sodio. La palabra obviamente describe una sustancia compuesta de unidades estructurales repetidas llamadas “Monómeros”. alternando con átomos de carbono. Si el pH es menor de 9. Los cromolignosulfonatos deben usarse para el control reológico según sea necesario.(ppm) 1200 Mf 0 0 1200 (Mf-2Pf) 0 VII-TEORIA SOBRE POLIMEROS. para la defloculación.. Estos polímeros presentan una serie de propiedades físicas que dependen de su peso molecular . Entre los polímeros manufacturados tenemos las poliacrilamidas parcialmente hidrolizadas. f. goma guar.Temperatura.Otras funciones como: Inhibidores de corrosión.Agentes estabilizadores. Finalmente los polímeros se pueden clasificar por su utilidad en los fluidos de perforación en: a.pH. etc.Modificados: (CMC. lubricantes. CMHEC. Las altas temperaturas causan alteraciones estructurales irreversibles. Dependiendo de la cantidad de sal agregada. Un aumento excesivo del pH causa elongamiento del polímero disminuyendo la viscosidad y puede causar su degradación. El grupo carboxilato adicional resultante aumenta la sensibilidad del polímero a los iones divalentes..FACTORES QUE AFECTAN LAS PROPIEDADES DE LOS POLIMEROS. d. catiónicos y anfotéricos). Tal es el caso de las poliacrilamidas. C.. amidas y éteres) y Polielectrolíticos (aniónicos.Salinidad y cationes divalentes. Y HPG). Los polímeros de acuerdo a su estructura se pueden clasificar química y físicamente. b.5. cuyos grupos carboxilo están completamente ionizados. causa reducción de la viscosidad ya que se deshidrata el polímero. c. Este mecanismo explica el porque un polímero altamente aniónico es ineficaz como viscosificante en aguas saladas.Floculantes. HEC.Sintéticos: (poliacrilatos. b.Viscosificantes. poliacrilamidas parcialmente hidrolizadas). 22 . PAC.Naturales: (almidón. en las cuales la pérdida de eficiencia resulta a temperaturas mayores de 450 ºF y se debe a la saponificación del grupo acrilamida.Defloculantes / Adelgazantes. Químicamente los polímeros se dividen en dos familias: La familia de los celulósicos (CMC) y la familia de los poliésteres (derivados de glicoles. pueden ser utilizados en sistemas con calcio y magnesio. Los pH óptimos para la mejor función de los polímeros aniónicos esta entre los valores de 9. Los iones divalentes como el calcio y el magnesio causan una precipitación rápida de los polímeros carboxílicos..a. goma algarroba y biopolímero XC). La adición de una sal a un polímero totalmente hidratado.. Algunos de los factores que afectan las propiedades de los polímeros son: a. gliceroles y ésteres cíclicos). e. La mayoría de los polímeros se degradan por acidez (bajo pH). Los polímeros aniónicos obtienen mayor solubilidad a medida que se producen más enlaces iónicos en las cadenas del polímero al agregar un producto básico como la soda cáustica. Los polímeros que son escasamente aniónicos.Reductores de pérdida de filtrado. el polímero no sólo se deshidrata sino que inclusive puede precipitarse de la solución. c. b.5 a 10. c. como el polímero XC. Físicamente los polímeros se dividen es dos grupos: No iónicos (alcoholes. Cuando el ión potasio esta presente en la solución original.TEORIA DE INHIBICION CON POTASIO. que fuera atribuido solamente a este encaje fuerte dentro de la abertura hexagonal de los planos basales de oxígeno de la capa tetraédrica. b. una estructura compacta fuertemente agarrada. El sodio y el calcio que se encuentran normalmente en la montmorillonita . La estabilización de lutitas con problemas con iones potasio.VIII. Con las lutitas hidratadas e hinchadas. Otros iones no permiten un acercamiento tan estrecho de las capas. c. reduciendo la cantidad de hinchamiento diferencial que ocurre. pero son muy pequeños para unir completamente las láminas . el efecto de concentración puede forzar al ión hacia el espacio libre de la superficie expuesta. En las arcillas de capas mixtas el potasio trabaja en ambos lados de la illita y la montmorillonita. por lo tanto. los iones de potasio hidratados. Estas características de interacción del ión potasio con la superficie de las arcillas puede ser relacionada con dos efectos: tamaño iónico y energía de hidratación.La estructura cerrada evita rehidratación. en el espacio cristalino de la estructura de la arcilla. especialmente para altos contenidos de illita. Una vez en la posición es mantenido fuertemente y: a. El ión potasio tiene la segunda energía de hidratación más baja. es mantenido con una energía de atracción mayor que otros iones intercambiables. Las bajas energías de hidratación para los iones intercambiables parecen ser importantes para determinar la alta selectividad y las características de fijación. El diámetro iónico del ión potasio es 2. Pero. si los iones de sodio predominan en la formación.El potasio es menos adepto a ser intercambiado por otro ión ya que su estructura esta deshidratada y colapsada.. La cantidad de intercambio de base que ocurre es substancialmente reducida. y la lutita permanece estable. Además la adsorción selectiva del ión potasio por las arcillas en relación a otros cationes específicos ha sido documentada. Cuando un sistema potásico es deshidratado. Con las illitas el ión potasio reemplaza cualquier ión intercambiable (impureza) en la estructura y expone toda la lutita al ambiente del mismo ión aglomerante que mantiene la illita unida.El potasio esta lo más cercano posible al centro de la carga negativa del cristal adyacente. donde las arcillas montmorilloníticas se han formado. La baja hidratación produce deshidratación interlaminar y colapso de las capas. son lo suficientemente pequeños como para penetrar las lutitas no hidratables.La rehidratación lleva al entrampamiento de una capa de agua y a la oportunidad de intercambio. Sin embargo. la hidratación y el 23 . parece ocurrir de la siguiente manera: Cuando la montmorillonita esta presente. las láminas tetraédricas de los cristales adyacentes se contactan y el potasio pierde su envoltura de agua orientada y se hace algo más pequeño. el intercambio de potasio por sodio y calcio crea una estructura más estable y menos hidratable. podrían entrar en el espacio cristalino . valor muy cercano a la distancia disponible de 2. la adsorción selectiva del ión potasio limita aún más la hidratación o hinchamiento de la formación.8 amstroms. tiene un efecto importante secundario asociado con ello. los iones de calcio hidratados pueden penetrar fácilmente entre las láminas de arcilla para evitar la hidratación y ablandamiento de las mismas. cuando es expuesto al agua. El ión potasio trabaja mejor en las lutitas que tienen un alto porcentaje de illita o illita/esméctita mezclados en combinación de láminas en la fracción de arcillas. Es formada. A medida que el proceso prosigue.66 amstroms. La tendencia a la fijación de los iones de potasio. j. Además.Flexibilidad y adaptabilidad a ambientes diferentes.3 B. Todas las ventajas e perforar con un fluido de sólidos mínimos a base de polímeros. Su carácter de fluidos de daño mínimo a la formación.SISTEMAS CONVENCIONALES A BASE AGUA A continuación se realiza una breve descripción de los sistemas de fluidos de perforación a base agua convencionales así como una guía para su correcto uso en el campo. Sistema Benex.ablandamiento posterior puede ocurrir. B. El control de sólidos es muy importante en estos sistemas.Mejor control de densidad y viscosidades. se busca determinar la manera más efectiva para reducir los costos totales de perforación y esto se logra a través de una tasa de penetración máxima. B. debido al mínimo contenido de sólidos y su resultante viscosidad plástica reducida. los registros de calibre de pozos perforados con estos sistemas.Mejores cementaciones y operaciones de evaluación de formación más efectivas.2 B. ya que estos han sido diseñados como sistemas de sólidos mínimos. e.Reducción del daño a la formación. o brotes producidos por succión cuando se extrae la tubería. lastrabarrenas y tubulares. C. Estos sistemas tienen la capacidad de perforar más eficientemente la mayoría de los pozos que anteriormente dependían de fluidos de base agua convencionales y en algunos casos. Los sistemas de polímeros sintéticos modernos han sido desarrollados como culminación de 40 años de experiencia e investigación. b. Esto ayuda a prevenir la pérdida de circulación.Reducción de la adhesión de sólidos de perforación sobre la mecha . f.1 B. en la industria petrolera.Mejor control en pozos direccionales. asegura una producción potencial consistente. por lo que los equipos de control de sólidos deben 24 .4 Sistema Agua Gel ( Spud Mud ) Sistema Lignosulfonato. Los sistemas se mantienen a bajo pH .SISTEMAS DE POLIMEROS MODERNOS. k.Mayor estabilidad del pozo. hacen de estos fluidos una alternativa económicamente atractiva.Menor desgaste del equipo. atascamientos de tubería. y es menos probable que ocurra dispersión de lutitas de la formación. d. y sus rangos de aplicación y versatilidad . Estos sistemas contribuyen a este aspecto de reducción de costo principalmente a través de sus propiedades altamente tixotrópicas de adelgazamiento por corte y su mínimo contenido de sólidos. La reducción del costo al incrementar las tasas de penetración y al producir estabilidad del pozo . pozos que se perforaban con fluidos de emulsión inversa. lo cual ofrece la ventaja de estabilizar las zonas problemáticas de lutitas a altas tasas de perforación. debido a la menor erosión de pozos. altamente tixotrópico y con características de estabilización de lutitas son parte de estos sistemas. ya que ellos previenen el intercambio de bases iónicas entre los iones de calcio de formación. c.Mejor control de las presiones impelentes. Sus ventajas específicas son: a. de succión y densidad equivalente de circulación . estabilizadores. Hoy día. los sistemas de polímeros pueden ser convertidos a otros si se requiere.Muy aceptables características ambientales. i. los hacen fluidos que pueden resolver los problemas de perforación actuales. h. g. Sistemas Calcicos. Debido a su compatibilidad con la mayoría de los sistemas. muestran mejores resultados que aquellos donde se utilizan fluidos de sólidos mínimos convencionales o fluidos dispersos.Mejor hidráulica y máximas tasas de penetración. 0 lpb) a fin de acondicionar el fluido bajando su pH y estabilizando la reología. Los carbonatos también deben ser controlados. el grado de hidratación e hinchamiento de las lutitas depende de el ión intercambiable. En algunas situaciones críticas es posible añadir un adelgazante o dispersante químico para ayudar al control de viscosidad. fracturas. Este sistema se diseñó específicamente para la estabilización de lutitas con alto contenido de arcillas esméctitas. al cual se ha introducido el ión potasio para que en combinación con el polímero poliacrilamida impartan características inhibitorias al sistema. se puede añadir pequeñas cantidades de poliacrilato para reducir la viscosidad. antes de añadir más polímero. tales como: viscosidades de salida incontrolables. limitando la dispersión y desprendimiento de la formación. como consecuencia del desplazamiento o intercambio básico. Las arcillas sódicas exhiben una marcada hidratación debido al menor tamaño del ión Na+ y la débil densidad de la carga mayor.25 a 1. Una vez que el cemento ha fraguado el problema de perforar cemento con el sistema es menor. Hay señales que indican la insuficiencia del polímero en el sistema. que constituyen las partículas de arcilla . Ca++ y K+.han sido utilizados para elevar el punto de cedencia y resistencia de geles. pues ellos compiten con el polímero por las cargas disponibles. Sin embargo. que se encuentra alojado entre las laminillas de silice-alúmina-sílice. ya que estas se adhieren a varias partículas de arcilla. La adición de iones K+ a un fluido resulta en la reducción de la hidratación de la arcilla. Después de perforar cemento es necesario el tratamiento del sistema con bicarbonato de sodio para eliminar el calcio soluble y esperar hasta que el pH este por debajo de 10. Si el punto de cedencia y la resistencia de geles disminuye a valores inaceptables.operar eficientemente para asegurar el éxito de los mismos. es esencialmente el mismo sistema de agua dulce. fisuras y otras áreas sensitivas de la formación lo que ayuda a disminuir las presiones que resultan de la hidratación de las lutitas adyacentes al pozo.25 lpb) para asegurar la limpieza del hoyo y la capacidad de suspensión de las partículas sólidas. Si no se desea diluir. ya que el sistema es más tolerante al calcio debido a la encapsulación de todos los sólidos. este problema se puede remediar por la adición de polímero y/o dilución. Los polímeros de celulosa polianiónicos ( PAC ) .125 a 0. Dependiendo de la cantidad de bentonita presente en el sistema. así como la adhesión de arcillas plásticas como el gumbo en la sarta de perforación. El polímero poliacrilamida encapsula los recortes de perforación y facilita su remoción. La naturaleza del filtrado reduce la invasión profunda del mismo a lo largo de las demarcaciones estratificadas. Como es bien conocido. las cuales son muy hidratables y producen la inestabilidad del pozo. La dilución moderada es también importante. Para esto se puede añadir cantidades reducidas de lignito (0. previene los efectos de dispersión de recortes y evita así la acumulación de recortes finos. ausencia de definición de los recortes y pérdida de su envoltura polimérica brillante. El polímero poliacrilamida es sensitivo al calcio y trabaja mejor cuando el nivel se mantiene por debajo de 100 ppm. Para reducir la pérdida de filtrado en estos sistemas una se utiliza una PHPA de menor peso molecular que la usada como viscosificante. Las PHPA son excelentes estabilizadores de lutitas derrumbables (GUMBO). El sistema inhibitorio. Se ha demostrado que el ión K+ no sólo es efectivo en el desplazamiento de los iones monovalentes sino en 25 . La perforación de cemento fresco con un sistema a base de agua probablemente resultará en la floculación severa. la reología puede elevarse por adiciones de polímero XCD en muy bajas concentraciones (0. Los más comunes son Na+. Cuando la generación de sólidos excede el nivel necesario de concentración de polímero o cuando no hay tiempo para que el proceso de encapsulación ocurra (perforaciones muy rápidas) se presentan altas viscosidades. el control reológico depende de las adiciones de poliacrilamida y no de la adición de lignito. así como para la reducción de pérdida de filtrado. El sistema se puede preparar utilizando cloruro o acetato de potasio como fuente primaria de potasio. El sistema se controla como un sistema de polímeros a base de potasio. control de filtrado y características inhibitorias al sistema. El rendimiento de los polímeros es afectado tanto por la dureza como por los cloruros presentes en el agua de mar. por lo que este sistema requiere una mayor cantidad de poliacrilamida . especialmente a altas temperaturas. El lignito potásico puede utilizarse para el control del filtrado. lignito potásico y carbonato de potasio. El carbonato de potasio puede ser utilizado para la precipitación del calcio soluble y controlar su concentración en el sistema.divalentes como el calcio. encapsulamiento de sólidos. para lo cual concentraciones de 2 a 5% de potasio son generalmente suficientes. Este sistema se maneja de la misma forma que el sistema a base de agua dulce. con las excepciones descritas y manteniendo la concentración de potasio necesaria para la inhibición requerida. Su componente principal es un polisacárido biodegradable y soluble en ácido que imparte viscosidad. el cual es muy importante ya que la mayoría de las lutitas hidratables (esméctitas) son montmorillonitas cálcicas. sin embargo sus propiedades encapsulantes permanecen igualmente efectivas en el ambiente de agua marina. Por último se diseño un sistema libre de arcillas. El hidróxido de potasio se utiliza en reemplazo de la soda cáustica para el control de pH. así como la utilización de celulosa polianiónica para el control de la pérdida de filtrado. El sistema a base de agua salada esta diseñado para operaciones costa afuera. El sistema puede formularse utilizando materiales acidificables en soluciones de ácido clorhídrico y puede utilizarse para perforar formaciones productivas. 26 . pero especialmente hace las operaciones logísticas mucho más fáciles. El agua de mar suministra cierta inhibición. acetato de potasio. requiere la utilización de bentonita prehidratada a una concentración de 10 a 15 lpb. hidróxido de potasio. La mayor diferencia entre los sistemas a base de agua dulce y salada es una encapsulación más lenta y un efecto floculante debido a la presencia de agua salada. y su pérdida de filtrado es un poco más alta. Este sistema tiene limitaciones de temperatura (de 200 a 250 ºF ) y es susceptible a contaminación con sólidos. el cual debido a su carácter inhibitorio. Este sistema disminuye el daño a la formación y suministra inhibición por medio de una salmuera estabilizante. La utilización de un poliacrilato líquido modificado para hacerlo un poco más tolerante al calcio es aconsejable en fluidos de agua de mar. Las posibles fuentes de potasio utilizadas en este sistema son: cloruro de potasio. el cual es utilizado como fluido de completación o reparación de pozos. El acetato tiene la ventaja de suministrar el ión potasio sin añadir los cloruros indeseables al sistema. tixotropía. diseñadas para inhibir arcillas problemáticas. Otro efecto no deseable es el agrandamiento del hoyo.SISTEMAS DE ALTA TECNOLOGIA A BASE AGUA I.Forma una capa elástica de polímero alrededor de los cortes. taponamiento de las mallas de las zarandas y de la línea de retorno.. que orienta el hidrógeno hacia los grupos de hidróxilos de las superficies de los silicatos de otras moléculas de agua. Sus componentes básicos son Poliacrilamidas parcialmente hidrolizadas (copolímero poliacrilato).. presentando un aspecto más o menos plástico. estos tienden a desintegrarse e incorporarse al sistema resultando en un aumento de los sólidos de baja gravedad e incremento de las propiedades reológicas.Estabilización de zonas problemáticas. Esto es producto de la naturaleza polar del agua. Las unidades acrilamidas de las PHPA tienen poco efecto sobre la viscosidad y el punto cedente. Esta capa de polímeros también protege a los cortes de ser convertidos en sólidos más finos. b. pero acentúan en la encapsulación de los cortes. la mayor adsorción de los sólidos se debe al enlace con hidrógeno. 1. A. La efectiva encapsulación resultante evita la hidratación del hoyo y los cortes. que son polímeros de alto peso molecular. trayendo como consecuencia la desintegración hasta llegar a ser partículas de tamaño coloidal.. lo cual reduce las fuerzas adhesivas entre si e impide que se aglomeren. Estos polímeros reemplazan estos grupos de agua. aniónicos. y sintéticos..El sistema trabaja de una manera parcialmente dispersa lo que proporciona mejor limpieza del hoyo y un menor ensanchamiento de las paredes del mismo. El mecanismo primario de inhibición es la encapsulación polimérica de la arcilla o lutita perforada por atracción y adhesión aniónica/catiónica. antes del proceso de ser separados del sistema por medio de los equipos de control de sólidos. tales como: embolamiento de la mecha y portamechas. Los polímeros no sólo forman un enlace en las superficies de las arcillas. al orientar su grupo polar de manera semejante y formar una capa que cubre la superficie de la arcilla con lo que se evita la desintegración.X.. El sistema PHPA retarda este proceso de la forma siguiente: a. Las PHPA son aniónicas por lo que tienen la tendencia a ser adsorbidas en todos los sitios catiónicos en la superficie del esquisto. En el caso de los esquistos dispersivos. el componente arcilloso tiende a hincharse y posteriormente se rompen los enlaces . lo cual reduce la estabilidad del hoyo. Son bien conocidos los problemas asociados al perforar las arcillas de tipo GUMBO. Sin embargo. que son atraídas hacia estos grupos. lo cual es dañino al sistema.-BENEFICIOS DEL SISTEMA PHPA. al mojarse estos esquistos. El GUMBO de por sí tiene alto contenido de agua y arcilla. c. Así mismo. sino también sobre si mismos. 27 . Mediante el uso del sistema PHPA las arcillas adsorben el polímero. entre otros.SISTEMA POLIMERICO IDBOND ( PHPA ). y pérdida de circulación. formando una red de polímeros alrededor de las laminillas de arcilla. propensas a hidratarse.Al utilizar un pH bajo reduce la concentración de hidróxilos. que al absorber el agua del fluido de perforación adquieren un aspecto pegajoso. elástico y con muy baja impermeabilidad son factores que reducen la incidencia de aprisionamiento. La lubricidad del sistema y la formación de un revoque delgado. Además reduce la dispersión de los sólidos. fondos . el ángulo del pozo y la calidad del revoque.arribas generalmente fluidos y mayor eficiencia en la limpieza del hoyo. La lubricidad de las PHPA también ayuda a evitar el aprisionamiento de la tubería. Como el sistema retarda la aglomeración de arcillas. permite tasas de penetración más altas que las que se logran con sistemas de lignosulfonato y cal. Uno de los problemas en la perforación de un pozo es controlar el daño a la formación. El sistema PHPA es más efectivo que los sistemas de cal o lignosulfonato en reducir el torque y el arrastre. Para aprovechar la buena limpieza de este sistema se debe mantener un punto cedente lo suficientemente alto. 2. El sistema PHPA tiene una alta capacidad de transportar sólidos debido a sus características de adelgazamiento por corte.Protección de la formación. y a mayor cantidad de sólidos en el sistema menor será la tasa de penetración. 28 . que depende mucho de la presión diferencial.Tasa máxima de penetración.Al contrario del sistema lignosulfonato. puede ser bastante dañino a la formación. Los geles característicos de éste sistema son frágiles y no suelen variar en el fondo del pozo por lo que las presiones de bombeo y suabeo no se incrementan sino que son estables. El sistema se mantiene con un mínimo de sólidos y el control de la viscosidad y de las propiedades reológicas no depende de la bentonita sino de las PHPA por lo que es estable a altas temperaturas y en presencia de contaminantes. protegiendo de esta manera a la formación. reducción del torque . 4. obteniendo así un hoyo más calibrado. especialmente en pozos direccionales y profundos. ocasiona que este sistema cause un menor daño y proporcione un mayor retorno de permeabilidad que los sistemas de lignosulfonato o cal. ya que puede producir una pérdida de permeabilidad debido a la migración de sólidos finos procedentes del lodo. las PHPA no se manejan en estado muy disperso. como en los jets de la mecha. El sistema PHPA. El agua proporciona baja viscosidad en la mecha pero no puede proporcionar la limpieza adecuada. por ser un sistema no disperso y con bajo contenido de bentonita. 3. por lo que proporciona una buena penetración y limpieza del hoyo. Un sistema disperso.. Con el sistema PHPA se mantiene un nivel bajo de sólidos de baja gravedad y de arcillas. Además el alto pH y la tendencia a la dispersión de estos lodos causan daño dentro de los poros. arrastre y diminución del riesgo de aprisionamiento diferencial. y por ende mejora el rendimiento del equipo de control de sólidos.. Otro factor que afecta la tasa de penetración es la viscosidad del fluido a altas tasas de corte.. Como se sabe. Tanto los fluidos de perforación como las salmueras de completación pueden ser dañinas. reduciendo la dispersión de las arcillas y facilitando el control de sólidos. como el lignosulfonato. ocasionando su taponamiento. la tasa de penetración. La naturaleza de adelgazamiento por corte permite al sistema tener bajas viscosidades en el fondo y al sacar la sarta. o una disminución del tamaño de los poros debido a la expansión de las arcillas dentro de la formación misma. El sistema PHPA proporciona una baja viscosidad a altas tasas de corte y alta viscosidad a bajas tasas de corte ( en el anular ). ya que los sólidos de tipo coloidal pueden penetrar a la formación disminuyendo la permeabilidad. uno de los factores que afectan la tasa de penetración es la concentración de sólidos de tamaño coloidal.Lubricación del pozo . 5.Las propiedades químicas y reológicas del sistema son fáciles de mantener.. d. e. c. 6..-DETERMINACION DE LA POLIACRILAMIDA SISTEMA IDBOND 29 . El sistema PHPA es compatible con la sal.La compatibilidad de las PHPA con la sal. B. 5..Mantener la concentración de PHPA en el sistema.Las arcillas perforadas deben estar relativamente secas o en un estado nativo al romperse para ser inspeccionadas.La viscosidad en la línea de flujo debe ser igual o menor que la viscosidad en succión.Los costos de perforación pueden ser reducidos considerablemente..El bajo contenido de bentonita en el sistema. Se han perforado formaciones de sal sin efectos dañinos al sistema.No es adversamente afectado . en gran proporción . 4. al aumentar la tasa de penetración y aumentar la vida útil de las mechas. Esto se atribuye a: a. Por otra parte es un sistema que puede controlar los estratos de gas y aún mantener las características deseables de un buen lodo. Estas pautas son: 1. b.. 3. Existen muchas ventajas en el sistema PHPA. así como retardar el embolamiento.El sistema ha demostrado que funciona mejor manteniendo el nivel de calcio bajo los 100 ppm. La experiencia obtenida en los pozos perforados con el sistema polimérico PHPA ha permitido desarrollar una guía a fin de tratar el sistema adecuadamente.El buen mantenimiento del sistema hace que sea térmicamente estable. o cuando se perforan muy rápidamente hoyos de diámetro grande con altas concentraciones de cortes encapsulados.El bajo contenido de sólidos. C. a fin de asegurar una estabilización de las lutitas de Naricual y lograr hoyos de buen calibre .. influjos de agua salada. anhidrita o cemento..GUIA RECOMENDADA PARA LA APLICACION DEL SISTEMA PHPA. 2. entre ellas están: a. mayor lubricidad y minimiza el daño a la formación.Las concentraciones de los otros productos pueden dejarse caer si las condiciones del sistema lo permiten. por carbonatos .El sistema exhibe bajas tasas de corrosión.Otras ventajas. proporciona un mejor revoque. Las excepciones podrían ser cuando el lodo está aún sin circular.Compatibilidad con la sal.Tanto el lodo como el corte deben tener una apariencia lustrosa.. b. c. . pHmetro. Agitador magnético/calentador Modelo PC-520 Barra agitadora magnética.0 .Indicador Rojo de Metilo al 0. de agua destilada. De ácido bórico sólido en agua destilada en un cilindro de 1000 cc..Antiespumante. La cuantificación se efectuará por titulación por retroceso con una solución de HCl diluido. 30 . De perlas de NaOH y añádale lentamente con agitación a 150 cc..008 N Adicione 8 ml de HCl 0. PREPARACION DE LA CURVA DE TITULACION La construcción de una curva de calibración es el primer paso. se ha establecido que cuando hay soluciones conteniendo IDBOND y están sujetas a altos pH y elevadas temperaturas. el volumen de gas amoníaco es proporcional al contenido de poliacrilamida en el fluido.02 %. Las aminas se hidrolizan cuando están expuestas a altas temperaturas en un medio altamente alcalino y uno de los productos es el amoniaco. sin embargo . En el caso del IDBOND . por lo menos uno en el cual se presenta un muy limitado número de aditivos en los fluidos de perforación. El gas amoníaco generado es pasado a través de una solución de ácido bórico.La dificultad en el establecimiento de un método de prueba confiable para la cuantificación de los polímeros en los fluidos de perforación ha dependido de la ausencia de ciertos grupos funcionales sobre la cual se basa el análisis. Pipetas de 5 ml. a un pH de 4. Tapón de goma perforado.Solución de NaOH 6 N Pese 60 gr. Cilindro graduado de 100 ml.. donde se forma un complejo. Añada agua destilada hasta la marca. y llénelo con agua destilada hasta la marca. La clave del procedimiento es la producción de gas amonio. se establece un análisis confiable de campo.Acido Bórico al 10% Disuelva 20 gr. ( disponible comercialmente) E. esencial para el procedimiento de análisis. Jeringa de 10 cc.. Tubo de vidrio con diámetro igual al tapón. Pipeta de 25 ml. la presencia del grupo amida provee sino un grupo funcional único. Con el uso de un volumen determinado de muestras y variando las condiciones de reacción . EQUIPOS PARA LA PRUEBA : 02 01 01 02 01 01 01 01 04 01 01 Frascos Erlemeyer de 125 ml. REACTIVOS A. B.5 N del disponible en el mercado a 500 ml. Tubos de goma. para que quede bien ajustado. D.Solución de HCl al 0. C. de agua destilada. . Es esencial que las soluciones tengan que ser agitadas hasta que la solución quede homogénea. de antiespumante y una barra agitadora magnética. (Si ellos están muy cercanos los incrementos de errores potenciales puede aumentar). para el líquido y el polvo respectivamente. una vez propiamente formuladas deben ser almacenadas indefinidamente y servirán constantemente para repetir y confirmar algunas lecturas.(Utilice un mixer).0 1. con una pipeta y ensamble de forma instantánea con el tapón. Procedimiento de la Prueba: Se debe seguir el siguiente procedimiento para correr todas las pruebas: A un frasco Erlemeyer de 125 ml. añada 50 ml.2 0. ( Tenga cuidado que el final del tubo de desprendimiento esté bajo la superficie del ácido bórico. la preparación debe repetirse. Hay un desvío en la linealidad con los Standard a una mayor concentración de IDBOND que las mostradas. de NaOH 6N. las adiciones de polímero deben ser hechas muy lentamente y bajo altas tasas de corte. En el envase que contiene la muestra añádase 3 ml. ) 31 .. En el caso de IDBOND-P . El error potencial hecho en la preparación de los Standard. es mayor en el caso de la preparación de estándares de baja concentración. Si es líquido debe hacerse una aproximación de los ml a lpb. Con los tapones y tubos de goma ensamble el equipo. Las soluciones patrones son preparadas por dispersión de pesos conocidos de IDBOND en 350 ml.6 Las soluciones standarizadas. de muestra en una jeringa graduada a el envase. adicione 10 cc.Las soluciones de referencia de concentración de IDBOND conocida. al igual que el agua de perforación. Con una pipeta volumétrica añada 25 ml.02%.0 1. de Acido Bórico al 2% a un segundo frasco Erlemeyer y adicione 1 a 2 ml.2 lpb.6 IDBOND EN 350 ML DE AGUA 0.L CONCENTRACION (LPB) 0. de agua.4 0. Adicione 2 a 3 ml. Un mínimo de tres estándares es prudente hacerlos y ellos cubrirán un buen rango de concentraciones.4 0. Tomando cuidado de eliminar todo el aire de la muestra. debe ser preparada usando IDBOND del taladro.5 1. de agua destilada.P CONCENTRACION (LPB) 0. produce un rendimiento adecuado.5 IDBOND EN 350 ML DE AGUA 0. Los estándares preparados tienen las siguientes especificaciones : IDBOND . Consideraciones : La experiencia ha mostrado que generalmente un exceso en el filtrado de 0. Las soluciones serán aereadas y varias horas se requerirán par sacar el aire de ellas. se pesa directamente.5 1.5 IDBOND .2 0. Si se forman ojos de pescado. Consecuentemente no es aconsejable usar una curva preparada en un trabajo y luego volverla a usar en otro donde el agua es diferente. de solución indicadora de Rojo de Metilo al 0.5 lpb y 0. En el caso particular de IDBOND-P. Contrariamente a los sistemas “Thermally Activate Mud Emulsion” (TAME).. El sistema QUADRILL. Al final del período de calentamiento. Excelente lubricidad. logra esta inhibición única a través de la acción sinergética de cuatro componentes principales : Polyol : STAPLEX 500. El paso del gas amoniaco dentro de la solución de ácido bórico. Caliente por un total de 60 minutos. el STAPLEX 500 es completamente soluble en agua a temperatura de pozo. Inhibidor de arcilla.-SISTEMA QUADRILL El Sistema QUADRILL es un sistema inhibidor a base de agua diseñado para perforar en áreas difíciles con un mínimo de impacto ambiental . Poco daño a los reservorios sensitivos. menores tratamientos y bajos costos de mantenimiento. FUNCIONES DE LOS PRODUCTOS PRODUCTO FLOPEX FUNCION Control de filtrado DESCRIPCION Celulosa modificada 32 . La inhibición natural del sistema QUADRILL. Catión : Potasio o Calcio. usando 5 cc.008N. tomando en cuenta el tiempo en que fue colocado el envase. No intente la interpretación por extrapolación II. Baja dilución y bajos costos de mantenimiento. estabilizador de arcilla. por lo tanto la concentración de Polyol en el filtrado es mucho mayor que en los sistemas TAME. Su componente principal. De esta manera se mejora la estabilidad del hoyo. Polímero : IDCAP. hasta obtener un pH de 4. coloque el envase de reacción a este y el que va a recibir en el otro lado. STAPLEX 500 (estabilizador de lutitas) es completamente biodegradable. se incrementa la lubricidad y se reduce la pérdida de filtrado. (Una selección entre 3 y 4 se consideran valores normales). asegura que los cortes no serán dispersados en el anular. reduciendo así el potencial de hidratación de las lutitas y el hinchamiento cerca de la región próxima al hoyo. es térmicamente estable y produce poco daño en reservorios sensitivos. reinicie otra vez la prueba. lo cual se traduce directamente en una mejor eficiencia en el control de sólidos.0 (Cambio de color a rojo). Sal : Cloruro de sodio o potasio. Multiplíquese el valor no corregido del polímero por dos para determinar el contenido de polímero corregido en la prueba. Titule los contenidos del envase recibidor con HCl 0. el cual reemplaza y acerca a la tecnología de los fluidos de perforación de lodo base agua. Entre sus ventajas tenemos : abcdef- Excelente estabilidad del hoyo e integridad de los cortes. Protección contra pegamiento de tubería. tiene excelentes propiedades de lubricidad y control de filtración. de lodo en vez de 10 cc. afloje el tapón del envase de reacción. tornará el indicador amarillo. El sistema es libre de aceite. Bajo impacto ambiental. Comience a agitar con la barra. Representa un avance importante desde el sistema HF-PLUS. Si una muestra de lodo da una titulación por encima del tope de la curva modelo.Teniendo previamente calentado el plato de calentamiento. con característica de rendimiento similares a los sistemas a base de aceite. ... IV ..Determine el % v/v de Polyol por diferencia entre el volumen final y el volumen inicial destilado.Limpiar cuidadosamente los tanques y líneas. Añada 10 IDCIDE (Bactericida) y NaOH ó KOH para controlar el pH.Añadir antiespumante de ser necesario.Concentración de Potasio Equipo : 33 . el cual basa su medida en el hecho que el STAPLEX 500 tiene un punto de ebullición superior al agua.. 3. 4. Mida el volumen total destilado. El procedimiento es el siguiente: I .75 2 %Volumen LPB LPB LPB LPB LPB MEZCLADO EN EL CAMPO 1. Determine el % v/v de STAPLEX 500 dividiendo el % v/v de Polyol entre 0.. Agregue entonces IDCAP e ID-FLR XL a una velocidad de 5 a 10 minutos/saco.Llenar los tanques con el agua requerida y STAPLEX 500.Añadir KCl y la Barita. II .. 5. MONITOREO DEL SISTEMA a. III . b. Actualmente esta concentración se determina utilizando una retorta dual.Añada IDVIS a través del embudo a una velocidad de 15 a 30 minutos/saco.Concentración de STAPLEX-500 Se esta desarrollando una técnica de precipitación de Polyol para determinar la concentración de STAPLEX 500. Lleve el termostato hasta 1000 oF (538oC) y deje evaporar todo el Polyol.75 fracción activa del Polyol en el STAPLEX 500.STARPLEX 500 IDCAP KCL IDVIS ID-FLR XL ID-FLR KOH Estabilizador de Lutitas Inhibidor de lutitas Sal Viscosificador Reductor de filtrado PAC regular Control de pH Glicol polialcaleno Polímero sintético Reduce actividad del agua Polímero XC Control de filtrado Control de filtrado OTROS PRODUCTOS IDBOND IDTEX IDTEX W CALOTEMP IDSPERSEX T Inhibidor de lutita Polímero encapsulador Estabilizador de lutita Gilsonita Estabilizador de lutita Asfalto sulfonado Pérdida de filtrado Lignito Dispersante antifloculante FORMULACION BASE STAPLEX 500 IDCAP FLOPEX KCL IDVIS FLR 6 4 2 30 0. Ponga el termostato en 300 oF (145oC) y deje destilar hasta no detener más líquido. Mida el volumen de agua recolectado. 2. 2.Determinar la curva standard a. c.6485 ( g/l ) 34 ... sólidos de baja gravedad.Añadir 3 cc de solución de perclorato de sodio. Los cálculos se realizan con las siguientes hipótesis: a. NaCl....G. De perclorato de sodio en 100 cc de agua destilada) 4.Centrifugar por 1 minuto y leer el volumen de precipitado. Procedimiento : 1.1. tipo Kolmer (Corning # 360) 2. Añadir 3 cc de Perclorato de sodio a cada tubo.m. b..Tubos para centrífuga clínica de 10 cc..Solución de Perclorato de Sodio (150 gr. d.. a..La presencia de STAPLEX 500 no altera el volumen ocupado por la sal en solución y es completamente estable en la fase salada a la temperatura del hoyo.Centrífuga de 2500 a 5000 r. barita.Contenido de sólidos Los cálculos de sólidos descritos a continuación son válidos en lodos conteniendo KCl.Determinar la concentración de KCl por la curva Standard.La barita posee una gravedad específica de 4. De cloruro de potasio en 100 cc de agua destilada ). es 2..476 K) * 1. c.Centrifugar por un minuto y leer inmediatamente el volumen precipitado.Utilizando papel milimetrado de coordenadas rectangulares graficar los cc de precipitado v/s KCl (En % o LPB).La gravedad específica de los L. c.Preparar una serie de soluciones standard de KCl en el rango de 1 a 8 %..25. 3.60.Concentración de NaCl en el filtrado: N = (C .S..5 cc por cada 1 % de KCl ) de la solución de KCl a los tubos de la centrífuga y diluirlos hasta la marca de 7 cc . b.p. STAPLEX 500 y aceite.Solución de Cloruro de Potasio ( 14 gr.0. Añadir las cantidades apropiadas ( 0.... c.Determinar la concentración de KCl. Datos requeridos : Dm W K C Vo Do P N B Db S Ds Barita LGS Densidad del lodo Porción de agua Concentración de KCl Concentración de Cloruro Porción de aceite Densidad de aceite STAPLEX 500 fracción Concentración de cloruro de sodio Fracción de salmuera Densidad de la salmuera Sólidos contenido verdadero Densidad promedio de los sólidos Contenido de barita Sólidos de baja gravedad ( SG ) ( % v/v ) ( g/l filtrado ) ( g/l filtrado ) ( %v/v ) ( SG ) ( %v/v ) ( g/l filtrado ) ( % V/V ) ( SG ) ( % V/V ) ( SG ) ( lpb o g/l ) ( lpb o g/l ) Cálculos : 1. b.Medir 7 cc de filtrado en un tubo de centrífuga limpio. Fracción de salmuera en el lodo: B = (W+P) / (1 . Este problema se presenta pocas veces con el sistema QUADRILL..2.000388 N) ( %v/v ) 3.0 lpg 35 .Contaminación por sólidos : El sistema QUADRILL es altamente inhibitorio y con un buen equipo de control de sólidos.Densidad promedio de los sólidos: Ds = ( DM . Accretion se refiere a la formación gradual de una capa compacta de cortes sobre la tubería de perforación (portamechas.6 ) x S x 25.76 ( lpb ) ( g/l ) 7.Contenido de Barita : Barita = ( DS .0. el ingreso de sólidos de baja gravedad al sistema se retarda. El uso de ID-FLR XL en lugar de IDFLO.105 P ) ( N + K) B) / 1000 B) ( g/ml ) 4. haciéndolos así plásticos y pegajosos y capaces de compactarse en el ensamblaje de fondo...Vo .000411 K . La accretion tiende a ocurrir cuando las formaciones se mantienen en niveles críticos de hidratación (contenido de humedad ) por la naturaleza inhibitoria del lodo. Los cortes perforados son generalmente suaves y esponjosos en los shakers y cuando el ensamblaje de fondo llega a la superficie esta cubierto por grandes terrones suaves.Vo ) ( g/ml ) 6.0 lpg 20 LPB para lodos sobre 13.P ) ( % v/v ) 5.25 .25 . La concentración de STAPLEX 500 puede volver a ser incrementada después de haber sido perforada esta lutita pegajosa.Contenido de sólidos verdaderos: S = 100 ( 1 .2. II. esponjosos y pegajosos.0. también ayuda a solventar este problema.6 ) x S x 0. Los máximos valores de MBT aconsejados son: 25 LPB para lodos hasta 13. Además incrementando la concentración de KCl y reducir la concentración de STAPLEX 500 a 3% ó menos ha probado ser efectivo.78 ( lpb ) ( g/l) PROBLEMAS DURANTE LA PERFORACION CON LA UTILIZACION DEL QUADRILL I. el problema se puede solucionar circulando píldoras de salmuera de KCl.Densidad de la salmuera: DB = ((1000 ( W + 1.Contenido de sólidos de baja gravedad: LGS = ( 4.DS ) x S x 15. El incremento de sólidos de baja gravedad puede ser monitoreado usando la prueba de azul de metileno..B .2.B .DS ) x S x 5...Embolamiento y Accretion El embolamiento de una mecha y estabilizadores es una indicación de una pobre inhibición y puede ocurrir en cualquier arcilla reactiva.92 Barita = ( DS .B Db . Sin embargo si esto ocurre.Vo Do ) / ( 1 .5 LGS = ( 4. estabilizadores y mecha). Sin embargo se recomienda mantener una dilución mínima. sales y cationes ha sido estudiado por muchos años y es relativamente bien conocido. INHIBICION DE LUTITAS Los mecanismos de inhibición de lutitas provistas por materiales tales como polímeros encapsulantes. lo que puede causar hidratación y/o hinchamiento de lutitas. La fórmula estructural de los PAG es : HO (CH2CH2O)X (CHCH2O)Y (CH2CH2O)Z H | CH3 La unidad central Y. La inhibición lograda por polyoles (glicoles). Generalmente estos elementos comprenden una serie de uniones alquil unidas con átomos de oxileno y terminados en radicales oxidrilos. tal como STAPLEX 500 es menos comprendida y está recibiendo actualmente una considerable atención desde que se han logrado buenos resultados de campo. son recomendados. ID-FLR XL y FLOPEX. es de gran importancia mantener el peso de lodo lo mas bajo posible y lograr mecanismo de inhibición. antes de tratar de reacondicionar. el sistema QUADRILL es susceptible a degradación bacteriana y tratamientos rutinarios con bactericida ( IDCIDE L ) .Si es necesario. Esto debido a que existe una mayor invasión de filtrado a la zona problemática.Ataque Bacteriano : Como cualquier lodo polímerico. III. se refiere al óxido de etileno.5 para provocar formación de amonio. Es generalmente aceptado que la presión diferencial entre el fluido de perforación y la arcilla de la formación es la principal causa de inestabilidad del hoyo. Los mecanismos exactos por los cuales los polyoles ( glicoles y gliceroles ). El ataque bacteriano ocurre principalmente cuando se utiliza IDFLO. IV. es óxido de propileno y las unidades X y Z. Se recomienda para este problema pH superiores a 9.Contaminación por cemento : Antes de perforar cemento. A fin de minimizar la invasión. Las siguientes teorías o mecanismos han sido propuestos: 36 . el fluido puede ser adelgazado con 1 a 2 LPB de ID SPERSE XT. logran inhibir el hinchamiento y la dispersión de las lutitas no es conocido. Como cualquier lodo base agua es preferible desechar el lodo altamente contaminado . La atención actualmente esta enfocado sobre los glicoles polialquenos ó PAG. el sistema debería ser pretextado con Bicarbonato de sodio o PTS-300. presumiblemente por la solubilidad de los polímeros. pueden ser atribuidas a diferentes mecanismos. El proceso de adsorción y/o intercalación es más factible a envolver interacciones electrostáticas débiles por medio de los grupos polares y por las uniones Van der Waals entre los centros organofílicos. Polyoles solubles pueden todavía adsorberse fuertemente sobre la superficie de las arcillas y una vez adsorbidas . Esto resulta en una estructura estable arcilla . 37 . La capa absorbida no es necesariamente más efectiva si el polyol es insoluble en la fase acuosa. incrementen la viscosidad de la fase acuosa. siendo lo suficientemente pequeños para penetrar dentro de los poros. se intercalen y/o adsorban sobre las placas de arcilla. Es más probable que algunos polyoles solubles. para obtener una actividad del agua igual. El fenómeno de adsorción del polyol ha sido estudiada por algún tiempo. Así. También incrementan el rendimiento de los polímeros y la estabilidad térmica. El mejoramiento observado (vía sinergía) .Mecanismo 1 Se piensa que los polyoles deben unir hidrógenos a las superficies de la arcilla y formando capas superficiales las cuales disminuyen la hidratación de los cortes y la zona expuesta del pozo. reduciendo así la movilidad de las moléculas de agua y por lo tanto la penetración del filtrado en las lutitas. Ellas están más dadas a ser adsorbidas en la parte exterior de los cortes o en la pared del hoyo. También se ha sugerido que algunos polyoles actúan como “interruptores de estructura“ rompiendo las cadenas de agua en las superficies de las arcillas. Las cadenas hidrogenadas podrían esperarse de los éteres oxigenados o particularmente de los radicales OH. tratamientos efectivos en operaciones de campo pueden ser menores de 3%. que las PHPA exhiben cuando son añadidas a lodos que contienen polyoles. la cual es resistente a la hidratación y a la dispersión. la cual produciría solo una pequeña disminución en la presión de vapor del agua. existe un menor potencial para la transferencia de la fase vapor del agua desde el fluido de perforación hacia la formación. Sin embargo. Existe una gran duda si existe transferencia osmótica del agua desde los lodos de base agua hacia las arcillas. Consideraciones de entropía sugieren que polyoles preferencialmente sobre los glicoles más pequeños. Además el nivel de inhibición obtenido con los polyoles es mucho mayor que los que podrían obtenerse por la adición de una sal como NaCl. Las moléculas de PHPA son muy grandes y por lo tanto difícilmente penetran en los poros y se intercalan entre las laminillas de arcilla. Sin embargo se ha observado que los gliceroles por si solos son relativamente pobres inhibidores comparados con algunos polyoles de mayor peso molecular.polyol . el efecto inhibidor está determinado por la capa superficial y no por la vía por la cual el polyol encontró la superficie de la arcilla. Mecanismo 3 Los polyoles de bajo peso molecular como el glicerol son altamente móviles y pueden penetrar los espacios interlaminales de las arcillas y desplazar cualquier molécula de agua presente. Mecanismo 2 Es más probable que estos polyoles. mayores son intercalados Mecanismo 4 Los polyoles solubles son hidratados por agua y presión de vapor reducida y consecuentemente la actividad del agua actúa de forma similar a una sal soluble. Esta propiedad garantiza una excelente limpieza en pozos con altos ángulos de desvío. *-Reduce la erosión produciendo hoyos en calibre. Por lo tanto cualquier filtrado que invada la formación será menos inhibitorio y existe el potencial para la hidratación y el hinchamiento de las arcillas justamente detrás de la región cercana al hoyo abierto. *-Ofrece estabilización a formaciones no consolidadas. Esto significa que el fluido se vuelve bombeable tan pronto como una fuerza es aplicada. Otro factor debe ser tomado en consideración si el polyol es parcialmente insoluble en la fase acuosa. horizontales y/o pozos con problemas de estabilización mecánica o formaciones inconsolidadas. El sistema VISPLEX esta basado en la tecnología de mezcla de hidróxilos metálicos (MIXED METAL HIDROXIDE). resultando en cavernas o posiblemente en un hoyo colapsado. también proporcionan inhibición debido a la reducción de la pérdida de filtrado. El sistema VISPLEX es un fluido de alto adelgazamiento por corte. los cuales son separados fácilmente a través de las mallas. De esta forma no se producen altas presiones de circulación 38 . También es posible que todos los glicoles “cloud” cerca de las superficies de arcilla donde el contenido de sales y el campo eléctrico es alto. desarrollado para perforar pozos desviados. El sistema VISPLEX provee una suspensión excepcional de los sólidos perforados. bajas viscosidades plásticas y geles altos y planos. el cual activa una membrana semipermeable. Así. un pequeño incremento en la presión de poro puede ocurrir. Los MMH trabajan sinergeticamente con la bentonita formando un complejo altamente tixotrópico. *-Provee excelente suspensión de sólidos. el cual ofrece altos puntos cedentes. Las propiedad fundamental del sistema es su comportamiento reológico. Entre las principales ventajas del sistema están: *-Puede utilizarse para un amplio rango de densidades. Este efecto puede ser incrementado por ósmosis como la capa superior adsorbida desde el polímero “clouded”. Hasta el presente no está claro si hay grandes diferencias entre el mecanismo de inhibición entre polyoles solubles y aquellos parcialmente insolubles. son efectivas para controlar bajos valores de filtrado HT-HP a temperaturas sobre el “punto de nube”. *-Fluido de bajos sólidos. a base agua. permitiendo además mantener las presiones de bombeo bajas.Mecanismo 5 Los polyoles que exhiben “puntos de nube” . III. buena hidráulica en la mecha y altas tasas de penetración. Este efecto indudablemente ayuda. Sin embargo esto podría sugerir que el “efecto nube” quizás no es importante o que dos diferentes mecanismos existen. el mecanismo de control de la transferencia de agua es por difusión y no por filtración. la concentración en el filtrado es menor. no han demostrado grandes diferencias en su rendimiento. Las finas gotitas de emulsión formados por estos sistemas (TAME).-SISTEMA VISPLEX El VISPLEX es un fluido de características únicas. El uso de estos dos tipos de polyol en aplicaciones en el campo. pero a menos que la lutita contenga microfracturas. Se ha notado que todos los polyoles inhibitorios exhiben efectos sinergéticos con inhibidores alternos tales como KCl o polímeros encapsulantes como IDCAP ó IDBOND. *-Fluido de bajo daño. La inhibición óptima se logra al combinar estos tres componentes. 0 LPB darán una perdida de Filtrado API menor de 10 cc/30 min.0. se evidencia un cambio drástico en la apariencia del fluido y en las propiedades del mismo.. el fluido ha sido muy exitoso en la estabilización de formaciones hidratables y no consolidadas. PAC. usando Soda Ash.m.5 y 11. Agregue agua fresca . PROCEDIMIENTO DE MANTENIMIENTO DEL SISTEMA 39 .Agregue soda cáustica al agua de preparación obteniendo un pH entre 10. CMC. a temperaturas en el rango de 250 a 300 grados F.. El fluido se vuelve “espeso“ y luce gelificado. Cuando el VISPLEX se introduce dentro de una lechada de bentonita prehidratada. Realizar la perforación de cemento con agua fresca y luego desplazar la misma con el sistema VISPLEX asegurando que no exista contaminación con iones Calcio. PROCEDIMIENTO DE MEZCLA DEL SISTEMA 1. Dejar prehidratar la misma por el Mayor tiempo posible a la máxima concentración que permita el sistema de mezcla . con los campos de fuerza. Los aditivos convencionales para el control del filtrado.0 LPB de VISPLEX.Si se requiere control de filtrado debe agregarse FLOPEX . luego de prehidratada la misma .Realizar prueba al sistema.Limpie profusamente los tanques.. logrando una concentración final de bentonita de 10 LPB. pozos altamente desviados y donde se requiere de bajas tasas de bombeo. llamado FLOPEX. Las lecturas de 3 y 6 r. En los lodos de campo que contienen sólidos de formación.Llene los tanques con agua fresca.. 3. Los adelgazadores convencionales tienen un efecto dramático sobre la reología del sistema y la destruyen totalmente en lodos limpios. A través de lo que aparenta ser una combinación del comportamiento reológico y la acción química..Nunca debe perforarse cemento con el sistema VISPLEX. anulan completamente el efecto del VISPLEX en el reograma del fluido. Por esta razón fue necesario desarrollar un nuevo aditivo para proveer el control de filtración y revoque. se pueden hacer pequeñas adiciones de tales productos. sin eliminar las características reológicas del sistema. A diferencia de los fluidos convencionales mezclados para dar un rendimiento reológico alto. probablemente debido a la interferencia de los polos aniónicos de estos aditivos. etc. Si son significativamente menores agregar mas VISPLEX o bentonita prehidratada hasta que la viscosidad deseada sea alcanzada.Adicione 1. La adición de lignito.Agregue bentonita . es efectivo tanto en sistemas a base de agua de mar como en agua fresca... Realizar prueba de dureza al agua de preparación y de ser necesario tratar la misma a fin de reducir la concentración del ion Calcio a alrededor de 50 mg/lt. 5.. El perfil reológico del fluido es muy achatado. El producto. 8. produciendo hoyos en calibre.. 2. lo cual en términos de modelo de BINGHAN equivale a altos puntos cedentes y bajas viscosidades plásticas.35. Una concentración de 4. 7. Las características asociadas con el complejo BENTONITA / VISPLEX se pierden. 6. mientras dan buen resultado en el control de la filtración. 4. deben se +/. Utilizar bentonita pura .. donde el FLR-XL ha sido identificado como el adelgazador ideal del sistema. Su naturaleza altamente tixotrópica hace al sistema invaluable en áreas propensas a perdidas de circulación.p. lo hacen a expensas de la perdida de las características reológicas únicas del sistema.cuando se enciende la bomba. los geles son extremadamente frágiles y puede hacerse fluir con muy poco esfuerzo. medidas en el viscosímetro FANN. Mantener la adición de Carbonato de calcio en la zona de producción a fin de lograr “ puenteo “ de los poros..Mezcle a velocidad media por 10 minutos.. 7. PRUEBA DEL RENDIMIENTO DE LA BENTONITA EN EL SISTEMA VISPLEX .5.p. 3. disminuyendo de esta forma los costos de mantenimiento..Reciclar el lodo . 9. 2.1.4 lbs/100 p2 ) Si se observa caída del punto cedente. NO DEBE REALIZARSE NINGUN AGREGADO DE PRODUCTOS AL SISTEMA SIN HABER REALIZADO UNA PRUEBA PILOTO. pretratar el mismo con Soda ASH.. asegurando la adición homogénea del producto. 5. . DESCRIPCION FISICA Polvo Marrón / Grisáceo. 8.. Cualquier tratamiento debe realizarse luego de pruebas pilotos a fin de evitar sobretratamientos...Mantener la densidad del sistema lo mas baja posible mediante el uso eficiente de los equipos de control de sólidos. Para esta operación utilizar agua fresca.Realizar la adición de VISPLEX por medio del barril químico . disminuyendo así los costos totales de perforación. Valores inferiores pueden ocasionar adelgazamiento del sistema.Mantener el pH cercano a 10.Mezcle 10 grs de bentonita en 350 grs de agua destilada...Incremente el pH entre 10. una vez finalizadas las labores de perforación con el objetivo de ser reutilizado en próximos pozos . .5. En caso de ser inevitable la perforación de cemento con el sistema VISPLEX. gel a 10 segundos y punto cedente lo mas cercano posible (+ / . . 40 . PRODUCTOS DEL SISTEMA A.La reología única del sistema puede controlarse manteniendo las lecturas de 3 y 6 r. Una arcilla de mediana calidad producirá valores ente 15 y 25 lbs / 100 P2 . .5 y 11. NATURALEZA QUIMICA Es una forma del mineral de arcilla natural conocido como Montmorillonita sódica. tanto dulce como salada. evitando de esta forma la incorporación excesiva de sólidos de baja gravedad. 4.BENTONITA FUNCIONES DEL PRODUCTO La bentonita se usa comúnmente como viscosificador y agente reductor de filtrado en los fluidos a base agua.Agregue un gramo de Visplex..Optimizar el funcionamiento de los equipos de control de sólidos.Evitar en lo posible la perforación de cemento con el sistema VISPLEX.Aplicar dilución moderada con agua fresca.Si la arcilla es de buena calidad se observara un incremento rápido de la viscosidad ( Lec 3  20 y YP > 20 ). 6.m. generalmente indica la necesidad de ajustar la concentración de VISPLEX . Geles y Viscosidades a bajas tasas de corte. El 41 .50 50 . pero insolubles. en combinación con las arcillas comerciales. B. PROPIEDADES FISICO . sintético y altamente cargado.QUIMICAS GRAVEDAD ESPECIFICA DENSIDAD A GRANEL SOLUBILIDAD EN AGUA 2. APLICACIONES I. los cuales también disminuyen la tendencia de estos fluidos a gelificarse en presencia de alta temperatura.64 78 % de componentes activos. pero también se puede utilizar con agua salada y salmueras. Una contaminación severa con sal o iones calcio puede causar la floculación del sistema. altos ángulos y en operaciones de milados de casing.QUIMICAS GRAVEDAD ESPECIFICA ACTIVIDAD SOLUBILIDAD EN AGUA 0. EMPAQUE Sacos de 100 LBS. Debido al tamaño tan pequeño y a la forma plana de sus partículas. NATURALEZA QUIMICA Compuesto inorgánico. la bentonita ofrece un alto grado de lubricidad para el agujero. Los fluidos se caracterizan por valores muy altos de los parámetro Punto Cedente.VISPLEX FUNCIONES DEL PRODUCTO VISPLEX es un modificador reológico diseñado para mejorar la capacidad de suspensión y acarreo en fluidos a base agua. DESCRIPCION FISICA Polvo Blanco de libre fluidez. reduciendo así la torsión y el arrastre de la tubería. La bentonita se puede proteger de los contaminantes añadiendo adelgazantes o dispersantes.60 LBS/PIE3 Es insoluble. Sólidos activos dispersables en agua.PROPIEDADES FISICO . pero se dispersa rápidamente produciendo una lechada marrón clara. Tiene aplicación especial en la perforación de hoyos de gran diámetro.-REOLOGIA VISPLEX. TOLERANCIA Y LIMITACIONES Es más efectiva en agua dulce. TRATAMIENTO Se mezcla en las cantidades necesarias para obtener la viscosidad y el control de filtrado necesarios. una concentración de 20 a 25 LPB de bentonita es generalmente suficiente. catiónico. El reograma se hace muy “ plano “. APLICACIONES La bentonita se usa generalmente como viscosificador y reductor de filtrado económico y eficiente. mostrando además características inhibitorias. resultando en el deterioro del control de filtrado.. siempre y cuando se prehidrate. Para comenzar la perforación. produce propiedades reológicas únicas. NATURALEZA QUIMICA Polímero derivado de polisacaridos.11.5 LPB. Como estabilizador del pozo se hacen más adecuadas concentraciones de aproximadamente 1. Los sistema VISPLEX tienen alta tolerancia a los sólidos perforados y han sido corridos exitosamente. El producto es afectado por los aditivos aniónicos. PROPIEDADES FISICO . cuando se utiliza en combinación con la bentonita. Para mejores resultados se debe predispersar en el tambor químico.64 5-8 % en el punto de manufactura.-INHIBICION VISPLEX ha demostrado su efectividad para controlar el lavado de las formaciones (WASH OUT) sensibles al agua. los fluidos VISPLEX están especialmente adaptados para perforar diámetros grandes y pozos desviados.0. EMPAQUE Sacos de 25 LBS. de flujo libre. las adiciones de FLOPEX a los fluidos VISPLEX no resultan en la pérdida de las características reológicas únicas de este sistema.mecanismo por el cual se logran las propiedades de viscosidad y suspensión es único. El reductor de filtrado preferente es el FLOPEX. particularmente en mezclas frescas. APLICACIONES FLOPEX es un reductor de filtrado efectivo para el sistema VISPLEX. Desde el punto de vista reológico. C.2 LPB. los niveles normales se encuentran en el rango de 1. basados tanto en agua fresca como en agua de mar. TOLERANCIA Y LIMITACIONES VISPLEX ha mostrado poca degradación por temperatura. TOLERANCIA Y LIMITACIONES 42 .5 . Los geles son muy frágiles. Este producto es también efectivo en otros fluidos de base agua.0. DESCRIPCION FISICA Polvo color crema / blanco . mayor al 99 % 10. TRATAMIENTO En aplicaciones para reología y suspensión.FLOPEX FUNCIONES DEL PRODUCTO Es un reductor de filtrado . a pesar de los altos valores registrados.QUIMICAS GRAVEDAD ESPECIFICA HUMEDAD SOLUBILIDAD EN AGUA pH DE SOLUCION 0.. A diferencia de los aditivos convencionales para el control de filtrado. por debajo de los 600 grados F. que ha sido desarrollado específicamente para su uso en los sistemas VISPLEX.0 a 1. II.56 . 55 menor al 10 % al ser empacado. completamente soluble en lodo en base agua.EYES. sin embargo efectivamente . a bajos niveles de tratamiento.FLR .5 a 2. los niveles de tratamiento se encuentran típicamente en el rango de 0. como en fluidos de base polímerica.0 LPB.5 a 4. Puede actuar como un defloculante ligero. sin detrimento de sus propiedades como controlador de filtrado y revoque. APLICACIONES FLR-XL es un aditivo de control de filtrado extremadamente efectivo. PROPIEDADES FISICO . La limitación de temperatura depende mayormente del grado de aereación del fluido. bajas tasas de filtración y revoques finos. por lo que se recomienda tratar el agua de composición para remover toda la dureza.0 LPB.El producto se hace ineficaz a altos niveles de concentración del ion magnesio. en una base de agua de mar y es estable en condiciones de rolado en caliente. DESCRIPCION FISICA Polvo blanco opaco. En el sistema VISPLEX . El producto funciona. A pesar de que no se ha establecido un límite de temperatura en el campo.0 LPB. A temperaturas mayores. la estabilidad térmica del producto se ha proyectado hasta aproximadamente 300 grados F. seguramente ocurrirá degradación y se requerirán adiciones regulares del producto para reemplazar el material degradado. El mezclado debe realizarse lentamente y en forma homogénea .XL FUNCIONES DEL PRODUCTO Es un aditivo controlador de filtrado ( no viscosificante ) utilizado para producir. De 2.. para evitar la formación de FISH . D. antes de adicionar el FLOPEX.5 a 6.QUIMICAS GRAVEDAD ESPECIFICA HUMEDAD SOLUBILIDAD EN AGUA 1. tanto en fluidos basados en bentonita. Puede ser utilizado con buenos resultados. el FLR-XL encuentra su aplicación primordial como adelgazador . este producto es estable a alrededor de 275 grados F. de hasta 250 grados F. NATURALEZA QUIMICA Celulosa polianionica de bajo peso molecular. de flujo libre. TRATAMIENTO A temperaturas de hasta 275 grados F . no se han encontrado indicios de degradación bacterial del FLOPEX. Hasta el momento. TOLERANCIA Y LIMITACIONES En condiciones normales de perforación. 43 . TRATAMIENTO En agua fresca En agua de mar De 1. EMPAQUE Sacos de 50 LBS. para producir “ puenteo “ en formaciones porosas. formas y resistencia mecánica. El IDCARB 75 tiene una distribución del tamaño de partículas similar a la barita API y encuentra su aplicación principal como agente densificante en fluidos de completación y reacondicionamiento.IDCARB 75 . de las formaciones de interés. Puede ser usado con el IDCARB 150 .QUIMICAS GRAVEDAD ESPECIFICA HUMEDAD SOLUBILIDAD EN ACIDO 2. mayor a 99 % en 15 % HCL APLICACIONES Las aplicaciones de los productos IDCARB derivan de su alta solubilidad en ácidos . EMPAQUE Sacos de 80 LBS. o grados especiales de IDCARB.EMPAQUE Sacos de 50 LBS E. en escamas o gránulos. 44 .. en muestras de pared o núcleos.workover y completación. La granulometría correcta del IDCARB a ser utilizado con propósitos de bloqueo. PROPIEDADES FISICO .. DESCRIPCION FISICA Generalmente se obtiene en forma sólida.SODA CAUSTICA FUNCIONES DEL PRODUCTO La soda cáustica se utiliza para el control de pH en fluidos de perforación a base agua. F.71 menor al 1 % en planta.150 FUNCIONES DEL PRODUCTO Los productos IDCARB son usados como agentes bloqueadores y densificantes en fluidos de perforación . su distribución de tamaño de partículas. de color blanco. DESCRIPCION FISICA Polvo fino cristalino . NATURALEZA QUIMICA Mármol molido ( Carbonato de calcio ). puede ser determinada por análisis de la distribución de poros. .No contaminante.Es efectivo en un amplio rango de salinidad iii. APLICACIONES Este producto es utilizado para el control del pH en fluidos de perforación. HI-TEMP II y POLYTEMP en los sistemas para altas temperaturas. EMPAQUE Sacos de 55 LBS. Actualmente se ha utilizado HITEMP en fluidos de baja salinidad. ii. El sistema incorpora dos nuevos componentes principales: CALOTEMP CALOTEMP el cual es un aditivo de control de filtrado basado en lignito el cual es utilizado como reemplazo de los productos en los fluidos bentoníticos.tolerante a las contaminaciones comunes. 45 ..bajas viscosidades plásticas.Es 100 % dispersable en agua vi.QUIMICAS GRAVEDAD ESPECIFICA SOLUBILIDAD EN ACIDO 2. Al mantener un alto pH se ayuda a controlar la corrosión y reduce la contaminación por calcio y magnesio al precipitarlos de la solución. el cual ha sido diseñado para reemplazar los productos HI-TEMP. d. Material alcalino muy fuerte.Es térmicamente estable v.Menor viscosidad inicial vii. Esto ofrece varios beneficios con respecto a los sistemas anteriores.-SISTEMA CALODRILL CALODRILL es un sistema base agua para altas temperaturas.NATURALEZA QUIMICA Hidróxido de sodio.Es tolerante al calcio iv. IV.estabilidad reológica. HI-TEMP II y POLYTEMP. Este posee un menor efecto viscosificante particularmente en lodos a base de agua dulce. De esta forma se obtiene el ambiente alcalino necesario para la dispersión de las arcillas y la completa disociación ionica de los dispersantes y algunos polímeros. VENTAJAS PRINCIPALES a. b. El CALOTEMP ofrece las siguientes ventajas: i.. c. DESCRIPCION DEL SISTEMA Los aditivos del sistema CALODRILL exhiben muchas ventajas sobre los sistemas a base de HI-TEMP.13 es soluble en soluciones hasta el 52 % en peso a 20 grados C.gran estabilidad térmica.Se utiliza un solo producto en reemplazo de los dos anteriormente descritos. y HI-TEMP en fluidos de alta salinidad a fin de proveer control de la perdida de fluido a altas temperaturas.. CALOFLO 100 CALOFLO 100 es un aditivo sintético para la perdida de fluido el cual fue diseñado a fin de reemplazar al POLYTEMP. PROPIEDADES FISICO . TABLA 1.68 SG) 84.41 kg 0.69 kg CALOTEMP 20.3 SG) Agua de mar 140.0.25 kg 20. A fin de mantener optimas propiedades reológicas sobre los 400°F la concentración del CALOTEMP debe ser reducida.8 lb 818. y D dan idea del rango de propiedades para sistemas densificados.0 lb 11.06 kg IDTHIN 500 4.0 lb 45.9 lb 382. B.24 kg Ypa lb/100ft2 46 39 24 8 Gelsa.43 kg 286.La estabilidad térmica del CALOFLO 100 es superior a la del POLYTEMP siendo efectivo a temperaturas sobre 226°C (440°F).80 kg IDTHIN 500 4 lb 11.7 lb 193.06 kg 15 lb 42.41 kg NaOH2 (50%) 0.83 kg 1 Bentonita } Prehidratada 22.0 lb 57.3 lb 240.5 lb 1.5 lb 1.0 LODO C2 Antes de rolar Rolada(350°F) Fann 35A Dial Readinga 600 300 200 100 6 3 PVa cP 59 46 5 4 25 21 24 25 26 18 18 11 5 4 Ypa 2 lb/100ft 9 4 Gelsa. C.0 lb 11.43 kg Barita 409.5 lb 1.1 Formulaciones y propiedades del sistema CALODRILL Formulación Lodo A densidad del lodo 12.41 kg NaOH2 (50%) 0.15 kg CALOTEMP 20 lb 57.65 kg 180.4 lb 708.41 kg 4 lb 11.32 kg Formulación para preparar un bbl 1 Bentonita de Wyoming prehidratada en agua fresca a 30 lpb 2 Usada para ajustar el pH a 10.9 lb 113. Las Formulaciones A. Estas solo contienen bentonita (prehidrata).0 lb 57.51 kg 16.44 SG) Agua de mar 39.1 (continuación) Formulación y propiedades del sistema CALODRILL Formulación Lodo C2 Lodo D Densidad del lodo 16.06 kg 4. agua de mar.6 lb 515.82 kg 6 lb 17.92 SG) 19. CALOTEMP e IDTHIN 500.71 kg Formulación para preparar un bbl 1 Bentonita de Wyoming prehidratada en agua fresca a 30 lpb 2 Usado para ajustar pH a 10.43 kg 0. y esto requiere el uso de CALOFLO 100 a fin de mantener control sobre la perdida de filtrado.1 lb 1649. La formulación C2 explica un ejemplo para un sistema de 16 lb/gal.3 lb 257.c lb/100ft2 HTHPb ml 5/4/10 12 46 .13 kg 133.0 lb/gal (1.63 kg 67.02 kg Bentonita1 } Prehidratada 8 lb 22. FORMULACIONES TIPICAS EN FLUIDOS A BASE DE AGUA SALADA El sistema CALODRILL permite trabajar con formulaciones muy simples para trabajar a temperaturas sobre los 400°F.77 kg Agua fresca } 248.0 lb/gal (1.02 kg 578.6 lb 401.16 lb/gal (2.0 lb/gal (1.43 kg Barita 173.5 lb 1.12 kg Agua fresca } 90.0 lb 62. LODO A B a b c Antes de rolar Rolado (350°F) Antes de rolar Rolado(350°F) Fann 35A Dial Readinga 600 300 200 100 136 91 73 50 149 94 71 47 104 64 49 32 68 38 26 13 6 20 14 9 4 3 18 11 8 3 PVa cP 45 55 40 30 Lodo B 14.4 lb 494.4 lb 1168.c lb/100ft2 19/13/18 9/5/7 HTHPb ml 12 14 Prueba realizada @ 120°F (49°C) HTHP fluid loss @ 300°F (149°C) y 500 psi de presión diferencial 10 sec/10 min gel strength TABLA 1. 0 lb/gal (1.1 (continuación) Formulación y propiedades del sistema CALODRILL Formulación Lodo C2 Densidad del lodo 16.c lb/100ft2 6/44 3/8 3/9 10/29 HTHPb ml 15 18 22 Prueba realizada @ 120°F (49°C) HTHP fluid loss @ 300°F (149°C) y 500 psi de presión diferencial 10 sec/10 min gel strength GUIA PARA CORRER EL SISTEMA 47 .5 lb 1.04 kg Formulación para preparar un bbl 1 2 Bentonita de Wyoming prehidratada a 30 lpb Usada para ajustar el pH a 10.92 SG) Agua de mar 132.9 lb 322.10 kg CALOTEMP* 10 lb 28.56 kg NaOH2 (50%) 0.0 LODO C2 Antes de rolar Rolada(350°F) Rolada(400°F) Rolada(430°F) a b c Fann 35A Dial Readinga 600 300 200 100 93 54 41 25 65 34 25 15 72 39 29 16 97 58 45 29 6 7 4 4 9 3 6 3 3 9 PVa cP 39 31 33 39 YPa lb/100ft2 15 3 6 19 Gelsa.1 lb 1150.D Antes de rolar Rolada (350°F) a b c 90 83 48 43 34 30 19 18 3 4 3 3 42 40 6 3 3/5/11 12 Prueba realizada @ 120°F (49°C) HTHP fluid loss @ 300°F (149°C) y 500 psi de presión diferencial 10 sec/10 min gel strength TABLE 1.43 kg Barita 403.53 kg Agua fresca } 112.53 kg CALOFLO 100 3 lb 8.9 lb Bentonita1 } Prehidratada 10 lb 28. A.4 Adiciones de CALOFLO 100 Cuando la temperatura de fondo excede 370°F las adiciones de CALOTEMP deben ser detenidas y reemplazada por CALOFLO 100 en rangos de 1-2 lpb incrementándolas hasta 3 lpb cuando las temperaturas aumenten hasta 400-440°F. donde se producirá un olor a quemado en caso de ocurrir degradación .1. 10 lpb CALOTEMP y 2-3 lpb CALOFLO 100.5 sobre todo en fluidos que poseen polímeros encapsuladores (IDCAP y STAPLEX 500).Se observará un aumento significativo de la perdida de filtrado particularmente HTHP .- Adiciones de CALOTEMP. En esta etapa los polímeros viscosificantes se han degradado por lo que imparten muy poco beneficios al sistema.- Adiciones de IDTHIN 500 Se deben realizar adiciones de IDTHIN 500 entre 2-4 lpb a fin de estabilizar las propiedades reológicas ( Viscosidad plástica . los chequeos regulares del lodo aseguraran evitaran un deterioro significativo del sistema y las adiciones de CALOTEMP en vez de IDFFLR XL o FLOPLEX deberán comenzar como mínimo entre 2-4 lpb. yield point y geles ). Las propiedades del lodo mostraran a.El filtrado se volverá oscuro debido a el „quemado” de los polímeros A. En esta etapa un pH entre 9-9.- Conversión del sistema QUADRILL (Polymer Systems) a sistema CALODRILL La estabilidad de los sistemas poliméricos comienza a deteriorarse cuando las temperaturas sobrepasan los 275°F sin embargo en aplicaciones de campo esto comienza a observarse cerca de 320°F particularmente cuando se utilizan estabilizadores térmicos. Si existe un deterioro como el descrito arriba .A.2. A. Esto prevendrá problemas de excesiva gelificación B Control del sistema CALODRILL 48 .Un descenso de YP y GELES b.0 para facilitar la dispersión de la bentonita como viscosificador primario.3 Adiciones de bentonita Sobre 320°F se debe agregar bentonita (prehidratada) a fin de mantener la viscosidad del fluido una vez que el XC se degrada. Si se realizan adiciones de bentonita para reemplazar el XC degradado el pH optimo será mayor de 8. entre 5-10 lpb será requerido. A. Una vez que la temperatura de fondo excede los 275°F las pruebas regulares del sistema determina si el sistema esta degradándose térmicamente. Antes de un viaje en zonas donde la temperatura de fondo excede los 370°F se recomienda desplazar una píldora con 2-4 lpb IDTHIN 500. c. Además se debe continuar con la adición de CALOTEMP sobre las 20 lpb para mantener el control de la perdida de fluido cuando la temperatura esta sobre 350-370°F. El pH del lodo fresco agregado debe estar sobre 10. La Bentonita Además proveerá de un mejor revoque. La adición de CALOTEMP a un fluido polimérico reducirá el pH.5 es suficiente ya que pH superiores pueden afectar el comportamiento de algunos polímeros inhibitorios como el IDCAP. Si la temperatura excede los 300°F. La dispersibilidad y solubilidad del CALOTEMP se logra por la adición de soda o potasa cáustica. Reducing the pH to 8.give increases in yield point and gels after hot rolling. El pH debe mantenerse en ese rango. If the Mf is >4 the pH should be maintained below 8. Control The results in table 5. El rango operativo del sistema esta entre un pH de 8-10. neither did the addition of lime (under treatment. Una vez ocurre la gelificación tratamientos con dispersantes o PTS 300 a veces no son capaces de adelgazar el lodo por lo que se deben realizar pruebas pilotos y dilución puede ser requerida.f. 3500 mg/l. Control El pH puede ser incrementado mediante NaOH o KOH y reducido mediante PTS 300. Efectos Un incremento en el pH producirá un incremento de los geles y yield point del sistema. Contaminación con carbonatos Efectos Increasing levels of CO32. Contaminación con : Carbonatos y bicarbonatos. Control 49 . Un pH mayor puede provocar problemas de gelificación. Contaminacion con bicarbonatos Effects Bicarbonate contamination seems to have very little effect on rheology (gels and yield point slightly increased) or fluid loss (slight improvement seen).5 with PTS 300. The high Mf values along with relatively low pH is indicative of bicarbonate contamination (c. Cal y cemento (ca 2+) y cloruros. allowing permeation of liquid through the gel without forming an adequate filter cake.2 Contaminación con carbonatos y bicarbonatos La contaminación con carbonatos como resultado de influjos de CO 2 o carbonatos solubles desde la formación puede causar problemas de gelificación. The corresponding increase seen in HTHP fluid loss is probably caused by gellation. carbonate contamination). The system is extremely tolerant to bicarbonate ions. Método Se recomienda la utilización del tren de Garret a fin de determinar la cantidad de carbonatos y bicarbonatos presentes. stoichiometric treatment and over treatment were all tried).5 with PTS 300 did not improve the rheology.A continuación se detalla como debe ser monitoreado y tratado el sistema a base base agua para alta temperatura CALODRILL en términos de control de pH. B. El CO 2 causara además una degradación gradual de los aditivos del fluido de perforación.621 indicate that the CALODRILL system is tolerant to CO 32contamination up to ca. B. Para prevenir la gelificación.1 pH Método El pH del sistema se determinara por medio de pHmetro debido al color oscuro impartido por el CALOTEMP lo que dificulta la lectura de este valor por medio de papel pH. En caso de contar con el equipo se utilizara el método común de titilación de Pf y Mf utilizando un pH metro para mayor precisión en los resultados. Above this level lime treatments may be pilot tested but whole mud dilution is most likely necessary. However an increase in pH would then result in carbonate contamination which. Again. The pH is important during this test.63 Calcium Hardness Method Add 2-4 drops 8N KOH buffer to 100 ml of distilled water. (The darker the filtrate to be tested. in order to reduce HCO 3concentration without allowing the pH to exceed 9. Measurements will only be semi quantitative and thus pilot testing with bicarbonate should be conducted. 5. and the volume adjusted to 75 ml with distilled water). but boiling off all the oxidant still doesn‟t prevent decolourisation of the indicator when it is added. There is also a tendency to decolourise the indicator making the end point impossible to detect.01M EDTA solution until a blue/green colour develops that doesn‟t change with one more drop of titrant. but the pH should be adjusted to 6-7 using dilute NaOH. (It is possible to use the solution from the Mf titration at this point if filtrate volumes are low.1N) sulphuric acid. if the solution being tested is below pH 6 the end point may not be seen. is only a problem above 3500 mg/l. 5. Bleaching with sodium hypochlorite or hydrogen peroxide will decolourise the filtrate. If no calcium is present a blue/green colour will be formed. Add 1.65 Solids Contamination Solids control is extremely important in high temperature muds as excessive contamination leads to high plastic viscosities.contamination is not required. This is under investigation at PCF. Ca2+(mg/l) = 400*(vol of titrant)/(vol of filtrate) Note This test is particularly difficult with this system due to the dark filtrates. Add 1 ml of filtrate. If calcium is present then a pink/orange colour will develop. Titrate with 0. API filtrates may be easier to use than HTHP filtrates as they tend to be lighter in colour.282N silver nitrate solution until the red/orange colour of silver chromate precipitate just persists. as the chromate indicator decolourises the filtrate slightly making the end point easier to see.0. This is less of a problem than in the calcium hardness test. If available. Titrate using 0.contamination and it is recommended that pilot tests be conducted at lower than stoichiometric levels of lime. Laboratory evaluations have shown variable results regarding treatments with lime to counteract HCO3. The test as it currently stands is best performed on filtrate from muds that have been pH adjusted to <10 with PTS 300.64 Chloride Concentration Method Add 1 ml of filtrate to 75 ml of distilled water and adjust the pH to 6-7 using dilute (eg 0. and if it is above pH 7 salts other than AgCl may precipitate and affect the end point value. LGS should be maintained at less than 5% v/v of the fluid and it is recommended that good solids control equipment be used during the running of 50 .It is evident that treatment of HCO3. Cl-(mg/l) = 10‟000*(vol of titrant)/(vol of filtrate) Note HTHP filtrates may again be too dark to see a satisfactory end point. and API filtrates could well be lighter in colour. an ion selective electrode could be much simpler to use. laboratory evaluations have shown variable data with respect to the effectiveness of this treatment and whole mud dilution may be required. 2 or 3 sachets of CALVER 2 indicator to generate a strong pale blue colour in the solution. 5. as shown previously. the stronger this colour will need to be). Add approximately 5 drops of potassium chromate indicator solution. odourless powder.) PACKAGING CALOFLO 100 is packaged in 25 kilogram sacks.ft. (18. and is suited for use with bentonite or salt water clays such as salt gel and sepiolite. It is stable to salt and calcium contamination. It is not sensitive to calcium contamination. mixed salt and potassium chloride/IDBOND muds. PHYSICAL AND CHEMICAL PROPERTIES Description Chemical Nature Solubility calcium brines.) APPLICATION CALOFLO 100 is an effective polymeric fluid loss reducing agent that replaces starch in high temperature fluids. CALOTEMP does not contain any heavy metals.m. It can be used in saturated salt. CALOTEMP CALOTEMP is a temperature stable HTHP filtration control product for water based muds.3 lb/cu. TREATMENT CALOFLO 100 should be added through the hopper at doses of 2 to 5 lb/bbl (5. but should not be used in calcium chloride completion brines unless prehydrated. Specific Gravity : 0.8 to 31.m. Description : A brown free-flowing powder. is non-toxic and may be used in environmentally sensitive areas. Temperature Stability : Stable to at least 205°C (400°F).7 to 14. Temperature Stability pH (10 g/l) Bulk Density : : : : : White. Synthetic copolymer. PHYSICAL AND CHEMICAL PROPERTIES Chemical Nature : A highly modified humate derivative.3 kg/cu. as well as in sea water or fresh water fluids. CALOFLO 100 is completely compatible with IDVIS/IDF PTS-200 high temperature polymer system. It provides thin filter cakes and minimal increases in viscosity and finds particular application in high density systems.95 Solubility : Soluble in water. Chemical Nature : Modified lignite.CALODRILL. Soluble in all water based fluids except very strong Stable in excess of 205°C (400°F) : 6 to 9 300 to 500 kg/cu. 51 . APPLICATION CALOTEMP is an excellent HTHP fluid loss reducer for high temperature water based muds. PRODUCTOS ESPECIALES DEL SISTEMA CALOFLO 100 CALOFLO 100 is an efficient fluid loss reducing agent designed for use in water based fluids where bottom hole temperatures are high enough to preclude the use of starches or other polysaccharides. La importancia de analizar el lodo de una manera constante es importante ya que la detección y tratamiento inmediato de un contaminante puede ser la diferencia entre perder un pozo u operar de una manera normal. La primera defensa para la detección de una contaminación en potencia es una análisis periódico de la densidad y de la viscosidad de embudo de un fluido. *.m. PACKAGING CALOTEMP is packaged in 25 kilogram multi-walled paper sacks. Entre las contaminaciones comunes tenemos: CONTAMINACION POR ARCILLAS IDENTIFICACION *.. Usar dispersantes y soda caustica. *.00100 lpb 0. Incremento en el contenido de solidos. *. TRATAMIENTO *.000424 lpb TRATAMIENTO DE LOS FLUIDOS A BASE AGUA CONTAMINADOS Cada contaminante va a causar una serie de cambios en las propiedades del lodo que son caracteristicos. Diluir y agregar barita si el peso disminuye.000735 lpb AGUA DURA ( Mg++ ) SODA CAUSTICA SULFATO ( H2S ) Ph SOBRE 10 CARBONATO YESO ( SIN INCREMENTO DE pH ) CAL ( CON INCREMENTO DE pH ) BICARBONATO CAL 0. En caso de observar algún cambio de significación se deberá hacer un TEST completo para identificar al contaminante y tratar el sistema de una manera inmediata. 52 .Disminucion de la alcalinidad.000928 lpb SAPP ( SAME pH ) 0.000735 lpb CAL O CEMENTO ( Ca ++ ) SAPP ( SAME pH ) 1. Usar al maximo los equipos de control de solidos. Incremento del MBT.TREATMENT In the range of 5 to 20 lb/bbl (13 to 52 kg/cu. APENDICE A CONTAMINANTES COMUNES DE LOS FLUIDOS A BASE AGUA Y SUS TRATAMIENTOS NORMALES CONTAMINANTE AGENTE TRATANTE LPB de agente tratante por ppm de agente contaminante YESO O ANHIDRITA ( Ca ++ ) SODA ASH ( Increase pH ) 0. *.500000 lpb BICARBONATO DE SODIO (REDUCE pH ) 0.000432 lpb 0.000971 lpb BICARBONATO DE SODIO ( reduce pH ) 0.) depending on application.001160 lpb 0. Gran incremento de Pm. *. Alto contenido de Calcio en el filtrado. Utilizar dispersantes. Gran incremento del pH. *. CONTAMINACION POR CARBONATOS IDENTIFICACION *. Gran incremento del filtrado. Ajustar pH. TRATAMIENTO *. Utilizar dispersantes. *. Si la contaminacion es severa se debera cambiar a un lodo calino. CONTAMINACION POR CEMENTO IDENTIFICACION *. *. No aparece calcio en la titulacion. *. *. Agregar cal. *. Bajo Pf. TRATAMIENTO *. Disminucion de Pf. Si la contaminacion es muy severa cambiar a lodo salino. *. CONTAMINACION POR CLORURO DE SODIO IDENTIFICACION *. *. Agregar agua si es necesario.5 *. *. Incremento brusco del Mf. Agregar Bicarbonato según sea necesario 0. Diluir. Altos valores de geles.CONTAMINACION POR BICARBONATO DE SODIO IDENTIFICACION *. *. Alto Pf y Mf. Altos geles progresivos. *. *. *. *. Agregar agua si es necesario. 53 . Gran incremento de cloruros en el filtrado. Incrementar pH hasta 9. *. *. *. Agregar dispersantes para mejorar la reologia del lodo. Ajustar filtrado con polimeros.000735 lpb por ppm de calcio. Altos geles progresivos.Mf y pH. Agregar dispersantes. TRATAMIENTO *. *. *. TRATAMIENTO *. Determinar llos EPM de carbonatos y tratar con cal a fin de eliminar ion contaminante. *. Agregar agua si es necesario. *. Alto filtrado. No aparece calcio en la titulacion. TRATAMIENTO *. *. *. 54 . etc ). Reduccion de Pf y Mf. *. Agregar un estabilizador para altas temperaturas ( PTS 200. TRATAMIENTO *. Incremento de Pm. Incremento de la concentracion de dispersantes. Agregar agua si es necesario. Incremento del contenido de solidos. Disminucion del pH. *. CONTAMINACION POR ALTA TEMPERATURA IDENTIFICACION *. *. *. *. Reducir al minimo la adicion de bentonita. *. *.CONTAMINACION POR ANHIDRITA IDENTIFICACION *. Reduccion del pH. Disminucion de la alcalinidad. Incremento del filtrado. Tratar con Soda Ash según ppm de contaminante. Todas las contaminaciones normalmente incrementa la reologia en los lodos a base agua por lo que debe determinarse el ion contaminante a fin de no realizar tratamientos innecesarios e improductivos. *. Usar dispersantes. Incremento de calcio en el filtrado. cara a cara. Agente floculante: Sustancia. la agregación se produce cuando se acumulan plaquetas de arcilla. esto la diferencia de las aguas migratorias que han entrado en los depósitos después que ellos se formaron. polímeros naturales o sintéticos . Arcilla: Dícese de aquella materia plástica . representa los carbonatos. esta propiedad es debida a la adhesión. Atapulgita: Arcilla coloidal compuesta por silicato hidratado de aluminio y magnesio utilizada 55 . silicatos y fosfatos contenidos en el agua. resultante de la desintegración de las rocas.En los lodos. formada por la descomposición del feldespato y otros silicatos de aluminio. que causan aumento en la viscosidad de un lodo. Está formado fundamentalmente por sílice. que se mide por medio del pH. Agua connata: Agua salada que probablemente se depositó y quedo atrapada con depósitos sedimentarios . hidróxidos . generalmente compuesta por silicato de aluminio . Aglomeración: Agrupamiento de partículas individuales. Alcalí: Cualquier compuesto que tenga marcadas propiedades básicas. Almidón: Grupo de hidratos de carbono que se encuentran en las células de muchas plantas. Alcalinidad: Poder de combinación de una base medido por el número máximo de equivalentes de un ácido con los que puede combinarse para formar una sal. Acidez implica un pH inferior a 7. líquidos o sustancias disueltas sobre su superficie. Anión: Atomo o radical negativamente cargado en solución de un electrolito. Acidez: Potencia ácida relativa de los líquidos . Aditivos para lodos: Cualquier material que se añade a un lodo para lograr un propósito determinado. Anular: Espacio entre la columna de perforación y la pared del pozo revestimiento. de varios colores.APENDICE B GLOSARIO DE TERMINOS Absorcion: Penetración de moléculas o iones de una o más sustancias en el interior de un sólido. polisacáridos. blanda . y ocasionalmente boratos. Arcillas nativas: Son arcillas que se encuentran al perforar diversas formaciones. Adsorción: Fenómeno de superficie exhibido por un sólido que le permite mantener o concentrar gases. Análisis de lodo: Prueba que se realiza a un lodo para determinar sus propiedades y sus condiciones físico-químicas.como la mayor parte de los electrolitos.0 Adhesión: Fuerza que mantiene juntas a moléculas diferentes. Agua intersticial: Agua contenida en los intersticios o espacios vacios una formación. Agregación: Formación de agregados. Arena: Material granular suelto . una arriba de otra. En los análisis de agua . bicarbonatos. Antiespumante: Sustancia que se emplea para impedir la espuma mediante la disminucion de la tensión superficial. Anhidro: Sin agua. Daño a la formación: Daño a la productividad de una formación como resultado de la invasión a la misma de fluido o partículas provenientes del lodo y / o formaciones adyacentes. en los estratos subterraneos. en volumen. Un gramo de material. Cohesión: Fuerza de atracción entre una misma clase de moléculas. Coagulación: En terminología de lodos. es un sinónimo de floculación. Filtrado: Líquido forzado a través de un medio poroso durante el proceso de filtración.005 micrones. Dispersante: Toda sustancia química que promueve la dispersión de la fase dispersa.dispersadas en el grado que la grado que la fuerza de superficie se convierte en un factor importante para determinar sus propiedades . Contaminación: Presencia en un lodo de cualquier sustancia extraña que puede tender a producir efectos nocivos en sus propiedades. El tamaño de las partículas coloidales varian entre 0. Deshidratación: Acción de perder un compuesto el agua libre que contiene o el agua de mezcla. Barita: Sulfato de bario natural que se usa para aumentar la densidad de los lodos.en agua salada. el cual es la fuente más importante de dificultades cuando el lodo es contaminado por cemento. positivos y negativos. Caudal de circulación: Velocidad del flujo del lodo circulante. Coloide: Estado de subdivisión de la materia que consiste en grandes moléculas individuales o en agregados de moléculas más pequeñas . Bentonita: Arcilla plástica. Electrolito: Sustancia que se disocia en iones cargados. que es un silicato de aluminio hidratado.que se ioniza en soluciones acuosas produciendo un exceso de iones hidróxilos. Copolímero: Sustancia que se forma cuando dos o más sustancias se polimerizan al mismo tiempo. dando por resultado un producto que no es una mezcla de polímeros individuales sino un complejo que tiene propiedades diferentes de cada polímero que lo componen. Bloqueo por agua: Reducción de la permeabilidad de la formación debido a la invasión de agua en los poros . 56 . Dureza del agua: Dícese del contenido de calcio y magnesio en el agua. Falla: Término geológico que significa ruptura de la formación. Base: Compuesto de un metal o un grupo metal-simil con hidrógeno y oxígeno en la proporción requerida para formar un radical OH.001 a 0. con calor .verdoso y/o rojizo. Catión: Partícula positivamente cargada en la solución de un electrolito que bajo la influencia de un potencial eléctrico . El mineral se manifiesta en depósitos de color gris. Cemento: Mezcla de aluminatos y silicatos de calcio que se produce combinando cal y arcilla . blanco . Defloculación: Destrucción de las estructuras gelificadas (floculadas) por medio de dispersante.5 % de hidróxido de calcio. hacia arriba o hacia abajo. La disminución en permeabilidad puede tener su origen en el hinchamiento de las arcillas o en algunos casos por el bloqueo capilar debido a fenomenos de tensión superficial. equivale a la adición de una libra de material a un barril (42 galones) de lodo.. Barril: Unidad volumétrica de medida empleada en la industria petrolera. y en estructuras masivas de cristal.que cuando se añade a bajas concentraciones a la bentonita ejercen un efecto viscosificante. cuando está en solución y que conduce una corriente eléctrica Extendedor de arcilla: Sustancias. Barril equivalente: Unidad de laboratorio empleada para la evaluación o pruebas del lodo. Descomposición térmica: Descomposición química de un compuesto por la temperatura en sustancias más simples o en sus elementos constitutivos. Equivale a 42 galones. Floculación: Asociación de partículas sin gran cohesión.Contiene aproximadamente 62. Coalescencia: Combinación de globulos de una emulsión causada por la atracción molecular de las superficies. en grupos ligeramente unidos por fuerzas electrolíticas en geometría perpendicular de las partículas. coloidal . se moviliza hacia el cátodo (electrodo negativo). que generalmente se expresa en galones o barriles por minuto.generalmente compuestos orgánicos de alto peso molecular. cuando se añade a 350 cc de lodo. constituida principalmente por Montmorillonita sódica. Permeabilidad: Propiedad de los materiales a ser atravesados por fluidos. Cualidad de una suspensión coloidal de desarrollar una fuerza gelificante cuando se encuentra en reposo . que usualmente se expresa como el porcentaje de espacio vacio por el volumen total. Tension superficial: Fuerza que actúa en la interfase entre un líquido y su propio vapor. Porosidad efectiva: Cantidad de espacios porales interconectados entre si. Lutitas: Arcilla de origen rocoso. Gumbo: Cualquier formación de consistencia pegajosa .Gelación: Asociación de partículas para formar una estructura continua. Tixotropía: Capacidad de un fluido para desarrollar resistencia de gel con el tiempo.finamente granular. como las arcillas encontradas en la perforación de sedimentos marinos. Reología: Ciencia que se ocupa de la deformación y el flujo de fluidos. Tension interfacial: Fuerza requerida para romper la superficie entre dos líquidos inmiscibles entre sí. unidas extremo con extremo. Revoque: Material sólido depositado sobre la pared del pozo. Hidrólisis: Reacción de una sal con agua para formar un ácido y una base. y que tiende a mantener el área de esa superficie en un mínimo. Polímero: Sustancia formada por la unión de dos o más moléculas iguales. Hidróxido: Compuestos básicos que contienen el radical OHHumectación: Adhesión de un líquido a la superficie de un sólido. 57 . Titulación: Método para la determinación de la cantidad de alguna sustancia en una solución. Viscosidad: Resistencia interna al flujo ofrecido por un fluido debido a atracciones entre moléculas. Orogénesis: Movimientos tectónicos que originan los relieves. Molécula: Unión de dos o más átomos. Micrón: Unidad de longitud igual a la millonésima parte de un metro. Zona productora: Parte de la formación penetrada que contiene petróleo o gas en cantidades aprovechables comercialmente. que es una sustancia orgánica parecida al petróleo. Porosidad: Espacio vacio en una roca de formación . pero que se convierte nuevamente en fluido por agitación mecánica. Hidratación: Acto por el cual una sustancia admite agua por medio de absorción y / o adsorción. pero de mayor peso molecular y con diferentes propiedades físicas. Sensibilidad de la formación: Tendencia de ciertas formaciones productoras a reaccionar adversamente con los fluidos invasores. con clivaje tipo pizarra.dando por resultado una sustancia que posee los mismos elementos en la misma proporción que las moléculas originales. para ello se emplea un procedimiento basado en el uso de otra solución llamada solucion estandar. Las compañías de fluidos de perforación han desarrollado y suministran productos nuevos de baja toxicidad con miras a reducir el impacto ambiental y los problemas operacionales tales como : torque excesivo y fricción de arrastre. tanto de los productos como de las formaciones . esteres e hidrocarburos sintéticos. el lodo es contaminado continuamente por la incorporación de sólidos . e incrementando las posibilidades de atascamiento diferencial y perdidas de circulación inducidas. tantos los provenientes del hoyo como los coloidales generados por la degradación de los densificantes. Los compuestos de sales pueden inhibir el crecimiento de las plantas interfiriendo en su capacidad de absorber agua. Sin embargo la contaminación más grave es ocasionada por los sólidos perforados. tales como defectos de nacimiento. tienen la tendencia a reaccionar con los sólidos y arcillas de perforación y no son muy movibles en el ambiente. viscosidad y filtración. afectando además la tasa de penetración . Estas condiciones le permiten pasar a la fase acuosa y por lo tanto estar presentes en los afluentes de proceso de perforación. El alcohol y los antiespumantes a base de petróleo han dado paso a los poliglicoles. Otros productos de interés . Estas sustancias provienen de la madera y la pulpa de papel y están constituidos por grandes moléculas orgánicas aromáticas unidas con grupos hidroxi-carboxílicos. los cromatos son evitados como inhibidores de corrosión. Durante la perforación. Los metales pesados presentes en los aditivos químicos . que están presentes en los efluentes de perforación son los Lignosulfonatos y lignitos empleados como defloculantes. Los compuestos que no contienen formaldehído se han reemplazado con mayor aceptabilidad por los bactericidas. El acetato de potasio o el carbonato de potasio son sustitutos aceptables en las mayorías de las situaciones.APENDICE C TECNICAS DE DISPOSICION DE CORTES Los fluidos de perforación son generalmente una lechada de arcilla en agua o aceite a las que se le añaden varios aditivos para controlar sus propiedades básicas como son densidad. El contenido y tipos de sólidos presentes en el fluido de perforación ejercen una gran influencia sobre las propiedades y costos de tratamiento del lodo. ataque bacteriano. Entre el efecto que tienen algunos compuestos de los fluidos de perforación sobre el medio ambiente tenemos: El Cloruro de potasio es añadido a algunos fluidos de perforación para inhibir la hidratación de las lutitas. 58 . corrosión . Los lubricantes a base de petróleo han sido reemplazados por glicoles de baja toxicidad. no se biodegradan ( son bio-acumulativos ) y pueden pasar a la cadena alimenticia causando problemas de salud . SODIO NaOH CaO Ca(OH)2 NaHCO3 CaCl2 LEONARDINA. ANTICORROSIVOS. Esto puede ser evitado planeando adecuadamente la utilización de los productos y técnicas de tratamiento antes de ser estos descartados.Los desperdicios orgánicos a menudo son sumamente dañinos para el medio. EMULSIFICANTES. Una vez en superficie son tratados en equipos especiales para eliminar los sólidos gruesos y mediano ( > 74 micrones ) . CMC. sus derivados u otros productos especiales. Nombre genérico BARITA BENTONITA SODA CAUSTICA CAL VIVA CAL HIDRATADA BICARBONATO DE SODIO CLORURO DE CALCIO LIGNITO LIGNOSULFONATO Composición química SULFATO DE BARIO. PRINCIPALES COMPONENTES DE LOS FLUIDOS DE PERFORACION DENSIFICANTE VISCOSIFICANTE FASE CONTINUA CONTROLADOR DE PH AGENTES DIPERSANTES OTROS (REDUCTORES DE FILTRACION. El total de sólidos en suspensión pueden causar daños mediante la reducción de la cantidad y calidad de la luz disponible necesaria para el crecimiento de las plantas. es decir. BACTERICIDAS ) BARITA (SULFATO DE BARIO). permitiendo la recirculación al pozo del lodo tratado. HEMATITA ARCILLA . SILICE ALUMINIO. ACIDO HUMICO LIGNINA. En la siguiente tabla se describen los principales componentes de los fluidos de perforación. Esta carga adicional también afecta la fauna debido a la toxicidad mecánica. COMPUESTOS DE CARBONO. causar cáncer o defectos congénitos en animales y el ser humano. AMINAS. Este tipo de desperdicios pueden ser tan sencillos como los desperdicios humanos y animales que aumentan la carga de demanda de oxigeno . OXIDO DE MAGNESIO. CMC AGUA . Los materiales orgánicos son sumamente movibles y pueden viajar a través del aire y del agua aumentando de esta forma su área de impacto. En la siguiente tabla se presenta la composición química de los aditivos de mayor uso en los fluidos de perforación. La cantidad aumentada de sólidos en suspensión contiene fracciones orgánicas que a medida que se degradan empobrecen de oxigeno las aguas circundantes. La toxicidad puede ser aguda o puede ser bioaculumativo. HIERRO 59 . CALCIO . EMULSIFICANTES. A medida que progresa la perforación se generan sólidos coloidales los cuales generan incremento de las propiedades reológicas por lo que es de suma importancia un buen equipo de control de sólidos a fin de evitar altas diluciones que implican mayor volúmenes de efluentes líquidos sobre todo en los hoyos de 26 y 17 ½ pulgadas. Los ácidos y las bases pueden cambiar el pH dañando plantas y matando animales. o complejos como desperdicios industriales. tales como los hidrocarburos. la fatiga o revestimiento de los órganos respiratorios. SODA CAUSTICA LIGNOSULFONATOS. LIGNITOS. ACEITES MINERALES CAL. HIERRO . FIBRAS DE AMIANTO. La composición de estos fluidos dependen de los aditivos químicos empleados en la formulación de los mismos. CROMO . POLIMEROS. COMPUESTOS DE PLOMO. FORMALDEHIDO Una de las funciones básicas de los fluidos de perforación es extraer los cortes de perforación desde el fondo de pozo y conducirlo hasta la superficie. OXIDO DE HIERRO. BENTONITA. TANINOS ALMIDON. HUMECTANTES. LUBRICANTES. GAS OIL. ANTIESPUMANTES. El desecho inapropiado de efluentes líquidos o sólidos con unidades de pH fuera del rango recomendado pueden interrumpir inmediatamente el ecosistema de las sabanas. ZONA DE DESCARTE 60 . RELLENO AGRICOLA Proceso dinámico. AMINA. El sitio. SILICA ACIDO GRASO. En todos los casos la disposición de los desechos se hace de acuerdo a las limitaciones establecidas en la ley penal del ambiente dependiendo de la tecnología que se adapte mejor a la operación de perforación. que envuelve la aplicación controlada de desechos de perforación no tóxicos directamente a la superficie del suelo. el cual puede tomar varios meses para que las bacterias reduzcan el contenido de aceite a un nivel aceptable. Desecho con aceiteAguaBacteriasBiodegradaciónSólidos solidificados. los sólidos son removidos y solidificados previniendo la migración de sales y metales pesados ( Lixiviación ). Las bacterias pierden su efectividad en presencia de sales y metales pesados. El proceso de degradación biológica puede ser adaptado al campo. JABON SODICO MEZCLA DE LIGNITO CON SALES DE AMONIO MEZCLA DE AMINOACIDOS CON ACEITE SULFURIZADO ACIDO GRASO CON AMINA. DesechoAplicación al sueloLabradoDegradación Química y físicaProducto ( Abono ). clima y actividad biológica interactuan como un sistema para degradar e inmovilizar los ingredientes del desecho. Entre estos métodos de disposición de efluentes y cortes se encuentran: BIODEGRADACION Es utilizada para remover hidrocarburos de desechos de perforación. Este es un método comúnmente utilizado para el tratamiento de desechos municipales y desechos industriales no peligrosos.ETC) ALCOHOL. Fluidos con alto contenido de sales. tierra. Este proceso utiliza bacterias sintéticas para degradar los hidrocarburos de los desechos. METANOL SODIO. PHPA. Los desechos no recomendados para este método son : Fluidos a base aceite. SALES DE AMONIO. acompañada por el manejo para alterar el estado químico y biológico del desecho. METANOL NAFTA CaCO3 ASFALTO SOPLADO CARBOXIMETILCELULOSA POLIACRILAMIDA PARCIALMENTE HIDROLIZADA Todos estos compuestos químicos presentes en los fluidos de perforación a pesar de ser de utilidad en los fluidos de perforación una vez que son desechados se convierten en agentes contaminantes por lo que son requeridos de ciertos procesos de tratamientos a fin de minimizar la influencia de los efluentes de perforación en el medio. Cuando el % de aceite y grasa han sido reducidos al nivel deseado. Fluidos base agua de alta densidad. pero es un proceso lento.DETERGENTE LIGNITO AMINO LUBRICANTE HUMECTANTE ARCILLA ORGANOFILICA EMULSIFICANTE CARBONATO DE CALCIO ASFALTO POLIMEROS ( CMC. CALCIO. por lo tanto no puede ser aplicado en presencia de alto contenido de estos contaminantes. El producto final se puede procesar de diferentes maneras.Este proceso incluye el transporte de todo el desecho a una zona asegurada. DesechoTransporte a zona privadaSeparación de fase liquida y sólidaSólido a enterrar. impactos ambientales . pueden ser enterrados en locación o ser transportados fuera para su disposición. donde el desecho es procesado para remover la parte liquida y la parte sólida es enterrada. La inyección anular en la mayoría de los casos no deja rastros al equipo y reduce gradualmente el potencial de superficie. altos costos . insoluble y no se altera con el agua ni la humedad. Mediante el se transforman los descartes líquidos aceitosos en un material sólido eliminando la filtración del liquido al subsuelo. Los errores y problemas presentados empleando mal esta técnica incluyen tubos de revestimiento dañados o colapsados. Su principal desventaja es la acumulación de grandes cantidades de desechos ya estabilizados y procesados. El agua puede ser dispuesta de acuerdo a limitaciones impuestas por la ley penal del ambiente. *-Utilizarlo para construir caminos y/o carreteras. Esta medida requiere de equipos mecánicos y de cementación química. La utilización de esta tecnología depende de conseguir una formación que pueda aceptar el volumen de materiales que se requiere descartar. Este método presenta las siguientes ventajas: reducción de volumen y mitigación del impacto ambiental y entre las desventajas de este sistema se encuentran : Incumplimiento de normas. “ Kiln Dust “ y Cemento. asignada por el gobierno o estado. Por este método se puede procesar 5 m3 de material/hora. SOLIDIFICACION DE LOS DESECHOS El proceso consiste en mezclar los desechos de perforación con el material de cementación. OZONIFICACION Y BIODEGRADACION Este proceso de tratamiento integral para el manejo de fosas de perforación incluye la utilización de gas ionizado para las agua contaminadas y el uso de técnicas de biodegradación para la remoción de contaminantes en los lodos y otros desechos sólidos contenidos en las fosas. produciendo entre ambos una reacción química pozolónica. INYECCION ANULAR Originalmente el lodo era bombeado dentro del espacio anular del pozo para una disposición permanente estando aisladas las zonas de acuíferos por revestidores y cemento. 61 . INCENERACION Este método solo representa un paso de procesamiento puesto que después de aplicado el proceso. El desecho y el material de cementación se mezclan en una proporción de ½ bbl de material cementante por cada barril de desecho. El producto final de este proceso es inerte. contaminación de fuentes de aguas subterráneas y zonas con sobrepresión para operaciones de perforación subsecuentes. etc. Por medio de este método se pueden tratar sólidos de base aceite y agua. *-Transportar a otros sitios. DesechoHorno rotatorioOxidadorLavador de GasFiltro especialVentilados Sólidos Secos. en la que el desecho se estabiliza convirtiéndose en algo parecido al clinker. los cuales han pasado las pruebas de lixiviación. Este método esta siendo eliminado debido a problemas futuros de limpieza. estable. es necesario disponer de los residuos sólidos o líquidos en rellenos sanitarios químicos o mediante otro tipo de método de disposición final. Relativamente pocos pozos han sido usados como inyectores pero esta técnica esta ganando popularidad. Los sólidos curados . Este método a veces no puede ser usado debido a las formaciones de pozos profundos o regulaciones por el MARNR. *-Llenar la fosa de desechos secos y tapar. Los materiales comunes de cementación incluyen “ Fly Ash “. ) REGLAMENTOS QUE RIGEN LA DISPOSICION DE CORTES EN LA REGION. Prácticamente en 1976 se establece un verdadero derecho ambiental. El lavado de cortes es un proceso utilizado en sistema base aceite para remover el aceite libre de los ripios. se han establecido normas técnicas legales dirigidas a regular la generación. crudos pesados y lodos a base aceite. pero sólo es el 3 de abril de ese mismo año. etc. la cual declara de utilidad publica la conservación.El tratamiento de las aguas por ozono. Igualmente el ozono puede aplicarse a los lodos de perforación antes de disponer de estos en las fosas. Por otra parte la biodegradación de lodos y otros desechos sólidos contenidos en la fosa se basa en la utilización de bacterias biodegradadoras caracterizada por su tamaño microscópico. Estudios realizados por la Universidad Central de Venezuela han demostrado que el uso de ozono en el tratamiento del agua permite la eliminación de metales pesados por precipitación. debido a las consecuencias ambientales asociadas a la generación de tales desechos y la dificultad técnica y económica que significa la recuperación de los medios afectados. pues en general las multas aplicadas eran muy inferiores al beneficio obtenido por el infractor. Estas bacterias se aplicarían para la remoción de compuestos tóxicos y biodegradación de hidrocarburos saturados. resistencia a los cambios drásticos de presión . así como la resolución 31 sobre el manejo de efluentes. Como respuesta a esta situación. Específicamente el tratamiento de los desechos sólidos y líquidos representa un problema para la industria en general. se basa en las propiedades de este elemento como agente oxidante limpio. disminuyendo el uso de cloruro y la formación de compuestos no deseables. temperatura y pH. defensa y mejoramiento del ambiente. Este método es también utilizado para el lavado de tierras contaminadas con hidrocarburos. el 2 de enero de 1992 se promulga la Ley Penal del Ambiente. mejoramiento y conservación de los recursos naturales y que la explotación de los mismos estará dirigida al beneficio colectivo de los Venezolanos. de cuya aplicación se obtienen como subproductos vapor de agua y CO2 . La solución de lavado es reutilizada hasta saturarse y es entonces desechada de acuerdo a las regulaciones. Desecho  Lavado de cortes  reduce el contenido de aceite . Desde sus orígenes. El proceso consiste de un solvente o solución de lavado y un mezclador. Relleno agrícola. cloruros y metales pesados para reducir las concentraciones de estos contaminantes. En Venezuela . SISTEMAS DE LAVADO DE CORTES. Con el objeto de desarrollar la normativa en materia ambiental . la cual tiene Status de ley para cada estado y en el caso especifico del estado Monagas esta establecido el decreto 1800 sobre desechos tóxicos y peligrosos . Posteriormente en 1966 surge la ley Forestal de suelos y aguas. ya que por el contrario. metales y cloruros Desecho final tratado ( Ambiente. los cuales pueden ser absorbidos por la atmósfera . a nivel mundial. en beneficio de la calidad de vida de la población y en su artículo 36 expresa textualmente: La necesidad de promulgarse una Ley Penal del Ambiente. tolerancia a los cambios de salinidad y compuestos orgánicos y alta capacidad de mejoramiento de crudos biodegradables. control y disposición de los desechos industriales con el propósito de minimizar sus efectos sobre el ambiente. al entrar en vigencia la Ley Orgánica del Ambiente . Las sanciones penales alcanzadas hasta el año 1983 no tenían ningún valor disuasivo. el problema de la degradación del ambiente se comienza a afrontar con la promulgación de la ley de la tala y la quema. cuando entra en vigencia y establece en su artículo 1 tres objetivos primordiales a saber : Tipificar 62 . En el año de 1910 se sanciona la primera ley de bosques . En 1983 se promulga la Ley Orgánica de la Ordenación del Territorio . el ozono esta asociado a la formación de productos de alto valor agregado y combinado con la floculación mejora considerablemente el proceso de microfloculación. aunado a esto la Constitución Nacional expresa en su artículo 106 que el estado debe atender la defensa . el desarrollo de los procesos industriales ha involucrado el mayor o menor grado de intervención y cambios del entorno. minimizando con ello su grado de toxicidad. En relación a los tipos de sanciones aplicables a delitos ambientales la ley establece tres tipos : Penales . topografía y paisaje: Se refiere principalmente a degradación y las normas técnicas. definen los limites de agresiones permitidas al ambiente mediante parámetros y define los procedimientos a seguir en el desarrollo de la actividad regulada. Emisión de gases: 63 . Alteración térmica: Vertidos de aguas utilizadas para el enfriamiento de maquinaria o plantas industriales. defensa y mejoramiento del ambiente. afluentes o aguas residuales no tratadas según disposiciones técnicas legales . las sanciones se aplican tanto a personas naturales como jurídicas. establecer las sanciones a personas naturales y jurídicas y determinar las medidas precautelativas de restitución y reparación de los daños al ambiente. Las sanciones pueden ser principales o accesorias. aire . A continuación se citan algunos delitos: Vertidos ilícitos: Revisar materiales no biodegradables . y establecer las sanciones penales correspondientes. Contaminación de aguas subterráneas : Se refiere a daños. a saber : Decreto 2211 referido al control de la generación y manejo de desechos peligrosos y el decreto 883 sobre normas para regular la descarga de vertidos líquidos a los cuerpos de agua. Como base legal se tomaran las normas técnicas aplicadas en el área del Norte de Monagas. los administrativos son establecidas por un organismo de la administración publica ( Ministerio del ambiente ) . las 17 normas técnicas que regulan las principales actividades ( artículo 8 ) . etc. desechos. de restitución y de reparación a que haya lugar. se otorgará por dos o tres años . asimismo provee medidas precautelativas. Administrativos y Civiles . los cuales se clasifican según el problema a que se refiere. agentes biológicos o bioquímicos . defensa y mejoramiento del ambiente y establece 35 tipos de delitos ambientales.como delitos los hechos que violen las disposiciones ambientales . renovables según justificación. las cuales están definidas en los artículos 5ª y 6ª de la ley penal del ambiente. La Ley considera como delito ambiental todo hecho violatorio a las normas de conservación. La ley penal tiene por objeto tipificar como delitos aquellos hechos que violan las disposiciones relativas a la conservación . contaminación o alteración de agua subterráneas o las fuentes de agua minerales. Los penales son los establecidas por esta ley y sancionadas por un tribunal judicial. Permisos o autorizaciones ilícitas : Permisos que contravienen los planes de ordenación y las normas técnicas. suelos . Así los hay referidos a aguas . mediante providencias administrativas y los civiles son establecidos por un tribunal civil cuando se trata de prejuicios cometidos a terceros. Así mismo. etc. Degradación de suelos. sustancias . Para su aplicación la ley requiere de normas técnicas complementarias para poder determinar la conducta castigable del infractor y el 18 de diciembre de 1995 fueron revisados en un número extraordinario de la Gaceta Oficial . objetos o desechos de cualquier naturaleza. Se establece en las normas técnicas que aquellas actividades que no cumplen con las normas requieren de autorización provisional condicionada ( Norma que regula la descarga de vertidos líquidos a cuerpos de agua . una vez cumplidos los plazos y condiciones . Decreto 883 ). 0 mg/lt 0.5 mg/lt 1. Los limites permisibles para desechos efluente a las sabanas son según estas normativas: LIMITES PERMISIBLES PARA DESECHOS EFLUENTES A LAS SABANAS PARAMETROS FISICOS – QUIMICOS ACEITE MINERAL E HIDROCARBUROS ACEITES Y GRASAS VEGETALES Y ANIMALES ALKIL.0 mg/lt LIMITES MAXIMOS O RANGOS 60 mg/lt 350 mg/lt 2. MERCURIO ALDEHIDOS ALUMINIO TOTAL ARSENICO TOTAL BARIO TOTAL BORO CADMIO TOTAL CIANURO TOTAL CLORUROS COBALTO TOTAL COBRE TOTAL COLOR REAL CROMO TOTAL PARAMETROS FISICOS – QUIMICOS DEMANDA BIOQUIMICA DE OXIGENO ( DBO 5.20 ) DEMANDA QUIMICA DE OXIGO ( DQO ) DETERGENTES LIMITES MAXIMOS O RANGOS 20 mg/lt 20 mg/lt no detectable 2.0 mg/lt 64 .5 mg/lt 5.2 mg/lt 0.0 mg/lt 5.0 mg/lt 0.2 mg/lt 1000 mg/lt 0.El que emita o permita emisión de gases de cualquier naturaleza.0 mg/lt 500 unidades de pt-co 2. en cantidades capaces de envenenar .0 mg/lt 5. deteriorar o contaminar la atmósfera. los cuales deben colocarse en un lugar visible en el área de trabajo. son considerados desechos peligrosos según lo establecido en el decreto Nª 2211. aire.0 mg/lt 2. Antes de proceder a perforar un pozo petrolero. sedimentación. Se debe poseer la autorización para la ocupación del territorio y el permiso de afectación de los recursos naturales.N.1 mg/lt Máximo 0. Sub . Los desechos provenientes de la extracción de hidrocarburos. filtración y cloración.A.0 mg/lt 1.25 mg/lt 0. Sub .0 mg/lt 0.05 mg/lt Máximo 0.0 mg/lt 1000 mg/lt 2.0 mg/lt 0. 65 .0 mg/lt 10. floculación. así como plan de inspecciones ambientales con los especialistas que dicho ministerio designe. Artículo 3ª. Tipo 2.0 mg/lt 10.0 mg/lt 0.Tipo 2B: Aguas para cualquier tipo de cultivo y para uso pecuario. las agua manejadas durante las operaciones de perforación pueden ser clasificadas como: Tipo 1.R.0 mg/lt 6-9 0.5 mg/lt 5.DISPERSANTES ESPUMA ESTAÑO FENOLES FLORUROS FOSFORO TOTAL HIERRO TOTAL MAGNESIO TOTAL MERCURIO TOTAL NITROGENO TOTAL NITRITOS Y NITRATOS PH PLATA TOTAL PLOMO TOTAL SELENIO SOLIDOS FLOTANTE SOLIDOS SUSPENDIDOS SOLIDOS SEDIMENTALES SULFATOS SULFITOS SULFUROS ZINC ORGANOS FOSFORADOS Y CARBONATOS ORGANOS CLORADOS ACTIVIDAD A ACTIVIDAD B 2. según el artículo 26 capitulo IV del decreto Nª 883.R para efectuar la captaciòn y análisis de las muestras de los vertidos. bajo las condiciones establecidas en los párrafos segundo y tercero de el artículo 41 del decreto Nª 883. controlar y corregir daños ambientales. Una vez autorizada la actividad.1 mg/lt En cuanto a la regulación ambiental que rige un pozo petrolero en primer lugar se debe seleccionar mediante estudios de geología y otros.0 mg/lt ausente 5. flora y fauna y presentar ante el MARNR un plan de emergencia y contingencia orientado a prevenir.05 mg/lt ausentes 80. También se deben evaluar los potenciales de la zona y determinar con exactitud las actividades y como afectarían el medio.01 mg/lt 40.5 mg/lt 5.Tipo 1A: Aguas condicionadas por medio de tratamientos convencionales de coagulación.1 mg/lt 0.0 mg/lt 0. Estos análisis deben realizarse en laboratorios registrados en el M. Según el artículo 3 del capitulo II decreto Nª 883. el sitio para construir la localización.5 mg/lt 0. Estos pueden incidir en daños a la salud y al ambiente y de los recursos naturales renovables. los responsables deberán presentar la caracterización de sus afluentes . el departamento responsable debe evaluar todas aquellas actividades capaces de ocasionar contaminación de suelos.0 mg/lt 10. titulo I. tratamiento y disposición temporal o final. las agua negras deben ser dispuestas en una planta de tratamiento o laguna de oxidación cercana. de conformidad con lo establecido en los artículos 49 ª y 53 ª de la ley orgánica para la ordenación del territorio. La fase acuosa contenida en la fosa deberá ser caracterizada y tratada en el caso de ser necesario. hidrocarburos. Almacenamiento y disposición de desechos no peligrosos. Los efluentes deben ser separados en sus distintos componentes.R. recipientes.B. sacos. Se deben adoptar medidas tendientes a minimizar la cantidad de desechos generados. mopas y trapos utilizados en el mantenimiento y limpieza de las maquinarias y cualquier otro desecho que haya tenido contacto con químicos o hidrocarburos deberían ser manejados como desechos peligrosos . La basura domestica debe ser utilizada. almacenada. 2216. el sitio seleccionado para almacenamiento. Las fosas destinadas para la disposición de los desechos líquidos . sólidos y semisólidos procedentes del pozo en perforación.A. Almacenamiento . relacionado con desechos peligrosos. Todo sitio donde hayan dispuestos desechos sólidos no peligrosos en forma inapropiada y no autorizada deberá ser objeto de saneamiento y recuperación. A estas letrinas o sépticos debe hacérseles mantenimiento periódicamente mediante el uso de Vaccums. la información necesaria para que esta se realice en forma segura. los desechos provenientes de la extracción de hidrocarburos. recolectada. transportada y dispuesta en un sitio autorizado para tal fin ( relleno sanitario ) . deberá tener la respectiva aprobación o autorización administrativa para la ocupación del territorio. La toma de la muestra debe realizarse de acuerdo a los procedimientos descritos en el libro “ Standard Methods for Examination of Water and Wastewater “ o por los métodos establecidos en las normas conveniente equivalente. filtraciones o fugas. antes y después del tratamiento realizado y solicitar autorización para la disposición de estos líquidos. Las concentraciones máximas permisibles de contaminante en los desechos para decidir su disposición final se establecen en el articulo 4ª del decreto Nª 2211. Debe suministrarse a las empresas contratistas encargadas de manejar los desechos. ) filtros de aceite desechados. 66 . agua y lodos a base aceite. Los desechos contaminados con productos químicos utilizados en la preparación de lodos de perforación ( bolsas. recipientes con lubricantes desechados. según lo establecido en el decreto Nª 2211. 2217 y 883. Se utilizaran letrinas portátiles o construcciones de sépticos para la disposición de las aguas negras generadas por el personal que labora en el taladro. Esta prohibida la quema de desechos sólidos no peligrosos a campo abierto. deben tener el fondo y paredes impermeabilizadas o con la compactación necesaria. evitándose así su dispersión dentro o fuera del área de trabajo. A continuación se citan algunas disposiciones de carácter ambiental que regulan la perforación de un pozo petrolero . tratamiento y disposición de desechos peligrosos. Por estar catalogado como peligrosos. Informar a la directiva regional del MARNR sobre la caracterización de los líquidos contenidos en la fosa de desechos. Los hidrocarburos y los lodos a base aceite deben ser manejados de acuerdo al decreto Nª 2211. disponer según lo establecido en el decreto Nª 883 o usarla de acuerdo al reglamento parcial Nª 4 de la ley orgánica del ambiente.E. contenidas en los decretos Nª 2211. para la descarga de cuerpos de agua . ya que muchas de las zonas donde se ubican los pozos de perforación están bajo régimen A. evitándose derrames.Además debemos considerar las normas establecidas en la sección II . etc. La determinación de los parámetros en la muestra deben ser realizados sólo en laboratorios registrados y autorizados por el MARNR. para que no se produzcan rupturas que puedan provocar perforaciones o fugas de líquidos. Artículo 10. Descargas de vertidos líquidos. la descarga de desechos sólidos a cuerpos de aguas y el uso de sistemas de drenajes.6 8. Se recomienda utilizar en el área superficial . debe cumplirse con lo establecido en el decreto Nª 2219 . Esta prohibido la dilución de los efluentes con agua limpia.4 A 10. En caso de que se requiera material de préstamo para cubrir las fosas . siempre que estas tengan un alto o mediano contenido orgánico.4 6.7 0.998 0.981 4 9 16 22 1.5 8. las tierras producto de la remoción para la construcción de terraplenes y otras facilidades de la localización . Fosas selladas y suelos recuperados. capitulo II.Debe solicitarse al MARNR.0 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 31 29 27 26 67 . En el presupuesto de perforación de un pozo petrolero debe estar incluido : la caracterización y tratamiento de los desechos líquidos y semisólidos. del decreto Nª 883. Los trabajos de repoblación de vegetación deberán hacerse con especies autóctonas del área y tener un plan de mantenimiento para asegurar su desarrollo.4 8.0 LPG ) UTILIZANDO SAL GRANULADA 100 %( D44 ) CANTIDADES REQUERIDAS PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA A 70 º F CANTIDAD DE AGUA BBL NACL ( D44 ) LBS NACL % EN PESO 8.1 2. referido a la exploración y explotación de minerales no metálicos. el tapado de las fosas y recuperación de los suelos. Esta prohibido descargar o infiltrar en el suelo o subsuelo aguas residuales que no cumplan con los limites establecidos en el artículo 16ª .986 0.5 4. APENDICE D PREPARACION Y MANEJO DE SALMUERAS A continuación se describen algunas las tablas utilizadas para la preparación de los fluidos HEVIWATER : TABLA 1 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS CON CLORURO DE SODIO ( 8. Se deben desarrollar todas los operaciones necesarias para mantener los vertidos por debajo de los limites permisibles. una vez tapada la fosa. la inspección conjunta para la toma de muestra de los líquidos a caracterizar.993 0. 960 0.5 8.6 55.5 9.7 9.6 9.943 0.7 LPG ) UTILIZANDO KCL (100 % PURO ) CANTIDADES REQUERIDAS PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA EN LPG A 70 º F 8.6 9..969 0.919 0.8 8.3 9.5 9.9 9.1 33.917 0.9 26.2 18.2 62.962 0.8 12.2 91.907 0.926 0.881 KCL ( 100 % ) LBS 4.924 0.5 20.9 24 22 19 17 14 11 9 6 3 -1 -5 5 25 TABLA 2 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS CON CLORURO DE POTASIO ( 8.9 10.4 8.986 0.933 0.948 0.940 0.976 0.890 0.9 84.0 9.0 21.6 23.9 9.3 9.902 0.4 9.7 47.4 9.0 0.4 10.4 A 9.8 9.895 0.7 8.2 9.6 17.969 0.7 AGUA BBLS 0.0 9.976 0.1 9.898 0.933 0.2 9.5 98.6 9.1 24.3 14.995 0.1 9.6 18.910 0.6 8.0 11.8 8.5 25.7 PUNTO DE CRISTALIZACION º F 31 29 28 26 25 23 22 20 18 16 14 18 40 60 68 .4 69.7 76.4 40.888 28 35 41 47 54 61 68 74 81 88 95 102 109 7.950 0.955 0.8.0 15. TABLA 3 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS CON BROMURO DE SODIO ( 8.4 A 12.7 LPG ) UTILIZANDO NaBr (95 % PURO ) CANTIDADES REQUERIDAS PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA EN LPG A 70 º F 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 8.9 9.0 9.1 9.2 9.3 9.4 9.5 AGUA BBLS NaBr ( 95 % ) LBS TEMPERATURA DE CRISTALIZACION º F 0.999 0.996 0.992 0.989 0.984 0.979 0.975 0.970 0.966 0.961 0.956 0.950 2.1 7.6 13.7 19.2 25.0 31.0 36.7 42.6 48.3 54.2 60.2 66.4 31 30 29 29 28 26 25 24 23 22 21 20 69 9.6 9.7 9.8 9.9 10.0 10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6 10.7 10.8 10.9 11.0 11.1 11.2 11.3 11.4 11.5 11.6 11.7 11.8 11.9 12.0 12.1 12.2 12.3 12.4 12.5 12.6 12.7 0.946 0.941 0.937 0.933 0.927 0.923 0.918 0.914 0.910 0.905 0.900 0.895 0.891 0.886 0.882 0.877 0.872 0.867 0.862 0.857 0.853 0.847 0.844 0.839 0.834 0.831 0.825 0.823 0.816 0.812 0.807 0.804 72.0 77.9 83.6 89.2 95.4 101.1 107.1 112.6 118.2 124.1 130.2 136.0 141.7 147.6 153.3 159.2 165.1 171.1 177.0 183.0 188.6 194.8 200.2 206.0 212.0 217.3 223.6 228.5 235.1 240.7 246.7 252.0 19 18 16 15 14 12 11 10 8 6 5 4 2 0 -2 -3 -5 -7 -9 -11 -14 -16 -19 -10 6 14 27 34 43 50 57 63 TABLA 4 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 8.4 A 11.6 LPG ) UTILIZANDO 95 % CLORURO DE CALCIO ( S2 ) Ó 38 % CLORURO DE CALCIO LIQUIDO ( S53 ) CANTIDADES REQUERIDAS PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA A 70 º F AGUA BBLS S2 LBS 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 8.9 9.0 9.1 9.2 9.3 9.4 0.998 0.995 0.992 0.989 0.986 0.983 0.980 0.975 0.970 0.965 0.959 3.80 9.00 14.3 19.5 24.8 30.0 35.3 41.2 47.2 53.2 59.1 AGUA S53 BBLS BBLS 0.975 0.945 0.914 0.882 0.852 0.820 0.790 0.757 0.727 0.699 0.666 0.025 0.055 0.086 0.118 0.148 0.180 0.210 0.243 0.273 0.301 0.334 CACL2 % EN PESO 1.0 2.4 3.8 5.0 6.4 7.6 8.8 10.3 11.6 12.6 14.2 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 31 30 28 26 25 23 21 19 17 15 12 70 9.5 9.6 9.7 9.8 9.9 10.0 10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6 10.7 10.8 10.9 11.0 11.1 11.2 11.3 11.4 11.5 11.6 0.954 0.949 0.944 0.940 0.934 0.929 0.924 0.919 0.914 0.909 0.904 0.899 0.894 0.889 0.884 0.879 0.873 0.866 0.860 0.854 0.848 0.842 65.1 71.1 77.0 83.0 89.0 94.9 101.0 107.0 113.0 119.0 125.0 131.0 137.0 143.0 149.0 155.0 161.0 167.0 174.0 180.0 186.0 193.0 0.635 0.606 0.576 0.545 0.514 0.484 0.452 0.422 0.381 0.361 0.330 0.300 0.270 0.240 0.210 0.180 0.150 0.120 0.090 0.060 0.030 0.000 0.365 0.394 0.424 0.455 0.486 0.516 0.548 0.578 0.619 0.639 0.670 0.700 0.730 0.760 0.790 0.820 0.850 0.880 0.910 0.940 0.970 1.000 15.5 16.7 18.0 19.2 20.3 21.5 22.6 23.8 24.8 25.8 27.1 27.9 29.0 29.9 30.9 31.9 32.8 33.7 34.8 35.9 36.6 37.6 9 6 3 0 -4 -8 -13 -18 -23 -29 -36 -43 -51 -59 -40 -22 -11 0 13 27 35 44 TABLA 5 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 11.7 A 15.1 LPG ) UTILIZANDO 95 % CLORURO DE CALCIO ( S2 ) Y CONCENTRADO DE BROMURO DE CALCIO ( S62) AL 95 % Ó UTILIZANDO 95 % CLORURO DE CALCIO ( S2 ) + FLUIDO WELL PACK ( S54 )( CaBr2 LIQUIDO DE 14.2 LPG ) Y CLORURO DE CALCIO LIQUIDO DE 11.6 LPG ( S53 ) CANTIDADES REQUERIDAS PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA A 70 º F 11.7 11.8 11.9 12.0 12.1 12.2 12.3 AGUA BBLS S2 LBS S62 LBS S54 LBS S53 LBS S2 LBS 0.831 0.826 0.822 0.817 0.812 0.807 0.803 192.3 189.8 187.3 184.7 182.2 179.7 177.1 8.50 16.9 25.4 33.8 42.3 50.7 59.2 0.025 0.051 0.056 0.102 0.127 0.152 0.178 0.971 0.943 0.914 0.886 0.857 0.829 0.800 2.9 6.1 9.1 12.1 15.2 18.2 21.2 TEMPERATIRA DE CRISTALIZACION ºF 45 51 52 54 55 55 56 71 0 15.1 15.12.457 0.000 24.260 0.7 149.607 0.203 0.6 60.5 51.279 0.1 169.8 236.3 30.4 39.760 0.746 0.635 0.769 0.800 0.600 0.732 0.713 0.5 12.571 0.6 67.3 15.4 15.736 0.660 0.4 12.760 0.4 228.699 0.5 54.280 -22 -25 -27 -29 -32 -34 -35 72 .9 94.779 0.200 0.5 211.1 118.8 126.1 141.400 0.864 0.670 174.514 0.0 14.0 A 19.2 151.2 LPG) CANTIDADES PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA ( LPG ) A 70 º F 15.8 0.7 69.9 90.7 121.3 33.686 0.762 0.680 0.172 0.689 0.720 0.5 139.0 164.4 13.4 101.6 S54 BBLS S61 BBLS TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 0.2 LPG ) UTILIZANDO BROMURO DE ZINC / BROMURO DE CALCIO DE 19.8 84.784 0.3 135.5 13.2 LPG ( S61 ) + FLUIDO WELL PACK ( S54 ) (CaBr2 DE 14.2 146.5 14.743 0.675 0.5 111.8 143.788 0.4 118.429 0.6 144.684 0.8 78.4 45.220 0.0 100.2 14.3 128.6 13.6 287.533 0.1 106.457 0.6 116.5 48.9 87.584 0.0 97.2 123.755 0.9 13.0 103.483 0.780 0.629 0.820 0.3 13.3 156.305 0.686 0.229 0.7 160.0 136.5 194.7 13.257 0.8 75.1 295.8 12.0 15.229 0.8 13.057 0.371 0.314 0.9 219.2 278.180 0.657 0.508 0.114 0.7 14.708 0.774 0.286 0.9 14.4 42.0 13.0 113.711 0.889 0.694 0.7 72.9 131.381 0.6 172.8 126.2 262.160 0.4 14.7 270.727 0.722 0.432 0.2 15.6 177.1 186.840 0.9 159.029 0.2 152.8 253.717 0.1 14.772 0.8 14.703 0.5 84.2 27.6 63.3 36.086 0.750 0.9 109.4 106.740 0.7 66.813 0.356 0.714 0.741 0.1 76.4 134.240 0.798 0.143 0.0 202.3 245.6 12.1 169.765 0.0 93.1 13.543 0.737 0.8 154.200 0.254 0.9 108.1 56 57 57 58 58 59 59 60 60 60 61 61 62 62 63 63 64 64 64 65 65 65 66 66 67 67 67 68 TABLA 6 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 15.4 161.6 57.7 12.5 15.8 81.486 0.838 0.6 14.406 0.2 13.788 0.793 0.5 167.559 0.330 0.3 14.343 0.1 0.9 15. 15.7 15.8 15.9 16.0 16.1 16.2 16.3 16.4 16.5 16.6 16.7 16.8 16.9 17.0 17.1 17.2 17.3 17.4 17.5 17.6 17.7 17.8 17.9 18.0 18.1 18.2 18.3 18.4 18.5 18.6 18.7 18.8 18.9 19.0 19.1 19.2 0.700 0.680 0.660 0.640 0.620 0.600 0.580 0.560 0.540 0.520 0.500 0.480 0.460 0.440 0.420 0.400 0.380 0.360 0.340 0.320 0.300 0.280 0.260 0.240 0.220 0.200 0.180 0.160 0.140 0.120 0.100 0.080 0.060 0.040 0.020 0.000 0.300 0.320 0.340 0.360 0.380 0.400 0.420 0.440 0.460 0.480 0.500 0.520 0.540 0.560 0.580 0.600 0.620 0.640 0.660 0.680 0.700 0.720 0.740 0.760 0.780 0.800 0.820 0.840 0.860 0.880 0.900 0.920 0.940 0.960 0.980 1.000 -38 -40 -37 -33 -30 -26 -23 -20 -16 -11 -8 -6 -4 -4 -2 0 2 4 5 5 6 7 7 9 10 11 13 15 17 19 21 23 20 21 18 16 TABLA 7 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 15.0 A 19.2 LPG ) UTILIZANDO BROMURO DE ZINC / BROMURO DE CALCIO DE 19.2 lpg + BROMURO DE CALCIO DE 14.2 LPG + CACL2 95 % CANTIDADES PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA ( LPG ) A 70 º F 15.0 15.1 15.2 15.3 15.4 CaBr2 ( 14.2 LPG) BBLS 0.889 0.868 0.846 0.826 0.805 ZnBr2 / CaBr2 ( 19. 2 LPG ) BBLS 0.000 0.024 0.048 0.071 0.095 CACL2 LBS 106 103 101 98 96 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ( º F ) 64 62 61 59 59 73 15.5 15.6 15.7 15.8 15.9 16.0 16.1 16.2 16.3 16.4 16.5 16.6 16.7 16.8 16.9 17.0 17.1 17.2 17.3 17.4 17.5 17.6 17.7 17.8 17.9 18.0 18.1 18.2 18.3 18.4 18.5 18.6 18.7 18.8 18.9 19.0 19.1 19.2 0.783 0.762 0.741 0.720 0.699 0.678 0.656 0.635 0.614 0.593 0.572 0.550 0.526 0.508 0.487 0.486 0.445 0.423 0.402 0.381 0.360 0.339 0.317 0.296 0.276 0.254 0.233 0.212 0.190 0.169 0.149 0.127 0.106 0.085 0.063 0.043 0.021 0.000 0.119 0.143 0.167 0.190 0.214 0.238 0.262 0.286 0.310 0.333 0.357 0.381 0.405 0.429 0.452 0.476 0.500 0.524 0.548 0.571 0.592 0.619 0.643 0.667 0.690 0.714 0.738 0.762 0.786 0.810 0.833 0.857 0.881 0.905 0.929 0.952 0.976 1.000 93 91 88 86 83 81 78 76 73 71 68 66 63 61 58 56 53 50 48 45 43 40 38 35 33 30 28 25 23 20 18 15 13 10 8 5 3 0 59 58 57 55 54 53 52 50 50 49 47 46 43 40 36 32 28 31 35 37 41 45 44 44 43 43 42 41 37 35 32 28 25 23 18 18 17 16 TABLA 8 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 14.6 A 19.2 LPG ) UTILIZANDO SOLUCION DE BROMURO DE CALCIO Y CLORURO DE CALCIO DE 14.6 LPG + BROMURO DE CALCIO Y BROMURO DE ZINC DE 19.2 LPG CANTIDADES PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA ( LPG ) A 70 º F 14.6 14.7 14.8 14.9 CaCl2 / CaBr2 (14.6 LPG) BBLS 1.000 0.978 0.957 0.935 ZnBr2 / CaBr2 ( 19.2 LPG ) BBLS 0.000 0.022 0.043 0.065 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 63 63 63 62 74 15.0 15.1 15.2 15.3 15.4 15.5 15.6 15.7 15.8 15.9 16.0 16.1 16.2 16.3 16.4 16.5 16.6 16.7 16.8 16.9 17.0 17.1 17.2 17.3 17.4 17.5 17.6 17.7 17.8 17.9 18.0 18.1 18.2 18.3 18.4 18.5 18.6 18.7 18.8 18.9 19.0 19.1 19.2 0.913 0.891 0.870 0.848 0.826 0.804 0.783 0.761 0.739 0.717 0.696 0.674 0.652 0.630 0.609 0.587 0.565 0.543 0.522 0.500 0.478 0.457 0.435 0.413 0.391 0.370 0.348 0.326 0.304 0.283 0.261 0.239 0.217 0.196 0.174 0.152 0.130 0.109 0.087 0.065 0.043 0.022 0 0.087 0.109 0.130 0.152 0.174 0.196 0.217 0.239 0.261 0.283 0.304 0.326 0.348 0.370 0.391 0.413 0.435 0.457 0.478 0.500 0.522 0.543 0.565 0.587 0.609 0.630 0.652 0.674 0.696 0.717 0.739 0.761 0.783 0.804 0.826 0.848 0.870 0.891 0.913 0.935 0.957 0.978 1.000 62 62 61 61 60 60 59 59 58 58 57 55 53 51 48 45 43 37 32 30 34 38 43 45 46 47 47 47 47 46 44 43 41 39 37 35 34 32 29 26 23 20 16 TABLA 9 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 15.0 A 19.2 LPG ) UTILIZANDO SOLUCION DE BROMURO DE CALCIO Y CLORURO DE CALCIO DE 14.2 LPG + BROMURO DE CALCIO Y BROMURO DE ZINC DE 19.2 LPG CANTIDADES PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA (LPG ) A 70 ºF 15.0 15.1 15.2 CaBr2 / CaCl2 ( 14.2 LPG ) BBLS 0.840 0.820 0.800 ZnBr2 / CaBr2 ( 19.2 LPG ) BBLS 0.160 0.180 0.200 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 51 51 50 75 460 0.0 17.420 0.140 0.3 16.940 0.360 0.5 17.8 15.8 17.260 0.7 16.236 0.400 0.300 0.780 0.1 17.160 0.400 0.0 18.300 0.4 15.540 0.2 17.7 17.000 0.0 A 19.7 15.320 0.980 1.0 15.560 0.5 18.280 0.2 0.745 ZnBr2 / CaBr2 ( 19.3 17.680 0.760 0.7 18.580 0.220 0.680 0.4 16.7 L0PG ) BBLS 0.380 0.0 19.620 0.740 0.255 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 46 43 76 .640 0.900 0.4 17.540 0.740 0.700 0.060 0.240 0.0 16.020 0.820 0.6 16.760 0.2 18.660 0.120 0.4 18.600 0.380 0.9 17.600 0.620 0.440 0.520 0.5 16.720 0.2 16.2 LPG CANTIDADES PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA ( LPG ) A 70 º F 15.1 19.800 0.580 0.720 0.080 0.340 0.000 49 48 47 46 44 43 41 40 40 39 38 37 36 35 34 33 32 32 32 31 30 30 30 29 29 29 28 27 27 27 27 26 25 25 24 23 23 22 21 20 TABLA 10 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 15.440 0.340 0.6 15.700 0.480 0.6 18.200 0.660 0.840 0.15.880 0.420 0.360 0.764 0.1 CaBr2 / CaCl2 ( 13.260 0.920 0.320 0.560 0.5 15.7 LPG + BROMURO DE CALCIO Y BROMURO DE ZINC DE 19.3 18.280 0.520 0.180 0.2 LPG ) BBLS 0.1 16.500 0.040 0.3 15.100 0.640 0.8 18.6 17.2 LPG ) UTILIZANDO SOLUCION DE BROMURO DE CALCIO Y CLORURO DE CALCIO DE 13.480 0.1 18.960 0.240 0.8 16.860 0.9 18.220 0.9 19.460 0.500 0.780 0.9 16. 691 0.7 17.564 0.0 TEMPERATURA DE CRISTALIZACION ºF 10 77 .7 18.255 0.382 0.127 0.782 0.1 19.8 17.564 0.673 0.418 0.455 0.5 15.709 0.091 0.364 0.2 0.836 0.727 0.982 1.273 0.073 0.927 0.600 0.1 17.4 17.1 16.2 LPG ) BBLS 0.182 0.218 0.527 0.364 0.455 0.745 0.818 0.909 0.146 0.055 0.3 A 15.8 15.527 0.0 17.109 0.854 0.346 0.636 0.582 0.491 0.436 0.600 0.2 LPG + CLORURO DE CALCIO DE 95 % CANTIDADES PARA UN BARRIL DE SALMUERA DENSIDAD DE LA SALMUERA ( LPG ) A 70 ºF 14.3 CaBr2 ( 14.9 16.0000 CaCl2 LBS 13.2 18.2 15.418 0.3 16.6 17.2 LPG) BBLS 0.3 15.5 16.4 15.9 18.382 0.5 17.000 40 38 36 34 32 30 28 25 22 19 16 13 9 3 4 9 14 19 23 23 23 24 24 25 25 25 26 26 27 27 27 25 25 25 22 21 21 20 19 17 16 TABLA 11 TABLA DE MEZCLA PARA SALMUERAS HEVIWATER ( 14.545 0.5 18.473 0.327 0.018 0.2 16.618 0.4 16.654 0.6 15.164 0.0 18.3 18.309 0.291 0.036 0.3 17.9887 ZnBr2 / CaBr2 ( 19.4 18.491 0.236 0.873 0.2 LPG + BROMURO DE CALCIO Y BROMURO DE ZINC DE 19.618 0.400 0.727 0.673 0.291 0.691 0.655 0.6 18.400 0.6 LPG ) UTILIZANDO SOLUCION DE BROMURO DE CALCIO DE 14.9 19.8 16.2 17.000 0.436 0.7 16.545 0.15.636 0.473 0.9 17.345 0.509 0.327 0.273 0.8 18.200 0.800 0.964 0.945 0.6 16.0 16.891 0.764 0.509 0.309 0.582 0.709 0.0 19.7 15.1 18. 8505 0.14.8307 0.1930 0.0901 0.7 14.3 15.5 14.0520 0.0729 0.4 15.4 18.0320 0.2 19.1520 0.7898 0.8 15.7695 0.9346 0.1 15.6 14.0 15.1314 0.8 14.7296 0.0104 0.8110 0.9 19.2 22.7496 0.1105 0.5 15.4 14.8910 0.4 15.4 19.6 0.9 15.2 15.2326 0.0 20.2124 0. Esto puede observarse en la siguiente tabla: DENSIDADES MAXIMAS ALCANZADAS TIPO DE SAL DENSIDAD MAXIMA 78 .9752 0.9142 0.6 19.0 18 18 19 14 20 20 19 18 16 16 20 16 19 Las propiedades físicas y riesgos descritos en los manuales de seguridad DOWELL SCHLUMBERGER tenemos: CODIGO D44 S2 S53 S54 S61 S62 NOMBRE DEL PRODUCTO SAL GRANULADA CLORURO DE CALCIO 95 % WELL PACK FLUID BROMURO DE ZINC BROMURO DE CALCIO FORMA BLANCO INCOLORO GRANULADO SAL OJOS BLANCO SOLIDO CLARO LIQUIDO AMARILLO LIQUIDO BLANCO SOLIDO SAL OJOS 38 % CLORURO DE CALCIO LIQUIDO CLARO A TURBIO LIQUIDO SAL OJOS SAL OJOS PIEL SAL OJOS PIEL NINGUNO POLVO NINGUNO NINGUNO NINGUNO SAL OJOS PIEL INHALACION NINGUNO MAYOR DE 200 º QIQ6 MAYOR DE 200 º Q1 MAYOR DE 200 º Q1 MAYOR DE 200 º Q2 MAYOR DE 200 º Q5 MAYOR DE 200 º Q1Q6 P8C5 P8C5 P3C1 P3C1 P3C4 P4C5 NATURALEZA RIESGO SALUD RIESGO FISICO FLASH POINT ºF MANEJO DEL PRODUCTO CODIGO DE ALMACEN Temperatura de cristalización determinada por el método LCTD ( Last Cristal to dissolve ) Dependiendo de la densidad de la salmuera requerida se debe realizar la mezcla de los productos descritos en la tablas anteriores.1 20.1725 0.8707 0.0 15.9540 0.2528 16.0 25. cambio de humectabilidad de las rocas del yacimiento e invasión profunda de fluidos.1 CaBr2 / ZnCl2 CaBr2 / CaCl2 12.7 CaBr2 NaBr 11.5 CaCl2 10 NaCl KCl 9. Incrementos en la temperatura de fondo causara la expansión del fluido y por ende la disminución de la densidad.2 19.0. Estudios de laboratorio indican que la expansión térmica de estos fluidos puede variar de acuerdo a la composición de la salmuera o mas exactamente con la concentración total de sales en solución.7 15.7 10. la compresibilidad de las salmueras se descarta y solo la expansión térmica es considerada.1 NaCl / Na2CO3 15.5 11.6 NaCl / CaCl2 10.1 17 ZnBr2 / CaBr2 / CaCl2 15.6 12. Mediante el uso de salmueras es reducido al mínimo estos problemas logrando mejores productividades de los yacimientos.NH4Cl KCl NaCl CaCl2 NaCl / CaCl2 NaBr CaBr2 CaBr2 / CaCl2 CaBr2 / ZnCl2 NaCl / Na2CO3 ZnBr2 / CaBr2 / CaCl2 9. 79 . En vista que los efectos de temperatura son mucho mayores que los efectos de presión.0 10. Las salmueras son mezcladas y suministradas a una densidad especifica tomada en base a 70 º F ( 21 º C ) con variación de +/.1 19.7 NH4Cl 9.5 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 DENSIDAD MAXIMA(LPG) La razón primordial por la que son usadas salmueras como fluidos de perforación se basa en sus características de fluidos limpio productores de bajo daño a la formación.1 15. el cual puede ser producido por invasión de partículas sólidas del fluido de completación y/o perforación .5 9. Hinchamiento y migración de arcillas ( solidos ) .2 Esto puede observarse en el gráfico siguiente : DENSIDAD MAXIMA EN LPG LOGRADA CON DIFERENTES TIPOS DE SALES 19.1 17.0 19.1 lpg. incompatibilidad de fluidos ( Completación y formación ) . cada formalicen de salmueras deberá tener una temperatura mínima a la cual puede ser usada como salmuera limpia o clara.389 lpg.0037 lpg/ºF por lo que: dt = 14 + ( t . Así un enfriamiento de la salmuera podría ocasionar la precipitación de los cristales de la sal. ( lpg/ F) Siendo: dt : densidad de la salmuera a la temperatura requerida d70: densidad de la salmuera a 70 º F t : averaje de temperatura del fondo y superficie. Por lo que para asegurar un buen control de presión en este pozo se requerirá de una salmuera de 14. TCT ( True Crystallization Temperature ) y por ultimo el método LCTD ( Last Crystal To Dissolve ).La determinación de la densidad a diferentes temperaturas viene dada por: dt = d70 .70 ) * K t= ( 270 + 80 ) / 2 = 175 º F dt = 14 + ( 175 . Este tipo de salmuera tiene un % de sales de 0. Sin embargo. Así por ejemplo. Como la solubilidad de la sal varía con la temperatura.0037 = 14.( t-70 ) * k ( lpg ) k = ( 0. existen los métodos FCTA ( First crystal To Appear ) .14 + ( 0. Estos métodos dan diferentes temperaturas para la misma salmuera.70 ) * 0. existe considerable confusión sobre los distintos métodos usados para determinar la medida de la temperatura de cristalización. Esta temperatura mínima es llamada temperatura de cristalización y está definida como la temperatura a la cual la salmuera está saturada con respecto a una o mas sales que esta contenga. La mayoría de las salmueras pueden enfriarse por debajo de la temperatura de cristalización antes de que una cantidad de cristales de sal se precipiten interfiriendo con el manejo normal de dicha salmuera. Así por ejemplo un operador determina que necesita para un pozo con temperatura de fondo de 270 º F y temperatura de superficie de 80 º F una salmuera de 14 lpg a fin de controlar la presión de fondo.00042 * % wt ). k : factor de corrección por temperatura. Como regla común mientras mayor sea la concentración de cloruro de calcio en la salmuera mayor será el punto de cristalización y al contrario a mayor concentración de bromuro de calcio o bromuro de zinc menor será el punto de cristalización.4 lpg. Wt : porcentaje en peso de la salmuera. Estos cristales se redisuelven cuando la salmuera es calentada a una temperatura por encima de la temperatura de cristalización.6 LPG 80 . el uso de EJEMPLO 1 PREPARAR 250 BBLS DE SALMUERA USANDO CLORURO DE CALCIO DE 95 % DE PUREZA + BROMURO DE CALCIO LIQUIDO + CLORURO DE CALCIO DE 11. A continuacion se peresentan unos ejemplos de los calculo realizados en salmueras. 1 lbs / bbl Densidad Final : Contenido de agua: Contenido de Sal : 10 lpg 0. Lbs de CaCl2 requeridas = VF * CONTENIDO FINAL DE SAL .75 lbs CaCl2 11.6 lpg = 250 * 0. SE REQUIERE INCREMENTAR LA DENSIDAD HASTA 16.2 LPG A FIN DE PROVEER CONTROL DE PRESION.8 BBLS DE SALMUERA DE 19. EJEMPLO 5 81 .5 lpg.743 lb/bbl CaCl2 de 11.DF ) VF = 250 * ( 8.229 lb/bbl por lo que para la preparación de 250 bbls de este tipo de salmuera se necesitara. D1 * V1 + D2 * V2 = DF * VF V2 = VI * ( DF .56 .34 .11. CaCl2 95 % = 250 * 27.2) / ( 19.250 = 63.7 ) = 313.10.6 lpg = 0.25 lbs EJEMPLO 2 SE ESTA UTILIZANDO COMO FLUIDO DE COMPLETACION 835 BBLS DE UNA SALMUERA DE CaCl2 / CaBr2 / Zn2Br2 DE PESO 15.2 LPG EJEMPLO 3 DETERMINAR LA CANTIDAD DA CACL2 ( 95 % ) NECESARIA PARA INCREMENTAR LA DENSIDAD DE 400 BBLS DE SALMUERA DE CaCl2 DESDE 9.De la tabla 5 se obtiene: CaCl2 95 % = 27.0 LPG.7 LPG . DETERMINE LA CANTIDAD DE AGUA NECESARIA.2 LPG.6 .929 = 411 BBLS. 0.16 ) = 208. ¿ CUANTA SALMUERA PESADA SERA NECESARIA PARA AJUSTAR EL PESO A LOS NIVELES REQUERIDOS ?.743 = 185.954 / 0.3 = 6825 lbs CaBr2 = 250 * 0.3 LPG DE CACL2 CON AGUA FRESCA A FIN DE OBTENER UNA DENSIDAD DE 10.2 .D1 ) / ( DW .1 = 12964 lbs de CaCl2 de 95 % de pureza.V1 = 313.3 ) / ( 8.VI * CONTENIDO INICIAL DE SAL Lbs de CaCl2 requeridas = 411 * 94.DF ) V2 = 835 * ( 16-15. EJEMPLO 4 SE DESEA DILUIR 250 BBLS DE UNA SALMUERA DE 11.56 BBLS VF = V1 + VW VW = VF .56 BBLS Se requieren 63. De la tabla 4 se obtiene: Densidad inicial Contenido de agua: Contenido de sal : 9.D1 ) / ( D2 .30 lb/bbl CaBr2 = 0.929 bbls/ bbls de salmuera 94.0 LPG UTILIZANDO UNA SALMUERA DE CaBr2/ZnBr2 DE 19.229 = 57.9 lbs / bbl VF * WF AGUA = VI * WI AGUA VF = 400 * 0. VF * DF = V1 * D1 + V2 * D2 VF * DF = V1 * D1 + (VF-V2) * D2 VF = V1 ( DW .5 LPG A 10.954 bbls / bbls de salmuera 65.56 bbls de agua fresca a fin de disminuir la densidad de la salmuera inicial a el rango requerido.34 .400 * 65. 708) /126.10.6 LPG Y 10.86 cf = 126. EJEMPLO 6 SE REQUIERE PREPARAR UNA SALMUERA DE 14. V2= VF .1 BBLS 82 .V1 = 600 .4 .2 LPG.6 LPG.8 = 257.2 ) = 342. c = cloruro b = bromuro 0 = inicial f = final0 De la tabla 5 Co = 134 wo= 0.10. VF * DF = V1 * D1 + V2 * D2 VF * DF = V1 * D1 + ( VF .6 .722 = 14.86= 19530 LBS.V1 ) * D2 V1 = VF ( DF .2 BBLS DE 10.4 = 530.342.2 LPG.3 LPG PARTIENDO DE UNA SALMUERA DE 14 LPG QUE CONTIENE CaCl2 AL 95 % + BROMURO DE CALCIO DE 95 % DE PUREZA.708 Bf = 228.500 * 0.D2 ) / ( D1 .722 Bo= 202.2) / (11.2 vo = 500 bbls AGUA A AGREGAR = Vo ((Co*Wf) /Cf)-Vo* Wo = 500*(134 * 0. ¿ QUE CANTIDAD DE BROMURO SE REQUERIRA ?.D2 ) V1 = 600 * ( 11 .2)/126. VF = Co * Vo / Cf = 134 * 500 / 126. LA DENSIDAD SERA INCREMENTADA CON BROMURO. DETERMINAR LA CANTIDAD NECESARIA DE CADA UNA.SE REQUIERE PREPARAR 600 BBLS DE SALMUERA DE 11 LPG UTILIZANDO SALMUERA DE 11. 28 BBLS BROMURO A AGREGAR = Vo (( Co*Bf)/Cf)-Vo*Bo= 500*(134*228.4 wf = 0.8 BBLS DE 11.4-500*202. 83 . Para tales fines se utilizan herramientas de dos. la limpieza de las mismas y el tipo de fluido que estas contienen. Los usos de los registros Caliper son variados. y Neutronicos. CDeterminar el espesor . De igual forma se pueden determinar los espesores de las arenas de interés . El Caliper de cuatro brazos es el mas eficiente para la determinación de el volumen del hoyo al realizar dos medidas simultáneas del diámetro y promediar automáticamente los mismos. Interpretación de perfiles eléctricos y correlaciones litológicas. E- Determinar el diámetro del hoyo perforado.APENDICE E REGISTRACION POR CABLE Gracias a los registros se logra: A. GLocalizar uniones en el revestidor a fin de cañonear con precisión las zonas de interés. D- Determinar la porosidad. BDeterminar contactos de gas . Entre los registros utilizados para estos fines se encuentran CALIPER LOG Los registros de Caliper son usados para determinar el diámetro del hoyo perforado a distintas profundidades y es utilizado para determinar la cantidad de cemento necesario para labores de cementación de los revestidores.Identificación de zonas de alta resistividad para seleccionar los intervalos a ser cañoneados e información de otros yacimientos para futuras zonas de recompletación. siendo el mas obvio la determinación del volumen del hoyo para propósitos de cementación. Valores de Porosidad por medio de perfiles Sónicos . Densidad de la formación . determinación de propiedades minerales por medio de registros de Rayos Gamma y de manera indirecta los valores de permeabilidad. tope y base de los estratos atravesados saturados con fluidos. enviando la información a superficie por medio de señales eléctricas las cuales son analizadas en instrumentos apropiados . los cuales se expanden o contraen según el diámetro del hoyo . Determinación de la mala o buena inhibición proporcionada por el fluido de perforación.petróleo o agua . Por medio de los registros es posible evaluar de forma rápida y eficiente los parámetros físicos principales de un yacimiento tales como : Rw ( Resistividad del agua de formación ) . Otros usos de estos registros son: ABC- Selección de secciones de diámetros real para bajar empacaduras. tres y/o cuatro brazos o Springs Flexibles. así como arenas saturadas de gas.petróleo. Rxo ( resistividad de la zona lavada cercana a la pared del pozo ) por medio de los Registros Eléctricos. petróleo o agua. permeabilidad y litología de la formación. F- Verificar la calidad de la cementación de los revestidores. Rt ( Resistividad de la formación ) . La curva LLs del Doble Lateroperfil y la curva de enfoque esférico del perfil ISF/Sónico. se envían corrientes a la formación a través de unos electrodos y se miden los potenciales eléctricos entre otros. Los dispositivos que tienen profundidad de investigación de somera a mediana son el Lateroperfil 8 del Doble Inducción-Lateroperfil. Los aparatos para encontrar Rt son el Lateroperfil 7 . La actividad química de una solución es proporcional a su contenido salino por lo que por este tipo de registro es posible determinar el tipo de litología de una formación dado el fluido contenido en la misma. El potencial medido entre un electrodo situado en una serie de estas esferas y otro ubicado en el infinito es proporcional a la resistividad de la formación homogénea . en función de la profundidad. Ubicar sus límites y permitir la correlación entre capas. Así. CONVENCIONALES ( ES ) En los perfiles convencionales de resistividad. SFL ). Estas “ corrientes del SP “ son producidas por fuerzas electromotrices de las formaciones que pueden ser de origen electroquímico o electrocínetico.CURVA DE POTENCIAL ESPONTANEO ( SP ) La curva de potencial espontáneo ( SP ) es un registro de la diferencia de potencial de un electrodo móvil en el pozo y un potencial fijo en un electrodo de superficie. PERFILES DE RESISTIVIDAD A. la curva de potencial espontaneo en presencia de lutitas es una línea mas o menos recta y una deflección hacia la izquierda cuando se trata de estratos permeables ( Arenas ). la desviación del galvanómetro correspondiente a tal potencial puede ser calibrada en unidades de resistividad. Lateroperfil 3 y la curva LLd del Doble Lateroperfil. Su resolución es también superior en capas delgadas o moderadamente gruesas. Una resistividad baja al frente de una cresta bien definida en el SP indica una formación porosa con fluido conductivo . Entre los perfiles convencionales se encuentran : Dispositivo Normal. Su aplicación cuantitativa esta en la determinación de Rt y Rxo. Las desviaciones de la curva del SP son el resultado del flujo de corrientes existentes dentro del lodo en el pozo. B. 84 . Determinar valores de la resistividad del agua de la formación. isotrópica de extensión infinita. Dispositivo Lateral. las superficies que circundan un electrodo emisor son esferas. generalmente agua innata. RW. PERFILES CON ELECTRODOS ENFOCADOS Entre los aparatos con electrodos de enfoque se incluyen los Lateroperfiles (Laterologs) y perfiles de enfoque esférico ( Spherically Focussed Logs. Dar valores cualitativos del contenido arcilloso de una capa. El SP es útil en pozos con sistemas a base de agua dulce para: ABCD- Detectar capas permeables. Estos registros se fundamentan en el hecho de que en una formación homogénea. Ambos son muy superiores al dispositivo ES para valores altos de resistividad y para contrastes grandes de resistividad con capas adyacentes. La magnitud de la corriente es por ello proporcional a la conductividad de la formación. La caída de potencial es medida entre uno de los electrodos monitores y otro electrodo en la superficie.4 DOBLE LATEROPERFIL La corriente de medición de todo Lateroperfil debe atravesar el lodo y la zona invadida para llegar a la zona no contaminada. B. El Lateroperfil 3 tiene una mejor resolución vertical y muestra mas detalles que el Lateroperfil 7.Tomar mediciones que determinan el Rt en condiciones para la que los aparatos de inducción no son apropiados. dio origen a los aparatos del tipo Doble Lateroperfil-Rayos Gamma. En una de sus formas. B.1 LATEROPERFIL 7 El dispositivo Lateroperfil 7 comprende un electrodo central y tres pares de electrodos. el Lateroperfil 3 usa corrientes de electrodos compensadores para enfocar la corriente de medición en una hoja horizontal que penetra la formación. a cada lado del electrodo central . Se envía una corriente constante por el electrodo central. Con una corriente constante este potencial varia directamente con la resistividad de la formación. B. con electrodos pequeños colocados en la sonda Doble Inducción-Lateroperfil. La intensidad de esta corriente compensadora se ajusta automáticamente de forma tal que los electrodos monitores son llevados al mismo potencial. Estas exigencias en forma general son las siguientes: A. de manera que lo medido es una combinación de varios efectos. hay dos electrodos de aproximadamente 5 pies los cuales están en cortocircuito entre sí.3 LATEROPERFIL 8 El Lateroperfil 8 es de poca profundidad de investigación.Facilitar correlaciones y determinar el valor Rxo al tener dispositivos de mayor profundidad de investigación para obtener Rt. con diferente profundidad de investigación. Sin embargo estos electrodos son mas largos que los anteriores.2 LATEROPERFIL 3 Al igual que el Lateroperfil 7. Los electrodos de cada par están colocados simétricamente con respecto al electrodo central y están conectados entre si por un cable en corto circuito.Los aparatos de medición de resistividades que utilizan el principio de electrodos enfocados resuelven mejor ciertas exigencias del perfilaje que otros aparatos disponibles. en forma secuencial . este aparato registra. se deben conocer el perfil de invasión y Rxo para poder calcular Rt. Ubicados simétricamente . se ha añadido 85 . De los electrodos compensadores fluye una corriente compensadora que ajustada para mantener a todos los electrodos de la sonda en el mismo potencial constante. B. Debido a su configuración el Lateroperfil 8 da excelentes detalles verticales pero las lecturas son mas influenciadas por el pozo y la zona invadida. Para obtener información sobre Rxo. los dos Lateroperfiles . La necesidad de hacer una segunda medición. B. Al haber una sola medición de la resistividad. Por los electrodos compensadores se manda una corriente ajustable. en otra versión lo hace simultáneamente. Una corriente fluye del electrodo central cuyo potencial esta fijo. El registro Lateroperfil 8 se hace con el perfil Doble Inducción en escala logarítmica de 4 ciclos partidos. Su principio es parecido al Lateroperfil 7 excepto por sus espaciamientos mas pequeños. Es una versión pequeña del 6FF40 con un espaciamiento entre bobinas de 28 pulgadas. El conjunto permite la mayor investigación lateral posible de todos los equipos de Inducción. A la bobina transmisora se envía corriente alterna de intensidad constante y de alta frecuencia. operando en pozos que contienen lodos a base aceite. Pero el aparato funciona perfectamente también cuando el pozo tiene un lodo conductor . una curva de Rayos Gamma simultáneamente con las curvas de Resistividad. La experiencia demostró que los aparatos de inducción tienen muchas ventajas sobre el perfil eléctrico convencional para perfilar pozos con lodos a base agua. Las sondas de Inducción consisten de un sistema de varias bobinas transmisoras y receptoras. B. Los dispositivos de Inducción se enfocan a fin de disminuir la influencia del pozo y de las formaciones adyacentes. un dispositivo normal de 16 pulgadas y un electrodo SP. Inductivo Eléctrico ( IES ) que tiene un dispositivo inductivo enfocado de seis bobinas con un espaciamiento nominal de 40 pulgadas . La curva LLs ( Lateroperfil somero ) utiliza los mismos electrodos de manera distinta pare obtiene una de profundidad de investigación mucho menor que las LL-7 y LL-8. considerando una sonda con solo una bobina transmisora y una receptora. que la formación no sea demasiado resistiva y que el diámetro del pozo no sea muy grande. a la profundidad correcta.una curva SFL. Se puede entender mejor el fundamento. Se ha diseñado para investigación profunda y para disminuir la influencia de la zona invadida. Los perfiles de Inducción no dependen del contacto físico con las paredes del pozo para excitar las formaciones . Para realizar este registro se utilizan los siguientes tipos de equipos: *-El aparato 6FF40. Cuando este modelo esférico de distribución de la corriente sufre distorsión debido a la presencia del pozo . Virtualmente se elimina el efecto del pozo cuando el diámetro es menor que 10 pulgadas. Así mismo se puede registrar una curva SP. Los dispositivos con electrodos no pueden trabajar en lodos no conductores y los intentos para usar tomamuestras fueron poco satisfactorios. PERFILES DE INDUCCION El perfil de Inducción fue diseñado para medir la resistividad de la formación . ya que la energía eléctrica se transmite a través de Inducción en una forma similar a la de un transformador. El campo magnético alterno que se produce induce corrientes secundarias en la formación. un dispositivo normal de 16 pulgadas y un electrodo de SP. El SFL utiliza corrientes de enfoque para imprimir una forma aproximadamente esférica a las superficies equipotenciales sobre una amplia gama de variables del pozo. Estas corrientes crean a su vez campos magnéticos que inducen señales en la bobina receptora. aun en aire o gas. El perfil de Inducción opera con ventajas cuando el fluido del pozo no es conductor .5 PERFIL DE ENFOQUE ESFERICO El perfil SFL forma parte de la combinación ISF / Sónico y su diseño fue motivado para tener una curva mejor que la normal y la LL-8 como acompañamiento al perfil de inducción de investigación profunda. 86 . Las corrientes fluyen en la formación en trayectorias circulares ( Anillos ) coaxiales con la bobina transmisora. Inductivo Eléctrico ( IES ) es un aparato de menor tamaño para su uso en pozos de poco diámetro. El mayor efecto proviene de la zona invadida en casi todos los casos. por ejemplo. es necesario hacer correcciones mediante curvas de corrección especiales. la curva Lateroperfil profundo ( LLd ) tiene mayor profundidad de investigación que el LL7 y LL3. siempre que este no sea muy salado. Ambas versiones registran. Al usar electrodos de compensación de mayor longitud efectiva y con mayor espaciamiento. Los dispositivos comunes de resistividad se basan en el concepto de que las corrientes se irradian con igual intensidad en todas las direcciones en medios homogéneos e isotrópicos. *-El aparato 6FF28. *-Determinar la presencia y el grado de continuidad de zonas impermeables dentro de la roca de acumulación. MICROLATEROPERFIL Para valores mayores de 15 las curvas Rxo / Rmc se encuentran mas apretadas por lo que la determinación de Rxo a partir del Microperfil es pobre en esta región. B.Lateroperfil 8 ( DIL ) usa un dispositivo inductivo de investigación profunda ( ILD ) . La curva Micro-Normal de 2 pulgadas de profundidad de investigación mayor que la MicroNormal de 1 pulgada . los sólidos del lodo se acumulan sobre la pared del pozo. *-Determinar el espesor del revoque en zonas permeables. PERFILES MICRO-RESISTIVOS Los dispositivos Micro-Resistivos permiten medir Rxo (Resistividad de la zona lavada) y delimitar las capas permeables mediante la detección del revoque del lodo. La medición del perfil se hace en el viaje hacia arriba. con sus tres mediciones afocadas de resistividades a diferentes distancias del pozo dentro de la formación . un Lateroperfil 8 ( LL8 ) y un electrodo SP. estableciendo los estratos productores que no se pueden reconocer con los perfiles convencionales. MICROPERFIL El aparato del Microperfil mide con dos dispositivos de espaciamiento corto de diferente profundidad de investigación la resistividad de un volumen muy pequeño de formación y revoque inmediatamente adyacente al pozo. La resistividad del revoque es generalmente mas pequeña que la resistividad de la zona invadida cercana al pozo. Siempre se baja la sonda del Microperfil al pozo con los brazos cerrados. Entre los Perfiles Micro-Resistivos mas importantes tenemos: A. el perfil de Enfoque Esférico. Así detecta fácilmente la presencia del revoque. 87 . la existencia de zonas invadidas y por lo tanto los intervalos permeables. formandose un revoque. es superior al IES para determinar Rt y Rxo cuando el filtrado a penetrado profundamente a la formación o cuando existe un anillo. *-Medir la resistividad del lodo en el pozo. el perfil Sónico BHC y opcionalmente una curva de Rayos Gamma. un dispositivo inductivo de investigación mediana ( ILm ) . espaciados una pulgada entre sí. En la cara de la almohadilla están insertados tres pequeños electrodos alineados. El aparato combinado ISF / Sónico tiene un dispositivo inductivo de investigación profunda. Es posible con el Microlateroperfil determinar Rxo con precisión para altos valores de la relación Rxo / Rmc siempre que el espesor del revoque no exceda de 3/8 de pulgada. Los usos principales del Microperfil son : *-Determinar efectivamente los límites de la formación y permitir una evaluación del espesor neto de la zona productiva. esta menos influenciada por el revoque y lee una resistividad del revoque. El aparato DIL . Se aprieta una almohadilla de goma contra la formación por medio de brazos y resortes. Al filtrarse lodo de perforación dentro de las formaciones permeables. La escala de todos los perfiles Micro-Resistivos esta dada en unidades de resistividad. La resistividad del revoque es aproximadamente igual o ligeramente mayor que la resistividad del lodo. un SP que puede ser corregido electrónicamente para eliminar interferencias.*-El aparato de Doble Inducción . Estos electrodos permiten registrar simultáneamente las curvas Micro inversas de 1 “ y 2 “. Mediante el enfoque esférico se da una forma casi esférica a las superficies equipotenciales producidas por un dispositivo de resistividad. La lectura del Microlateroperfil esta influenciada mayormente por la formación abarcada dentro de este pequeño haz. PERFIL SONICO El perfil Sónico es un registro de la profundidad contra el tiempo requerido por una onda compresional de sonido para recorrer un pie de formación . Cuando un transmisor es activado por un pulso . La corriente que fluye a través del primer electrodo exterior no puede alcanzar el segundo y es forzada a fluir en forma de un haz y dentro de las formaciones. específicamente con el de Densidad de Formación ( FDC ) y el Doble Lateroperfil Simultáneo. con electrodos de enfoque esférico montados en almohadilla. se impide solamente que circule por el lodo o el revoque. tal como se hace en el Microlateroperfil y Perfil de Proximidad pero en lugar de obligar a la corriente de medición a concentrarse en un haz angosto. Por el electrodo pequeño se emite una corriente constante. conocida la litología. entre otros. PERFIL DE PROXIMIDAD El aparato de Proximidad es similar en principio al Microlateroperfil. La dependencia de la porosidad. Los electrodos están montados sobre una almohadilla mas ancha la cual es aplicada sobre la pared del pozo. El diseño de la almohadilla y electrodos es tal que revoques isotrópicos de hasta ¾ de pulgada tienen poco efecto sobre las mediciones. Esto elimina la necesidad de una corrida separada para medir Rxo.Un electrodo pequeño y tres electrodos circulares concéntricos están insertados en una almohadilla de goma aplicada contra la pared del pozo. PERFIL DE ENFOQUE MICROESFERICO ( MSFL ) Este dispositivo . En segundo lugar hay un mejoramiento en la medición de Rxo en casos de invasión somera y revoques de bastante espesor. El tiempo de transito en una formación depende de su litología y porosidad. C. Los aparatos actualmente usados para obtener perfiles Sónicos son del tipo BHC ( Bore Hole Compensated ). tiene dos ventajas grandes sobre otros aparatos de microperfilaje. 88 . Se mide el tiempo transcurrido entre la detección del primer arribo a los dos receptores correspondientes. El sistema BHC usa un transmisor encima y otro debajo de dos pares de receptores. el sistema es afocado automáticamente por electrodos monitores. Conocido también como tiempo de transito. A través del electrodo exterior se envía una corriente que se ajusta automáticamente de manera de mantener la diferencia de potencial entre los 2 electrodos monitores esencialmente igual a cero. este genera una onda de sonido la cual penetra la formación. hace que el perfil sonido sirva como registro de porosidad. Este tipo de sonda elimina substancialmente los efectos debido a cambios de diámetro del pozo como también errores producidos por la inclinación de la sonda. En primer lugar es combinable con otros aparatos. Este valor de “Delta T “ es el valor reciproco de la velocidad de una onda compresional de sonido. El enfoque se consigue mediante electrodos auxiliares. evaluación de arenas arcillosas y litologías complejas y en al determinación del rendimiento de lutitas petrolíferas. determinación de la densidad de hidrocarburos. menor será la velocidad de la onda sonora a través de la formación. la porosidad y la saturación de fluidos de la roca de reservorio. Los perfiles radiactivos son muy útiles también en pozos que emplean lodos salados demasiado conductivos. Se registra el valor reciproco de la velocidad en microsegundos / pie para evitar el uso de decimales pequeños. Los rayos Gamma pueden ser considerados como partículas de alta velocidad que chocan contra los 89 . PERFIL DE DENSIDAD DE LA FORMACION El perfil de Densidad de la Formación se utiliza principalmente como perfil de porosidad. A continuación se presenta una tabla de las velocidades sónicas dependiendo del fluido o medio atravesado: Fluido o formación Velocidad Sónica ( pies/seg) Tiempo de recorrido ( Microseg/pie) Aire Metano Petróleo Lodo base agua Lutitas Sal Areniscas Anhidrita Calizas Dolomita 1088 1417 4300 5000-5300 6000-16000 15000 hasta 18000 20000 hasta 23000 24500 919 706 232 200-189 167-63 67 56 50 44 41 PERFILES RADIACTIVOS Una de las mayores limitaciones de los perfiles eléctricos en el estudio de las características de la formaciones es la de no poder registrar perfiles de formaciones con tubería de revestimiento. pues en estos casos es imposible obtener un perfil eléctrico bien definido. de un mapa estratigráfico o para el cañoneo y reacondicionamiento de pozos. La gama de registro varía desde 44 microsegundos/pie para dolomitas densas de porosidad cero hasta unos 190 microsegundos para el agua. consecuentemente. Esta fuente emite hacia la formación rayos Gamma de mediana energía. Para obtener mayor información sobre la estructura de un yacimiento. Una fuente radioactiva colocada en una almohadilla blindada es aplicada contra la pared del pozo. los primeros arribos de energía acústica a los receptores corresponden a recorridos del sonido dentro de la formación cerca de la pared del pozo. La velocidad del sonido en las litologías comunes de las formaciones varia entre 6000 y 23000 pies/seg. El registro Sónico depende de la matriz. Existen muchos pozos viejos que probablemente no fueron registrados en forma apropiada. Los transmisores de sonda del tipo BHC son activados alternativamente y los valores de “ Delta Tiempo “ son promediados automáticamente por un computador en la superficie. Estos Tres perfiles son los mas importantes de todos los perfiles nucleares. Mientras mayor sea la porosidad . muchas veces es necesario obtener información sobre la profundidad y espesor de ciertas formaciones en pozos con tubería de revestimiento. Tal información puede obtenerse por medio de los registros nucleares de Rayos Gamma . descubrimientos de gas. El computador también integra los tiempos de transito para obtener el tiempo total de transito.La velocidad de sonido en la sonda Sónica y en el lodo de perforación es menor que en la formación . Densidad y de Neutrón para los cuales la tubería de revestimiento no representa obstáculo alguno. La medición de la densidad de la formación tiene también aplicación en la identificación de minerales en depósitos de evaporitas. La presencia de hidrocarburos en la formaciones causa una reducción en la velocidad de la onda. Este hecho permite determinar la presencia de los mismos cuando el perfil sónico se compara con las curvas de resistividad del perfil eléctrico. tanto la fuente como el detector están montados en una almohadilla blindada. De tablas se obtiene los valores de densidad de las formaciones y se comparar con los resultados obtenidos en el registro a fin de determinar el tipo de formación atravesada. En zonas de revoques mas consistentes algo del mismo lodo puede quedar interpuesto entre la almohadilla y la formación. Este tipo de registro se fundamente en el hecho de que los neutrones son partículas eléctricamente neutras cuya masa es casi idéntica a la del átomo de Hidrógeno. Esta ultima depende de la densidad de la matriz de la roca. mayor será la radiación de rayos Gamma registrada en el detector. al efecto Compton. Para disminuir el efecto de la columna de lodo. La fuerza ejercida por el brazo es mayor en el caso de microsondas y la almohadilla tiene una forma tal que le permite cortar el revoque cuando es blando.87 2. pero no toda. Los rayos Gamma dispersos llegan a un detector colocado a una distancia fija de la fuente y son evaluados como una medida de densidad de la formación ya que el numero de rayos Gamma de efecto Compton esta directamente relacionado con el numero de electrones en la formación. Las zonas gasíferas pueden frecuentemente identificarse comparando el perfil Neutronico con otro de porosidad o con los valores de porosidad obtenidos de testigos o núcleos. Ellas responden. a la cantidad de hidrógeno presente en la formación. chocan elásticamente a semejanza de bolas de billar y en cada colisión los neutrones pierden parte de su energía. en formaciones limpias cuyos poros están llenos de agua o petróleo. o sea lo contrario de los perfiles de neutrón. Una fuente radioactiva colocada en la sonda emite continuamente neutrones de alta energía ( Velocidad ). Por otra parte . el perfil Neutronico nos da un valor real del espacio poral lleno de fluido. se utilizan dos detectores esta corrección se realiza automáticamente. Este perfil investiga con mayor exactitud las formaciones de alta porosidad que las de baja porosidad. mientras mas baja sea la densidad del medio. En este caso.96 PERFILES NEUTRONICOS Los perfiles Neutronicos son usados principalmente para ubicar formaciones porosas y determinar su porosidad. En el perfil de Densidad . Así. Este tipo de interacción se conoce como Efecto Compton de dispersión. de su porosidad y de la densidad de los fluidos que ocupan los poros. al encontrarse con núcleos del material de la formación. el revoque es detectado por el aparato como si fuera formación y por lo tanto su influencia debe ser tenida en cuenta. en primer lugar.electrones de la formación. incluyendo evaluación del contenido de lutita.71 2. al electrón y continua su trayectoria con menor energía.65 2./cc de la formación. da valores aun mas exactos de porosidad y la identificación litológica. La fuente y el detector del aparato están diseñados de manera que su respuesta se debe en su mayor parte . Se aprieta las aperturas en el blindaje contra la pared del pozo mediante un brazo excentralizador. En el aparato de “ Densidad Compensada “ . Una combinación del perfil Neutronico con uno o dos perfiles de porosidad. De este modo la medición del aparato de Densidad esta relacionada esencialmente con la densidad de electrones ( Número de electrones por centímetro cubico ) de la formación. Estos neutrones . la densidad de electrones esta relacionada con la densidad total en Gr. caso común en pequeñas y medianas profundidades. FDC. En cada choque un rayo Gamma cede algo de su energía cinética. 90 . La densidad de los granos de los minerales que se encuentran con mayor frecuencia en las formaciones geológicas son: Densidad Cuarzo Calcita Dolomita anhidrita Mineral puro ( Grs/cc ) 2. este puede detectar los rayos Gamma de captura o los propios neutrones mediante un detector colocado en la misma sonda. denominados rayos Gamma de captura. los neutrones viajan mas lejos antes de ser capturados. De esta manera la perdida de velocidad dependerá principalmente de la cantidad de hidrógeno en la formación. hasta que son capturados por núcleos de átomos tales como Cloro. Los equipos Neutronicos usados incluyen la serie GNT. Por el contrario. El detector es un contador proporcional. a velocidades “ Termales “ correspondientes a energías alrededor de 0. la mayoría de los neutrones son retardados y capturados aun a corta distancia de la fuente. Las fuentes utilizadas que emiten neutrones con una energía inicial de varios millones de Electrón-Voltios son la PlutonioBerilio ( Pu-Be ) o la Americio-Berilio ( Am-Be ). por choques sucesivos. los efectos del pozo disminuyen considerablemente. a una mayor lectura corresponde una menor concentración de Hidrógeno y viceversa. El GNT es un aparato de medición no-direccional que emplea un detector que es sensible a los rayos Gamma de captura de alta energía y a los neutrones de velocidad termal.La cantidad de energía perdida por un neutrón en cada colisión depende de la masa relativa del núcleo con el cual choca. La relación entre el numero de pulsos o cuentas recibidos en los dos detectores se procesa en el equipo de superficie para tener un registro del índice de porosidad neutronica.4 Electrón-Voltios puedan ser detectados. Los núcleos capturadores se excitan y originan una emisión de rayos Gamma de alta energía. El CNL es un aparato de tipo mandril diseñado para ser corrido en combinación con otros aparatos para obtener así un perfil Neutronico simultáneamente con otros perfiles. *-Como se miden neutrones epitermales. En el sistema SNP . En pocos microsegundos los neutrones han sido amortiguados . disminuye el efecto perturbador de elementos altamente absorbentes de neutrones termales como el Cloro y Boro que se encuentran en las agua de formación y en la Matriz. Colisiones con núcleos pesados no provocan mucha perdida de velocidad. De acuerdo al tipo de aparato. blindado de tal manera que solamente los neutrones con energía por encima de 0. si la concentración de Hidrógeno es baja. El GNT se corre excentralizado para que incida lo menos posible el efecto del pozo. *-La mayor parte de las correcciones necesarias son efectuadas automáticamente en la caja de control en la superficie. Puede utilizarse en hueco abierto o entubado. Se pueden utilizar combinaciones de distancia fuente-detector de acuerdo a las condiciones que se encuentra el pozo y a la gama de porosidades. la fuente y detector de neutrones están colocados en una almohadilla en contacto con la pared del pozo. Con la distancia de fuente a detector comúnmente usada. en escala lineal. Hidrógeno. Entonces se dispersaran sin orden. El CNL es un instrumento de detección de neutrones termales. sin perder mas energía. el aparato SNP ( Sidewall neutron Porosity ) y el CNL ( Compensated Neutron Log ). Sílice . La fuente radioactiva de 16 curies produce neutrones a una tasa cuatro veces mayor que fuentes corrientes reduciendo así las variaciones estadísticas PERFIL DE RAYOS GAMMA 91 . La mayor perdida de energía ocurre cuando el neutrón choca con un núcleo de masa prácticamente igual como lo es el del Hidrógeno. Cuando la concentración de Hidrógeno que rodea la fuente de neutrones es alta.025 electrón-voltios. con dos espaciamientos. La porosidad leída en un registro en pozo entubado es menos exacta debido a incertidumbres surgidas por el peso y posición de la tubería de revestimiento . El SNP tiene varias ventajas: *-Como el detector esta colocado en una almohadilla en contacto directo con la pared del pozo. etc. la presencia de cemento detrás de esta y otros factores. mientras que las lutitas se representan con valores máximos . Es por lo tanto útil en la detección y evaluación de minerales radioactivos como potasio y uranio. En ambos casos es útil en la ubicación de capas no arcillosas y para correlaciones. 92 . sin porosidad Lutita Formaciones limpias que contienen hidrogeno Formacion radiactiva El perfil de Rayos Gamma puede ser corrido en pozos entubados lo que lo hace muy útil en operaciones de terminación y reacondicionamiento. los rayos Gamma experimentan sucesivas colisiones con los átomos de la formación . Son mucho mas eficientes que los contadores Geiger-Mueller. hacia la izquierda. de acuerdo al Efecto Compton de dispersión perdiendo energía en cada colisión. En combinación con el perfil de Neutrones puede determinarse el tipo de formación así por ejemplo: Rayos Gamma     Neutrón     Formación Formación compacta. el perfil de Rayos Gamma generalmente refleja el contenido de lutita de las formaciones. Formaciones limpias tienen normalmente un nivel bajo de radioactividad. la menos densa se mostrara como mas radiactiva en el perfil de rayos Gamma. Dado que su longitud activa es de solo pocas pulgadas. los contadores de Scintilación estudian las formaciones en detalle. a menos que estén contaminadas de cenizas volcánicas o rodados graníticos. Así de dos formaciones con la misma cantidad de material radioactivo por unidad de volumen pero diferente densidad. Cada uno de estos elementos emite rayos Gamma cuyo número y energía son distintivos de cada elemento. Las formaciones de sólo calizas y arenas se representan en el perfil por los valores mínimos. Es frecuentemente usado como sustituto del SP ( Potencial espontáneo ) en los pozos entubados sonde es imposible obtener un SP. Casi toda la radiación es emitida por el isótopo radiactivo del potasio de peso atómico 40 y por elementos radiactivos de la serie uranio y torio. o cuando las aguas de formación contienen sales disueltas de potasio. después de que el rayo Gamma ha perdido suficiente energía es absorbido según el efecto fotoeléctrico ( En el efecto fotoeléctrico los rayos Gamma de baja energía son absorbidos completamente por los átomos del material de la formación dando lugar a la expulsión de electrones desde dichos átomos ).hacia la derecha. En formaciones sedimentarias. es recomendable correlacionar el perfil de Rayos Gamma con un registro de muestras geológicas. La sonda de Rayos Gamma contiene un detector para medir la radiación originada en el volumen de formación cercano a la sonda. La distinción entre una arena y una caliza no puede hacerse con solo el perfil de Rayos Gamma. Esto se debe a que los elementos radioactivos tienden a concentrarse en arcillas y lutitas. Finalmente .El perfil de Rayos Gamma mide la radioactividad natural de las formaciones. En ciertos casos. En el paso por la formación los rayos Gamma son gradualmente absorbidos y su energía degradada. Se ha generalizado el uso de Scintilómetros para la medición de la radioactividad de las formaciones en los pozos. o en pozos abiertos cuando el SP no es satisfactorio. El grado de absorción varia con la densidad de la formación. que eran utilizados anteriormente. Su principio de funcionamiento se basa en que los rayos Gamma son erupciones de ondas electromagnéticas de alta energía que son emitidas espontáneamente por algunos Elementos radioactivos. Al pasar a través de materia. En este perfil. Por lo tanto es una herramienta ideal para trabajos de reacondicionamiento de pozos. esta limitada a unas pulgadas dentro de la formación. Mientras mas salinas sean las aguas de formación mas fácil será distinguir zonas porosas acuíferas de zonas porosas petrolíferas.Es utilizado conjuntamente con el CCL en labores de cañoneo. Por consiguiente. D. es razonable deducir que la zona con concentración baja de cloro es una zona petrolífera. Por medio de un detector cuya sensibilidad se ha regulado para que registre solamente los rayos Gamma secundarios emitidos cuando átomos de cloro absorben neutrones lentos se puede determinar la presencia o ausencia de cloro. Las lutitas.El perfil de Rayos Gamma puede correrse en combinación con muchos otros perfiles. Sin embargo.El perfil de Rayos Gamma puede ser usado para la delineacion de minerales no radiactivos tal como estratos de carbón. la salinidad del agua de la formación y la matriz. Sónico . por medio de la curva del SP o del perfil de Rayos Gamma se puede esclarecer esta ambigüedad. E. si el perfil de Neutrón indica dos zonas porosas y en el perfil de Cloro una de estas indica una concentración mas alta de cloro que la otra manteniendo los demás factores iguales.Se utiliza para la detección y evaluación de minerales radiactivos tales como potasio y uranio. por ejemplo un Neutronico. el fluido del pozo. no se diferencian mucho de las zonas petrolíferas del perfil de cloro. una fuente de neutrones similar a la empleada en el perfil de Neutrones emite neutrones veloces que después de ser frenados y convertidos a neutrones lentos pueden llegar a ser absorbidos por cloro. B. 93 . así como simultáneamente con un Detector de Cuellos ( CCL ) o con cañones. C.El perfil de Rayos Gamma es particularmente útil para la definición de estratos de lutita cuando la curva de potencial espontaneo ( SP ) esta redondeada ( Formaciones muy resistivas ) o en pozos entubados. el uso del perfil de Cloro esta limitado a pozos con tubería de revestimiento y preferiblemente pozos viejos en donde el filtrado del lodo ha tenido tiempo de migrar o de mezclarse con el agua de formación. de gran importancia ya que este elemento se encuentra generalmente en las agua de formación. Por consiguiente la replica de este perfil es afectada por el filtrado del lodo a menos que se usen lodos de perforación cuya perdida de filtrado sea demasiado baja. A menos que este sea el caso. como en todos los perfiles nucleares. Inducción. debido a la baja concentración de cloro con que generalmente son asociadas. Laterolog.Refleja la proporción de lutita y en algunas regiones puede ser usado cuantitativamente como un indicador del contenido de lutita. PERFIL DE CLORO El perfil de Cloro emplea el mismo principio del perfil Neutronico. La región de investigación del perfil de Cloro. Los factores mas importantes que afectan el perfil de Cloro son : La tubería de revestimiento. la columna de cemento. Densidad. emitiéndose un rayo Gamma secundario de determinado nivel de energía. Entre los usos mas importantes del perfil de Rayos Gamma tenemos: A. Entre las herramientas de este sistema están : GEOSTEERING TOOL Es un motor instrumentado el cual puede realizar medidas de Resistividades. Esto ayuda a evitar riesgos asociados con problemas comunes de perforación tales como reventones. Anadrill Schlumberger manteniendo la línea de Schlumberger de tecnología de avanzada posee el sistema IDEAL( Integrated Drilling Evaluation And Logging System ). es posible realizar medidas petrofísicas. Con el sistema IDEAL. En tiempo real una alarma avisa al perforador de los problemas potenciales antes de que estos sean serios. logrando beneficios tanto para el usuario como para la contratista. Gamma Ray .NUEVAS TECNOLOGIAS APLICADAS A LOS REGISTROS Las innovaciones tecnológicas tienen un gran valor cuando resultan en un mayor ahorro . 94 . Máximo rango de bombeo : 600 Gpm. además de estas ventajas. El sistema IDEAL integra la tecnología direccional con las mediciones mientras se perfora. RAB ( Resistivity At The Bit Tool ). pegue de tubería y lavado de tubería. Las medidas de resistividad y Gamma ray detecta las variaciones de los fluidos y litología a medida que se perfora. Tasa de penetración y medidas de inclinación mientras perfora. Tiene aplicaciones con lodos a base agua y lodos a base aceite. Resistividad y Laterolog de alta resolución.Es un Near bit instrumentado el cual permite realizar registros Gamma Ray. CDR ( Compensated Dual Resistivity ) y AND ( Azimuthal Density Neutron) TOOLS. Gamma Ray las cuales ayudan a evaluaciones de formación ( Porosidad ) . Este registro es una indicación de la buena o mala adherencia del cemento siendo la señal de amplitud baja en caso de buena adherencia y en caso contrario la señal será alta. Resistividad. correlaciones geológicas y evaluación de presión de poro mientras se perfora. Además los registros de tránsito sónicos permite a los perforadores detectar zonas de alta presión. Cuando el cemento esta bien adherido a la tubería de revestimiento y si existe buen acoplamiento acústico con la formación. Combinando en tiempo real la porosidad sónica y la información litológica con la resistividad y las medidas radioactivas permite a los geólogos evaluar las zonas productoras antes de que cualquier daño se producido. ISONIC TOOL Esta herramienta permite la medición de la porosidad de la formación. Provee medidas en tiempo real de Inducción. CEMENT BOND LOG ( CBL ) El CBL es un registro utilizado para medir la adhesión del cemento alrededor del revestidor. litología y presión de poro. REGISTROS USADOS DURANTE LAS OPERACIONES DE COMPLETACION. No tiene limitaciones en cuanto a lodos y su galonaje máximo permitido es de 1200 GPM. La curva de amplitud del registro es una presentación gráfica de la primera señal recibida dependiendo del medio. VARIABLE DENSITY LOG ( VDL ) El registro VDL muestra el tren de comportamiento sónico y provee información sobre la adherencia del cemento a la formación. Máximo rango de bombeo : 800 Gpm. Durante la corrida de este registro deben usarse centralizadores especiales para mantener el equipo en el centro de la tubería. De esta forma se obtienen señales débiles procedentes de la tubería de revestimiento y señales fuertes procedentes de la formación que dependen de las características de esta. Esto permite medir la resistividad cuando el lodo utilizado es salino o cuando se atraviesan formaciones de altas resistividades. El CBL puede ser registrado con un equipo Sónico Standard con un cable multi-conductor o mediante un equipo que usa un solo conductor ( CBT ). El perfil VDL es un complemento importante para el perfil CBL ya que: 95 . B. Entre los registros mas importantes usados en las labores de completación se encuentran: A. Densidad Neutrón. Se puede utilizar tanto en lodos base agua como base aceite. la cual es medida y registrada sobre el perfil en milivoltios. existirá una transmisión a la formación. Su aplicación primordial es con lodos a base agua fresca y salada teniendo ciertas limitaciones con los lodos a base aceite. Colocar el espigón sobre el soporte y mover el cursor a lo largo del brazo graduado hasta que la burbuja del nivel indique la nivelación correcta. entre la formación y el revestidor al producirse un cambio brusco de temperatura. 5. 96 .Leer la densidad del lodo en el lado izquierdo del cursor. C.Señala buena adherencia acústica a la formación. B.Propósitos geológicos como mapas geológicos. Además de los registros antes descritos. 4. 2. 3. C. etc. TEMPERATURE LOG La aplicación principal del registro de temperatura es la localización del tope de cemento. El calor generado por el fraguado del cemento incrementa la temperatura dentro del revestidor en varios grados.Llenar la copa metálica con agua pura y tapar en la forma indicada anteriormente.A. Por ultimo es posible determinar o localizar fugas en el revestidor E. secar exteriormente la balanza. APENDICE F PRUEBAS CON LODOS A BASE AGUA A.Problemas de hoyo desviado. en labores de completación son usados los registros Nucleares a fin de localizar las zonas de interés durante las labores de cañoneo. DIP LOG Esto se refiere a la medición del Buzamiento ( ángulo y dirección ) Vs Profundidad. Otra aplicación de este registro es la identificación de canalización de gas u otro fluido.Se confirma buena calidad de adherencia cuando existen señales débiles del revestimiento y señales fuertes de la formación. Asegurarse que sale un poco de lodo por el orificio de la tapa. El aparato utilizado para obtener estas medidas es llamado SP. D.Lavar o escurrir los restos de lodo que se encuentren en el exterior de la copa o el brazo. Algunas de las aplicaciones del registro de buzamiento son: A. hoyos secos.Ayuda a diferenciar entre microanillos y canalizaciones. pero en forma lenta con un movimiento giratorio.DENSIDAD EQUIPO: Balanza para lodos. PROCEDIMIENTO: 1. CEMENT EVALUATION TOOL ( CET ) Esta herramienta utiliza un aparato de alta frecuencia ultrasónica con 8 traductores afocados lo cual permite determinar la distribución del cemento alrededor del revestidor. Resistivity o Microlog continous Dipmeter dependiendo de cual sistema de electrodos esta siendo utilizado.Colocar la tapa sobre la copa y asentarla firmemente. D.Llenar la copa con el lodo que ha de analizarse. B. CALIBRACION: 1.Señales fuertes provenientes del perfil VDL confirman al perfil CBL en tubería de revestimiento libre. por lo que este registro identifica el punto donde se produce este cambio de temperatura y de esta forma localiza el tope de cemento. m) . más o menos. 2.Se pone en marcha el motor y se coloca en su posición más baja el botón que acciona la caja de velocidades para obtener la más alta velocidad (600 r. 4. CALIBRACION: Para calibrar el embudo..p.Una muestra recientemente agitada se coloca en el recipiente y se sumerge el cilindro del rotor hasta la marca que se encuentra grabada en el exterior del rotor. agregar o quitar balines según sea necesario .Manual of drilling fluids technology. EQUIPO: Embudo marsh PROCEDIMIENTO: 1. 2 97 . 3.Si el peso y la copa no se equilibran en la posición correspondiente del nivel. C. Sostener firmemente el embudo sobre una jarra graduada con indicación de 946 cc (1/4 de galón).5 segundos.Colocar el espigón sobre el soporte y el cursor en el valor 8.Agitar la muestra nuevamente por 10 segundos a una alta velocidad y permitir que permanezca quieta por 10 minutos.Tapar el extremo del embudo con un dedo y verter lodo a través del tamiz hasta que el nivel coincida con la base del mismo.-VISCOSIDAD PLASTICA Y PUNTO CEDENTE.2 Punto cedente (lbs/100 pies2) = Lectura a 300 rpm .Se debe indicar también la temperatura a la que fue realizada la prueba. 1. Colocar la velocidad en 3 rpm y poner en marcha el motor.L Baroid. Se mantiene la agitación durante 10 a 15 segundos hasta obtener una lectura constante en el dial.Agitar la muestra anterior por 10 segundos a una alta velocidad y permitir que permanezca sin perturbar por 10 segundos. EQUIPO: Viscosímetro fann.Asegurarse que el voltaje de la corriente sea satisfactorio.Lectura a 300 rpm. El aparato que se usa en el campo tiene una luz en el frente del instrumento y el voltaje es adecuado cuando esta brilla en forma uniforme.Cambiar la velocidad de rotación a 300 rpm y registrar la lectura del dial . B.33 lb/galón. 2.2.Para el cálculo se utilizan las siguientes ecuaciones: Viscosidad Plástica (cps) = Lectura a 600 rpm . Los balines pueden agregarse o quitarse removiendo el tornillo de la cámara de compensación que se encuentra en el extremo del brazo graduado.viscosidad plástica. Colocar la velocidad en 3 rpm y poner en 2 . N. este se llena con agua límpia a temperatura ambiente y se anota el tiempo para que escurran 946 cc.VISCOSIDAD API. D. una vez que se estabilice la misma. 5.2 6.Retirar el dedo del extremo y medir con un cronómetro el tiempo que tarda en escurrir 946 cc de lodo a través del embudo. En estas condiciones los 946 cc de agua deben escurrir en 26 segundos con una tolerancia de 0. y se anota este valor. La lectura máxima es la resistencia de gel de 10 Segundos. PROCEDIMIENTO: 1.-RESISTENCIA DE GELATINOSIDAD.El número de segundos registrados es la viscosidad marsh. 3. 2. El filtrado debe drenarse cuidadosamente de la cámara receptora cuando la contrapresión excede de 100 lpc. Este volumen es alrededor de 600 cc. cerrar ambas válvulas y aflojar el tornillo T del regulador de presión . 6. 3. que la empacadura. la temperatura de prueba debe mantenerse dentro de un rango de +/. 5.Cuidadosamente se coloca la empacadura y la tapa superior y se aprieta el tornillo T lo suficiente para impedir la pérdida de presión. 5. áspero. Ajustar el termostato para mantener la temperatura deseada. 4. Colocar el termómetro en la cavidad correspondiente. Luego se coloca el conjunto en la base o marco del filtro-prensa. Precalentar el elemento de calentamiento hasta 310 ºF. Remover la cámara de la camisa de calentamiento y enfriarla a temperatura ambiente en 98 .Colocar la celda dentro del elemento de calentamiento. etc. teniendo cuidado de llenar la celda como máximo hasta ½ pulgada por debajo de la parte superior para permitir la expansión. 8. se descarta el lodo con mucho cuidado para salvar el papel filtro con un mínimo de daño al revoque. como pérdida de agua API. 9.Al alcanzar la temperatura de 300 ºF . teniendo las válvulas de las partes superior e inferior cerradas.Se cierra la válvula de purga y se aplica una presión de100 lb/pulg2. en cc. el tamiz y el papel de filtro estén colocados correctamente. ( 10 ºF sobre la temperatura de prueba ). quebradizo.Agitar la muestra de lodo por 10 minutos.Mientras la prueba se realiza. EQUIPO: Filtro prensa HT-HP. 4. 8.FILTRACION API. PROCEDIMIENTO: 1. 9.FILTRADO ALTA PRESION . 10-Después de 30 minutos.Se arma la tapa inferior y la celda.Luego de 30 minutos se corta la presión y se abre lentamente la válvula de purga. 2. La lectura máxima es la resistencia de gel de 10 minutos. PROCEDIMIENTO: 1.Colocar la unidad receptora de baja presión sobre la válvula inferior y asegurarla colocando el pasador correspondiente. 7.Aplicar 100 lpc a ambas unidades de presión y abrir la válvula superior ¼ de vuelta en la dirección contraria a las manecillas del reloj. E.. Se desarma el conjunto. interior y exteriormente. Debe asegurarse primero que se haya liberado toda la presión. grueso .Se llena la celda con lodo hasta 1 cm del borde .Se coloca un cilindro graduado y seco debajo del tubo de drenaje para recoger el filtrado. 2. 7. 3. 6. aumentar la presión de la unidad superior a 600 lpc y abrir la válvula inferior ¼ de vuelta para comenzar la filtración.ALTA TEMPERATURA.5 ºF. E.Se seca cuidadosamente todo el conjunto de filtro prensa. Recolectar todo el filtrado y agotar toda la presión de la unidad inferior y luego agotar la presión del regulador superior . EQUIPO: Filtro prensa API. asegurándose . gomoso.Colocar la unidad de presión sobre la válvula superior y asegurarla colocando el pasador correspondiente.Se mide el espesor del revoque en 32 avos de pulgadas .Transferir el termómetro a su cavidad en la celda. Se lava el revoque depositado con una corriente suave de agua.Conectar el elemento de calentamiento al voltaje correcto para la unidad antes de hacer la prueba. Se anotan sus características tales como : delgado .Se desenrosca el tornillo T y se quita el conjunto de la base . flexible.Preparar la celda con papel filtro y llenarla con la muestra de lodo . Se lee el volumen de agua que haya en el cilindro graduado y se anota el mismo.marcha el motor. 3. sacudir y verter de nuevo sobre el tamiz .. 6. H. 99 . PROCEDIMIENTO: 1. Desarmar la cámara y desechar la muestra de lodo . 12-Después que la cámara esté fria. La cámara contiene aún 500 lpc aproximadamente 11-Medir la cantidad de filtrado recolectado y multiplicar este valor por dos. Lavar la arena retenida sobre la malla con una corriente suave de agua para eliminar las partículas de lodo. Descartar el líquido que pasa a través del tamiz. EQUIPO: Kit de prueba de arena.Depositar 10 cc de lodo en la cámara de la retorta. 5. EQUIPO: Retorta. asegurándose que todo el aire y gas ha sido liberado. 4. 7. G. Luego agregar agua hasta la marca de 100 cc.Dejar que la retorta caliente hasta tanto la condensación cese (+/.Agregar lubricante en la rosca de la cámara inferior y enroscarla en la cámara superior.Colocar lana de acero en la cámara superior. Observar y anotar la condición del revoque. Pasar la arena a la probeta . 2.Verter la mezcla sobre el tamiz límpio y previamente mojado.Limpiar y secar la cámara antes de cada uso . colocando el pico del embudo en la boca del tubo y con una corriente suave de agua. Luego abrir la otra para agotar cualquier presión que aún exista. 3. EQUIPO: pHmetro PROCEDIMIENTO: 1. Asegurarse que el interior de la cámara permanece uniforme. 9.Colocar la tapa sobre la cámara y limpiar el exceso de lodo que sale a través del orificio.DETERMINACION DE PH.. tapar la boca del tubo con el pulgar y agitar vigorosamente. desahogar la presión cuidadosamente a través de la válvula opuesta al papel filtro. 11-Por diferencia al 100% determinar el porcentaje de sólidos. Dejar decantar la arena en el fondo de la probeta.CONTENIDO DE LIQUIDOS Y SOLIDOS.Obtener una muestra recientemente agitada .. 4.CONTENIDO DE ARENA. 2.Colocar la cámara en el calentador. del lado del tamiz opuesto a donde se depositó la arena . Registrar el resultado como cc de filtrado HT-HP. 8. junto con la temperatura de la prueba. PROCEDIMIENTO: 1. invertirlo lentamente .posicion vertical.30 minutos).Fijar el embudo en la parte superior del tamiz. Repetir hasta que el agua de lavado esté clara . F.Hacer los ajustes necesarios para poner el amplificador en funcionamiento.Llenar el tubo hasta la marca de 50 cc con lodo.Observar el volumen de arena depositado y expresar el valor obtenido como porcentaje de arena contenido por el lodo. y luego permitir 10 minutos de calentamiento adicional. agregar más agua a la probeta.Colocar una probeta graduada de 10 cc bajo la espiga de la unidad de condensación y conectar la retorta. 10-Leer el volumen de aceite y agua recolectado y expresarlo en porcentaje. Calibrar el medidor con soluciones de pH conocido. PROCEDIMIENTO: 1. agregar gota a gota ácido sulfúrico 0.Añadir 4 o 5 gotas de cromato de potasio. agitándolo hasta obtener un pH de 8..02 N.02 N . pHmetro. EQUIPO: Acido sulfúrico 0. pipeta graduada de 1 cc. nitrato de plata hasta obtener un color rojo ladrillo.02 N requerido por cc de filtrado. 100 . EQUIPO: Acido sulfúrico 0..0282 N .3 medido con pHmetro. como el número de cc de ácido sulfúrico requerido por cc de lodo. 3.Cuando se estabilice el indicador. 7.ALCALINIDAD DEL LODO.2. leer el valor de pH.Reportar la alcalinidad del lodo Pm .3 medido con el electrodo de vidrio. como el total de cc de ácido sulfúrico 0. pipeta de 1 cc. incluyendo el requerido para el punto final Pf.Rotar el fluido alrededor del electrodo rotando el recipiente. 5.Reportar la alcalinidad del filtrado Mf.A la muestra anterior que ha sido titulada al punto final Pf .ALCALINIDAD DE FILTRADO. 4.CONTENIDO DE CALCIO. agua destilada. 3.Reportar: Cloruros (ppm) = cc de nitrato * 1000. el J. agitándolo hasta obtener un pH de 8.. agitándolo hasta obtener un pH de 4.Lavar los extremos de los electrodos y secarlos cuidadosamente. 3. acido sulfúrico 0.Registrar la alcalinidad del filtrado Pf como el número de cc de ácido sulfúrico 0. pHmetro. L.02 N . Diluir la muestra de lodo con 25 cc de agua destilada.gota a gota.Colocar 1 cc o más de filtrado en un recipiente pequeño. I.02 N. 6. PROCEDIMIENTO: 1. agregar gota a gota ácido sulfúrico 0. 2. taza de titulación.02 N por cc de filtrado requerido para alcanzar el punto final de titulación . K. 4.3. pipeta graduada de 1 cc.Agregar gota a gota .y en agitación continua. PROCEDIMIENTO: 1.Reportar el pH del lodo a la aproximación de 0.Agregar.Insertar el electrodo en la muestra de prueba en un recipiente pequeño.CONTENIDO DE CLORUROS. 4. 2. cromato de potasio. 2.1 de unidad. EQUIPO: Nitrato de plata 0. 5.Colocar 1 cc de lodo en un recipiente.Agregar un cc de filtrado en un recipiente de titulación límpio y seco.02 N. 000. 4.Titular con solución versanato (400 ppm) gota a gota y en agitación continua hasta lograr el cambio de color a violeta. 2. 8. EQUIPO: Tren de Garret PROCEDIMIENTO: 1. PROCEDIMIENTO: 1. N.Agregar 2 cc de solución de NaOH 1 N. versanato de 400 ppm. 3. 4. 15-Límpie la cámara. pipeta de 1 cc. 5. 7.15 cc de agua oxigenada al 3%. 6. 2.5 cc de ácido sulfúrico 5 N. EQUIPO: Kit de prueba para azul de metileno.Instalar la tapa del tren de Garret con sus o. 3.Conectar la manguera al vaso de dispersión de la cámara 1 y permitir el flujo de nitrógeno para limpiar todo el gas en el sistema.CAPACIDAD DE INTERCAMBIO CATIONICO.Añadir 20 cc de agua destilada en la cámara 1.Ajustar el tubo de dispersión cerca de 5 mm del fondo. 6.Diluir hasta aproximadamente 50 cc con agua destilada. 3.. El punto final de la titulación se alcanza cuando el tinte aparece como una aureola.Agregar un cc de filtrado en el recipiente de titulación límpio y seco. 4. 13-Medir la longitud del color púrpura en el tubo drager.Agregar 5 cc de trietanolamida al 10% (la solución se torna blanca). 5.5 cc revolviendo el contenido del matraz luego de cada adición durante 30 segundos .Agregar 10 cc de agua destilada en el matraz.Agregar indicador Calver II (la solución se torna azul). 2. 14-Reportar: GGT Carbonatos (mg/l) = longitud púrpura * 25. 12-Formar vacio en la bolsa a través de tubo drager.Agregar solución de azul de metileno de 0. 0. 7.Reportar: lpb de bentonita = 5 * cc de azul de metileno.rings. indicador calver II .Reportar: ppm calcio = cc de versanato * 400 M.5 cc en 0. taza de titulación agua destilada. 5. solución NaOH 1 N . 6.Agitar el equipo y abrir la llave de paso a la manguera. 10-Cerrar la válvula de paso hacia la bolsa y desconecte la presión. 11-Sacar la manguera de la cámara 3 e instálela al tubo drager.Añadir 5 gotas de octanol defoarmer en la cámara 1. 9. a fin de eliminar el magnesio soluble. 16-Realice el mismo procedimiento sin filtrado a fin de determinar el factor de 101 .Agregar 1 cc de lodo. PROCEDIMIENTO: 1.Diluir con 25 cc de agua destilada.EQUIPO: Trietanolamida al 10% .Colocar el matraz sobre el calentador y dejar hervir suavemente durante 10 minutos. Tomar una gota del líquido con la varilla de agitación y colocarla sobre el papel de filtro .Permitir el paso de nitrógeno lentamente hasta que la bolsa esté completamente llena..Inyectar 1 cc de filtrado y 10 cc de ácido sulfúrico 5 N en la cámara 1 .Desahogar todo el aire de la bolsa e instalar la manguera en la cámara 3.DETERMINACION DE CARBONATOS.Colocar la bombona de nitrógeno. 1.DESPLAZAMIENTO DE TUBERIA EN BLS/100 PIES = peso de la tuberia en lbs / pie x .corrección por agua destilada..CAPACIDAD ANULAR (BLS/PIE) 102 ..03638 2. REGLAS NEMOTECNICAS.-VOLUMEN EN EL HOYO EN BLS /1000 PIES =(diametro del hoyo)2 3. VIACOSIDAD MARSH CUATRO VECES EL PESO DEL LODO (LPG) LA MITAD DEL PESO DEL LODO (LPC) 5.PORCENTAJE DE SOLIDOS EN LODOS PESADOS..(diam ext.1 lpg por cada 100 bls de lodo Peso deseado x 5 = sacos de barita por cada 100 bls de lodo y por cada lpg 6.. 10.0 lpg 11...8 v PC/W x 60 Donde: PC = punto cedente W = peso de lodo lpg 7.SACOS DE BICARBONATO DE SODIO PARA TRATAR CONTAMINACIONES CON CEMENTO Un (1) saco/barril de cemento 12.PUNTO CEDENTE OPTIMO PC= peso del lodo (lpg) 103 ..VELOCIDAD CRITICA Vc = 3. (15-16 LPG) Dos (2) por el peso del lodo (lpg) 8. se asume un peso de 7..INCREMENTO DE PESO Diez sacos de barita incrementan el peso en .INCREMENTO DE VOLUMEN Quince (15) sacos de barita incrementan el volumen en un barril Con un saco de bentonita de alto rendimiento (100 bls/ton) se preparan 5 bls de lodo Con un (1) saco de altapulgita se preparan 4 bls.2 (diam..hoyo pulg) . 9. (lodo salino) Cuatro (4) sacos de cemento incrementan el volumen en 1 bl..INCREMENTO DE VISCOSIDAD Diez (10) sacos de bentonita de alto rendimiento (100 bls/ton) incrementan la viscosidad de embudo en + seg/qto gal. tuberia pulg) 1029 2 o (ID) 1029 2 4..PESO ESTIMADO DEL ACEITE Cuando no se conoce la gravedad API del aceite. 15.peso del lodo (lpg) 14...PORCENTAJE DE ACEITE %Gas Oil = 24 .CANTIDAD DE BENTONITA A MEZCLAR + 25 sacos / 100 bls de agua.DIFERENCIAS DE VISCOSIDADES DE EMBUDO Entre la descarga y la succion no mayor de 10 seg/qto gal 104 .13..