Bombas de Desplazamiento Positivo

PDVSAMANUAL DE DISEÑO DEL PROCESO BOMBAS PDVSA N° TITULO MDP–02–P–08 BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO POSITIVO 0 NOV.97 APROBADA 27 L.R. L.R. REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB. APROB. FECHA NOV.97 APROB. FECHA NOV.97 E1994 MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.97 POSITIVO Página 1 .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Indice 1 ALCANCE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 2 REFERENCIAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 3 DEFINICIONES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 4 ILUSTRACIONES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 5 BOMBAS RECIPROCANTES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 6 NPSH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 7 BOMBAS DOSIFICADORAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8 8 BOMBAS DE DIAFRAGMA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 9 BOMBAS ROTATIVAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 10 BOMBAS DE TURBINAS REGENERATIVAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15 11 VALVULAS DE ALIVIO DE LA PRESION DE DESCARGA . . . . . . . 17 12 NOMENCLATURA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19 que se aplican comúnmente en los servicios de plantas de proceso. El desplazamiento es la filtración de flujo en una bomba desde la zona de presión de descarga de regreso hacia la zona de presión de entrada. 4 ILUSTRACIONES Ilustraciones de tipo de bombas. El apéndice de este documento contiene ilustraciones complementarias. 5 BOMBAS RECIPROCANTES Situaciones de Aplicación Las bombas reciprocantes se aplican en muy pocos servicios en plantas modernas de proceso. tornillos.3 dm3/s (1–20 gpm).Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1 ALCANCE Esta subsección presenta detalles adicionales acerca de otros tipos de bombas diferentes de las centrífugas. Sólo se presentan los puntos pertinentes al diseño de servicio que difieren apreciablemente de la práctica para bombas centrífugas. Algunos ejemplos de situaciones en las que se aplican son: 1. en esta condiciones el alto mantenimiento de la bomba reciprocante dada se . lóbulos o elementos similares (no impulsores centrífugos) y produce un flujo esencialmente no pulsante. Los tipos discutidos caen todos en la categoría de desplazamiento positivo.06–1. con excepción del tipo de turbina regenerativa. álabes. estilos de construcción y nomenclatura de componentes se pueden encontrar en “Perry’s Chemical Engineers’s Handbook. Cabezal alto. algunos tipos de émbolos. levas. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. con capacidades en el intervalo 0.97 POSITIVO Página 2 . 2 REFERENCIAS Prácticas de Diseño (aparte de los otros documentos de esta sección) MDP–08–SG–01/05 Seguridad en el Diseño de Plantas MID–PDVSA GA–202 Bombas de Desplazamiento Positivo NB–212 Motores Electricos Otras Referencias Perry’s Chemical Engineers Handbook–Section on Pumping of Liquids and Gases 3 DEFINICIONES La bomba rotativa es una bomba de desplazamiento positivo que suministra potencia de presión al líquido por rotación de engranajes. Section on Pumping of Liquids and Gases”. 97 POSITIVO Página 3 . es decir. Las bombas dobles están interconectadas con válvulas de vapor de modo tal que un lado está bombeando cuando el otro lado alcanza el final de su embolada. comúnmente son accionadas por motores eléctricos. con una conexión con barra recta entre el pistón de vapor y el pistón de la bomba o el émbolo. Las unidades de mayor presión son usualmente émbolos de una sola acción. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. barras de conexión y un cabezal de cruce de recorrido. Los tipos más comunes de este modelo usan tres émbolos. Con tres o más émbolos. Este cabezal acciona los émbolos o pistones. 4. similar a la de las bombas de vapor de doble acción. una bomba duplex tendrá 4 recorridos de bombeo por ciclo. Las bombas de potencia tienen una eficiencia alta y pueden desarrollar presiones muy altas. Fondos de alquitrán del fraccionador primario del craqueador con vapor. Los extremos para líquido de las unidades de más baja presión y más alta capacidad tienen una construcción del tipo barra y pistón. cada lado bombea en cada embolada. 3. un eje de cigüeñal. donde se combina manejo de vapor y caudal de flujo bajo. pero también son . 5. Servicios de alimentación de carbamato y amonio a plantas de urea. Por lo tanto. 2. Bombeo de líneas en plantas de lubricantes para evitar solidificación durante la parada. Remoción de condensado de tambor separador de chimenea. Estilos de Construcción Bombas de Vapor de Acción Directa – Este tipo de bomba consiste en un extremo cilíndrico para vapor en línea con un extremo cilíndrico para líquido. Bomba de Potencia – Este tipo de bomba convierte el movimiento rotativo en movimiento recíprocamente de baja velocidad a través de engranajes de reducción de velocidad. Las bombas de vapor de acción directa se arreglan como unidades simples (un cilindro para vapor y uno para líquido) o dobles (doble de lado y lado). la pulsación del flujo se reduce sustancialmente en comparación con la de las bombas simples y dobles. bomba de reserva alterna para flexibilidad a altas viscosidades. Casi todas las bombas de vapor son de diseño de barra y pistón y de doble acción. Las bombas de vapor de acción directa son aplicables a operaciones de capacidad variable mediante el uso de una válvula de control en la línea de suministro de vapor a la bomba.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma justifica por la baja eficiencia de la alternativa con una bomba centrífuga adecuada. Las unidades dobles normalmente se usan para capacidades mayores y para reducir las pulsaciones de flujo por debajo de la de una simple. El líquido . Número de Cilindros Paralelos – Consulte a los especialistas de maquinarias para determinar si se debe usar una construcción simple. El NPSHD se calcula en la misma forma que para las bombas centrífugas y para todos los tipos restantes de bombas. Las bombas reciprocantes se aplican para servicios de lodos y suspensiones. 6 NPSH Reducción de NPSHD Debido a Pulsación de Flujo – La pulsación de flujo a lo largo de la tubería de succión de una bomba reciprocante es acompañada de una aceleración cíclica de la parte de líquido que se mueve en la tubería. en servicios donde estas últimas se pueden usar. si las bombas reciprocantes desarrollaran un aumento de presión de 3450 kPa (500 psi) con una densidad de líquido de 500 kg/m3 (31lb/pie3).4 lb/pie3). con la excepción que el cabezal de aceleración. desarrollarán este mismo aumento de presión con una densidad de líquido de 1000 kg/m3 (62. Sensibilidad a la Viscosidad. Ha. Este tipo de bomba con frecuencia se puede justificar sobre las bombas reciprocantes de vapor en servicios de operación continuo debido a los requerimientos altos de vapor de la bomba de vapor de acción directa (a menos que el vapor efluente sea valioso). sin cambio alguno en la capacidad. después del viaje de regreso del pistón Émbolo. independiente de la densidad del fluido. Depende solamente de cuanta fuerza se ejerce sobre el pistón. Por lo tanto. El cabezal por supuesto se reduce a la mitad en este caso. al contrario de la de las bombas centrífugas. La presión diferencial generada por las bombas reciprocantes es. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. Las bombas de potencia son costosas y raramente se justifica usarlas en lugar de las centrífugas con base en criterios de eficiencia. y si este detalle se debe especificar. se debe sustraer del valor calculado en flujo estacionario para obtener el valor efectivo. el cilindro. Con la construcción tipo émbolo.97 POSITIVO Página 4 . donde otros tipos son inoperables o no confiables.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma aptas para ser accionadas con turbinas. Sólidos El caudal de flujo efectivo de bombas reciprocantes disminuye cuando la viscosidad aumenta debido a que la velocidad se debe reducir. La energía requerida para esta aceleración reduce el NPSH disponible en la succión de la bomba. la barra y del empaque. Los requerimientos de mantenimiento en estos servicios pueden ser altos debido al desgaste de la válvula. doble o triple. Densidad. El flujo de la línea de succión con una bomba simple cambia desde cero flujo hasta aproximadamente un 125% de flujo promedio durante aproximadamente el 10% del ciclo de recorrido. pero la mayor confiabilidad que se logra justifica su selección. el empaque de la caja de estopera tiene el diámetro completo del émbolo. pero la formación intermitente de vapor y las implosiones causan una operación mecánica ruidosa y accidentada.3 1.15 0.3 0. Cuando las bombas de potencia experimentan cavitación. Es posible operar a esta condición por períodos prolongados. dimensionadas para velocidades de flujo muy bajas para evitar grandes reducciones en el NPSHD debido al cabezal de aceleración.0 1.5 (rpm divididos por 30. Para bombas de potencia.96 13 5.60 2.98 6.3 1. El requerimiento de NPSH de una bomba reciprocante incluye la pérdida de presión por fricción desde la brida de entrada hasta el cilindro y esta influenciado por la velocidad del líquido a través de la válvula de succión.8 3. las cuales a su vez hacen que el flujo se vuelva errático. el movimiento reciprocante se vuelve errático debido al incremento breve de velocidad y a la longitud irregular de las emboladas.98 6. Multiplique los factores anteriores por el cociente del número de emboladas reales por minuto divididas por 60.00 9.7 1.0 1.5 0. . A continuación se presentan las tolerancias para el cabezal de aceleración (en metros) para bombas simples manejando fluidos de viscosidad baja.30 1.6m (25 pie) 15m (50 pie) 23m (75 pie) 30m (100 pie) m/s pie/s m pie m pie m pie m pie 0.92 26 Use 40% de los valores anteriores para bombas de vapor dobles y bombas de potencia dobles y triples. Requerimiento de Bombas Cuando las bombas de vapor experimentan cavitación. multiplique los factores anteriores por la relación de rps reales divididos por 0. pero los requerimientos de mantenimiento aumentan. el peso de la válvula. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. las cuales están basadas en datos de prueba desarrollados por constructores de bombas reciprocantes. el caudal de flujo es errático y el caudal de flujo promedio disminuye.96 1.1 segundos cuando una bomba se opera a 60 emboladas por minuto.52 5. la velocidad y la longitud de la embolada no se afectan significativamente.00 3.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma en la línea de succión debe por lo tanto ser acelerado en 0.00 3. Cabezal de Aceleración de Líquido en la Línea de Sección para Bomba Simple a 60 emboladas/min Velocidad Promedio de Longitud de la Línea de Succión.5 7.97 POSITIVO Página 5 .5 3.5 3. En la tabla anterior se evidencia que son necesarias líneas de succión cortas. “las emboladas cortas”.0 1.52 1.98 6.5 0. no en longitud equivalente.94 19.) La longitud de la línea de succión es en metros (pies) reales. m Línea de Succión 7. El control de reciclo presenta dos problemas cuando la presión diferencial del servicio es muy alto: . del cilindro para vapor) 2 DP de fluido máxima + x Diferencial de presión (Diám. La Tabla 1 resume. Un requerimiento de NPSH típico de una bomba reciprocante aplicada económicamente es 3. El DP máximo para el fluido se agrega a la presión de succión máxima para obtener la presión de diseño del extremo del fluido. el control de la capacidad usualmente se logra recirculando el exceso de flujo no requerido en el circuito externo hacia la succión. Siempre se aplican válvulas de seguridad en la descarga de bombas reciprocantes para limitar la presión máxima de descarga. El control de la recirculación se debe diseñar bajo la hipótesis de que la bomba puede operar a 100% de eficiencia volumétrica cuando está en buenas condiciones. Las bombas de potencia normalmente operan a mayor velocidad que las bombas de vapor y con velocidad mayor en la válvula (debido al área limitada de la válvula). Requerimientos de 2. Normalmente se especifica que la bomba se selecciona en base a eficiencias volumétricas no mayores del 90%. los caudales de flujo de varios tamaños y velocidades de bomba. de mayor costo.4 a 3 m (8 a 10 pie) también son posibles seleccionando una bomba más grande y de menor velocidad. la bomba se debe dimensionar para el flujo máximo. mayor carga del resorte de la válvula (para acción rápida) y mayores requerimientos resultantes de NPSH.6576 m (12 pie). para conocimiento del diseñador. Presión de Descarga Máxima Para el caso de la bomba de vapor de acción directa la presión máxima de descarga es función del tamaño de los cilindros seleccionados para el líquido y el vapor y de la presión diferencial del vapor a través de la bomba: (Diám. La válvula de seguridad se debe especificar en las especificaciones de diseño. del cilindro para líquido) 2 del vapor máxima Los diámetros de los cilindros para vapor se seleccionan del tamaño estándar inmediato superior con el resultado de que se pueden desarrollar normalmente presiones en el extremo de líquido entre 130 a 150% de la presión diferencial de operación a las condiciones de parada.97 POSITIVO Página 6 . MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. Control – Con una bomba de potencia. Capacidad de Flujo de Bombas Selección del Modelo – Los modelos de bombas se seleccionan durante la ingeniería de detalle para ajustarse al caudal de flujo nominal especificado. Si el flujo máximo requerido es mayor que el flujo normal. para obtener el área de válvula adicional para una capacidad dada.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma y el resorte que da peso en la válvula. Requerimientos de Servicios Eficiencia y Requerimientos de Potencia para propósitos de diseño de servicio.5 – 15 60 15 – 30 20 – 40 70 37. Para evitar estos problemas. se debe usar un factor de corrección de eficiencia mecánica de 0. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. 2. la velocidad variable debe ser considerada como un sistema de control alterno cuando el diferencial de presión es muy alto. (1) F 6 x 0.9 cuando la viscosidad excede 860 mm2/s (4000 SSU).5 hasta 5 55 5. las eficiencias mecánicas de las bombas de vapor de acción directa se pueden suponer que sean los valores máximos especificados en la Tabla 2 del documento MDP–02–P–02.5 y más 125 y más 85 Tanto para las bombas de vapor de acción directa como para las bombas de potencia. La válvula de control del desvío tiende a ser de una abertura muy pequeña susceptible a bloqueo y erosión.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 1.5 – 75 50 – 100 80 92. Falla de la válvula de reciclo en la dirección abierta expone el sistema de succión a un flujo de retorno a la presión de descarga. Q x DP PF + Ec.9 x EF. Mecánica donde: .97 POSITIVO Página 7 . Los estimados de eficiencia mecánica para bombas de potencia son los siguientes: Potencia transmitida al flujo Eficiencia aproximada (%) kW HP Hasta 3.5 – 11 7. kPa psi tre la descarga y la suc- ción de la bomba Q = Caudal de flujo volumétri.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma En unidades En unidades métricas inglesas PF = Potencia al freno kW HP DP = Aumento de presión en. Algunos modelos están disponibles para capacidades de hasta 2.5 dm3/s (35–40 gpm).2–2.97 POSITIVO Página 8 . pero no son necesariamente tan atractivas como los otros tipos disponibles. dm3/s gpm co a condiciones de ope- ración F6 = Factor que depende de 1000 1714 las unidades usadas Vapor para los Cilindros de Vapor – El diámetro del cilindro se puede estimar a partir de la Tabla 1 y de la Figura 1. Con este último estilo.6 dm3/s (5–9 gpm) (+0.1 a 10 gpm). . El caudal de vapor se presenta en la Figura 2.5%. Frecuentemente se llaman bombas “proporcionantes” y de “volumen” controlado.006 hasta 0.6 dm3/s (0. Los sistemas de control para bombas dosificadoras se diseñan con frecuencia para controlar la relación o la proporción de aditivos inyectados en las corrientes principales de flujo. La segunda usa una barrera hidráulica de aceite entre el émbolo reciprocante y un diafragma impermeable que a su vez está en contacto con el líquido bombeado. El rango de caudales de flujo va desde 0. La precisión en el flujo se puede mantener en + 1. 0. 0.06 dm3/s (1 gpm) (0.3–0. 7 BOMBAS DOSIFICADORAS Generalidades Las bombas dosificadoras son bombas de desplazamiento positivo diseñadas para control preciso de caudales de flujo muy bajos. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. Dos tipos de construcción se usan ampliamente: émbolo empacado y diafragma. y no ocurren fugas del líquido de proceso. Agua de Enfriamiento para Bombas – Los siguientes caudales son aproximados: Hasta 120°C (250°F).5 kW (5 HP). la caja de estoperas trabaja en aceite lubricante.13 dm3/s (2 gpm) adicional por cada camisa de caja de estopera).03 dm3/s (0. El tamaño del accionador raramente excede 3.5 gpm) para cada prensa–estopera) Por encima de 120°C (250°F). El primero se arregla como una versión pequeña de una bomba convencional de émbolo de las grandes con la caja de estoperas expuesta al líquido bombeado. para servicios de NPSHD bajo. Reajuste manual remoto del recorrido El flujo pulsante de la bomba dosificadora normalmente impide el uso de indicadores o medidores de flujo convencionales. Reajuste automático del recorrido 2.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Virtualmente siempre se selecciona un motor eléctrico como accionador. Se dispone de controles para: 1. este tipo de bomba se limita a servicios limpios o filtrados. por lo tanto.97 POSITIVO Página 9 . La eficiencia típica es de 20%. Donde sea necesario calibrar. Es importante tener líneas de succión sobredimensionadas y cortas. El NPSHR para bombas proporcionantes es en el orden de 5 m (15pie) mínimo. Las conexiones de las boquillas y las válvulas de las bombas dosificadoras son pequeñas y están sujetas a taponamiento o ensuciamiento de válvula cuando en el líquido están presentes partículas sólidas. y para velocidades de recorrido bajas a fin de lograr una vida larga de las empacaduras y una cavitación mínima en la succión. En casos donde la presión de succión puede exceder la presión de descarga debido a una gran elevación del recipiente de succión. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. Los efectos de la viscosidad sobre los requerimientos de potencia se pueden ignorar. Una aplicación común de bombas dosificadoras es la inyección de soluciones químicas para tratamiento de agua en las líneas de alimentación de agua de calderas o directamente en los tambores de las calderas. La variación de capacidad normalmente se logra mediante el reajuste manual del recorrido del pistón. se debe colocar en la línea de succión de la bomba un pequeño recipiente o “columna de calibración”. Los modelos de bombas de émbolo se seleccionan normalmente con diámetros de émbolo grande para asegurar una eficiencia volumétrica consistente. Se pueden considerar los mismos criterios de diseño para una bomba proporcionante que para una bomba reciprocante de un motor más grande excepto por las modificaciones que se indican a continuación. Se deben usar para servicios limpios a fin de evitar taponamiento y ensuciamiento de la válvula. Válvulas Reguladoras de Presión Aguas Arriba La operación y el tiempo de servicio de las válvulas de descarga de las bombas dosificadoras tiende a ser más pobre si la presión de descarga no excede la presión de succión en más de 70 kPa (10 psi). . o rechequear la capacidad de ajuste. Ambas condiciones se pueden prevenir mediante una válvula reguladora de presión aguas arriba que se puede especificar para ser suministrada por el suplidor. puede producirse un derrame de flujo a través de la bomba desde la succión a la descarga con la bomba parada. Dentro de los rangos indicados.97 POSITIVO Página 10 . El diafragma se flexiona por presión del fluido pulsante por el lado del “accionador”. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. La presión del accionador se diseña usualmente para pulsar entre 0 y 105 kPa (0 y 15 psi) por encima del nivel de presión de descarga promedio del sistema con el líquido de proceso. Los tipos de álabes deslizantes y de engranajes internos encuentran aplicación en servicios de aceite hidráulico y de productos de petróleo a bajas capacidades. Las bombas de diafragma no encuentran aplicación en los servicios de procesos de refinería. (debido principalmente a las operaciones de labrado más sencillas) y de ser ligeramente más eficiente. ambos tipos de engranajes y de tornillo resultan aplicables. menor sensibilidad a condiciones de succión de flujo mixto y causan menos esfuerzo cortante sobre el líquido. 9 BOMBAS ROTATIVAS Tipos Aplicados Una amplia gama de bombas rotativas están disponibles comercialmente y se aplican en los procesos industriales. pero raramente para servicios en plantas de proceso. pero se usan para suspensiones de plantas químicas demasiado corrosivas o abrasivas para cualquier otro tipo de bomba. pero también es posible usar vapor y sistemas hidráulicos de aceite.1x106 SSU) y 2400/3450 kPa (350/500 psi) (diferencial) de presión. Las bombas de tornillo tienen la ventaja de mayor tolerancia a la presencia de sólidos. En el campo de aplicación por debajo de los siguientes rangos: de 40 a 65 dm3/s (650 a 1000 gpm). .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 8 BOMBAS DE DIAFRAGMA Las bombas de diafragma son bombas de desplazamiento positivo que operan por movimiento periódico de un diafragma flexible. generalmente limitados a bombas de engranajes externos y bombas de tornillos. Los límites de cabezal–capacidad de las bombas de diafragma son aproximadamente de 300 m (1000 pie) y 6 dm3/s (100 gpm). lo cual es una ventaja con líquidos sensibles a esfuerzo cortante. Se usa con mucha frecuencia aire comprimido. Los tipos usados en los servicios de líquido de proceso son. Sus principales ventajas son la ausencia de cajas de estoperas y su tolerancia considerable a suspensiones abrasivas. Comparación entre Tipo de Engranajes y Tipo Tornillo La Tabla 2 presenta una comparación de los tipos de bombas de engranajes y tornillo más comúnmente aplicadas. Las principales desventajas son que producen un flujo pulsante y requieren un mantenimiento de las válvulas relativamente alto. 21600 mm2/s (0.así como del diafragma y del mecanismo regulador del tiempo de pulsación. las bombas de engranaje tienen las ventajas de tener un costo que está entre un 50 y un 65%del costo de las bombas tipo tornillo. sin embargo. Rango de Viscosidad La razón principal para usar bombas rotativas en vez de centrífugas es la de tomar ventaja de su capacidad de alta viscosidad.97 POSITIVO Página 11 .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma En su campo de aplicación por encima del rango de la bomba de engranaje. Se pueden manejar partículas desde 2 hasta 30 mm (0. Sin embargo. Se pueden manejar viscosidades hasta 216000 mm2/s (1x106 SSU).01–31 dm3/s (0. tienen menor eficiencia y un límite más bajo de presión diferencial que las bombas reciprocantes. Las temperaturas se limitan a 95°C (200°F) para recubrimientode estator de goma y 205°C (400°F) para recubrimientos de estator de acero inoxidable. las bombas de tornillo ofrecen un flujo más pausado. menor mantenimiento y menor costo que las bombas reciprocantes de capacidad comparable. Una segunda razón para usar bombas rotativas es la simplicidad y la eficiencia en manejar caudales de flujo demasiado bajos para hacer económica la aplicación de bombas centrífugas. Se usa extensivamente en la industria de procesamiento de alimentos y en la industria química en mezclas sólido/líquidas que son abrasivas o requieren un manejo delicado de las partículas de sólidos. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. capacidades entre 0.2–500 gpm). la viscosidad baja a veces influencia el diseño de las bombas rotativas. La importancia de la viscosidad en el diseño de bombas rotativas se puede resumir como sigue: .08 a 1. El diseño de la bomba permite una mínima fractura de las partículas y muy pocos daños por abrasión en la bomba. En el segundo caso.25 pulg) de diámetro mediante varios tamaños de bombas. Bombas de un Solo Tornillo para Sólidos en Líquido (Moyno) La bomba “MOYNO” de un solo tornillo es un tipo especial de bomba de tornillo para manejar suspensiones con partículas relativamente grandes. 130–640 600–3000 Rango para eficiencia máxima de bombas de tornillo. por encima de este nivel.6–7.3–32 50–150 Diseños especiales con capacidad hasta 2750 kPa (400 psi) de presión di- ferencial. 75–109 350–500 Diseño normal con capacidad hasta 3450 kPa (500 psi) de presión diferen- cial. se recomien- dan las centrífugas donde así el flujo lo permita.1 1 x 106 hasta Ver Tabla 2. >109 >500 Diseños especiales disponibles hasta 4830–6900 kPa (700–1000 psi) de presión diferencial. 7. las rotativas resultan preferiblemente frente a las centrífugas. La siguiente tabla ilustra la reducción de velocidad necesaria: . 32–43 150–200 Diseño normal con capacidad hasta 1030 kPa (150 psi) de presión diferen- cial. 109 500 Por debajo de este nivel.97 POSITIVO Página 12 . diseño normal con conjinetes limitado a presión dife- rencial de 400–700 kPa (60–100 psi). algunos para servi- cios tan altos como 24100 kPa (3500 psi). 43–75 200–350 Diseño normal con capacidad hasta 2400 kPa (350 psi) de presión diferen- cial. 34 x 106 150 x 106 Las bombas rotativas que manejan líquidos de alta viscosidad se deben operar a velocidades reducidas y.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Viscosidad Importancia mm2/s SSU 1. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. 21600 hasta 0.3 32–50 Nivel práctico mínimo. por lo tanto. tienen caudales de flujo reducidos. Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Viscosidad % Velocidad mm2/s SSU 220 1000 100 1100 5000 100 2160 10000 90 4320 20000 75 10800 50000 60 21600 100000 50 Es importante que la viscosidad máxima se use para el cálculo de presión de succión de la bomba y del NPSHD. Las bombas diseñadas para operación a viscosidad muy alta están provistas de entradas diseñadas especialmente. Los líquidos con viscosidades por encima de 108000 mm2/s (0. Se encuentran disponibles modelos de mayor costo con cojinetes externos para rangos de hasta 400°C (750°F). Las bombas de tornillo están disponibles para valores tan altos como 17200–24100 kPa man (2500 a 3500 psig). Además del nivel de viscosidad. Para el diseño de servicio de cualquier bomba rotativa con una presión diferencial mayor de 4800 kPa (700 psi). incluyendo “embudos” grandes de entrada de tope para reducir el NPSHR. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. afecta la selección y el diseño de la bomba. la manera en que la viscosidad cambia con la tasa de esfuerzo cortante. debido al uso de cojinetes internos.97 POSITIVO Página 13 . Limitaciones de Presión y Temperatura Las bombas de engranaje de construcción normal y de diseño especial son comúnmente aplicadas hasta 3450 kPa (500 psi) de presión diferencial y 3450 kPa man. La mayoría de los modelos de bombas rotativas se limitan a 175°C (350°F) de temperatura de operación nominal. el comportamiento no–Newtoniano. Sensibilidad a los Sólidos Las bombas rotativas convencionales requieren tolerancias estrechas de las partes móviles y se dañan fácilmente por el contenido de sólidos en el líquido . se deberían obtener datos de diseño y aplicación de los modelos disponibles por consulta a los especialistas en máquinas.5 x 106 SSU) son típicamente no–Newtonianos. (500 psig) de presión de descarga. Los datos de tasa de esfuerzo cortante se deben por lo tanto incluir en las Especificaciones de Diseño para evitar errores de aplicación de bomba y deficiencias en su funcionamiento. es decir. pero existe una experiencia de aplicación muy limitada a temperaturas superiores a los 330°C (625°F). se debe consultar a los especialistas de máquinas para obtener datos actualizados de NPSHR de suplidores. Para viscosidades mayores a 1100mm2/s (5000 SSU). siempre que la cantidad y la abrasividad de las partículas sea baja.o mediante el uso de manga de eje en el área de la caja de estopera. Estas últimas pueden típicamente dejar pasar partículas con diámetros de hasta de 2. Si se espera que el contenido de sólidos exceda de un 0.5 m (5 pie). Normalmente. Para servicios en limpio. Sellado del Eje El sellado del eje de bombas rotativas tiende a ser más fácil que para muchas bombas centrífugas debido a que la mayoría de los líquidos manejados son de alta viscosidad (lo cual los hace mejores lubricantes). Requerimientos de NPSH Las bombas rotativas tienen requerimientos de NPSH variables. También se pueden obtener requerimientos tan bajos como 1.5 mm sin sufrir daños significativos. Usualmente se pueden obtener bombas con requerimientos de 3 m (10 pie) sin una penalización económica significativa. las velocidades de la bomba rotativa tienden a ser menores y las presiones de succión de servicio tienden a ser bajas. cuatro cajas de estoperas. Las bombas de engranajes son más sensibles a los sólidos que las bombas de tornillo. y por lo tanto.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma bombeado. requieren cojinetes externos. El empaque trabaja en forma aceptable en la mayoría de los servicios y es generalmente competitiva con los sellos mecánicos. se justifica el uso de sellos mecánicos por ahorros de fujas y son ampliamente recomendados. al igual que las centrífugas. excepto que se usa una malla de 20 mesh para los coladores temporales y que la selección de la malla para los filtros permanentes requiere de consulta al suplidor de la bomba seleccionada. La combinación de pobre lubricación con cuatro cajas de estoperas presenta un problema difícil de sellado del eje. las bombas rotativas se deben especificar sólo para servicios limpios. pero probablemente se requerirá una velocidad reducida y un diseño de protección y.97 POSITIVO Página 14 . desgaste y atascamiento de los rotores. se deben especificar el tipo de construcción de engranajes de distribución y cojinetes externos. un costo adicional. permitiendo un incremento del deslizamiento. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. y puede causar obstrucción. El método de diseño sugerido es especificar que los sellos mecánicos para la instalación inicial sean convertibles a empacaduras a través de ejes especialmente endurecidos o trabajados en superficie. por lo tanto. Los especialistas de máquinas deben ser consultados en cuanto a las aplicaciones para servicio sucio. Los sólidos causan erosión de las tolerancias estrechas. Los servicios con viscosidad baja. de lubricación pobre.1% en peso. Las prácticas para proteger la succión de la bomba con filtros temporales o permanentes son similares a las que se aplican a las bombas centrífugas. . Se recomienda consultar a un especialista de máquinas. 2 dm3/s (3 gpm) >150°C (>300°F) 0. Eo. El impulsor es un disco sólido con álabes acanalados a cada lado del perímetro que suministra energía al líquido por recorridos múltiples desde el impulsor al estator y de nuevo al impulsor. se requiere una construcción de cuatro cajas de estoperas.97 POSITIVO Página 15 . usando una eficiencia global.25 dm3/s (4 gpm) 0. describiendo unos recorridos en forma de tornillo doble a lo largo del anulo del estator. Los requerimientos de agua de enfriamiento se pueden estimar como se indica a continuación: Temperatura <30 dm3/s (<500 gpm) <30 dm3/s (<500 gpm) <150°C (<300°F) 0. Para estos servicios se requieren engranajes de distribución y cojinetes externos. se recomienda el uso de empaque en lugar de sellos mecánicos con lavado externo.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Para líquidos de servicio que contienen más de 0. Las cajas de estoperas de las bombas de engranaje están normalmente expuestas a la presión intermedia entre la succión y la descarga. y por lo tanto. deben estar provistas de una válvula de retención en las líneas de descarga. pero los costos de compra. Eficiencia y Requerimientos de Servicio El requerimiento de potencia para bombas rotativas se calcula de la misma forma que para bombas centrífugas. El uso de empacaduras bajo ningún aspecto asegura un mantenimiento bajo. A partir de las Figuras 5 y 6 se pueden obtener valores estimados de eficiencia para bombas de engranaje y de tornillo. 10 BOMBAS DE TURBINAS REGENERATIVAS Descripción La bomba de turbina regenerativa es una bomba dinámica estructurada como una bomba centrífuga.1% en peso de coque u otros sólidos. . MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.35 dm3/2 (5 gpm) Válvulas Las bombas rotativas se pueden hacer girar en reversa para tener flujo en sentido contrario y. por lo tanto. operación y mantenimiento de cuatro sellos mecánicos con limpieza externa en servicio sucio se puede esperar que sean mucho más altos que los de empaques en tal medida que compensan el ahorro debido al derrame. pero esto puede ser alterado mediante arreglos de balanceo de presión. Las cajas de estoperas de bombas de tornillo están normalmente expuestas a la presión de succión.13 dm3/s (2 gpm) 0. pero con una curva de cabezal–capacidad mucho más inclinada. 06 a 0.0 dm3/s (1 hasta más de 100 gpm). La bomba. rara vez resultan preferibles frente a las bombas centrífugas a capacidades superiores a los 3. Esto hace la bomba intrínsecamente sensible a la presencia de sólidos tan pequeños como de 20 a 30 micrones (= micrómetros) en el fluido bombeado. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.0 dm3/s (50 gpm).6dm3/s (1 a 10 gpm). El funcionamiento se deteriora significativamente con viscosidades por encima del rango de 43 a 109 mm2/s (200 a 500 SSU). Lo inclinado de la curva de cabezal produce un aumento en la curva de requerimiento de potencia a medida que el flujo disminuye.6 a 2. contra el 20% o menos para bombas centrífugas de una etapa. La eficiencia de las bombas de tipo turbinas típicamente está entre 40 y 45% en el rango de 0.97 POSITIVO Página 16 . El flujo proveniente de una bomba tipo turbina es uniforme.003 pulg) entre los lados del impulsor y la parte lateral del cuerpo. Corrosión La bomba tipo turbina depende de la conservación de tolerancias de partes móviles tan pequeñas como de 0. La experiencia de refinería con bombas tipo turbina en servicio corrosivo ha mostrado pérdida completa de los pequeños álabes y una severa acción corrosiva debida a las estrechas holguras. La necesidad de reparaciones para renovar las tolerancias es frecuente. como el de una bomba centrífuga. Las bombas tipo turbina tienen una presión de disparo que es típicamente de 2 a 3 veces el valor del diseño. llegando a un pico en el punto de disparo.075 mm (0. Rango de Aplicación Las bombas tipo turbina regenerativa son económicamente competitivas con las bombas dosificadoras para servicios en el rango de 0. y entre la periferia del impulsor y el “despojador”. en vez de para flujo normal.002 a 0. no es apta para servicios corrosivos.06 hasta más de 6.06 a 1. El cabezal está limitado a 210/230 m (700/750 pie) para unidades de una etapa y 335/425 m (1100/1400pie) para unidades de dos etapas.05 a 0. La temperatura está limitada de 120 a 175°C (250 a 350°F). a choques de temperatura y a fuerzas y momentos de la tubería en las bridas de la bomba. los accionadores para las bombas tipo turbina deben ser dimensionadas para flujo mínimo.2 dm3/s (10 a 35 gpm). Encuentran aplicación con mayor frecuencia en el rango de 0. Sensibilidad a Ensuciamiento.3 dm3/s (1 a 20 gpm). El requerimiento de NPSH varía entre 1 y 10 m (entre 3 y 30 pie). Por esto. y se puede requerir una válvula de seguridad en la válvula de bloqueo de descarga. con requerimientos de cabezal mayores de 100 m y temperaturas por debajo de .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Características de Funcionamiento Los modelos de bombas tipo turbina están disponibles para capacidades desde 0. por lo tanto. aun cuando se requiera una recirculación considerable. se selecciona y especifica el ajuste de la válvula de alivio. Confirmar que el ajuste suministra la protección requerida de sobrecarga del accionador. . 2.6 dm3/s (10 gpm) debido a su mayor confiabilidad.97 POSITIVO Página 17 . basada en la protección para sobrepresión. Chequear el efecto del ajuste sobre el costo del equipo. Normalmente. La protección de sobrepresión se requiere porque la capacidad de la presión de descarga de las bombas de desplazamiento positivo está limitada sólo por la capacidad del esfuerzo de torsión del accionador. 11 VALVULAS DE ALIVIO DE LA PRESION DE DESCARGA Generalidades Las válvulas de seguridad en la descarga de las bombas de desplazamiento positivo convencionalmente se les llama válvulas de alivio de presión. sobre presiones grandes pueden ser causadas por el simple cierre de la válvula de bloqueo de descarga. cuando el modelo de la bomba y el tamaño del accionador sean seleccionados. b. ya que pequeñas reducciones del ajuste a veces permiten un ahorro significativo en el costo de equipos. El líquido debe ser no–corrosivo y libre de sólidos. Resulta preferida usar bombas centrífugas con recirculación para bajo flujo por encima de 0. usando el método de capítulo de Seguridad en el Diseño. su ajuste final se debe desarrollar en dos etapas: 1. En la práctica. es preferible usar bombas centrífugas que bombas de tipo turbina regenerativa para temperaturas mayores y cabezales más bajos. Debido a la doble función de la válvula de alivio. el impacto de la protección por la sobrecarga requerida en el diseño del servicio debe ser revisado con los siguientes objetivos: a. Durante la ingeniería de detalles. Estas válvulas tienen el doble propósito de proteger la bomba y su tubería de descarga de una presión excesiva y de proteger el accionador de un esfuerzo de torsión y carga excesivos. la función de protección por sobrecarga suministra el límite inferior para el ajuste final de la válvula de alivio con más frecuencia que la función de protección por sobrepresión. La protección contra la sobrecarga del accionador mediante la válvula de alivio se requiere para suministrar un mayor grado de protección contra fallas del accionador que el que puede suministrar la sola protección por sobrecarga eléctrica. Durante el diseño de proceso (antes de la selección del modelo de bomba y tamaño del accionador). Las bombas reciprocantes resultan preferibles donde el cabezal alto y contenido de sólidos se combinan con el flujo bajo.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma 120°C. debido a los intervalos definidos de modelos y tamaños. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. se requieren válvulas de alivio independientes de la bomba en todos los casos a excepción de las bombas dosificadoras donde son aceptables válvulas empotradas. (Parte integral de la bomba). 3. Algunas partes de las válvulas empotradas no son intercambiables con las otras válvulas de seguridad de la planta. El flujo de recirculación va directamente a la succión de la bomba sin suficiente recorrido de tubería para permitir el enfriamiento. y con frecuencia es insuficiente para confiarle la protección de tubería y los accesorios en el sistema de descarga. se debe colocar una válvula reguladora de presión. el cual puede producir un incremento útil en la flexibilidad de servicio. por lo tanto. Este estilo no es un substituto aceptable para las válvulas independientes externas para bombas rotativas en servicios de líquido de proceso (en contraste con los servicios hidráulicos o sistemas de lubricación) por las siguientes razones: 1. La válvula y su sistema de tuberías debe tener calentamiento con vapor en los servicios de alta viscosidad. 4. 2. el calentamiento de la bomba es rápido cuando la válvula está funcionando. especialmente los modelos pequeños se construyen con una válvula empotrada en el cuerpo de la bomba. El control del diseño y calidad de las válvulas empotradas es menos efectivo que el que se aplica a las válvulas de seguridad separadas. se deben especificar válvulas de alivio independientes para las bombas rotativas en servicios de líquidos de proceso en las especificaciones de . que justificaría un incremento en el ajuste inicialmente especificado para la válvula de alivio.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma c. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. La válvula de alivio se debe instalar antes de la válvula de bloqueo de descarga de la bomba y se debe conectar mediante un sistema de tuberías a un punto aguas arriba de la bomba. Las pruebas a escala banco de las válvulas empotradas en las instalaciones de refinería pueden requerir equipos especiales. Las válvulas de alivio se deben especificar y mostrar en los diagramas de flujo para todos los servicios con bombas de desplazamiento positivo. para evitar la operación frecuente de la válvula de alivio. Si no se estipula otro tipo de control de presión de descarga. Determine si un potencial extra de descarga está disponible según la bomba. Por lo tanto. Tipo Empotradas Dado que todas las bombas rotativas requieren válvulas de alivio de presión de descarga.97 POSITIVO Página 18 . el accionador y el sistema de tuberías seleccionados. o al recipiente de succión. La válvula de alivio se diseña para uso de seguridad intermitente y no se le debe confiar el control normal de presión de descarga. alineada en paralelo con la válvula de alivio. para evitar sobrecalentamiento de la bomba debido a la recirculación. del accionador y del sistema de tuberías. y al menor riesgo de falla de cualquier componente. Válvulas de Alivio para Bombas Dosificadoras Una práctica diferente se sigue para las bombas dosificadoras. de que el modelo seleccionado tenga o no una válvula empotrada. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. 12 NOMENCLATURA (Ver MDP–02–P–02).Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma diseño independientemente. Las bombas dosificadoras de tipo diafragma normalmente se suministran con válvulas de alivio internas que operan del lado del aceite hidráulico de diafragma. Las bombas dosificadoras de tipo pistón normalmente tienen válvulas independientes diseñadas por el suplidor de la bomba. Las válvulas empotradas o las válvulas suministradas por el suplidor de la bomba resultan aceptables con una valorización adecuada de los cálculos de ingeniería.97 POSITIVO Página 19 . debido al menor tamaño de la bomba. . 5 14 x 7 x 12 45 81. Y LA VERSION EN UNIDADES “SI” NO ESTA DISPONIBLE TODAVIA. EMBOLADA EMBOLADA LA TABLA DE ARRIBA SE BASA EN ESPECIFICACIONES DEL CONSTRUCTOR.7 8 x 5 x 10 40 36. BOMBAS RECIPROCANTES DE TAMAÑO ESTANDAR Para presiones de descarga de hasta 250 psi Para presiones de descarga hasta 500 psig Tamaño Velocidad Tamaño Velocidad Capacidad Capacidad* Pulg Básica* Pulg Básica* gpm gpm Pie/min Pie/min 3x2x3 16 2.7 10 x 6 x 12 45 59.5 6x4x6 28 16. USE LOS SIGUIENTES FACTORES DE CONVERSION: PRESION DE DESCARGA psi x 6.97 POSITIVO Página 20 .5 6x4x8 33 16.08 = mm/s CAPACIDAD gpm x 6.7 18 x 7 x 18 58 104 12 x 8 x 12 45 106 10x 8 x 20 62 157 14 x 8 x 12 45 106 16 x 8 x 20 62 157 12 x 8 x 15 52 122 8 x 9 18 58 173 14 x 8 x 15 52 122 20 x 9 x 18 58 173 14 x 9 x 14 52 154 10 x 10 x 18 58 214 16 x 10 x 15 52 191 24 x 10 x 18 58 214 14 x 10 x 20 62 250 12 x 10 x 20 62 250 18 x 12 x 15 52 275 20 x 10 x 20 62 250 20 x 14 x 15 52 374 14 x 12 x 20 62 360 20 x 14 x 20 62 490 20 x 12 x 20 62 360 24 x 16 x 20 62 640 12 x 12 x 24 68 395 26 x 18 x 20 62 810 23 x 12 x 24 68 395 30 x 24 x 20 62 1.7 14 x 7 x 15 52 93.5 6 x 5 x 12 45 26.2 8 x 7 x 18 58 104 12 x 7 x 16 52 93.7 14 x 6 x 12 45 59.309 020 x 10–2 = dm3/s .5 6 x 5 x 12 45 41.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 1.30 6 x 4 x 12 45 26.440 DIAMETRO DE CILINDRO DE LIQUIDO DIAMETRO DE CILINDRO DE LIQUIDO DIAMETRO DE CILINDRO DE VAPOR DIAMETRO DE CILINDRO DE VAPOR BOMBA SIMPLE CAPACIDADES BASADAS EN VELOCIDADES BASICAS Y EFICIENCIA DE 90% VOL. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.5 6 x 4 x 10 40 23.894 757 = kPa man TAMAÑO in.7 10 x 7 x 12 45 81.9 3x2x4 21 3.7 8 x 7 x 15 52 93.5 5x3x6 28 9.2 8 x 5 x 12 45 41.35 6x3x8 33 10. x 24.7 7 x 5 x 10 40 36.10 6x4x6 28 16.7 8 x 7 x 12 45 81.5 4x4x6 28 16.5 = mm VELOCIDAD BASICA ft/min x 5.5 12 x 4 x 12 45 41.2 9 x 6 x 12 45 59.5 6 x 6 x 12 45 59. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–04–CF–07 REVISION FECHA PDVSA TORRES DE DESTILACION EMPACADAS 0 ENE.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma NOTA .97 Página 21 . mismos límites distribuci’on viscosidad que arriba. capacidad de capacidad indicados arriba. etc. pero limitado a líquidos lo suficientemente lubricantes para entre 150 y 175 °C (300 a 350 °F) la lubricación de los cojinetes. de distribución) viscosidad de 1. COMPARACION DE TIPOS DE BOMBAS ROTATIVAS USADAS COMUNMENTE EN LOS SERVICIOS DE PLANTAS DE PROCESO Arreglo del rotor N° de N° de cajas de Tipo de engranaje externo Tipo de tornillo rotores estoperas Rotor único 1 1 No hay modelos comerciales “MOYNO”. 20 (32/50 a 0. sólidos.4 x 106 mm2/s (150 x 106 SSU).97 POSITIVO Página 21 . temperaturas limitadas al rango engrajane. Fuentes de suplidores limitadas. distribución. el engranaje de límite de presión diferencial para distribución puede ser exterior o de extremo acoplado. raras veces mm2/s a P de 2760 kPa (400 psi). viscosidad máxima 21600 mm2/s (0. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MPD–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.. Cojinetes y engranajes de 2 1 Los mismos límites de presión y Viscosidad hasta 32. más bajo en costo que el tipo engranaje de rotor de guía (sin engranaje diferencial limitada a (350/500 °F).6mm2/s (35 SSU) a un P de 700 kPa (100 psi).3 a 21600 mm2/s viscosidad mínima 2. tiende requerimientos de NPSH más altos que los tipos de engranaje de distribución. tiene la misma (200 psi). capacidad hasta 250 dm3/s ((4000 se aplica para más de 20/35 dm3/s gpm) el mango en el cuerpo actúa como una chumacera del rotor. (350/500 gpm). tiene los construcción normalizada 1400 kPa mismos límites de temperatura que el tipo de engranaje. presión hasta 20700 kPa (3000 psi). 2800 kPa (400 psi). tiene el mismo límite de temperatura que el tipo de engranaje. construcción muy versátil para x 106 SSU) tiene los mismos límites viscosidad baja y presiones altas. tiene los mismos límites de viscosidad distribución exteriores viscosidades hasta 108000 mm2/s (5 y capacidad que el tipo anterior. capacidad de diferencial de presión de 4800 a 20700 kPa (700 a 300 psi). Transmisión de contacto de 2ó3 1 2 rotores. costo bajo. los de capacidad que el tipo anterior. Cojinetes y engranajes de 2 4 Fuente de suplidores limitadas.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma TABLA 2. evita la significativo ruptura de partículas sólidas y minimiza los daños por abrasión. baja lubricidad.6/7. tornillos pueden ser reemplazables o integrados al eje. para servicios con presencia de sólidos.1 x 106 SSU. temperatura limitada al rango entre 370 y 400 °C (700 a 750 °F) . para construccón especial capacidad de diferencial de presión que el tipo anterior.1 x 106 SSU). “IMO”. menos sensible a la presencia de limitada a 40/50 dm3/s (650/1000 sólidos en el líquido que el tipo de transmisión de contacto o de gpm). presión 3 rotores. CARTA PARA SELECCION DE BOMBA RECIPROCANTE .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 1. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.97 POSITIVO Página 22 . CAUDALES DE AGUA DE BOMBAS RECIPROCANTES SIMPLES .Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 2.97 POSITIVO Página 23 . MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 3. TIPO DE CONSTRUCCION DE BOMBAS DE ENGRANAJES .97 POSITIVO Página 24 . Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 4. MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV. ESTILOS DE CONSTRUCCION DE BOMBA TIPO TORNILLO .97 POSITIVO Página 25 . 97 POSITIVO Página 26 . EFICIENCIA DE BOMBAS DE ENGRANAJE . MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 5. Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma Fig 6. EFICIENCIA DE BOMBAS TIPO TORNILLO NOTA: EFICIENCIA GLOBAL = (EFICIENCIA BASICA) X (FACTOR DE CORRECCION) . MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO PDVSA MDP–02–P–08 REVISION FECHA PDVSA BOMBAS DE DESPLAZAMIENTO 0 NOV.97 POSITIVO Página 27 .