AWS D1.1 2015 ESPAÑOL.pdf

AWS Dl.l/D1.1M:2015 Documento original aprobado por el Instituto Nacional Estadounidense de Normalización 28 de julio de 2015 Código de soldadura estructural- Acero 23ra edición Reemplaza a la norma AWS Dl.l/Dl.IM:2010 Preparado por el Comité D 1 de Soldadura Estructural de la Sociedad Americana de Soldadura (AWS) Con la dirección del Comité de Actividades Técnicas de la AWS Documento original aprobado por la Junta Directiva de la AWS Resumen Este código cubre los requisitos de soldadura para cualquier tipo de estructura soldada realizada con aceros al carbono y de baja aleación utilizados comúnmente en la construcción. Las Secciones 1 a 9 constituyen un conjunto de reglas para la regulación de la soldadura en la construcción con acero. En este código se incluyen nueve anexos normativos y once anexos informativos. Con el documento también se incluye un comentario sobre el código. ~ American Welding Society' AWS 01 .1/01 1M:2015 ISBN: 978-0-87171-864-8 O 20 15 by American Welding Society Todos los derechos reservados Impreso en Estados Unidos de América Fe de erratas: segunda impresión, febrero de 2016 Derechos de fotocopiado. No podrá reproducirse ninguna parte de esta publicación, ni almacenarla en un sistema de recuperación de datos ni transmitirla en forma alguna (mecánica, fotocopia, grabac ión u otro), sin la previa autorización escrita del propietario de los derechos de autor. La Sociedad Americana de Soldadura concede la autorización para fotocopiar artlculos para el uso exclusivo interno, personal o educativo, o para el uso exclusivo interno, personal o educativo de determ inados clientes, siempre que se abone el cargo adecuado al Copyright Clearance Center, 222 Rosewood Orive, Danvers, MA O1923, tel: (978) 750-8400; Internet: <www.copyright.com>. Descargo de responsabilidad Esta publicac ión es una traducción del American National Standard orig inal en inglés. La única versión aprobada por el American Standard ln!>litul~ es la versión en inglés. Aunque se han llevado a cabo los máximos esfuer7os para crear una traducción precisa, AWS no garantiza la precisión o exactitud del texto, y AWS tampoco se hace responsable por ningún error, ambigUedad u omisión que aparezca en este documento como resultado de la traducción. El texto en inglés es la única versión o ficial y será la cual deberá ser referida en caso de conflicto. Disclaimer Thi s publication is translated from the original English version of an American National Standard. T he only version approved by the American Standard lnstitute is the Eng lish language version. While reasonable efforts have been made to ensure an accurate translation, AWS makes no warranty as to precision or completeness, nor is AWS responsible for any errors, o mmission, or ambiguities appearing in this document as a result of the translation. The Engl ish text is the only official version and shall be referred to in case of dispute. ii AWS 0 1.1/D1 .1M:2015 Declaración sobre el uso de las normas de la Sociedad Americana de Soldadura Todas las normas (códigos, especificaciones, prácticas recomendadas, métodos, clasificaciones y guías) de la Sociedad Americana de Soldadura (AWS) son normas de consenso voluntario desarrolladas según las reglas del Instituto Nacional Estadounidense de Normalización (ANSI). Cuando se incorporan o anexan normas nacionales estadounidenses de la AWS a documentos que están incluidos en las leyes y regulaciones estatales o federales o a las regulaciones de otros organismos gubernamentales, estas disposiciones tienen toda la autoridad que les otorga la ley. En tales casos, cualquier cambio a estas normas de la AWS debe ser aprobado por el organismo gubernamental con la jurisdicción legal correspondiente antes de que puedan formar parte de aquellas leyes y regulaciones. En todos los casos, estas normas tienen toda la autoridad legal que les otorga el contrato u otro documento que invoque las normas de la AWS. Cuando exista una relaci?n contractual, los cambios a o las desviaciones de los requisitos de una norma de la AWS debe acordarse entre las partes vmculadas. Las normas nacionales estadounidenses de la AWS se desarrollan mediante un desarrollo de normas de consenso que reúne a voluntarios que representan una diversidad de opiniones e intereses a fin de llegar a un consenso. Si bien la AWS admi- nistra el proceso y establece las reglas para fomentar ecuanimidad durante el desarrollo del consenso, no ensaya, evalúa ni verifica en forma independiente la exactitud de la información ni la solidez de cualquier criterio conten ido en sus normas. La AWS se ex ime de toda responsabilidad por c ualquier dai'lo a personas o propiedades u otros dailos de cualquier índole, ya sean especiales, indirectos, emergentes o compensatorios, que surjan directa o indirectamente de la publica- c ión, e l uso de o la con fiabilidad en esta norma. Asimismo, la AWS no expresa garantía alguna en cuanto a la exactitud o integridad de cualquier información aquí publicada. Al publicar y poner a disposición esta norma, la AWS no se compromete a prestar servicios profesionales o de otra índole para o en nombre de ninguna persona o entidad, ni tampoco se compromete a realizar tarea a lguna que cualquier persona o entidad adeude a terceros. Cua lqu ier persona que use estos documentos debe confiar en su propio criterio o, según corresponda, buscar el asesoramiento de un profesional competente a fin de determinar el ejercicio de las debidas precauciones en cualquier circunstanc ia. Se da por sentado que el uso de esta norma y sus disposiciones se confian a per- sonal debidamente calificado y competente. Esta norma puede ser reemplazada por la publicación de nuevas ediciones. Además, la norma puede ser corregida mediante la publicación de enmiendas o erratas, o bien complementarse con la publicación de apéndices. La información sobre las ediciones más recientes de las normas de la AWS, incluso las enmiendas, erratas y apéndices se publica en la página web de la AWS (www.aws.org). Los usuarios deben asegurarse de tener la edición, las enm iendas, las erratas y los apéndices más recientes. La publicación de esta norma no autori za la violación de ninguna patente o nombre comercial. Los usuarios de esta norma deben aceptar todas las responsabilidades por la violación de cualquiera de los puntos de patentes o nombres comerciales. La AWS se exime de toda responsabi lidad por la violación de patentes o nombres comerciales de productos que resulte de la utilización de esta norma. La AWS no controla, supervisa ni exige el cumplimiento de esta norma, ni está facultada para hacerlo. En ocasiones, el texto, las tablas o las figuras se imprimen incorrectamente, lo que constituye una errata. Cuando se des- cubren, dichas erratas se publican en la página web de la AWS (www.aws.org). Las interpretaciones oficiales de cualquiera de los requisitos técnicos de esta norma se podrán obtener únicamente mediante el envio de una solicitud escrita al comité técnico correspondiente. Dichas solicitudes deben dirigirse a la Sociedad Americana de Soldadura, a la atención de: Managing Director, Techn ical Services Division, 8669 NW 36 St, # 130, Miami, FL 33166 (véase Anexo N). Con respecto a las consultas técnicas formuladas sobre las normas de la A WS, se pueden ofrecer opiniones verbales sobre dichas normas. Estas opiniones se ofrecen sólo como una colaboración con los usua rios de esta norrna y no constituyen asesoramiento profesional. Tales opiniones representan únicamente la opinión personal de las personas que las ofrecen. Estas personas no hablan en nombre de la AWS, como asi tampoco estas opiniones verbales constituyen o piniones o interpretaciones o ficiales o no oficiales de la AWS. Además, las opinio- nes verbales son informales y no se deben usar como reemplazo de una interpretación oficial. Esta norma está sujeta a revisión en cualquier momento por parte del Comité D 1 de Soldadura Estructural de la AWS. Se deberá revisar cada cinco años y, en caso contrario, se deberá ratificar o retirar. Se agradecerá cualquier comentario (re- comendaciones, adiciones o supresiones) así como cualquier otra información pertinente que pueda ser útil para mejorar esta norma, y se deben enviar a la sede de la AWS. Tales comentarios recibirán atenta consideración por parte del Co- mité D 1 de Soldadura Estructura l de la AWS y e l autor de los comentarios recibirá información acerca de la respuesta del Comité a dichos comentarios. Se invita a asistir a las reuniones del Comité D 1 de Soldadura Estructural de la AWS para expresar verbalmente sus comentarios. Los procedimientos para la apelación de una decisión adversa en relación con dichos comentarios figuran en las Reglas de funcionam iento del Comité de Actividades Técn icas. Se puede obtener una copia de estas reglas en la Sociedad Americana de Soldadura, 8669 NW 36 St, # 130, Miami, FL 33 166. iii AWS 01.1/01.1M:2015 Dedicatoria El Comité Dl de Soldadura Estructural y el Subcomité DlQ de Estructuras de Acero dedican esta 23' edición de A WS Dl.l/Dl.1M:2015, Código de soldadura estructu- ral-Acero, a Keitb Landwebr. Durante sus 15 años de servicio, Keith contribuyó con sus 30 años de experiencia al desarrollo de las publicaciones Dl.l. Código de solda- dura estructural-Acero, D1.4, Código de soldadura estructural-Acero reforzado, Dl.S, Código de soldadura estructural-Complemento sismico y otras normas nacio- nales. La comunidad Dl extrañará por siempre a Keith por su compromiso, pero por sobre todo, por su amistad y sabios consejos, y esperamos que su dedicación inspire a la comunidad de soldadura estructural a alcanzar la exce- lencia, la cual Keitb logró durante sus años de servicio. V AWS D1.1/D1.1M:2015 Personal Comité Dl de Soldadura Estructural de la AWS A. W. Sindel, presidente Alstom Power Steam. Incorporated T. L. Niernann, vicepresidente Departamento de Transporte de Minnesota R. D. Medlock, 2. 0 vicepresidente High Steel Structures, LLC J. Molin, secretaria Sociedad Americana de Soldadura (AWS) F. Q Armao The Lincoln Electric Company E. L. Bickford Acute Technological Services T. M. Burns AlcoTec Wire Corporation H. H. Campbell, 111 Pazu::.u Engineering R. D. Campbell Bechtel R. B. Corbit CB&I M. A. Grieco Departamento de Transporte de Massachusetts C. W. Ho!mes Modjeski and Master.\·, lncorporated J. J. Kenney Shelllnternational E & P J. H. Kiefer ConocoPhillips Company (Retirado) S. W. Kopp High Steel Structures, LLC V. Kuruvilla Genesis Quality Systems J. Lawmon American Engineering & Manufacturing, Incorporated N. S. Lindell Oregon /ron Works, lncorporated D. R. Luciani Oficina Canadiense de Soldadura ( CWB) P. W. Marshall MHP Systems Engineering M. J. Mayes Mayes Testing Engineers, Incorporated D. L. McQuaid D. L. McQuaid and Associates, lncorporated J. Merrill AMEC E&! D. K. Miller The Lincoln Electric Company J. B. Pearson, Jr. LTK Engineering Services D. C. Phillips Hohart Brothers Campan y D. D. Rager Rager Consulting, lncorporated T. J. Sch1afly American lnstitute of Steel Construction D. R. Scott PSI, lncorporated (Retirado) R. E. Shaw, Jr. Steel Structures Technology Center, lncorporated R. W. Stieve Parsons Corporation M. M. Tayarani Departamellfo de Transporte de Massachusetts (Retirado) P. Torchio, 111 Williams Enterprises ofGeorgia, Incorporated D.G. Yantz Oficina Canadiense de Soldadura (CWB) Asesores del Comité Dl de Soldadura Estructural W. G. Alexander WGAPE N. J. A1tebrando STV, lncorporated E. M. Beck AMEC B. M. Butler Walt Disney World Company R. A. Dennis Consultor G. L. Fox Consultor H. E. Gilmer Tampa Tank-Florida Structural Steel G. J. Hi11 G. J. Hill and Associates, Incorporated vii AWS 01.1/D1.1M:2015 Asesores del Comité Dl de Soldadura Estructural (Continúa) M. L. Hoitomt Hoitomt Consulting Services J. W. Post J. W. Post & Associates, lncorporated K. K. Yerma Com;ultor B. D. Wright Advantage Aviation Technologies Subcomité DlQ de Acero de la A WS T. Schlafly, presidente Instituto Americano de Construcción en Acero (AISC) P. Torchio, III, vicepresidente Williams Enterprises of Georgia, Incorporated J. Molin, secretaria Sociedad Americana de Soldadura (A WS) M. Bernasek C-spec E. L. Bickford Acute Technological Services J. W. Cagle C P Buckner S te el Erection, Incorporated H. H. Campbell, 111 Pazazu Engineering W. P. Capers Walt Disney World Company R. Y. Clarke TEAM Industrial Services, lncorporated D. A. Dunn PSI, Incorporated (Retirado) M. E. Gase Midwest Steellncorporated W. S. Houston Pro- Wefd Stud Welding Associates M. J. Jordan Johnson Plate and Tower Fabrication J. J. Kenney Shelf fnternational E & P J. H. Kiefer ConocoPhillips Campan y (Retirado) L. A. Kloiber Le./eune Steel Company S. W. Kopp High Steel Structures, LLC V. Kuruvilla Genesis Quality Systems K. Landwehr Consultor D. R. Luciani Oficina Canadiense de Soldadura (CWB) P. W. Marshall MHP Systems Engineering R. P. Marslender Kiewit Offshore Services, Ltd. G. S. Martin GE Oit & Gas M. J. Mayes Mayes Testing Engineers, fncorpomted J. Merrill AMEC E&/ J.!. Miller Chevron S. P. Moran Weir American llydro J. C. Nordby Entergy D. D. Rager Rager Consulting, Incorporated D. R. Scott PSI, lncorporated (Retirado) R. E. Shaw, Jr. Steel Structures Technology Center, lncorporated A. W. Sindel Alstom Power Steam, lncorporated R. W. Stieve Parsons Corporation S. J. Thomas Consultor R. H. R. Tide Wiss, Janney, Elstner Associates J. L. Warren CB&l Asesores del Comité DlQ de Acero N. J. Altebrando STV, fncorporated U. W. Aschemeier Subsea Global Solutions B. M. Butler Walt Disney World Company H. A. Chambers SNH Market Consultants H. E. Gilmer Tampa Tank-Florida Structural Steel M. A. Grieco Departamento de Transporte de Massachusetts J. Guili Tru-Weld Equipment Company viii AWS D1.1/D1.1M:2015 Asesores del Comité DlQ de Acero (Continúa) C. W. Hayes The Lincoln Electric Company R. L. Holdren Are Specialities C. W. Holmes Modjeski and Masters, lncorporated W. Jaxa-Rozen Bombardier Transporta! ion J. E. Koski Stud Welding Products, lncorporated N. S. Lindell Oregon /ron Works D. L. McQuaid D. L. McQuaid and Associates, lncorporated R. D. Medlock High Steel Structures, LLC D. K. Miller The Lincoln Eiectric Company J. A. Packer Universidad de Toronto J. B. Pearson, Jr. LTK Engineering Services D. C. Phillips Hohm1 Brothers Company J. W. Post J. W. Post and Associates, lncorporated M. M. Tayarani Departamento de Transporte de Massachusells (Retirado) J. L. Uebele Waukesha County Tech College K. K. Yerma Consultor P. Workman Tru-Weld D. A. Wright Wright Welding Technologies D.G. Yantz Oficina Canadiense de Soldadura (CWB) Grupo de Trabajo de Diseño del Subcomité DlQ W. P. Capers, presidente Walt Disney World Company T. Green, vicepresidente Wiss, Janney, Elstner Associates B. M. Butler Walt Disney World Campan y D. B. Ferrell Ferrell Engineering, Incorporated W. Jaxa-Rozen Bombardier Transportation M. J. lardan Johnson Plate and Tower Fabrication J. J. Kenney Shelllnternational E & P L. A. Kloiber LeJeune Steel Campan y P. W. Marshall M HP Systems Engineering J. M. Ocel Federal Highway Administration J. A. Packer Universidad de Toronto J. B. Pearson, Jr. LTK Engineering Services T. J. Schlafly Instituto Americano de Construcción en Acero (AJSC) R. E. Shaw, Jr. Steel Structures Technology Center, lncorporated R. H. R. Tide Wiss, Janney, Elstner Associates Asesores del Grupo de Trabajo de Diseño del Subcomité DlQ O. W. Blodgett The Lincoln Electric Company (Retirado) J. Desjardins Bombardier Transportation J. L. Warren CB&l Grupo de Trabajo de Precaliflcación del Subcomité DlQ D. R. Luciani, copresidente Oficina Canadiense de Soldadura (CWB) P. Torchio, lll, copresidente Williams Enterprises ofGeorgia, lncorporated C. Zanfir, vicepresidente Oficina Canadiense de Soldadura (CWB) W. J. Bell Atlantic Testing Lahoratories H. H. Campbell, lll Pa::.uzu Engineering K. Landwehr Consultor P. W. Marshall MHP Systems Engineering ix AWS 01.1/01.1M:2015 Grupo de Trabajo de Precalificación del Subcomité DlQ (Continúa) J. l. Miller Chevron S. P. Moran Weir American Hydro J. C. Norby Enterg.v R. E. Shaw, Jr. Su·el Structurcs Technology Cemer. lncorporafl•d A.W. Sindel Alstom PoH'cr Stcam, Incorporarcd Asesor del Grupo de Trabajo de Precalificación del Subcomité DIQ J. L. Warren CB&l Grupo de Trabajo de Calificación del Subcomité DlQ T. C. Myers, presidente Consultor S. J. Findlan, vicepresidente CB&I Power M. Bernasek C-spec E. L. Bickford Acure J(>cluwlogical Services M. G. Collins ConocoPhiflips Company M. W. Elsemorc The Bol'ing Company M. J. Harker ldaho National Lahorator.v R. L. Holdren Are Specialties J. J. Kcnney Shell lntanutional E & P J. H. Kiefer ConocoPhillips Company (Retirado) R. P. Marslender Kie~vit Offslwre Sen·iccs. Ltd. D. W. Meyer ESAB Wclding & Cutting Products D. D. Rager Raga Consulting, lncorporated A. W. Sindel Alstom Pmver Steam, Jncorporated D. A. Stickel Catnpillar, lncorporated B. M. Toth CB&I J. L. Uebele Waukesha Count.v Tf•rhnical Collf·ge Asesores del Grupo de Trabajo de Calificación del Subcomité DlQ D. R. Lawrence 11 Consultor G. S. Martin GE-Oil & Gas D. C. Phillips /lohan Brothers Company K. K. Venna Consultor J. L. Warren C/1&1 D.G. Yantz Oficina Canadien.H' de Soldadura (CWB) Grupo de Trabajo de Fabricación del Subcomité DlQ H. E. Gilmer, presidente Tampa Tank-Florida Strucrural Steel J. l. Millcr, vicepresidente Chevron S. E. Anderson HRV Conformance Verifica/ion W. J. Bell Atlantic Tesring Laboratories H. H. C'ampbell, 111 Pazuzu Enginaring R. Y. C'larke TEAM Industrial Services, lncorporated M. E. Gasc Midwest.'\'tc('/, lncorporatcd M. A. Grieco Departaml'nto de Transporte de Massachusetts C. Hanson ADF Group. lnco1poratcd R. L. Holdren Are Specialties C. W. Holmes Modjeski & Masters, lncorporated J. H. Kiefer ConocoPhillips Company (Retirado) S. W. Kopp High 5;u,d Structurl's, U.C X AWS 01.1/01.1M:2015 Grupo de Trabajo de Fabricación del Subcomité DlQ (Continúa) V. Kuruvilla Genesis Quaiit.v Systems K. Landwehr Consultor E. S. LaPann Consultor C. A. Mankenberg Shelllnternational E & P G. S. Martin GE-Oil & Gas E. S. Mattfield Stonebridge Sted Erection R. D. Medlock High Steel Structures, LLC J. E. Mellinger Pennoni Associates, lncorporated R. L. Mertz Alta Vista Solutions Asesores del Grupo de Trabajo de Fabricación del Subcomité DlQ W. G. Alexander WGAPE B. Anderson Molex Incorporated J. W. Cagle C. P. Buckner Steel Erection, Incorporated R. A. Dennis Consultor G. L. Fox Consultor G. J. Hill G. J. Hill & Associates D. L. McQuaid D. L. McQuaid & Associates, Incorporated J. E. Myers Consultor J. W. Post J. W. Post and Associates, Incorporaied T. J. Schlafly Instituto Americano de Construcción en Acero (AISC) J. Sokolewicz Trinity Rail R. H. R. Tide Wiss, Janney, Elstner Associates K. K. Yerma Consultor J. L. Warren CB&I Grupo de Trabajo de Inspección del Subcomité DlQ G. S. Martin, presidente GE-Oil & Gas P. O. Kinney, vicepresidente Acute Technological Services S. E. Anderson HRV Conformance Ver~fication U. W. Aschemeier Subsea Global Solutions R. V. Clarke Team Industrial Services, lncorporated J. M. Davis Davis NDE-Olympus NDT D. A. Dunn PSI, lncorporated (Retirado) K. R. Fogleman Valmont Industries M. E. Gase Midwest Steel, Incorporated H. E. Gilmer Tampa Tank-Florida Structural Steel C. W. Hayes The Lincoln Electric Company P. T. Hayes GE Inspection Technologies LP R. K. Holbert Alstom Power Steam, lncorporated S. W. Kopp High Steel Structures, Incorporated E. S. LaPann Consultor N. S. Lindell Oregon /ron Works, /ncorporated C. A. Mankenberg Shellinternational E & P E. S. Mattfield Stonehridge Steel Erection J. E. Mellinger Pennoni Associates, Incorporated J. Merrill AMECE&I R. L. Mertz Alta Vista Solutions J. B. Pearson, Jr. LTK Engineering Services D. R. Scott PSI, fncorporated (Retirado) D.G. Yantz Oficina Canadiense de Soldadura ( CWB) xi AWS D1.1/D1.1M:2015 Asesores del Grupo de Trabajo de Inspección del Subcomité DlQ E. M. Beck MACTEC Enxineering & Consultin~-: S. M. Duke Departamento de Transporte de Florida G. J. Hill G. J. Hill & Associates J. H. Kiefer ConocoPhillips Campan y (Retirado) D. L. McQuaid D. L. McQuaid & Associates, lncorporated K. J. Steinhagen PSI, lncorporated R. W. Stieve Parsons Corporation T. W. Studebaker St. Louis Testing K. K. Yerma Consultor J. L. Warren CB&l Subcomité del Grupo de Trabajo DlQ de Soldadura de Pernos W. S. Houston, presidente Pro- Weld Stud Welding Associates U. W. Aschemeier, vicepresidente Subsea Global Solutions H. A. Chambers Consultor D. A. Dunn PSI, lncorporated J. Guili Tru-Weld Equipment Company B. C. Hobson lmage Industries J. E. Koski Stud Welding Products, lncorporated D. R. Luciani Oficina Canadiense de Soldadura ( CWB) C. W. Makar Cox Industries S. P. Moran PDM Bridge, LLC P. Torchio, 111 Williams Enterprises ofGeorgia, lncorporated M. M. Tayarani Departamento de Transporte de Mas.mchusells (Retirado) J. L. U ebeJe Waukesha County Technical College P. Workman Tru-Weld Equipment Company Asesores del Grupo de Trabajo de Soldadura de Pernos del Subcomité DlQ C. B. Champney Nelson Stud Welding R. D. Campbell Bechtel J. Guili Tru- Weld Equipment Company S. Schraff Nelson Stud Welding J. L. Warren CB&l Grupo de Trabajo Permanente de Tubulares de DlQ J. J. Kenney, presidente Shl'lllnternational E & P M. A. Grieco, vicepresidente Departamento de Transpone de Massachusetts E. L. Bickford Acute Technological Services R. V. Clarke TEAM Industrial Services, lncorporated D. B. Ferrell Ferrell EnxineerinJ.:, lncorporated R. B. Fletcher Atlas Tube P. A. Huckabee GilL Enxineering Associates, lncorporated L. A. Kloiber LeJeune Steef, consultor V. Kuruvilla Genesis Quality Systems P. W. Marshall M H P Systems Engineering J. Mayne Valmont Industries, lncorporated J. A. Packer Universidad de Toronto R. Sause ATLSS Center Lehigh University xii AWS 01.1/D1.1M:2015 Asesores del Grupo de Trabajo Permanente de Tubulares de DlQ J. J. Edwards DOT Quality Services M. J. Mayes Mayes Testing Engineers, lncorporated R. D. Medlock High Steel Structures, LLC T. L. Niemann Departamento de Transporte de Minnesota D. D. Rager Rager Consulting, Incorporated T. J. Schlafly Instituto Americano de Construcción en Acero (A!SC) A. W. Sindel Alstom Power Steam, lncorporated J. L. Warren CB&I Grupo de Trabajo Permanente de Nuevos Materiales de DlM J. L. Warren, presidente CB&I T. J. Sch\atly, vicepresidente Instituto Americano de Construcción en Acero ( AISC) W. P. Capers Walt Disney World Company D. A. Koch Bechtel Nationaf, lncorporated V. Kuruvilla Genesis Quality Systems R. D. Medlock High Steel Structures, LLC D. C. Phillips Hobart Brothers Company J. L. Schoen Nucor-Yamato Steel Asesores del Grupo de Trabajo Permanente de Nuevos Materiales de DlM B. M. Butler Walt Disney World Company C. W. Hayes The Lincoln Electric Compan.v M. L. Hoitomt Consultor J. B. Pearson, Jr. LTK Engineering Services J. W. Post J. W. Post & Associates, lncorporated D. D. Rager Rager Consulting, lncorporated D. Rees-Evans Steel Dynamics A. W. Sindel Alstom Power Steam, lncorporated xiii AWS Dl l!Dl 1M-2015 Prefacio Este anexo no es parte de AWS Dl.l/01.1 M:2015, Código de soldadura estructural-Acero, pero se incluye para fines informativos solamente. La primera edición del Code for Fusion Weldin[? and Gas Cutting in Building Construction (Código de soldadura por fusión y corte por gas para la construcción de edificios) fue publicada por la Sociedad Americana de Soldadura en 1928 y denominada Código 1 Parte A; fue revisada y reeditada en 1930 y 1937 bajo el mismo título. Fue revisada nuevamente en 1941 y denominada 01.0. La versión 01.0 se revisó nuevamente en 1946, 1963, 1966 y en 1969. La edición de 1963 publicó una versión con enmiendas en 1965 y la edición de 1966 publicó una versión con enmiendas en 1967. El código se combinó con la versión 02.0, Specificationsfor Weiding Highway and Railway Bridge.\' (Especificaciones para soldaduras de puentes carreteros y ferroviarios) en 1972, recibió la denominación 01.1 y se cambió el título a Código de soldadura estructural de la AWS. La versión Dl.l se revisó nuevamente en 1975, 1979, 1980, 1981, 1982, 1983, 1984, 1985, 1986, 1988, 1990, !992, 1994, 1996, 1998, 2000, 2002, 2004, 2006, 2008 y en 20 10. En 20 11 se publicó una segunda edición de la versión D 1.1 :201 O. Desde 1972 hasta 1988 el código D 1.1 cubrió las soldaduras de edificios y puentes. En 1988, AWS publicó la primera edición de AASHTO/ AWS O 1.5, Bridge Welding Code (Código de soldadura para puentes); simultá- neamente, el código 01.1 cambió sus referencias de edificios y puentes a estructuras cargadas estáticamente y estructuras cargadas dinámicamente, respectivamente, para que el código fuera aplicable a un rango más amplio de aplicaciones de estructuras. Después de publicar la edición de 201 O, se decidió que el Código de Soldadura estructural- Acero de la AWS se publicará en un ciclo de revisión de cinco años en lugar de un ciclo de revisión de dos años. Esto se hizo con el fin de sincronizar el ciclo de publicación del Código de Soldadura Estructural- Acero de la AWS con los ciclos de publicación de la Steel Building Specification (Especificación para Edificaciones en Acero) y el International Building Code (Código Internacional de Construcción) de la AISC. La presente edición de 2015 corresponde a la 23.a edición en inglés de 01.1. El texto subrayado en las secciones, subsecciones, tablas, figuras o formularios indica un cambio con respecto a la edición de 201 O. Una línea vertical en el margen de una tabla o figura también indica un cambio con respecto a la edición de 201 O. El siguiente es un resumen de los cambios técnicos más importantes que aparecen en Dl.l/Dl.lM:2015: La edición 2015 dt:l ~;ódigo ha sido reorganizada. Las disposiciones, tablas y figuras con n:specto a t:structuras tubulares que anteriormente estaban ubicadas a lo largo del código ahora están dentro de la Sección 9 titulada .. Estructuras Tubulares·· La reorganización demandó numerosos cambios de referencias y la renumeración de las subsecciones, tablas y figuras. Muchas de las tablas en la Sección 4 tenían disposiciones para placas además de conductos o tuberías. La tablas se di\'idieron única- mente para incluir las placas si aparecían en la Sección 4 y los conductos o tuberías si aparecían en la Sección 9. Debido a esta división en la información de las tablas también hubo muchos cambios en las notas al pie definidas t:n las tablas. Las secciones 1, 7 y 8 solo tuvieron leves modificaciones como consecuencia de la reorganización. Sin embargo, las sec- ciones 2, 3, 4, 5 y 6 tuvieron grandes modificaciones como consecuencia de la reorganización. Resumen de los cambios Secciónffabla/ Figura/Anexo Modificación Sección 2 El cambio más significativo en la Sección 2 con respecto a la edición 2010 es que la Parte O titu- lada "Requisitos específicos para el diseño de conexiones tubulares (Cargadas estática o cíclica- mente)" fue reubicada en la Sección 9. 2.4.2. 7 Se agregó vocabulario específico con respecto al cálculo de la garganta efectiva de una combi- nación de soldadura en ranura de bisel con PJP y soldadura en filete. XV 4 Las disposiciones con respecto al gas de protección se revisaron para permitir el uso de electro- dos clasificados para AWS A5. se eliminó) (Anterionnente 5.1.5 Se agregó vocabulario y una aclaración con respecto a Jos requisitos de respaldo cuando se suelda con electrodos de bajo hidrógeno para aceros ASTM A514 y A517. Tabla 2. 4.9 (Anteriormente 5.10) Reestructurada para su aclaración.12.25. Se actualizó la lista de metales base que se permiten en la WPS precalificada y se corrigió el grupo de algunos de los grados del metal base.7. 5.13.8.36 para electrodos de acero al carbono y de baja aleación para FCA\V y electrodos metálicos con núcleo para los procesos GMA W.36.8.9.2.1M:2015 Resumen de los cambios (Continúa) Sección/Tabla/ Figura/Anexo Modificación 2.36.36.9 titulado "Respaldo. 4. La información de las tablas que hace referencia a los conductos y tuberías ahora aparece en las 4.2.3 ranura con penetración de junta completa (CJP). Tabla 3.26.5. 5.2 y 3.IP). Figura 3.1 Tabla modificada reposicionando los metales de aporte en los grupos correspondientes en la Tabla 3.3 Revisada para eliminar el estándar ASTM A709 100 (690) y IOOW (690W) y para incluir el estándar ASTM A 709 grado HPS 1OOW [HPS 690W] por ASTM.2 Tabla nueva para los requisitos de metales de aporte con información que anteriormente figuraba en la Tabla 3.1 Revisada para su aclaración.7 Se trasladó el vocabulario con respecto al ranurado con oxígeno de las subsecciones 5.3.6) Aclaración de una variable de parámetro SAW.11 tablas de la Sección 9. 4.6 Figura nueva para la ranura con penetración de junta completa (C.5 Los casos y las figuras de curvas de fatiga se revisaron para que concuerden con el estándar AISC 360. 4. Tabla 3.5 Se agregaron disposiciones para las soldaduras envolventes en los lados opuestos de un plano común para pennitir la soldadura para sello.14.36.4.3. 4. 5. las juntas en T y en esquina.1 con el agregado de una clasificación para A5.5 Figura nueva para los detalles de !ajunta de soldadura filete precalificada. las juntas en T y en esquina. 4. 5.6 y 5.6 y 4. 5. gas de respaldo o insertos".3) Se agregó la especificación AWS A5.3. Notas para las Se agregó la nota "O" que permite diversas orientaciones de los elementos conectados en la Figuras 3.9 Se agregaron disposiciones para los electrodos clasificados para AWS A5.1/D1. 3.6 Aclaración del vocabulario con respecto a las temperaturas mínimas de precalentamiento y entre pasada.3 (Anteriormente Tabla 3.7 (Anteriormente Tabla 3.1 Tabla 3. 4.4 Se reorganizó la lista de especificaciones de metales de aporte de la AWS para GMAW y FCAW y además se agregó la especificación AWS A5. 4.7) Aclaración de los requisitos del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) cuando se ensayan probetas de tamaño reducido. 4. Tabla 3. 3.AWS 01.30) "Alcance de la calificación" reorganizada.2) Se revisaron los metales base para que se correspondan con aquellos de la Tabla 3.10 y 4. xvi .2.7 (Anteriormente 4.3 Restructurada para una mejor lectura. 5. Tablas 4.36. 5.27.2.4 (Anteriormente Tabla 3. Tablas 4.3. Tabla 3.1 Subsección nueva que proporciona las condiciones bajo las que se pennite usar material de respaldo que no sea de acero en especificaciones del procedimiento de soldadura (\VPS) precalificadas. Figura 3.25.21 (Anteriormente 4. 1 Revisada para eliminar el estándar ASTM A 709 grados 100 y 1OOW e incluir el estándar ASTM A709 grado HPS lOOW [HPS 690W].1.22. Los espeso- res explícitos anteriormente requeridos se movieron al comentario a modo de recomendaciones. 5.21) Revisada para aclarar qué tipo de soldaduras no requieren cali ticación tubular. 5.18.19 (Anteriormente 5. 5.3 Revisada para incluir al soldador de punteado.8 Se agregó una nueva tabla para aclarar los requisitos de calificación y calibración de equipos de UT.4.9 (Anteriormente Tabla 5.6) La definición de 12 se revisó para eliminar la palabra "cordón. 5. El contenido pertinente a los miembros no tubulares quedó en la Tabla 2.1.1 O.6 (Anteriormente 2.13 y ción 4 de la edición anterior.4.1 (Anteriormente 6. Tabla 5. 6.25 (Anteriormente 5." 6.25. Tabla 6.8 que muestra los requisitos de calificación y calibración.1) Se agregó una referencia a la nueva Tabla 6.21.9.5.15) Los requisitos de limpieza del sustrato se revisaron de manera importante.12.2) Revisada para su aclaración con respecto a cuándo las ubicaciones de la pro- fundidad del alma desde las bridas de tracción de las vigas se consideran fuera de la zona de tracción. Tabla 6.17. Tablas 6. 9. Sección 9 Las disposiciones sobre estructuras tubulares extraídas del código de 201 O prácticamente no se modificaron cuando se reubicaron en la Sección 9. que ahora están en las tablas de la Sección 9.2) Revisada para aclarar cuándo se permite el ranurado con oxígeno.5 de la edición anterior.18 (Anteriormente 4.14. El contenido pertinente a los miembros no tubulares quedó en la 9.4 y 6. 6.15.26) Revisada para limitar el ranurado con oxígeno a los aceros como fueron laminados.1 O) La convexidad mínima admisible se eliminó del Programa D para las juntas en esquina exteriores. 6.2 (Anteriormente 5.2 Revisada para aclarar qué deben demostrar un soldador. Tabla 9. 6. AWS Dl.14 Sección 4.1--5. 6.3) El "espesor del respaldo" se revisó para crear un requisito general para que el respaldo de acero sea un de un espesor suficiente para impedir que se derrita. Tablas 9.14. Tabla 5.9) Nota e revisada para aclarar cuándo las soldaduras están exentas de refuerzos y limitaciones de convexidad. un operario de soldadura o un soldador de punteado cuando su trabajo pareciera estar por debajo de los requisitos de este código. La nota al pie b de la tabla se reformuló con respecto a la restric- ción sobre la convexidad y se remplazó con una nota con respecto a la concavidad y ahora se aplica a los Programas By D.20) Se revisaron las disposiciones con respecto a la ubicación y secuencia de los empalmes de los miembros y elementos.4 (Anteriormente 5.1.10 Revisada para remplazar los "requisitos aplicables" con los ''criterios de aceptación.2 Revisada para aclarar cuándo deben realizarse la calibración para sensibilidad y el barrido horizontal.1 0. xvii .1 Tabla nueva desarrollada a partir de las disposiciones de estructuras tubulares que están en la Tabla 2. 9.11 Revisada para eliminar el estándar ASTM A709 grados 100 y 1OOW e incluir el estándar ASTM A709 grado HPS IOOW [HPS 690W].24.5 Revisadas para eliminar las disposiciones sobre estructuras tubulares.l/01 IM:2015 Resumen de los cambios (Continúa) Secciónffabla/ Figura!Anexo Modificación 5. 9.6.11.6 (Anteriormente 5. Tabla nueva desarrollada a partir de las disposiciones de estructuras tubulares que están en la Sec- 9.14.3 (Anteriormente 5.8 (Anteriormente Tabla 5. 9." 9.9. 5. 1:2010 Sección 01.19 Sección 6 de la edición anterior. El contenido pertinente a los miembros no tubulares quedó en la Sección 6.21. Anexo I (Anteriormente Anexo I) Se revisaron las definiciones para los símbolos 12 .2.21.6 Diseño de factor de carga y resistencia (LRFD) 2.20 9.7. Anexo J (Anteriormente Anexo K) Los términos y condiciones ahora se consideran normativas.2.3 Limitaciones de la sección tubular 2.6..21.5 (Anteriormente Tabla 2.AWS 01." Anexo M (Anteriormente Anexo N) Se revisaron minuciosamente los ejemplos de formularios de solda- dura para su aclaración.21.1 Excentricidad 2.1/01. y se agregó un nuevo símbolo rw junto con su definición correspondiente a los cambios en la Figura 9. 9.2 Esfuerzos del metal base 2.1M:2015 Resumen de los cambios (Continúa) Secciónffablal Figura/Anexo Modificación Tablas 9.2.2 Categorías de esfuerzo de fatiga.9) Se agregó la nota al pie "a" para su aclaración.21. Para informarse sobre las disposiciones de seguridad.2.2. 2.5 9.4 Esfuerzos de soldadura. También se agregaron los términos nuevos "fin" y "ensayos no destructivos (NDT). Y.3 9.6 9. Tabla 9.4) Notas al pie revisadas para eliminar la excepción para conexiones en T-. lv. Anexo R El Anexo R titulado "Prácticas seguras" se eliminó de esta edición. Figura 9.1 9.3 9.4 9.18y9.2 Esfuerzos admisibles 2.1:2015 Sección y título 2. los lectores deben consultar otras publicaciones en la Sección l. Figura 9.6.2.2 9.7.30 (Anteriormente Figura 6. lo que significa que incluyen elementos obligatorios para usar con este código.6.29 (Anteriormente Figura 6.6. Anexo U Anexo nuevo acerca de las clasificaciones y propiedades de los metales de aporte en la especifi- cación AWS AS . El resumen de las secciones en la versión 01.1:2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión 01.1 9.21.7 Fatiga de conexiones de tubos circulares 2.20.1 Generalidades 2.6 (Anteriormente Figura 2.1:2015 01.2 9.1 Rango de esfuerzo y tipo de miembro 2.21 9.2.36.18) Las etiquetas de dimensiones en la figura se revisaron para su aclaración. 2.y K-.17. Figura 9.21. Anexo A Se agregaron figuras para aclarar la garganta efectiva para diversos tipos y combinaciones de juntas.5 Esfuerzos de fibra 2.1 9.2.5) La nota para descartar las discontinuidades por debajo del nivel de escaneo se eliminaron de la figura y la ubicación de la flecha de discontinuidades acumulativas fue revisada para su aclaración.2.7. Tablas nuevas desarrolladas a partir de las disposiciones de estructuras tubulares que están en la 9.2. rm.3 Limitación de esfuerzo admisible básico xviii .21.16.21. 24.2.24.5.2.6.5.1.4 Transiciones 2.1.7.y K- 2.1M:2015 El resumen de las secciones en la versión Dl.6.1.3 Identificación 2. Y.4 9.6 Conexiones traslapadas 2.4 9.6.1 9.1:2010 Sección Dl.6.21.25.5 9.2.1:2015 Sección y título 2.24.7 Efectos del tamaño y del perfil. Y.1.5.1 9. Y.2.7.5.3 9.22 9.4 Conexiones traslapadas xix .1 Conexiones en K.2 Conexiones rectangulares en T-.4 9.5 Diseño de la soldadura 2.3 Distribución dispareja de carga (ancho efectivo) 2.1 Soldaduras en filete 2.3 9.2 Detalles de soldadura en ranura con CJP precalificada soldado de un lado sin respaldo con conexiones en T-.3 9.1 Área efectiva 2.1 Falla local 2.1 9.24.2.1 9.7 9.ongitudes de conexiones rectangulares 2.25.5 9.5. 2.21.25.5.1:2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión D1.1.5.5.6 9.1 9.2.1 Conexiones en T-.1.2 Colapso general 2.25.5 1.25.5.25.1.3 9.2.6.1.1.1.2.23 9.2. AWS DlliD1.2.6.1 9. Y.5.1.7.24.5.1.2 9.24.2 Conexiones en T-.24.7.4 Longitudes de conexiones circulares 2.6.25.21.5 Miembros críticos 2.4 9.6.2 9.1:2015 Dl.2 Colapso general 2.3 Distribución dispareja de carga (Dimensionamiento de la soldadura) 2.6.1.2.1.6.5 Otras configuraciones y cargas 2.2.24 9.y N- 2.1.4 Daño Acumulado 2.2 9.1.25.6.6 Limitaciones de la resistencia de las conexiones soldadas 2.25.6 Mejora del comportamiento de fatiga 2.6.5.3 Esfuerzos en las soldaduras 2.2 Soldaduras en ranura 2.5.2 Limitación beta para detalles precalificados 2.1.4 Símbolos 2.24.24.1 Falla local 2.2 9.6.6._'i.21.25.5 9.2 9.24.6.2 9.25 9.24.2 9.y K- 2.1 Detalles de soldadura en ranura con penetración de junta parcial (PJP) precalificada 2.2.6.2.25.6 9.5.25.24.1.5.y X- 2.1 9.2.2.y K- 2.3 Juntas traslapadas 2. 9.5.1 9.15.27.6 9.13.1.6.1M:2015 El resumen de las secciones en la versión 01.15 Soldaduras en ranura con penetración de junta completa (CJP) para conexiones tubulares 4.12.5 9. métodos de ensayo y criterios de aceptación para la califi- 4.1.1 WPS sin estado precalificado XX .4.15.\0 Requisitos de la PJP 3.8.AWS 01.2 9.3 9.8.4 Precaución ASTM A500 2.27.11.3 9.5 9.5.14 Tipos de ensayos de calificación. Y.27 9.13.4 9.15.4.10.1 Detalles de la junta 4.4 9.2 Requisitos LAST 2.3 Conexiones rectangulares en T-. 9.sin respaldo soldado desde un solo lado 4.25.3 9.\3.1 Límite elástico (límite de deformación) 2.27.2 Resilencia de entalla de metales base tubulares 2.1 Posiciones de la soldadura 4.1 Juntas a tope CJP con respaldo o ranurado del lado opuesto 4.1 Detalles 3.1:2015 01.27.2 Conexiones tubulares en T-.25.13 Posiciones calificadas de soldadura de producción 4.27.4 9.13.3 Conexiones en T-.2 9. Y.8.2.o K. 4.1 0.1 cación de WPS 4.8 Limitaciones del material 2.\(6)(b).6 Otras configuraciones 2.2.26 9.8.1 Detalles 3.2 Juntas a tope CJP sin respaldo soldado desde un solo lado 4.3 9.9.y K- 3.9.7 Transición de espesores 2.1.27.1.2.9.8.27.2.11.4 9.8.1.8.1 9.2.13.1/01.9.9 9.4 9.1.y K- 2.11.13 9.1 9.9 Requisitos de la soldadura en filete 3.1 Limitaciones 2.o K.27.3 Resilencia de entalla alternativa 3.13.1 Conexiones de sección rectangular de la misma resistencia 3.8.13 9.2 9.2 9.2.2.3.4 9.2.1 9.15.1.2.4 Conexiones en T-.1 9.1:2010 Sección 01.15. Y.5 Doblado 2.con respaldo o ranurado del lado opuesto 4.27.2 Fluencia efectiva reducida 2.1 Requisitos del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) 2.2.1:2015 Sección y título 2.13.1 9.6.11 Requisitos de soldadura en ranura con penetración de junta completa (CJP) 3. Y.12.2.1.8.1.12 9.1 Juntas a tope 3.2 9.12 Requisitos comunes para calificación de la WPS y del desempefio del personal de solda- dura 4.4.1:2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión 01. 4.13.1 9.2.12. 3 9.o K.2 WPS para soldaduras en ranura con CJP en una conexión T-.2 Dimensiones de la ranura 5.2015 El resumen de las secciones en la versión Dl.22 9.10.4.31.20.17 Posiciones de soldadura de producción. espesores y diámetros de producción calificados 4.4 Soldaduras que requieren tenacidad CVN 4.3 WPS para soldaduras en ranura con CJP en una conexión T-.21 9.22.1 Clase R (aplicable cuando se utiliza UT como alternativa a RT) 6.15.13.26 Ensayo no destructivo (NDT) 6.23.2 Procedimiento y técnica del ensayo RT 5.2 9.4.1.25 Inspección visual 6.17 9.21 Soldaduras en filete para conexiones tubulares 4.y K.o K.1.14 9. Y.2 Clase X (criterios de adecuación al servicio basados en la experiencia aplicables a conexiones en T-.en estructuras con soldaduras con tenacidad a la entalla) 6.11.1 Alineación de soldadura circunferencial (tubular) 5.1 9.27.3(3) 9.13 9.1 Criterios de aceptación para conexiones tubulares 6.19 Soldaduras en ranura con CJP para conexiones tubulares 4.2.22.1 9.13.2 9.24.4.! :2015 01.22.2 9.4.13.1:2015 Sección y título 4.2.4.2 Soldadores de punteado 4.1 9.4.1 Variaciones de sección transversal tubular 6.27.11 9.15.3.19.1.4. Y.27.13.24.2.22.2.28 9.1.3 9.28 Procedimientos de Prueba radiográfica (RT) xxi .1 Soldadores y operarios de soldadura 4.24.22.o soldaduras en filete y juntas a tope con PJP 4. 4.22.17.19.1.15.2 9.1 9.2.19.1 9.3.31 9.1 Alcance 6.1 9.9 9.con ángulos die- dros menores a 30° 4.27 Prueba por ultrasonido (UT) 6.1 Otros detalles de junta o WPS 4. 4.24 Tolerancia de dimensiones de juntas 5.19.17.26.16.7 9.2 9.31.27 9.4 9.18 Tipos de soldadura para la calificación de desempeño de soldadores y operarios de solda- dura 4.29 9.y K- 4.14 Conexiones tubulares en T-.1 Respaldo de longitud completa 5.usando GMAW-S 4.l :2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión DI.2. Y.1 Prueba de macroataque para conexiones en T-.1:2010 Sección 01.3.19.22 Métodos de ensayo y criterios de aceptación para la calificación de soldadores y operarios de soldadura 4.31.27. Y.13.26.10 9.1 Criterios de aceptación para la prueba de macroataque 4.1 9.1 9.3.13. AWS 01 l/D\.23 Respaldo 5.1M.2 Requisitos para conexiones tubulares 6.20 Soldaduras en ranura con PJP para conexiones tubulares 4. Y.o K.4 9.2. 9 9.8 9.1M:2015 El resumen de las secciones en la versión DI.1 Procedimiento 6. Y.18.29 Requisitos complementarios de RT para conexiones tubulares 6.8.4 Examinación del metal base 6.30.30.27.4 9.27.30 UT de conexiones tubulares en T-.1.17.30.2 Discontinuidades informadas 6.6 9.3 Inspección incompleta 6.2 Calibración de sensibilidad 6.7 9.27.! :2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión DI.2 9.1 9.17.27.1.18.5 Escaneo de soldadura 6.8.1:2010 Secciún D1.27.2 Selección y ubicación de los indicadores de calidad de imagen (IQI) 6.8.8.30.8.27.3 Categorías de esfuerzo para el tipo y la ubicación del material para secciones circulares 2.27 9.28.3.27.3 9.30.18 9.29.! :2015 D1.7 9.1 Rango 6.27.30.1 Soldaduras en ranura circunferenciales en juntas a tope 6.6 Ángulo óptimo 6.1:2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión D1.5 9.3 9.30.1 9.29.5 Dimensiones de pérdida Z para el cálculo del tamaño mínimo de soldadura con PJP precalifica- das para conexiones tubulares en T-. Y.6 9.3.27.30.30.1 9.7 9.2 9.27.30.2 9.29.3 Calibración 6.8.2 Exposición de doble pared/imagen de pared simple 6.4 Marcas de referencia El resumen de las tablas en la versión D1.4 9.18.2 Personal 6.27.1 Parámetros de disefio para esfuerzos de fatiga 2.5 9.1:2010 Tabla D1.1.4 Limitaciones de la categoría de fatiga sobre el tamaño de la soldadura o el espesor y el perfil de la soldadura (conexiones tubulares) 2.y K- xxii .3.8.1 Formularios 6.8 9.1 930.7 Evaluación de discontinuidad 6.1 Procedimiento 6.30.29.1 Exposición pared simple/imagen de pared simple 6.AWS D1.30.3.1:2015 D1.8.1 9.8 Informes 6.1/D1.1.28.1.1:2015 Sección y título 6.3 Exposición de doble pared/imagen de pared doble 6.y -K 6.27.3 9.27.18.30.1 9.1.27.2 Esfuerzos admisibles en las soldaduras de conexiones tubulares 2.1:2015 Tabla y título 2.2 9. 1:2010 Tabla 01.5 9.y K- 3.5 9.12 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado Calificación de la WPS: soldaduras en filete 4.15 Tolerancias de abertura de la raíz tubular.4 9.17 Requisitos para IQI de tipo orificio 6.2015 El resumen de las tablas en la versión Dl.1/D11M.2 9.9 Calificación de la WPS-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de conducto o tubo rectangular 4.hechas con soldadura por arco con electrodo metálico revestido (SMAW).1:2015 Tabla y título 2.14 Calificación del soldador y operario soldador--Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados 5.4 9.16 Criterios de aceptación de la inspección visual 6. AWS D1. soldadura por arco con protección gaseosa.10 Calificación de la WPS-Soldaduras en ranura con CJP: Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados 4. juntas a tope soldadas sin respaldo 6.5 9.7 Aplicaciones de detalles de juntas para conexiones tubulares CJP precalificadas en T-. modo de transferencia cortocircuito (GMAW-S) y soldadura por arco de núcleo fundente (FCAW) 4.19 Selección y ubicación de los IQI xxiii .11 9.6 9.y K.11 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados-Calificación de la WPS: soldaduras en ranura con PJP 4. Y.1 9.10 9.8 Dimensiones de juntas y ángulos en ranura precalificados para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en-T-.18 Requisitos para IQI de tipo alambre 6.1 9.6 9. Y.6 Términos para la resistencia de conexiones (secciones circulares) 3.10 9.3 9.1:2015 (Continúa) 01.1:2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión Dl.13 Calificación del soldador y operario soldador-Posiciones de soldadura de producción califi- cadas por ensayos de conducto o tubo rectangular 4. Y.y K-Perfil con filete en el pie para espesores intermedios 3.0.5 Esfuerzo de cizallamiento por punzonado 2.con PJP 3.22 Junta tubular a tope-Calificación del soldador con y sin respaldo 4.)-Calificación del soldador y de la WPS 4.4 Radio de la proyección de la soldadura en filete tubular para conexiones en T-. 1 Rangos de esfuerzo de fatiga admisible y rangos de deformación para categorías de esfuerzos.1 O Juntas tubulares precalificadas soldadas en filete realizadas con SMAW.17 Posiciones de conductos o tuberías de ensayo para soldaduras en ranura 4.sin respaldo en conductos o tuberías de sec- ción rectangular(:> 6 pulg.1M:2015 El resumen de las figuras en la versión 01. Y. Y.1/D1.y K.18 9.9 9. Y. [100 mm] 0.6 Detalle de junta traslapada 2.y K.15 Detalles de !ajunta precalificada para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-.y K- 2.20 9.AWS D1.1:2015 D1.6 9.13 Definiciones y selecciones detalladas para conexiones tubulares en T-.3 Junta traslapada soldada en filete (tubular) 2.17 9.26 9.7 9.y K.traslapadas 2.1:2010 Figura 01.21 9. Y.25 Ensayo de junta para conexiones en T-.y K-Perfil cóncavo mejorado para secciones pesadas o fatiga 4.precalificadas 3.0.)-Calificación del soldador y de la WPS 4.26 Ensayo de junta para conexiones en T-. Y.sin respaldo en conductos o tuberías de sec- ción rectangular(< 4 pulg.4 9.y K. [ 150 mm] 0.2 Partes de una conexión tubular 2.16 Detalles de !ajunta precalificada para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-. Y. GMAW y fCAW 3.10 9.11 Detalles de !ajunta precalificada para conexiones tubulares en T-.16 9.7 Limitaciones para conexiones rectangulares en T-.14 9.18 Posiciones de conductos o tuberías de ensayo para soldaduras en filete 4.2 9.y K.13 9.25 9.28 Ubicación de probetas en conductos y tubería rectangular de ensayo soldados-Calificación del soldador xxiv .y K- 2.15 9.y K.5 9.8 9.1:2010 se reubicó en la Sección 9 de la versión 01.6 9.sin respaldo en tuberías de sección rectangular para soldaduras en ranura con CJP-Calificación del soldador y de la WPS 4.14 Detalles de !ajunta precalificada para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-.7 9.24 9. estructuras tubulares para servicio atmosférico 2.29 9. Y.20 9.23 Junta tubular a tope-Calificación de la WPS con y sin respaldo 4.y K-Perfiles planos estándar para espesores limitados 3.27 9.24 Ensayo de talón de ángulo agudo (No se muestran las limitaciones) 4.1:2015 Figura y título 2. Y.20 Ubicación de las probetas de ensayo para tubería rectangular soldada-Calificación WPS 4. Y.8 Conexiones en K.27 Prueba de macroataque de juntas en esquina para conexiones en T-.34 9.12 Detalles de !ajunta precalificada para conexiones tubulares en T-. Y.8 9.19 9.9 Transición de espesor de juntas a tope entre piezas de espesores desiguales (tubulares) 3.19 Ubicación de probetas de ensayo en tubos de ensayo soldados-Calificación WPS 4.28 9.con CJP 3.21 Ensayo de solidez de la soldadura en filete de conductos -Calificación WPS 4. XXV .32 Exposición de pared doble/imagen de pared simple 6. las entradas en el índice se refieren por el número de subsección en lugar del número de página.org. American Welding Society.0.aws.l:2015 Figura y título 6. # 130.15 9. Esto debería permitir que el usuario del índice ubique un tema específico de interés con rapidez. Estos anexos tratan temas específicos del código. Métodos estándar para ensayos mecánicos de soldaduras.13 9. Los comentarios deben enviarse a: Managing Director. sus requisitos son obligatorios y complementan las disposiciones del código. provee detalles adicionales de la preparación de las probetas de ensayo y detalles de la construcción de portapiezas de ensayo. toda errata importante será publicada en la sección Society News del WeldinM Journal de la A WS y se publicará en el sitio web de la AWS en: http://www. Mínimo dos exposiciones 6.33 Exposición de pared doble-Imagen de pared doble (Elíptica). Como en códigos anteriores.5 9. FL 33166. Sugerencias. o a través del sitio web de la AWS <http://www. correo elec- trónico info@aws. AWS 01.org/technical/d 1/. Anexos normativos. Comentario. Anexos informativos.1 :2015 (Continúa) Dl.35 Técnicas de escaneo A WS B4. Fe de erratas. fax (305) 443-5951.29 Indicaciones de Clase R 6. información adicional o la sugerencia de buenas prácticas alternativas.22 9. Technical Services Division.aws.l:2010 Figura Dl. teléfono (305) 443-9353. Miami.l :201 Ose reubicó en la Sección 9 de la versión 01.14 9. 8669 NW 36 St. En consecuencia. Mínimo tres exposiciones 6. Índice.30 Indicaciones de Clase X 6.31 Exposición de pared simple/imagen de pared simple 6.4 9. Código de soldadura estructu- ral-Acero de la AWS.1/Dl 1M:2015 El resumen de las figuras en la versión Dl.1/D 1.16 9.34 Exposición de pared doble -Imagen de pared doble. Estos anexos no son requisitos del código pero se proporcionan para aclarar las disposiciones del código mediante ejemplos.org>.1 M:20 15. Se agradecerán sus comentarios para mejorar la versión D 1. Es política del Comité de Soldadura Estructural que todas las erratas estén a disposición de los usuarios del código. El comentario no es obligatorio y solamente tiene el propósito de proporcionar información esclarecedora sobre los fundamentos de la disposición. Figura 3.3.junta a tope (B).9. Radio de doblado Página 73. Figura 3.1 y 2.U.3. Figura 3.29a Acero de baja aleación: se reemplazó ''E6XlCXM" con "E6XTX·XM" Página 72.3. columna Según acoplamiento (véase 3.14" con Tabla "5 .9.§.1.5: se agregó en la parte superior de la página "véase notas en la página 105" Página 106. columna Como se detalla (véase 3.5: se reemplazó el proceso de soldadura "FMAW" con "GMAW" Página 106.junta a tope (B). Tabla 4. Figura 3.004 pulgadas [0. Figura 3.2." Página 105.AWS D1.102 mm] con ''0. Figura 3. Página 38. referencias en el título de la Figura 2.1 ).14: se agregó una línea vertical entre Proceso de soldadura y ubicación del ensayo Página 149..1 )"con "Calificación del soldador y operario soldador-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa (véase 4." Página 105.5: nota ''b": se reemplazó "5.I y 2.1. Tabla 4.10.5: se reemplazó el proceso de soldadura "FMAW" con ''GMAW" Página 134. se reemplazó "a+ ~10°" con "a+ 13 =" Página 89. Radio de doblado Página 81.7" con Tabla "3. las columnas de Tolerancia en la tabla se alinearon con la columna de Abertura de la raíz. Doblado de Cara de la raíz.13.il. junta a tope (B). soldadura en ranura con doble bisel (5).5: Nota "a": se reemplazó "Tabla 5. Radio de doblado Página 89. Figura 3. Nota 2: se reemplazó "20 pies-libra fuerza [27.1 ). soldadura en ranura con doble bisel (5).1 ).2-Grupo 1 de metal base.9.13.1 M:2015 Fe de erratas Las siguientes erratas fueron identificadas y se incorporaron en esta reimpresión. Cara de la raíz.2. Figura 3.junta a tope (B).9. soldadura en ranura con doble bisel (S). Radio de doblado Página 80. Tabla 4.4: reemplazo (véase 2.1/D1. Figura 3. se reemplazó'' 5°" con"+ 10° -5°" Página 105. Figura 3.9J. columna Como se detalla (véase 3. Figura 3. junta a tope (B).5: se reemplazó "TODAS LAS DIMENSIONES EN mm" con "TODAS LAS DIMENSIONES EN pulgadas" Página 105.1 )" Página 139.2.004 pulgadas [0-l mm]'' xxvi .1 J]" con "20 pies de libra fuerza [27 J]" Página 135. las columnas de Tolerancia en la tabla se alinearon con la columna de Abertura de la raíz.5: nota ''a": se reemplazó "Tabla 3. encabezado de columna A5.10: se reemplazó el título "Calificación del soldador y operario soldador-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de conducto o tubo rectangular (véase 4. Radio de doblado Página 89. Tabla 3.13.l" Página 105.22. nota al pie b: se reemplazó 0.3. Figura 3. Figura 3.2. Figura 3.13.1 ). se reemplazó "a + ~ 10°" con "a + (3 =" Página 89. se reemplazó "---0°" con"+ 10° ---0°" Página 89. las columnas de Tolerancia en la tabla se alinearon con la columna de Abertura de la raíz. Figura 3. soldadura en ranura con doble bisel (5). Cara de la raíz. las columnas de Tolerancia en la tabla se alinearon con la columna de Abertura de la raíz.9. las columnas de Tolerancia en la tabla se alinearon con la columna de Abertura de la raíz.1" con "5.15. columna Como se detalla (véase 3. Cara de la raíz.2) con (véase 2. Cara de la raíz. Figura 4. soldadura en ranura con doble bisel (5). Figura 3.3.2) Página 54.15. 10.2.c nominal de pared de placa.6: se reemplazó "ASTM A29. Índice-Radiografía: se reemplazó "6. 4. Tabla 4.25. Tabla 9. nota al pie b: se reemplazó 0. columna Tipo de soldadura de ensayo.18" respectivamente Página 595. pulg.'' con '"Espesord nominal de pared de placa.5. forjado en caliente.o K-. Figura 4. Esnecifica- ción de la norma vara requisitos generales nara barras de acero al carbono v de aleación fórjado en caliente.1 O. Tabla 9.. no se permite una diferencia con las variables que afecte la composición mecánica o química de las pro- piedades del material. 4.25. el espesor máximo calificado deberá limitarse al espesor de la placa" a "Para soldaduras en ranura en escuadra calificadas sin ranurado del lado opuesto.18.3.10. Especificación de la norma para requisitos generales para barras de acero.4" Página 596. grupos de calificación de soldador: se reemplazó "Tabla 9. Índice-Soldaduras en filete. al carbono y de aleación.2§)" con (Fig. Tabla 9.4.2. pulg.18" y C-6. o la firmeza de la soldadura sin la recalificación".2. Y. respaldo: se reemplazó "2. Índice Traslapado: se reemplazó "5.o K-.2.2. 7.3.14: se reemplazó el encabezado de la columna a la izquierda "Ensayos en conducto o tubería~:" con "Ensayos en conducto o tubería!'' Página 420.17. pulg. conducto o tubo calificado. Tabla 9.1/01. Opción 1-Filete: se reemplazó (Fig. 6.8 y 5. Y. pulg.19" y "C-6.1. Q3( 15): dentro de Q3(15) se redactó un párrafo nuevo con todo el vocabulario después de "Requisitos para la retención de documentación". Tabla 9.19.13'' Página 591. 4.015 pulgadas [0. Índice. se pennite una diferencia con las variables que afecten la composición mecánica o química de las propiedades del material.21)" Página 287. AWS 01.1M:2015 Página 149. Índice-Metales de aporte.19" con "6. Tabla 9. se reemplazó el encabezado de la columna "Espesorb.c nominal de pared de conducto o tubo ca- lificado.9. Índice-Juntas en T oblicuas: se reemplazó ''Figura 3. columna Tipo de soldadura de ensayo.10: se reemplazó el encabezado de la co~umna "Espesorb.23. tamaño máximo: se reemplazó "2.3" respectivamente Página 596. nota al pie b: se reemplazó "Para soldaduras en ranura en escuadra calificadas sin respaldo. Tabla 4.9 y con las disposiciones indicadas a continuación" con "El refuerzo de la soldadura en ranura debe cumplir con las Tablas 5.6.38 mm]" Página 177. Opción !-Filete: se reemplazó (Fig. conducto o tubo calificado. Grados !OJO a 1020" Página 283. mm" con "Espesor b. Soldaduras en filete para producción para conexiones en T-. conducto o tubo calificado. Índice-Electrodos.1 ''con ""4.2J)g con (Fig.8" con "2. 4.14.c nominal de pared de placa.7: se agregó una oración a la subsección "El respaldo de acero no debe ser considerado parte de la sol- dadura ni del refuerzo de la soldadura en la selección dellQL" Página 245. placas de ensayo: se reemplazó "4. Tabla 9.5. Índice-Disposición de radiografias: se reemplazó "6.8 y 5.4.4" con "2.3 y C-6." Página 283. C-4.3" con "6.381 mm] con "0. Página 590. o la solidez de la soldadura sin la recalificación" con "Sin embargo.1" Página 594. Grados /OJO a 1020" con "ASTM A29/A29M-12e l.3. Índice-Detalles de junta precalificada: se reemplazó "22.9 y con las disposiciones indicadas a continuación" Página 198. el espesor máximo calificado deberá limitarse al espesor de ensayo" Página 284.4" Página 595. Página 502." Página 287.c nominal de pared de conducto o tubo ca- lificado.3.14.4.15" con "Tabla 4.1.4" Página 594. Soldaduras en filete para producción para conexiones en T-.13" Página 591.14: ensayos en conducto o tubería: se reemplazó el encabezado de la columna '"Espesorl nominal de pared de placa.18.Soldaduras en filete." con "Espesorb.9" Página 591. designación de grupo de soldador: se reemplazó .2. mm" Página 287.0 15 pulgadas [0.12.19.2:?)g Página 288. 4.1" con ''5.5" En todo el documento: se reemplazó "pies libra fuerza" con "pies de libra fuerza" xxvii .1.44" con "Figura 3.8: se reemplazó la oración "Sin embargo. conducto o tubo calificado.3: se reemplazó "El refuerzo de la soldadura en ranura debe cumplir con las Tablas 5. Índice-Estructuras cargadas estáticamente.4" con "4.11" con "5. Figura 5.3 y C-6. .......................................... Diseño de conexiones soldadas ...................... fabricación y montaje .................................... 5 Parte A-Requisitos comunes para el diseño de conexiones soldadas (miembros tubulares y no tubulares) ......................................3 Planos y especificaciones del contrato ..............................................................................................................................................4 Áreas efectivas ...16 Esfuerzos y rangos de esfuerzo admisibles ................. 5 2..................................................19 Inspección ............................................................................................. 13 2..................................18 Juntas y soldaduras prohibidas .............................3 Definiciones . 8 2.........................................................................................................................................8 Unidades de medida estándar ..........12 Miembrosarn1ados .................................................................................................................................................................................................................................................... 13 2........................... xv Lista de tahlas ..................................... 45 3.........................................................................................................................................................:uras ....................................... 5 2.............................................. xxxvii l....................................... 11 2.................................................... ............................ 3 1............................................................................................................ 14 2.................................................................................................................................................... lO 2..................................................................................................................................................................... Precalificación de las WPS ..........................................46 xxix ..................................................... 11 2......................................................................................................................................................................................... 45 3...................................................................................................... v Personal ........................................ 1 1........................................................................................................... 12 2.9 Documentos de referencia ...........................................................................................................................................................................................................................................8 Configuración y detalles de junta-Soldaduras en ranura ..................................................................15 Cálculo de esfuerzos .............. 8 2.......................................................................................... AWS D1.......................... 45 3.................................................................................................2 Generalidades ..................... 2 1..........................................................13 Generalidades .....................................................• Dedicatoria ......7 Configuración y detalles de junta ..................1 Alcance ........... 1 1......9 Configuración y detalles de junta-Juntas soldadas en filete .......1 Alcance .................................................................................................... 45 3..................................................................... 15 2....1 Alcance .....5 Aprobación ......................................................................................................... 5 2...........................1M:2015 Tabla de contenido Página N...................................... 12 2.................. 1 1..............................4 Responsabilidades ........................................................................................................1 O Configuración y detalles de junta-Soldaduras de tapón y en ranura ............................................ 12 Parte C-Requisitos específicos para el diseño de conexiones no tubulares (cargadas c(clicamente) ......................................................................................5 Generalidades ..........................................................6 Esfuerzos .............................................................. 15 3..........................................................................14 Limitaciones ............................................................................................... 8 2............................. 3 1................................................................................... 6 Pane E-Requisitos específicos para el diseño de conexiones no tubulares (cargadas estática o cíclicamente) .......2 Procesos de soldadura ..................................................... vii Prefacio ............................................................ 12 2............................................. 1 1.....2 Limitaciones ....................................................................................................................................... .............17 Detalles........... 9 2....... Requisitos generales ............................................................................................................................................................ 3 1...............................4 Aprobación del Ingeniero para accesorios auxiliares ............3 Combinaciones metal base/metal de aporte ................... .11 Placas de aporte .................................................. 3 l..................................................................................................................... 3 2........6 Símbolos de soldadura .................................................................................. IO 2.................................................. xxxiv Lista de fi¡.................................................................................................................................................................... 7 Precauciones de seguridad .......................................................................................1/01.. 5 2............................................................................................................................ .................................................................................................18 Preparación de los formularios de calificación de desempeño .............................. 48 3...........................................................................................................27 Ensayos con el péndulo de Charpy (CVN) .................................................29 Repetición del ensayo ........................................10 Soldaduras en ranura con CJP ...............................................................• 3....................6 Tipos de soldadura para la calificación de la WPS .........................................................................2 Metal base ....26 lJbicaciones de ensayos ....................25 Generalidades ........ 11 O Parte E-Calificación de la especificación del procedimiento de soldadura (WPS) ......................... 116 4....._!l Soldaduras de tapón y en ranura ........... 47 3..........21.........................................................................................................................8 Requisitos comunes para SAW de electrodo paralelo y electrodo múltiple .................................... 111 4.............. 116 4........................................................................................................................................14 Tratamiento térmico posterior a la soldadura (PWHT) ............................................................................................... 167 5......................................................................................................................9 Requisitos de la soldadura en filete ...............................................................15 Generalidades .....................................................1/D1..................23 Método de ensayo y criterios de aceptación para la calificación del soldador de punteado ...................................................................... 11 O 4.....................................28 Requisitos del ensayo ............................................................. 113 4...................................47 3... 114 4...... 11 O 4.............. ................................................... 117 Parte O-Requisitos para los ensayos con el péndulo de Charpy ( CVN) . ..........................................7 Preparación de la WPS .... 47 3................................................................................................................................................................................................14 Procesos de soldadura que requieren calificación .................. 109 4.......................................... 111 4........... \15 4...............2 Generalidades .....6 Limitación de las variables de WPS ....................................................................................................................................................................................................................................................................AWS 01................................ 46 3...............11 Soldaduras en ranura con PJP .............. 115 4.................................................47 3...................................................................... 115 4..................................................................................... Fabricación ............................................................1 Alcance ....... 118 4........................................................................................... Calificación ... 116 4.................... 113 4.... Alcance de la calificación ..................................................................................................................................................3 Requisitos para consumibles de soldadura y electrodos .................... 109 Parte A-Requisitos generales ............................................... 46 3....................................................................................30 Informes ............................................................................ \65 5...............................................................................................................................................5 Variables de WPS ............................................................................................................................................................... \16 4............................................................................................................................................................................ ......1M:2015 Página N........................................................ 13 Requisitos de soldaduras en ranura con CJP ...........11 Requisitos comunes de soldadura en ranura con CJP y PJP .............. 48 3.... 111 4... Tipo de ensayos de calificación .................... 118 4................................................. 165 5....................................... 165 5...7 Requisitos generales de WPS .....................4 Posiciones calificadas de soldadura de producción ... 46 3............................22 Métodos de ensayo y criterios de aceptación para la calificación de soldadores y operarios de soldadura .......................................................... 11 O 4....................................... 48 4.....................................................................16 Tipo de ensayos de calificación requeridos ......................................................................................................................8 Variables esenciales ................... 117 4..................... \68 XXX ................................................5 Requisitos mínimos de temperatura de precalentamiento y entre pasadas ................................................................................................ 114 Parte ("-Calificación de desempeño ..................4 Procesos de soldadura por electroescoria (ESW) y soldadura por electrogás (EGW) ....................... 118 4....... ! 09 4...................................................................................................19 Variables esenciales .........................10 Requisitos de soldaduras de tapón y en ranura ................................................................ I09 4.5. 118 4.............................................20 Soldaduras en ranura con CJP para conexiones no tubulares ........................................................................... 116 4................................................................................................................................ 119 4....9 Métodos de ensayo y criterios de aceptación para la calificación de la WPS ..................................24 Repetición del ensayo ..................... 119 5.......................................... 165 5...........................................................................12 Soldadurasenfilete .........................................................................................................................................................3 Requisitos comunes para calificación de la WPS y del desempeño del personal de soldadura ..................................................17 Tipos de soldadura para la calificación de desempeño de soldadores y operarios de soldadura .................. 119 4..1 Alcance ................................................................................12 Requisitos de la PJP ...... 115 4..... 11 O 4................. \13 4......... ............. ..............................................................................................................23 Perfiles de soldadura ....................... ......30 Lengüetas de soldadura ............................................... 179 6.....18 Contraflecha de miembros armados ......................................................................... 172 5 .....................................................................................................................15 Esquinas reentrantes .............17 Procedimientos de RT ................................................... 170 5........................................................................................................9 Inspección visua1 ................ 196 6......... 196 6.................................... 168 5............................................................................................................................................... 192 6............................. l78 5......................... 179 5...................14 Preparación del metal base ............4 Inspección de las calificaciones del soldador.20 Requisitos de calificación ..........22 Tolerancias dimensionales de miembros estructurales soldados ................................................................15 Alcance de los ensayos ...... 199 6 .............. 193 6............................................6 Temperaturas de precalentarniento y entre pasadas ........................!.......................................... recortes redondeados de viga y material de conexión .......................................................... 191 Parte A-Requisitos generales ......... 193 6...................................................................................................3 Inspección de las WPS .................................................................................................................................................................................................................... 193 Parte ('-Criterios de aceptación .............................................................29 Limpieza de la soldadura ....... 179 5................................................................................................!........... .........................................8 Tratamiento térmico de alivio de tensiones ............................................................................................................................................... 168 5........... 193 6.......................................................................2 Empalmes .................. 193 6........9 Respaldo ................... 197 6................... 197 6.............................................................10 Equipo de soldadura y corte ................................................................26 Martillado .............. 173 5........................................................................................................11 Ensayos no destructivos (NDT} ............................................ \93 6......... ....... Inspección .......................................................................................................................6 Obligaciones del Contratista ........................................U Evaluación.........................1M:2015 Página N......................................................................1 O Ensayo de penetración (PT) y ensayo de partícula magnética (MT) ................................................................................................14 Procedimientos ......................................................... operario de soldadura y soldador de punteado ............2 Inspección de materiales y equipos ..............28 Golpes de arco ............. 168 5.. l69 5......................27 Sellado ...... 178 5........................................................... 195 Parte O-Procedimientos NDT ................................................................................................................................................11 Ambiente de la soldadura ...........16 RT de soldaduras en ranura en juntas a tope ................§..................................................................... l72 5..................................... 199 Parte F-Prueba por ultrasonido ( UT) de soldaduras en ranura .........................................................................................21 Tolerancia de dimensiones de juntas ....................................................................... ..............................................12 Conformidad con el diseño ................... l74 5...................................... 177 5................................................................................... 196 Parte E-Pruebas radiográficas ( RT) ............................. 169 5................................................................ 191 6...................................... l72 5..... 193 6................7 Alcance .................. 197 6.. 191 6.....................................................................º 5............................................................................................... AWS D1................................................................................................. 194 6..20 Control de la distorsión y la contracción ..........................!...............................................................................................................................................Jl Tamaños mínimos de la soldadura en filete ......... 169 5.................................. Orificios de acceso a la soldadura.................................. 170 5............................................................................................................................................................................................................................................. informe y disposición de las radiografías ....................................................................................................................................................................................................... .. 177 5..................................................................13 Prueba por ultrasonido (UT} .................................11 Soldaduras de punteado y soldaduras auxiliares de construcción ...........24 Técnica para soldaduras de tapón y en ranura ........ 192 6........................... 170 5...... 194 6........................................................................................................................ 192 6..............25 Reparaciones .....12 Pruebas radiográficas (RT} ................................................................................................................................ 199 6....................................... 199 xxxi ........................................................................................2 Generalidades .............7 Control de la entrada de calor para aceros revenidos y templados .......................... 173 5 ............ 173 5..................... 174 5....5 Inspección de trabajos y registros ....................8 Aprobación del Ingeniero de criterios de aceptación alternativos ...............................................................................1/D1........................................................................................... 177 5.................................................................................................... 192 Parte S-Responsabilidades del Contratista .........1 Alcance ........................................................................................................................................................................................... .......................................... 256 9......................................... 265 Parte e-Calificación de las especificaciones del procedimiento de soldadura (WPS) ....................................................AWS D1.............................................................................................. 199 6......................1 Generalidades....................................... 265 9................................ 266 9....................................................................................................................................................................................... 246 7...........................................................• 6............................. 207 6........2 Esfuerzos admisibles ................... 257 Parte A-Diseño de conexiones tubulares .. 264 Parte B-Precali(icación de las especificaciones del procedimiento de soldadura (WPS) ........................ 248 7....... Soldadura de pernos ............ 255 8................................12 Requisitos comunes para calificación de la WPS y del desempeño del personal de soldadura ............................. 249 7.........................................................5 Técnica ......................................................................3 Diseño para refuerzo y reparación .................................................. 246 7....25 Procedimientos de ensayo ..............13 Posiciones calificadas de soldadura de producción ....................................3 Requisitos mecánicos ..........................................................6 Requisitos de calificación de aplicación de pernos ............................................................................................................................................................................................................ Requisitos generales ......5 Mano de obra y técnica ............................................................... 260 9................................................................................................................................ 245 7........................................33 Sistemas de procesamiento de imágenes por radiación ................................................2............................................................... 257 9........... 255 8......................................................................................... ................................................................................ Estructuras tubulares........................................................................1/D1......................................................................................8 Requisitos de inspección de fabricación y verificación ............................9 Requisitos de calificación básica de pernos del fabricante .........................................................30 Patrones de escaneo ..34 Sistemas ultrasónicos avanzados .. 265 9...............31 Ejemplos de certificación de precisión de dB .................. 201 6..... 257 9..................................................4 Simbolos ..........4 Mejora de la vida útil en fatiga ............................. ...........................................35 Requisitos adicionales ............. 266 9............................. 208 7..........Q) ......................................................... 206 6............................................................................................................................................................. 203 6.................................4 Mano de obra/Fabricación ........21 Equipos UT ........................32 Requisitos generales ............................................................................... 256 8...9 Requisitos de la soldadura en filete .......2 Metal base ................. 203 6................ 207 6......................................................6 Limitaciones de la resistencia de las conexiones soldadas ....................................................................................................................................................................... 255 8.................................................................... 204 6.....5 Diseño de la soldadura .....26 Preparación y disposición de infonnes ...................................................................................................... 265 9...........................................................................................10 Requisitos de la PJP ........................ 258 9..................................................1M:2015 Página N.... ............................28 Procedimientos de calificación del equipo .. 258 9........... 201 6...1 Alcance .......................................................................................................24 Calibración para ensayos ..............................................8 Limitaciones de los materiales ......................................................................... 249 8...............................................................3 Identificación .............................................................................27 Calibración de la unidad UT con bloques tipo IIW u otros bloques de referencia aprobados (Anexo .................................................................................................................................................... 264 9................. 206 Parte G-Orros rnétodos de evaluación ....................................................................................................................................................................... 255 8...............................................7 Control de producción ................ 7 Transición de espesor ....6 Calidad..................................................................................................................................................................................... 258 9................................. 266 xxxii ................................................... 255 8.................................................................. 245 7..................................................................................................................................................................... 207 6...29 Procedimientos de evaluación del tamaño de la discontinuidad ........................... 247 7............................22 Normas de referencia .................................. 206 6.........................................................................................1 Generalidades ....................23 Calificación del equipo ............................................................... 200 6......... 201 6................................................................................................ 257 9............................................................................................................................................................. 245 7............................................................................ 207 6......... ......................................................................................... 246 7................................................................................................................................................................................................................................. Refuerzo y reparación de estructuras existentes .............\\ Requisitos de soldaduras en ranura con C JP ........................................ .......... ........................................................................ 268 9.............20 Soldaduras en ranura con PJP para conexiones tubulares ........................ 411 Anexo f (Informativo )--Contenidos de WPS precalificada .................... 270 Parfl> F-Inspección ............................29 Requisitos complementarios de RT para conexiones tubulares .......... ................................. 467 Prefacio ..... 268 9........435 Anexo S (lnformativo}-Lista de documentos de referencia ............................................................. 271 9...................................................................................... 269 9................................. 603 XXXIII .. 269 9.............................. ............ 417 Anexo Q ( 1nformativo )-1 nspección de soldaduras por UT mediante técnicas alternativas .......................2 9.................................. 271 9............27 UT .......... 269 9.................................................. Y............................................... 269 9....................................................y K-............................................ 329 Anexo B (Normativo)·--Gargantas efectivas de soldaduras en filete en juntas en T oblicuas ......... 270 9.......................................................................................... 270 9...... 355 Anexo 1 (Normativo)---Símbolos para el diseño de soldaduras de conexiones tubulares .................14 Tipos de ensayos de calificación.... ............................ métodos de ensayo y criterios de aceptación para la calificación de la WPS ... 587 Lista de documentos sobre soldadura estructural de la AWS .............................................................................................16 PJP y soldaduras en filete para conexiones tubulares T-................. 271 Anexos ...................................................................... 351 Anexo H (Normativo)---Pautas sobre métodos alternativos para la determinación del precalentamiento .......... .................................................................15 Soldaduras en ranura con CJP para conexiones tubulares ..26 NDT ............................................................................................................................... 268 9.............................. AWS D1.....................................439 Anexo U (lnformativo)-AWS A5...25 Inspección visual ...........................................................................................18 Tipos de soldadura para la calificación del desempeño de soldadores y operarios de soldadura ................... 387 Anexo N (Informativo}-Pautas para la preparación de consultas técnicas para el Comité de Soldadura Estructural ............................................. ................................................................................................................ 266 9........................ 409 Anexo Q (Informativo)---Ángulo diedro loca1............ 270 9....................................................................................1/D1..........................................................................19 Soldaduras en ranura con CJP para conexiones tubulares ................................................................................................................................................... y juntas a tope . ............................................. 347 Anexo G (Normativo)-Calificación y calibración de las unidades UT con otros bloques de referencia aprobados ........................................................................................................ 469 Índice .............22 Métodos de ensayo y criterios de aceptación para la calificación de soldadores y operarios de soldadura ........................................... 337 Anexo E (Normativo)-Planicidad de las almas de viga-Estructuras cargadas cíclicamente .............................................................................................30 UT de conexiones tubulares en T-................................................................... 367 Anexo K (lnformativo)---Guía para los redactores de especificaciones ................. 269 Parte E-Fabricación ............. ..............................................................23 Respaldo .............................................................................................24 Tolerancia en las dimensiones de lajunta .....................................................................437 Anexo T (Informativo}----Propiedades de resistencia del metal de aporte................................................ 268 9..................... ............................................................................ 375 Anexo 1 (lnformativo)-Formularios de calificación e inspección de equipos de UT .17 Posiciones de soldadura de producción........!D ....................................................................................................21 Soldaduras en filete para conexiones tubulares ............................................................................ 419 Anexo R (lnformativo}----Parámetro ovalizante alfa ............... Y..........................................................................451 Comentarios .........................................28 Procedimientos de RT ..................................................................................................................................... 377 Anexo M (lnformativo)-Ejemplos de formularios de soldadura .......... 365 Anexo J (Nonnativo)---Ténninos y definiciones ............................................................................................................................................................... 341 Anexo F (Normativo)-Gráficas de contenido de temperatura-humedad ........................... 327 Anexo A (Nonnativo)---Garganta efectivaf...................... 268 Parte O-Calificación de desempeño .... 270 9..........................................................................................1M:2015 Página N............................................................................................................ 267 9...... .................................................................... espesores y diámetros calificados ...................................................................o K-........... 333 Anexo O (Normativo)---Planicidad de las almas de viga-Estructuras cargadas estáticamente .......................................36: propiedades y clasificaciones del metal de aporte ........................................................................................................................... ........ 139 4..................................................... \80 xxxiv . 17 2...............1....... 11.................. 19 3...... FCAW y GTAW ... GMAW............................................ 16 2........2 Dimensión de pérdida Z (no tubular) ........................ 138 4.......................9 y aceros no enumerados calificados por PQR ...............5 Cambios de variables esenciales de Registro de la Calificación del Procedimiento (PQR........................................................................................................... 60 3..................... 62 4............................7 Cambios de variables esenciales de PQR que requieren rccalificación de la WPS para ESW o EGW ..................................................J.............................................1 Metales base aprobados para WPS precalificadas ..........................3 Tratamiento térmico alternativo de alivio de tensiones .......................... 127 4............................ 49 3.....15 Reducción de la temperatura del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) .................................................................................................... 16 2.................................................1.1/D1........................................................10 Calificación del soldador y operario de soldadura-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa ................................................................3 Esfuerzos admisibles .................. FCAW y GTAW ...............................................................................................5 Tamaño mínimo precalificado de las soldaduras con PJP (E) ...................................................................... 121 4............... 129 4...................................................................... 139 5..............................................................................9 Metales base y metales de aporte aprobados por el código que requieren calificación según la Sección 4 ................................ l20 4.............................. 123 4...... 136 4..............................................1 Exposición atmosférica admisible de electrodos de bajo hidrógeno .................................................................................. por sus siglas en inglés) que requieren recalificación de la WPS para los procesos SMAW..................... 180 5.....................................................................• 2.. conducto y tubo rectangular .....................................................4 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificad(}-Calificación de la WPS: soldaduras en filete ...............................6 Requisitos de la WPS precalificada ........... Tabla 4................................ 135 4.7_ Variables de la WPS precalificada ...................................................... 18 2................................................................................................................ GMAW..........................2 Calificación de la WPS-Soldaduras en ranura con CJP: cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado .........................................................................................1 Calificación de la WPS-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa............................................................................................4 Coeficientes de equivalencia de resistencia para soldaduras en filete cargadas oblicuamente ...........................5 Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga ....................................................... SAW.............. 61 3..........14 Requisitos del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) ............. 57 3....13 Grupos de calificación de electrodos ....................................... 128 4..2 Metales de aporte para las resistencias coincidentes en Tabla 3.. materiales de los Grupos 1....... SAW.......11 Calificación del soldador y operario de soldadura--........... 130 4............... 60 3.......12 Cambios de variables esenciales del desempeño del personal de soldadura que requiere recalificación ....................................4 Requisitos de metal de aporte para aplicaciones descubiertas expuestas para aceros resistentes al ambiente .................................................. 180 5.......1M:2015 Lista de tablas Tabla Página N............................... 53 3 ............ 111 y IV ....................................................................................8 Tabla 3.......................................... 138 4.................................................................1 Tamaño efectivo de soldaduras en ranura abocinada .....................AWS D1.............................-Cantidad y tipo de probetas y rango de espesor y diámetro calificados .......2 Tiempo mínimo de retención .................................................... l24 4...................... l23 4.6 Cambios de variables esenciales complementarias de PQR para aplicaciones de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) que requieren recalificación de la WPS para los procesos SMAW.............................................. Temperatura precalificada mínima de precalentamiento y entre pasadas ...................................3 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificad(}-Calificación de la WPS: soldaduras en ranura con PJP .................................................................................................................................. ...10 Calificación de la WPS-Soldaduras en ranura con CJP: cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados ............................... 289 9..........................................................1M:2015 Tabla Página N......................... ..............................13 Calificación del soldador y operario de soldadura--Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa....................................................................1 Rigidizadores intermedios en ambos lados del alma......... 182 6.......... AWS 01................................ 21 O 6........2 Tamaño mínimo de la soldadura en filete para pernos de diámetro pequeño .........realizadas con SMAW... 213 6..................................................................................................................y K................................................ 212 6..................................................................................................................................................................................................... 342 XXXV .................. 211 6.................................................... 339 E.................................................................................................... 338 D..............................4 Requisitos para IQI de tipo orificio ......... 282 9...........................................7 Ángulo de ensayo ........................ juntas a tope soldadas sin respaldo ................................................9 Calificación de la WPS-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa........................................... 290 9........................................................... 285 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado----Calificación de la WPS: soldaduras en filete ........................................ ..............3 Criterios de aceptación-rechazo con UT (conexiones no tubulares cargadas cíclicamente) ...................................................1 Requisitos de propiedades mecánicas para pernos ....................2 Sin rigidizadores intermedios ..........y K.......................... 286 9........................7 Tamaños mínimos de la soldadura en filete ............................ conducto y tubo rectangular ................................................................................................8 Requisitos de calificación y calibración de equipos de UT ........................ 292 8...................... vigas interiores ......................................... 285 9... .......................................... GMAW-S y FCAW .....5 Tolerancia de contraflecha para vigas comunes ..............................................................................................6 Tolerancia de contraflecha para vigas comunes sin cartela de concreto diseñada ............................................8 Perfiles de soldadura .........................................5 Requisitos para IQI de tipo alambre ...................................................................................................................................................... 279 9................................ 280 9. 182 5................. 334 D..........................1 Rigidizadores intermedios en ambos lados del alma .................14 Calificación del soldador y operario de soldadura-Cantidad y tipo de probetas y rango de espesor y diámetro calificados .......4 Límites de aceptación y reparación de discontinuidades laminares provocadas en la fábrica en las superficies de corte............15 Tolerancias de abertura de la raíz tubular........................................... ................18 Requisitos para IQI de tipo alambre .............1 Factores de equivalencia de tamaño de la pierna de la soldadura en filete para juntas en T ob1icuas ................3 Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma ........................................................................................... 338 0.. .....................• 5............................3 Categorías de esfuerzo para el tipo y la ubicación del material para secciones circulares .................................................. 291 9................2 Criterios de aceptación-rechazo con UT (conexiones no tubulares cargadas estáticamente) ......1/D1... Y........................................... 281 9......................................................................y K...................7 Aplicaciones de detalles de juntas para conexiones tubulares con CJP precalificadas en T-..........................y conexiones en K................ Y................. 283 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado--Calificación de la WPS: soldaduras en ranura con PJP ................................................. 212 6............................ .......................2 Esfuerzos admisibles en las soldaduras de conexiones tubulares ............ 280 9.......................................... conducto y tubo rectangular ........................................................................................ 279 Dimensiones de pérdida Z para el cálculo de los tamaños mínimos de la soldadura con PJP precaliticadas para conexiones tubulares en T-....1 Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga .........................4 Limitaciones de la categoría de fatiga sobre el tamaño de la soldadura o el espesor y el perfil de la soldadura (conexiones tubulares) .....................8 Dimensiones de juntas y ángulos en ranura precalificados para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-.......................................................................................................................6 Selección y colocación de IQI ..................................16 Criterios de aceptación de la inspección visual .............................. 251 9.......19 Selección y colocación de IQI .......................................... 214 6......................................................... l81 5........................ 277 9..... 180 5................... ......................................... 251 7...................................................... 291 9............... Y........ 209 6.......... 275 9........... 181 5. 274 9...............................9 Programas de perfiles de soldadura ...... 287 9.........17 Requisitos para IQI de tipo orificio.......... 181 5.....................................................6 Términos para la resistencia de conexiones (secciones circulares) ....................................... 216 7.1 Criterios de aceptación de la inspección visual .................... ..... 424 U............9 Comparación de clasificaciones de las especificaciones AWS A5....... vigas interiores o exteriores ....................1 Guía para la idoneidad de la soldadura .... 549 C-8.............. 576 C-9..... 358 Q.460 U.......... 574 C-9.................... ..........3 Valores de JD ....................... ............28 y A5.................................3 Requisitos de ensayos de impacto Charpy de AWS A5...............................1 Estudio de los límites de diámetro/espesor y ancho plano/espesor para tubos .........36M ..36/A5........... ................................................2 Requisitos del ensayo de tracción de AWS A5........................5 Requisitos de composición de AWS A5....................... 577 C-9.......................36/A5............................................7 Requisitos de procedimiento de AWS A5....... 573 C-9............................................................... 344 E..............................1 Rangos de corriente típicos para procesos GMAW-S en acero ...........36/A5............... 345 H.36M para indicador complementario opcional "O" ........36/A5.l Agrupamiento del índice de susceptibilidad como función del nivel de hidrógeno "H" y parámetro de composición Pcm···················································································································358 H................................... 460 U......6 Requisitos de la composición química del metal de soldadura .........457 U....8 Condiciones del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) ................... 575 C-9............36M ......................... 498 C-8......10 Valores de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) HAZ .....................4 Placas de acero estructurales ............ vigas interiores...........................................36 para electrodos FCAW y GMAW con núcleo de metal de pasadas múltiples ................2 Factores de diseño sugeridos ..................... ..................... 455 U........................ ......................36M para gases de protección .......................................458 U... 575 C-9........4 Características de la utilidad del electrodo ........................................................................................... 345 E...................................................9 Valores del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) ................AWS D1...... A5...... 549 C-9...................................................36M ................. 343 E........................29 con clasificaciones fijas y abiertas de la especificación AWS A5...........................454 U................................36/ A5.............................1/D1................................................ ..................3 Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma..................................................... 573 C-9....................• E.......... A5.... vigas exteriores ............. ... 461 Comentario C-3................................... 576 C-9................. ................................2 Temperaturas mínimas de precalentamiento y entre pasadas para tres niveles de restricción ....................................4 Rigidizadores intermedios en ambos lados del alma...5 Sin rigidizadores intermedios.................6 Perfiles de acero estructural .................................................... 577 xxxvi ................1M:2015 Tabla Página N..5 Conductos de acero estructural y perfiles tubulares ..................l Criterios de aceptación-rechazo ....................20/A5..........................................2 Relación entre el espesor de la placa y el radio de la fresa ........... 572 C-9..................\ Clasificaciones de electrodos de acero al carbono con requisitos fijos de AWS A5.......................................................................................................7 Matriz de clasificación para aplicaciones .........................................8 Requisitos de procedimiento de AWS A5................................. 454 U.... 453 U........................................20M para el indicador complementario opcional "O" ............................................................2 Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma.................................................20........................................18.......................... vigas exteriores ................... ..................2 Detalles de la junta soldada con soldadura en ranura con PJP precaliticada (dimensiones en milímetros) ......12 Transición de ancho (no tubular cargada cíclicamente) ....................... 38 2....................................................9 Placas de relleno delgadas en juntas empalmadas ... 37 2....................8 Soldaduras en filete en lados opuestos de un plano común ....... 151 4..................5) ..............7 Remate de conexiones flexibles .................. 74 3........................ ............................................... 104 3....5 Longitud mínima de soldaduras en filete longitudinales en el extremo de la placa o barras planas ............ 7 Ubicación de probetas en placas de ensayo soldadas de 3/8 pulgadas [1 O mm] de espesor y menos- Calificación de la WPS ................1M:2015 Lista de figuras Figura Página N...................................3 Posiciones de placas de ensayo para soldaduras en ranura ..................................5 Detalles de la junta de soldadura en filete precalificada (dimensiones en pulgadas) ...............................................................9 Probetas de doblado latera1 ..............15 Ensayos de solidez de la soldadura en filete para calificación de la WPS ................................................................................................10 Placas de relleno gruesas en juntas empalmadas .................................... 42 2....................................................................................................................5 Detalles de la junta de soldadura en filete precalificada (dimensiones en milímetros) ................. 107 4........... 144 4..... 39 2.... 36 2..3 Detalles de !ajunta soldada con soldadura en ranura con CJP precalificada (dimensiones en pulgadas) ................. 82 3..... 142 4...............................................................8 Probetas de doblado de cara y raíz......................... 151 4.......................................................... 141 4............3 Detalles de !ajunta soldada con soldadura en ranura con CJP precalificada (dimensiones en milímetros) ........................2 Detalles de !ajunta soldada con soldadura en ranura con PJP precalificada (dimensiones en pulgadas) ................................1 O Probetas de tracción de sección reducida ..... 43 :u Cordón de soldadura en donde la profundidad y el ancho exceden el ancho de la cara de soldadura ...................................................... 41 2................... 152 4....... 149 4...................................... 40 2..... ...................................................................... ....................................................... 145 4....................................................................................................................... ........4 Detalles de !ajunta en T oblicua precalificada (no tubular) .......6 Junta en esquina...........................................................6 Ubicación de probetas en placas de ensayo soldadas de más de 3/8 pulgadas l1 O mm] de espesor- Calificación de la WPS ..................... 148 4......................................................11 Rango de esfuerzo admisible para carga aplicada cíclicamente (fatiga) en conexiones no tubulares (gráfico de la Tabla 2.... 41 2............................................... 150 4................................ 38 2.....3 Transición de espesores (no tubulares cargadas estáticamente) ...............................................4 Soldaduras en filete cargadas transversalmente ......................... ] 05 3.......................... 153 4........................................................................................................................13 Plantilla guía para ensayo de doblado guiado alternativo con rodillos para expulsión de la probeta por la parte inferior .................................... AWS D1..............................1/D1.........................................................16 Placa de ensayo para espesor ilimitado---Calificación del soldador y ensayos de verificación de consumibles de soldadura en filete ............................................................................... 140 4....................... en T y en ranura con CJP precalificada .........................................1 Posiciones de soldaduras en ranura ..... 40 2............................... ...................1 Tamaño máximo de la soldadura en filete a lo largo de los bordes de las juntas traslapadas............................................. 143 4............... 93 3.....2 Transición de las juntas a tope entre piezas de espesores desiguales (no tubulares cargadas cíclicamente) .... ..............................12 Plantilla guía para ensayo de doblado guiado envolvente alternativo ..............................6 Terminación de soldaduras cerca de bordes sometidos a tracción .............4 Posiciones de placas de ensayo para soldaduras en filete ...... 39 2.. 147 4... 106 3....................... ......................................................................• 2...14 Probetas de tracción del metal de soldadura ... 66 3.......................................................................................................... 146 4................2 Posiciones de soldaduras en filete ..11 Plantilla guia para ensayo de doblado guiado ...................................5 Ubicación de probetas en placas de ensayo soldadas-ESW y EGW-Calificación de la WPS ...................................... 64 3............... 154 xxxvii ............................. ................1 Dimensiones y tolerancias de pernos con cabeza de tipo estándar ...................19 Placa de ensayo opcional para espesor ilimitado ---Posición horizontal~Calificación del soldador ........................ 240 6.........................................................3 Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) ..............................................................12 Procedimiento de calificación de la unidad de búsqueda utilizando el bloque de referencia IIW ................1M:2015 Figura Página N.............................................................................. 236 6................................................1 Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente ..........................16 Posiciones del transductor (típicas) ...... 162 4.............23 Método de rotura de probeta~Calificación del soldador de punteado .................. 218 6.............AWS D1..........................................................18 Ubicación de la probeta en placa de ensayo soldada de 1 pulgada [25 mm] de espesor~ Verificación de consumibles para calificación de la WPS de soldaduras en filete .... 239 6.................2 Dispositivo típico de ensayo de tracción ................ 233 6............2 Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) ..............................................13 Bloque tipico tipo llW .......................6 Identificación por RT y ubicaciones deiiQI tipo orificio o alambre en juntas de espesores aproximadamente iguales de 10 pulgadas [250 mm] de longitud y mayores ....................4 Requisitos para perfiles de soldadura .........................................................................................................1 Rangos de esfuerzo de fatiga admisible y rangos de deformación para categorías de esfuerzos.............................................17 Placa de ensayo para espesor ilimitado~Calificación del operario de soldadura y ensayos de verificación de consumibles de soldadura en filete...................... 158 4.............14 Bloques de calificación ....................................... 241 6.................................25 Placa de ensayo de rotura de soldadura en filete y macroataque~Calificación del soldador o del operario de soldadura Opción 1 . 239 6............................................ 243 6.....1 Discontinuidades de borde en material de corte .................... 252 7....5 lQl de tipo alambre ............................................28 Ubicaciones de probeta de ensayos con el péndulo de Charpy (CYN) ... 244 7.......................................... 293 xxxviii ...5 Tipo de dispositivo sugerido para el ensayo de calificación de pernos pequeños ....................20 Placa de ensayo para espesor limitado-Todas las posiciones Calificación del soldador ..................................................15 Vista del plano de los patrones de escaneo por UT .............. 234 6.................... 228 6.....27 Probeta de rotura de soldadura en filete-Calificación del soldador de punteado .... .............................................................................................................................................................................................................................................................................. estructuras tubulares para servicio atmosférico .............................................. 163 4...........................................................................................................• 4......................... 183 5........................ 254 9...................................7 Identificación por RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de espesores aproximadamente iguales de menos de 10 pulgadas [250 mm] ...11 Cristal de transductor ..........10 Bloques de borde para RT ..........................................................................9 Identificación por RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de transición de menos de 10 pulgadas [250 mm] de longitud ................... 184 5................................................................................................2 Geometría de orificio de acceso de soldadura .......................................... 238 6. 164 5........... 160 4........................................................21 Placa de ensayo opcional para espesor limitado-Posición horizontal---Calificación del soldador ................................................ 154 4.................24 Junta a tope para calificación del operario de soldadura~ESW y EGW ......... 252 7........................................................................... 223 6....................................................................26 Placa de prueba de macroataque de soldadura de tapón-Calificación del soldador o del operario de soldadura y calificación de la WPS ........................................................................................................................ !59 4.................................................................................3 Tolerancias de mano de obra en el montaje de juntas soldadas en ranura ........ 156 4...... 160 4........ 186 6...............................................4 Dispositivo de ensayo de doblado .............8 Identificación por RT y ubicaciones deiiQI tipo orificio o alambre en juntas de transición de 10 pulgadas [250 mm] de longitud y mayores .............................................................................................. 253 7.. 161 4........................................................... 235 6. 155 4..................................................22 Placa de ensayo de doblado de raíz de soldaduras en filete-Calificación del soldador o del operario de soldadura~Opción 2 . 157 4....... 238 6............................ 254 7.............................................................................................................4 IQI tipo orificio ...................3 Disposición de ensayo de torsión y tabla de ensayos de torsión .......... 237 6.............1/01............ 185 5................... ................................ 313 9.........3 Junta traslapada soldada con filete (tubular) .............. 299 9................................25 Ensayo de junta para conexiones en T-..................................................4 Radio de la proyección de la soldadura en filete para conexiones tubulares en T-..............28 Ubicación de probetas de ensayo en conducto y tubería rectangular de ensayo soldadas- Calificación del soldador ............ ................................. Y.......................29 Indicaciones de Clase R......................................1/D1..........................................................y K-. 305 9.........6 Soldadura en ranura abocinada de bisel con soldadura en filete reforzada .................. 349 G......... 324 9........2 Partes de una conexión tubular .............................................22 Junta tubular a tope-Calificación del soldador con y sin respaldo ................................. 330 A. 331 A....l Otros bloques aprobados y posición típica del transductor............................................306 9...............con PJP ................)-Calificación del soldador y de la WPS ......................17 Posiciones de conductos o tuberías de ensayo para soldaduras en ranura ............... 312 9.• 9....16 Detalles de !ajunta precalificada para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-.................................................. ext......................... 315 9............ Y.. 298 9................ 326 A..... Y...................5 Esfuerzo de cizallamiento por punzonado ......4 Soldadura en ranura de bisel con soldadura en filete reforzada ............... Y................................................................2 Soldadura en ranura de bisel sin refuerzo .................. .......................y K .............15 Detalles de !ajunta precalificada para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-..con CJP prccalificadas.. Y........ 297 9.........................................y K........... 314 9....................... 324 9........ mínimo tres exposiciones ...................................18 Posiciones de conductos o tuberías de ensayo para soldaduras en filete ........................6 Detalle de junta traslapada ............ 309 9............. ................ 321 9. Y.................. 311 9..........-Perfil cóncavo mejorado para secciones pesadas o fatiga ....................sin respaldo en tuberías rectangulares para soldaduras en ranura con CJP-Calificación del soldador y de la WPS .............................................................................................31 Exposición de pared simple-Vista de pared simple .................................................35 Técnicas de escaneo ........... Y................... 353 xxxix .............23 Junta tubular a tope-Calificación de la WPS con y sin respaldo ........................14 Detalles de \ajunta precalificada para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-........................ 332 F.................................... 294 9.............................................33 Exposición de pared doble-Vista de pared doble (elíptica)....Perfil con pie del filete para espesores intermedios ... AWS D1...............................y K... 331 A........ 318 9...................................................y K............24 Ensayo de talón de ángulo agudo (no se muestran restricciones) ....................21 Ensayo de solidez de la soldadura en filete de conductos -Calificación para la WPS ....................... 323 9... GMAW y FCAW ..................................y K..................Perfiles planos estándar para espesores limitados ..............................11 Detalles de !ajunta precalificada para conexiones tubulares en T-.........................5 Soldadura en ranura abocinada de bisel sin refuerzo ............................................................................................... 299 9......... 30\ 9.......................................................................13 Definiciones y selecciones detalladas para conexiones tubulares en T-......................8 Conexiones en K....................traslapadas ....... 308 9.....26 Ensayo de junta para conexiones en T-....................y K............sin respaldo en conductos o tuberías rectangulares (< 4 pulgadas [100 mm] de diám................................ 31 O 9............................................................9 Transición de espesor de juntas a tope entre piezas de espesores desiguales (tubulares) ................y K..........................10 Juntas tubulares precalificadas soldadas en filete realizadas con SMAW...... 307 9.............................................................32 Exposición de pared doble-Vista de pared simple ....................1M:2015 Figura Página N.......... 319 9...................27 Ensayo de macroataque de juntas en esquina para conexiones en T-.................................................. 320 9.................................................... Y................................................ 315 9............ 325 9...................... ext..............................................................................34 Exposición de pared doble-Vista de pared doble.......................................... 298 9.................... 330 A.......... 297 9........! Gráficas de contenido de temperatura-humedad a utilizar junto con el programa de ensayo para determinar el tiempo extendido de exposición atmosférica de los electrodos SMAW de bajo hidrógeno .............. ...... Y.......... 300 9..... Y..........19 Ubicación de probetas de ensayo en tubo de ensayo soldado----Calificación para la WPS ........ Y.....7 Limitaciones para conexiones rectangulares en T-................. 348 F..y K...................con CJP ................................................. 325 9....................sin respaldo en conductos o tuberías rectangulares (::> 6 pulgadas [150 mm] de diám.................................30 Indicaciones de (~!ase X ...... 316 9. 329 A..3 Soldadura en ranura de bisel con soldadura en filete reforzada ..................................y K.20 Ubicación de probetas de ensayo para tubería rectangular soldada-Calificación para la WPS ........................................y K.......! Soldaduras en filete .................. 302 9.2 Gráficas de contenido de aplicación de temperatura-humedad para determinar el tiempo de exposición atmosférica de los electrodos SMA W de bajo hidrógeno ..............12 Detalles de \ajunta precalificada para conexiones tubulares en T-... 317 9................)-Calificación del soldador y de la WPS ........ mínimo dos exposiciones ... .........3 Desplazamiento admisible en miembros colindantes ................................................................................................................................................................................... 519 C-5.....lO Características de discontinuidad cilíndrica ................1/D1.....! Sistema de clasificación abierta AWS A5.....................................2 Bloque de calibración recomendado ................ 432 Q...................................S Profundidad de onda de compresión (calibración de barrido horizontal) ............................................................. ..........3 Carga excéntrica ...........................................1 Oscilogramas y esquemas de la transferencia de metales de GMAW-S ....................................7 Calibración de sensibilidad y distancia de onda de cizallamiento ........................ 361 H. 534 C-6....................................! Definición de términos para alfa calculada ..............1 Tipo de soldadura sobre conducto que no requiere calificación del conducto .................. 429 Q.........................................................AWS D1... 435 U........................................ 535 C-6........ 428 Q............... 515 C-5........................................................................................................................................................................................................ 533 C-6.....7 Medición de alabeo e inclinación de la brida ........?_ Resoluciones para el escaneo con respaldo sellado de acero soldado .... 360 !::1...... 487 C-2.........................................................................................................6 Calibración de sensibilidad de onda de compresión ..................................................................................................................................................! Zona de clasificación de aceros ..............................6 Solución gráfica de la capacidad de un grupo de soldadura con carga oblicua ................................ 520 C-6...........................................................499 C-3.................................................................................... 516 C-5........l Reflector de referencia estándar .......\ Ejemplos de esquinas reentrantes inaceptables . ........................................... 364 Q........... 515 C-5.................................. 432 Q.................................................... 532 C-6.......................... 486 C-2...............................................................6 Ilustración que muestra los métodos de medición de contraflecha ..........................3 Reflector estándar típico (ubicado en las maquetas de soldaduras y soldaduras de producción) ....485 C-2.............8 Métodos de escaneo .......9 Características de discontinuidad esférica ..............4 Corrección de miembros desalineados................3 Gráficos para determinar los índices de enfriamiento para soldaduras en filete SAW de pasada única .......................................... 504 C-5 ....3 Juntas a tope con separación entre el respaldo y \ajunta ..................................... 431 Q............... .....................8 Tolerancias en puntos de soporte ......................................1 Equilibrio de soldaduras en filete en torno a un eje neutro ..................36/ A5..............................................................................................................................................................427 Q..S Método típico para determinar las variaciones en la planicidad del alma de viga ....... 7 Juntas traslapadas soldadas en filete simple .......................................................................................................8 Ilustración de los criterios de aceptación de discontinuidad para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente de 1-1/8 pulgadas [30 mm] y mayores...................................2 Ejemplos de agrietamiento de línea central ................. 486 C-2...430 Q..............4 Efecto de la abertura de la raíz en juntas a tope con respaldo de acero ......................................2 Planes de cizallamiento para soldaduras en filete y ranura .....................5 Ejemplo de un grupo de soldadura con carga oblicua ........................................................................ 488 C-2....................4 Relación carga/deformación para soldaduras ............... .............................................................IS Informe de UT (procedimiento alternativo) ............................................... 499 C-4............... 360 H........................ 425 Q..................14 Marcado en la pantalla ..................................................... 428 Q................ 433 R........................................................................................................................................................13 Dimensión de longitud de la discontinuidad .............. 489 C-3.................. .................... 532 C-6..................................................7 Ilustración de los criterios de aceptación de discontinuidad para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente .....................2 Ejemplos de buenas prácticas para corte de recortes redondeados .............l2 Dimensión de altura de la discontinuidad ................. 536 xl .....ll Características de discontinuidad plana ...................... típico de discontinuidades aleatorias aceptables ..........3 Detalles de preparaciones alternativas de la ranura para juntas en esquina precalificadas ........................................................................... ...1 Juntas en esquina o en T a 90 o con respaldo de acero .............................................................................. ......... ...........4 Corrección de transferencia ................................ 466 Comentario C-2........ 426 Q................... 427 Q.......... 498 C-3................................485 C-2........................................... 431 Q......2 Índice de enfriamiento crítico para 350 HV y 400 HV ........................................................................................................... 516 C-5 ........2 Juntas en esquina o en T oblicuas.................................. 533 C-6........1M:2015 Figura Página N............................... 518 C-5.................. 517 C-5................................................. 534 C-6................................................ 430 Q..... 425 Q.......................................................................................36M .........................6 Escaneo con respaldo sellado de acero soldado ...........................................................4 Relación entre el tamaño de la soldadura en filete y la entrada de energía ................. 2 H.......................................................... .............. 551 C-8............6 Esmerilado del extremo ............................................................ 577 C-9................................................................ 580 C-9.....2 Vida útil en fatiga ..............................................................9 Ilustración de los criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción ................4 Criterio de confiabilidad del cizallamiento por punzonado usando alfa calculada ............................................................ 552 C-8.........................1M:2015 Figura Página N............3 Concepto simplificado del cizallamiento por punzonado .................... ...............................................................................1 Defectos admisibles en las cabezas de los pernos con cabeza ....................................................................................................................................................• C-6...................................................5 Transición entre las conexiones de abertura o traslape .............................................. 580 C-9............................. 578 C-9........................7 Patrones de línea de fluencia ................................1 Ilustraciones de los esfuerzos del miembro ramal correspondiente al modo de carga . 550 C-8.2 Requisitos mejorados del perfil de soldadura ..3 Rectificación de pie con esmerilador de fresa ....................................4 Rectificación de pie normal al esfuerzo .............. AWS D1............................................................. 579 C-9...................... 537 C-7....... 542 C-8......................................................... 554 C-9.................... 551 C-8............................................................................................................................................................... 553 C-8.................................................................1/D1... ................................................8 Refusión del pie .... 581 xli .........................................................5 Esmerilado efectivo del pie ......................... 550 C-8.. 552 C-8...................................................................................................................1 Intrusiones microscópicas ...............6 Teorema de cota (límite) superior .................................................................................................................................. 578 C-9..............................................................7 Martillado.......................... 1.rmico 7. digo y las siguientes definiciones: . visto. refuerzo y reparación de dad con este código.5 se desarrolló de acero soldadas que se rigen por este código. la última edición de la A\VS AJ. preparación de materiales y montaje. (AWS 01. reparación de sol- daduras y otros requisitos. consumibles de solda. Calificación. El Código de solda- nerales de fabricación y montaje aplicables a estructuras dura para puc>ntc>s AASHTO/ AWS D 1. baja aleación de 1/8 pulgadas [3 mm! de espesor o más 2. dura. Refuerzo y reparación de estructuras existentes. Sin embargo. gruesos. Esta sección contiene los requisitos recomienda que el ingeniero considere la aplicabilidad para la calificación de la WPS y las pruebas de califica. operadores de soldadura y solda. a menos que se especifique lo contrario. Esta sección contiene los requisitos ge. de otros códigos D 1 de la AWS para aplicaciones que ción de rendimiento que debe aprobar todo el personal de impliquen aluminio (AWS 01. Requisitos generales. Inspección.O. Asimismo. Esta sección contiene requisi- miento de todas la. suplemento sísmico 5. espesor (AWS 01.8) y titanio (AWS 01. Estructuras tubulares. con una límite elástico mínimo de 100 k si [690 tiene los requisitos para el diseño de conexiones soldadas MPa1o menos. estructuras existentes (AWS 01. los aquellas que el ingeniero (véase 1. Los términos de soldadura utilizados en este códico !:>e inter- los criterios de aprobación para soldaduras de produc. y tcrmorrociado. detalles soldados. Soldadura de pernos. requisitos específicos de la aplicación que esté fuera del alcance del código. disposiciones del código. Requisitos generales 1. las definiciones clave y las principales El código se desarrolló específicamente para estructuras responsabilidades de las partes involucradas en las cons- de acero soldadas que utilizan aceros al carbono o de trucciones de acero.. soldadum blanda. Términos y d(~flnicioncs ciones visuales y ensayos no destructivos (NDT). Esta sección contiene idoneidad y. técnicas de soldadura. incorpo- los requisitos para eximir una WPS (Especificación del rar en los documentos del contrato cualquier cambio ne- procedimiento de soldadura) de los requisitos de califica.1/D1.2 Limitaciones digo.1M:2015 Código de soldadura estructural-Acero l. Diseño de conexiones soldadas. acero de refuerzo (AWS Dl. AWS D1. Esta sección contiene informa- ción básica sobre el alcance y las limitaciones del có. Precalificación de la"i WPS. El siguiente es un resumen de las secciones del código: l.1) o los documentos requisitos de las demás secciones se aplican a las estruc- del contrato modifiquen o eximan específicamente. un espesor igual a o menor de 3/16 pulgadas [5 mm] de dores punteadores) para realizar soldaduras de conformi.4.. 9. Esta sección contiene los criterios para las calificaciones y responsabilidades de los inspectores. Esta sección contiene los re. mano de obra. incluidos específicamente para soldar componentes de puentes de los requisitos para metales base.6). carreteras y se recomienda para esas aplicaciones. cesario a los requisitos del código para abordar los ción de la WPS de este código. excepto tos exclusivos para estructuras tubulares.3). soldadura fiu-rte. láminas de acero con soldadura (soldadores.3 Definiciones 6.2). 1.9). incluidos los rémti1ws ¡)(Ira la junta adht'Sil'll.1 Alcance 8. Fabricación.7). se exigirá el cumpli. Cuando este código se esti. Esta sección con.4) y acero inoxidable (AWS 01. coinplementado por el Anexo l dt! este có- quisitos para la soldadura de pernos a acero estructural. de . El Comité de Soldadura Estructural 4. el ingeniero debería evaluar dicha 3. El código puede ser apto para regir la fa- bricación estructural fuera del alcance del objetivo pre- compuestas de miembros tubulares o no tubulares. curre l(. tructuras de acero existentes. pretarán de acuerdo con las definiciones proporcionadas en ción y los procedimientos estándar para realizar inspec. turas tubulares. Esta sección contiene la información básica relacionada Este código contiene los requisitos para fabricar y montar con la modificación o la reparación por soldadura de es- estructuras de acero soldadas. pule en los documentos del contrato.mldadura estándar. sobre la base de tales evaluaciones. montaje. cuando el inge- niero la requiera. de soldadura. El uso de la palabra "debería" se uti. viduo debidamente designado que actúa para y en nom- bre del propietario en todas las cuestiones dentro del 1.3. lo siguiente: alcance del código y los documentos del contrato.1 Inspección del contratista. clicamente.2. 1.1/D1. 1.SECCIÓN 1. Se define al "Contratista" como cual. Cuando el término "inspector" se utiliza sin más califica. zarse según sea necesario para garantizar que los mate- ciosas. soldadura. ingeniero en todas las cuestiones de inspección y calidad especificadas por el ingeniero.3. fabricación o geniero puede agregar.1 Debe. tista puede utilizar cualquier opción sin la aprobación del ingeniero cuando el código no especifique que se re- quiera su aprobación . Las disposiciones del código que usen código y de los documentos del contrato. pero no son requisitos. las responsabilidades ducto o el montaje estructural producido según este de las partes interesadas.3.4. La palabra "puede" en una disposición documentos del contrato. será el responsable del desarrollo de los documentos del 1. metal base y/o HAZ cuando se requieran.4. (3) La inspección de verificación.3. zarán en un conjunto soldado. Se define al "Propietario" como el in.1 Inspector del contratista.1M:2015 1. Se define (6) Los requisitos para las aplicaciones no tubulares.4. El in- responsable de la construcción.2 Inspección de verificación. contrato que rigen los productos o los montajes estructu- quier empresa o individuo que represente a una empresa.1 Responsabilidades del ingeniero.6. ( 1) Aquellos requisitos del código que son aplicables 1.4 Responsabilidades. '·OEM" como aquel contratista que asume parte o todas ya sea que la estructura esté cargada estáticamente o cí- las responsabilidades asignadas por este código al inge.5 Propietario. específicamente en el código. rales producidos de conformidad con este código.4.2 Inspector de verificación.3. 1. Se define al "Ingeniero" como un indi.3. 1.6. Se define al "Ins.3. fieran de los mencionados en la Sección 6.3 Inspectores cumentos del contrato. La inspección del 1. riales y la mano de obra cumplan con los requisitos de los 1. contratista estará a cargo del contratista y deberá reali- liza para recomendar prácticas que se consideran benefi.2 Debería." "debería" y "puede" tienen el siguiente signifi. solamente cuando así lo especifica el ingeniero.3. critas anteriormente.3.6. REQUISITOS GENERALES AWS D1. 1. niero.4. "debe" son obligatorias excepto que el ingeniero las mo. 2 .1 Ingeniero.4 OEM (fabricante original del equipo). rificación. pector del contratista" como la persona debidamente de- signada que actúa para y en nombre del contratista en El ingeniero debe especificar en los documentos del con- todas las cuestiones de inspección y calidad dentro del trato. concretos de una estructura específica.2 Contratista. (8) Para aplicaciones de OEM. la calificación del personal "Debe.6 Términos del código ''Debe".3.3 Responsabilidades del inspector difique especialmente en los documentos del contrato. Los procedimientos opcionales ción. código.3.3.3.2 Responsabilidades del contratista. eliminar o modificar los soldadura de conformidad con las disposiciones de este requisitos de este código para cumplir con los requisitos código.3. se aplica de igual forma al inspector del contratista y al inspector de verificación dentro de los (5) Los criterios de tenacidad CVN para el metal de límites de responsabilidad descritos en 6. ( 4) Los criterios de aceptación de soldadura que di- ción respecto de la categoría específica de inspector des. según sea necesario y aplicable. El ingeniero alcance del código.3 Inspector o inspectores (sin calificar). pector de verificación" como la persona debidamente de.3. 1. (2) Todas las NDT adicionales que no se mencionen signada que actúa para y en nombre del propietario o del específicamente en el código. El ingeniero debe que se aceptan como una alternativa o complemento de determinar si se debe realizar la inspección de verifica- los requisitos del código. ""Debería. Se define al "Ins. El ingeniero debe determinar la idoneidad de todos los detalles de las juntas que se utili- 1. (7) Todos los requisitos adicionales que no se traten 1. dividuo o empresa que ejerce la propiedad legal del pro. permite el uso de procedimientos opcionales o prácticas 1.3. El contratista 1. El ingeniero y el inspector de verificación deben requieren la aprobación del ingeniero a menos que estén establecer las responsabilidades para la inspección de ve- especificados en los documentos del contrato El contra. Todos los requisi- tos que modifiquen este código deben incluirse en los do- 1. la inspección del contratista y la realiza- cado: ción de los trabajos de acuerdo con los requisitos de este 1. será responsable de las WPS.1.3.'' y "'Puede".3 Puede. la soldadura fuerte y los ensayos no des.9 Documentos de referencia El anexo S contiene una lista de todos los documentos a los que se-hace referencia en este código . Las condiciones especiales deben explicarse puede suponer operaciones o equipos que ocasionen le- completamente mediante notas o detalles. fabricantes de los materiales dad con jurisdicción o el ingeniero. UU.6 Símbolos de soldadura Agencias regulatorias aplicables Los símbolos de soldadura deben ser los que se muestran en la edición AWS A2. REQUISITOS GENERALES 1.AWS D1.5 Aprobación Fabricantes de materiales o equipos. El usuario de esta norma debe establecer un programa de 1.8 Unidades de medida estándar ( 1) ANSI Z49. no se el programa de seguridad debe tomarse en cuenta la tratan completamente en este documento. plicar el uso de materiales considerados peligrosos y tructivos. 3 . Todas las referencias a la necesidad de aprobación deben ( 1) Hojas de datos de seguridad suministradas por los interpretarse como la aprobación por parte de la autori. cada sistema debe usarse en forma indepen- (3) Otra información de seguridad y salud en el sitio diente.4:2007. norma ANSI Z49. corte y afines Unidades (SI). además Los aspectos y cuestiones de seguridad y de salud están de cumplir con los requisitos regulatorios. Esta norma utiliza tanto las unidades de uso acostum- brado en EE. AWS por lo tanto. Es responsabi.1M:2015 SECCIÓN 1.1. Esta norma no pretende abordar todos los riesgos de seguridad y salud que puedan surgir. Las medidas pueden no ser equivalentes exactos. Las últimas se muestran entre corchetes (2) Hoja informativa sobre seguridad y salud de la ([ ]) o en las columnas correspondientes en las tablas y figuras.1/D1. (2) Manuales operativos suministrados por los fabri- cantes de los equipos 1.Yo/da. por lo tanto. como las del Sistema Internacional de dura. Al desarrollar más allá del alcance de esta norma y. Seguridad de los procesos de . siones o la muerte.1.7 Precauciones de seguridad seguridad adecuado a fin de tratar tales riesgos. web de la AWS 1. En las siguientes fuentes encontrará información de salud y seguridad: Sociedad Americana de Soldadura: 1. Símbolos estándar para El trabajo realizado de acuerdo con esta norma puede im- la soldadura. lidad del usuario establecer prácticas adecuadas de segu- ridad y salud. peratura de ensayo y si el ensayo CVN requerido se reali- zará en metal de soldadura o tanto en el metal de Parte (' Requisitos específicos para el diseño de co. Los planos taller deben indicar claramente.1. deben distinguir claramente entre las soldaduras de taller y de campo. Los planos de designadas en los documentos del contrato. AV•/S D! 1/Dl 1M:2015 2. no tubulares. Cuando Parte D) . el efectiva. ( 1) Para soldaduras en tilete entre piezas con superfi- cies que coinciden en un ángulo de entre 80 o y 100 °.4.3.5 Requisitos de los planos de taller. El Ingeniero. La infonnación coinciden en un ángulo menor a 80° y mayor a 100°. independientemente de la carga. Si el Ingeniero requiere que se rea- licen soldaduras específicas en el campo. (miembros tubulares y no tubulares) 2. o debe es- pecificar que las WPS se califiquen con ensayos con el Parte B-Requisitos específicos para el diseño de co. mentos del contrato".3.. los completa con respecto a la designación de la especifica. contrato (2) Para soldaduras entre piezas con superficies que 2.3 Requisitos específicos de soldadura. los documentos del contrato.1 y Sección 4. nexiones no tubulares (cargadas cíclicamente). deben indicar aquellas juntas o grupos de juntas en los que el Ingeniero o el Contratista requie- Parte A ren un orden de montaje específico. soldadura como en la HAZ (véase 4. de la si. el Inge- guiente manera: niero debe especificar el mínimo de energía absorbida Parte A-Requisitos comunes para el diseño de conexio.2 Requisitos de tenacidad a la entalla. una secuencia de soldadura.2 Generalidades En el caso de soldaduras en filete y juntas en T oblicuas.3. 2. se deberán indicar en del contrato.4. los requisitos se deben aplicar además de los requisitos de las Partes A y B.4 Tamaño y longitud de la soldadura. Diseño de conexiones soldadas 2.. en adelante denominados quemas de soldadura.-. en los planos de taller. corresponda. Esta sección incluye los requisitos para el diseño de co- 2. sayos con el péndulo de Charpy (CV.2. documentos del contrato deben especificar la garganta ción del metal base (véase 3. tipo.1 Información de planos y dibujos. 2. la ubicación.1.3). y el Contratista. Véase las limitaciones sobre la aplicación de diseño de conexiones soldadas soldadura ESW y EG W en 5.3. los documentos del contrato deben especificar el tamaño de 2. quiere resiliencia de entalla de juntas soldadas. una técnica de soldadura u otras precauciones Requisitos comunes para el especiales. Si se re- nexiones soldadas. Si se requieren WPS con en- nexiones no tubulares (cargadas estática o cíclicamente). en los documentos del contrato. el tamaño y el alcance de todas las soldaduras debe En caso de que el diseño requiera el uso de remates y re- mostrarse claramente en los planos y las especificaciones tenciones para soldaduras en filete. el tamaño requerido de la soldadura "(E)''. de aquí en adelante denominados ··docu. el Ingeniero Los requisitos se deben aplicar además de los requisitos debe especificar el mínimo de energía absorbida.3 Planos y especificaciones del la pierna de la soldadura en filete. deben estar 2.8. con la correspondiente temperatura de ensayo para la cla- nes soldadas (miembros tubulares y no tubulares) sificación del metal de aporte que se utilizará. para las soldaduras en ranura con PJP.3 y 4.3. mediante simbo los o es- de construcción y montaje.1 Alcance "planos de taller". la tem- de la Parte A. péndulo de Charpy (CVN). los detalles de las juntas soldadas 5 . Los planos de diseño del contrato deben especificar la longitud de soldadura efectiva y.J). Esta parte contiene los requisitos aplicables al disefío de debe proporcionarse lo siguiente en los documentos del todas las conexiones soldadas de estructuras tubulares y contrato. Está dividida en tres partes.1 y C-5. Los tamaños de la soldadura en ranura para (3) Remates y retenciones.3. En las soldaduras en ranura abocinada que no se El símbolo de soldadura sin las dimensiones y sin la le.4 Dimensiones de detalles precalificados.1. Los documentos del muestran en la Tabla 9. La longitud máxima de cies que coinciden en un ángulo de entre 80° y 100°.1 Soldaduras en ranura ( 1) Para soldaduras en filete entre piezas con superfi.2.4.4.11 (CJP) han demostrado reiteradamente su idoneidad ter de comienzo o detención de la soldadura. conexiones en T-. respectivamente. El símbolo de soldadura sin las en 1. efectiva para los cálculos de diseño del refuerzo de la soldadura. 2. ser iguales o mayores que el tamaño "(E)" especificado siones de la ranura. se debe usar el R más pequeño. perpendicular a la dirección del es- fuerzo de tracción o compresión.5. dura en ranura con C JP debe tener el espesor de la pieza si corresponde. como se muestra a conti.2.6 Requisitos específicos de inspección. En el caso de los planos de taller.1 Longitud efectiva (recta). contrato deben mostrar los requisitos de la soldadura en 2. las soldaduras en ranura abocinada en secciones tubula- dura en ranura con PJP debe mostrar las dimensiones ence.3. En las soldaduras en ra- (2) Para soldaduras entre piezas con superficies que nura que transmiten cizallamiento. 2.1 Longitud efectiva.2.5. Los planos 2.5. soldaduras en ranura abocinada en V en superficies con llará la resistencia del metal base adyacente en tracción y radios R diferentes.en construcciones tubulares se 2.1.4. Deben detallarse tanto el ancho como el talles especiales de ranura. cumentos del contrato.2. excepto según se permite en 4. El tamaño efectivo de las soldaduras en ra- ~CJP nura abocinada cuando se rellenan al ras debe ser corno se muestra en la Tabla 2. Cualquier de taller deben indicar las profundidades de la ranura de requisito específico de inspección debe constar en los do- la soldadura "S" necesarias para alcanzar el tamaño de la cumentos del contrato.12 ~ (PJP) y 3. deberán detallarse en los do- espesor del respaldo de acero. La longitud efec- tiva de una soldadura en filete recta debe ser la longitud total del filete de tamaño completo. 2. R debe tener el doble del espesor de la rradas entre paréntesis debajo "(E 1 )"y/o encima "(E 2 )" de pared.y K. 2. No se debe suponer una reducción en la longitud detalles de junta descritos en 3. El dadura en ranura sobre la flecha y otros lados de la junta área efectiva de soldaduras en ranura debe ser la longitud de soldadura. efectiva multiplicada por el tamaño de la soldadura efec- nuación: tiva. res rectangulares. los la longitud especificada.3 Longitud mínima. sin tiva de una soldadura en filete curvada debe medirse a lo imperfecciones. una soldadura con C JP de la siguiente manera: 2. La longitud efec- rios para depositar y fusionar el metal de soldadura.1.11.13 y efectiva en los cálculos de diseño a fin de permitir el crá- 9.5.4. En las yenda CJP en la cola designa una soldadura que desarro.1 Soldaduras en ranura con PJP.4. No se permitirá el aumento del área para el proceso que se utilizará y el ángulo. el uso largo de la línea central de la garganta efectiva. los soldadura efectiva de cualquier soldadura en ranura. soldadura ''(E)" requerido para el proceso de soldadura y la posición de soldadura a utilizar.SECCJÚN 2 DISEÑO DL C<J\JLXJONFS S(H. rellenan al ras.5 Área efectiva de soldaduras en ranura. con el metal base. la longitud efectiva es coinciden en un ángulo menor a 80° y mayor a 100°. o se deberá tener en cuenta que el ta- 6 . de estos detalles no debe interpretarse como una conside- ración de los efectos del proceso de soldadura sobre el 2.4.3.5. Un símbolo de soldadura para una solda. No es necesario que los documen. la reducción de pérdida de dimensión Z más delgada unida. nura con PJP. En cizallamiento.2 Soldaduras en filete 2. A AWS lll l!DJ 1M 20\:'i en ranura y la preparación del metal base que se requiere 2. debe ser del ancho la soldadura en filete.2 Tamaño efectivo de las soldaduras en ra- de las soldaduras y el tamaño de la pierna requeridos nura con CJP. Y.8.4 Tamaño efectivo de soldaduras en ranura abocinada. 2. 2. tamaño nominal.3.1 a menos que la WPS esté calificada según la dimensiones y con la leyenda "CJP" en la cola designa Sección 4. para proporcionar las condiciones y los espacios necesa.3. Sin embargo.4 Áreas efectivas en T oblicuas.3. Cuando se requieran de- para hacerlas.4. El tamaño de la soldadura de una solda- para considerar los efectos de la geometría de !ajunta y.4.5. se debe deducir el subllenado en U.1. incluyendo los rema- 2.1. Los tes. in- planos de taller deben mostrar el tamaño de la pierna de dependientemente de la orientación.5 Detalles especiales. la línea de referencia para indicar los tamaños de la sol.2 Soldaduras en filete y soldaduras en juntas 2. de la pieza unida.4.12.4. planos de taller deben mostrar en detalle la disposición 2.DADAS P·!RTF.3 Tamaño mínimo de las soldaduras en ra- ranura con CJP o PJP. La longitud mínima de metal base más allá del límite de fusión ni la idoneidad una soldadura en filete debe ser al menos cuatro veces el del detalle de la junta para una aplicación dada. Las soldaduras en ranura con PJP deben tos del contrato muestren el tipo de ranura ni las dimen.2 Longitud efectiva (curva). debe proporcionarse lo siguiente: 2.3 Símbolos de soldadura.5.1. 1 Generalidades. o la detención de la soldadura. En longitud real por el coeficiente de reducción ~. En las soldaduras en ángulos agu- soldaduras se depositen en ángulos entre 80° y 60° o en dos entre 60° y 80° y las soldaduras en ángulos obtusos ángulos mayores de 100°. Las juntas en Ten las que el [mm] ángulo entre las piezas unidas sea mayor de 1ooo o menor de 80° deberán definirse como juntas en T obli- Cuando la longitud exceda de 300 veces el tamafío de la cuas.2).!1.Juntas en T oblicuas w tamaño de la pierna de la soldadura.7 Refuerzo de las soldaduras en filete. tomando debidamente en cuenta los efectos de la ex- entre 80° y l 00°. excepto según las modificaciones para de soldadura diagramática menos la deducción para la estructuras tubulares de 9.4.4 Soldaduras en ángulos menores de 30°. 2.0 menor de 1116 pulgadas [2 mm].2 y Anexo A).4.2. Los pla- nura de bisel con PJP y de una soldadura en filete debe nos de taller deben mostrar las dimensiones de pierna re- ser la distancia más corta entre la raíz de la junta a la cara querida para satisfacer la garganta efectiva.10 Área efectiva.~ y Anexo A). Los pla- requerido para proporcionar la garganta efectiva especí- nos de taller deben mostrar con claridad la ubicación de fica debe calcularse tomando en cuenta la geometría las soldaduras y las dimensiones de pierna requeridas para (véase Anexo B).4._1. para un metal con un espesor de 1/4 pulgadas gitud efectiva igual a la longitud real. el tamaño de la pierna debe incremen- tarse por la dimensión de pérdida Z para tener en cuenta 2. entre 60° y 30°. se permite tomar la lon. construirse para obtener un espesor de garganta total con la longitud efectiva debe determinarse multiplicando la un tamaño de pierna igual al espesor del metal base.4(0)]. la pérdida Z (Tabla 2.AWS DI 1/DLIM 20!5 !'A Rn· A SFCC!ON 2 DlSFÑO D!-. según las condiciones y el diseño de servi- daduras en filete entre piezas que se unen en ángulos cio. Los detalles de las juntas en T obiicuas precalifica- pierna. penetración incompleta de la junta (véase Tabla 2.9 Tamaño máximo de soldadura en juntas longitud efectiva. ( 1) el espesor del metal base.3. En las soldaduras en filete con carga final con un longitud de hasta 100 (2) 1/16 pulgadas [2 mm] menos que el espesor del veces la dimensión de la pierna. la distancia entre el borde del metal base y el pie de la soldadura puede ser ]l . L ~ longitud real de la soldadura con carga final. el tamafío de la pierna de la soldadura deben especificar la garganta efectiva requerida.2. para un metal con un das [38 mm].4.15. 2.4. Detalle B). a menos que de las soldaduras en filete con carga final sea mayor de se indique en el plano de taller que la soldadura deba 100 pero no más de 300 veces el tamafío de la soldadura. para lados obtusos y agudos pueden utilizarse juntos o 2.4.1. espesor menor a 1/4 pulgadas [6 mm] (véase Figura 2. la garganta efectiva debe aumentarse por la toleranCia de 2. en ángulos agudos entre 80° y cara de la soldadura de una soldadura diagramática de 60° y en ángulos obtusos mayores de 100°.. ción (véase Figura 3. metal base.4. 7 .3.2(¡ . En las sol.4.3 Soldaduras en ángulos entre 60° y 30°.4.5 Longitud efectiva máxima. El área efectiva debe ser la longitud de soldadura efectiva multiplicada por la gar- ~~ ~ coeficiente de reducción ganta efectiva.4.~J ~ 1. CONEXIONI·. Las La garganta efectiva de una combinación de soldadura en soldaduras depositadas en ángulos agudos menores de ranura de bisel con P JP y de una soldadura en filete debe 30° no deben considerarse como eficaces para transmitir ser la distancia más corta entre la raíz de la junta a la cara fuerzas aplicadas.4. la garganta efectiva debe tomarse como centricidad. Cuando las 90° (véase Anexo A).2. No se debe suponer una reduc- dadura en tiletc no debe ser menor que el tamaño rct.3). traslapadas. siempre que el tamaño de la soldadura sea claramente comprobable. La longitud efectiva de juntas en T oblicuas debe ser la longitud total del tamaño 2. los documentos del contrato mayores de 100°. Los detalles de juntas el tamafío de la pierna.3.4. la condición tal y como se soldó.2.12. la distancia más corta desde la raíz de la junta hasta la 2.3.t.3. completo de la soldadura. incrementada de soldadura diagrarnática menos 1/8 pulgadas [3 mm] por la tolerancia de la pérdida Z (Tabla 2.4 Soldaduras en filete intermitentes (longitud traslapadas debe ser el siguiente: · mínima). Cuando la longitud [6 mm] o más (véase Figura 2. pulgadas 2.2 Soldadura. la incertidumbre del metal de soldadura sólido en lapa. El tamaño mínimo de la sol. menor de 60° pero igual o mayor de 30° [Figura 3.1. El tamaño máximo de la soldadura en filete detallado a lo largo de los bordes del metal base en juntas 2. la longitud efectiva debe tomarse como 180 veces das se muestran en la Figura 3. pulgadas [mm] 2.4. Fi- gura 3. Anexo B el cálculo de garganta efectiva). 2.0. Cuando se requiera una soldadura en un ángulo agudo sada de raíz del ángulo estrecho para el proceso de solda. Lagar. Detalle A). En las soldaduras en ángulos agudos satisfacer la garganta efectiva requerida (véase Anexo B ).2..¡ucrido ción en los cálculos de diseño para dar lugar al comienzo para transmitir la carga aplicada ni que el previsto en 5.2. Los documentos del contrato ganta efectiva de una combinación de soldadura en ra. donde 2..5 Longitud efectiva. La longitud mínima de los segmentos de una soldadura en filete intermitente debe ser de 1-112 pulga.2) (véase en el para cualquier detalle en ranura que requiera dicha deduc.S SOLDADAS maño efectivo de la soldadura no exceda el 25% de su 2.2.8 Tamaño mínimo.2.1. dura que se utilizará (véase 2.4.6 Cálculo de la garganta efectiva. por separado. deben especificar la garganta efectiva requerida.3 . 2. 2.4 Profundidad mínima de llenado. En el caso de las soldadu- según se modifiquen por la Parte C.6 Esfuerzos caso de soldaduras en filete de un tamaño tal que se tras. excepto 2. metro mínimo del orificio o el ancho de la ranura en la 2. dos a partir de los requisitos de resistencia mínima de la 2.4. 2.6.:a.4. Los esfuerzos calculados lapan en la línea central cuando se depositan en orificios que se deben comparar con los esfuerzos admisibles o ranuras. El área efectiva de soldaduras pueden distribuirse para cumplir con la longitud de Jos de tapón y en ranura debe ser el área nominal del orificio distintos bordes disponibles.6 Tamaño mínimo de la soldadura. deben aplicarse a todas las co- sor de la pieza en la que se realiza.6. será ti~.4. menos la reducción de dimensión Z. En el 2. El área efectiva debe ser la lon- gitud efectiva multiplicada por la garganta efectiva. la mitad del espesor del material o 5/8 in [ 16 mm].3. lo que sea mayor. La longitud Para las estructuras cargadas estáticamente no se exige la de la ranura en la que se depositan las soldaduras en ranura ubicación de las soldaduras en filete para equilibrar las no debe exceder de diez veces el espesor de la pieza en la fuerzas sobre el eje o los ejes neutros para las conexiones que se realiza.5 Soldaduras de tapún y en ranura junta que puedan estar indicados en las especificaciones de diseño aplicables que invoquen este código para el di- 2. soldadura en el talón y el pie de los miembros en ángulo 2.5 Generalidades mos que se extienden hacia el borde de la pieza. 2.4. 2.5. el área efectiva no debe tomarse como mayor deben ser los esfuerzos nominales determinados por que el área transversal del orificio o la ranura en el plano medio de análisis adecuados o Jos esfuerzos determina- de la superficie de contacto. zos calculados del metal base no deben exceder Jos es- didad mínima de llenado de las soldaduras de tapón y en fuerzos admisibles indicados en las especificaciones ranura debe cumplir con los siguientes requisitos: aplicables de diseño. La garganta efec. seño de conexiones soldadas. el tamaño y el tipo de soldaduras. será igual al espesor del material. Los esfuer- 2.5. de llenado sea mayor que el espesor de la pieza más del- gada que esté siendo unida. quisitos de la Parte A. 7 Garganta efectiva. la disposición de la radio no menor que el espesor de la pieza en que se realiza. en la alineación de las piezas co- diámetro mínimo más 1/8 pulgadas [3 mm] o 2-1/4 veces nectadas y la posición.2 Esfuerzos calculados a causa de la excentrici- que una soldadura de tapón o en ranura será depositada dad. la longitud efectiva aplicar a la carga cíclica. La profun. riales de 5/8 pulgadas [ 16 mm] de espesor o menos.El diámetro mínimo del orificio o el ancho de la ranura en la que una diseño de conexiones no tubulares soldadura en filete será depositada no debe ser menor (cargadas estática o cíclicamente) que el espesor de la pieza en la cual se realiza más 5/16 pulgadas [8 mm]. los esfuerzos no debe ser menor que el espesor de la pieza en la que se calculados que se comparen con los esfuerzos admisibles realiza más 5/16 pulgadas [8 mm].4.1 Limitaciones de diámetro y ancho.4.8 Área efectiva. En ningún caso se requiere que la profundidad mínima dura. Los e'\tremos de la ranura deben ser semi. El diámetro máximo deben incluir aquellos causados por la excentricidad del del orificio o el ancho de la ranura no debe exceder el diseño. Excepto aquellos extre.4.3 Área efectiva.5. La garganta efectiva de una junta en T oblicua en ángulos entre 6{Y' y .:irculares o deben tener las esquinas redondeadas con un bros similares.1S DI liD\ IM 2015 2.4.3 Esfuerzos admisibles del metal base. ángulo doble y miem- ~. o de la ranura en el plano de la superficie de contacto.si corresponde. 2. en ángulos mayores de 100° debe tomarse como la distan- da más corta desde la raíz de la junta a la cara de la solda.4.4 Área efectiva. Se deben ( 1) para las soldaduras de tapón o en ranura en mate- aplicar los requisitos de 2. El área efectiva de las juntas en T oblicuas debe ser la garganta efectiva especificada multiplicada por la longitud efectiva.SECCIÓN 2 DISEÑO Df COJ\J:XIONES SOLDADAS i\V.4.1 Esfuerzos calculados.3. Los requisitos de las Partes A y B.6.2 Longitud y forma de la ranura.1 Limitaciones de diámetro y ancho.4.4 Soldaduras en filete en orificios y ranura" Parte B Requisitos específicos para el 2. debe ser la longitud de la soldadura a Jo largo de la línea central de la garganta. de extremo de un ángulo único.5.3 Longitud efectiva.2.4. junto con los re- esquinas redondeadas con un radio no menor que el espe.lO" debe ser (2) para las soldaduras de tapón o en ranura en mate- la distancia mínima desde la raíz hasta la cara diagramá. 2. lo que ti.4. riales de más de 5/8 pulgadas [ 16 mm] de espesor. el espesor de la pieza. a excepción de los siguientes: 2.4. En el diseño de las juntas soldadas. también se deberán ras en filete en orificios o ranuras.4. los ex- tremos de la ranura deben ser semicirculares o tener las Los requisitos específicos de la Parte B. 2.3. nexiones de miembros no tubulares sometidos a la carga estática. En tales miembros.-a de una junta en T oblicua en ángulos entre 80° y 60° y sea mayor. 8 .8.2 Extremos de ranura.4.4. El diá.4. -1-A.6. (y)] nes generales..6. :.4 Grupos de soldaduras cargadas de fonna concéntrica. el esfuerzo debe considerarse corno mínima Aulr¡.4. por lo general en el los requisitos de la Tabla 3. rangos de esfuerzo permitidos para el metal base o metal ción y el comportamiento de deformación. del elemento de soldadura.AWS Dl 1/Dl !M 2015 /~4RTE B SECClON 2 D!Sl·:ÑO DE CONLX!ONLS SOl.1 Conexiones y empalmes diseñados para so- F..i portar conexiones que no sean a las placas base.209 (8 ' 6) 0 :>:! W. En las elemento de soldadura con una proporción soldaduras en filete.6. pul. En forma alternativa.7.rn relación de la deformación del ele. El uso de 2. Deben aplicarse del elemento de soldadura sometido al es- fuerzo máximo (fractura).1 Consideraciones generales. esfuerzo admisible de la unidad aporte F1. (-) . para el caso especial 2.z. clasificación del esfuerzo del electrodo e el coeficiente de equivalencia de resistencia para soldadura en filete con carga oblicua.4 Esfuerzos admisibles del metal de soldadura.Fuerza total interna en dirección y 2. linealmente muestran en la Tabla 2.Componente X1 de r1 paralelas.30 FEXX ( 1. los empalmes de columna que están termi- centro de rotación instantáneo nados para soportar conexiones deben estar conectados p b. Para una sola soldadura en filete lineal o el esfuerzo admisible de cizallamiento para cada ele- grupos de soldaduras en filete que consten de soldaduras mento de soldadura puede determinarse con la Fór- en filete paralelas lineales todas cargadas en el mismo mula (2) y las cargas admisibles de todos los elementos ángulo y cargadas en el plano a través del centroide del calculados y agregados. Las soldaduras que unen empalmes en columnas y los ern- 9 . proporcionado a la defonnación crítica ba- 2...número de clasificación de electrodo. [p(1.2.4.7.. el esfuerzo admisible puede deter- minarse por la Fórmula ( 1): Fórmula (2) F\ '.50 sin '-1(-)) donde donde esfuerzo admisible de la unidad resistencia a la tracción nominal del metal de F.-l.uircnt duras en tilctc que consten de soldaduras en filete lineales x .4.6.5 Incremento de esfuerzo admisible. pero no a los instantáneo para mantener la compatibilidad de deforma..2. deformación nados al 50% de la fuerza del miembro. elemento más lejano del centro de rotación 2.4.¡y 2. DADAS 2. . Los esfuer. se debe aplicar un incremento correspondiente a analizados utilizando un método de centro de rotación los esfuerzos admisibles incluidos aquí.9p)]" 3 de resistencia y rigidez o flexibilidad de las especificacio- M . en grados 2.30 Fcxx ( 1.Componente y de esfuerzo fv 1 cepto que se especifique lo contrario en los documentos M.Componente x de esfuerzo F.6. grupo de soldadura.6.1 111 """ 0. máximo esfuerzo Donde los miembros en compresión estén acabados para .2 Conexiones y empalmes no terminados instantáneo. Los pulgadas [mm] esfuerzos calculados en el área efectiva de las juntas solda.2 Esfuerzo admisible alternativo de las solda- de un grupo de soldadura cargada de forma concéntrica.i. 1 deformación de los elementos de soldadura a das no deben exceder los esfuerzos admisibles que se niveles intermedios de esfuerzo.6.Ó. especificaciones de diseño aplicables permitan el uso de zos admisibles de los elementos de soldadura dentro de esfuerzos incrementados en el metal base por cualquier un grupo de soldadura que están cargados en el plano y razón. por soldaduras en ranura con PJ P o por soldaduras en fi- mento "i" a la deformación en un elemento a lete suficientes para mantener las partes en su lugar. es de- cir.2 Conexiones y empalmes en miembros en com- F vx Fuerza total interna en dirección x presión Fvv .0 ·65 W. Ex- F. Momento de fuerzas internas respecto del del contrato.3 excepto lo permitido por 2. FV) L F. l: [F. de soldadura sometido a carga cíclica. donde 2. Cuando las 2. carga no li.7 Configuración y detalles de junta F'".17 W. de r1 r~rit distancia del centro de rotación instantáneo al 2. pulgadas [mm] para soportar conexiones excepto a las placas base..0 + 0..2. neal de soldaduras cargadas en ángulo variable deben ser los siguientes: 2.4. . pulgadas [mm] r 1 b.2 debe limitarse al análi. ción instantáneo.3 Centro de rotación instantáneo.O t 0.xx .30 C Fr:x:x Fórmula ( 1) F. 2.7. <0. que no sean columnas.1 Esfuerzos en las soldaduras en filete.087 ((-) t 6). todas cargadas en el mismo ángulo.50 sen U(-J) F(p) das deben estar diseñadas para cumplir con los requisitos F(pl.. duras en filete.4./b. Las conexiones solda- F.0. .3 \" 2.6._i o s. L F..' .6. 1.ángulo entre la dirección de la fuerza y el eje elegido de la Tabla 2. deformación del ele. sada en la distancia desde el centro de rota- sis de uña sola soldadura en filete lineal o grupos de solda. (xl-F.0. deben estar diseñados para man- gadas [mm] tener todas las partes alineadas y deben estar proporcio- ¡\u \.6.9:_0..4..7. y Componente y. pulgadas [mm] cizallamiento aplicado al área efectiva para cualquier di- rección de la carga aplicada.tamaño de la pierna de la soldadura en ti lete.. 'IJ.¡ 0. soportar carga en empalmes o soldaduras de conexión mento de soldadura a máximo esfuerzo. La ranura debe llenarse al nexión. En las placas base de columnas y otros miembros en compresión.4).]_.J·"S SOI.1 Soldaduras en filete transversales. perficie.4 Combinaciones de soldaduras.2 Traslape mínimo. A menos que se evite la de- mitir las conexiones que están soldadas a un miembro y flexión fuera de plano de las piezas. 7. Deben aplicarse los requisitos de forma y excepto donde la dcflexión de la junta esté suficiente- tamaño de 5 . requiera la eliminación o cuando los requisitos de termi- quina y juntas en T para contornear la cara de la solda. El diseñador y el delineante deben re. por soldaduras en filete que puedan tener soldaduras en fuerzos en la dirección a través del espesor cuando sea ranura de longitud limitada en los puntos de aplicación factible. piezas conectadas. estos se deben daduras en filete transversales en juntas traslapadas que dimensionar para que proporcionen los espacios necesa. 2. junta-Soldaduras en ranura nexión debe ser la adecuada para mantener a Jos miem- bros fijos en su lugar.5 Contorneo de superficie de juntas a tope.9 Configuración y detalles de manera natural no debe ser causa de rechazo ni es nece- sario eliminarlo. pero no 2. No será necesario propor- L:ionar un radio mínimo de contorno. abocinadas y las soldaduras en ranura abocinadas pueden duras no se aplica a las soldaduras en filete que refuerzan usarse para transferir el esfuerzo de cizallamiento entre soldaduras en ranura con PJP (véase Anexo A). mentos del contrato. mente restringida para impedir la apertura bajo carga. de bisel método de agregar capacidades individuales de las solda.!. \ttás allá de esta longi- provisto en el presente documento.1. das con relación a la dirección de la carga aplicada. El traslape mínimo de pie- metal base conectado.9. 2. se deben soldar con empernada<. Deben aplicarse los requisitos de la Tabla 3. tapón profundidad hasta cero sobre una distancia no menor de o en broche) para compartir la carga en una sola co. siempre y cuando no interfiera con otros junta-Juntas soldadas en filete elementos de la construcción.3).7.3 Soldaduras en ranura con P JP intermitentes. fecciones. especial.2. en es. tenderse a un tamaño uniforme por al menos la longitud 2.7. en es.1. 2. conocer que los orificios del tamaño mínimo requerido pueden afectar el área neta máxima disponible en el 2. La soldadura en ranura debe ex- fuerzo calculado. si se combinan dos o tud.7. dura o para reducir las concentraciones de esfuerzos. En las quina y en T. deben especificarse en los documentos del con- mente cuando el espesor del metal base del miembro de trato (véase Figura 2.. rio). Cuando se tope que unan piezas de ancho o espesor desigual. transfieren esfuerzos entre piezas cargadas axialmente rios para la deposición del metal de soldadura sin imper. Se deben per. la ranura debe realizarse con una transición de la más soldaduras de diferente tipo (en ranura.DADAS palmcs y conexiones en otros miembros en compresJOn soldaduras comparten la carga en una superficie de con- que no estén acabados para soportar carga deben estar di. como la suma de las soldaduras individuales determina. o remachadas al otro. Cuando el tas en T y en esquina cuya función es transmitir esfuerzo Ingeniero exija soldaduras en filete que contornean la su- normal a la superficie de una parte conectada..9. tacto en común.6 Orificios de acceso a la soldadura. deben estar soldadas con doble filete (véase Figura 1. cuatro veces la profundidad.. filete.1 Transiciones de espesor y ancho.AWS DI 1/DI !M:2015 PARTE B SECCIÓN 2 DISEÑO DE CONI·:Xl()]'.3 Conexiones a placas base.14.7. 2.1. perficie se utilizan en aplicaciones cargadas estática- mente. Para estructuras cargadas estáticamente no es necesario proporcionar sol- 2. daduras en filete que contornean la superficie. 2.8 Configuración y detalles de 2.4 Eliminación de la lengüeta de soldadura. Excepto por lo requerida para transferir la carga.. Cuando los pernos y las doble filete (véase Figura 2. la capacidad de la conexión debe calcularse ras antes de la aplicación de la soldadura en filete. Este Las soldaduras en ranura con PJP intermitentes. Las soldaduras en filete pueden aplicarse estructuras no tubulares cargadas estáticamente no es ne- sobre soldaduras en ranura con CJP y PJP en juntas a cesario eliminar las lengüetas de soldadura. a menos deformación entre pernos y soldaduras (véase comenta- que en los documentos del contrato o en las especificacio. nación de la superficie difieran de los descritos en 5. rama o el tamaño requerido de la soldadura sea de 3/4 2.8.§.4) o unir por al menos dos lí- 10 .3 Carga de metal ba"e en todo el espesor.8.2 Prohibición de soldadura en ranura fOn CJP de pulgadas [20 mml o mayor deben recibir especial aten- longitud parcial.1 o Tabla 5. zas en las juntas traslapadas sometidas a esfuerzo debe ser cinco veces el espesor de la parte más delgada.8. 2.1 Juntas traslapadas 2. Las jun.8. Las sol- quieran orificios de acceso a la soldadura. de cargas localizadas para participar en la transferencia dura más grandes de Jo necesario a fin de transmitir el es. El refuerzo en filete en la superficie de soldaduras en ranura de juntas en esquina y en T que se produce de 2. Cuando se re. ex- detallado. Las soldaduras en ranura con C JP in- L:ión durante el diseño. estos requisitos deben estar especificados en los docu- Cuando tales soldaduras en filete que contornean la su. la selección del metal base y el termitentes o de longitud parcial deben prohibirse. se debe considerar la compatibilidad de señados para transmitir la fuerza en los miembros. el tamaño no debe ser mayor de 5/16 pulgadas [8 mm]. nes aplicables se especifiquen soldaduras con C JP o requi- sitos más restringidos. menos de 1 pulgada l25 mm]. Deben usarse detalles de junta que minimicen cepto los miembros armados de elementos conectados la intensidad de esfuerzo en el metal base sometido a es.8. la co. 2. Debe evitarse especificar tamafíos de la solda. de la carga localizada. 7.7 Soldadura~ con remaches o pernos.9. 11.3.9. En 2.9.10.1 o 2. Las soldadu- das de conexiones de extremo de barras planas o ras en filete en orificios o ranuras no deben considerarse miembros de placa. ras con el borde de la parte externa conectada y el ta- daduras (véase Figura 2. dados a la brida. Ex. Las soldadu- soldaduras en filete longitudinales utilizado en conexio.9. la longitud de cada soldadura en fi.10.AWS [)[ liD! 1M 2015 PARTE 8 SLCCIÓN 2 DlSE:\lO DE CO~l'X!ONES SOLDAU/\S neas transversales de soldaduras de tapón o en ranura o El espaciado y las dimensiones mínimas de los orificios dos o más soldaduras longitudinales en filete o en ranura. pueden detenerse antes o pueden tud debe ser cuatro veces el ancho de la ranura.1 Generalidades. excepto que se realice una provisión adecuada (mediante soldaduras interme- dias de tapón o en ranura) para prevenir el pandeo o la separación de las piezas. Las sol. 2.3. Las debe extenderse más allá de los bordes del metal base co- soldaduras en filete en orificios o ranuras en juntas tras. 2. de relleno y las soldaduras que las conectan deben cum- 2. las placas flexibles).11. 2.3 Terminaciones de soldaduras en filete tapón debe ser cuatro veces el diámetro del orificio.7 para ejemplos de conexiones Siempre que sea necesario usar placas de relleno en jun- tas que deban transmitir una fuerza aplicada. Las juntas sol. o de las ranuras para soldadura en filete deben cumplir con los requisitos de 2.1 0. lleno deben ser suficientes para transmitir la fuerza a la 11 . la longitud del remate 2. las soldaduras en filete dehen terminar a una distancia no menor que el tamaño 2.9.11 Placas de relleno no debe exceder de cuatro veces el tamaño nominal de la soldadura (véase Figura 2.1.4.5 y 3.4.9.1 Espaciado mínimo (soldaduras de tapón). ponda.4.2 Espaciado mínimo (soldaduras en ranura).2 Placas de relleno gruesas. de la pieza conectada más delgada. espaciado mínimo de centro a centro en una dirección guientes casos: longitudinal debe ser dos veces la longitud de la ranura.5 Soldaduras en filete intermitentes.3.10.4. las soldaduras en filete que unen 2. de la soldadura desde el comienzo de la extensión (véase Se deben prohibir las soldaduras de tapón y en ranura en Figura 2.2 juntas traslapadas sometidas a tracción. junta-Soldaduras de tapón y en nuras.9. excepto según lo delimitado en los si. El puesto en las especificaciones generales de diseño. adecuado para transferir la fuerza aplicada entre las pie- daduras en filete en lados opuestos de un plano común zas conectadas. Las placas de relleno rigidizadores transversales a las almas de las vigas deben de un espesor menor de 1/4 pulgadas [6 mmJ no deben comenzar o terminar a no menos de cuatro veces ni más usarse para transmitir esfuerzos.5). Si se usan sol.6 ). Si las piernas sobresalientes del metal base de conexión están unidas a las soldaduras de remate.9. 2. Las soldaduras en ti lete longitu.3 Máxima longitud del remate. la placa de relleno 2. 2.2.1 Placas de relleno delgadas.9.11. Estas soldaduras en filete pueden traslaparse sujeto a las daduras en filete longitudinales solas en juntas traslapa. la placa de relleno es adecuado para transferir la fuerza aplicada entre las piezas conectadas.9.10.4.3 Dimen. fuerzo de tracción calculado. Las soldaduras que unen el lapadas pueden usarse para transferir cizallamiento o im.5 Lados opuestos de un plano común. describen en 2.1. El diseño de conexiones que usen soldaduras en filete longitudinal para miembros que no sean secciones ranura transversales de barras planas deben cumplir con lo dis. dadas deben tener una distribución que permita la flexi- bilidad establecida en el diseño de la conexión.4.8). cuando sea mayor de 1/4 pulgadas [6 mm] pero no sea 2.2 y 2. nectado del lado de afuera.1 O. metal base conectado del lado de afuera a la placa de re- pedir el pandeo o la separación de las piezas traslapadas."iones precalificadas.4 Prohibición en aceros revenidos y templados. Las terminaciones de solda- espaciado mínimo de centro a centro de las líneas de sol- dura en filete pueden extenderse hasta los extremos o daduras en ranura en una dirección transversal a su longi- lados de las piezas. aceros revenidos y templados con un F\ mínimo especifi- 2. 9 ).2 Soldaduras en filete longitudinales.11.9. El tener remates. según corres- cepto donde los extremos de los rigidizadores estén sol.2. cado mayor de 70 ksi [490 MPa].4 Soldaduras de refuerzo transversal. Las dimensiones las juntas traslapadas en las que una parte se extiende para soldaduras de tapón y en ranura precalificadas se más allá del borde o lado de una pieza sometida al es. 2.3.4. a excepción de lo siguiente: maño de la soldadura debe incrementarse sobre el ta- maño requerido a una cantidad igual al espesor de la Cuando se exige sellar las juntas o cuando se necesita placa de relleno (véase Figura 2.9. Cuando el espesor de la de seis veces el espesor del alma desde el pie del alma placa de relleno sea menor de 1/4 pulgadas [6 mm] o hasta las soldaduras alma-ala. espaciado mínimo de centro a centro de las soldaduras de 2. lete no debe ser menor que la distancia perpendicular entre ellas (véase Figura 2. El 2. 2.4.3. ras en filete intermitentes pueden usarse para transferir el nes de extremo no debe exceder de 16 veces el espesor esfuerzo entre piezas conectadas. limitaciones de las disposiciones de 2. soldaduras de tapón o en ranura.10 Configuración y detalles de dinal se pueden hacer en los bordes del miembro o en ra. plir con los requisitos de 2. El espaciado transversal de 2. una soldadura continua por otras razones. la placa de relleno debe mantenerse al deben interrumpirse en la esquina común a ambas sol. los documen- tos del contrato deben especificar que se requieren tales 2. 2.4 Soldaduras en filete en orificios o ranura". Cuando el espesor de soldaduras continuas. 12. Las disposiciones de la Parte C 2.730 JE!FY (Fy =límite elás.14.2 Espaciado máximo de las soldaduras intermi- Parte C.2.2.1 0). proporcionan un método para evaluar los efectos de las cas o perfiles laminados se usan para annar un miembro.13.14 Limitaciones 2.3 Protección contra la corrosión. El espaciado longitudinal entre soldaduras en filete intermitentes que conectan dos o más perfiles laminados no debe exceder de 24 pulgadas [600 mm]. Las disposiciones de la la placa multiplicado por 0. 2.12 Miembros armados nitud suficientes para iniciar agrietamiento y falla pro- gresiva (fatiga). Las soldaduras Requisitos específicos para el diseño que unen la placa de relleno con el metal base conectado de conexiones no tubulares del lado interno deben ser suficientes para transmitir la fuerza aplicada (véase Figura 2.1 O"jE!FY. La Parte C se aplica únicamente a miembros no tubulares y conexiones sometidas a cargas cíclicas. 12 . En los miembros en compresión armados. si se utilizan solda- duras en filete intermitentes. Cuando el espaciado transversal no soste. brepasar las 12 pulgadas [300 mm].2 Otras disposiciones pertinentes. la placa de cubierta o las placas de dia- fragma entre líneas adyacentes de soldaduras no debe 2.12.2 Fatiga de ciclo bajo. unísono pero no menos de la necesaria para transmitir el 2. tentes 2.3 Responsabilidad del Ingeniero. o bien debe especificar el ciclo de máximo de soldaduras intermitentes que conectan un vida útil planificado y el rango máximo de momentos. tico del esfuerzo.46 E/FY veces el espesor cumpla con el re- quisito de esfuerzo.1 Generalidades.3 Acero resistente al ambiente sin pintar. El ancho no soste.1 Aplicabilidad. No debe exigirse 2. Este exceder el espesor de la placa multiplicado por código ya no reconoce una diferencia entre miembros re- 1. una evaluación de la resistencia a la fatiga si el rango de dadura en filete intennitente a lo largo de los bordes de esfuerzo de sobrecarga de uso es menor que el umbral un componente de placa externo a otros componentes no del rango de esfuerzo. nido sobrepase este límite. pero una parte de su ancho no J mayor de 1. como las condiciones atmosféricas normales. el miembro debe considerarse acep- table. El Ingeniero 2. mentos del contrato. turales soldados no tubulares que deben aplicarse para tapón o en ranura) para hacer que las piezas actúen al minimizar la posibilidad de una falla por fatiga.12. el espaciado no con protección contra la corrosión adecuada o sometidas debe superar las 18 pulgadas [460 mm] ni el espesor de únicamente a ambientes levemente corrosivos.4 Miembros redundantes-no redundantes.3 Requisito del plano de taller. Cuando los segmentos de soldadura en filete intermitente se alternan a lo largo de los extremos opuestos de los 2. el espaciado no debe exce- der de 14 veces el espesor de la placa más delgada ni 7 pulgadas [ISO mm]. dundantes y no redundantes.3. Las resistencias componentes de placa del lado externo más delgados que a la fatiga descritas en la Parte C se aplican a estructuras el ancho indicado en la siguiente oración.1 Umbral del rango de esfuerzo. Las disposicio- esfuerzo calculado entre las piezas unidas.2.2 Miembros en compresión.14. fluctuaciones repetidas de esfuerzo en elementos estruc- se debe proporcionar suficiente soldadura (en filete. En los miembros de acero resistente al ambiente sin pintar expuestos a la corrosión atmosférica.AWS 01 1/Dl IM 2015 PARTES 8 Y(' SECCIÓN 2 DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS placa de relleno y el área sometida a la fuerza aplicada Parte C en la placa de relleno debe ser adecuada para evitar el esfuerzo excesivo de la placa de relleno. zallamientos y reacciones de las conexiones en los docu- der de 24 veces el espesor de la placa más delgada ni so. (cargadas cíclicamente) 2. nido del alma.11.12.5). debe exceder de 12 pulgadas [300 mm] ni el espesor de 2. ci- componente de placa a otros componentes no debe exce. 2.3.13.12.2.12.13 Generalidades 2. excepto por lo dispuesto en 2.13. el espaciado longitudinal de segmentos de sol. Excepto según lo dispuesto debe proporcionar detalles completos. 2. con frecuencia y mag- 2.12. Parte C no son aplicables a los casos de carga de ciclo tico mínimo especificada y E es el módulo de elasticidad bajo que inducen esfuerzos calculados en el rango inelás- de Young para el tipo de acero que se esté usando). nes de las Partes A y B deben aplicarse al diseño de los miembros y las conexiones sujetos a los requisitos de la 2.46 J EIFY.2. dentro del rango elástico. Sí dos o más pla.2 o 2.14.12. incluso los tama- por 2. tales la placa multiplicado por 1. Las juntas que re- quieren placas de relleno deben estar detalladas en el plano de taller y de montaje.14.1 Soldadura mínima requerida. Fn-t (véase Tabla 2.2. el espaciado longitudinal ños de las soldaduras. 2 Esfuerzo axial y doblado. placa con carga en tensión que usen soldaduras trans- mulas (2) a (5) para las categorías de esfuerzo A. Constante de la Tabla 2. En la que: 2. B. las soldaduras de co. N Número de ciclos de esfuerzo en la vida del diseño.AWS DI 1/IJI IM 2015 PARTE C SLCC!ÓN ~ DISI·:ÑO I)E CONI·:XI<)NI·:S SOI. Los esfuerzos unitarios placa con carga en tensión.3 Secciones simétricas. si la disposi.DADAS 2. Fórmula (3) 2. tkhe e'\ct:der de FsR como se determina en la Fórmula (. esfuerzo no debe exceder de FsR• según se determina en fuerzo se define como la magnitud de fluctuación del es. con o sin soldaduras en filete que con- C.1 Análisis elástico. el rango de esfuerzo máximo en la sección transversal del metal base en el pie de la solda- Para las categorías A. según se determina en la Fórmula (4). En los miembros con sec. en cuyo caso los efectos de Crx 11 x 10·1 o_ló7 excentricidad pueden ignorarse. gorías. t:1 rango de esfuerzo no cluirse en el cákulo del rango de esfuerzo. 2. B'.5 para todas las cate- binado debe ser el que se utiliza para casos de carga apli. (b) Para conexiones de extremo de elementos de rresponda (véase Figura 2.16. la Fórmula (2). en T y en esquina con solda- duras con(' JP.15. En el caso de inversión de esfuerzos. Los esfuerzos calculados y los FsR = (e) NI om ~ F-m (ksi) rangos de esfuerzo deben ser nominales. Los es- fuerzos no necesitan ampliarse por factores de concentra- ción de esfuerzo para discontinuidades geométricas locales. los esfuerzos totales.16. Rango de umbral de esfuerzo de fatiga. el rango de esfuerzo máximo para vida in- simétrica respecto del eje del miembro o. transversales a la dirección del esfuerzo.4 Miembros en ángulo. k si [MPa] axial combinado con doblado. En el caso de miembros en e )o 167 ángulo con esfuerzo axial. 2 10 (ksi) mérica de Jos esfuerzos máximos repetidos de tracción y compresión o la suma de los esfuerzos máximos de ciza- llamiento de la dirección opuesta a un punto dado.15. 8 O 3Tl el rango de esfuerzos debe calcularse como la suma nu.5 para la categoría F fuerzo. C. según co. deben incluirse en el cálculo del rango de es. Jos esfuerzos totales. sobre la base del análisis de esfuerzo elástico a nivel del miembro.15. máximo sobre la sección transversal del metal base en el zos admisibles descritos en la Tabla 2. el rango de esfuerzo calculados en las soldaduras no deben exceder los esfuer. D. finita. excepto la categoría F. ciones transversales simétricas. Para la categoría de esfuerzo F. el rango de dura regido por la consideración de iniciación de grieta esfuerzo no debe exceder de FsR como se determina en la desde la raíz de la soldadura no debe exceder de FsR· Fórmula (2).16 Esfuerzos y rangos de esfuerzo transversal del elemento de placa con carga de tensión admisibles debe determinarse por (a). 13 . Ciclos por día x 365 x años de vida del diseño. D. el centro de gravedad de las ( Nr ~ F tH (k si) soldaduras de conexión debe caer entre la línea del cen- tro de gravedad de la sección transversal del ángulo y el centro de la pierna conectada. incluso los que surgen de la excentricidad de la junta. B.1 Esfuerzos admisibles. tornean o de refuerzo. El rango del esfuerzo calculado no debe exceder del máximo calculado por las Fórmulas (2) a (5). el rango de esfuerzo máximo de la sección 2.El rango de es. E. En el caso de esfuerzo Rango de esfuerzo admisible.15 Cálculo de esfuerzos Fórmula (2) 2. ~'sR ~ (44 ~lO ) . cada concurrente. E y E'. es de- nexión deben estar preferentemente dispuestas en forma cir.1 ). C1 Constante de la Tabla 2. incluso aquellos causados a partir de la En la que: excentricidad de !ajunta desde el centro de gravedad del ángulo. que debe ser igual a: fuerzo que surge de la aplicación y supresión reiteradas de la carga de uso. deben in. que surge de la disposición diferente de la carga de uso. pie de la soldadura regido por la consideración de inicia- ción de la grieta desde el pie de la soldadura. En los elementos de placa cargados en tensión en los detalles de juntas en cruz. (b) o (e) según lo siguiente: (a) Para la sección transversal de un elemento de 2.2 Rangos de esfuerzos admisibles. B '.3. el esfuerzo máximo com. soldaduras en filete o combinaciones de ellas. categoría C'. versales con PJP. Si el centro de gravedad [( N ) 2 F111 (MPa)J de la soldadura de conexión está fuera de esta zona. ksi [MPa] ción simétrica no es útil. soldaduras con PJP. el rango de 2.11 para el gráfico de las Fór.15. E' y F). 65 .0 (fort n) t o 167 p 2. deben estar dentro de la ranura o si se debe permitir que Fórmula (5) estén fuera de la misma y si se debe permitir que el res- 44 X 10 8 )O_JD . fabricación y Fórmula (4) montaje 2.2 Respaldo gadas o mm) 2. en T y en esquina con CJP realiza- 11 OH"l das desde un lado.1.. 1. El respaldo para juntas sometidas a carga de tracción trans- En la que: versal cíclica (fatiga) debe eliminarse y el lado posterior de la junta debe acabarse en forma consistente con la RFII . si hubiera.17. 1.4x 10 ) . ble que se haya descubierto o que se haya ocasionado por versales la eliminación debe repararse para cumplir con los crite- rios de aceptación de este código. de contorno.3 Juntas a tope con CJP. Cualquier discontinuidad inacepta- camente un par de soldaduras en filete trans. La transición puede lo- forzadas o no reforzadas grarse inclinando las superficies de la soldadura.17 .59(2a!t . 2.. (véase Figura 2. paldo permanezca en su lugar o se retire para proporcio- Fse . Factor de reducción para juntas con PJP re.5.e la soldadura. El Ingeniero debe desde la raíz de la soldadura debido a la tracción sobre la dejar sentada la categoría de esfuerzo de fatiga en los raíz.2 Juntao.2.R 1. El respaldo puede permanecer en su lugar o '" retirarse.2. (MPa)J [ 111 1\: pueden hacerse dentro o fuera de la ranura de la junta.0 (for mm) de las 1/2 pulgadas [12 mm] desde el borde de la pieza 0 1 7 conectada. {e) Para conexiones de extremo de elementos de Tanto los requisitos de las soldaduras para fijar los res- placa con carga en tensión que usan un par de solda. El Contratista debe dejar sentado en Fórmula (5).2.)~~--1. Puede usarse un ..17 Detalles. -----'---"'::----'--'". cara d. r <: 1.3. RHr.17 . paldos de acero como la determinación de si el respaldo duras en filete.17. lo descrito en 2. Factor de reducción para juntas que usan úni.17. Las juntas a tope entre piezas que tienen espesores des- iguales y están sometidas a esfuerzos de tracción cíclicos En la que: deben tener transiciones suaves entre las superficies de desplazamiento en una pendiente no mayor de 1 en 2-1/2 RPJI' . 14 . el rango de esfuerzo máximo sobre la debe eliminarse o mantenerse en su Jugar deben cumplir sección transversal del metal base en el pie de la solda.2 Transiciones de ancho de juntas a tope.2). Las soldaduras para fijar el respaldo pueden hacerse dentro o fuera de la ra- nura a menos que esté restringido en la descripción de la categoría de esfuerzo. a menos que esté restringido en la categoría de esfuerzo usada en el diseño. no debe exceder de FsR• según se determina en la planos del contrato. Las juntas a tope entre piezas que tienen ancho desigual y están sometidas a esfuerzo cíclico en el rango de trac- -.24 (~) das fuera de la ranura de \ajunta no deben terminar cerca t. Además.2. en la dirección del es- pesor de la placa con carga de tracción (pul.AWS DI 1/01 IM 2015 P-!RTE r SLCCION 2 DISEÑO DL CONLXIONFS SOLDADAS 2. el rango de esfuerzo de cizalla._12_-_l_. al bise- RpJp lar la pieza más gruesa o al combinar Jos dos métodos 0.1 Transiciones de espesor de juntas a tope. 72( w/t ) .17 . 11 ( N (kst) nar la categoría prevista de rango de esfuerzo.) 167 ._2_4(~w_i~t.1 Transiciones de espesor y ancho 2.o_l~(2_a!~t t o7 .0 (for mm) ción deben tener una transición suave entre los bordes de p desplazamiento con una inclinación de no más de 1 sobre 1-1/2 con el borde de cada pieza o se debe proporcionar 2a la longitud de la cara de la raíz no soldada en una transición que tenga un radio mínimo de 24 pulgadas la dirección del espesor de la placa con carga r600 mm ltangente a la pieza más angosta en el centro de de tracción la junta a tope (véase Figura 1.17.2. 2. con la superficie de cada pieza. 2.el espesor del elemento de placa con carga de rango de esfuerzo aumentado para aceros que tengan un tracción (pulgadas o mm) esfuerzo de fluencia mayor de 90 ksi [620 MPa] con de- w el tamaño de la pierna del filete de refuerzo o talles que incorporen el radio.) t O. los planos de taller la ubicación requerida.1. 2.17 . Las soldaduras para fijar el respaldo R (14..1.4 y las categorías dura regido por la consideración de iniciación de grieta de rango de esfuerzo de la Tabla 2.17. La soldaduras de punteado ubica- o 10 ~ 1. el detalle de miento en la garganta de la soldadura no debe exceder de soldadura que se usará.1 Soldaduras para fijar el respaldo de acero.12). si las soldaduras de punteado FsR por la Fórmula (3) categoría F.2.17. 2.0. 5 juntas a tope cargadas transversalmente. riores a 3/16 pulgadas [5 mm]. En el caso de conexiones y detalles con fuerzas ción transversal cíclico con la barra de respaldo en su lu- cíclicas en elementos sobresalientes con una frecuencia y gar. 2. Deben prohibirse las soldaduras las terminaciones de soldadura sometidas a carga cíclica en esquina con CJP y en T sometidas a esfuerzo de trac- (fatiga). En soldaduras en ranura con bisel y en ranura en J en juntas las juntas a tope cargadas transversalmente deben usarse a tope soldadas en posición plana deben prohibirse donde lengüetas de soldadura para proporcionar una termina. se debe en los siguientes casos: agregar una sola pasada de soldadura en filete de con- torno de tamaño no menor de 1/4 pulgadas r6 mm] en las ( 1) Miembros secundarios o que no soportan es- esquinas reentrantes.17.3 Soldaduras en filete inferiores a 3/16 pulgadas lengüetas de soldadura deben eliminarse y se debe acabar [5 mm]. Los bordes cortados a (2) Juntas en esquina paralelas a la dirección del es- llama no requieren rectificado siempre que cumplan con fuerzo calculado entre componentes de miembros armados. se aplica lo siguiente a respaldo en su lugar. de- berá ser continuo a lo largo de la longitud completa de la 2.3 Soldadura de contorno en juntas en T y en es· prohibirse.17 . Las 2.6 Terminaciones de la soldadura en filete. 15 . garantice que las soldaduras en ranura con CJP someti- das a un esfuerzo aplicado transversal cíclico en el rango de tracción sean inspeccionadas mediante pruebas radio- grálicas (RT) o pruebas por ultrasonido (lJT) . Ade.AWS DI 1/Dl IM 2015 !'ARTE C SECCION 2 DISE~O DI: CONFXIONFS SOLDADAS 2.18 Juntas y soldaduras prohibidas tas en esquina.4 Soldaduras en ranura longitudinal y jun. las disposiciones de rugosidad de 5.3.3. ción en cascada de la soldadura fuera de la junta termi- nada. 2.18. las soldaduras en filete se 2. 2.4 Soldaduras en T y en esquina con CJP con el más de los requisitos de 2.2). No deben usarse diques en los extremos.2J_. 2.18.2. El respaldo de acero. Las solda- junta.17.9.3.17.18.19 Inspección deben rematar alrededor del lado o del extremo para una distancia no menor a dos veces el tamaño nominal de la Las categorías de fatiga By C requieren que el Ingeniero soldadura. excepto que estas prohibiciones para soldadu- quina. hechas con un respaldo que no es de acero y que no haya sido calificado de conformidad con la Sección 4 deben 2. hechas desde un solo lado sin respaldo o cerse dentro o fuera de la ranura (véase 5.4 Bordes cortados a llama.14. fuerzo. En juntas transversales en esquina y en T someti. 2. ras en ranura hechas de un solo lado no deban aplicarse das a tracción o con tracción por el doblado. Deben prohibirse las soldaduras en filete infe- la soldadura al ras con el borde del miembro. duras en ranura. magnitud suficientes como para provocar una falla pro- gresiva iniciándose en un punto de máximo esfuerzo en el extremo de la soldadura. si se lo utiliza. Las soldaduras para fijar el respaldo pueden ha.1 Soldadura en ranura de un solo lado.2 Soldaduras en ranura de posición plana.8. sea factible realizar juntas en ranura en V o en U. Las 2.17.18. 1.4.SECCION 2 DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS AWS Dl 1/Dl lM:2015 Tabla 2.) Z (mm) SMAW 1/8 3 SMAW 118 3 60 o > \f1 ~ 45 o FCAW-S 1/8 ·' FCAW-S o o FCAW-G 1/8 3 FCAW-G o o CiMAW N/A N/ A GMAW o o SMAW 1/4 6 SMAW 1/4 6 FCAW-S I/4 6 FCAW-S 1/8 3 45 o > '+' 2 30 o 10 FCAW-G 1/4 FCAW-G 3/8 6 GMAW N/A N/A GMAW 1/4 6 16 .) Z (mm) Proceso Z (pulg. Dimensión de pérdida Z (no tubular) (véase 2.1 Tamaño efectivo de soldaduras en ranuras abocinadas (véase 2.3) Posición de soldadura-V u OH Posición de soldadura-H o F Ángulo diedro lfl Proceso Z (pulg.4.3.4) Proceso de soldadura Ranura de bisel abocinada Ranura abocinada en V SMAW y FCAW-S 5/16 R 5/8 R GMAW' y FCAW-G 5/8 R 3/4 R SAW 5/16 R 112 R a Excepto GMAW-S Nota: R = rad10 de supcrficw exterior Tabla2.2. : dada Soldaduras de tapón y en ranura Cizallamiento paralelo a la superlicie 0. tcncia tico del metal base Soldaduras en ranura <'on PJP Tra~.40 x limite elástico del nivel de resistencia igual a o menor metal has~ d.3 Esfuerzos admisibles (véase 2.40 x límite elás- tico del metal base Soldaduras en filete Cizallamiento en el ár~a cJCctiva o 0.1ón tamb1en d.:as d"eet1vas en 2 4 "onsultc los aceros aprohados por d código con res1stenem~ comc1dentes entre el metal base y el mdal de aporte en !"ah la 3 1. ~~ Compn:sión normal al án:a efectiva d~ O.sifieadón de resistencia a la trac~:ión del Puede usarse metal d~ aport~ con un la soldadura en juntas no disef\adas metal de aporte nivel de resistencia igual a o menor como resistentes que el metal de aporte de igual resis- t~ncia rracciún o compresión paralela al eje No es una consideración de diseño de junta sol- de la soldadura e dada Cizallamiento paralelo al eje del área 0.: desgarram1ento del metal base más ddgado en d arca per1mc· tral alrededor d.6. aunque d área de la soldadura normal al eje de la soldadura pu. 75 x cla.:ción nonnal al área dt:ctiva 0.40 x límite clás. Tracción o compresión paralela al eje No es una consideración de disc11o de junta sol- de la soldadura~ dada Puede usars~ metal de aporte con un Citallamiento en el área efectiva 0. R1ge la notad (arriba) r l.40 x punto d. se debe vcntícar y asegurar que la res1stencm de la conex1ón no esté l1m1tada por el espesor del metal has~ en d área neta ulred.90 x cla"ificación de resistencia a la tracción del la soldadura en juntas dis.4 3 ~.la conexion 17 ..AWS Dl 1/Dl 1M 2015 SECCIÓN 2 DISI·:Ño DE CONFXIONES SOLDADAS Tabla 2.16. Tabla 3 2.-hc .30 x ela'>ilicación de resist~ncia a la tracción del nivel de resistencia igual a o m~nor metal de aporte excepto qu~ el cizallamiento en el que el metal de aporte de igual r~sis- metal base no de he exceder de 0.30 x clasificación de resistencia a la tracción del ctCctiva metal de aporte excepto que el cizallamicnto en el metal base no debe exceder de 0. e que el m~tal de aporte d~ igual resis- tencia Tracción o compresión paralela al eje No ~s una consideración d~ dis~i'io de junta sol- de la soldadura.: 11ueneia del metal hase no se aplica al .ó.:dc estar mdUlda en la secc1ón transversal del miembro J La l1mltacmn dd csfu~rzo en el metal base a 0.:c~dcr de 0.30 x cla'iilicación d~ r~sistencia a la trac~:ión del soldadura metal di..a resistencia d~ lu cone:>.4 y 2.:star lumtada ror la capacidad de cargu d.:rzo aplicado Esrut:rzo admisible Nivel de resistencia del metal de aporte Soldaduras en ranura con C W Tracción nom1al al área erectivaa Igual que para el metal base Se d~b~ utili~:ar un mct<~l de aporte de igual resistencia h Compresión nonnal al área ctCctiva Igual que para el metal base Puede usarse metal de aport~ con un nivel de resistencia igual a o d~ una elasi ticación ( 1O ksi [ 70 MPa]) menor que d m~tal d~ aporte de igual resist~ncia. especialmente en el caso de un par de soldaduras en f1lete en los lados opuestos de una placa e Alt.:sfuer70 en la pa:rna de soldadura .!xccder de 0.:dor de la con~x1ón.2 6 4.4.:ñadas como metal de aporte.90 x resist~ntes límite elástico del metal base cone~:tado -.! aporte excepto que el esfucrto en la sec- ción neta del área de ci:tallamiento del metal base Pued~ usarse metal d~ aporte con un no debe l.30 x clasificación de resistencia a la tracción del Puede usarse metal de aporte con un de ~:ontacto en el áre<l efectivaf metal de <~porte nivel de resistencia igual a o menor que el metal de aporte de igual resis- tencia "C\m~ulte las dermiCIOIWS de ár..30 x clasilicaciún de resistencia a la tracción del metal de aporte Compresión nonnal al área efectiva de 0.:rnal1vamente. 2.: y soldaduras en ranura se pueden disei'íar sin considerar los esfuer~:os de traccmn y de compres10n en los compon~ntes conectados pawlclos al eJe de la soldadura.1) Tipo de ~srw. pero no debe c:-. y Tabla 4 9 11 ( "Lo~ componentes de miembros construidos umdos por soldaduras en filett.4 2.:squemUtu:a~ s1n embargo. véase~ ó. S~ pcrm1te la interpolac1ón 11- ncal entre ángulos de carga adyacentes 18 .849 0.17 1.10 45 1.4) Ángulo de carga para el elemento analizado Ángulo de carga para el elemento de soldadura con la menor capacidad de defonnación (~ e (90) e (75) e c60) e (45) e (30) e (15) e (O) o 0.02 1.4 Coeficientes de equivalencia de resistencia para soldaduras en filete con carga oblicua (véase 2.47 90 1.04 1.IM_2015 Tabla2.39 75 1.40 1.07 1.825 0.SECCION 2 DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS AWS DI l/Dl.883 30 1.40 1.48 1.909 0.06 0.05 1.17 1.948 0.994 15 1.6.18 1.26 60 1.30 1.16 1.876 0.29 1.4.50 1\ota· d elemento de soldadura con la menor capacidad de defonnacion será el elemento con d mayor ángulo de carga.29 1. ~ V> o o Tabla 2.14.5 ~ Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.1) . ) 1.' 1000 pin [25 ¡. con superficie laminada o limpia... pero s in esqui- nas reentrantes.2 Metal base.IID] o iuferior.tm 1 o inferior. o ¡¡.3 V> ~ ~ () oz ~ 44 X JOB 1 . ~. ~- laminada o limpia. con superficie Alejado de cualquier ----... o o E' X~ 1 1tiill m () ~ ~ ~ [Tl V> V> (Continuación) o r ~ V> . Bordes cortados a llama Alejado de cualquier ( B 120 X 10 8 1 16 [ 110) soldadura o conexión con valores de rugosidad de superficie de estrucrural li. Umbral Categoría Constante Fm Punto de inicio de Descripción ~e esfuerzo Cr ksi [MPaj grietas potenciales Ejemplos ilus trativos Sección ! -Material simple alejado de cualquier soldadura 1.! in [25 J.1 /1.:. pero sin esqui- nas reentrantes. o V..1 Metal base... excepto acero resistente al ambiente sin recubrimiento.!.Q_(@ (A) ®~ (B) . Bordes cortados a llama A 250 X 1QB 1 24 [1 61) soldadura o conexión con valores de rugosidad de superficie de estructural 1000 J. (A) 1.2 ambiente sin recubrimiento.. excepto acero resistente al 1. 5 1.lill En la esquina reentrante del orificio de acceso e""' a la soldadura E' li_ ~ ~8 1.14. (1) ~ () o.5 (Continuación) oen Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. .1. S: o V.1_y 5.17.4 Secciones transversales laminadas 1..16. en Z• o Tabla 2.4 o con ori licios de acceso a la soldadura > en heChos según los requisitos de 2.1) () o z Umbral en X Categoría Constante Fnt Punto de inicio de oz Descripción de es fuerzo Cr ks i IMPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos m (1) (1) Sección !-Material simple alejado de cualquier soldadura (ConL} or §? 1.5 Miembros con orificios perforados o VISTA SIN LA escariados. z "' o ¡¡. e 44 X 108 !Q._ Orificios con pernos pretraccionados e 8 44 x 10 1 10 169) Orificios abiertos sin pernos D 22xl08 7 148) (A) (B) Sección 2-Material conectado en juntas sujetadas en forma mecánica-No utilizado ' ~ (Continuación) (1) o o . ~RIOSTRA--.. B 120 X 10 8 1 16 [110] Desde la superficie o las discontinuidades intcmas en la (A) LJ (C) les continuas. no ranuradas y soldadas soldadura desde el segundo lateral o mediante solda- ~ duras en filete continuas.14.. V ro ~ LJLJ (C) (D) ~ z :.2 Metal base y metal soldado en miembros sin aécesorios armados de placas o fom1as conectadas mediante Desde la superficie o (A) J--..5 (Continuación) ~ Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.o (Continuación) "' .___(~ '" ro ro ez 3. las discontinuidades te soldaduras en ranura con CJP longitudina..1 Metal base y metal soldado en miembros sin accesorios annados de pla~ cas o fmmas conectadas mediante~ soldaduras en ranura con CJP longitudina..1 CJP Q 3.--<CJP O PJP en ~"~' . les continuas con respaldo de acero conti- internas en la o nuo en el lugar. o mediante soldaduras en ranura con PJP continuas..2 . Tabla 2.. co (D) (E) 3.----. soldadura GG . ~ o ¡.1) "'o Umbral o Categoría Constante FTH Punto de inicio de S: Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Fjemplos ilustrativos ~ e ~ Sección 3-Juntas soldadas que unen componentes de miembros armados 3.. B' 61 X lOS 12 [83 J z. (E) "'o ~ . conectado en las tos de soldadura en filete intermitente longitu. . y fi nal de cualquier soldadura (A} 3..3 ~m longitudinales ue terminan en los orificios de Cll acceso de la so ura en os miembros armados Cll conectados.4 Metal base en los extremos de los segmen.8 pulg.H!J Desde la terminación de la soldadura hacia - ~ t: ~ 't'f. ~ mos de los orificios de acceso de la soldadura.5 ~[C.:... 8 cubierta soldadas de longitud parcial más de la soldadura de la estrecho que la brida con extremos cóni.5 [3 1] 1 ubicaciones de inicio dinal.3 Metal base en los extremos de las soldaduras 3. > ~ T Cll o R ~---- soldadura Espesor de la brida~ 0.8 pulg.5 (3 1] longitudinal de la R brida. m Umbral Z• Categoría Constante Fm Punto de inicio de o o Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos m () oz Sección J.. brida (si está L_/-' _l_ cos o cuadrados....6 (18) 3: (Continuación) o. [20 mm] E' 3.. V.5 Metal base en extremos de placas de En el pie del extremo 3.6 [181 X JOS N t-. con o sin soldaduras a lo largo de los extremos.. presente) o en la terminacíón de la T ~-- 1 . .9 X 10 8 2. [20 mm] E JI X 10 8 14.5 (Continuación) ~ !" Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.14.-Juntas soldadas que unen componentes de miembros armados (ConL) m X 3. ENVUElTO ~ Cll el alma o ala ( A) (B ) E' l1_ 2. § Espesor de la brida > 0.:. además de los pies de la soldadura de ~-~ or ~~ ·_e'-(-+--< ~ las soldaduras en iilete que envuelven los extre.1) o ¡.. D 22 X 108 1 2. E 11 x 1O8 1 4.4 En el material 3.. Cll m 8 Tabla 2.• ele delmetal brillante 3._ _ ~ T-t'.. 1 Z• bros cargados axialmente con conexiones Comienza desde el o ---~---~ de extremo soldadas longitudinalmente.. [20 mm) brida (B) (C) E' 3. 1.1 Metal base en la unión de los miem. 1.8 Vl pulg. m 4.. soldadura y se extiende hacia el -..!!l 3. [20 mm) de la soldadura E ll x JOS I~ longttudmal de la Espesor de la brida > 0. 4.1) :S: ~ Umbral V...9 X JO S b.5 pulg.§J.5 (Continuación) o Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2..1 31 Metal base en extremos de placas de cubiena soldada de longitud parcial más SIN SOLDAOURA. [20 mm] (A) (B) ~ () ~ !V Sección 4--Conex:iones de extremos con soldadura en mete longitudinal o ¡¡....9 X JOS 2. [20 mm] placa cubiena No se permite un espesor de la brida > 0.. Cat. (A) ~ (8) -.. -- o r (Continuación) ~ o :> Vl .!1 mm] E 11 X 10 8 4.14. ~ Vl o Tabla 2.6 En el pie del extremo ~··~ de la soldadura de la brida o en la termmactón Espesor de la brida < 0. ~ 1 :S 0.6 [18] Vl Vl -..!1 mm] E' 3.) 3.7 \..8 pulg.5 pulg.8 pulg. ex1remo de o m Las soldaduras están a cada lado del eje cualquier () del miembro para equilibrar los eSfuerzos terminación de ~ de soldadura.c ~ anchas que la brida sin soldaduras a lo En el bord e de la ~ largo de los extremos.8 pulg. brida en el extremo E' 3.9x tos ¡ 2..6 [1 8) de la soldadura de la Espesor de la brida :S 0.egoria Constan le Fn¡ Punto de inicio de Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos Sección 3-Juntas soldadas que unen componentes de miembros armados (Coot.5[3 1] o metal base zm 1 > 0. < 90 ksi [620 MPaj Fy. ksi [MPaj grietas potenciales Ejemplos ilustrativos o Sección 5-Juntas soldadas transversales a la dirección del esfuerzo " ~ Q z.14.19. 5. con soldaduras esmeri.19. f transversal con soldaduras esmeriladas a lo largo del límite > básicamente en paralelo a la dirección del de fusión e esfuerzo e inspeccionados > ~ de acuerdo con 2.. o Desde las '¡) adyacente a ellos. [600 m) adyacente a ellos. de fusión o al cionado de comienzo de la acuerdo con 2.1) z ~ e Umbral ¡. (A) (B) 5.5 (Continuación) n o.2 Metal y metal base de soldadura en "'"" empalmes SoldadoSCilranuras con CJP.3 empalmes soldados en ranuras con CJP.?: 90 ksi l620 MPaJ B B' 8 120xl0 116[110] 61 x 10 8 12 [83] . c- Categoría Constante Frn Punto de inicio de Z• Descripción de esfuerzo e. transición cuando Fv F. en placas. o R' 24 pulg. (D) .?: 90 ksi [620 MPaj. o adyacente a ellos. ~ tn n Tabla 2. . con soldaduras esmeri- Desde las discontinuidades ladas básicamente en paralelo a la internas en dirección del esfuerzo en transiciones de el mdal de soldadura espesor o de ancho realizadas sobre una o a lo largo del límite (A] inclinación no mayor a 1 al2-l/2 e inspec..2 5.19.3 Metal y metal base de soldadura en 5.. 5. perfiles C' discontinuidades ~ laminados o secciones transversales 5 '+ internas en el armadas sin cambio en la sección B 120x10 8 l 16[110] metal de soldadura o ¡. de soldadura o a lo ~ gadas [600 mm] con el punto de largo del límite de o tangencia en el extremo de la soldadura fusión en ranura e inspeccionado de acuerdo a (A) (B) 2. Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.: (Continuación) '"o ~ . internas en el metal ~CJP 120 X 10 8 [ 16 filO] ~ f~} ll ¡¡ lizadas en un radio de no menos de 24 pul..1 ~ empalmes soldadoSéílranuras con CJP. · (C) ffi .1 Metal y metal hase de soldadura en 5. Desde las ladas básicamente paralelas a la dirección discontinuidades del esfuerzo en transiciones de ancho rea.. 5 (Continuación) Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.14.: ~ e ~ Tabla 2..19. (C) (O) (E) e e (Continuación) "' Q z X i5 z te " ~ ¡: . i5 ~ z ~ ~ e V' tr z.o C/> .) 5.1) Umbral Categoría Constante Fm Punto de inicio de Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrati\os Sección S-Juntas soldadas transversales a la dirección del esfuerzo (Cont. ~ ~ o o :.4 ~' "' 5. sin transiciones de espesOr o con yue se extiende (A) (B) transición de espesor con inclinaciones no e 44x!U 8 1 10[69] hacia el metal base o mavorcs a 1 al2-l/2. cuando la soldadura a lo largo de la SITIO PARA INICIO de ~efuerm no se dimina v se inspecciona POTENCIAL DE GRIETA ~ soldadura deTmetal ~CJP A CAUSA DE ESFUERZO R de acuerdo DE TRACCIÓN POR FLEXIÓN n ~ con 2. o ad' acentes a Desde la soldadura ellos.4 Metal v metal base de soldadura en empalmes Ójuntas en Toen esquina sol· ~ dados en ranuras con CJP. Desde el pie de la 8 soldadura en ranura o D 22xJo 1 7[481 Soldaduras de punteado dentro de la el pie de la soldadura ranura E llxl0 8 4.. 5..5 "'e.5 (Continuación) z Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.) > ~ 5.14.. . Umbral ~ Categoría Constante Fl/-1 Punto de inicio de 5 Descripción de esfuerzo e. '" ~~ o "' Q Tabla 2.. ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos b > o Sección 5-Juntas soldadas transversales a la dirección del esfuerzo (Cont.:i(m) ~ "'o o ¡: '" o ~ . o adyacente a dios.0..5 Metal base v metal de soldadura en erilpalmes a topé en ranura soldada con 0 (A) ~ ~ (8) CJP transversales. con respaldo en su lugar.5[31] que fija el respaldo . {12 mm] cuando corresponde Soldaduras de punteado fuera de la ranura y no más cercanas de 1/2 pulgada l12 mmj del borde de metal base 1 ¡.. ¡j7 !? (C) (D) (Continua~.1) "X '¡) :-:. ~ "' C) n oz w o ¡.5 pulg. Iniciándose desde el (A) (8) Grieta inici<indose desde el pie de la solda- e 44 X JO" [ 10 [69] pie de la soldadura.. Juntas en es uina o en T.ando las soldaduras en ranura con PJP a tope. ENCIALA e! metal base CAUSA DE ESFUERZO "'n'" ( ~ETRACCIÓN C) Grieta iniciándose desde la raíl de la sol- C' Fórmula 1 Ninguno Iniciándose en la raíz de la soldadura } R FLEXION oz ~ dadura: ~ (:!) extendiéndose hacia y a través de la soldadura '" " ¡. con filetes reforzados o t. contorneados. > e > "' .6 Metal base v metal de soldadura en 5. ~ "' " o ~ ~ o ·~· Tabla 2.6 coñexioncs de eXtremo transversales de placas a tracción utili.. FsR de e ser el menor del . [}B dura: extendiéndose hacia GRIETA POT..5 (Continuación) Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.) 5. 1 '"oZ• (C) (D) (E) e '" n (Continuación) !¡) "o'"z "' "'ro"' e:.Juntas soldadas transversales a la dirección del esfuerzo (Con t.14..1. rango de esfuerzo de la grieta en el pie o en la raíz.1) Umbral Categoría Constante Fm Punto de inicio de Descripción de esfuerzo e ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos ' Sección 5-. ) . adya- e 44 X 10 8 10 [69] del filete que se extiende en el metal centes a los rigidizadores transversales base soldados. Iniciándose desde el (A) (B) (C) Grieta iniciándose desde el pie de la sol- !. Tabla 2. ~ ~ ~~~ placas a tracción utilizando las soldaduras ~ en ranura en los lados opuestos de la placa.. FsR debe ser el men~r del rango. de esfuerzo admisible de la gneta en el p1e o en la raíz. de la soldadura y dadura: C" Fórmula Ninguno extendiéndose hacia (4) y a través de la soldadura 5~ ~ e~ 5. ~ m n n oz ~ o ¡.:: ~ o ~ .!Íe de la soldadura v "'"" dadura: e 44 X 10 8 10 [69] extendiéndose hacia el metal base @ Iniciándose en la raíz.1) o '"n lJmbral ~ Categoría Constante Fm Punto de inicio de D~scripción de e.7 Metal base y metal de soldadura en 5.8 Metal base de placas cargadas a trae- Desde discontinuidad ciOn v sobre formas incor~oradas v almas geométric~ en el pie o bridas de viga laminadas en el pie de las soldaduras en tilete transversales..<>fucrzo e.5 (Continuación) 'Z•"' o Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. Grieta iniciándose desde la raíz de la sol.. ~ 2 5..14. (B) ~ (A) ~ o (Continuación) tl .bo co"ñexiones de extremo transversales de . ksi [MPaj grietas potenciales Ejemplos ilustrativos '">< ~ Sección S-Juntas soldadas transversales a la dirección del esfuerzo (Cont.7 . ..1) Umhral Categoría Constante Frn Punto de inicio de Descripl:ión de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustratiYos Sección 6-Metal hase en conexiones de miembros transnrsales soldados 6. ~ R < 24 pulg.z ~ ~ o r .. R < 2 pulg. R < z 150 mm] D 22 X JO" 7 [48] N (C) o ¡. l50 mmJ E 11 x 10 8 4. R < i'l n 600 mm] e 44xiü" 10[69] i5 2 pulg.' tudinales únicamente cuando el detalle implica un radio de transición..::..__ lado e inspeccionado de Cerca del punto de acuerdo con 2. l50 mm::. ~ ~ o o ..5 [31] "'oZ• o (Continuación) '" n ~ "i5'" . ~ .1 6..o §..14. liSO mm::. Tabla 2. [600 mm] miembro ~ B 120x!O" 16[110] 6 pulg...5 (Continuación) Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. R < 6 pulg.__ .19..1 Metal base de espesor igual o desigual en detalles sujetos por las soldaduras en ranura con CJP sometidas a cargas longi- "'-!.. c---J/. tangencia del radio en el borde del (A) R ~ 24 pulg...: ~ o v. con la terminación de soldadura de suave esmeri. R. ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos ~ o z Sección 6-Metal base en conexiones de miembros tranwersales soldados (Cont. ~ R < 24 pulg.2(a) Cuando se elimina el refuerm de la ¿~ soldadura: R '2: 24 pulg.) '" ~ ~ ot"" 6. [600 mml Cerca de los puntos de (A) 1 (B) ~(C) tangencia del radio ll )2Q X lQK 16 [110] 6 pulg. [50 mm) F 11 X 103 4. [ 150 mm 1 e 44 X 10" 10 [69[ largo del miembro o 2 pu!g. R..5 [31] ~ ~ o (Continuación) o ¡: N o •o.o o sin carga longitudi~al cuando el detalle ~ implica un radio de transición. R < accesorio 150mml D 22 X ]Q 8 7 [48] R < 2 pu1g.. R < del accesorio 150mm} D 22 X 10 8 7 [48] R < 2 pulg.___ con2.. ~ '" n n 6z N o V: te Tabla 2. 6. lJ50 mm::.5 (Continuación) z. R < o en la soldadura o en 600 mm] el límite de fusión del e 44 x 10 8 10 [69] miembro o del 2 pulg.14.. [50 mm] E 11 X JOS 4. [50 mm:::.1) o n ~ Categoría Constante Fnf Umbral Punto de inicio de zte Descripción de esfuerzo e. R < 6 pulg.5[311 6. o Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.2 !. .19.' espesor sujetos por las soldaduras en ranura con CJP a cargas trans\·ersalcs con Q .2 Metal base en detalles de igual 6.l50 mm::. $ R < 6 pulg... :::.2(b) Cuando no se elimina el retUerzo 1 de laSo!dadura: En el pie de la soldadura ya sea a lo Re 6 pu!g. con la terminación de soldadura de suave esme- rilado e inspeccionado de acuerdo -:::---// .. con la terminación de soldadura de suave esmeri- lado e inspeccionado de acuerdo con2.5 (Continuación) ~ o ~ Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. R. [50 mm] soldadura en un radio menor :1-: "''" n n 6. ~ ~ o o ¡: Tabla 2.hl_ Cuando no se elimina e! refuerzo ·~ de la soldadura: ~ E 11 xlü" 1 4. o '" n (Continuadón) \1: '">< ~ '" ~ ~ o r ~ o > "' .5[31] En el pie de la (C) (D) (E) Cualquier radio soldadura a lo largo del borde del material " ¡¡.5 [31 J En la terminación de .19 .1) Umbral Categoría Constante Fnt Punto de inicio de Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPaj grietas potenciales Fjemplos ilustrativos Sección 6-Metal base en conexiones de miembros transversales soldados (Cont.31!!)_ Cuando se elimina el refuerzo de la soldadura: D 22xl0"1 7[48] Fn el pie de la soldadura a lo largo (A) (B) R > 2 pulg.#~ 6.3 espesor sujetos por las soldaduras en ranura con CJP a cargas transversales con ~ ~ o sin carga longitudinal cuando el detalle implica un radio de transición. más delgado '"oz. ·-.: ~ R..::. [50 mm] del borde del material más delgado E 11 x 1o" 1 4.14.) 6..: 2 pulg.3 \lleta! base en detalles de desigual 6.3i. 14. con la tern1inación de soldadura de de la soldadura. suave esmerilado. extend1éndose hacia PJP el metal base R > 2 pulg.Metal base de espesor igual o desigual _ sujeto al esfUerzo longitudinal en los miembros transversales. tr z.4 -~ ~~ 6. lniciándo~e en el metal base en la terminación de la soldadura o en el pie (A) . "':' ~ o S: N S ~ . [50 mm] 8 E llxl0 4..o Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos or §.o ~ 6.5[31] (C) (D) (Continuación) . sujeto por las duras en ranura con PJP o en filete en solda~ paralelo a la dirección del es fuer m cuando el detalle implica un radio de transición. (") oz N o o. Umbral ~ Categoría Constante Fru Punto de inicio de '" ~ ~ Descripción de esfueu. 2 pulg. (8) R. o otn Q Tabla 2.5 (Continuación) z Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. [50 mm] D 22xl0 8 1 7[48] R::. Sección 6-Metal base en conexiones de miembros transversales soldados (Cont.-l.) . ~ !'. con o sin el esfuerzo transversal.1) ¡. 6 [18] (C) ' ' (El "' n n oz ~ [20mm] N 7. b: metal hase en la D .2 Metal base sujeto al esfuerzo longitu. llOO mm] cuando b < 0. [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos Sección 7-Metal base en accesorios cortosb 7. [lOO mm] a> menor de Ph o 4 pulg. tcnninación de la R. (A) ' >"4j en dirección al esfuerzo y el espesor del Iniciándose en el accesorio. a. liOO mmJ cuando bes> 0.5[31] . F' IJ.1) 3:: w o ~ l!mhral Catt!goría Constante FTH Punto de inicio de Descripción de esfuerzo Cr ks. [20 mm] r o" 1 11 x 1 4.[50 mm] D 122 X JO"I 7 [48] 1 oz (A) (B) R:::.1 Metal base sujeto a carga longitudi- 7. y con un detalle de longitud.. tr z.14. dinal en los detalles sujetos por las solda. l50 mmJ para cualquier espe. ~ a> 4 pulg. con la terminación de soldadura de :::! suave esmerilado.1 nal en detalles con soldaduras paralelas o transversales a Tadirección del esfuerzo con ·~~··. extendiéndose haci<J el z metal base "'X R > 2 pulg. [50 mml E llxiü" 4._ O'Sln la carga transversal en el detalle. .9xJ08 2.ee > ~ . duras en ranura con PJP o en filete.· . ~. b e 144X J0 8 10 [69] Qie de la soldadura 8 extendiéndose hacia el 1 2 pulg. 2 pulg..' ~¡ . e 1 2 v..5 (Continuación) Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. -- }_.5131] ció ~ e r (Continuación) .l50 mm]~ a<menordc \lb o 4 [) 22 X 10 7 [48] (8) metal base pulg.& ~ . soldadura.8 pulu.:::: (DI terminación a< 2 pulg. cuando metal base en la etr el detalle implica un radio de transición. de la soldadura o en el "'e• sor. ~ ~ o e Tabla 2. donde el detalle no implica un radio de transición. con o Iniciándose en el e sin carga transversal en el detalle. . ~ '"ro n 6 z N o ¡..l Metal base en pernos de acero con En el pie de la cabeza de anclaje sujetos por la ~oldadura en filete o la soldadura automática con e 44 X 10 8 10 [69] soldadura en el metal ba<..2 Cizallamiento sobre la garganta de 1150x 10 1 de la soldJdura en cualquier soldadura en filete.1) e "'ro Umbral oz O" Categoría Constante Fm Punto de inicio de >< Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustratiYos ~ Sección S-Varios "" ~ ~ or 8..5 (Continuación) o Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2. extendiéndose intennitente.. continuo o F Fórmula 8 [55] filete. longitudinal o transversal 1 (3) hacia la soldadura (B) (C) ~ ~ e (Continuación) o 3: N 2 ..14. e' " (A) (B) 8. ~~ Tabla 2.2 ._ 11 10 llniciándosc en la raiz 8.1 ~ !¡: ~ c:!J R.c pernos. como cualqmer detalle de acan soldado a un mrcmbro.5 (Continuación) ~ Parámetros de diseño para esfuerzos de fatiga (véase 2.5 La dl':scripción en 8.\/ aml FiKure.1 ez "'>< ~ :í:í ~ e r ..3 Metal base t:n soldaduras en ranura o extremo de la F 11 X 10 8 1 4.\from Ta/Jie A-3.5 trata únicamente con detalle~ sujetos en fOrma mecánica no rele\-atltes para D 1. (O tion.-igentes.. b Se define '·accesono··.5 (31 j ~ tapón soldadura en ranura o tapón.) 8. ~ ~ o o S: ~ o Tabla 2.1) Umbral Categoría Constante Fm Punto de inicio de Descripción de esfuerzo Cr ksi [MPa] grietas potenciales Ejemplos ilustrativos Sección S-Varios (Cont. (3) ~~ ~ (A) (B) '" (O (O ~- 8. extendiéndose hacia el metal base (A) (B) "' "' - 8. lllmo1s American lnstitute of Stccl Construc. ~ ~ e A\VS Dl. lnc . 2015.l ID 1 1M aborda un1camcnte los detalles de soldadura A lín de mantener la conststencia y para faCJillar el cruce de referencias con otras cspccifícacJOnes . la Scccrón 2-Matenal conectado en ¡. juntas sujetadas en forma mccámca y la desmpción de 8 5 no se utilizan en esta tabla tr z. tal como se usa en el presente documento.1...3 Iniciándose en d -~ -~ metal base en el 8. Spec(fi"nuirmfor Srruc/1/m/ Slcef Buifdin¡.1.Cizallamiento en soldaduras en ~~ F Fórmula 8 [55 J ranura o tapón. que ocasiona una desviación en el fluJo de esfuerzo en el miembro y en consecuencia e reduce la resistenCia a la fatiga Esta reducción se debe a la presencia del accesorio.-1.14.o . no debido a la carga sobre el accesorio ot":j Fuente Texto adaptado e IlustraCIOnes reimpresas con permiso del AmeriCan lnstl\utc of Steel Constructlon.4 -~ 150x 101( 1 8.o ~ . Te. 1-Tamaño máximo de la soldadura en filete a lo largo de los bordes de las juntas traslapadas (véase 2.ECCIÓN 2_ DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS AWS DI.2015 METAL BASE MENOR DE METAL BASE 1/4 pulg. [6 mm] DE ESPESOR O MÁS DE ESPESOR (A) (B) MÁXIMO TAMAÑO DETALLADO DE SOLDADURA DE FILETE A LO LARGO DE LOS BORDES Figura 2.4.1 M.2.9) 36 . [6 mm] 1/4 pulg. 1/Dl . 17.1.AWS DI 1/Dl IM:2015 SECCIÓN 2_ DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS (A) TRANSICIÓN POR INCLINACIÓN OE SUPERFICIE DE SOLDADURA RETIRAR DESPUÉS RETIRAR DESPUÉS DE SOLDAR DE SOLDAR RETIRAR DESPUÉS DE SOLDAR b (B) TRANSICIÓN POR INCLINACIÓN DE SUPERFICIE DE SOLDADURA Y BISELADO BISELAR ANTES DE SOLDAR BISELAR ANTES DE SOLDAR (C) TRANSICIÓN POR BISELADO DE LA PARTE MÁS GRUESA ALINEACIÓN DE lÍNEA CENTRAL ALINEACIÓN DE DESPLAZAMIENTO (ESPECIALMENTE APLICABLE A (ESPECIALMENTE APLICABLE A PLACAS DE ALMA) PLACAS DE ALA) Figura 2.2-Transición de las juntas a tope entre piezas de espesores desiguales (no tubulares cargadas cíclicamente) (véase 2.1) 37 . ECCJÓN 2. EVITAR ENTALLAS (A) TRANSICIÓN SIN SOLDADURAS DE FILETE DE CONTORNO (8) TRANSICIÓN CON SOLDADURAS DE FILETE DE CONTORNO Figura 2. t 1 =miembro más delgado Figura 2.4--Soldaduras en filete cargadas transversalmente (véase 2.3-Transición de espesores (no tubulares cargadas estáticamente) (véase 2.1.5 y 2. DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS AWS 01.1. [25 mm]) Nota: t =miembro con más espesor.1 y 2.1/D\ IM:2015 TRANSICIÓN SUAVE.2) 38 .8.9.7.1) (NO MENOR DE 1 pulg.9. LONGITUD DE V SOLDADURA NO INFERIOR A w Figura 2.l/Dl 1M:2015 SECCIÓN 2.9.5-Longitud mínima de soldaduras en filete longitudinal en el extremo de la placa o barras planas (véase 2.AWS DJ.3.6-Terminación de soldaduras cerca de bordes sometidos a tracción (véase 2.9.2) CONTENCIONES NO INFERIORES AL TAMAÑO DE SOLDADURA Figura 2.2) 39 . DISEÑO DI·: CONEXIONES SOLDADAS L. 3. DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS /\WS Dl.3.9.9.7-Remate de conexiones flexibles (véase 2.l/Dl lM:2015 Nota: W =tamaño nominal de la soldadura Figura 2. Figura 2.5) 40 .3) NO UNA LAS SOLDADURAS AQUi.8-Soldaduras en filete en lados opuestos de un plano común (véase 2.ECCIÓN 2. 10-Piacas de relleno gruesas en juntas empalmadas (véase 2.AWS DU/Dl. 2 y 3 deberán ser adecuadas para transmitir la fuerza de di- seño y la longitud de las soldaduras 1 y 2 deberá ser adecuada para evitar el esfuerzo excesivo d.------ Nota: las áreas efectivas de las soldaduras 1. -x X..2) 41 .9-Piacas de relleno delgadas en juntas empalmadas (véase 2.11.__2 4---<1 TRANSVERSALES A LO LARGO DE ~ ESTOS BORDES ---<. .11. ... . + . Figura 2.!.. el área efectiva de la soldadura 2 deberá ser igual al de la soldadura 1. X ~ \ '\ PUEDEN USARSE SOLDADURAS "V 3 "V . pero su tamaño deberá ser su tamaño efectivo más el espesor de la placa de relleno T Figura 2. X 1 1 / x.1) 3 2 X. -X x.-------.: cizalla- mtento de la placa de relleno a lo largo de los planos x-x.lM:2015 SECCIÓN 2 DISEÑO DE CONEXIONES SOT~DADAS 2 PUEDEN USARSE !-----f?--(2 SOLDADURAS TRANSVERSALES A LO LARGO DE ESTOS EXTREMOS Nota.. ... A-.-. -+-+ ..._ _::::-..¡._ ~ ~. (EL MÁXIMO ESFUERZO DE TRACCIÓN NO DEBE SER SUPERIOR A LA TRACCIÓN PERMITIDA POR LA TABLA 2.000 100.. . ...000 100.000...t.._T-IE-G-O-IR-ÍA-C~.LLLJ..U 1 ~_L_L_--L....A....... CATEGORÍA B-y ¡L 100 CATEGORÍA B'-y - <fJ w ~ ....A jt=t=tt':::~~ 1 ..3) \ ·+ .-+++-HM-1+---+--f-L'++~ . !. r.f- ....3) 1000~·-~rr~~~mJm~R . - -...::::_ ..000... LcATEGORíA D z ' "' a: . 1 ..J.::: o CATEGORÍ~ F- C!J .000 1..~+-h--~ 1 .¡:-....000 100.. g ... l' '.16..UU . N (CICLOS) (A) UNIDADES DE USO EN EE.....¡-IC-1.....000 100.......li..000...2) 42 . -.. .·r_j__j_Tr-LLLL....000......_ ....t~----+--+~-+~-H+---~--~-+~+++...¡~.. ...Lji___L_u_~L·~'· 1 1 11 1 __ L1ATTGIO~I~I9 10+- 10..! 1 · ··_J____J...l.000.~.000 10. l..t---...:_CATEGORÍA-~ J__Ll~~·+---l__l·J_LU~--~-L-LLLiu....ECCJÓN 2_ DISEÑO DE CONEXIONES SOLDADAS AWS 01....1/D\ IM:2015 EL RANGO PUEDE SER TRUNCADO DEPENDIENDO DEL MATERIAL BASE Fy Y SI EL RANGO ES TRACCIÓN A TRACCIÓN O COMPRESIÓN A TRACCION.... ~ ~ w r---: r. ...000000 VIDA ÚTIL..·_·-·· 10.......~EG_o_R_I_A........kl-+++++t--t--+-+--+~+--+--+-+-t-j-+++J r.....l 11 1 u_ CATEGORÍA B--........· u_ <fJ w ·· ·....jrm ----'------l.~ '' ·¡......CATEGORÍA F- w LcATEGORíA D o o ... N (CICLOS) (B) UNIDADES MÉTRICAS Figura 2..000 VIDA ÚTIL....5) (véase 2.. C!J z -+-+-+-+-++++!---+ ~~A~~R\A 1E "'0: ... .......J oN CATEGORÍA B'~ 1 0: ' ' 1 w ::> 10 ....... EL RANGO PUEDE SER TRUNCADO DEPENDIENDO DEL MATERIAL BASE Fy Y SI EL RANGO ES TRACCIÓN A TRACCIÓN O COMPRESIÓN A TRACCIÓN...000 10.... (EL MAXIMO ESFUERZO DE TRACCION NO DEBE SER SUPERIOR A LA TRACCIÓN PERMITIDA POR LA TABLA 2....W-Lf-----l-___l__l__L__L..¡. 1 ....... f-...f ~.. ..LL.000 1. .:-..11-Rango de esfuerzo admisible para carga aplicada cíclicamente (fatiga) en conexiones no tubulares (gráfico de la Tabla 2.........._-........ 4pulg 2pulg.2) 43 .6 m] a 11132 pulg \ VISTA DE PLANTA [9 mm] 3/32 pulg [2.1.12-Transición de ancho (no tubular cargada cíclicamente) (véase 2.6 m] r = 2 p1es [0.JM:2015 SECCIC)N 2_ DISEÑO DE CONEX!ONl:S SOLDADAS JUNTA A TOPE ANCHO DE LA PLACA MAS ANGOSTA ANCHO DE LA PLACA MAS ANCHA ANCHO DE LA PLACA MÁS ANGOSTA r"" 2 pies [0.5 mm] 6pulg. o [150 mm] [100 mm] [50mm] ~ DETALLE DE CORTE JUNTA ATOrE ~ Figura 2.AWS DU/Dl.17. el Apéndice E enumera las disposi- ciones que deben ser incluidas en una WPS precalificada En las WPS precalificadas solamente se pueden utilizar y que deberían ser abordadas en el programa de solda. calificación de WPS requeridos en la Sección 4. y los meta- Los soldadores.2 Procesos aprobados según el código. De menor Cualquier acero con CualqUJer metal de aporte duras ESW.1 Procesos precalificados.4 Fuentes de alimentación para FCA W y GMA W. (Para ver la calificación de los metales base y de los metales de aporte enumerados. GTAW y GMAW-S pueden ser utili. PRECALIFICACIÓN DE WPS 3. aprobadas para su uso sin realizar los ensayos de califica.2. Es posible utilizar Nota· ver Tabla 2 3 o 9 2 para determinar los requisitos de resistencia del metal de aporte para igualar o ser menor que la resistencia del metal otros procesos de soldadura no cubiertos por 3. GMAW (excepto GMAW-S) y FCAW que cum.2. de aporte se deben utilizar junto con las Tabla~ 3.1-.2.) calificados según la Sección 4.1 para detenninar si se requieren metales de aporte de la misma resistencia o de resistencia menor.1 Alcance 3. Las FCAW y GMAW realizadas con WPS precalificadas La precalificación de WPS (Especificaciones del proceso deben ser llevada<> a cabo usando fuentes de alimentación de soldadura) se define como eximida de los ensayos de de voltaje constante (CV). EGW. Cualquier acero en Cualquier metal de aporte un grupo a cualquier enumerado en cualquier grupo ción de WPS para el proceso.5 para GMAW se corresponder a la clasificación deben aplicar también a GMAW-S. corresponder a la clasificación de ba¡o hidrógeno] 3.1 y_]_.2. se exige el cumplimiento de todas las disposicio.2.Y. consulte 4. los metales base y metales de aporte enumerados en las dura del fabricante o del contratista.1. Observe que las limitaciones grupo de menor resistencia [Los electrodos SMAW deben de las variables básicas en la Tabla 4.1 _y__l_1_. Todas las WPS precal ificadas deben estar escritas. Cualquier acero a sí Cualquier m~tal d~ aporte 3. Para que una WPS esté precalificada se requiere el cumplimiento de todos los requisitos aplicables de la Sección 3.1 y base 3. Las WPS 3. [Los electrodos SMAW deben nes aplicables de la Sección 3 (ver 3. Para de aporte mayor comodidad.2 Procesos de soldadura Igual resisten.11_. acero a otro en el grupo plan con todas las disposiciones de la Sección 3 deben m1smo grupo considerarse precalificadas y están.3 Combinaciones metal base/metal que no cumplan con los requisitos de la Sección 3 pue- den ser calificadas por ensayos según la Sección 4. Parte C o la Sección 9. de bajo hidrógeno] 3. R~~1st~ncmdel metal d~ aporte Relación Metal( es) base RelaCJón r~q ucrida 3.2.2. 3. Las WPS de SMAW.2.. Cla mismo o cualqUier enum~rado ~n d mismo SAW. les base y metales de aporte no enumerados en las Ta- teadores que utilicen las WPS precalificadas deben estar bla§_ 3. AWS DI 1(1)1 JM·2015 3. operarios de soldadura y soldadores pun. Tabla§. Para la precalificación de acero en otro de resistencia WPS. en consecuencia. Las solda. siempre que las WPS estén calificadas por los en- sayos aplicables descritos en la Sección 4. Las siguientes relaciones de resistencia metal base/metal Parte D para tubulares. res1stenc1a cualquier acero de enumerado en un grupo de zadas siempre que las WPS estén calificadas según los cualquier grupo resistencia por debajo del requisitos de la Sección 4.1).3 Otros procesos de soldadura. 45 . La WPS escrita puede seguir cualquier formato conveniente (ver 3.§.2. 3. 3. descubiertas y sin pintar de acero au- de dureza: toprotegido que requieran metal de soldadura con resistencia a la corrosión atmosférica y características de (a) La frecuencia de la evaluación de la HAZ color similares a las del metal base. Las temperaturas de precalen- tamiento y entre pasadas para una SAW de electrodo pa.5 Requisitos mínimos de ejemplos en el Apéndice M).1 ). pla con la Tabla 3. cación ASTM aplicable. La ras de precalentamiento y entre pasadas que sean progresión para todas las pasadas de soldadura en posi- suficientes para reducir la dureza en la HAZ del metal ción vertical debe ser hacia arriba. pero solo en la dirección o las direcciones para ASTM E 140 y se debe realizar el ensayo según la especifi. Sección 4. 3. binación de WPS calificadas y precalificadas sin necesi- cada a una junta compuesta por metales base con dad de calificación de la combinación. La tempera.5 sobre la base de similar resistencia de material y composición química. La determinación de Ni la profundidad ni el ancho máximo en la sección dureza de la HAZ debe realizarse en: transversal del metal de soldadura depositado en cada pa- ( 1) Secciones transversales con macroataque inicial sada de soldadura deben exceder el ancho de la superfi- de una muestra de prueba.3 Requisitos del acero autoprotegido. combinaciones de los metales que estén siendo para WPS precalificadas. bles a cada uno de los procesos.1/Dl lM:20l5 3. 50 pies [15m] de soldaduras en ranura o par de soldadu- ras en filete. cepciones: tencia a la tracción mínima especificada no mayor de 60 ksi [415 MPa] y 280 Yickers para aceros con una resis.1 en una WPS precalificada cuando el ingeniero lo apruebe. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS 01.1 Combinación metal base/espesor. En las apli- trabajo. ( 1) La socavación puede ser reparada verticalmente tencia a la tracción mínima especificada mayor de 60 ksi de manera descendente cuando el precalentamiento cum- [415 MPa]. más allá de los permitidos por la Tabla 3.J para determinar las tempera.7 Requisitos generales de WPS ralelo o múltiple deben seleccionarse según la Tabla 3 .6 única. pero no mayor de 70 ksi [485 MPa]. el nú.7.1 Requisitos de soldadura vertical ascendente. 3. electrodo y fundente de electrodo debe cumplir con la dura del metal más grueso involucrado en una junta cada Tabla 3.2 Limitación de ancho/profundidad de la pa'\Oada._l. (2) La superficie del miembro durante el avance del 3. siempre que se diferentes temperaturas mínimas de precalentamiento en la Tabla 3.J_.7. pero no inferior a 70°F [20°C]. se pueden establecer las temperatu. Los parámetros de solda- dura establecidos en la Tabla 3. Si se utilizara otro método de dureza. Se puede utilizar una com- tura mínima de precalentamiento o entre pasadas apli. exigen una WPS precalificada nueva o revisada o que la turas mínimas de precalentamiento y entre pasadas para WPS se califique mediante ensayos de acuerdo con la aceros enumerados en el código.4 Aprobación del ingeniero para (b) Estas determinaciones de dureza pueden des- continuarse después de que se haya establecido el proce- accesorios auxiliares dimiento y la descontinuación haya sido aprobada por el ingeniero. la combinación de debe ser por lo menos de un área de prueba por solda. Es posible utilizar materiales no enumerados para acce- sorios auxiliares que se encuentren dentro del rango de composición química de un acero incluido en la Tabla 3. las cuales el soldador está calificado. El metal base de la Tabla 3.5. El número de dureza de Yickers debe determinarse según (2) Cuando se sueldan productos tubulares. 3. Los cambios de las variables esenciales. la progre- ASTM E92.5.. 3.. El fabricante o contratista debe preparar por escrito las WPS precalificadas que vayan a ser utilizadas.7. cie de la pasada de soldadura (ver Figura 3. - soldados y la entrada de calor involucrada y con la apro- bación del ingeniero. En el caso de soldaduras en ranura o en filete de pasada Se debe cumplir con todos los requisitos de la Tabla 3. miento.7.4 . Las excepciones a este requisito son las siguientes: 46 . Se debe utilizar la Tabla 3. sión de la soldadura vertical puede ser ascendente o des- mero de dureza equivalente debe determinarse según cendente. 3. deben estar especifica- temperatura de precalentamiento dos en las WPS escritas y dentro del rango mostrado para y entre pasadas las variables con límites.6.SECCIÓN 3. con las siguientes ex- base a menos de 225 Yickers para aceros con una resis..1 Requisitos de dureza.5.3_ (según la categoría y el espesor) debe ser la observe la limitación de las variables esenciales aplica- más alta de estas temperaturas mínimas de precalenta. 3.2 Temperaturas alternativas de precalentamiento y entre pasadas en SA W.1 Combinación de WPS.2 y el precalenta.6 Limitación de las variables de WPS rniento mínimo deben cumplir con 3. La superficie se debe esmerilar antes del ensayo caciones expuestas. 1. 3. de gas de protección. 3. La cantidad de amolado A5. Detalle C.4.2 Soldaduras en filete de pasada única.4. [8 mm] 3. de la Figura 3.12. 2.8. Las soldaduras pueden la junta pueden variar como se menciona en 3. GMAW y SAW.1 Limitaciones de ángulo diedro.: 3.9 Requisitos de la soldadura en soldaduras en ranura realizadas con una pasada única o una pasada única a cada lado pueden realizarse utili. [3 mm].4 y pueden ser utilizados sin realizar la ca- lificación de WPS descrita en la Sección 4. el fabricante de electrodos para ser utilizado con el elec- trodo específico.1 Pasada de raíz GMA W.~. Dichas recomendaciones deben estar respaldadas por ensayos que demuestren que la combina- ción de electrodo/gas de protección puede cumplir con 3. [6 mm] deben cumplir con la Figura 3. siempre que la GMAW la variación máxima de la abertura de la raíz (abertura mí- nima a máxima en el acoplamiento) no debe exceder de cumpla con los requisitos de esta sección y siempre que 1/8 pulg.32/A5.20. precalificadas.2. las limitaciones de soldaduras en filete precalificadas.20. A5. Detalle C.24. el tamaño (2) Según AWS A5.Las preparacio- cificación AWS AS aplicable. A5.4 Gas de protección. y 2.4.9.7 los tamaños mínimos de soldadura en filete y en la Figufa 3. 3.13.1 Detalles (no tubulares).1_.2. GMAW (excepto ción o las clasificaciones y no al rango de la clasificación GMAW-S) o FCAW se describen en 2.1 Soldaduras en ranura de pasada única. dura en filete precalificada. 2. siempre que (:!) El gas de protección debe ser recomendado por se cumplan las disposiciones de 5.5.18.29.:?_. clasificación de electrodos según la especificación apli. no debe ser mayor que la necesaria para lograr el tamaño de solda- ( 1) El gas de protección debe ser el utilizado para la dura requerido (W). La documentación de nes de las ranuras detalladas para juntas SMAW precali- dicho ensayo se debe presentar cuando así lo requiera el ficadas pueden usarse para GMAW o FCAW ingeniero o el inspector. Sin embargo. Los gases de protección para Figura 3 .3.7 . el espaciamiento entre el arco de GMAW y el siguiente [3 mm] deben ser corregidas localmente antes de la solda- arco de SAW no supere las 15 pulg.11.3 y realizarse también en la raíz de las soldaduras en ranura o 3..z.11DUM:2015 SECCIÓN 3. Las juntas en T oblicuas SMAW 1/4 pulg.2 Preparación de juntas en e. seguidas por arcos sumergidos de canizadas que utilicen procesos FCAW.36.9. El lado ob- GMAW/FCAW 5116 pulg. Las 3. T oblicuas.4.1.AWS 01 .1_.36. M21- ArC-20/25 (SG-AC -20-25).28 o A5.squina.3.4 metales de aporte para los metales base del Grupo TI enu. [8 mm] tuso de-las juntas en T oblicuas con ángulos diedros ma- yores de 100° deben prepararse como se muestra en la 3. [380 mm].:!_.3 Aberturas de la raíz. Vea en la Tabla 5.5. filete zando cualquiera de los metales de aporte para los meta- les base del Grupo ll en la Tabla 3.32M y uno de los siguientes: o esmerilado. dura automática o mecanizada.7.8 Requisitos comunes para SA W de se cambie la configuración básica de la ranura)' se man- electrodo paralelo y electrodo tenga una distancia de borde adecuada para sostener las múltiple operaciones de soldadura sin fusión excesiva.5 los detalles de la junta con solda- 3. SAW 5/16 pulg. AWS A5.:!_ debe cumplir con la Tabla s. FCAW de acero de baja aleación calificado con gas de protección M21 se limitan a los requisitos del gas de pro- tección mezclado de AWS A5.18 o A5.11. electrodo paralelo o múltiple. en las soldaduras automáticas o me- en filete con GMAW.9.1 0. Vea en las Figuras 2. merados en la Tabla 3.2 Juntas en T oblicuas.1 y 2. el gas de protección de clasificación se limita a la Los detalles de las soldaduras de tapón y en ranura reali- designación de gas de protección usado para la clasifica. A5. Las variaciones superiores a 118 pulg .1 FCAW/GMAW en juntas SMAW. 3.7. 47 .10 Requisitos de soldaduras de tapón (3) Según todas las clasificaciones abiertas AWS y en ranura A5. La preparación de la ranura externa para las juntas en esquina puede ser en cualquiera de los dos o en ambos miembros siempre que no 3.5.2 Tamaño mínimo de soldadura para juntas en cable AWS AS.9. etc.11. Las aberturas de la raíz de 3. las clasificaciones fijas de mínimo de la soldadura para los Detalles A. B y C de la FCAW y GMAW de acero al carbono protegido por gas y Figura 3. zadas con los procesos SMAW. para permitir la colocación de una GMAW y FCAW-G deben cumplir con AWS soldadura del tamaño requerido. daduras en filete de pasada única hasta los siguientes tama- ños pueden ser realizadas utilizando cualquiera de los 3.11 Requisitos comunes de soldadura los requisitos mecánicos y químicos para la clasificación en ranura con CJP y P JP de electrodos cuando se prueban de acuerdo con la espe. Las sol. PRECALIFICACIÓN DE WPS 3._. 3.29.En el caso de juntas en T oblicuas. 48 .1 Las soldaduras en ranura con CJP precalifica- dura (E) de una ranura con PJP precalificada debe ser das detalladas sin espaciadores ni respaldo de acero pue- corno se muestra en la Figura 3. El espesor paldo que no sea de acero. Las tolerancias de acopla- descritas en 3.2 Respaldo. según lo dadura específico.2. cum. Las ra- (2) El espesor máximo del metal base no debe estar nuras en J. Las dimensiones de las soldaduras en ranura especificadas en 3.~ para el proceso de sol.12.14 Tratamiento térmico posterior a lles B-PI.IM:2015 3.J. nido (Q&ST).12. y 3.12. 3.13.1.y en U-y el otro lado de las ranuras parcial- limitado.. el ángulo en detallado en in 5. (5) El PWHT debe realizarse según 5.13 Requisitos de soldaduras en (4) Debe haber datos disponibles que demuestren que el metal de soldadura tendrá la resistencia y ductili- ranura con CJP dad adecuadas en la condición PWHT (ejemplo: según puede encontrarse en la especificación y clasificación re- Las soldaduras en ranura con CJP que pueden utilizarse levante del metal de aporte AWS A5. Excepto por lo dispuesto en 9. debe ser precalificado siempre que sea aprobado por el cadas en 3.~. Las soldaduras en ranura con CJP pre- respaldo de acero. en el cual la soldadura se deja del metal base debe ser suficiente para incofporar los re.~.12 Requisitos de la PJP 3.3 cuando se cumplan las siguientes ranura y la posición de soldadura propuestos para utilizar condiciones: en la fabricación de soldaduras. (Observe que este requisito no se debe aplicar a los deta. (2) El metal base no debe estar fabricado por medio bujo de detalle.2. (2) Las tolerancias de acoplamiento de la Figura 3. las soldaduras en ranura sin 3. la Sección 4 deben cumplir con los detalles de la Figura 3. en las condiciones en que fue soldada sin ranurado del quisitos de Jos detalles de la junta seleccionada. nurado del lado opuesto.X o del fabricante sin realizar el ensayo de calificación de WPS descrito en del metal de aporte) . (1) El respaldo se retira después de la soldadura.13.o en J-en la raíz de la junta.~ pueden aplicarse a las dimensiones mostradas en el di. 3. BTC-PIO y B-PII) la soldadura 3. lado opuesto y soldadura del otro lado. no están precalifi- pliendo con las variaciones descritas en 3.9. den usar un respaldo que no sea de acero. requisitos de la Tabla 3 . HAZ o metal de soldadura. los dibujos dentro de los limites de tolerancia mostrados en la columna ··como se detalla" de la Figura 3.2.SECCIÓN 3. simple o doble.2 Tamaño de la soldadura.12 pueden variar en el diseño o en los detalles de ingeniero y se cumpla con las siguientes condiciones. procesamiento termo-mecánico contro- quisitos mínimos de tamaño de soldadura de 3. templado y auto-reve- acoplamiento no exime al usuario de cumplir con los re.3 pueden aplicarse a las dimensio- nes mostradas en el dibujo de detalle.13 pueden variar Las soldaduras en ranura con PJP deben realizarse utili· en el diseño o en los detalles de los dibujos dentro de los zando los detalles de junta descritos en la Figura 3.1. deben tener respaldo lado opuesto se consideran soldaduras en ranura con PJP.12.12. el uso de tolerancias de de templado y revenido (Q&T). debe ser según se muestra en la Tabla 3. (3) No debe haber requisitos de ensayos de tenacidad a la entalla del metal base. El tamaño de la solda.8. mente soldadas en doble-Y y doble-bisel pueden (3) Los tamaños mínimos de la soldadura en ranura prepararse antes o después del montaje. parecerse a una configuración de junta precalificada en U.3 (8-Ll-S).12. lado (TMCP) o si se utilizara trabajo en frío para alcanzar propiedades mecánicas superiores (por ejemplo: (3) Las ranuras en J y en U pueden prepararse antes o algunos grados de tuberías ASTM A 500). 3. soldadas de un lado y las soldaduras calificadas realizadas de un solo lado. 3. tipos 2 a Los procedimientos de soldadura para juntas con res- 9.1 Definición. 3.5.} y están sujetas a las limitaciones descritas en 3.13. miento de la Figura 3. Sin embargo. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS Dl l/Dl.2.3 Preparación de ranura de doble lado. ( 4) Los planos del taller o de trabajo deben especifi- car las profundidades ''S" de diseño de las ranuras aplica- bles al tamaño de soldadura "(E)" requerido por 3. excepto según se en ranura soldadas de ambos lados pero sin ranurado del permita para estructuras tubulares.2 y en la Figura 3. el otro lado de las juntas par- cinada 8TC-P10 y 8-P11 deben calcularse a partir de la cialmente soldadas en doble-V o doble-bisel deberían Figura 3.13. después del montaje.12.3.3 Dimensiones de la junta El tratamiento térmico posterior a la soldadura (PWHT) ( 1) Las dimensiones de las soldaduras en ranura especifi.12.1 Dimensiones de juntas.13.3 y los cados. Después del ra- con PJP en escuadra 8-P 1 y de la soldadura de bisel abo. Se límites o las tolerancias mostradas en la columna "como deben aplicar las limitaciones dimensionales de la junta se detalla" de la Figura 3. biselada y en ranura en J y en U.5_.11. ( 1) El límite elástico mínimo especificado del metal base nn debe exceder de 50 ksi [345 MPa].~. de acero. la designación de junta.1 Tamaños de soldadura precalificada (2) La parte trasera de la soldadura está ranurada del ( 1) El tamaño mínimo de soldadura con PJP en V lado opuesto al metal sólido y soldada por el respaldo. 3. 310 mín. Grado 40 40 275 55 mín. 330 mín. 425 mín. Grado 33 33 230 52 m in. 415 mín. Grado 40 Tipo 1 40 275 52mín. ASTM A516 Grado 55 30 205 55-75 380-515 Grado 60 32 220 60-80 415-550 i\STM i\524 Grado 1 35 240 60-85 415-586 Cirado 11 30 205 55-80 380-550 ASTM A573 Grado 65 35 240 65-77 450-530 Grado 58 32 220 58-71 400-490 Grado 36 (~ 3/4 pulgada. B.3) (i Requisitos de la especificación del acero u Punto/límite elástico mínimo Rango de tracción p o Especificación del acero ksi MPa ksi MPa ASTMA36 (~3/4 pulgadas [20 mm]) 36 250 58-80 400-550 ASTM A53 Grado R 35 240 60 mín. 400 mín. 360 mín. Grado B 42 290 58 mín. Grado 36 Tipo 1 36 250 53 mín. CS.1 Metales base a[lrobados [>ara WPS [lrecalificadas (véase 3. D. API5L Grado B 35 241 60 414 Grado X42 42 290 60 414 ABS Grados A. --- Grado 36 36 250 53 mín. 400 mín. CS. 340 mín. D.. --- Grado 33 33 230 52 mín. 380 mín. i\STM A501 Grado A 36 250 58 mín. Grado 40 40 275 55 mín. 415 mín. 310 mín. 340 mín. 4\0mín. DS 34 235 58-75 400-520 Grado Eb 34 235 58-75 400--520 (Continuación) 49 .. 365 mín. 415 mín. E 34 235 58-75 400-520 ASTM Al39 Grado 8 35 240 60mín. 360 mín. Grado C 46 315 62mín. PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3. DS. Grado 45 45 310 60 mín. 365 mín. ASTM Al018 SS Grado 30 30 205 49mín. ASTM i\131 Grados A. ASTM Al06 Grado 8 35 240 60mín. ASTM i\709 36 250 58-80 400-550 [20 mm]) i\STM A 1008 SS Grado 30 30 205 45 mín. i\STM i\381 Grado Y35 35 240 60 mín. ASTM A500 Grado A 33 230 45 mín. i\STM i\ 1011 SS Grado 30 30 205 49 mín.AWSDl 1/Dl 1M:2015 SECCIÓN 3. Grado 33 Tipo 1 33 230 48 mín. 360 mín. 380 mín. 415 mín. B. 01132. 485 mío. EH36 51 355 71-90 490620 ASTM A441 40-50 275-345 60-70 415-485 ASTM A501 Grado B 50 345 70 m in. 480 mín. 450 mín. Grado IIPS 50Wb 50 345 70mín. Grado 45 Clase 2 45 310 55 mín. ASTM A 1008 HSI. ASTM A606' 45-50 310-340 65 mín. ASTM A633 Grado A 42 290 63-83 430-570 Grados C. 450 mío. Grado 55 Clase 1 55 380 70mín. ASTM A588b (4 pulgadas [100 mmJ y menor 50 345 70 mín. 485 mín. III 46-50 315-345 65 mín. Grado 50 Clase 1 50 340 65mín. Grado 55 Clase 2 55 380 65 mín. ASTM A992 50-65 345-450 65 mín. 450 mín. EH32 46 315 64-85 44()-590 Grados AH36.AS·F Grado 50 50 340 60 mín. 450 mín. 380 mín. Grado A. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS 01 l/Dl. 450 mín. 415 mín. ASTM A618 Grados lb. 450 mín. Grado 50Wb 50 345 70 mín.1M. DH36.SECCIÓN 3.3) (i Requisitos de la especificación del acero r Punto/límite elástico mínimo Rango de tracción u p o Especificación del acero ksi MPa ksi MPa ASTM A36 (>3/4 pulgadas [20 mm)) 36 250 58-80 400-550 ASTM Al31 Grados All32. ASTM A 1008 HSLAS Grado 45 Clase 1 45 310 60 mín.1 (Continuación) Metales base aJ!robados J!ara WPS J!recalificadas (véase 3. 450 mín. 450 mío.20l5 Tabla 3. Grados By C 60 410 70mín. ASTM A595 Grado A 55 380 65 mín. 485 min. 450 mín. Grado 50 Clase 2 50 340 60 mín. 485 mío. 11. 480mín. 450 mín. menor) ASTM A913 Grado 50 50 345 65 mín. D 50 345 70-90 485-620 11 (2-112 pulgadas [65 mm 1y menor) Grado 36 (> 3/4 pulgadas ASTM A709 36 250 58-80 400-550 [20 mm)) Grado 50 50 345 65 mín. Grado 50 50 345 65 mín. ASTM A516 Grado 65 35 240 65-85 450-585 Grado 70 38 260 70-90 485-620 ASTM A529 Grado 50 50 345 70-100 485··690 Grado 55 55 380 70-100 485·690 ASTM A537 Clase 1 45-50 310-345 65-90 450-620 ASTM A572 Grado 42 42 290 60 mín. Grado 55 55 380 70 mín. 410 mín. Clase 2 ASTM A710 50-55 345-380 60-65 415-450 (>2 pulgadas [50 mm)) (2·112 pulgadas [65 mm J y ASTM A808 42 290 60mín. 415 mín. (Continuación) 50 . 410mín. Grado 50S 50·65 345-450 65 mín. 485 mín. 410 mín. 427 mín. PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3.AWS DU/DUM:2015 SECCIÓN 3. 448 mín. API2Y Grado 42 42---ó7 290-462 62mín. EH32 46 315 64-85 440-590 Grados A~l36. 450 mín. Grado 55 Clase 1 55 380 70mín. 11 \1 . ASTM AIOIIIISLAS·F Grado 50 50 340 60mín. Grado X52 52 359 66mín. 410 mín. 410mín. Grado 50T 50-80 345-552 70 mín. DH32. Grado 45 Clase 2 45 310 55 mín. 455 mín. Grado 50 Clase 2 50 340 60mín. 483 mín. Grado 50 Clase 2 50 340 60mín. ASTM AIOI8 HSLAS·F Grado 50 50 340 60 mín. Grado 50 Clase 1 50 340 65 mín.1 (Continuación) Metales base a(lrobados Jlara WPS Jlrecalificadas (véase 3. API 51. 480 mín. 450 mín. 450 mín. Grado 55 Clase 1 55 380 70 mín. 410mín. EH36b 51 355 71-90 490-620 (Continuación) 51 . ASTM AIOII SS Grado 50 50 340 65 mín. Grado 55 55 380 70mín. Grado 55 Clase 2 55 380 65 mín. 450 mín.3) Requisitos de la cspecillcación del acero G r Rango u p Punto/límite elástico mínimo de tracción u Especificación del acero ksi MPa ksi MPa ASTM AIOII HSLAS Grado 45 Clase l 45 310 60mín. 427 mín. 448 mín. 450 mín. ASTM AI01811SLAS Grado 45 Clase 1 45 310 60mín. Grado 50T 50-80 345-552 70 mín. Grado 50 50 75 345-517 65 mín. 410mín. 410 mín.mt) Grado 55 Clase 2 55 380 65 mín. 480 mín. Grado 45 Clase 2 45 310 55 mín. 483 mín. ASTM Al085 50-70 345-485 65 mín. Grado 50 Clase 1 50 340 65 mín. 380 mín. API 211 Cirado 42 42 289 62-82 427-565 Grado 50 50 345 70-90 483-620 API2MTI Grado 50 50 345 65-90 488-620 API2W Grado 42 42-67 290-462 62 mín. ABS Grados AH32. 480 mín. 01136. 450 mín. 380 mín. 410min. Grado 50 50-75 345-517 65 mín. ASTM A633 Grado Eh 55--QO 380-415 75-100 515-690 Grado A. el metal de soldadura depositado no debe exceder el 0. Clase 2 ASTMA710 60---óS 415-450 72 mín.7 no se deben aplicar a ASTM A913 Grados 60. 495 mín. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS Dl l/Dl.2 los requiSitos de esfuerzo admisible para el metal de aporte correspondiente. 6 En lugar de la clasifícaClón de electrodos A5 (unidades de uso en EE. (~2 pulgada' [50 mm]) 111 Grado A. 550 mín. 5 Las propiedades del metal de aporte se han trasladado al Anexo I (no obligatorio). ASTM AIOI8 HSI.05% de vana- dio 4 Consulte en las Tablas 2 3 y 9.t. 520 mín.65 o 70 b Pueden ser necesarios matenales de soldadura y una WPS especiales (por ejemplo.1 (Continuación) Metales base aprobados para WPS precalificadas (véase 3.AS-F Grado 60 Clase 2 60 410 70mín. 7. ASTM Al018 HSLAS Grado 60 Clase 2 60 410 70mín. API2Y Grado 60 6(f-90 414--<>21 75 mín.3) G Requisitos de la especificación del acero u Punto/límite elástico mínimo Rango de tracción p o Especificación del acero ksi MPa ksi MPa API2W Grado 60 60-90 414--<>21 75 mín. 550 mín. 517 mín. se puede usar alguno de los siguientes metales de aporte (1) el que cninCJda con el metal base de mayor resistencia o (2) el que coincida con el metal base de menor rcs1stcnCJa y produzca un depósito de bajo hidrógeno El precalen- tamiento se debe hacer según los requisitos aplicables al grupo de mayor resistencia 2 Ajustarse a la norma API 2R (tubos fabricados) según el acero utilizado 3 Cuando las soldaduras vayan a recibir tratamiento para el alivio de esfucr. 620 mín. Grado 70 Clase 2 70 480 80mín. 480mín.) de /\WS se pueden uttltzarelectrodos A5M (Untdades SI) de AWS de la m1sma clasificaCJón de electrodos 7 Se puede utilizar cualquiera de las clasifícaciones de electrodos para un grupo específico en la Tabla 3.SECCIÓN 3. 550 mín. 520 mín. Clase 3 ASTM A710 60--Q5 415-450 70-75 485-515 (> 2 pulgadas [50 mm]) ASTM A913' Grado 60 60 415 75 mín. Grado 70 Clase 2 70 480 80 mín. electrodos de baja aleación E80XX-X) para que coincidan con la tenacidad a la entalla del metal base (para aplicaciones que involucren carga de impacto o baja temperatura) o por la corrosión atmosfá1ca y las ca- racterísticas de resistencia a la mtemperie (ver 3.IM. ASTM A709 Grado HPS 70W 70 485 85-110 585-760 IV ASTM A852 70 485 90-110 620-760 ASTM A913' Grado 70 70 485 90mín.2 para soldar cualquiera de los metales base de ese grupo en la Tabla 3. 480 mín.UU.3) Notas: 1 En juntas que mvolucran metales base de diferentes grupos.1 52 .2015 Tabla 3. Grado 65 65 450 80mín. 550 mín. Las 11m naciones de entrada de calor de 5.o. 517 mín. ASTM A537 Clase 2b 46-<>0 315-415 70-100 485--{)90 ASTM A572 Grado 60 60 415 75 mín. Grado 65 65 450 80 mín. A5.1.AWS DI l/01 IM:2015 SECCIÓN 3. A5. PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3.2 Metales de aporte para las resistencias coincidentes en Tabla 3.23C. 111 y IV -SMAW y SAW (véase 3. 11.1. Metales de Grupos 1.17. metal base AWS del electrodo Acero al carbono Acero de baja aleación Acero al carbono Acero de baja aleación E60XX E70XX·X F6XX-EXXX F7XX-EXXX-XX Clasificación del E70XX F6XX-ECXXX F7XX-ECXXX-XX electrodo de AWS F7XX-EXXX F7XX-ECXXX E7015 L7015-X F7XX-EXXX F7XX-LXXX-XX Clasificación del E7016 E7016-X F7XX-ECXXX F7XX-ECXXX·XX 11 electrodo de AWS E7018 E7018-X E7028 E8015-X NIA F8XX-FXXX-XX Clasificación del lll NIA E8016-X F8XX-ECXXX·XX electrodo de AWS E8018-X E9015-X NIA F9XX-EXXX·XX Clasificación del E9016-X F9XX-ECXXX-XX IV NIA electrodo de AWS 1:9018-X E9018M (Continuación) 53 .3) SMAW SAW Cirupodc Espccificaciónde A5.5a. A5. A5. Acero de baja A5. -l.36.RA z GMAW FCAW GMAW y FCAW con acero al carbono GMAW y FCA\r con acero al carbono y de baja aleación "'. T14S y -GS y los con sufijo Tll para un espesor mayor electrodos con sufijo Tll para un espesor de 1/2 pulgadas [12 mm]) mayor de 1/2 pulgadas [1 2 mm]) FCA W con acero de baja aleación E6XTX-XAX-XXX EJXTX-XAX-XXX GMA W con acero al carbono con GMA W con acero al carbono con núcleo de metal núcleo de metal E70C-6M EJXTX-XAX-CSI E7XTX-XAX-CS2 (Se deben excluir los electrodos con (Se deben excluir los electrodos con sufijo -GS) sufijo -GS) (NOTA: A5.36C r metal de electrodos A5. T3S. FCA W con acero al carbono ~O· de electrodos EJOC-XC EJOC-XXX EJXT-XC EJXTX-X EJXT-IC EJXTX-XAX-CS 1 z o deAWS EJOC-XM EJXT-XM E6XTX-XC EJXT-IM E7XTX-XAX-CS2 m (Se deben excluir (Se deben excluir los E6XTX-XM E7XT-5C EJXTX-XAX-CSJ . :IJ m Gmpo o }> de Especificación A5. -10. TI OS.2 (Continuación) m m Metales de aporte para resistencias coincidentes en Tabla 3.m electrodos con sufijo -GS) electrodos consufijos -2C. Clasificación abiertaJ 'ñ base de AWS Clasificación Acero al carbono ERJOS-X aleación ERJOS-XXX Acero al carbono EJXT-X aleación E6XTX-X Clasiticación fijab FCA W con acero al carbono Ver Nota 8 del Anexo t_. TJOS. A5. EJXTX-XAX-XXX ~ v> bono o o para electrodos con núcleo de fun- dente de acero de baja aleación o con núcleo de metal) o S: N o (Continuación) ·~ .20. Acero de haja t\5. T14S y -GS y los electrodos sufijos TI S. -2M.36 no tienen GMA W con acero de baja aleación clasificaciones tijas para otros con núcleo de metal electrodos con núcleo de acero al car.3) o o (5. Tabla 3. EJXTX-XC EJXTX-XM E7XT-5M E7XT-9C "' -13.-14 y -GS y los E7XT-9M electrodos con sufijos E7XT-12C -11 E7XT-12M para un espesor EJOT-4 mayor de 1/2 EJXT-6 pulgadas [12 mm]) EJXT-7 EJXT-8 "' (Se deben excluir Jos electrodos con (Se deben excluir los electrodos con "' núcleo de fundente con sufijos T 1S.18.DADt. metales de Grupo 1.28a.1. PROCESO(S) DE SOI. núcleo de fundente con T3S.29a.FCAW y GMAW con núcleo de metal (véase 3. ·trodos con núcleo d¡. -2M. lij<~s p<Jra otros cb. Tabla 3. -14 y -GS EJXT-12C y los electrodos con EJXT-12M sufijo-JI EJOT-4 para un espesor f7XT·6 mayor de 1/2 pulga. TJS.2 (Continuación) Metales de aporte para resistencias coincidentes en Tabla 3. núcleo de metal o ¡!) acero al carbono o para electrodos de núcleo de fUndente de acero de baja EJXTX·XAX-XXX oz aleación o con núcleo de metal) o m :. A5.: "U (Continuación) rn .3) I'ROCESO(S) DE SOLDADURA "'o GMA11· y FCAW GMA\1. TI OS. TI OS. EJXT-7 ~ das [12 mm]) EJXT-8 " íSe deben excluir los electrodos de núcleo (Se deben excluir los electrodos de núcleo de fundente con sufijo TI S..em o (NOTA: A5.36c metal de electrodos A5.36. metales de Grupo 11.28a. EJXT-9C 3. Tl4S y -GS JI y los electrodos son sufijo r 11 y los electrodos son sufijo T 11 para un espesor mayor de 1/2 pulgadas [12 para un espesor mayor de 1/2 pulgadas [12 mmj) mmll FCAW con acero de baja aleación E7XTX-AX-XXX rn m EJXTX-XAX-XXX g GMA W con acero al carbono con núcleo GMA W con acero al carbono con núcleo de metal de metal oz p EJOC -6M EJXTX-XAX-CS 1 "U EJXTX·XAX-CS2 JJ (Se deben excluir los electrodos con sufijo -GS) (Se deben excluir los electrodos con sufijo -GS) ..36 no tienen clasificaciones GMA W con acero de baja aleación con . de fundente con sufijo T 1S. Clasificación abiertad base deAWS Acero al carbono aleación Acero al carbono aleación Clasiticación tijab Ver Nota 8 del Anexo !l_ Clasificación ERJOS-X ERJOS-XXX E7XI'X FJXTX-X FCA W con acero al carbono FCA W con acero al carbono de electrodos EJOC-XC EJOC-XXX EJXT-XC EJXTX-XC EJXT·IC I:JXTX·XAX·CS 1 dcAWS EJOC-XM EJXT-XM EJXTX-XM FJXT-IM EJXTX-XAX-CS2 (Se deben excluir (Se deben excluir los EJXT-SC E7XTX-XAX-CSJ electrodos con electrodos EJXI'5M sufijo -GS) con sufijo -2C. Acero de baja A5. y FCAW .1.20.29a. Acerodeba_ia A5. -10 E7Xl'9M -13. TI4S y -GS TJS.:.FCAW y GMAW con núcleo de metal ~ ~ (véase 3.18.::: N GMAW FCAW con acero al carbono con acero al carbono y de baja aleación o "Jo Grupo de Especificación A5. A5. B8L y B9 en AWS AS 36/AS 36M pueden estar "'PRECALIFICADOS" si se los clasifica en la con- . B4L.as cla~Jflcacwnt::s abJcrt<:~s de A\\'S A5 36/AS 36M se mcluyen en el Anexo U " o ~ ..23.28'.18. 86_ B6L. ver 3 7 4(21 e Los metales de aportt:: de los grupos de akacwnes 83. 84. 85..FCAW y GMAW con núcleo de metal (véase 3.: grupo en la Tahla 3 l ¡: R l. 87. BSL. Clasificación abicrtad 'ñ aleación· ~o base de AWS Acero al carbono Acero al carbono aleación · Clasificación fijab Ver Nota 8 del Anexo lJ Clasificación NIA ER80S-XXX NIA E8XTX-X FCA W con acero al carbono FCA W con acero al carbono del electrodo E80C-XXX E8XTX-XC NIA NIA z deAWS E8XTX-XM D FCA W con acero de baja aleación m E8XTX-AX-XXX :. E9018-Dl. B8. 85.: ut1hzar cualquiera de las claslfkacwnes de ekctrodos para un grupo espec1!ko en la Tabla 3.: pu.. Acero de baja A5.1. B8.: E8XTX-XAX-XXX 'O (f) lll GMA W con acero al carbono con GMA W con acero al carbono con núcleo de metal núcleo de metal NIA NIA GMA W con acero de baja aleación con núcleo de metal E8XTX-XAX-XXX Clasificación N/A ER90S-XXX NIA E9XTX-X :FCA W con acero al carbono FCA W con acero al carbono del electrodo E90C-XXX E9XTX-XC NIA N/A ~ 0'. 85L. 83L.IJAIJURA GMA\\.1/A GMAW con acero de baja aleación con núcleo de metal E9XTX-XAX-XXX ~Los metales de aporte de los grupos de aleaciOnes 83..ArC-20-25 (SG-AC-20/25). 89.20. 84L. deAWS E9XTX-XM FCA W con acero de baja aleación E9XTX-AX-XXX E9XTX-XAX-XXX IV G:\IAW con acero al carbono con GMA W con acero al carbono con núcleo de metal núcleo de metal NIA ). A5. B3L. B8L.ado 3 Cuando las soldaduras va)an a rec1bir tratam1ento para el ali\'IO de esfuerzo. E9015-C5L. metales de Grupo 11.JiiS de FCAV. B7L.5. ver 3. f9015-Dl.) de AWS se pueden utilizar electrodos A5M (lJnidades Sil de AWS de la m1sma clasJfJcacJon de electrodos 7 S.2 (Continuación) m g Metales de aporte para resistencias coincidentes en Tabla 3. Acero de baja A5.36C :» r metal de electrodos A5. o cualqUJera de grado BXH en AV/S A5.~ para soldar cualqmera d. B61. _ A5.Jerzo admis1ble par¡¡ .05 ~'o de vanadiO. (f) Tabla 3. 6 En lugar de la clasificaciÓn de electrodos AS (unidades de uso en EF UU. E9018-D3.: los metales basc de cs. B7.r FCAW GMAWyFCAW con acero al carbono GMAW' FCA\1' con acero al carbonO y de baja alea(:ión "' 'O JJ m o Grupo de Especificación A5.7 4(3) Notas 1 En Juntas que involucran metales base de diferentes grupos.:1 metal de aporte correspondiente 5 Las prop1ed<Jdcs del metal de aporte se han trasladado al Anexo T (no ohligatorJO) e.29d. 84. R71. A5. excepto d grupo de aleación !:39 e 4 Consulte en las Tablas 2 3 y 9 2 Jos requisnos de esti.3) oz PROCESO(S) DE SOJ. AS 28 o AS 29 no estan preca!Jfícados para el uso en las condiciones como fueron soldados 1 Los gases de protccnón precallfJcados con base de argón pam las clasJficacwncs fl.·' con acero de baJa aleaCJón y al carbono} GMAW con núcleo de metal de acero al C<J. se pueden usar alguno de los sigUientes metales de aporte_ (1) el que come id<:~ con el metal base de mayor resistencia o (~l el que comCJda con el metal hase de menor res1stencm ~ produzca un deposito de haJo hidrógeno Fl prcc<:~kntamiento se debe hacer según los reqUISitos aplicable~ al grupo de mayor re~1stenna ~ V' 2 A_¡ustarse a la norma API 28 (tubos fabncados) segun el acero utdJE.:d. el mdal de soldadura depositado no debe exceder d 0.36.rbono deben ser M21- .dic1ón tal y como "TüERON SOLDADOS'' J El gas de protección precailfícado de dasJt"ícacJón ab1crta sc l1m1ta al gas de protección específico para la claslllcacJón de electrodos) no para el rango de la designación de gas de protección. B6. GMAW. A Grado 40 Tipo 1 sean de ASTM A 1011 SS Grado 30 bajo hidró. 1/8 a 3/4 3 a 20 32a 0' es. E in el. D. PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3.ta 38 Grado 33 Tipo 1 dos que no incl. B. B. ind.J/2 Más de 38 150 65 ASTM A500 Grado A FCAW hasta 2·112 hasta 65 Grado B incl. D. DS. Más de ).AWS 01. CS. in el.3 Temperatura precalificada mínima de precalentamiento y entre pasadas (véase 3.:alenlamiento y t punto de soldadura entre pasadas e g o r ¡ Proceso de a Especificación del acero soldadura pulgadas mm "F oc ASTM A36 ASTM A53 Grado B ASTM Al06 Grado B ASTM AIJI Grados A. ASTMA573 Grado 65 ASTM A709 Grado 36 SMAW Más de 3/4 Más dt: 20 150 65 ASTM Al008 SS Grado 30 con electro~ hasta 1-1/2 ha<. DS Grado E ASTM A36 ASTM A53 Grado B ASTM A106 Grado B ASTM A131 Grados A. E ASTM AI39 Grado B ASTM A381 Grado Y35 ASTM A500 Grado A Grado B Grado C ASTM A501 Grado A 118 a 3/4 3 a 20 32a 0' ASTM A516 ASTM A524 Grados 1y 11 in el. AH 32 y 36 DH 32 y 36 SMAW Más de 3/4 Más d~: 20 50 10 EH 32 y 36 con electrodos hasta J. in el. Grado C ASTM A501 Grados A y B ASTM A516 Grados 55 y 60 Más de 2-1/2 Más de 65 225 110 65 y 70 ASTM A524 Grados 1 y II ASTM A529 Grados 50 y 55 ( Contm uacíü!í) 57 . B. Grado 40 Grado 45 Más de 2-1/2 Más de 65 300 150 Grado 50 Grado 55 ASTM AI018 SS Grado 30 Grado 33 Grado 36 Grado 40 API 5L Grado B Cirado X42 ABS Grados A. CS. ASTM A441 SAW. in el. A ASTMA381 Grado Y35 hidrógeno. D. DS. Más de 1-112 Más de 38 225 110 Grado 33 geno hasta 2-1/2 hasta 65 Grado 36 Tipo 1 incl.1/DU M·2015 SECCIÓN 3. incl.J/2 hasta 38 ASTM A 139 Grado B de bajo incl.5) e Espesor de Temperatura mínima a la parte más gruesa del de pn:.. in el. 50. (Conti- nua. C ASTM A606 ASTMA618 Grados lb. (Contmuac10n) 58 .CiMAW. API 2H Grados 42. SOT ABS Grados AH 32 y 36 Grados DH 32 y 36 Grados EH 32 y 36 ".. Grado 55 Clase 2 ASTM A 1008 IISLAS-F Grado 50 SMAW Más de 3/4 Más dt! 20 50 10 ASTM A 1O11 HSLAS Grado 45 Clase 1 con electrodos hasta 1-l/2 ha~ta JR B Grado 45 Clase 2 de bajo incl. lii ASTM A633 Grados A. B. 50T AP12Y Grados 42.SECCIÓN 3..e 2 (>2 pulgadas [50 mm]) ASTM A808 ASTM A913b Grado 50 ASTM A992 ASTM A 1008 HSLAS Grado 45 Clase 1 Grado 45 Clase 2 Grado 50 Clase 1 Grado 50 Clase 2 118 a 3/1 3 a 20 32a 0' Grado 55 Clase 1 in el. 50./2 Más de 3& 150 65 Grado 55 Clase 1 FCAW hasta 2-1/2 hasta 65 Grado 55 Clase 2 in el. 50W. HPSSOW ASTM A710 Grado A.! (Continuación) Temperatura precalificada mínima de precalentamiento y entre pasadas (véase 3. 55 ASTM A573 Grado 65 ASTM A588 ASTM A595 Grados A. 50 AP12MT1 Grado 50 AP12W Grados 42. in el. D ASTM A709 Grados 36. 50. 50S. in el. 11. 50. in el. Más de 1-1. B Grados C.5) (' Temperatura mínima a Espesor de de prccalentamiento t la parte más gruesa del y e g punto de soldadura entre pasadas o r i Proceso de a Especificación del acero soldadura pulgadas mm OF oc ASTM A537 Clases 1 y 2 ASTM A572 Grados 42. ClÓil) Grado 50 Clase 2 SAW. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DLl!Dl !M:~0\5 Tabla 3. Clm. ASTM AlOII HSLAS-F Grado 50 ASTM Al01811SLAS Grado 45 Clase 1 Más de 2-1/2 Más de 65 225 110 Grado 45 Clase 2 Grado 50 Clase 1 Grado 50 Clase 2 Grado 55 Clase 1 Grado 55 Clase 2 ASTM Al018 HSLAS-F Grado 50 ASTM Al018 SS Grado 30 Grado 33 Grado 36 Grado 40 ASTM 1085 AP15L Grado B Grado X42 Espec. Grado 50 Clase 1 hidrógeno. 5) (' Espesor de Temperatura mínima a la parte más gruesa del de prccalentamicnlo t punto de soldadura y entre pasadas e g o r . Clase 3 Más de 3/4 Más de 20 ISO 65 (> 2 pulgadas hasta 1-1/2 hasta 38 SMAW con [50 mm]) in el. FCAW ASTM A852' Más de 1-l/2 Más di.3. in eL e ASTM A709' Grado HPS 70W electrodos de bajo hidrógeno. "Cuando la temperatura del metal base esta por debaJO de 32 o F [O Cj. ASTM AIOI8 Grado 60 Clase 2 IISLAS-F Grado 70 Clase 2 Mi>. PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3. 1/01..7 no se deben apl1car a ASTM A913 e Para ASTM A709 Grado HPS 70W y ASTM A852.2 2.!_ 2 y S ó 59 . el metal base debe ser precalcntado a un mm1mo de 70 ºf' ]20 °(] y se debe mantener la temperatura mínima entre pasadas durante la soldadura b Las l!m!taciones de entrada de calor de 5.5. 65 ASTM A633 Grado E ASTM A913b Grados 60. GMAW. las temperaturas máx1mas de pr~calentamiento y entre pasadas no deben exceder de 400 °F [200 °C] para espesores de hasta 1. Consulk los reqUisitos de temperatura ambiente y del metal base en 5 . de 2-1/2 Más de 65 300 150 API2W Grado 60 API2Y Grado 60 API5l Grado X52 SMAW. a Especificación del acero Proceso de soldadura pulgadas mm OF oc ASTM A572 Grados 60.::: 1/8 pulgadas [3 mm] 32a o• ASTM A913b Grados 50.!. o . SAW. 60. GMAW y FCAW con electrodos o combi- naciones electrodo-fundente ASTM A710 Grado A capaces de depositar el metal Todos los espesores D (Todas las clases) de soldadura con un contenido . [50 mm]) ASTM A710 Grado A.AS Grado 70 Clase 2 incl.l /2 pulgadas [40 mm]. inclusive y 450 °F [230 °C] para espesores mayores Notas 1 Para modificar los requisitos de precalcntamiento de SAW con electrodos paralelo~ o rnúltlples.AWS Dl. ver 3. in el. incl. 65~ ASTM A710 Grado A.1 M:2015 SECCIÓN 3. Clase 2 1/8 a 3/4 3 a 20 50 10 (S:2 pulgadas in el. SAW.! 38 225 110 ASTM Al018 Grado 60 Clase 2 hasta 2-1/2 hasta 65 HSI.~ (Continuación) Temperatura precalificada mínima de precalentamiento y entre pasadas (véase 3. 65 máximo de hidrógeno difusible de 8 ml/100 g (H8) cuando se ensaya según AWS J\4. 2. f7 AX- ECXXX-Nil GMAW: Reemplazar la letra "S" por la letra "C" y omitir la letra "R". 1/4 6 Todas las combinaciones de elec.29 r metal de soldadura con un análisis prccalcntamiento calculado según 4 8 4.. C2.5 Más de 3/16 [5] a 1/4 [6] incl. por eJ.29 o A5.3) Tabla 3.SECCIÓN 3. 5116 8 trodo-fundente que depositan metal Más de l-1/2[38]a2-l/4[57]incl. análisis R2L. K2.36. oa. Másdc6[150l 5/8 16 Todos los electrodos que depositan " Ln el caso de los procesos que no son de bajo htdrógcno y no tienen A5. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DLI/DI 1M_2015 Tabla 3. CIL.1) Especificación Tamaño mínimo de AWS para Espesor del metal base (T) a de la soldadurab Proceso metal de aporte Electrodos aprobados a pulgadas fmmJ pulgadas mm Todas los electrodos que depositan metal de soldadura y cumplen con un 1/8 [3] a 3/16 [51 incl.5 Requisitos de metal de aporte para aplicaciones Tamaño mínimo precalificado de las soldaduras descubiertas expuestas para aceros resistentes al con PJP (E) ambiente (véase 3.36 metal de aporte del análisis B2L.12. cl El metal de soldadura depositado debe tener una compostción quí- mKa 1gual a la de cualquiera de los metales de soldadura en esta tabla Notas Los metales de aporte deben cumplir los requisitos de la Tabla 3_~ además de los requisttos de composición enumerados arriba. CJ 1/8 3 o WX según A5. 1/16 2 SMAW A5. espesor d. 3/16 5 M&. Ni4 o WX parte más gruesa unida. SAW A5.5.. \lás de 1/4 [6] a 1/2 [ 12] incl. T equivale al espesor de la FCAW A5. Más de 3/4 [20] a 1-1/2 [38[ incl. Ni3. 1/2 12 Ni2. de 112 [12] a 3/4 [20[ incl. Se puede utilizar el mismo tipo de metal de aporte que tenga la si- guiente reststencia a la tracctón más alta incluida en la especifica- ción del metal de aporte AWS 2 Los electrodos compuestos con núcleo de metal se destgnan de la si- gutente manera SAW: Insertar la letra·'(_"' entre las letras ''E" y "X".36. Nil.23 3/8 10 de soldadura con un análisis Nil.:: la parte más delgada umda Nil.¡ (véase 3. Tanto en los procesos de bajo hidrógeno como en los que no lo son y estin establectdos para evitar el agrietamiento según 4. Ni3 según A5. Ni3.23.8 4. Ni4 o WX según A5. Cl.36 B2L. T equtvak Todos los electrodos que cumplen al espesor de la parte más delgada. E8XTl6-XXX Ni! 60 . Ni2. por e¡. C2L.. E80C-N1 l. no se aplica el rcqutsito de pasada A5. 7. E8XTJ5-XXX Ni l.28 o A5. se deben utiltzar soldaduras de pasada única según A5. Más de 2-1/4 [57] a 6 [150] incl. Ni2.28 r con los requisitos de composición del u mea GMAW b Excepto que no es necesario que el tamaño de la soldadura supere el A5. por ej . La dcs1gnactón AWS A5_36 del electrodo compuesto puede ser TIS o T\6. 8 mm]b 5/64" [2.4 mm] del Hori.2mmj Diámetro Pasada de raíz 3116" [4.5/S pulgadas [ 16 mm] F.8 mmjb 3/32" l2. das con clcc.7) SAWd GMAW/ Variable Posición Tipo de soldadura SMAW Simple Paralelo Múltiple FCAW' Filetea 5/16" [8. desplazados Capas divi- > 1/2" [12mm]. Vertical 1/2" [12 mm[ 1/2" [12 mm] cae Sobre cabeza 5116" [8 mm] 5/16" J8 mm] Electrodos Abertura de la raíz Capas di vi.2mm] electrodo Ranura 3/16" [4.8 mm] máximo Filete 1/4" [6.6 Requisitos de la WPS precalificada r (véase 3. Si w> 1" única (para SAW) Cualquier capa de di das trodos en [25mm[.t.4mmj 114" [6. divtdida la~ capas cuando d ancho de la capa sea w . PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3. vcrttcal y sohre caben para tubulares.4 mm] 1/8" [3.ontal 1/8" (3.8 mm] Requiere ensayo de calificación de la WPS Vertical Todos 3/16" [4. Capas divididas di das lateralmente o di das Ancho Todas (para o capa dividida máximo de GMAW/ capa de FCAW) Capas dividi- pasada FyH Capas divi.AWS DI. \!DI.0 mm] Plana Ranuraa 1/4" [6.4 mml Sobre cabeza Todos 3116" [4.4 mm] 114" [6. si w > 5/8" (Nota e) ancho w tándem capas di vi- [16 mm] si w > 5/8" di das [16mm] a Excepto pasadas de ratz b 5/32'' [4.0 mm] para EXX14 y electrodos de bajo hidrógeno e Ver en 3_7 3 los requisttos ASTM A588 para soldadura sin pintar y expuesta d Ver las limitaciones de ancho a profundidad en 3 7 2 <En las posiciones F.0 mm] Todos Filete 1000 A 1200A Pasada de raiz de la soldadura en 700A ranura con abertura Pasada de raiz de Dentro del Dentro del Sin límite rango de la soldadura en rango de operación 600A Corriente 900A operación reco- máxima ranura recomendado por Todos mendado por el sin abertura el fabricante del fabricante dd Pasadas de relleno metal de aporte metal de aporte de soldadura en 1200 A ranura Pasada de cobcr- tura de soldadura Sin límite en ranura Plana 3/8" f!O mm] 3/8" [JO mmJ Espesor Sin límite máximu Ut: Horizontal 5116" [8 mm] 5116" [8 mm] Todos pasada de Vertical 1/2" [12 mm] 1/2" [12 mm] raízd Sobre cabeza 5116" [8 mm] 5116" [8 mm] Espesor máximo 3116" [5 mm] 114" 1/4" [6mm] Todos Todos Sin límite de pasada f6mm] de relleno Tamaño Plana 3/8" [10 mm] Sin límite 1/2" [12 mm] máximo de 5/16" 5/16" 1/2" soldadura Horizontal 5/16" J8 mm] 3/8" f!O mm[ Filete [8mmj [8mmj [12mmj en filete de pasada úni.-. hort7ontal.n la posición v<:t1ical para no tubulares o las postctoncs plana. JI u OH para no tubulares. 1M·2015 SECCIÓN 3. divtdida las capas cuando el ancho sea w -· 1 pulgadas [25 mm] r El área sombreada mdtca no apltcabilidad g GMAW-S no debe ser precaltficada 61 . mento o dismi- nución nución nución 14) Un cambio de velocidad de desplazamiento > 25% de in ere. > 25% de incrc- mento o dismi. mento o dismi. mento o dismi. > 10% de incre.SECCIÓN 3.6 y 3. mento o dismi- nución nución nución 10) Un cambio del tipo de corriente (CA o CC) o polaridad X X X X JI) Un cambio del modo de transferencia X 12) Un cambio del voltaje > 15% de in ere. > 10% de in ere- no está controlado por el amperaje) mento o dismi. > 15% de incre- mento o dismi. 7) Proceso Variable precaliticada de WPS SMAW SAW GMAW FCAW Generalidades 1) Un cambio de los procesos de soldaduraa X X X X 2) Un cambio en las posiciones de soldadura X X X X Metal base 3) Un cambio en los números de los grupos del metal base X X X X (véase Tabla 3. PAECALIFICACIÓN DE WPS AWS Dl 1/01 JM-2015 Tabla 3. > 15% de incre. > 10% de incre- mento o dismi. mento o dismi- nución nución nución Gas de protección 15) Un cambio de composición nominal del gas de X (solo protección X para FCAW-G) (Continuación) 62 . > 25% de incre.3) X X X X Metal de aporte 5) Un cambio de la clasificación de los electrodos X X X X 6) Un cambio de la clasificación de los electrodos/fundente X 7) Un cambio del diámetro nominal del electrodo X X X X 8) Un cambio de la cantidad de electrodos X Parámetros de proceso 9) Un cambio del ampcrajc > 10% de incre. > 10% de incre. mento o dismi- nución nución nución - 13) Un cambio de velocidad de alimentación del alambre (si > 10% de incre.1 Variables precalificadas de WPS (véase 3.1) 4) Un cambio en la categoría de precalentamiento del metal base (véase Tabla 3. mento o dismi. mento o dismi. :Z (Continuación) Variables precalificadas de WPS (véase 3 6 v 3 7) Proceso Variable prccalificada de WPS SMAW SAW GMAW FCAW 16) Disminución del caudal de gas de protección > 25% (solo para >25% FCAW·G) 17) Aumento del caudal de gas >50% (solo para >50% FCAW-G) Parámetros de SA W 18) Un cambio del espaciamiento longitudinal de los arcos >lO% o 1/8 pulgadas l3 mm]. un bloque sombreado indica no aplicabilidad . PRECALIFICACIÓN DE WPS Tabla 3. disminución > plazamiento \5° ·-~- Detalles de soldadura 23} Un cambio de la configuración de la soldadura (por ejemplo: una soldadura en filete por una en ranura con X X X X CJP.2. cambio Incremento o del ángulo Qaralelo a la dirección del deselazamiento disminución > del electrodo lOO 22) En el caso de SAW mecanizada o automática.AWS DLI!Dl. el que sea mayor 19) Un cambio del espaciamiento lateral de los arcos >JO% o 1/8 pulgadas [3 mm].3 ~ 3. etc. 63 . cambio Incremento o del ángulo del electrodo normal a la dirección del des. el que sea mayor 20) Un cambio de orientación angular de electrodos Incremento o paralelos disminución > JOO 21) En el caso de SAW mecanizada o automática.6 Térmica 25) Un cambio (agregado o eliminación) de PWHT a X X X X ase debe exigir una WPS independiente cuando se cambia esta variable. 3.) 24) Un cambio de los detalles de soldadura en ranura como se m ucstra en X X X X las Figuras 3.lM:2015 SECCIÓN 3. Nota: Una ''X" indica la aplicabilidad para el proceso. 1/Dl JM·2015 ANCHO DECARAj t ~~::::::¡__1_ PROFUNDIDAD ANCHO ANCHO Figura 3.1-Cordón de soldadura donde la profundidad y el ancho exceden el ancho de la cara de soldadura (véase 3.SECCIÓN 3.7.2) 64 . PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS 01. mantengan el ángulo en ranura y la abertura de la rai7 y el ángulo entre las caras de la ranura y el respaldo de acero sea de al menos 90°.soldadura por arco sumergido BC -junta en esquina o en T 1-HC -junta en esquina.ranura en U doble Profundidad de la ranura 8 --.~.Vertical OH.~e. en T o a tope Símbolos para el espesor del metal base y la penetración Posiciones de soldadura P.ranura en 1 doble Tamaflos correspondientes a S.'4. o de 45° a 90° en las juntas en T k En el caso de las juntas en esquina.FCAW designación de junta. S según se cspecitka en los planos ~ S1 las soldaduras en filete se usan en estructuras cargadas cstáucamente para reforzar las soldadura en ranura en juntas en c~quma y en T.. que de otro modo tendrían la misma F. pero no dcbl·n c-. o de 45° a 135° en las JUntas en esquina. pero no deben exceder de 3/S pulg f 1Omm] h Las soldaduras en ranura doble pueden presentar ranuras de proflmdidad Jcsigual.ranura en escuadra Dimensiones 2 . 1O.AWS DI l/DUM.6 65 .:ccdcr de J/8 pulg [lO mm] !. S2 =Soldadura en ranura con PJP 7 .. en esquina la orientación puede variar de 90° a menos de o igual a 170° siemnrs..as soldadura.· ranura en doble V a. en ranura en las Juntas en csqu1na y en T d. siempre que cumplan con las limitaciones de la Nota f.ranura doble bisel r = Radio de la ranura en J o en lJ 6 . S 1 . S 2 . Procesos de soldadura SMAW -. el tamaño de la soldadura (E) se aplica en forma individual a cada ranura J La orientación de ambas partes de las juntas puede variar de 135° a 180° en las juntas a tope. la preparación de la ranura externa puede ser en cualquiera de los dos o en ambos miembros. siempre que no se cambie la configuración básica de la ranura y se mantenga una d1stancm de borde adecuada para sostener las operaciones de soldadura sin fusión exceSIVa 1 El tamaño de la soldadura (F) se debe basar en las juntas soldadas al ras mEn el caso de las soldaduras en ranura abocmada en V y las soldaduras en ranura de bisel abocinado a secciones tubulares rectangulares. pero la profundidad de la ranura menos profunda no debe ser infe- nor a un cuarto del espesor de la parte más delgada que se JUnte ' Las soldaduras en ranura doble pueden presentar ranuras de profundidad desigual..~: 5 .J.: a. Además.ranura en U simple S. b La junta debe estar soldada de un solo lado e La aplicación de carga cíclica establece restricciones al uso de este detalle para las juntas a tope en la posición plana (véase 2. e.soldadura por arco con electrodo metálico Símbolos para los tipos de juntas revestido R -junta a tope GMAW ~soldadura por arco con electrodo metálico e -junta en esquina protegido con gas T -junta en ·1 FCAW ~ soldadura por arco metálico de núcleo fundente BC -junta en esquina o a tope SAW . Notas de las Figuras 3.2015 SECCIÓN 3. b.~ y 3.: estructuras cargadas cicl1camente se deben reforzar con soldaduras en fllete 1guales a T 1/4. Ver Figura 3. por ej.ranura abocinada en V Símbolos para los procesos de soldadura si no son SMA W Designación de junta S-SAW Las letras minúsculas.espesor ilimitado-CJP V.espesor limitado-CJP H.. E 1 .Plana L .~ a No precal!tícado para GMAW-S ni GTAW.2) d Ranurado de raíz del lado opuesto al metal sólido antes de soldar el segundo lado e Las juntas SMAW detalladas pueden usarse para GMAW (excepto para GMAW-S) o rCAW precalificadas f El tamaí'lo mimmo de soldadura (E) según se muestra en la Tabla 3. r debe tener el doble del espesor de \a pared n Fn el caso de las ~oldaduras en ranura abocinada en V a superficies con diferente radio r. E2 ==Soldadura en ranura con PJP 9 . se utilizan para Ci-CiMAW ditCrcnciar las juntas. S 1 .PJP F . se debe usar el r más pequeño 11 En el caso de las 1un_ta~ en T y . etc. PRECALIFICACIÓN DE WPS Notas de las Figuras 3.llori:tontal U.ranura en V simple R = Abertura de la raíz 3 .Sobrccabcza Símbolos para los tipos de soldaduras 1 .ranura en J simple E.ranura de bisel abocinada respectivamente 11 . estas serán igual a T 1.~ y 3.1 8.ranura de bisel simple f= Cara de la raí. ~ = Ángulos de la ranura 4 . ~ Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.3) (véase 3. R=Oal/16 +1/16.3) permitidas (E) Notas B-Pla 1/8 R-Oal/16 +1/16.3) permitidas (E 1 + E2 ) Notas T. -0 ±1/16 Todas T1 . 1/32 b SMAW T. -o ±1/16 Todas 2 b. raíz (véase 3.12. . +1116. 1/32 b. R=.) R ~ _L E 1 + E2 NO DEBE EXCEDER --:i 3T ~~R Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Tamaño Proceso Según de total de la de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T. raíz (véase 3.12. T. 3T 1 SMAW 8-P1b 1/4 máx.12. R= 1:S2 mín. -o ±1/16 Todas 4 e Figura J. . PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DLl/Dl 1M:2015 Ver :'\"otas en la página 65 Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope {B) Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Tamaf\o Proceso Según de de la de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T.3) (véase 3.-0 ±1116 Todas b 2 2 B-Pla-GF 1/8 . B-Plc 1/4 máx.12.12) (Dimensiones en pulgadas) 66 . . o ±1/16 Todas T. R=. R =:S2 +1/16. e GMAW T. +1/16.SECCIÓN 3. T.) ~~ (E. -o ±1/16 Todas 2 4 GMAW 3T 1 FCAW 8-P1 b-GF 1/4 máx.e Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope (B) (E. FCAW B-P1c-GF 1/4 máx. .mín. +1/16. T. -5"' R-0 +1/16.12. j a= 60° +1Üo. ~ f = 1/4 mín. j FCAW a. ~ f = 1/8 mín. f. f.3) permitidas (E 1 + E2 ) Notas R-0 + 1/16. -0 SAW B-P3-S 3/4 mín. + s 2 e.j a. j a. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura en V simple (2) Junta a tope (B) Junta en esquina (C) \.-0 ±1/16 Todas S a. u f = 1/32 mín.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.) ~~. S(E) ~~"" ~! y:2:---T )'s /' fJ ' '1 -f~~--R Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T. + S 2 f.. -S 0 Soldadura en ranura de doble V (3) Junta a tope (B) 1 S2(E2) ""'( / /~""- \') s. 1/16 GMAW FCAW BC-P2-GF 1/4 mín. -1/16 SMAW B-P3 1/2 mín. -5° R=O ±O +1/16.12) (Dimensiones en pulgadas) 67 . -oo +10°.. +U. -0 +1/8. i. +U.! <1 ¡ f -!- T. f. 1 M:2015 SECCIÓN 3. e. i. o +1/8. ranura (véase 3. -o +1/8.AWS DI. -0 ±1/16 Todas S b. +U.12. -0 ±1/16 F S b. -S 0 R-0 ±O +1/16. ~ f = 1/8 mín. T.12. -Qo +10°. o +1/8. +U. f. 1 s. o SAW BC-P2-S 7/16 mín. T. ranura (véase 3. u f = 1/8 mín. 1/16 SMAW BC-P2 1/4 mín.= 60° +10o. u f = 1/4 mín. f. -Qo +10°. i. -o ±1/16 Todas s.3) (véase 3. j a= 60° +10o. -O ±1/16 F s. -j . -S 0 Figura 3.= 60° +10o. + S 2 a. +U. -o ±1/16 Todas s.(E.J ~~ ~u--- Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de total de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T. -Qo +10°. +U. 1/16 GMAW B-P3-GF 1/2 mín. b. 1/Dl. -Qo +10°.3) (véase 3. -so R-0 + 1/16. -Qo +10°.12. j a= 60° +1Üo.3) permitidas (E) Notas R-0 +1/16.= 60° +10o. 3) (véase 3. u f = 1/4 mín. b. -o ±1/16 F 51+ 52 +10o. -0 b.e.. -S 0 Figura 3. t.SECCIÓN 3. -0" +10°. f. g. f.3) (véase 3.12.12) (Dimensiones en pulgadas) .k a= 45° +10o.. f. i. OH S-1/8 R-O ±O +1116. f-7 '/ V 1:¡ ?! l . -5° R"O +1/16. j.= 45° +10°.(E1) ~ a-j? 'a :-~---"!iy [s. -{)o +10°. -5° R-O +1/16.J ¡ f 1 T.-. [JJ ~T. -{)o k o·.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3..3) permitidas (E 1 +Ed Notas R-0 +1/16. +U -0 ±1/16 Todas S-f/8 j.~·¡ -R ~ S l fJ CP Espesor del metal Preparación de la ranura base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T T ranura (véase 3.. :. g. g. :1 ~ <t s. -o ±1/16 F S +10o.= 60° +10°.. H S1 + S2 GMAW a. u f = 1/8 min. i. -5° V. H S GMAW a.. SAW TC-PS-5 3/4 mín. k a. g. -0 +1/8. j. -0 +1/8. +U -0 ±1/16 Todas -1/4 j. SMAW BTC-PS S/16 min. u f = 1/8 m in. -{)o +10°.. i. -0"' +10°.12. -1/16 F. -so k U= 60° Soldadura en ranura con doble bisel {S) Junta a tope (B) Junta en T (T) ~' Junta en esquina {C) ~-"' S 2 (E2) i/ S. f. -1/16 81 + 82 e. g. u f = 1/4 mín. +U-0 ±1/16 j. -0 +1/8. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DLl/01 IM:2015 Ver i\otas en la página 65 Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta a tope (8) Junta en T {T) S(E) !~ Junta en esquina (C) "17 'a '·-~---~7 f-7 '/ ¡ . FCAW BTC-P4-GF 1/4 mín. +U. +U -0 ±1/16 81 + 82 j. SAW TC-P4-S 7/16 mín.k (t = 4S 0 +10o.3) permitidas (E) Notas R-0 +1/16.. -0 f. -{)o +10°._f~R Espesor del metal Preparación de la ranura base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de total de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T T ranura (véase 3. V "' ¡ bP"1 +! '~.12. -S 0 V. g. SMAW BTC-P4 u u f = 1/8 mín. u f = 1/8 mín. +U.12. -1/16 F. FCAW BTC-PS-GF 1/2 mín. -1/16 b.t. -0 +1/8.k 0: = 45° +10". OH -1/4 R"O ±O +1/16. -5° R-0 +1/16. -5° R-0 ±O +1/16. o f = 1/4 m in.---.--0 ±1/16 Todas S b. -o ±1/16 Todas S a. j (1 = 45° +1Qo.12.12. PRECALIFICACIÓN DE WPS Vt'r Notas t'll la página 6S Soldadura simple en ranura en U (6) S(EJ~ \ / Junta a tope {B) Junta en esquina (C) r-z<>n-~ " : 1 ~-P ~~-li~R f Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones Tamafio Proceso Radio del bisel Según de de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T. +U. .-> 1 1 f T.. -O ±1/16 SAW B·P7-S 3/4 mín. f. r = 1/4 +1/4. -O ±1/16 SMAW B-P7 1/2 m in. + S2 a. -O ±1/16 Todas s. -so R-O ±O +1/16. . o +1/8.-{} ±1/16 ( l = 20° +10~.J.j (l = 20"' +100. -1/16 GMAW f = 1/8 mín. -0° + 10°.3) (véase 3. T. 1/16 f = 1/32 mín. -O +1/8. j a= 20° +10". -S 0 Soldadura en ranura de doble U (7) Junta a tope (B) S 1 (E~) y r}_ '2 \~- \ \' _'/L T ~ j __¡_ s.3) permitidas (E 1 + E2) Notas R-0 + 1/16. +U. T. u f =1/4 mín. i. -so R-0 +1116. f. s_. -0 SAW BC-P6-S 7/16 mín. .12. Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias .-{} ±1/16 F s.12. f. -O"' + 10~. + S 2 f. 1/16 f = 1/8 mín.u--· . i. +U. -o +1/8. e. u r = 1/4 +1/4. +U. 1 r =1/4 +1/4.--0 ±1/16 u= 20° +10°. -so Figura 3.AWS DI 1/Dl IM:2015 SECCIÓN 3. r = 1/4 +1/4.) " { . f.(E. 1~. + S2 e.3) (véase 3. -O ±1/16 F S b. -0" +10°. +U. --00 +100. -0 ±1/16 FCAW BC·P6-GF 1/4 m in.3) permitidas (E) Notas R o +1116.12) (Dimensiones en pulgadas) 69 . ranura (véase 3.dio del bisel Según de total de la de Designación Angula de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T.f. u r = 1/4 +1/4. -Qo +10". f = 1/8 mín. -0 +1/8. i.--0 ±1/16 Todas s. b. -0 ±1/16 SMAW BC-P6 1/4 mín. j l1 = 4S 0 +100. -1/16 GMAW B-P7-GF 1/2 min.~e-\ '\ ·V· .~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3. j FCAW r = 1/4 +1/4.. f. +U. raíz Cara de la raíz Posiciones Tamaño Proceso Afl. ranura {véase 3. --Qn +10°. SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI IIDl_lM 2015 Ver :'\otas en la página 65 Soldadura simple en ranura en J (8) Junta a tope (8) Junta en T (T) S(E) ~ Junta en esquina (C) "!( '"f-7 ~~ ESQUINA ESQUINA '/ EXTERNA INTERNA :y·~~ V ?! 1 1 1' [gJ [PJ T2 'r·,'-1l R fj Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones Tamaño Proceso Radio del bisel Según de de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) {véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R-0 +1116, ~o +1/8, -1/16 f = 1/8 mín. +U, -O ±1/16 e, f, g, j, B-PS 1/4 mín. - Todas S r= 3/8 +1/4,-0 ±1/16 k a.= 30° +100, --00 +10°, -5° SMAW R-0 +1/16, -0 +1/8,-1/16 f = 1/8 mín. +U, -0 ±1/16 e, f, g, j, TC-PS 1/4 mín. u r= 3/8 +1/4,-0 ±1/16 Todas S k uoc = 30°* +100, --00 +10°, -5° = ll¡c 45°** +100, --00 +10°, -5° R-0 +1/16,-0 + 1/8, 1/16 f = 1/8 mín. +U,-0 ±1116 a, f, g, j, B-PS-GF 1/4 mín. - Todas S r = 3/8 +1/4, -O ± 1/16 k 0: = 30° +100, --00 +10°, -5° GMAW R-0 +1/16, -0 +118,-1/16 FCAW f = 1/8 mín. +U, -0 ±1/16 = a, f, g, j, TC-P8-GF 1/4 mín. u r 3/8 +1/4,-0 ±1/16 Todas S k O:oc = 30o* +100, --00 +10°, -5° O:¡c = 45o** +100, --00 +10°, -5° R-0 ±O +1/16, o f = 1/4 mín. +U,-0 ±1/16 B-PS-S 7/16 mín. - r = 1/2 +1/4,-0 ±1/16 F S f, g, j, k Ct.= 20° +100,--00 +10°, -5° SAW R-0 ±O +1/16, -0 f = 1/4 mín. +U,-0 ±1/16 TC-PS-S 7/16 mín. u r = 1/2 +1/4,-0 ±1/16 F S f, g, j, k = O:oc 2oo• +100, --00 +10°, -5° V¡c = 45o·u +100, --00 +10°, -5° *n 0 c =Angula ex1erior de la ranura en esquina. '*n,0 = Ángulo interior de la ranura en esquina. Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en pulgadas) 70 AWS DI 1/DI JM·2015 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver 1'\otas en la página 6::i Soldadura en ranura de doble J (9) Junta a tope (B} Junta en T (T) Junta en esquina (C) ~ S, 1E;) v "h S, 1 E,) '~ ·~~JI r ESQUINA ~I:T m EXTERNA r---- ~~7 ,• ,.,, 1 f T, ' V / ? --- ¡:;;,.- t 1--;;:-y- _1_ ' ' :~~a UINA r S, INTERNA ~T2 R Preparación de la ranura Espesor del metal base {U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones TamaFio Según Proceso Radio del bisel Según detalle de total de la acoplamiento de Designación Ángulo de la (véase 3.12.3) soldadura soldadura {véase 3.12.3) soldadura de junta T, T, ranura permitidas (E 1 + E2 ) Notas R=O +1/16, -0 +1/8, -1/16 f = 1/8 mín. +U, -0 ±1/16 e, f, g, i, B-P9 1/2 mín. - r = 3/8 +1/4, -0 ±1/16 Todas s, + S 2 j. k ll. = 30" +100, --00 +10°,-5° -- SMAW R=O +1/16, -0 +1/8, -1/16 f = 1/8 mín. +U, -0 ±1/16 e, f, g, i, TC·P9 1/2 mín. u r = 3/8 +1/4, -0 ±1/16 Todas s, + 82 1 j,k O.oc = 30o* +10o, -Qo +10", -5~ O.¡c = 45"** +10", -0° +10°, -5" R-0 +1/16, o +1/8, -1/16 f = 1/8 mín. +U, -0 ±1116 a, f, g, i, B-P9-GF 1/2 mín. - r = 3/8 +1/4,-0 ±1/16 Todas s, + 82 j,k a= 30" +10o, -Qo +10", -Su GMAW R-0 ±O +1116,-0 FCAW f = 1/8 mín. +U, -0 ±1/1 6 a, t, g, i, TC-P9·GF 1/2 mín. u r = 3/8 + 1/4, -0 ±1/1 6 Todas s, + 82 j,k O.oc = 30,* +10", -0° +10°, -so a,c = 4S 0 ** +10", -0" +10°, -5° R-0 ±O +1/16, -0 f = 1/4 mín. +U, -0 ±1/16 s, t, g. i, j, B-P9~S 3/4 mín. - F + 82 r = 1/2 +1/4,-0 ±1/16 k a=20" +10°,-0° +100, -50 SAW R-0 ±O +1/16,-0 f = 1/4 mín. +U, -0 ±1/16 f, g, i, j, TC-P9-S 3/4 mín. u r = 1/2 +1/4,-0 ±1/16 F s, + s~ k Cloc = 20"* +10o, -Qo +10°,-5" 1 u,c = 4SO** +10o, -Qo +10°, -so _l "tioc =Ángulo exterior de la ranura en esquina. **a,c = Ángulo interior de la ranura en esquina. Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P J P precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en pulgadas) 71 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS Dl.l!Dl.lM·2015 Ver :"iotas en la página 65 Soldadura en ranura con bisel abocinado (1 O) ~¿_l ~-'; Junta a tope (8) (E) Junta en T (T) 0/ Junta en esquina (C) /, < _j_····-· V <' TJ·----- - 1- IT lT, :;.. 1--R _j ~T, ~_j_ lP Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Radio de Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, T, doblado {véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R-0 +1/16, o + 1/8, 1/16 SMAW 3/16 T, f = 3/16 mín. +U, -0 +U, -1/16 BTC-P10 u Todas 5/16 r e, g, j, 1 FCAW-S mín. min. r= 3T 1 • mm. +U, -o +U, -0 2 R-O +1/16, -o +1/8, -1/16 GMAW 3/16 T, f = 3/16 mín. +U, -0 +U, -1/16 a, g,j, 1, FCAW-G BTC-P10-GF mín. u min. 3T 1 . Todas 5/8 r m r= mrn . +U, -0 +U, -0 2 R-0 ±O +1/16, o 1/2 1/2 f::: 1/2 min. +U, -o +U, -1/16 SAW B-P10-S N/A 3T 1 F 5/16 r g,j, 1, m mín. mín. • r::: m1n. +U, -o +U,-0 2 Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en pulgadas) 72 AWS DI 1/01 JM-2015 SECCIÓN 3. PRECAUFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 6S Soldadura en ranura abocinada en V (11) Junta a tope (B) / (E)../\... _L (? <lT, _l ~ ~ ' T,T 1-¡---r F f ~ I~R_l Preparación de la ranura Espesor del metal base {U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Radio de Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, doblado (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R-0 +1/16,--0 +1/8, -1/16 SMAW f = 3/16 m in. +U, -O +U, -1/16 e,j,l,m, B-P11 3/16 mín. T, mín. Todas 5/8 r FCAW-S 3T 1 . n r= mm. +U, -O +U, -0 2 R-O +1/16, o +1/8, 1/16 GMAW f = 3/16 mín. +U, -0 +U, -1/16 a,j,l,m, B·P11-GF 3/16 m in. T1 mín. Todas 3/4 r FCAW-G 3T 1 • n r= mm. +U, --0 +U, -0 2 R-0 ±O +1/16, -0 f = 1/2 m in. +U, --0 +U, -1/16 SAW B-P11-S 1/2 mín. T, min. F 1/2 r j, 1, m, n 3T 1 • r= mm. +U, ~o +U,~O 2 Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en pulgadas) 73 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI 1!1)1 IM·2015 Ver :\otas en la página 65 Soldadura en ranura en escuadra (1) ~4 Junta a tope (B) (E) IRI T,l_ <) T -i 1-- R REFUERZO 1 A 3 SIN TOLERANCIA TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Tamaño Proceso Según de de la de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, raíz (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas B-P1a 3 - R-Oa2 +2,-0 ±2 Todas T1 -1 b SMAW B-P1c 6 máx. - R =:S2 mín. +2,-0 ±2 Todas :S b 2 8-P1a-GF 3 - R-Oa2 +2,-0 ±2 Todas T1 - 1 b, e GMAW T, T, FCAW B-P1c-GF 6 máx. - R=- mín. +2,-0 ±2 Todas b,e 2 2 Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope (B) (E,) / (E,) R E 1 + E 2 NO DEBE EXCEDER DE ~ 3T ~ -ii--R rr TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias f--------'=-T-=-=------i Posiciones Tamaño Proceso Según de total de la de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, raíz (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E 1 + E2 ) Notas 3T, SMAW B-P1b 6 máx. - R =:S2 +2,-0 ±2 Todas 4 GMAW 3T, FCAW B~P1 b~GF 6 máx. - R =:S2 +2,-0 ±2 Todas 4 e Figura 3.~ ( Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 74 AWSDLIIDI 1M:2015 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura en V simple (2) Junta a tope {B) Junta en esquina (C) \" --z S(E) / R " - _/~" +: ' '1 rTI S t' TODAS LAS DIMENSIONES EN mm _J~~--R Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) {véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R-O +2, -0 +3, -2 SMAW BC-P2 6 mín. u f = 1 mín. +U, -0 ±2 Todas S b, e, f, j U= 60° +10°, -0° +10°, -5" R-0 +2,-0 +3, 2 GMAW FCAW BC-P2-GF 6 mín. u f=3 mín. +U, -O ±2 Todas S a, b, f, j U= 60° +10", -0° +10", -5" R-0 ±O +2, -0 SAW BC-P2-S 11 mín. u f=6 mín. +U, -0 ±2 F S b, f. j u= 60" +10", -Q" + 10", -5" Soldadura en ranura de doble V (3) Junta a tope (B) s,¡E,¡ "-.::_'/ ..---u--;:: /~""" \¿ s,(E,) ...i."'_ ¡::1 '7 .¿> 1 j 1 T, ----:-T f::_t_ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm /__Q~ '--u---- s, Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamafio Proceso Cara de la raíz Según de total de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E 1 + E2 ) Notas R=O +2,....0 +3, -2 SMAW B-P3 12 mín. - f= 3 mín. +U, ....O ±2 Todas s, + s 2 e, f, i, j U= 60° +100, ....oo +100, -50 R=O +2, -O +3,-2 GMAW FCAW 8-P3-GF 12 mín. - f=3 mín. +U,-0 ±2 Todas s, + 82 a, f, i, j U= 60° + 100, ....o o +10°, -5° R-0 ±O +2, -O SAW B-P3-S 20 mín. - f=6 mín. +U, -O ±2 F s, + s 2 f, i,j a= 60° +100, ....oo +10°, -5° Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 75 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DL!/lJl IM:2015 . Ver Notas en la página 6::i Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta a tope (B) Junta en T (T) S(E) ~ Junta en esquina {C) al? 'a ·-~---,v f-7 '/ ' " ¡ V lr"l, CP S 1 +! ) 1 1' fj TODAS LAS DIMENSIONES EN mm ' '1 ~;,~ -R Espesor del metal Preparación de la ranura base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamai'io Proceso Cara de la raíz Según detalle Según de deJa de Designación Ángulo de la acoplamiento (véase 3.12.3) soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R-O +2,-0 +3,-2 b, e, f, g, SMAW BTC-P4 u u f=3 mín. +U-0 ±2 Todas S-3 a= 45" +10", -0" j,k +10", -5" GMAW R-0 +2, -o +3,-2 F, H S a, b, f, g, FCAW BTC-P4-GF 6 mín. u f=3 mín. +U-0 ±2 j, k a= 45" +10", -0" +10", -5" V, OH S-3 R-0 ±O +2, -0 b, t, g, j, SAW TC-P4-S 11 mín. u f=6 mín. +U, -0 ±2 F S k a= 60" +10o, -Qo +10u, -5° Soldadura en ranura con doble bisel (5) Junta a tope (8) Junta en T (T) f', ~--'> Junta en esquina (C) ' s,¡E,¡I_/ S1 (E 1) !~ ai? ,, :-~-·-iY f-7 [S' '/ V 1:¡ +! L.,•.. ;¡~ <' 1 s,J ' ¡ f T, :...1.. [JJ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm ~T,_fl~R Espesor del metal Preparación de la ranura base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Cara de la raíz Según detalle Según Proceso de total de la Designación Ángulo de la acoplamiento de (véase 3.12.3) soldadura soldadura ranura (véase 3.12.3) soldadura de junta T T, permitidas (E + E 2 ) Notas R-0 +2, -0 +3, 2 S 1 + s2 e, f, g, i, SMAW BTC-P5 8 mín. u f=3 mín. +U-0 ±2 Todas -6 j,k a= 45° +10o, -Qo +10°, -5° A=O +2, -0 +3, -2 F, H S1 + S2 GMAW a, f, g, i, FCAW BTC-P5-GF 12 mín. u f=3 mín. +U-O ±2 s1 + s2 ¡,k U= 45° +10o, -Qo +10°, -5° V, OH -6 R-0 ±O +2, -0 f, g, í, j, SAW TC-P5-S 20 mín. u f=6 mín. +U, -0 ±2 F st + s2 k Ci = 60° +10o, -Qo +10°, -5° Figura 3.~ ( Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 76 AWS DI 1/Dl 1M:2015 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura simple en ranura en U (6) Junta a tope (B) S(E)~ Junta en esquina (C) \~ :~;,~ u : T 1 1 ¡' t~:jj_R ¡J TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones Tamaño Proceso A9dio del bisel Según de de la de Designación Angula de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura {véase 3.12.3) {véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R-0 +2, -0 +3, 2 f= 1 mín. +U, -0 ±2 SMAW BC-P6 6 m in. u r= 6 +6, -0 ±2 Todas S b, e, f, j a= 45" +10°, -0" +10", ~5" R-0 +2, -0 +3, 2 GMAW f= 3m in. +U, -0 ±2 FCAW BC-P6-GF 6 m in. u r=6 +6, -O ±2 Todas S a, b, f, j a= 20" +10", -0" +10",-5" R-0 ±O +2,--0 f = 6 m in. +U, -0 ±2 SAW BC-P6-S 11 mín. u r= 6 +6, -0 ±2 F S b, f, j a= 20" +10", -Q 0 +10°, -5° Soldadura en ranura de doble U {7) Junta a tope (B) S 1 (E?) ,y ~ \7} S 1 (E 1) _f___ _s'+__l_ " {_ .-r, f T, !~~\ s, '-----._ (f. ---- TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base {U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones Tamaño Proceso Radio del bisel Según de total de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E 1 + E2) Notas R-0 +2,-Q +3, -2 f=3mín. +U, -Q ±2 SMAW B-P7 12 mín. - Todas s, +52 e, f, i, j r=6 +6,-Q ;2 (1 = 45° +10", -Q" +10", -5" R-0 +2,-Q +3, 2 GMAW f= 3mín. +U, -o ±2 FCAW B-P7-GF 12 mín. - ±2 Todas 5, +52 a, f, i, j r= 6 +6,--o (J = 20° +10", -O" +10o, -so R=O ±O +2, -{} f= 6 mín. +U, -0 ±2 SAW B-P7-S 20 mín. - F s, +52 f, i,j r= 6 +6, -0 ±2 a- 20° +10o, -Qo +10°, -5° Figura 3.~ ( Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P JP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 77 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI lffil IM 2015 Ver Notas en la página 65 Soldadura simple en ranura en J (8) Junta a tope (8) Junta en T (T) Junta en esquina (C) S(E) fAI ~i? 'K1\/ '"f-7 0/ ESQUINA EXTERNA ESQUINA INTERNA ry ~_-t. V TODAS LAS DIMENSIONES EN mm ?! ' ·¡ T,r··,·-~ -R 1 1 IJ 1' LP [J5J - Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones Tamaño Proceso Radio del bisel Según de de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R=O +2,--0 +3, -2 f= 3 mín. +U, -0 ±2 e, f, g, j, B·PB 6 mín. - Todas S r = 10 +6, -0 ±2 k u= 30° +10", -0° +10",-SQ SMAW R-0 +2, --0 +3,-2 f = 3 mín. +U, -O ±2 e, t, g, j, TC·PB 6 mín. u r = 10 +6, -0 ±2 Todas S k Uoc = 30"" +10", -O" +10", -5" CL 1c = 45"** +10", -0" +10", -5" R-0 +2, -0 +3,-2 f=3 mín. +U,-0 ±2 a, f, g, j, B·PB·GF 6 mín. - r = 10 +6,--0 ±2 Todas S k n=30Q +100, -Oü +10°, -5° GMAW R-0 +2,--0 +3,-2 FCAW f= 3mín. +U, -0 ±2 a, f, g, j, TC·PB-GF 6mín. u r=10 +6, -0 ±2 Todas S k aoc = 3oo• +10~, -Ou + 10°, -5° a,c = 45°"* +10o, -Qo +10°, -5" ±O R=O +2, -0 +U, -0 f= 6 m in. ±2 B·P8·S 11 mín. - +6, -0 ±2 F S f, g, ¡,k r=12 +10°, -0" (j = 20° +100, -5"' SAW R-0 ±O +2, -0 f= 6 mín. +U, -0 ±2 TC·P8·S 11 min. u r = 12 +6, -0 ±2 F S f, g, ¡,k Uoc = 20°" +10o, -Qo +10°, -5° u,c = 45° .. +100,-00 +10"', -5° "uoc = Angula exterior de la ranura en esquina. ""tt,c = Angula interior de la ranura en esquina. Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con P.JP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 78 AWS 01.1/DI IM:2015 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la pá2ina 65 - Soldadura en ranura de doble J (9) Junta a tope (B} Junta en T (T) ~ Junta en esquina {C) S,(~) v -~~v r "h S, (E,) .~ ESQUINA m EXTERNA ,.---- __e_l:+ ~<'::7 ' '/ ,' ,.>1 1 f T, .. >____ j_i_ V ~~· 1 < s;T ':~~" UINA r INTERNA f-T, R TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Cara de la raíz Posiciones Tamaño Proceso Radio del bisel Según de total de la de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, ranura (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E 1 + E 2 ) Notas R=O +2,-0 +3,-2 f= 3 min. +U, -o ±2 e, f, g, i, B-P9 12 mín. - r = 10 +6,-0 ±2 Todas s, + S 2 J, k u- 30 o +100,-00 +10°, -5° SMAW R=O +3,-2 f =3m in. +2,-0 ±2 +U, -0 e, f, g, i, TC-P9 12 mín. u r = 10 +6, -o ±2 Todas s, + S 2 j,k U 0c = 30°* +10°, -so 0 +10o,-oo U¡c = 4S ** +10°,-So R~O +2, -0 +3, -2 f= 3 min. +U, -0 ±2 a, f, g, i, B-P9-GF 6 mín. - r = 10 +6, -0 ±2 Todas s, + S 2 j, k o:-30° +10°, -0" +10", -S" GMAW R~O +3,-2 FCAW +2,-0 f= 3 min. ±2 +U, -0 a, f, g, i, TC-P9-GF 6 mín. u r = 10 +6,-0 ±2 Todas 5, +52 j,k U 0c = 3oo• +10°, -S 0 0 +1Qo, -Qo U¡c = 4S ** +10°, -so R=O ±O +2, -0 f= 6mín. +U, -0 ±2 f, g, i, j, B-P9-S 20 mín. - F 5, +52 r = 12 +6, -0 ±2 k a- 20° +10o, -Qo +10°, -so SAW R=O +2, -0 f= 6 mín. ±O ±2 = +U, -0 f, g, i, j, TC-P9-5 20 mín. u r 12 ±2 F s, + S2 U 0c =20o• +6, -0 +10°, -0" + 10°, -so k U.¡c = 4So** +10°, -SQ •aoc = Ángulo exterior de la ranura de esquina. *"a 1c =Ángulo interior de la ranura en esquina. Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de !ajunta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 79 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI 1/Dl IM:2015 Ver i\otas en la página 65 Soldadura en ranura con bisel abocinado (10) ~,/_i ~-'; Junta a tope (8) (E) Junta en T (T) 0/ Junta en esquina (C) _j_·----- V •' TJ•----- - /": ¡-~~ ? lT, ~ -1 ~T, ~__l_ f-R f p TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamaño Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Radio de Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, T, doblado (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R=O +2, -0 +3,-2 T, f=5 mín. +U, -o +U,-2 SMAW 5 FCAW-S BTC-P10 min. u mín. 3T 1 . Todas 5/16 r e, g, j, 1 r= mm. +U, -o +U,-0 2 R=O +2,-0 +3, -2 +U,-2 GMAW BTC-P10-GF 5 u T, f= 5 m in. +U, -0 Todas 5/8 r a, g,j, 1, FCAW-G mín. min. 3T 1 • m r= mm. +U, -0 +U, -0 2 R=O ±O +2, -o f = 12 mín. +U, -0 +U, -2 12 12 SAW 8-P10-S NIA 3T 1 . F 5/16 r g,j, 1, m mín. mín. +U,-0 +U, -0 r= mm. 2 Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de !ajunta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) AWS Di 1/DUM 2015 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver :\"otas en la pá2ina 65 Soldadura en ranura abocinada en V (11 1 / Junta a tope (B) (E)./ \._ _L'> ~ / <_j_ ' T,T lT, 1 Espesor del metal ~ I~R_l Preparación de la ranura F base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Tamai'io Proceso Cara de la raíz Según de de la de Designación Radio de Según detalle acoplamiento soldadura soldadura soldadura de junta T, T, doblado (véase 3.12.3) (véase 3.12.3) permitidas (E) Notas R=O +2,-0 +3, -2 SMAW f=S mín. +U, -o +U, -2 e,j,l,m, B-P11 5 m in. T1 mín. Todas 5/8 r FCAW-S 3T 1 • n r= mm. +U, -0 +U,-0 2 R=O +2, -0 +3,-2 GMAW f=S mín. +U, -O +U,-2 a,j,l,m, B-P11-GF 5 mín. T1 mín. Todas 3/4 r FCAW-G 3T 1 • n r=T m1n. +U, -0 +U,-0 R-0 ±O +2, -0 f= 12 mín. +U, -o +U,-2 SAW B-P11-S 12m in. T1 mín. F 1/2 r j, 1, m, n 3T 1 • r= m1n. +U, -0 +U,-0 2 Figura 3.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con PJP precalificada (véase 3.12) (Dimensiones en milímetros) 81 SECCIÓN 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI 1/01 1M:~Ol5 Ver Notas en la pág:ina 65 Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope (B) 1 1 1 1 Junta en esquina (C) 11 / 11 ~ \1 --- [) fl ~--- [) fT -R- ~ (..._T,--1- R- B-L1a C-L1a Preparación de la ranura Espesor del metal base {U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de protec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T, T, raíz {véase 3.13.1) (véase 3.13.1) permitidas FCAW Notas B-L 1a 1/4 máx. - R- T1 +1/16, -0 +1/4, -1/16 Todas - e, i SMAW C-L1a 1/4 máx. u R- T1 +1/16, -0 +1/4, -1/16 Todas - e, j FCAW No se B-L1a-GF 3/8 máx. - R=T1 +1/16, -0 +1/4, -1/16 Todas a, j GMAW requiere Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope (8) RANURADO DEL LADO OPUESTO (EXCEPTO B-L 1-S) / Preparación de la ranura Espesor del metal base {U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de protec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T, T, raíz {véase 3.13.1) (véase 3.13.1) permitidas FCAW Notas SMAW B-L1b 1/4 máx. - R= :S2 +1116, -o +1/16, -1/8 Todas - d, e, j GMAW No se 8-L1b-GF 3/8 máx. - R=Oa1/8 +1/16, -O +1/16, -1/8 Todas a, d, j FCAW requiere SAW B-L1-S 3/8 máx. R-O ±O +1/16, -O F J SAW B-L1a-S 5/8 máx. R-O ±O +1/16,-() F d, j Figura 3.J-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3.13) (Dimensiones en pulgadas) 82 g SAW TC-L1-S 3/8 máx.3/8 0'. d. V. R -1/4 u. e. -1/16 Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R -1/4 0'.5/8 u-20" F . OH a. O +1/4.13..1) permitidas FCAW Notas T.AWS Dl. u R=Oa1/8 +1/16. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta en T (T) Junta en esquina (C) . --o +1/16. OH req.IIDI IM:2015 SECCIÓN 3.13.45° Todas . e. e.13. j Se R = 3/16 a= 30° F.j req. V.1) (véase 3. -).13) (Dimensiones en pulgadas) 83 ..+1/16. d. -1/8 Todas .30° F ..13. T.j SMAW B-U2a u R. J No se R = 1/4 u= 45° F. SMAW TC-L1b 1/4 máx. d. " r-" RANURADO DEL / LADO OPUESTO :·"•.1) R.-l (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3.. u R-O ±O +1/16. j requiere GMAW No se FCAW 8-U2a-GF u R = 3/8 a= 30° F. -0 +1/16... a.. OH .30° F.g Soldadura en ranura en Tolerancias V simple (2) Junta a tope (B) 1 1 Según Según detalle acoplamiento (véase 3. OH . j R = 1/2 a= 20° F. SAW B-L2a-S 2 máx. f-7 '/ ~T 1 1 V 1 1 1 1 ~· J T. u R=.. -O F . -1/8 Todas requiere a. e. OH a. raiz (véase 3. g 2 GMAW No se FCAW TC-L1-GF 3/8 máx. V. j SAW B-U2-S u R. V. +1/16. j Figura 3. V. 1) {véase 3.-t+ Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de protec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. -1/8 GMAW No se FCAW B-U2-GF u . V. a2 0'. 118 SMAW B·U2 u . -o \limitado Todas requiere a.1) A.30° F. -so A=Oa1/8 +1/16. OH a requiere GMAW No se FCAW C-U2a-GF u u R = 318 a= 30° F. Espesor del metal Prepara_ción_de la ranura base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T T ranura (véase 3..+1/16. -S" R=O Mayor de 1-1/2 .1) (véase 3.13. -0° +10°. -o Mayor de 1 a SAW B-L2c-S 1-1/2 .114 a. 1 (J. ¡ (J.= 60° +10". f= +0. o SAW C·U2·S u u R. 0'. V.= +10". j u= 60" + 1Qo.+10°. o A.1) (véase 3.SECCIÓN 3. a. -0 Ilimitado Todas .5/8 a:. -0" +10". d. OH req.= 60" Figura 3. e. d.13) (Dimensiones en pulgadas) 84 .= 45° F. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWSD1. OH a. T.1/2 a 20° F. -f ±1/16 F .= 60° (J. o req. t = 1/4 máx.30° F . Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R. o Se R = 3116 (J = 30° F. V.1/DllM:2015 Ver 'otas en la página 65 Soldadura simple en Tolerancias ranura en V (2) Según rr Junta en esquina (C) 1 1 Según detalle acoplamiento /~ (véase 3.13. OH . V. f = 1/2 máx. -1/16 U . SAW C-L2a-S 2 máx. -S 0 R-0 Más de 1/2 a 1 .J_( Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. e. d. -Qo +10°. OH . -5° \ 1 1 1 1I ~~R Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta T.13. f = 5/8 máx. -0 +1/4. o SMAW C-U2a u u R.1) permitidas FCAW Notas A-Oa1/8 +1/16. -0 +1/16. f=Oa 1/8 +1/16. V. u R -1/4 a. f =O a 1/8 +1/16.20° F o Soldadura simple en ranura en V (2) Junta a tope (B) ~RANURADO DEL A: nti LADO OPUESTO L Rj TlT. o +1/16. -0° +10°.3/8 ( 1 .= 60" A=O A= ±O +1/16.13.45° Todas e. o No se A= 1/4 a. e. OH - u SAW 8-U3a-S Espaciador= . j (f = 60° +100. Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.13. g. e.13) (Dimensiones en pulgadas) 85 . T. g. R = 5/8 f=Oa1/4 a=20" F . raíz Cara de la raíz ranura permitidas para FCAW Notas u R -1/4 f-Oa1/B a.R R = 1/2 f=Oa1/8 u= 20" F.. -5" fR~ Separa. +0. ' ~-" ~ RANURADO DEL /"-. --o rl a-+ 10°.1) (véase 3.30" F. ranura (véase 3. R.~~ /'-¡\ f1· . -0 dor ISMAW ±O +1/8. r .1) permitidas FCAW Notas R-Oa1/8 +1/16. j O'. T. -1/4 ±1/16 F .: 1 ~1-jl~R T. h.±O +1/4. -0" +10".13. d. j 1/4 ~ R Figura 3. -o Ilimitado Todas . g.. o SAW C-U2b-S u u f = 1/4 máx. V. LADO OPUESTO \~2 _j_ 18J-h ¡..±O f. OH .1) ¡ J . h. e. -so R-Oa1/8 ±O +1/16. -Qo +10°. V. d. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura simple en ranura en V {2) Junta en esquina (C) . o +1/16. j 1/8 C.1) (véase 3. SMAW 8-U3a Espaciador= .= 60° +10o. SAW 1 ±O + 1/16. J a= 60" +10".AWS 01. -o Ilimitado Todas requiere a.-0 +1/16.1/D\ 1M:2015 SECCIÓN 3. 1/8 No se FCAW C-U2-GF u u f=Oat/8 +1116. --00 +10o.13.. R = 3/8 f-Oa118 a. -5" Soldadura en ranura de doble V (3) Tolerancias Junta a tope (8) RANURADO DEL Según detalle Según \Y LADO OPUESTO (véase acoplamiento 3. o + 1/16. -5° GMAW R-Oa 1/8 +1/16. d. --o ----/:/_ Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Proceso Ángulo Posiciones de Gas de pro- de Designación Abertura de la de la soldadura tección soldadura de junta T. --0° +10".13. 1/8 SMAW C-U2 u u f=Oat/8 +1/16. d.45" Todas - d.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. e. j FCAW U= ~=60. -o SAW B-U3c-S u .~-60. -0" +10".. -5° F . +10"..-Q +1/4. -Qo +10". +10o. j requiere GMAW No se FCAW B-U4a-GF u .-:-'\a Según detalle acoplamiento (véase 3. s. R 3/8 Cl_. e. T. -5" requiere R=O +1/16. e. ranura (véase 3. -o +1/4. e. +1/4. i No se R = 3/8 u= 30" F.45" Todas . a. R. Mayor de a A LADO OPUESTO t 0 /7rs. j req. i Figura 3. j Se R=3i16 a= 30" Todas a.1/4 a. . d.13. -1/16 Rj a= +10°. 13. h. d. e. -o t = 1/4 m in. R = 1/4 a= 45° Todas req. f=Oa1/8 +1/16.30" SAW B-U4a-S u - R. 3-3/4 2 S 1 = 2/3 (T1 . -o +1/16. > 6-1/4 o T.1) 1 _l w R +1116. Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta T. d.1/Dl IM:2015 Ver 1\otas en la página 65 Soldadura en ranura de Solo para B-U3c-S doble V (3) Junta a tope (B) "--.45" F .1/4 a. Tolerancias pie (4) Según Junta a tope (H) ¡ r . H a./ RANURADO DEL T. -5" 1 -1 1- ""' T. -0" +10". j Para buscar S 1 ver tabla de arriba: S2 = T1 . -1/8 Todas . 1/4) Preparación de la ranura Espesor del metal base {U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. e. h.1) permitidas FCAW Notas SMAW B-U3b R=Oa1/8 +1/16.SECCIÓN 3.3/8 u. _LT' 2 2-1/2 3 2-1/2 3 3-5/8 1-3/8 1-3/4 2-1/8 ~ A:~:. h. =::. j SMAW B-U4a u .13) (Dimensiones en pulgadas) 86 . Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R. e. -0 Ilimitado No se B-U3-GF Todas a. T. 30" Todo . PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS 01.1) (véase 3. e.(S1 + f) Soldadura en ranura con bisel sim.=r 3-5/8 4 2-3/8 4 4-3/4 1 1 ll1 ¡ 4-3/4 5-1/2 2-3/4 3-1/4 LJ~ ls. 1) (véase 3. a. e. ¡ GMAW u .13.T 5-1/2 6-1/4 Para T.13. -0 +1116. o No se R ~ 114 U= 45° Todas a.318 30° F.k. k. O +1/4. R ~ 318 a= 30° SAW TC-U4a-S u u R = 1/4 a= 45° F .. 1/16 : 1 -~ ' V / a.g. e. d. -0 +1/16. e. a. -0 Ilimitado No se FCAW B~U4b-GF u . o requiere GMAW No se FCAW TC-U4a-GF u u R ~ 318 Ci = 30° F req.1 (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3.g. -5" Figura 3. o req.·--·· . 45° Todas . j {1 = 60° +1O'>.1/Dl. d. ranura (ver 3.k.·. -oo 10°.1) (ver3. 13.= 45° +10°.13. T. k. f = 1/4 máx. -1/8 Todas .13) (Dimensiones en pulgadas) 87 .o SMAW TC-U4a u u R.1) permitidas FCAW Notas SMAW B-U4b u .o Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta a tope (B) RANURADO DEL LADO OPUESTO Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. j GMAW f=Oa1/8 + 1/16.k..g. g..IM:2015 SECCIÓN 3.--Q SAW B-U4b-S u . +0.g.13.g. d. k. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver 1\otas en la página 65 Soldadura en ranura con bisel simple (4) Tolerancias Junta en T Cfl Junta en esquma (C) Según 1 1 Según detalle acoplamiento 1 1 . --oo +10".114 Ci.-5° Todas requiere a.AWS D1. --G 0 10". 1""' R-+1/16. OH - (j.~D'· I l~ (véase 3.1) • V • ·. R~Oa 1/8 +1/16. e. j R-O ±O +1/4.-1/8 ±1/16 F .. V.-~ Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R. e. c.o Se R ~ 3116 u= 30° Todo a.13. U. e.1) (véase 3.+10°. j. ~ r-" A RANURADO DEL . t Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Proceso Ángulo Posiciones de Gas de de Designación Abertura de la de la soldadura protección soldadura de junta T. g. k (1 = 60" +10". e.13.quim (C) ~ LADO OPUESTO R"' ±O +1/4. Á +10"..1) (ver3. A= 1/4 f=Oa1/8 fJ = 45° Todas - h.. g. k Figura 3. -0 +1/16.J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. ranura (ver3. OH .r!~~ T:l. k TC-U5a Espaciador = u 114 ~R d.13. g..SECCIÓN 3. e.-0 ±1/16 " r.13. e. +0. -Q" 10".j. raíz Cara de la raíz ranura permitidas para FCAW Notas u e.j. R Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. e. g. R = 318 f=Oa1/8 a= 30° F. -0 SAW TC-U4b-S u u f = 1/4 máx. B-U5b Espaciador = . SMAW TC-U4b u u R=Oa1/8 +1/16. d. l~ ' V / LADO OPUESTO : }1-¡ ·~ [50 ' J. d.13. j 118 ~R SMAW d.1) (ver 3. ~~.1) Junta en e.JM·2015 Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta en T {T) Junta en esquina (C) .-. 5° r-h !'" / 1 Sepa- " h-. -t fo. T.·''\r·1. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWSD111Dl.'--. j.-5° Todas requ1ere k R=O ±O +1/4. -0 Ilimitado GMAW No se a. FCAW TC-U4b-GF u u [( = 45° +10". f __i_ " +1/16.:+1/16.~ll.~JL o.13) (Dimensiones en pulgadas) 88 .d. -5" Tolerancias Soldadura en ranura con doble ~ btsel (5) '' r-" Según detalle Según Junta a tope (8) acoplamiento Junta en T (T) RANURADO DEL (ver3. -o +1/8. j. h. g. T.1) permitidas FCAW Notas d. -o ~ -t . -1/8 Todas - k f=Oa1/8 +1/16.J h-rVJ rador ~: ~~ A T2 -·· -~1 . u R = 1/4 f=Oa1/8 a= 45° Todas - h. ---Q" 10". -1/8 ±1/16 F .-0 _¡ . IQ/ _1 T. ?"TI- !f~SfT ' -rt'll---~ Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. j ~=0°8 15° +100. 118 GMAW f = o a 1/8 +1/16. ranura (ver3. e. -S 0 Todas No se a.13) (Dimensiones en pulgadas) 89 . Todas - a= 45° u+f3= a+l3= h.. d. T. k f=Oa1/8 +1/16. -oo +10°.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. V ~ . a 0/ r. d. -o +1/16. --00 +10o. " ~ -" V RANURADO DEL r::. j ~=0°815° +10o. r· .1) (ver 3.1) permitidas FCAW Notas d.k a. -0 +1116. -so R-Oa1/8 +1/16.. k R-0 ±Ü +1/16. -1/8 Todas - h. FCAW requiere h.l/DIIM20!5 SECCIÓN 3. -00 +10°. SAW TC·US·S u u f = 1/4 máx. g. -00 +10°. -0 Ilimitado e. T. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la pá~ina 65 Soldadura en ranura con doble bisel (5) Junta a tope (B) ~ -t u~D(\¡ 1 ~~ ~~~ ----rK-- ~~~~~-R I/ 1"" RANURADO DEL LADO OPUESTO Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.13.13.1.. g. j. -0 +1116. a= 45° a+f3= a+f3= Todas requ1ere h. d. -0 d. SMAW B-USa u .60° +100. ranura (ver 3. j. -so Soldadura en ranura con doble bisel (S) Junta en T (T) Junta en esquina (C) . h.1) (ver 3. LADO OPUESTO v·ts. : ~' > __iT' t.13. e. +0.13. g. -0 Ilimitado No se a. FCAW B·US·GF u . -0 Jlimitado GMAW TC-US-GF u u a= 4S 0 +100.1) permitidas FCAW Notas A-Oa1/8 +1/16. SMAW TC·USb u u A=Oa1/8 +1/16. -so Figura 3.AWSDI. -3/16 ±1/16 F - j. 118 f=Oa1/8 +1/16. e. j SMAW B-U7 u - R=Oa1/8 a. j C-U6 u u R o a 1/8 f. e. j No se B-U6-GF u . -1/4 ±1/16 r-+1/4. a. 1/8 r = 1/4 Todas .. h. g.20° f. j SMAW R o a 1/8 "u 45"20" f 1/8 r 1/4 F. ~n7 ~~ T. la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas B-U6 u - R-Oa1/8 a. R=Oa1/8 (( = 20° f= 1/8 r = 1/4 Todas requiere a. j GMAW No se FCAW B-U7-GF u .SECCIÓN 3.OH . d.201S Ver Notas en la página 65 Soldadura stmple en ranura Tolerancias en U (6) Junta a tope (8) ~" Según Junta en esquina (C) ~ ~ Según detalle acoplamiento -t~~'ocj¡~-~~:~~~1_--_. h. -aa f = +1/16.)!C}:éj.13) (Dimensiones en pulgadas) 90 . e. .13.+0. e. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI l/DUM.1/8 r = 1/4 F. OH d. d. e.1) (véase3. d.--. -0 +1/16. r~ fTT ~f. a. h f = 1/4 SAW B-U7-S u .-':'-. ~~TR Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T.~:~ -)-+-(v_:+c.13. -Qa f.l--. R=Oa1/8 a= 20° f = 1/8 r = 1/4 Todas req.-0 ±1/16 Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. j R-Oa1/8 (~. -0 Ilimitado r-+1/4.(~~~P~~~~ 1. 20° f. j Soldadura en ranura de Tolerancias doble U (7) Junta a tope (B) y RANURADO DEL Según LADO OPUESTO Según detalle acoplamiento (véase3.45° f. -1/8 a= +10".L~. r = 1/4 F .J ( Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. d. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas R=Oa1/8 a= 45" f = 1/8 r = 1/4 Todo . d. d.-0 ±1/16 Para B-U7-S R-+0 +1/16.. d.---___1-'~'-. g. d.-0 U= +10".1/8 r 1/4 Todo . e. g._C'~-':C'\~i~: ~. j Figura 3.1) Para B-U? y B-U7-GF R = +1/16.R fTT r .c:C:~:-'~-~ -1-i) r_ ~ ~Tl • T T.l---( ~~~~~~~. 1/8 r. T.1/4 F. j. R=O a= 20° máx . d. j GMAW FCAW No se C-U6-GF u u R=Oa1/8 a= 20° f= 1/8 r = 1/4 Todas req . e. h. T.OH . R-Oa1/8 fJ. FCAW TC-U8a-GF u u R=Oa1/8 a= 30" f = 1/8 r= 3/8 Todas requiere k f.AWS DI 1/01 IM 2015 SECCIÓN 3. T.1) {véase 3. d.j. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver [\otas en la página 65 Soldadura simple en Tolerancias ranura en J (8) Junta a tope (8) -¡ ~l=f Según detalle (véase 3..1/8 r = 3/8 Todas . d.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3.1/4 SAW S-UB-S u . d. e. 45° f.+1/16. -1/8 ±1/16 r=+1/4. r = 3/8 F .13. e. k GMAW No se a.-0 ±1/16 Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de!a Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T.1) ~ S-UB y S-UB-GF u ' ' \ __j_ f. g. -o ±1/16 Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. R=Oa1/8 0: = 45° f = 1/8 r= 3/8 Todas . -1/8 ±1/16 r. e.j.1) ~ RANURADO DEL LADO OPUESTO TC-U8a y TC-U8a-GF R. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas d. -1/8 0:= +10°. T.-0 ±1/16 S-UB-S R. -0° f = +0.13. k SMAW TC-U8a u u d.±O +1/4. j GMAW No se FCAW B-U8-GF u .::J R f-+1/4.j. e. e.13) (Dimensiones en pulgadas) 91 . g. -0 +1/16.+1/4..13.1/4 SAW TC-U8a-S u u R=O a= 45" máx.13. " Según Junta en esquina (C) ~-. d. a. k Figura 3. g.. R=Oa1/8 0: = 30° f = 1/8 r = 3/8 Todas req. -o Ilimitado r e. r = 3/8 F .-0 a-+ 10°. j. e. R=O (l = 45" máx.--Q ~ RANURADO DEL LADO OPUESTO f = +Ü. -0 Ilimitado r-+1/4. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas SMAW S-UB u . j Soldadura simple en Tolerancias ranura en J (8) Junta en T (T) .OH .+1/16. j f. -0" f. Según detalle acoplamiento (véase 3.-0 ±1/16 TC-U8a-S R =±0 +1/4. R=Oa1/8 a= 30" f = 1/8 r = 3/8 F.+1/8. d. g.1) Según acoplamiento (véase 3. FCAW TC-U9a-GF u u R=Oa1/8 a= 30° f = 1/8 r = 3/8 Todas requiere h.-0 ±1/16 Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI 1/D\ 1M:2015 Ver :\"otas en la pá~ina 65 Soldadura en ranura de Tolerancias s. e. e.13. -1/8 ['\ LADO OPUESTO .SECCIÓN 3.~ ¡~ doble J (9) Junta a tope (B) Según --. k GMAW No se a. h. e.1) ------lV---< RANURADO DEL R. g.! ( Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. R=Oa1/8 a= 45° f = 1/8 r = 3/8 Todas .s2 Según detalle acoplamiento 6:. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas d.13) (Dimensiones en pulgadas) 92 . ---.13.1) (véase 3.1) {véase 3.. T. g. j GMAW No se a. -0 +1/16.~ (véase 3. j. h.OH . -0 lllmitado V r-1/8./~~~R r-+1/8._7 '/ a= +10°. -0° f = +1/16. -0 +1/16. d. R=Oa 1/8 U= 45° f = 1/8 r= 3/8 Todas - h. FCAW 8-U9-GF u .+1/16. SMAW 8-U9 u . T. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas e.'"' _. j. k SMAW TC-U9a u u d. d.-0 ±1/16 v RANURADO DEL LADO OPUESTO 1\ Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. k Figura 3. g. -0° +10°.. Tolerancias doble J (9) Junta en T (T) _ Según Junta en esquina (C) Según detalle acoplamiento (véase 3."~ ~~ )' A.+1/16. j Soldadura en ranura de .+10°.1) . -1/8 a.• .--0 Ilimitado / 1 --. R=Oal/8 a= 30° f = 1/8 r= 3/8 Todas requiere h. d.13. e.13. S" f-+1/16. R=Oa1/8 U= 30° f = 1/8 r = 3/8 F.. R=.-3 Todas .f) fi ~--.-2 Todas .13. -o +6.-0 +2.1) (ver3. SMAW B-L1b 6 máx. R=O ±O +2. 1 M·2015 SECCIÓN 3. R-0 ±O +2. e. -o +6.1) permitidas FCAW Notas T. raíz (ver 3.13. j SAW B-L 1a-S 16 máx. raíz (ver 3.1) (ver3. -0 F .T1 +2.-3 Todas a. j FCAW No se B-L1a-GF 10 máx. R. T.13. u R.13. . A=Oa3 +2. j 2 GMAW No se B-L1b-GF 10 máx. R=T1 +2. ~ ~ _j_ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm ~~-R Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de protec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.T1 +2.-0 +6. j GMAW Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope {B) RANURADO DEL LADO OPI "~' (EXCEPTO B-L1-S) 1 1 T1 .f) +T 1--R- ~ 1--T. e.R- B-L1a C-L1a TODAS LAS DIMENSIO- NES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de protec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta a tope (B) 1 1 1 1 Junta en esquina (C) / 11 / 11 "? \1 --. . . .13) (Dimensiones en milímetros) 93 .~ (Continuación)-Detalles de !ajunta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. j FCAW requiere SAW B-L1-S 10 máx.AWS 01_1/Dl. +2.J.-2 Todas . -0 +2.-2 Todas requiere a. j Figura 3. i SMAW C-L1a 6 máx. e.--1-. T. d. d. -0 F d.1) permitidas FCAW Notas B-L1a 6 máx. . R = 10 a=30" F. V. R -10 u.13. OH .1} +6. OH a.SECCIÓN 3. u R=Oa3 +2.g 2 GMAW No se FCAW TC-L1-GF 10 máx.13. e.30° F. T.-2 ~ ~+ 1 1 (l = +10o.13. " ~-" RANURADO DEL / LADO OPUESTO • :·"'v'""l ~-7 fi '/ '11 1 1 V 1 1 ~ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm J T. j SMAW B-U2a u .J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. i GMAW No se FCAW B-U2a-GF u .1) (ver 3.-3 Todas . A 16 a .l~~ Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de protec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. j req. e. V. j A 12 20° F. V. OH requ1ere a.13) (Dimensiones en milímetros) 94 .20° F i Figura 3. u R=. a.g Soldadura simple en Tolerancias ranura en V (2) Junta a tope (B) 1 1 Según \Y A Según detalle (véase 3.-0 +2. j No se A=6 n = 45° F. V. ~R DIMENSIONES EN mm Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta T. i SAW B-U2-S u . -3 Todas requiere a. j " Se R=5 a= 30° F. d..+2. SAW B-L2a-S 50 máx. . T. -Qo +10°.1) permitidas FCAW Notas T. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI 1/Dl IM:2015 Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura en escuadra (1) Junta en T (T) Junta en esquina (C) . d. raíz (ver3. 1) R. OH . -0 acoplamiento (véase 3.13.45o Todas e. R=6 n = 30" F . g SAW TC-L1-S 10 máx. +2. -5° \'1 1r ·-· 1 1 TODAS LAS . OH req. u R=O ±O +2. d. Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R-6 a. SMAW TC-L 1b 6 máx.--Q F . V.e.-0 +2. f =o a 3 +2. -f ±2 F d. f=16máx. f=12máx. o req. -5" R-0 Mayor de 12 . hasta 50 a. e. j FCAW +10o. V. -2 +10°.16 a.13. OH req. o No se R=6 u= 45° F.-0 +2.60° Figura 3. OH a.J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. OH .1} U= R = +2. f = 6 máx. TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal Preparación de la ranura base {U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T. o R = 12 a= 20° F. e.AWS DI 1/01 JM·20!5 SECCIÓN 3. f =O a 3 +2. = +10". -Qo U= 60" +10". j hasta 38 (1 = 60" 0'.1) +6.1) permitidas FCAW Notas R=Oa3 +2. -0 +2. -5° R-Oa3 +2. (véase 3. -0 Ilimitado Todas requiere a.13) (Dimensiones en milímetros) 95 . -3 SMAW B-U2 u . -0 Mayor de 25 - SAW B-L2c-S . -5° R-0 Mayor de 38 . V. -3 GMAW No se 8-U2-GF u . Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R-6 a.13. o Se R=5 a= 30° F. T. e. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver ~otas en la página 65 Soldadura simple en Tolerancias ranura en V (2) Según Junta en esquina (C) 1 1 Según detalle acoplamiento \Y r /"--. -5° ~.60° +10". d.20° F o Soldadura simple en ranura en V {2) Junta a tope (B) <RANURADO DEL 7\ 2§f]t LADO OPUESTO Rj L TlT. T. -0" +10".45° Todas .-0 Ilimitado Todas . a. u R=6 u= 30° F .1) (ver 3. V. o SMAW C-U2a u u R = 10 a= 30° F. o SAW C-U2-S u u A.13. V.13. -o +10°. V.= 60" R=O R =±0 +2. -0" +10". f= +0. j u. OH . OH a requ1ere GMAW No se FCAW C-U2a-GF u u R = 10 a= 30° F. -0° (véase 3. ranura {ver3. e. 1 1 1 1I _¡-j[R TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base {U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta T. SAW C-L2a-S 50 máx.. d. hasta 25 0'. OH F. -5° +2. -O TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Gas de Proceso Ángulo Posiciones de protec- de Designación Abertura de la de la soldadura ción para soldadura de junta T. -5° Tolerancias Soldadura en ranura de doble V (3) Según Según aco- Junta a tope (R) HANURADO DEL detalle plamiento \-y / LADO OPUESTO {véase 3. g. e. -5° R-Oa3 ±O +2. -Qo requiere a. +0.2015 Ver :'Ilotas en la página 65 Soldadura simple en ranura en V (2) Junta en esquina (C) '"~-~ Á RANURADO DEL /". .60° +100. -3 SMAW C-U2 u u f=oa 3 +2. -0 Ilimitado Todas a.SECCIÓN 3.. A.J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. raíz Cara de la raíz ranura permitidas FCAW Notas u R 6 1 Oa3 u 45" Todas - d.60° +10o.13. ranura (ver 3. j éR Figura 3. j FCAW +10o. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DL!/01 1M.13.. Ro 16 f =o a 6 (X = 20° F . --6 ±2 F . V. -0 Ilimitado Todas .13.-0 1 t Separa. TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.1) permitidas FCAW Notas R-Oa3 +2. g. -Qo +10°. g. -0 +2.IJ--R TI T. ~~ ·H ·~ -. LADO OPUESTO ~"2 lt~-f ~LJ:!i T. -o f--_:1\ 1 dor 1 SMAW ±O +3..-0 SAW C-U2b-S u u f=6máx.1) (véase 3.±O +6.13. V.1) (ver 3. h.-0 +2. SAW U=+1Ü0 . 1 a.±O f.1) ¡ --"?'··· .-¡. OH - 1 u SAW B-U3a-S Separador= 1/4 . -5° R-Oa3 +2.-3 GMAW No se C-U2-GF u u f =o a 3 +2. T. h. d. e. T.60° + 10°. d.30" 20° F. d. d. --00 +10°. 1 Oa3 - SMAW B-U3a Separador= 118 éR R R 10 12 1 Oa3 "u. j a.-Q0 ±O +10°.13) (Dimensiones en milímetros) 96 . -0 +2. e. -0 f= 6 mín. 1 req. a. --{) +2. d. -3 Todas . + f) Tolerancias Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta a tope (8) Según . +6.. Mayor de a ~~z7rs. j GMAW B-U3-GF u .1) 11 --. T. d.13. j FCAW 0=~=60" +10o. F .10 a. LADO OPUESTO 50 60 35 _LT' 60 80 80 45 90 55 ¡ ~1 ¡=¡: l ? i'11 1' lT lr 90 100 120 100 120 140 60 70 80 E~ls. a=~=60" +10o.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. +10°. e. 1 R-6 a. 1 M:2015 SECCIÓN 3.T1 (S. _l R-+2..1) acoplamiento (véase 3. j requiere GMAW No se FCAW B-U4a-GF u . -o SAW B-U3c-S u . -0 +2. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Nolas en la página 65 Soldadura en ranura de Solo para B-U3c-S doble V (3) Junta a tope (B) ~/ RANURADO DEL T. H a. e. d. f= O a 3 +2. -o Ilimitado Todas No se a. e. ¡ r . e. -0° (X.AWS 01_1/Dl. T.-/\.30° SAW B-U4a-S u . 140 160 95 Para T1 > 160 o T1 . e.13) (Dimensiones en milímetros) 97 . h. a Según detalle (véase 3. -5° requiere R-O +2. 50 TODAS LAS S.. --Qo +10°. R -10 a. s.45° Figura 3. h.30° Todas e. Abertura de la raíz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R-6 a. . j No se R: 10 a= 30° F. -Qo +10°. -o +6. h. j Para buscar 8 1 ver tabla de arriba: S 2 .-0 +6.1) (véase 3. ~ 1 +10°.. ranura (véase 3. R=6 a= 45° Todas req. : 2/3 (T. j Se R=5 o:= 30° Todas a.-2 TODAS LAS R_j N -1 1. j SMAW B-U4a u - - R.6) DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.13. -5° DIMENSIONES EN mm Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta T. T. e.13. /"--.45° Todas .13. -5° F .1) permitidas FCAW Notas SMAW B-U3b R=Oa3 +2. e. tL = 45° +10o. +10o. o Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta a tope (B) '\.30° SAW TC-U4a-S u u R=6 (! = 45° F .13. -0 +2. j R=O ±O +6.10 u. R=Oa3 +2. g. 1 \11 '-• _+ -~~ R ~ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal Posiciones Gas de Proceso base (U = ilimitado) Preparación de la ranura de protec- de Designación soldadura ción para soldadura de junta T.. e. k. raíz (véase 3. -3 ±2 F . k.13) (Dimensiones en milímetros) ./~' T. .~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con C. e. g. o requiere GMAW No se FCAW TC-U4a-GF u u R = 10 a= 30° F req. d. f=6máx. --Qo +6. PRECALIFICACIÓN DE WPS 1\WS DI l/Dl JM·20I5 Ver Notas en la página 65 Soldadura ¡.13.1) 1 1 '·--~v .13. k. e.1) permitidas FCAW Notas SMAW B-U4b u .SECCIÓN 3. RANURADO DEL .:n ranura con b1sd Tolerancias simple (4) Junta en T ('r) Según Según detalle 1-v Junta en csqwna (C) acoplamiento {véase 3. o req . d. g.13. R. o Se R=S a= 30° Todo a. T.g.30" F.45u Todas e. -5° Figura 3. V. j GMAW f =O a 3 +2.k.10 a. OH . -Qo 10°.+2.JP precalificada (véase 3. o SMAW TC-U4a u u A..1) {véase 3. -O !l. a. -0 SAW 8-U4b-S u .. 7 ' l~ /1 1"' R.-0 Ilimitado No se FCAW B-U4b-GF u . j u= 60° +10o.g. k. e. -5° 11·~ ' : V / 1. Abertura de la raiz Ángulo de la ranura permitidas FCAW Notas R-6 O:. -Qo 10". LADO OPUESTO TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Tolerancias Posiciones Gas de Proceso Según de pro lec- de Designación Abertura de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.1) 1 1 {véase3. -5° Todas requiere a.o No se R=6 a= 45u Todas a. e. d. k. T.-3 Todas . +0. g.-2 +10°. R=6 f =o a 3 a= 45° Todas - h.1) --~ LADO OPUESTO !f -7 ~ -t A -±0 +6.13. d.AWS DI l/DUM:20!5 SECCIÓN 3. í éR SMAW d.-0 <("' "'-:"" ---N--- R T2 f 1 t ~1 T1 1~ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base {U = ilimitado) Preparación de la ranura Proceso Ángulo Posiciones de Gas de pro- de Designación Abertura de la de la soldadura tección soldadura de junta T. d.l l . TC-U4b-GF u u u= 45° +100.~ (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. e. ID / _[T. -QD 10". g.. g.j. g. e.13.1) permitidas FCAW Notas d. d. [jD ' TODAS LAS DIMENSIONES EN mm J T~ R Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.-0 0:-+100. T. -5" Todas FCAW requiere k R-0 ±O +6. --()" 10". -o Ilimitado No se a.- .. -O +2. T. j.-0 ~· "/\ ±2 1/ V rh f-+2. -5"' ~l} "~~j_" _L. u R=6 f =o a 3 0: = 45° Todas - h.13. l~ 1/ V LADO OPUESTO :~... _'h" Sepa- radar +2.--00 +10°.13. g. 8-USb Separador= 1/8 .~ JL f~. j. -3 ±2 F . e. g. k Figura 3.1) {véase 3. J. SMAW TC-U4b u u R=Oa3 +2. xR R = 10 f =o a 3 0: = 30° F.13) (Dimensiones en milímetros) 99 . 1' Según Junta en esquma (C) f -"' detalle Según i {véase acoplamiento RANURADO DEL 3.(¡_~JJ¡ .j. k u= 60" +10".. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura con bisel simple (4) Junta en T (T) Junta en esquina {C) " 1' f -"' A RANURADO DEL :·'\··1. . -0 SAW TC-U4b-S u u f=6máx. ranura (véase 3. raíz Cara de la raíz ranura permitidas para FCAW Notas u e.1) (véase 3. e.l . -0 +3.¡J~~ J. -3 Todas - k GMAW f= oa 3 +2.-5" Soldadura en ranura con doble bisel (5) Tolerancias Junta a tope (8) Junta en T (T) . k TC-U5a Separador= 1/4 u d.OH - h. +0. e. 1 ~=0°615° +10o. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI l/D1. T.1) (véase 3. +Ü. ranura {véase 3. -0 Ilimitado No se a.13... T. TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.2015 Ver Notas en la página 65 Soldadura en ranura con doble bisel (5) Junta a tope (B) ~ -f ~·"Á r h~/L 'í <~~ V RANURADO DEL LADO OPUESTO 1"' ~1 1.. -5° A=Oa3 +2.. -0 d. g.-3 Todas ~ h. d.-S ±2 F ~ ¡.()O No se a. -Qo +10°. SAW TC·US·S u u f = 6 máx. e. 1 ~=O"a15" +10o. --0 Ilimitado Todas ~ e. g. ranura (véase 3. d. FCAW B·US·GF u ~ a= 45"' a+ r3 = a+ (3 = Todas requiere h. -so Todas reqUiere h. . SMAW TC·U5b u u R=Oa3 +2. T. j. j. g.1M. -0 Ilimitado GMAW +100. -o +2.-l (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. a= 45"' a+~= cr:+í3= h. 3 SMAW B-USa u ~ f =o a 3 +2.1) (véase 3.13) (Dimensiones en milímetros) IDO . d. e. k f= o a 3 +2. -Qo +10°. ~ RANURADO DEL ~ LADO OPUESTO 0/ V TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Preparación de la ranura Espesor del metal base (U= ilimitado) Abertura de la Tolerancias raíz Posiciones Gas de Proceso Cara de la raíz Según de protec- de Designación Ángulo de la Según detalle acoplamiento soldadura ción para soldadura de junta T.13. -so Figura 3. -5° Soldadura en ranura con doble bisel (5) Junta en T (T) Junta en esquina (C) .13. "~-. . FCAW TC-U5-GF u u (I = 4S 0 +10o.13. k R-0 ±O +2.SECCIÓN 3. h.. -0 +2.1) permitidas FCAW Notas A-Oa3 +2. -0 +2.:.. 1) permitidas FCAW Notas d.k (1 = 60° +100.. -3 GMAW f =o a3 +2.()O +10°. g.+3.+2. ~rjl T. -3 RANURADO Dtl a-+10°. j SAW 8-U?-S u . j GMAW FCAW No se C-U6-GF u u R=Oa3 a= 20° f=3 r= 6 Todas req. j SMAW B-U? u - F. h.:: /T Lf-·.+0. a.13) (Dimensiones en milímetros) 101 . --o +3. --o +2. R-0 u.J_ \-J-~ t f..'i7 1~A LADO OPUESTO 0 A f.---() 0 "'o o•o:~ +10°.+10°.¡_ ! tT' R = +2.3 r -6 GMAW No se FCAW 8-U?-GF u . -5° f . 45° f. j No se B-U6-GF u ._ 1J . T.-5° . ~ (véase 3. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas A Oa3 a 45° f 3 r 6 Todas d. 45° f. 3 r.. e. -{)o +10°. d.OH d. r -6 F .1) acoplamiento (véase 3. --oo +10". j B-U6 u - - R-Oa3 a. R=Oa3 a= 20° f=3 r= 6 Todas req..----.-3 T -¡~ U= +10°.1) Para B-U? y 8-U?-GF r-_\ / \ _. e. h. "---. j C-U6 u u - R=Oa3 0: = 20° f= 3 r= 6 F. OH d.1) acoplamiento (véase 3. la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas R-Oa3 a. e.-0 ±2 Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. 20° f. -5° TODAS LAS DIMENSIO. R=Oa3 a= 20° f= 3 r=6 Todas requiere a. a. --o +2. RANURADO DEL R. d. j SMAW R-Oa3 a. A LADO OPUESTO (véase 3. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver !'iotas en la pá¡. --o ~--u--·· a.AWS DI l/DJ. d. g. T. g.::ina 65 Soldadura simple en ranura Tolerancias en U (6) Junta a tope (A) Según Según detalle Junta t::n esquma (C) .+6. --o r. 3 r-6 Todo . e.20° f-6máx.6 F.20° f.±2. e. f. j R-Oa3 a. h. --o ~~ ¡ ~ 1rf T.1) ~-" ¿--.. j Figura 3. --o Ilimitado ±2 r-~~Q-\ f R = +0 Para B-U?-S +2. d.. d.13. 3 r.s:. j Soldadura en ranura de Tolerancias doble U (7) Junta a tope (8) y RANURADO DEL Según detalle Según '(. _()_A fTT ~~ A fTT ~T~ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T.IM:2015 SECCIÓN 3.13. -6 ±2 NESEN mm r=+6. e. d.±2 Ilimitado r. 13..6 Todas . h.13.OH d..J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3. k Figura 3. g.10 Todas e.13. -1/8 ±2 TODAS LAS DIMENSIONES EN mm r= +6. d.+10°.= 30° f=3 r=10 Todas req. FCAW TC-UBa-GF u u R=Oa3 0: = 45" 1=3 r = 10 Todas requiere k f=6 SAW TC-UBa-S u u R=O u= 45" máx. R=O a= 45° máx.13.+100. -o ±1/16 B-US-S A.-3 +10". J f. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas SMAW s-us u R-Da3 a. g.-5° LADO OPUESTO f. g.+6. l~ '/ V LADO OPUESTO R = +2.SECCIÓN 3. e. -5" t = +0. -Qu +10".+0. R=Oa3 0: = 45" f=3 r=10 F.10 Todas - k SMAW TC-UBa u u d. T.1) (véase3. -0 ±1/16 ~ _J_ ' TC-UBa-S J~l-R ~ R.J (Continuación)-Detalles de la junta soldada en ranura con CJP precalificada (véase 3.+10°. -5° f = +3. -0° t. d. j Soldadura simple en Toleranctas ranura en J (8) Junta en T (T) ~ según Junta en esquina {C) ' '~ --" Según detalle acoplamiento {véase 3. d. T. g. -0 ±2 TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base (U= ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. -3 ±2 r. OH - k GMAW No se a. --00 +10°. j.13.3 r.45° f. e.1) A RANURADO DEL TC-UBa y TC-UBa-GF li)1___e· r--\--1. a.±O +3. -O ( ! .:tO +6. -O ±2 Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura POSICiOnes Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. -5° Ilimitado l~)J¡ ~ r. --Ü 0 +10°.-0 +2.+6.d. -0 Ilimitado r = +6.1) B-US y B-US-GF R-+2.j. r = 10 F . R=Da3 (Y.13. -0 +2.j. e. R=Oa3 a= 45° f= 3 r =. r=10 F .-3 U.+2.j. e. -0 U= +10°.6 SAW s-us-s u . de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas d.¡ GMAW No se FCAW B-US-GF u .13) (Dimensiones en milímetros) 102 . -0 (1. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI 1/Dl !M-201'i Ver Notas en la página 65 Soldadura simple en ranura en J (8) Tolerancias Junta a tope (B) Según Según detalle acoplamiento (véase3.1} {véase3. d. e. de la raíz ranura la raiz del bisel permitidas FCAW Notas d. g. T.. --o Ilimitado r. de la raíz ranura la raíz del bisel permitidas FCAW Notas e.AWS DI 1/Dl IM_2015 SECCIÓN 3.k SMAW TC·U9a u u d. FCAW B-U9-GF u . A=Oa3 (1 = 30° f=3 r =~o F.1) (véase 3. --Qo LADO OPUESTO f. T. A. j.' i . e. FCAW TC·U9a-GF u u A=Oa3 (X= 30° t~ 3 r=10 Todas reqwere h.-3 RANURADO DEL (1 = +1Üo. PRECALIFICACIÓN DE WPS Ver ~otljs en 1. R=Oa3 a= 30" 1=3 r = 10 Todas requiere h.13. --o ±2 TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Des1gnación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de junta T. d. ' u. k Figura 3..13. J Soldadura en ranura de Tolerancias doble J (9) 1----- Junta en T (T) Según Junta en esquina {C) .13.+10°.~ (Continuación)-Oetalles de la junta soldada en ranura con CJ P precalificada (véase 3. -. Tolerancias Según detalle Según acoplamiento (véase 3.-3 t' /'"rt: ~~" /.3. k GMAW No se a. g.+2. d. OH - h. (véase 3. e. j. 'f----'- .1) (véase 3. T. r _/~ \ \_LR r _) RANURADO DEL LADO OPUESTO \ TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base (U = ilimitado) Preparación de la ranura Posiciones Gas de Proceso Ángulo de protec- de Designación Abertura de la Cara de Radio soldadura ción para soldadura de Junta T.13) (Dimensiones en milímetros) 103 . e. SMAW B-U9 u . -0° t. ¡.~ página 65 Soldadura en ranura de doble J (9) Junta a tope (B) s.:. g.l GMAW No se a. -o r-+3.~3.+2. e. ¡- - -s. d. R=Oa3 (1 = 45° f=3 r = 10 Todas - h.-5° Ilimitado ±2 / --.-{) +2. R=Oa3 U=45" f=3 r = 10 Todas - h.1) _) R = +2. " Según detalle acoplamiento ~ _.f.-0 +10°.1) t-. --o +2.+2. ~Detalles de la junta en T oblicua precalificada (no tubular) (véase 3. (E'nl. 1). ver Tabla 4 lO Notas 1 (En).~) 104 .:ar dJmens1ón de pádida Z de la ·rabia 2. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS DI liD! lM 2015 (A) (B) w. \\11 --~ _l_ (O) (Ver Nota b) "Detalle (0) Aplu.nargantas efectivas dependen de la magnitud de la abertura de la raíL (Rn) (ver 5 21.SECCIÓN 3.2 para determinar la garganta cfccttva b El dctalk ( D) no se precallfica por debajo de 30° Para las calificaciones dd soldador. (n) representa 1 a 5 2 t""' cspc~or Lk la parte más ddg<1da - ] No precalltkado para GMAW-S 111 (iTAW Figura 3.9. a. Designación de Según de soldadura dura junta T1 o T 2 Abertura de la raíz Según detalle acoplamiento permitidas Notas TC-F12 <3 3/16 máx. b. d SAW R=O +1/16.o d<: la soldadura en tilde ("S') Ver .x1mo de la soldadura en _¡untas traslapadas d l.!1. d SMAW L-F12 <3 R=O +1/16. a. para tamal'l. b. T. b. Todas a. b. a.5-Detalles de la junta soldada en filete precalificada (Dimensiones en pulgadas) (véase 3.' R r EN puloadas Espesor del metal base Diseño/Geometría de la junta Proceso Tolerancias de Posiciones solda. /. a. b. a. b.. a. a.9) 105 . a. -O F. d R=O +1/16.xuno de pas01da Umca b V<:r 5 21 1 para ~:ono¡. PRECALIFICACIÓN DE WPS Nolas de la Figura 3. b. -0 Todas FCAW L-F12-GF <3 3/16 máx. e TC-F12-S <3 3/16 máx. e TC-F12-GF <3 3/16 máx.a las excepciones o requisitos del monta_¡c de la soldadura en filete ad1c1ona1 " Ver 2 42 9 para ~:onocer el tamal'l. -o 3/16 máx..o má.AWS [)1 1/D1 1M 2015 SECCIÓN 3. b. e L-F12a-S >3 5/16 máx. H L-F12-S <3 3/16 máx. b. e L-F12a-GF >3 5/16 máx.5 a Tamal'l. b. • S ' '' S '•' ' ~sv _l_ sv T~ :. a..--- T..2_4_2 8 y Sccc1ón 5. a. b. e L-F12a >3 5/16 máx.d TC-F12a-S 03 5/16 máx. b.o m<i. _l_ -1 1'. ' ' '. a. d GMAW TC-F12a-GF >3 5/16 máx. 1 ~ TODAS LAS DIMENSIONES ·---- R 1 T T.__--·}==! . d TC-F12a >3 5/16 máx.os mínimos de la soldad lira <:n lil<:te V<:r Tabla 3_~ parad tamal'l. e Figura 3.a pcrpcndiculandad de lo~ m1<:mbros debe ub~ear~e dentro de ±10° r- Soldadura en filete {12) Junta en T (T) Junta en esquina (C) Junta traslapada (l) ---1. a. Designación de Según de soldadura dura junta T1 o T2 Abertura de la raíz Según detalle acoplamiento permitidas Notas TC-F12 <75 5 máx. d GMAW TC-F12a-GF ~75 a máx. b. b.. d FCAW L-F12-GF <75 R=O +2. b. e TC-F12-GF <75 5 máx.d SAW R=O +2._/ ' ' ·---- .IM:2015 Ver Notas en la página 105 Soldadura en filete (12) Junta en T (T) Junta en esquina (C) -1. PRECALIFICACIÓN DE WPS AWS D\_l/Dl. --d 1 _l_ T.c l-F12a >75 8 máx. b. b.9) 106 .. T. 1_L ~ T. b. a.d TC-F12a-S .__ 8 .--0 Todas L-F12 <75 5 máx.75 8 máx. ~ R R TODAS LAS DIMENSIONES EN mm Espesor del metal base Diseño/Geometría de la junta Proceso Tolerancias de Posiciones solda.::>:75 8 máx. a.c Figura 3. r- Junta traslapada (L) {sv -h¡ S •' '' sv S •' '' ~ T. a. b. a. b. H L-F12-S <75 5 máx.c L-F12a-GF '?. b. a. b. d SMAW R=O +2.SECCIÓN 3. b. b. a. ~ ~''.c L-F12a-S >75 8 máx. e TC-F12-S <75 5 máx.'• .. d TC-F12a ~75 8 máx. a. a. -0 F. a. -o 5 máx. Todas a. a.5 (Continuación)-Detalles de la junta soldada en filete precalificada (Dimensiones en milímetros) (véase 3. Nota lJO" < '+' <: 170° Figura 3.3. / "'- 180'~'1'~ T.AWS !JI !/DI IM 2015 SECCIÓN 3.6---junta en esquina. en T y en ranura con CJP precalificada (véase Notas para las Figuras 3. / \ / "' ---. "' " 1 / " "\ \ 1 \ 1 \ '1' a 1 1 1 _/ 1 \ 1 1 " "\ "-_R \ >goo 1 1 \ 1 \ 1 "\ / 1 \ 1 "'. PRECALIFICACIÓN DE WPS ~ / _/ ---. Nota o) 107 .2 y 3. Charpy (CVN). con la Sección 4.1!01 \M 2015 4.2 General 4. AWS 01. Parte B. siempre que se guarden los registros de calificación PQR quisitos generales para la WPS y para el desempeño del con el antiguo nombre de la empresa. código. Es posible utilizar evidencia correctamente documentada de calificaciones de WPS 4. de este modo.2.1. acuerdo con las disposiciones de este código por una em- cificaciones del procedimiento de soldadura (WPS) y del presa que luego cambie de nombre debido a la acción vo- personal de soldadura se describen corno sigue: luntaria o consolidación con una empresa matriz pueden utilizar el nuevo nombre en los documentos de las WPS Parte A-Requisitos generales. Esta parte cubre los requisitos y pro. 4.1 Responsabilidad de la calificación.2.3 Requisitos del ensayo con el péndulo de producir soldaduras sin imperfecciones.o según otras normas es responsabi- (WPS). (CVN) deben estar incluidos en la calificación WPS. el los fabricantes o contratistas deben realizar los ensayos contratista o una agencia de pruebas independiente.2. Cada fa- anteriores. Calificación 4. GTAW.2 Responsabilidad de la calificación.1. Los en- En esta sección se describen los requisitos para el ensayo sayos previos para calificación de desempeño de solda- de calificación de las WPS y el personal de soldadura dores.2. ya sea que la calificación la realice el fabricante. Esta parte cubre de Especificación del procedimiento de soldadura están- tos ensayos de calificación de desempeño requeridos por dar puede. A excepción de las WPS precalificadas según lidad del ingeniero.1 Alcance requeridos por este código para calificar la WPS. GMAW. Las WPS adecuadamente documentadas calificadas de Los requisitos para el ensayo de calificación de las espe.2.1. y debe realizarse sobre la ción de una WPS que no está clasificada como base ya sea de una estructura específica o de las condi- precalificada según la Sección 3. operarios de soldadura y solda- Parte A dores de punteado que vayan a ser empleados para soldar según este código y utilizando los procesos de soldadura Requisitos generales de arco protegido SMAW. SAW. 4. un operario de soldadura o un soldador punteador para 4. Calificación.2. Cuando así se requiere en los documen- Parte D-Requisitos para los emJayos con el péndulo tos del contrato. con la aprobación del ingeniero. operadores de soldadura y que están adecuadamente documentados son aceptables soldadores punteadores). requisitos y procedimientos CVN deben cum- Charpy (CVN) cuando se especifiquen en el documento plir con las disposiciones de la Parte D de esta sección o del contrato.2 Calificación de desempeño del personal de sol- dadura. Esta parte cubre la califica. la WPS para uso en solda.2 Calificación de WPS con otras normas.1. 4. Esta parte cubre los re. deben haber sido calificados según los en- sayos aplicables descritos en la Parte C de esta sección (ver comentario).1 Calificación del desempeño previo. ESW o EGW. personal de soldadura.2. ponsabilidad del ingeniero. operarios de soldadura y soldadores de punteado (definidos como soldadores. operarios de soldadura y soldadores de pun- 4. La aceptabilidad de cali- 4.1 Especificación del procedimiento de soldadura ficación de desempeñ. ser aceptada para uso en este el código para determinar la capacidad de un soldador. y debe realizarse sobre la base ya sea los requisitos de la Sección 3. con lo especificado en los documentos del contrato. La Parte B-Especificación del procedimiento de solda. los ensayos con el péndulo de Charpy de Charpy (CVN). Los cedimientos generales para los ensayos con el péndulo de ensayos. de una estructura específica o de las condiciones de servi- duras de producción deben estar calificados de acuerdo cio o ambas. 109 .2. Los soldadores. Todos teado. FCAW. La serie AWS 82. ciones de servicio o ambas.X-XXX Parte C-Calificación del desempeño. aceptabilidad de calificación según otras normas es res- dura (WPS). bricante o contratista es responsable de la calificación de soldadores.2. son válidas y pueden utilizarse.3. Las califi- caciones que fueron realizadas según AWS D 1.9.2.0 y que cumplieron con los requisitos de ediciones anteriores mientras dichas ediciones estaban (2) NDT (véase 4.2) en vigencia. deben cumplir con los requisitos punteado que apruebe el examen descrito en la Parte C o de la Sección 4 y la Tabla 4. ceso para el cual está calificado el soldador de punteado. calificadas 4.y juntas a tope (véase 9. (véase 4. 4.5 Tipo de ensayos de calificación El tipo y la cantidad de ensayos de calificación necesa- 4. Y.15) (5) Soldaduras en ranura con PJP para conexiones tu- bulares en T-.9.1 Calificación según ediciones previas.2.2.24.3.1) ciones en lugar de las ediciones vigentes. excepto que exista una razón específica para cuestionar la capacidad del soldador de punteado (ver 4.11) ( 1) Figura 4. Las posiciones de la soldadura de producción.1._ 4.1.16) (6) Soldaduras de tapón y en ranura (véase 4. calificadas por un ensayo de tubular.3 (soldaduras en ranura en placa) (3) Soldaduras en filete (véase 4.3.1 ).3. (4) Tracción en sección reducida (véase 4. La Calificación de la especificación del calificación del soldador u operario de soldadura según procedimiento se especifica en este código debe considerarse de efecto indefinido a menos que: de soldadura: la calificación de WPS ( 1) el soldador no realice un proceso de soldadura para el que el soldador u operario de soldadura esté califi- cado durante un período mayor a seis meses o 4.AWS Dl 1/Dl 1M 2015 PARTES Ay B SECCIÓN 4.9.3 Requisitos comunes para rios para calificar una WPS para un determinado espesor WPS y calificación de habilidad o diámetro o ambos. Tabla 9.9. soldadura de producción pacidad de un soldador o de un operario de soldadura (ver 4.24. (2) Soldaduras en ranura con PJP para conexiones no Las posiciones de montaje del ensayo se muestran en: tubulares (véase 4.9. Los detalles del personal de soldadura de los requisitos de ensayos mecánicos y NDT individua- les se encuentran en las siguientes subsecciones: 4. (6) Macro-ataque (véase 4. Se debe pro- hibir el uso de ediciones anteriores para nuevas califica.2. (5) Tracción en todo el metal de soldadura 4.3. Cuando lo permita la especifica.0 o AWS 02. horizontales (H).12) (2) Figura 4. las probetas de ensayo de califi. Tabla 4. Las posiciones de la solda- los exámenes requeridos para la calificación del soldador dura de producción. debe ser considerado apto para realizar la soldadura de deben cumplir con los requisitos de la Sección 9 y la punteado indefinidamente en las posiciones y con el pro. Las soldaduras se clasifican como planas (F).3 (PJP) o Tabla 4. y 9.1.2 (CJP).1 Soldadores y operarios de soldadura.6 Tipos de soldadura para la 4.1 (soldaduras en filete sobre placa) (4) Soldaduras en ranura con CJP para conexiones tu- bulares (véase 9.4) cación completamente soldadas pueden ser envejecidas a una temperatura entre 200 °F y 220 °F [95 oc a 105 °C] durante 48 ± 2 horas. (3) Doblado de cara. los tipos de sol- dadura deben clasificarse como sigue: 4.2 Soldadores de punteado.2.6) ción del metal de aporte aplicable al metal de soldadura que esté siendo probado.9. Un soldador de por un ensayo de placa.10) que Se muestran en las Figuras 4.3.3.1 o AWS ( 1) Inspección visual (véase 4. deben cumplir con la Tabla 4. verticales ( 1) Soldaduras en ranura con CJP para conexiones no (V) o sobrecabeza (OH). Para los fines de la calificación de WPS.4 Posiciones calificadas de (2) exista una razón específica para cuestionar la ca.3 Registros. El fabricante o el contratista debe man- tener los registros de los resultados de ensayo y ponerlos calificación de WPS a disposición para que los examinen las personas autori- zadas. de acuerdo con las definiciones tubulares (véase 4.9. raíz y lado (véase 4.3 Período de efectividad Parte B 4.4 Posiciones de las soldaduras.4 (filete). salvo que la edición anterior específica esté especificada en los docu.4) mentos del contrato.2 Envejecimiento.1) O 1. 4.3. CALIFICACIÓN 4.2).3.y K.13) 110 . Las WPS que requie.3 Calificación de metal baiie.8.1 SMAW.9 deben calificarse acuerdo con la Figura 5.9. ran una calificación que utilice los metales base enume- rados en la Tabla 3.4.1 calificarán otros grupos de metales (3) El refuerzo de la soldadura no debe exceder de base según la Tabla 4.9. calentamiento y entre pasadas inferiores a las requeridas en la Tabla 3. temperaturas de precalentamiento más altas que la tem- peratura mínima mostrada en la Tabla 3.AWS DI 1/Dl IM 2015 PARTE B SECCIÓN 4.1 o Tabla 4. guientes requisitos: 4. Pueden utilizarse temperaturas de pre. [3 mm].3). se puedan flexibilizar en forma segura. GTAW y FCAW. ~ 4. que el riesgo de agrietamiento se incrementa a causa de la composición. 7 Preparación de WPS 4. Las probetas deben prepararSe para el ensayo de acuerdo con las Figuras 4.7.4 Temperatura de precalentamiento y entre pasa- das. de la WPS para los procesos EGW y ESW. la concavidad de la raíz o perforación por fusión debe cumplir con lo siguiente: 4.1 Inspección visual de las soldaduras.} o calculadas según el Apéndice !::! siem. Ver en la Tabla 4.9. siempre que el espesor total de la sol- ción del acero según se muestra en la Tabla 3.2 Inspección visual de soldaduras en filete. requisitos: Los métodos del Apéndice H están basados en los ensa.8.9 también contiene incompleta o penetración inadecuada de la junta. El uso de metales base no enumera.3. ción transversal completa de la soldadura. según corresponda. [3 mm].8. pre que estén aprobadas por el ingeniero y calificadas por Las soldaduras en filete deben cumplir con los siguientes el ensayo de WPS.. fusión acuerdo con la Tabla 4. El Apéndice (2) Se deben rellenar todos los cráteres hasta la sec- H puede tener valor para identificar sitUaciones en las ción transversal completa de la soldadura.8.1. En fonna dadura sea igual o superior al del metal base. t/8 pulg. Los valores específicos para estas variables de WPS se deben obtener Los conjuntos de ensayo de soldadura según 4. [2 mm].2 deben del registro de calificación del procedimiento (PQR) que contar con probetas preparadas mediante el corte de la debe servir como una confirmación escrita de una califi. SAW. . Las WPS con aceros enumerados en la Tabla 4.9 Métodos de ensayo y criterios de El fabricante o contratista debe preparar una WPS por es- aceptación para la calificación de crito que especifique todas las variables esenciales apli. GMAW. recomendaciones para el metal de aporte de resistencia similar y temperaturas mínimas de precalentamiento y (6) En el caso de ranuras con CJP soldadas desde un entre pasadas para los materiales de la tabla.8. Los debe cumplir con los siguientes requisitos según corres- cambios más allá de las limitaciones de las variables ponda: esenciales del PQR para los procesos SMAW.5 a 4. independiente- yos de agrietamiento de laboratorio y pueden predecir mente del tamaño. El perfil de la soldadura debe estar de enumerados en la Tabla 3.6 (cuando se especifica el ensayo CVN) deben nura. es improbable y donde los requisitos mínimos de la Tabla (5) La socavación del metal base no debe exceder de 3 . WPS cables a las que hace referencia en 4. independiente- variables esenciales de PQR que requieran recalificación mente del tamaño.1 o Tabla 4. restricción.4 y debe tener fusión completa. 4.8 Variables esenciales 4.5 y la 4.2.2 ESW y EGW.1 Inspección visual de las soldaduras en ra- Tabla 4. CALIFICACIÓN 4. GTAW y FCAW mostrados en la Tabla 4. La Tabla 4. un precalentamiento más alto._l1. dos debe ser aprobado por el ingeniero. lado sin respaldo. GMAW. es posible utilizar métodos de predicción o pautas reconocidas como las provistas en el Apéndice!:::! (b) La perforación por fusión máxima debe ser de u otros métodos.8. la que sea aplicable. La califica- ción visual aceptable para la calificación de soldaduras en ranura y en filete (excluyendo lengüetas de soldadura) 4. (4) La socavación no debe exceder de 1/32 pulg. SAW. (5) Se debe inspeccionar la raíz de la soldadura de las can también los aceros de la Tabla 3. alternativa. de ranuras con CJP y no deben tener ninguna grieta.7 los cambios de ( 1) No se debe aceptar grieta alguna.9 califi. Las soldaduras en ranura deben cumplir con los si- exigir la recalificación de la WPS (ver 4.9.9.8.1.1.9. Las WPS para metales base no 1/8 pulg.J.8. 4. [t mm]. (2) Se deben rellenar todos Jos cráteres hasta la sec- 4. según la Sección 4. placa de ensayo como se muestra en las Figuras 4. 1/16 pulg. 4. el (4) El perfil de soldadura debe cumplir con los requi- Apéndice!::! puede ser de ayuda para la definición de las condiciones en las cuales el agrietamiento por hidrógeno sitos de la Figura 5. 111 . La temperatura mínima de precalentamiento y entre (a) La máxima concavidad de la raíz debe ser de pasadas se debe establecer sobre la base de la composi. [1 mm]. En forma alternativa. t/32 pulg. cación exitosa de la WPS. ( 1) No se debe aceptar grieta alguna.1. nivel de hidrógeno o aporte (3) El tamaño de la pierna de la soldadura en filete no de calor de soldadura más bajo donde pueda requerirse debe ser inferior a los tamaños de pierna requeridos. .1 O y 4. cuada para que el ataque proporcione una definición mente sujeta en un extremo de manera que no se deslice clara de la soldadura. Para que la calificación sea aceptable.2.1. men de macroataque. (a) sin grietas 112 .9.2 deben contar con probetas prepara. los ensayos de doblado longitudinal (cara y raíz) raíz de la junta. 4. Antes del ensayo se debe medir el esté básicamente de acuerdo con dichas figuras. hacia la abertura.3 Ensayos mecánicos. ~ sobre la superficie. (2) 3/8 pulg. probeta inspeccionada visualmente debe cumplir con los terno se haya movido 180° desde el punto de partida. Para de 1/32 pulg. cara y lado pulg. la soldadura.4. CALIFICACIÓN 4. La resistencia a la tracción se debe obtener divi- Se debe colocar la probeta sobre la matriz de la plantilla diendo la carga máxima por el área transversal.5 Criterios de aceptación para ensayos de dadura dirigida hacia la abertura. siempre ancho menor y el espesor correspondiente de la sección que no se exceda el radio máximo de doblado. Las probetas de ensayo deben estar centradas y completamente dentro de la parte se deben preparar con un acabado adecuado para el exa- doblada de la probeta después del ensayo. (3) 1/4 pulg. que la calificación sea aceptable. siguientes requisitos: ( 1) En las soldaduras en ranura con PJP. Se debe examinar visualmente la superficie conducto o la tubería para la prueba de calificación con convexa de la probeta de ensayo de doblado en busca de un ensayo no destructivo de la forma siguiente: las discontinuidades de la superficie.1 RT oUT.3. Se debe obte- bolo con relación a la matriz. se debe probar la solidez de la placa. Los conjuntos de ensayo de (3) El tamaño mínimo de la pierna debe cumplir con soldadura según 4. tracción de sección reducida. Todas las probetas deben doblarse yar una probeta de reemplazo de la soldadura original. macroataque. especificado del metal base utilizado. Cuando real de la soldadura debe ser igual o mayor que el tamaño las combinaciones de materiales difieren marcadamente de soldadura especificado.9.9.9.2_ discontinuidad de fusión deben descartarse y se debe ensa- para doblado de lado). [6 mm] sin evidencia de inclusiones de escoria u otra (véase Figura 4 .§. Las probetas de doblado de cara se deben colocar con la cara de la sol. excepto cuando la grieta de esquina resulta de una inclu- sión de escoria visible u otra discontinuidad de fusión. (E). Se debe utilizar RT oUT. Se deben retirar las probe.3. debe probarse según ASTM A370. tura.9. las siguientes dimensiones: tud total de la soldadura en las placas de ensayo.1. la superficie no debe tener discontinuidades que excedan 4. [3 mm] medidas en cualquier dirección minarse de acuerdo con la Sección 6. el tamaño 4._:!).. o 4. Sección 9. La longi. en las propiedades de doblado mecánico. ner el área transversal multiplicando el ancho por el espesor. el doblado._li. excepto las longitudes descartadas en cada extremo.3. 4. La soldadura y las HAZ deben estar completamente dentro de la parte doblada de 4. Cuando se uti.3.9. que la probeta tome forma de U. Antes de preparar las probetas para el en. Parte E o F. según los [3 mm] resultados de RT o UT. como entre dos materiales base o entre el metal de soldadura y el metal (2) Las soldaduras en filete deben tener fusión a la base.9. Se debe utilizar una solución ade- liza la plantilla envolvente.9. La probeta de ensayo tiera. [3 mm] deben cumplir con lo siguiente: Las probetas con grietas de esquina que excedan de 1/4 4. (\) 1/8 pulg. deben exa. debe cumplir con los requisitos de la Sección 6. 4.9. Para su aceptación. pueden utilizarse en lugar de los ensayos de doblado transversal de cara y de raíz.2 NDT.9..6 Probetas de tracción de todos los metales con el lado que muestre la mayor discontinuidad. en una plantilla guía de doblado que cumpla con los re. si exis.3 Criterios de aceptación para los ensayos de sayo mecánico. Las en filete deben cumplir con lo siguiente: probetas para el ensayo de doblado longitudinal se deben preparar como se muestra en la Figura 4. Los ensayos mecánicos cuyo caso se debe aplicar el máximo de 1/8 pulg. Parte F para tubulares..2 Criterios de aceptación con RT o UT.3. la tas de ensayo de la plantilla guía cuando el rodillo ex. das mediante el corte de la placa de ensayo corno se ( 4) Las soldaduras en ranura con PJP y las soldaduras muestra en las Figuras 4.9.3. de soldadura (véase Figura 4 . Parte C o la Sección 9.1! a 4 . o que (véase Figura 4-!Q). Parte F.9. pero no necesariamente más allá de ella. para doblado de raíz y cara y Figura 4.1 Criterios de aceptación para el ensayo de la probeta después del ensayo. la probeta debe estar firme.4 Probetas de tracción de sección reducida quisitos que se muestran en las Figuras 4.2 Probetas de doblado longitudinal.1 Probetas para doblado de raíz. en 4. guía con la soldadura en la mitad del vano.2. ción y se debe determinar la carga máxima. bulares. La soldadura y las HAZ 4.9. [lO mm]-la suma de las dimensiones más grandes de todas las discontinuidades que excedan 4. La probeta se debe romper bajo la carga de trac- utilizar cualquier medio conveniente para mover el ém.§. la que sea aplicable. durante la operación de doblado.AWS DI 1/01 IM:2015 PARTE B SECCIÓN 4. para tu.J. Ensayos mecánicos El émbolo debe forzar la probeta hacia la matriz hasta de productos de acero. Las probetas de doblado lateral se deben colocar 4.4 Ensayo de macroataque. [6 mm]-la grieta máxima de esquina. La resistencia a la trac- blado de raíz y de solidez de la soldadura en filete se ción no debe ser inferior al mínimo del rango de tracción deben colocar con la raíz de la soldadura hacia la aber. Se puede reducida. Las probetas de do.!. [1 mm] pero inferiores o iguales a 1/8 pulg. el tamaño de la soldadura en filete especificado. 11.10.12. excepto que la profundidad de la ranura no debe exceder de 1 pulg. 4. se pueden realizar que. metal base 4. pulg.5 Soldaduras en ranura abocinada. Si alguna de las probetas no 4. el contratista puede establecer dichos ta- maños de soldadura efectivos más grandes por califica- 4.1.1. Las probetas (1) Se deben utilizar las secciones de ensayo para ve- para soldaduras en ranura en juntas en esquina o en T rificar que el tamaño de soldadura efectivo se obtenga deben ser juntas a tope con la misma configuración de sistemáticamente. por macroataque. 113 . Las soldaduras de muestra deben permitido en otra parte de la Sección 4. Se deben preparar pro- betas de ensayo de tracción y de doblado y realizar Jos ensayos según se requiera para las soldadura en ranura con CJP (ver 4. la junta de tope debe tener una placa restrictiva temporal en 4.1 Tipo y cantidad de probetas a ensayar. Cuando se ha calificado una WPS talles especificados. se deben preparar tres probetas soldadura en filete de una sola pasada o para una solda- transversales de macroataque para demostrar que se dura en filete de pasadas múltiples o ambas. con probetas cortadas del mismo material de califi.11. demostrar que se igualará o superará el tamaño de la sol- [1 mm] dadura especificado. el tipo y cantidad probarse del siguiente modo: de probetas que deben ser ensayadas para calificar una \VPS de soldadura en filete de una sola pasada y/o solda- 4. A excepción de lo el plano de la cara en escuadra para simular la configura- ción de la junta en T. se deben exigir tres probetas transversales de macroataque para (d) sin socavación que exceda de 1/32 pulg. [25 mm].10). o si las condiciones de soldadura no cumplen con un es- cular.9. [38 mm] de espe. El ensayo de calificación puede ser para una pectos de la Sección 4.AWS DI J/DI.1 Juntas en esquina o en T.11. ción debe ser la realización de una probeta de macroata- sor. CALIFICACIÓN (b) fusión completa entre las capas adyacentes del cumple con el tamaño de soldadura indicado (obtenido metal de soldadura y entre el metal de soldadura y el de los requisitos de WPS ). Los tamaños de una WPS de una soldadura con CJP en conexiones no de soldadura efectivos para soldaduras en ranura aboci- tubulares. 11 y 111 de la Tabla 3.23 condiciones de la soldadura en ranura con PJ P. normal a su eje. Consulte la placa de ensayo adecuada en las nada calificadas deben determinarse de acuerdo con lo Figuras 4.1-4·2· siguiente: 4.2( 1) los requisitos para la calificación 4.5 Repetici{m del ensayo.1 para calificar el tamaño de la soldadura en cualquiera de los aceros o combinacio- nes de aceros en esos grupos. El tipo y (3) La calificación requerida por (2) debe consistir en cantidad de probetas que se deben ensayar para calificar seccionar el miembro redondeado. pero con ninguna de las variaciones para una soldadura en ranura con CJP y se aplica a las prohibidas en 5.4.2 ni por 4. Los resultados de ambas probetas de das para una soldadura con CJP en una junta a tope. En el debe preparar una junta de muestra y la primera opera- caso de materiales de más de 1-1/2 pulg. excepto binaciones de tamaños de materiales representativos del que la profundidad de la ranura no debe exceder de 1 rango utilizado por el contratista en la construcción.4 Otras verificaciones de WPS por macroata- cumple con los requisitos del ensayo. tado precalificado o si estas no han sido usadas ni proba- cación de WPS. Si se fuera a utilizar la sol. de material del lado inferior de la junta hasta llegar al es- pesor del tamaño de la soldadura. Para el ensayo de macroataque requerido más adelante es posible utilizar cualquier acero de los Grupos 1. en el una WPS se muestran en la Tabla 4.10 Soldaduras en ranura con CJP Vea en la Tabla 4. Luego se debe eliminar por rnaquinado el exceso en el material de ensayo.11. Tabla 4.1 Tipo y cantidad de probetas.11.11. dura en filete de pasadas múltiples se muestran en la croataque. si el contratista ha demostrado una producción sistemática de tamaños de soldadura efectivos mayores a los mostrados en la Tabla 2.!M:20!5 PAHJJ:. soldadura en ranura corno !ajunta en esquina o en T a ser utilizada en la construcción.3 dos repeticiones del ensayo de ese tipo de probeta en parti. Se debe realizar medio y en los extremos de la soldadura. 4.12 Soldaduras en filete dadura en ranura con PJP para juntas en esquina o en T. 4.11. (2) Para un grupo de condiciones de WPS dadas.2 Verificación del tamaño de soldadura por ma. Dicho seccio- una soldadura de muestra utilizando el tipo de diseño de narniento debe ser realizado sobre una cantidad de com- ranura y la WPS que se usará en la construcción. 4. Si una WPS no está cubierta por 4. se ensayo deben cumplir con los requisitos del ensayo. Para las WPS que cumplen con todos los as. la falla de una probeta exigirá el ensayo de todas las que para determinar el tamaño de la soldadura de la probetas del mismo tipo desde dos ubicaciones adicionales junta. B SECCIÓN 4.3 Verificación de una WPS en ranura con CJP (e) perfiles de soldadura que cumplan con los de. [25 mm].3.11 Soldaduras en ranura con PJP ción. 1 o (3) La probeta de ensayo de tracción debe probarse 4. la velocidad de desplazamiento vertical si no es una fUn- (2) La placa debe ser soldada en posición 1G (plana).14. ción que se utilizará en la construcción.3. Los resultados del ensayo deben cumplir con los requisitos de 4.3.14 Procesos de soldadura que construcción..14. si se utiliza. de desplazamiento y flujo de gas del ensayo de soldadura ill Requisitos de ensayo de tracción de metal com- deben aproximarse tanto como sea posible a las que se pletamente soldado. 4. ( 1) Se deben extraer de la placa de ensayo dos probe. siempre que exista documentación adecuada y que la WPS sea apro- (2) Las probetas para ensayo de doblado deben pro.25.. longitud y tiempo de exposición).4. barse según 4. producirá un metal de soldadura con las propiedades me- se medirán los cambios en las variables esenciales de cánicas especificadas en la edición más reciente de AWS acuerdo con 4. La placa de ensayo electroescoria o en la edición más reciente de AWS debe probarse del siguiente modo: A5.12.14.3. corno se muestra en la Figura 4 .21. ESW y EGW siempre que las ciones que se muestran en la Figura 4 .12. el tipo de zapata de moldeo.1 Cuando se requiere un ensayo.9.1 Requisito de la WPS (GMAW-S).14. cara de cada corte deben constituir probetas de ensayo 4.12. ESW y EGW. 4.3. el tipo y diámetro del SAW).1.13 Soldaduras de tapón y en ranura una junta en T soldada en filete. Las probetas que representan una 4. usar GTAW. La limitación de las variables esenciales aplica- nivel de resistencia para el consumible de soldadura que bles a cada proceso de soldadura debe ser establecida por debe cumplir con los requisitos de la Tabla 2. Cuando se especifican soldaduras de tapón y en ranura. ha sido calificada según 4. Los rangos de las variables esenciales deben dado.1§_. ( 1) Los consumibles de soldadura no cumplen con 4. La placa de ill Antes de su uso.AWS DI 1/01 IM:2015 PARTE B SECCIÓN 4. Especificación de electrodos y fundentes de ace- ros al carbono y de baja aleación para soldadura por 4.9. el contratista debe preparar una o más WPS y ca- lificar cada WPS de acuerdo con los requisitos de la Sec- 4. Estos dos ensayos de soldadura en filete pueden combinarse en un único conjunto soldado o mon.!. el amperaje.11.1.6. Antes de su uso.1) como se ill Calificación previa. Se requiere la realización de ensayos para la soldadura en filete de una sola pasada de tamaño máximo y para soldadura en tllete de pasadas múltiples de tarnañ. la oscilación (velocidad de desplazamiento (3) La longitud de la placa debe ser la adecuada para transversal. Las limitaciones de las variables básicas en la 4.Q para las placas o en la Figura 9. Se pueden perpendicular a la dirección de la soldadura en las ubica.Q o la Figura 9. y otra información pertinente.3. para cada WPS y posi.1. estar basados en evidencia documentada de experiencia 114 .3.1.21 WPS estén calificadas según los requisitos de la Sección según corresponda.1.10 o 4.26. Se pueden utilizar las WPS muestra en la Figura 4.9. Requisitos de la WPS (ESW/EGW) 4. (Figura 4.14.2. La WPS debe ranura que se muestra en la Figura 4.3 Ensayo de verificación de consumibles ción 4.1 GTAW.3.!1 para incluir los detalles de la junta. el contratista debe preparar una o más WPS y ca- lificar cada WPS de acuerdo con los requisitos de la Sec- (2) La WPS que usa los consumibles propuestos no ción 4.3.9. Un ensayo Tabla 4. Antes de por macroataque y probarse confonne a 4. Antes de las disposiciones precalificadas de la Sección 3. siempre que las WPS se califiquen mediante en- según 4. con respaldo de acero. que cada combinación de protección y metal de aporte cuando se realicen las soldaduras en filete de producción. velocidad PWHT.12. geniero. el contratista debe utilizarán para la producción de las soldaduras en filete. Pueden utilizarse otros procesos de soldadura no enumerados en 3. Cada soldadura debe cortarse 4. A5.3.§_. (4) Las condiciones de corriente.3 Requisitos del ensayo.!.\)) y una sola de metal de soldadura para ensayo de tracción (Figura 4 . CALIFICACIÓN 4. GMAW-S.. El resultado del ensayo determinará el sayos.§. Se debe realizar 4. según corresponda. ductos (Detalle A o Detalle B).o mínimo utilizadas en 4. GMAW-S.141. el contratista debe preparar y ca- ensayo se debe soldar del siguiente modo: lificar cada WPS de ESW o EGW que se utilizará de ( 1) La placa de ensayo debe tener la configuración de acuerdo con los requisitos de la Sección 4. el voltaje (tipo y polaridad).12.. Especificación de electrodos de aceros al car- bono y de baja aleación para soldadura por electrogás. cuando sean soldados según WPS. tas de doblado lateral (Figura 4. la calificación de la WPS debe cumplir con 4.2 Ensayo de soldadura en filete. requieren calificación taje de ensayo o calificar en forma individual como cali- ficaciones separadas. ción automática de la longitud del arco o de la tasa de de- posición. su uso.2 Otros procesos de soldadura. voltaje.5 para GMAW se deben aplicar también a de verificación de consumibles se requiere cuando: GMAW-S.8. el tipo de proporcionar las probetas necesarias y estar orientada protección incluyendo el caudal de flujo y punto de rocío según se muestra en la Figura 4. que hayan sido calificadas previamente. y su usO.21 para con.. metal de aporte. demostrar por medio del ensayo descrito en la Sección 4 Estas condiciones establecen la WPS a partir de la cual. bada por el ingeniero.3 o con el el contratista que desarrolla la WPS y aprobada por el in- nivel de resistencia del metal base que está siendo sol.2 Soldadura de placa de ensayo.2 Requisito de la WPS (GMAW-S). del gas o tipo de fundente. ( 1) Inspección visual (véase 4.24 punteado debe estar calificado por una placa de ensayo para la calificación del operario de soldadura. La calificación del dadura en filete como se muestra en la Figura 4. mecánicos y NDT individuales se encuentran en las si- Todo cambio en las variables esenciales fuera del rango guientes subsecciones: establecido exigirá una recalificación. Estas probetas de ensayo deben tener una sec- punteado. un operario GMAW-S.1 Alcance de la calificación. ción transversal aproximadamente rectangular y estar 4.2 Soldadores de punteado. teado debe realizar una soldadura de punteado de un ta- dura está calificado debe cumplir con la Tabla 4.3 los requisitos de RT). deben cumplir con la Tabla 4. 4. un operario de solda- ción dura puede calificarse por el RT de las primeras 15 pulg. Las [380 mm] de una soldadura en ranura de producción.. ~ Esta última debe realizarse de acuerdo con una WPS.15. 4 .22.15.28 para la cali- 4.2. [3 mm]. Los detalles de los requisitos de los ensayos para establecer los límites de las variables esenciales.1(2) (véase en o soldadura de punteado durante la construcción real.16 Tipo de ensayos de calificación dura. 4. maño máximo de 1/4 pulg.15.15.9.1. conducto o tubería de ensayo como se muestra en las Figuras 4. 4.1.1. 4. A excepción de las juntas soldadas por para determinar la capacidad de un soldador.22 y 9.15 General (4) Rotura de soldadura en filete (véase 4. Los ensayos de calificación no están rio de soldadura puede ser realizado en lugar de los previstos para ser utilizados como guía para la soldadura ensayos de doblado descritos en 4.!Q..9.!. conducto o tubería de ensayo de ca. El rangüde !os espesores y diámetros calificados de soldadura 4. ras de punteado de la excepción anterior deben ser realiza- das por soldadores compktamente calificados para el proceso y en la posición en la que se debe realizar la solda- 4.17.2.16. Se deben pre- para soldadores y operarios de soldadura deben cumplir parar las probetas para ensayos mecánicos cortando la con la Sección 9 y la Tabla 9. El tipo y 4.22 o 4.1 Soldadores y operarios de soldadura.1:! según corresponda..1 Soldadores u operarios de soldadura. soldadas de un lado sin respaldo.1 O o 4. Las soldadu- con 4 .ª-.22. ducto para ensayo de calificación de un soldador u opera- daduras sólidas. Y-.11.13.15. 4. requeridos 4. 4.1 y 4 .1) (usar requisitos de WPS) Parte C (2) Doblado de cara.2) 4.15. por ejemplo juntas a tope y lificación de WPS que cumpla con los requisitos de 4. CALIFICACIÓN con el proceso o se deben realizar una serie de ensayos Tabla 4.AWS DJ.11. 4.20. el examen radiográfico de una placa o con- de soldadura o un soldador punteador para producir sol.. punteado que apruebe el ensayo de rotura de la soldadura dadura a través de la calificación de WPS.!1.1. placa. Las posiciones de sol- dadura de producción calificadas por un ensayo tubular 4. Un soldador de ficación del soldador o en las Figuras 4.9. 4. conexiones en T-.16.2.1 Posiciones calificadas de soldadura de produc· En lugar de los ensayos mecánicos o Jos RT de los con- juntos de ensayos de calificación.1 Sustitución de los ensayos de doblado por este código son ensayos concebidos específicamente guiados por RT. K-) para el proceso y en la posición en El soldador u operario de soldadura se califica de acuerdo la que el soldador de punteado esté calificado. [50 mm] de largo en la probeta de rotura de sol- 4.!1.11.15.2 Espesores y diámetros de producción calificados preparadas para el ensayo según las Figuras 4.3.11. [6 mm] y aproximadamente 2 pulg. en filete estará calificado para soldar de punteado todos los dor u operario de soldadura puede calificarse también tipos de juntas (excepto las soldaduras en ranura con CJP. según co- en cada posición en la que se va a realizar la soldadura de rresponda.3 Calificación del soldador y del operario de sol.16.27.16.16. soldando una placa. 4.9 4. El posiciones de soldadura de producción calificadas por un rango de espesor del material calificado debe ser el que ensayo de placa para soldadores y operarios de soldadura se muestra en la Tabla 4..1) (usar Calificación del desempeño requisitos de WPS) (3) Macroataque (véase 4.22.16.2 Soldadores punteadores.2 Soldadores punteadores.2.4) Los ensayos de calificación de desempeño requeridos 4. 4. Un solda.17 Tipos de soldadura para la la cantidad de ensayos de calificación necesarios para los soldadores y operarios de soldadura deben cumplir con la calificación de desempeño de 115 .I/Dl JM:2015 PARTES By C SECCIÓN 4. soldador de punteado debe ser para espesores mayores o iguales a l/8 pulg.1 Soldadores y operarios de soldadura.2. raíz y lado (véase 4.10. Un soldador de 4. El soldador de pun- de producción para los que un soldador u operario de solda.2 Ensayos de doblado guiado. El ensayo calificará a un operario para soldaduras en ranura y en filete en materiales de espesor de calificación de desempeño ilimitado para el proceso y la posición de ensayo . sayo.3 Soldaduras de tapón y en ranura. Ver la Tabla 4. Alcance de la calificación WPS de 4.~-Posición horizontal-Espesor limitado ( 1) Soldaduras en ranura con CJP para conexiones no tubulares (ver 4. 116 .1 Soldaduras en ranura con P JP para conexio- de soldadura(WPQR) debe servir como una verificación nes no tubulares. Observe que la calificación en juntas con respaldo califica para la soldadura de juntas de producción con ranurado del lado opuesto y soldadas del otro lado. si se requiere solamente la calificación de soldadura en filete.21.8 además de las variables esenciales de de- sempeño 4.12 tubulares y no tubulares calificará para todas las soldadu- deben requerir recalificación.1 O solo para cali- ficación de soldadura de tapón y en ranura.21. los tipos de soldadura deben clasificarse como (3) Figura4.1 Placas para calificación del soldador.1 O los requisitos de posición para la ca- lificación de soldadores u operarios de soldadura en co- nexiones no tubulares.11.19. El Registro de calificación de desempeño 4. Esto debe calificar a un operario de solda- bulares (ver 9. 4. [20 mm] de diámetro en una placa de 3/8 pulg._!_§_-Todas las posiciones-Espesor ilimi- tado soldadura (2) Figura 4. La calificación para soldaduras en ra- escrita y debe enumerar todas las variables esenciales nura con CJP calificará para todas las soldaduras en aplicables de la Tabla 4. para conexiones no tubulares [lO mmj (véase Figura 4. En el Apéndice M se encuen.12.21) debe consistir en soldar una junta del espesor máximo del material a ser utilizado en la construcción.2 Placas de ensayo para la calificación del opera- rio de soldadura (2) Soldaduras en ranura con PJP para conexiones no tubulares (ver 4. El personal de soldadura debe seguir una WPS aplicable para el ensayo de calificación requerido.21.:21_. bulares (ver 9. pero el es- (7) Soldaduras de tapón y en ranura para conexiones pesor del material de la soldadura de ensayo no debe ex- tubulares y no tubulares (ver 4. Los cambios más allá de la limitación de las variables 4.20.2) para un operario de soldadura que no utilice soldaduras EGW. ESW ni soldaduras de tapón debe cumplir con la (4) Soldaduras en ranura con CJP para conexiones tu. no es necesario realizar una prueba para un 4.20. La califica- esenciales para los soldadores. Se deben apli- car todas las limitaciones de las variables esenciales de 4.21.2 Para ESW y EGW.3) ceder de 1-1/2 pulg. 4.2. tran los formularios sugeridos.2 Soldaduras en filete para conexiones no tubu- lares. Figura 4. Ver en la Tabla 4.20 Soldaduras en ranura con CJP placa de respaldo de un espesor mínimo de 3/8 pulg.24). ras de tapón y en ranura. operarios de soldadura o ción para soldaduras en ranura con CJP en conexiones soldadores punteadores que se muestran en la Tabla 4.19) dura para soldaduras en ranura y en filete en materiales de espesor ilimitado para el proceso y la posición de en- (5) Soldaduras en ranura con PJP para conexiones tu.20. La placa de ensayo de calificación (ver 4.IM:2015 PARTEC SECCIÓN 4. ESW y (3) Soldaduras en filete para conexiones no tubulares soldaduras de tapón.19---Posición horizontal-Espesor ilimitado A los fines de calificación de soldadores y operarios de soldadura. La placa de ensayo de (6) Soldaduras en filete para conexiones tubulares calificación para un operario de soldadura ES W o EG W (ver 9.1 Para soldaduras distintas de EGW. ranura con P JP. [lO mm] de espesor con una 4.20) 4. CALIFICACIÓN soldadores y operarios de (1) Figura4. Sin embargo.2._1) 4.26).21.20-Todas las posiciones-Espesor limi- tado sigue: (4) Figura 4.21.19 Variables esenciales consulte la Tabla 4. 4.l1.20.18 Preparación de los formularios espesor menor. Los si- guientes números de figuras se aplican a los requisitos de posición y de espesor para soldadores.AWS DU/Dl. La calificación para soldaduras en ranura con CJP calificará para las soldaduras en filete.20) 4. Si se realiza una soldadura de ensayo de 1-1/2 pulg~38 mm] de espesor. [38 mm] (ver Figura 4. La junta debe constar de un orificio de 3/4 pulg. pero no necesariamente más allá de ella. [2.25 (2) La soldadura en filete.3 los criterios de aceptación. (2) El tamaño mínimo de la pierna debe cumplir con el tamaño de la soldadura en filete especificado. Si se retira el respaldo para RT. 4.23.23. Para que la calificación sea aceptable. Para aprobar el examen gura 4.26 (b) Calificación del operario de soldadura-Fi. o gura 4.22. 4. véase 4. grietas y socavación que exceda los re- lete deben cortarse de las juntas de ensayo de acuerdo quisitos de 6. La cara del macroataque debe ser pulg. [ 150 mm] de largo.AWS DI !/DI 1M:2015 PARTJ:. blemente uniforme y debe estar libre de traslapes.2. la soldadura revelada por la sayo se deben preparar con un acabado adecuado para el radwgrafía debe cumplir con los requisitos de 6. La solda- grafía.12. CALIFICACIÓN 4. (a) Calificación del soldador-Figura 4. Para que la 4.9.1 Criterios para la aceptación visual.25) o un cuarto de lisa para el ataque.2 Criterios de aceptación del ensayo de ma- perficie fracturada que muestra la fusión completa de la croataque.22. [32 mm] en cada extremo de la la calificación de soldadores y soldadura de la evaluación del ensayo de la placa. [6 mm] de longitud total acumulada Se debe aplicar una fuerza a la probeta como se muestra 4.23 hasta que se produzca la rotura.2. sección del conjunto de soldadura en filete de la tubería de manera tal que la raíz de la soldadura esté sometida a (1) Los ensayos de macroataque en soldaduras de tracción. No debe haber porosidad visible sobre la con: superficie de la soldadura. tiene una su- 4.12. 4. 117 .1) con el metal base. se debe esmerilar dura de punteado debe presentar una apariencia razona- la raíz al ras (ver 5.1 Inspección visual. El procedimiento y la técnica de RT deben cumplir punteado.22.9.22.1 Ensayos de macroataque para soldaduras dura en filete y luego se debe cargar una probeta de 6 de tapón y en filete.22.22.3 . Las probetas de en.22. >lo debe haber 4. adecuada para que el ataque proporcione una definición 4. Se debe ubicar como mínimo un comienzo y un tapón deben cortarse de las juntas de ensayo de acuerdo final de soldadura dentro de la probeta de soldadura. libre de traslapes. 4. no es necesario esmerilar ni alisar de fuerza puede ser aplicada mediante cualquier medio otra forma el refuerzo de la soldadura para la inspección.2 Ensayo de macroataque.3. la soldadura debe pre- sentar una apariencia razonablemente uniforme y estar (2) Los ensayos de macroataque en soldaduras en fi.2 no sea aplicable.2. para la calificación del operario de soldadura se excluyen 3 operarios de soldadura pulg. C SECCIÓN 4.2. cali. 4. [75 mm] en cada extremo de la longitud de la placa de ensayo.4.3 RT.4 Ensayo de rotura de la soldadura en filete.23. apropiado.22.9. raíz de la junta sin inclusión o porosidad mayor de 3/32 beta inspeccionada visualmente debe cumplir con los pulg.5 Probetas de doblado lateral.5 mm] en la mayor dimensión. La con: carga debe aumentarse o repetirse hasta que la probeta se fracture o se doble en forma plana sobre sí misma.3. Para la calificación del soldador aceptación para se excluyen 1-1/4 pulg.26 visual previo al ensayo de rotura.1 Procedimiento y técnica del ensayo de porosidad visible sobre la superficie de la soldadura de RT. inclusiones y la porosidad no excede de 3/8 pulg. La superficie de la soldadura y de la fractura salvo que la irregularidad de la superficie o la unión con debe ser examinada visualmente en busca de defectos.3. (a) Calificación del soldador-Figura 4. Si se utiliza RT en lugar de los ensayos de en la Figura 4. Ver en 4. [1 O mm] en la probeta de 6 pulg. Parte E para tubulares. y siguientes requisitos: ( 1) Las soldaduras en filete deben tener fusión a la (3) La suma de las mayores dimensiones de todas las raíz de !ajunta. Se clara de la soldadura.1 Criterios de aceptación para el ensayo de rotura de soldaduras en filete.ficación sea aceptable. ex- examen de macroataque.1 Criterios de acep- tación.22 Métodos de ensayo y criterios de con los requisitos de la Sección 6. (3) Las soldaduras de tapón deben tener: (a) Sin grietas (b) Fusión completa al respaldo y a los lados del 4. Parte E y la Sección 9. debe examinar visualmente toda la longitud de la solda- 4. el metal base pueda dar lugar a que las discontinuidades inaceptables no se visualicen correctamente en la radio. [1 mm]. Se debe utilizar una solución cepto que 6.25 La probeta rota se debe aprobar si: (b) Calificación del operario de soldadura-Fi- ( 1) La probeta se dobla sobre sí misma. la pro. grietas y socavación mayor de 1/32 pulg. La doblado indicados.2 Criterios de aceptación de RT. de raíz y de cara.22. Método de ensayo y criterios de orificio aceptación para la calificación (e) Ninguna escoria visible que exceda de 1/4 del soldador de punteado pulg. [150 mm] de largo (ver Figura 4.22. si se fractura. 25 General 4. Opción A-·-3 probetas 4.1 Los requisitos del ensayo con el péndulo de Charpy 4. 4.24.1 Repetición del ensayo sin capacitación 4.1. Opción B-5 probetas citación o práctica adicional.24.5(3)[d]. sayo solo después de la capacitación y práctica adicional según 4.2.1. 4. Métodos todos los requisitos especificados. 4. Figuras 9.2 Repetición del ensayo después de capaci- tacióllo práctica adicional. Luego.28 y en la Tabla 4.1 Existen dos opciones para la cantidad de probetas adicional. 4.1 Repetición inmediata del ensayo. una repetición completa del ensayo.4 Excepción-Falla en la repetición del en.2. se deben grabar las barras con producto suave.24.27 Ensayos con el péndulo de dor punteador Charpy (CVN) 4.25. excepto que se especifique lo contrario en los documentos del contrato.24. la punteado no pasa una prueba de calificación o si existe Tabla 3.24 Repetición del ensayo (CVN) y los procedimientos de ensayo incluidos en esta sección deben aplicarse solo cuando estén especificados en Cuando un soldador.1 La ubical:ión U~\ ensayo para las probetas indivi- tión. Los soldadores tienen la opción de de ensayo en la profundidad adecuada según se muestra utilizar un espesor de ensayo de 3/8 pulg.0.2 Las probetas de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) deben ser maquinadas y ensayadas según ASTM 4.AWS 01.20 para tubulares). En caso de no aprobar los requisitos del en.24.§. 4. Mé- soldador o el operario de soldadura haya fallado.14.24.2 Las probetas CVN se deben maquinar del mismo petición del ensayo siempre que el soldador de punteado conjunto de ensayo soldado realizado para detem1inar haya tenido capacitación o práctica adicional.24. Se debe realizar una repetición completa de los ensayos del tipo y la posición en cues. 4.24.1 v la Tabla 3.26 Ubicaciones de ensayos ción o práctica adicional.28. de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) que se deben sayo. Parte D tivos.1. Si bietlios requisi- una razón específica para cuestionar sus capacidades tos de esta sección no hacen referencia a los ensayos con el para soldar o ha caducado su período de vigencia. Se exigirá otras propiedades de la junta de soldadura (Yer Figur~ 4.27. [3 mm]. 118 .19 y 9. zarse maquinando primero las probetas de la soldadura sayo de recalificación.1. Es posible realizar una re- petición del ensayo siempre que haya evidencia de que el soldador o el operario de soldadura haya tenido capacita. rrido eT período de efectividad de la calificación.24.2 La ubicación de la entalla para todas las probetas haya transcurrido el período de vigencia de calificación de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) debe reali- del soldador o del operario de soldadura se exigirá un en. 5.5 mm] en la mayor di- mensión. pero no Requisitos para Jos ensayos con el necesariamente más allá de ella y no debe mostrar una fusión incompleta a los metales base ni inclusiones o po- péndulo de Charpy (CVN) rosidad superior a 3/32 pulg. La línea central de la en- del ensayo luego de la falla de la repetición del ensayo de talla debe estar ubicada en las probetas como se muestra recalificación.2 Criterios de aceptación para ensayos destruc.7 para la placa.1.2 Requisitos de la repetición del ensayo del solda- 4. debe ser tal como se 4. Se puede E23. Cuando 4. en la Figura 4.1. se péndulo de Charpy (CVN) de los metales base. Se debe pennitir una repetición del en. Métodos estándar de ensayo de impacto de barras realizar una repetición inmediata del ensayo que consiste entalladas de materiales metálicos para probetas de im- en dos soldaduras de cada tipo y posición en las que el pacto de tipo A Charpy (viga simple).3 Repetición del ensayo después de transcu. No se debe pennitir la repetición fusión de soldadura y de HAZ.1 Requisitos para la repetición del ensayo del soldador y operario de soldadura 4. tomar de una sola ubicación de ensayo: ción del ensayo sin capacitación adicional. muestra en la Figura 4. duales de CVN. operario de soldadura o soldador de los documentos del contrato según 4.1/D! 1M:2015 PARl"ESCyD SECCIÓN 4.2 de este código.2 Repetición del ensayo después de la capa.2. estándar para los ensayos mecánicos de Las soldaduras.3. Es posible realizar una re- 4. ASTM A370.26.28. CALIFICACIÓN 4. y 4. el soldador de punteado puede realizar una repeti.27. se supone debe aplicar lo siguiente: que los metales base son adecuados para las aplicaciones donde se requiere el ensayo CVN de la WPS. mayor o igual a 1/8 pulg. 4.26. La superficie fracturada de la soldadura de pun- teado debe mostrar fusión a la raíz. como nital al 5% para revelar la ubicación de la zona de sayo de recaliticación.23. [ 1O mm] para en la Figura 4.25. (2. Las probetas deben ser levemente más calificar en cualquier espesor de soldadura de producción largas para pennitir la ubicación exacta de la entalla.25. Todas todos y definiciones estándar para Los ensayos las probetas de repetición del ensayo deben cumplir con mecánicos de productos de acero o AWS 84.2. 2 y Charpy (CVN) debe estar especificada en los documen.7 Temperatura del ensayo con el péndulo de Las probetas de repetición de ensayo deben extraerse del Charpy (CVN) reducido conjunto de soldaduras del ensayo original.28. la temperatura del ensayo debe reducirse según la Tabla 4. 4.14. [11 mm] o superior. Si no se pue- den obtener probetas de estas soldaduras. probetas de tamaño reducido. Estos requisiros pueden una WPS calificada.30. CALIFICACIÓN Cuando el tamaño de los conjuntos soldados de ensayo no 4.1 Los requisitos del ensayo para soldaduras entre me- de ensayo soldado adicional.27 . y los límites de las Tablas 4. 2 de los 3 valores de las probetas deben ser iguales o pulg. Tanto para la Op- 4. Cuando se requieran probetas de ~a­ todos los ensayos mecánicos requeridos por este código.6 La temperatura del ensayo con el péndulo de 4.3 se puede realizar una repetición de ensayo:-tada tos del contrato.si corresponde. que lo contrario. pero no están limitados a.2 y 4. cepto que se especifique lo contrario en los documentos 4.28.27. 119 . cartar las probetas con los valores más altos y más bajos.1 Espesor de la probeta de ensavo de 7116 pulg.28.29 Repetición del ensayo 4.27. maño reducido y el ancho de la probeta en la entalla es m- feriar al 80 % del espesor de la probeta del ensavo.15.3 Cuando el cnsavo con el péndulo de Charpy (CVN) cado superior a 50 ksi [345 MPa] deben ser especificados esUn requisito. los valores de aceptación sayos con el péndulo de Charpy (CVN).27.) 4.2 Espesor de la probeta de ensayo menor de 4. 7.4 La línea central longitudinal de las probetas debe (CVN) descritos en 4. se neCesita un PQR con ensayos CVN y en los documentos del contrato. docu- inferior al 80 % del espesor de la probeta del ensayo. especificado pero no inferior al valor individual mínimo tracción de probetas de tamaño completo no sea posible a especificado y el promedio de los tres no debe ser infe- causa de la forma de la soldadura. Se debe preparar un PQR o mayor.5 La probeta estándar de 1O~ 1O mm debe utilizarse ción A corno para las 3 probetas restantes de la Opción cuando el espesor del material de ensayo sea de 7/16 B.15. Cuando se requieren rior al valor promedio mínimo especificado. ksi [345 MPa] o menor se muestran en la Tabla 4. excepto que se especifi- betas para el ensayo de tracción. Los requisitos de ensayo para soldaduras entre metales base con un límite elástico mínimo especifi- 4.28.27 .2 Los criterios de aceptación para cada ensayo material suficiente para proveer las probetas necesarias deben estar especificados en los planos o especificacio- para el ensayo CVN. [11 mm].15) entre la reduc- ción de temperatura correspondiente al espesor de la pro- beta de ensayo y la reducción de temperatura correspondiente al ancho de la probeta Charpy realmente comprobada.1 para soldaduras entre metales ser-transversal al eje de la soldadura y la entalla de la base con un límite elástico mínimo especificado de 50 base debe ser perpendicular (normal) a la superficie. de los tres puede ser inferior al valor promedio mínimo sayo sea inferior a 7/16 pulg.6). 4. para los requisitos del ensayo con el péndulo de Charpy 4.1 Todos los valores medidos de ensayo con el pén- maño reducido y el ancho de la probeta en la entalla es dulo de Charpy (CVN) requeridos por este código. además de las variables esenciales complementarias (2) Valor promedio mínimo: el valor respecto del aplicables solamente a los ensayos con el péndulo de cual la media aritmética de las tres probetas debe ser igual Charpy (CVN) (Tabla 4.28. la energía absorbida. la mentos del contrato o especificaciones deben ser temperatura del ensayo debe reducirse en una cantidad informados en el PQR. 4. Se deben utilizar probetas de superiores al valor promedio mínimo especificado. Uno tamaño reducido cuando el espesor del material de en. 4. deben hacerse de una de las dimensiones indicadas en la Tabla 4. Las probetas para ensayo con tales base con límite elástico mínimo especificado de 50 el péndulo de Charpy (C'VN) se deben maquinar desde el ksi [345 MPal o inferior no deben ser menores que los re- conjunto de ensayo soldado en el que se maquinan las pro. valor individual de las tres probetas restantes debe ser igual o superior al valor promedio mínimo especificado.28. una nueva soldadura de ensayo y se deben llevar a cabo [11 mm] o superior.14. Se debe preparar un PQR nuevo o. y dejar 3 probetas para la evaluación.5.7. ( 1) Valor mínimo individual: el valor debajo del cual zando una WPS que cumpla con la WPS original "de no puede haber ninguna probeta y prueba··.1 Cuando no se cumplen los requisitos de 4.27. si incluir.27. igual a la diferencia (según la Tabla 4. se debe realizar 4.28 Requisitos del ensayo sea suficiente para cumplir con todos los requisitos de la probeta de ensayo mecánico se debe realizar un conjunto 4. ya existe un PQR que satisfaga todos los requisitos excepto porcentaje de fi-actura dúctil y valores de expansión lateral.1) se deben des- del contrato.AWS 01. quisitos mínimos de la Tabla 4. Se debe soldar una placa de ensayo nes del contrato y deben constar de lo siguiente: parcial o completa (como se indicó anteriormente) utili. los ensayos con el péndulo de Charpy (CV~). Cuando se requieran probetas de ta. ex.3 Si se elige la Opción B (ver 4.29.1.1/01 1M:2015 PARTE D SECCIÓN 4. (Nota: las probetas más grandes posibles deben ser maquinadas desde la pieza de ensayo de calificación. será necesa- rio preparar solo una soldadura de ensayo adicional con 4.30 Informe 7/16 pulg. nuevo o revisado v se debe escribir una WPS nueva o revi- Excepto que se especifique lo contrario en los planos o sada para adaptarSe a las variables de calificación para en- especificaciones del contrato.27. 4. [ 11 mm] o cuando la ex. . 11 r. que mcluyc la ~oldadura a lo largo de una linea paralela hasta d e_¡e del tubo nrcular 11 Califka para soldaduras en circunferencia de conductos de . Y-. Tabla 4. Junta a tope T-. K- soldad u.: la VVPS debe cumpl!r con los reqmsitos de 4 12 ~ '" r.¡c¡on d~. 1'. conducto y tubo rectangular (véase 4.H r. r.o 1\:.deben cumpl1r con la F1gura 9 1. H F.ll F. H con cJpa 3G V V V V V V V V V N o p 4G OH OH OH OH 011 011 OH OH OH L Ir r F F A e 2F F.4) Soldadura de placa de producción Ensayo de calificación calificada Soldadura de tubos de producción calificada Soldadura de tubo rectangular de producción calificada Conexiones en Conexiones en Tipo de Junta a tope!'. H f.::!4 pulg<Jdas [600 mm] o más de diámetro ex tenor nommal e Las soldaduras en tílete en conexwnes de producnón en T-. Y.1 Calificación de la WPS-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa. H r. Y-.. Posiciones Ranura Ranura ra del ensayo con CJP con PJP Filete: CJP PJP CJP PJP Filete: CJP PJP CJP PJP Filde~ IG r r F f f F F F r Ranura 2G F.ll Filetea -b A JF V V V 4F 011 011 OH Tapón/ Califica la soldadura en ranura/de tapón solo para las posiciones probada<> Ranura CJP-PenetraCJón completa de la Junta PJP-Pcnctranón parcml de !aJunta "Calif1ca para un e_1e de soldadura con una linea bitsJcamente n:cta. ñ )> n oz . H F. z . K.ll F. H r.::! La ca[¡f¡c. ~ ~ ':J i3 ¡: u o v. ~ :-: =.H F. wa. se puede reemplazar el ensayo de doblado lateral por cada uno de los ensayos de doblado de cara y raíz requeridos 121 . Parte D Ver en la Figura 4 5 los requisitos de las placas r:n caso de un espeSor de pared o placa de 3/8 pulgadas. 4 \/8 Sin límite 2. 4 .2 Calificación de la WPs-5oldaduras en ranura con CJP: Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados (véase 4.!Q) Fig..4.5 T 1.!' Espesor nominal de placa Cantidad de probetas calificado Tracción en Tracción del Ensayos sección metal de Doblado con el Espesor reducida soldadura lateral péndulo de nominal de (véase (véase (véase Charpy placa probado Fig. 4 .AWSD!l/Dl.. 1/8 $ T $ 3/8 2 2 2 (Nota g) 1/8 2T 3/8 < T < 1 2 .±) Fig. T 2 1 4 (Nota~) 0. 4. 4. 4 1/8 2T l y más 2 .b Espesor nominal del conducto o tubo calificadoc. 4.5) (Dimensiones en pulgadas) J. el espesor má. Máx.ximo califtcado está limitado al espesor del ensayo d La calitícactón de la soldadura en ranura con CJP de cualquier espesor debe calificar cualquier tamaño de la soldadura en filete o en ranura con PJP para cualqUier espesor (ver 4 11 .ª) Fig. .!. . (véase (véase (véase (véase pulgadas fig.2) Mín. l·:nsayos en placaa.2) (CVN) Mín. los ensayos con el péndulo de Charpy (CVN) deben cumplir con la Secc1ón 4.IM2015 SECCION 4_ CALIFICACION Tabla4. 4. Máx.3) Cuando esté especificado.!Q) fig. Ensayos en ESW y J·:c:.\T • Todas las soldaduras de placa de ensayo deben ser inspeccionadas visualrnenh: (v0ase 4_9 \)y sometidas a NDT (véase 4 9 2) b Ver en las Figuras 4 6 y 4 7 los requisitos de las placas de ensayo e Para las soldaduras eri ranUra en escuadra calificadas sin ranurado del lado opLtesto.ª) Fig.d Cantidad de probetas pulgadas l·:spcsor Tracción en nominal de sección Doblado de Doblado de Doblado placa (T) reducida raíz cara lateral probado. 3 S T S JO 2 2 2 (Notag) 3 2T JO<T<25 2 .: ra1z y de cara requeridos 122 .'mayo<> con el péndulo de Charpy (CVN) ddx-11 cumplir con la S. Parte D ~Ver en la F1gura 4 5 los reqms1tos de las placas ~Para un ~.' ~·~p.!Q) fig. Ensayos en placaa.:nsayos de dohlaJo d.":spcsor Lk-pared o placa de 1O mm.la~ a NDT (v¿ase 4 9 2) h Ver en las Figuras 4 6 y 4 7 los requisaos de las placas de ensa~ o "Par<~ las soldaduras el1 ranUra en escuadra cal1ticadas sm ranurado dd lado opuc~to..!Q) fig.¡ola~) IUT I. mm Fig. 4.klx'n ser inspcccwnadas \'lsualm<. mm Tracción en sección Doblado de Doblado de Doblado J·:sp~. Ensa)oscn ESW y UiWd·f Espesor nominal de placa Cantidad de probetas caliticado Tracción en Tracción del Ensayos sección metal de J)ohlado con el Espesor nominal reducida soldadura lateral péndulo de de placa (véase (véase (véase Charpy probado Fig. los <. T 2 1 4 (¡. 4. 4. Máx. Tabla 4.:c11lcado.J. Fspcsor nominal Jd conducto o tu boL <~ Cantidad de probetas calificado.a c¡¡[¡ficación de la sokladura en ranura con CJP de cualquier espesor de he calificar cualquier tamaño de la soldadura en líktc o en ranura con !'JI' para cualquier espesor (v.IT a Todas las soldaduras •k placa de ~nsayo (..!mpluar un l.AWS [JI !/DI !M 2015 S¡:(CJO:\" -1.4) Fig. .:sornominal reducida raíz cara lateral de placa en (véase (véase (véase (véase probado.b .~n Mín. d espesor max11no calificado está l1mitado al espesor del ensayo d l. se puede n:l. 4.... 1) y somdu. 4 3 Sin límite 3..'ntc (vcase 4.!nsa~ o dl' Johlado lateral por cada uno de los .5) (Dimensiones en milímetros) l.9.2 (Continuación) Calificación de la WPS---Soldaduras en ranura con CJP: Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados (véase 4.2l (!"V~) Mín. 4 3 2T 25 y más 2 .:a~c 4 11 _3) ~Cuando est<. 4. 4.~) Fig..4... CAl lriCACIO]\.:u.~) Fig.:wn 4. Máx. 4 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado- Calificación de la WPS.11) Cantidad de probetasa. Máx.j1) Probetas de ensayo requcridasb '!'amaños calificados Tracción del Doblado Cantidad Macroataque metal de lateral Espesor de la Probetas de soldaduras 4. . o se usará una soldadura en ranura en J doble o de b1sel doble para las _juntas en esquina. T 1/8 [3 J 2T [3 ~ T ~ 10] 3/8<Ts1 3 2 . y más en construcción grande Ensayo de 1 en posición 2 Califica a los consumibles de verificación de IG soldadura que se usarán en el consumibles ensayo T má<.4 hg. 1 pulgada en 3 caras Sin límite Pasadas múlti- tamaño mínimo a cada posición a ples de ensayo.2 reducida Doblado de cara (véase lateral (véase Proli. soldadura de Tracción en pulgadas l mm J Profundidad de macroataque (E) sección Doblado de Doblado la ranura de 4. raíz (véase Fig.4 4 . máx.~) 4.ª) 4. arriba (l'i& 4.~ o 4. I/8~T~3/8 3 2 2 2 .9.11. 4 T 1/8 [3 J Sin límite [IO<TS25J " Se rcqutcrc una placa de ensayo por posición (véase en Figura 4.9 1) b S1 se usará una soldadura en ranura en Jo de bisel con PJP para las soldaduras conjuntas en T.mdi- ensayo. 4.14J 4.b Rangos de calificación~ Tamaño de la Espesor nominal de placa.3 (véase Fig.2_ la placa de ensayo) Utilizar el detalle de la ranura con PJP de producción para la calificaclón_ Todas las placas deben ser inspeccionadas visualmente (véase 4. 1 pulgada en 3 caras Sin límite Pasada única de tamaño máximo a cada posición a ensayo.Q) Fig. 4.i:lyo soldadas deben ser inspeccionadas visualmente según 4 9 1 123 .11. usac ser usada mín. la junta a tope debe tener una placa restrictiva temporal en el plano de la cara en escuadra para s1mular la configura- ción de una ¡unta en T : CualqUJer citlificación de PJP también debe calificar cualquier tamaño de la soldadura en filete en cualquier espesor Tabla 4.adas múltiples.11.. Fig. dad de la pulgadas fmmJ 4. soldaduras en filete (véase 4.3 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado- Calificación WPS.2) ranura Mín.<.Q) Pa<. soldaduras en ranura con PJP (véase 4.AWS 01_1/DJ IM 2015 SECCIÓN 4 CALIFICACIÓN Tabla4.18) a El espesor mínimo califícado debe ser de 1/8 pulgadas [3 mmj t> Todas las placas de cn.1 soldadura(véase (véase Figura placa/conducto Tamaño del de ensayo Tamaño del filete por WPS 4.~) filete Pasada única. usar ser usada y más pequeña Ensayo de en construcción placa en T (Figura 4.12. T 4.!. 29. X dadura con los elementos importantes de la aleación que no cumplan con los requisitos de la composición química de la WPS incremento o incremento de> Todo incre- 10) Cambio en el diámetro nominal del metal de Todo Todo disminución de 1/32 pulgadas mento aporte en: incrcmcntob incremento > 1/16 pulgadas 10. A5.AWS 01_1/DI IM:20!5 SECCIÓN 4 CALIFICACIÓN Tabla4.1 o A5.17 o A5.18. A5.8 mm] o disminución [1. A5.2& 5) Agregado o eliminación de metal de aporte X 6) Cambio de alimentador de alambre frío a ali· X mentador de alambre caliente o viceversa 7) Incorporación o eliminación de metal de aporte granular.36 o A5. SAW.23 o A5.8.20. todo cambio en la WPS que resulte en un depósito de sol.> 10% de incrc· > 25% de incre- 12) Un cambio de amperaje para cada diámetro recomendado mento o dismi· mento o dismi.5 Cambios de variables esenciales de PQR que requieren recalificación de la WPS para SMAW. A5.mento o dismi. FCAW y GTAW (véase 4. en polvo complementario o alambre 9) Si el contenido de la aleación de metal de sol dadura depende en gran medida del metal de aporte en polvo complementario.mento o dismi- usado de: por el fabricante nución nución nución nución 13) Un cambio del tipo de corriente (CA o CC) o de polaridad (electrodo positivo o negativo X X X X X para la corriente CC) 14) lJn cambio en el modo de transferencia X 15) lJn cambio de salida CV a CC X X > 7% de in ere· > 7% de in ere.28.5 A5.6mmj 11) Cambio en la cantidad de electrodos X X X X Parametros del proceso A un valor no > 1O'Yo de im:re· > 10% de in ere.1) Cambios de variables esenciales de PQR que Proceso re uieren recalificación SMAW SAW GMAW FCAW GTAW Metal de aporte 1) Aumento en la resistencia de la clasificación X X X del metal de aporte 2) Cambio de electrodos SMAW de bajo hidró· X geno por hidrógeno no bajo 3) Cambio de clasificación de fundente-elcc· trodo o de un electrodo a cualquier clasifica· X X X ción de ·fundente·electrodo u otro electrodoa AWS AWS AWS AWS AWS 4) Cambio a una clasificación de fundcnte·elec· A5. GMAW.36 A5.18o trodo o electrodo e no abarcado en: A5.> 7% de incre- 16) Un cambio en el voltaje de cada diámetro ml!nto o dismi· mento o dismi· mento o dismi- usado de: nución nuciún nuciún 17) lJn incremento o una disminución en la velo· cidad del alimentador de alambre para el diá· > 10% > 10% > 10% metro de cada electrodo (si el amperaje no está controlado) de: (Contlnuacwn) 124 . en polvo complementario o X alambre cortado 8) Aumento en la cantidad de metal de aporte X granular. de los electro- dos. o 1/8 pulgadas [3 mm j. o 1/8 pulgadas [3 mm].5 (Continuación) Cambios de variables esenciales de PQR que requieren recalificación de la WPS para SMAW.36.> 25% de in ere. fijas A5. gas de erotec- protección no abarcado en: ción ción se limitan al se limitan al gas de Qrotec.29. Panl o A5.> 50% de incrc- 18) Un cambio de velocidad de desplazamientoc mento o dismi. un incremento o una disminución en más de 3° X en el ángulo del electrodo 26) Para SAW mecanizada o automática.20.AWS O U/DI IM:2015 SFCCIÓN 4 CJ\UFICACIÓN Tabla 4.8. dos. en el espaciamiento late. un incremento o una disminución en más de 5° X en la dirección nonnal de desplazamiento (Contmuac1on) 125 .36. SAW.18. A5. Pari las las clasificaciones clasificaciones abiertas ~ abiertas ~ fijas A5. en el espaciamiento X longitudinal de los arcos 23) Un cambio en> lOo/o. o singa Incremento de> Incremento de> Incremento de> 50% 50% 50% 20) Un cambio en el caudal total de gas de: Disminución de> Disminución de > Disminución de 20% 20% >20% AWS AWS A5. GMAW. > 25% de incre.28. FCAW y GTAW (véase 4. las variaciones las variaciones en el rango de en el rango de clasificación del clasificación del 21) Un cambio de la clasificación real del gas de gas de erotec.36.36. X ral de los arcos 24) Un incremento o una disminución de más de 1oo en la orientación angular de cualquier X electrodo paralelo 25) Para SAW mecanizada o automática. Parámetros de SA W 22) Un cambio en> 10%. mento mento mento o dismi- en: nución o disminución o disminución nución "' Gas de proteccton 19) Un cambio de gas de protección de un gas único a cualquier otro gas único o mezcla de X X X gases.1) Proceso Cambios de variables esenciales de PQR que requieren recalificación SAW GMAW FCAW GTAW Parámetros del proceso (Continuación) > 15% de in ere. o A5. gas de Qrotce- ción ción eseecífico de esQecífico de ensayo o ensayo o al indicador al indicador usado eara la usado eara la clasificación clasificación de los electro. A5. el que sea superior. o en la composición porcentual nomi- nal especificada de la mezcla de gas. el que sea superior. A5. 21.9 28) lJn cambio en el diámetro. cualqUier Incremento o d1smmue~ón en el diámetro de los electrodos reqUiere la rccallíícac1ón de la WPS e Los rangos de vcloc1dad de desplazamiento para todos Jos tamaños de las soldaduras en tílete pueden ser detenninados por los ensayos de la solda- dura de pasada única más grande y de calificación de soldadura en filete de pasadas múltiples más pequeña J La temperatura de precalcntamiento o entre pasadas de soldaduras de producción puede ser menor que la temperatura de precalentamiento o entre pa- sadas de PQR siempre que se cumplan las disposiciones de 5.6. 3.10.11. excepto la calificación de cualquier soldadura en ranura con CJ P que X X X X X califica para los detalles de la ranura y que cumpla con los requisitos de 3. y la temperatura del metal hase no de he ser inferior a la temperatura de la WPS al mo- mento de las soldaduras subsiguientes e En lugar de la clasificación de electrodos AS (unidades de uso en EE_ UU.12. no calificado por la Tabla 4. 9.1 O 29) Un cambio en el metal base o en la combina- ción de metales base no enumerado en PQR o X X X X X calificado en la Tabla 4. que involucra: X X X X X a) Una disminución t=n el ángulo dt= la ranura a) Una disminución en la abertura de la raíz e) Un incremento en la cara dt= la raíz 34) La omisión.1) Proceso Cambios de variables esenciales de PQR que requieren rccalificación SMAW SAW GMAW FCAW GTAW Generalidades 27) Un cambio de posición no calificado según la X X X X X Tabla 4.2 o 9. GMAW. 3.1 o 9. sin inclusión.4. en el espesor o en X X X X X ambos..13~ () 9.12.8.1. SAW. > 25 °F > 25 °F > 25 °F > 25 o¡: > 100 o¡: mientod de: [15 °CJ [15 °C] 115 oc¡ [15 °C] [55 °C] > 25 °F > 25 °F > 25 °F > 25 °F > 100 °F 36! Disminución de la t~:mperatura entre pa~adasd de: [15 °Cj [15 °C] [15 °CJ [ 15 °Cj [55 °C] 37) Incorporación o eliminación de PWHT X X X X X a Se puede disminuir la resi~tenCJa del metal de aporte sin recalificación de la WPS. 5. dt= respaldo X X X X X o ranurado del lado opuesto 35) Disminución de la temperatura de precalenta.8 30) Soldadura vertical: Para cualquier pasada de X X X X arriba hacia abajo o viceversa 31) Un cambio en el tipo de ranura (por ej . un bloque sombreado indica no aplicabilidad .) de AWS se pueden utilizar electrodos ASM (Unidades SI) de AWS de la misma clasificación de electrodos Nota: Una "X" indica la aplicabilidad para el proceso. 126 .2.11 32) Un cambio en el tipo de ranura a ranura en X X X X X t=scuadra y viceversa 33) Un cambio que exceda las tolerancias dt= 3.5 (Continuación) Cambios de variables esenciales de PQR que requieren recalificación de la WPS para SMAW.11. en V simple a V doble). FCAW y GTAW (véase 4. '9.AWS 01_1/01 JM·2015 SFCCIÓN 4 CALIFICACIÓN Tabla 4.1' o 9.13. b Para las WPS que usan fundente de aleación.2. 9.24. 18./min. sobre el calificado. a menos que T sea menor a 1/4 pulgadas [6 mm]. y GTAW (véase 4. o un cambio ya sea en el nombre comercial del fUndente o del electrodo cuando no está clasificado por X una especificación AWS o escoria triturada 5) Un cambio en el fabricante o el nombre de la marca del fabricante o el tipo de X electrodo Posición 6) Un cambio en la posición. El X X X X X tiempo total de PWHT a estas temperaturas se puede aplicar en un ciclo de calor Características eléctricas 9) Un incremento en la entrada de calor o en el volumen del metal soldado deposi tado por unidad de longitud de soldadura. de vertical hacia arriba. en ese caso el espesor mínimo X X X X X calificado es de 1/8 pulgadas LJ mmj Metal de aporte 3) Un cambio en la clasificación de AWS A5. SAW.AWS 01. o X X X X X A5. Un ensayo 3G vertical hacia X arriba califica para todas las posiciones y vertical hacia abajo Temperatura de precalentamiento/entre pasadas 7) Un incremento de más de 100 or l56 oc j en la temperatura de precalcntamicnto X o entre pasadas máxima calificada Tratamiento térmico posterior a la soldadura 8) Un cambio en los rangos de tiempo y/o las temperaturas de PWHT.20. FCAW. El ensayo PQR deberá someterse a un 80% del tiempo acumulado a esta<> temperaturas. des pués de haber soldado.29.) '""" Vcloc. GMAW.ntrada de calor (J/pulg. Deben ser accQtables los electrodos FCAW :r GMAW de acero al carbono i' de baja alea- ción con núcleo de metal antes clasificados según A5.28. A5. de marca :r gue cumQlc con todos los rcguisitos de clasificaciones Qrevias usados en la califica- ción CVN de PQR/WPS sin rccalificación. de desplazamiento (pulg. un cambio de recto a cordón oscilado u ondulado X X X X X 11) lJn cambio de pasada múltiple por lado a pasada única por lado X X X X X 12) Un cambio que exceda en un ±20% las variables de oscilación para soldadura X X X X mecanizada o automática 127 . o a la clasificación del metal de aporte o de soldadura no cubierta por las especificaciones A5.1/01 !M:2015 SfTCIÓN 4 CALIFICACIÓN Tabla 4.36 sin cambios de fabricante.X.1) Variable 1 SMAW 1 SAW 1 GMAW 1 FCAW 1 GTAW Metal base 1) Un cambio en el número de grupo X X X X X 2) El espesor mínimo calificado esTo 5/8 pulgadas [16 mm). i' reclasificados según A5. o una disminución en la longitud del cordón de soldadura por uní- dad de longitud de electrodos Otras variables 1O) En la posición vertical. El incremento se puede medir de alguna de las sigui en- tes formas: Voltios x AmQeres x 60 X X X X X a) F. A5.) b) Volumen de metal soldado-Un incremento en el tamaño del cordón de sol dadura.8. el que sea menor.X.6 Cambios de variables esenciales complementarias de PQR para aplicaciones de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) Se requiere la recalificación de la WPS para SMAW. 4) Un cambio en la clasificación de alambre/fundente. excepto que se aplique un tratamiento térmico para afinamiento del grano y austenización. con núcleo. que incluye el revestimiento de la X guía de consumibles 12) Un cambio en la carga del fundente> 30% X . por ej.. la proximidad del metal de aporte a las zapatas de moldeo Complementos de metal de aporte 9) Un cambio en el área transversal del núcleo de metal de la guía de consumibles X > 30% 1O) lJn can1bio en el sistema fundente. electrodo magnético. CALIFICACIÓN Tabla4.7 Cambios de variables esenciales de POR que requieren recalificación de la WPS para ESW o EGW (véase 4.AWS DI 1/DI IM-2015 SECCIÓN 4.2) Cambios de variables esenciales de PQR ue re uieren reealifieación or RT o UP Metal de aporte 1) Un cambio "significativo'' en la composición del metal guía consumible o el X metal de aporte Zapatas de moldeo (fijasa o móviles) ~ 2) Un cambio de metálico a no metálico o viceversa X 3) Un cambio de fusión a no fusión o viceversa X 4) llna reducción en la dimensión transversal o en el área de una zapata sólida sin X fusión> 25% 5) Un cambio en el diseño de sólido sin fusión a agua cnffiada o viceversa X Oscilación del metal de aporte 6) Un cambio en la velocidad transversal de oscilación> JO ipm (4 mm/s) X 7) Un cambio en el tiempo de exposición transversal de oscilación> 2 segundos (excepto que sea necesario para compensar variaciones en las aberturas de las X juntas) 8) Un cambio en la longitud transversal de oscilación que afecta en más de 118 X pulgadas (3 mm]. X externo. Diametro del metal de aporte/electrodo 13) Incremento o disminución del diámetro del electrodo> 1/32 pulgadas 11 mmj X 14) Un cambio en la cantidad de electrodos usados X Amperaje de los electrodos 15) Un incremento o una disminución del amperaje > 20% X 16) Un cambio en el tipo de corriente (CA o CC) o de polaridad X Voltaje del arco de electrodos 17) Un incremento o una disminución del voltaje> 10% X Características del proceso 18) l Jn cambio a una combinación con cualquier otro proceso de soldadura X 19) Un cambio de pasada única a pasada múltiple y viceversa X 20) Un cambio de corriente constante a voltaje constante y viceversa X Velocidad de alimentador de alambre 1 21) Un incremento o una disminución en la velocidad del alimentador de alambre X >40% Velocidad de desplazamiento 22) Un incremento o una disminución en la velocidad de desplazamiento (si no es una función automática de la longitud del arco o la tasa de deposición)> 20% X (excepto si es necesario para compensar la variación en la abertura de la junta) (Contmuac10n) 128 .. etc. 11) Un cambio en la composición del fundente.8. grado/tipo y límite cualquier otro acero del Grupo IV elástico mínimo de los aceros enumerados en PQR o Cualquier acero de la Tabla 4. \ID\ 1M_2015 SECCIÓN 4_ CALIFICACIÓN Tabla 4.9 o del Grupo III PQR de ensayo por cualquier Grupo III por cualquier acero del Grupo 11 acero del Grupo 1 o del Grupo 11 Cualquier acero del Grupo III por el mismo o cualquier otro acero del Cirupo 111 o Cualquier acero del Grupo IV por el mismo o Los aceros deben tener la misma especificación de material.9 o del El acero específico de la Tabla 4.9 Cualquier acero no enumerado por cualquier acero no enumerado o Solo la combinación específica de aceros enumerada en I'QR Cualquier acero enumerado en la Tabla 3. y aceros no enumerados calificados por PQR (véase 4.9 o del Grupo 111 PQR de ensayo por cualquier Grupo 111 por cualquier acero del Grupo I acero del Grupo I Cualquier acero específico de la Tabla 4.8.1 o en la Tabla 4.IT 29) Un incremento o una disminución> 1/4 pulgadas [6 mm] en la abertura de la X raíz de la ranura en escuadra Tratannento term1co postenor a la soldadura 30) Un cambio en PWHT X dEl ensayo debe ser reali:t.8. se puede reducir el limite dástlco con el espesor aumentado del metal 129 . Solo la combinación específica de aceros enumerada en PQR IV.5T-I. y la Sección 9. Partes E o F. T fuera de los límites de X 0.ado de conformidad con la Sección 6.9 !\Jotas 1 Los Grupos del 1 al IV aparecen en la Tabla 3 1 2 Cuando la cspec1ficación del acero lo permita.9 por el mismo o cualquier otro acero de la Tabla 4. Tabla 4.9 Cualquier combinación de aceros del Grupo 111. un bloque sombreado md1ca no apl!cabilidad Tabla 4.2) Recaliticación or RT o L!P Protección de electrodos (solo EGW) 23) Un cambio en la composición del gas de protección de cualquier componente X > 5% del caudal total 24) Un incremento o una disminución en el caudal total de protección> 25% X Posición de soldadura 25) Un cambio en la posición vertical del> 10% X Tipo de ranura 1 26) Un incremento en el área transversal (para ranuras que no sean en escuadra) X 27) Una disminución en el área transversal (para ranuras que no sean en escuadra) X 28) Un cambio en el espesor de !ajunta de PQR.1.AWS Di.9.7 (Continuación) Cambios de variables esenciales de PQR que requieren recalificación de la WPS para ESW o EGW (véase 4. y de la Tabla 4.3) Metal base PQR Combinaciones de Grupo de metales base de WPS permitidos por POR Cualquier acero del Grupo 1 por cualquier acero Cualquier acero del Grupo 1 por cualquier acero del Grupo 1 del Grupo 1 Cualquier acero del Grupo 1 por cualquier acero del Grupo 1 Cualquier acero del Grupo ll por cualquier acero Cualquier acero del Grupo 11 por cualquier acero del Grupo 1 del Grupo Il Cualquier acero del Grupo Il por cualquier acero del Grupo ll Cualquier acero específico de la Tabla 4. 9 o del El acero específico de la Tabla 4.8 Tabla 3.califícación. Pane F para tubulares. de ser aplicable Nota Una "X" indica la aplicabilidad para el método de n. m s 3/-t pulgadas f20 mm l A5. Gcado 60 60 415 75 min. 585 mín. 620 mín. SAl\' A5.'\709 EIOOI8M 1/2 65 Grado HPS 1OOW IIIPS 6901\'] 90 620 100--130 690-895 fl OXX-EXXX-XX (Más de 2-1/2 f¡ulgadas a 4 pulga. Clase 1 GMA\V EIOOC-XXX rJ) 80--85 550--585 90 mín.23 F8XX-ECXXX-XX ER80S-XXX A5.5 fl0018-X Más de 2.28 GMA\\' E80C-XXX A5.36 1-.29 E8XI'X-XC 50 10 Más de e• Más de 3/4 C> FCA\\' E8XfX-XM 20 hasta 1-1/2 125 50 E8X rX-AX-XXX hasta 38 A5.36 ERXTX-XAX-XXX E8XTX-X llasta 20 Hasta 3/4 A5.36 E 1OTX-XAX-XXX ~ e "o fi (Continuación) O· z . E8XTX-XAX-XXX Más de 1- Más de ASTM A514 90 620 100--130 690--895 fl0015-X 1/2 175 80 38 (Más de 2-1/2 pulgadas [65 mm]) hasta 2-l/2 EIOOI6-X hasta 65 SMAW . Tabla 4. 550 mín.. Clase 3 2 pulgadas l50 mml 75-80 515-550 85 mín.IOTX-XAX-XXX o o EIOXTX-XC zO· ASTM A710 Grado A.9 ~ ~ Metales base y metales de aporte aprobados por el código que requieren calificación según la Sección 4 o Metal base Metal de aporte de resistencia similar Temperatura o mínima de ¡: prccalentamic ~ Punto/limite Esprsor del metal nto) entre o Especificación ~ elástico mínimo Rango de tracción de electrodos hase.5 E8016-X ES018-X F8XX-EXXX-XX SAW A5.. <: A5. 225 110 Más de ASTM .'\5. 520 mín. T pasadas Fspecilicación ksi MPa k si MPa Proceso de AWS!: Clasificación de electrodos pulgadas mm or oc ASTM A871.23 FIOXX-ECXXX-XX das [65 mm a 00 mm]) FRIOOS-XXX A5. SMAW A5. f8015-X Grado 65 65 450 80mín.'\5.36 .28 ASTM A 71 O Grado A.29 EIOXTX-XM . FCAW . :o mínimo Rango de tracción ha-.: k¡. limite l·spcsor del metal nto y entre 3::: Fspcciticación N elastí~.spcóficación ksi MPa ksi MPa Proceso de AWS!! CI<Jsilicadón de ckctrodos pulgada~ mm "F 'C EIIOI5·X ASTM A5P EII016-X 1011 690 110-130 760-1!95 S\1AW AS. 450 mín.L__ .:ratura mínima de ¡: ¡m:cal~ntamit· l'unttl.5 17016-X 17018-X F7XX-EXXX A5.17 F7XX-FCXXX SA\1" F7XX-EXXX-XX (j) A5. o i5 z (Continuaciún) !'" o)> r 'ñ o f) i5 z .c.9 (Continuación) Metales base y metales de aporte aprobados por el código que requieren calificación según la Sección 4 ~ e"' \.23 m FJXX-ITXXX·XX o .16-52 250-360 58 min.ktal hase Mdal de aporte d~ resistencia ~imilar ·remp.2R !lasta 20 CiMAVv' EIIOC-XXX Hasta ::\1-t ASTM 11709 A5. T pasadas o de . 225 110 Más de SM.23 Fll XX-ECXXX-XX ERIIOS-XXX A5. 1'7015 J12 175 80 38 hasta 2-112 Grado 50 50-65 345-450 65min. Tabla 4. L_ -.l 65 A5.1 E7018 Más de 2.5 (2-1<~ pulgadas [65 mml~ m.36 F IITX-XAX·XXX \1ásdc 1- \1ás de ASTM A IO-l3iAI043M Grado 36 .-\\1" F7028 112 65 F7015-X A5.:trodos ~ 1.36 E IITX-XAX-XXX 50 10 Gcado III'S 100\1" [HPS 690\1") 100 690 110-130 760--895 Más de Más de 3/4 (2-112 pulgadas f65 mmJ y menor) EIIXTX·XC 20 A5.:nor) EIIOIS·X EIIOIS~I Fll XX-EXXX-XX AST~ A517 9()-1 00 620-690 105-135 725-930 'iA\1" A5. E7016 hasti.29 hasta 1-1/2 125 50 FC 11\\" EIIXTX-XM hasta 38 'J' A5. 400 mín . 36 Se deben t:xduir los electrodos con ·ufi·o -GSJ !lasta 20 CiMA V.) .. 'R70S-X (irado 50 50--fl5 :.:ación ksi MPa ksi \.:-:istencia similar ·r~.' dcht:n excluir lm. ~3. (i\1:\\\' con acero t\5.:mperatura mínima de pn. 1· ~rcci li.28 12 '71JC-XXX 65 Clasilicación abierta..' r~. z 10./ Hasta 3/4 Clasificación ahicrta. ~2M.Wa Proccso dt:AWS~ l"bsiti~. z t ContinmH. 400 mín.10 SI. a~ro al carbono) '70C-6M A5. o r u fijos ~JI para espcson.1S "70C-XM (Se deben exduir os electrodos ~. "· hasta 1-1'2 20 125 50 ·7XTI5-XAX-CS2 hasta 38 t\5.:ión l .:~ordel metal nto y entre Espccilicadón ~ e cltisti~. acero al r. -14) -GS los clcdrodos con .: Puntn·limite Fsr~.36 e ha·a a cación con mk co de metal) '7XT-X '7XT-XC "'om '7X'I'X\1 o 6 FC\11 .:o mínimo Rango de tracdón husc.:s mayores de 'ii 1'2 pulgada [12 mm]) o 1 /) Q.9 (Continuación) Metales base y metales de aporte aprobados por el código que requieren calificación según la Sección 4 ~ ~ Metal hast: ~vh:tal Jc aportr.7XTI6-XAX-CS2 J/2 38 175 su Se dehcn excluir los electrodos con hasla 2~ 112 hJsta 65 'Uii·o ~GS) Más de:!~ 225 110 'R70S-XXX \1ás de A5..36 o7XT16-XAX-CSI Más de 1~ Míls de '.:arhono 50 10 v• ~vl<is de '7XT15-XAX-CS 1 Más de Y-J. -IJ.45-----150 6:1 rnín. dcctrndos con "U lijo ~1C.-\5. 450 m in. Tabla 4.:on sufijo -CiSl Clasificación liia.:adón de electrodos pulgadas mm or oc ASTM A1043/Al043M Grado 36 36---52 250--360 5& m in. 70C-XC (Continuación) A5. T pasadas de electrodos u.:calentamic: " :.' dr. 0 r 'ii o /) i5- z .36 E7XT-12M Más de 1- Más de ión) E70T-4 1/2 175 80 38 hasta 2-1/2 E7X r-6 hasta 65 'o> 'o. 450 mín. E7X"1C7 Más de 2. r pasadas o de electrodos ~ Especificación ksi \1Pa ksi MPa Proceso de !\ \VS~ Clasificación de electrodos pulgadas mm aF 'C ASTM A1043/A1043M Grado 36 36---52 25()-360 58 min. acero al carbono) Grado 50 50---{. Tabla 4. T3S. E7XT-1C (Continuación) E7XT-1M E7XT-5C E7XT-5M Hasta 20 Hasta 3/-1. TI OS v -GS v los dectmdos mn .5 345--450 65 mín. E7XT-9C 50 10 Más de E7XT-9M Más de 3/4 20 hasta 1-1/2 125 50 E7XT-12C hasta 38 FCA\\' Continua A5.1ufi ·o T 11 oara eYoesorn su Jeriore a 112 pulgadas [ 12 mm} (Continuación) CJl m o o i5 z 1'- . 400 mín. (Clasificación fija. 225 110 Más de E7X-1C8 1/2 65 (Se deben excluir 101' electrodos con núcleo de fimdente con \·ufi'io T 1S.9 (Continuación) Metales base y metales de aporte aprobados por el código que requieren calificación según la Sección 4 ~ '"o ~etal hase Metal de aporte de resistencia similar Temperatura mínima de o precalentamic ¡: Punto/límite Especificación Espesor del metal nto y entre ~ elástico mínimo Rango de tracción base. 1lasta 20 (Se debt:n t'J.'AWS:: Cl<Jsiticación de ek·ctrndos pulgadas mm o¡: oc ASTM Alll43/A1043M 36---52 250--360 58 m in. ¡Clasificación abicrta 2 acero al carbono) E7XTX-XAX-CS 1 E7XTX-XAX-CS2 E7XTX-AX-CS3 A5. la tempcratunl nKÍ"I.:cilicación ~ d<lstiw mínimo Rango de tralTÍÚn hase.... d mctal1.JU..11 a U ''1" [-20"(] ~q~un lo J.:as<: 5 !'i 1 o o Cuando In ex1gc el contrato o las cspeclfJcac¡ones del trah<!. FC AW..:)6 .duir los elt·ctr(/dos con Hasta Ji-l ntídeo de [undn1te con Slll/lo TJS. -150m in... precakntamie Punto'límitc F.(JO o¡: [200 "C l pala espesores de hasta ].:hl: tener una energía CVN mm1ma de ~(J libras fun. Másdel- Más de .:tal de apork dt: resistencia similar ll:mpcratura mínima de ::.m trasladado al An~·"o r excepto para AV·. .a-p1e [27 .36 F6XTX-AX-XXX J:6XTX-XAX-XXX F7XTX-AX-XXX J:7XTX-XAX-XXX ·' Las clasliicanom.h.s abiertas de A5. Tabla 4. propiedades dl'l metal de apone se h. )(1 :\:' 36~1 se mcluH·n .ll [} (f) Not... 1 13~ mm]mclus1Ye.:t. z .:~s m 1 {'uando las ~oldaduras \ aYan a rt:clhlr tratamiento para el al!\' lO de ~.0:' ~o de \ anaJ10 (\. i\517 ~ A?OCl.-n d Ann.29 r7XTX-XC hasta 65 F7XTX-n1 Mas de 2· 225 110 M<is de li2 65 Clasificación ahierla. Grado l!PS 1OOW [lll'S (. ver /\nexo \1 r Fn lugar de la cla'ilflcanon de ekctrod\1~ A:'i wn1dades di? uso en EE üG..Ima de prec<~kntamJento ~ en!Jc pasadas no debe n:ccdeJ de ..t5--t50 65 min.'1( \\i [.\\\'S lk la m1sma claslflt:.J ·~ ~8 175 RO A5. -Wümin.S AS 36... ..J.. 50 10 Más de T3S. (5."' nuadón) F7XTX-X L2 hasta }.pccilicación k si MPa ksi MP<~ Proceso di.) de AWS se pueden ut1hzar dt·ctrodos A5M dJmdade'i Sil de .pesor del md<Jl nto) entre . Park]) z Para ASTM A"i 14..: ~{1ldadura depoSlt<!do J. ¡:. at:cro de baja alcaeión) A5.] 2 pulgada~ .9 (Continuación) Metales base y metales de aporte aprobados por el código que requieren calificación según la Sección 4 ~ ~ e Mdal hase \1~. ~de 450 °F [230 ce¡ para espesores ma\ore'i o 4 1 a.ll"lon de electrodos 'ii o [!. 50----65 ~. T pasadas e de ckdrmlos v..:sfuerzo el metal ct~· soldadura JepO'iltado no deh<e cxeeJcr el 0..: Fspt.t. TI OS r -(iS r /rH elt•ctrodo~ w11 Más de 3 '-1 211 \11/ijo TI 1 ¡mm e\pewres mavorn de hasta 1-l/2 125 50 hasta 38 FCAW 112eulgada [1'2 mm}) (Conti.:rmmado por i3 d en~a\o con el pendulo de Charpy ¡CVN) de acuerdo eon 1<1 Seeemn 4. L A IF F F F e 2F F.y K. OII F. ~ "' "' § ¡: u o ~ Tabla 4. H F. H_ OH F..OH F. H.. TI. ranurado del lado opuesto o ambos d No califica para juntas soldadas de un lado sin respaldo_ o soldadas de los dos lados sm mnurado del lado opuesto 'No califica para soldaduras con ángulos de ranura 1nfcnorcs a 30'' ¡véase 9 15 4 21 (/) ! Ver en 4 21 y 9.OH F. H A Filete JF F. H FH F. JI EH FH F.H F. V F. V F IL V 4G F. V F.:. H_ V 4F F. H F. OH FOH F. 011 F.ás (FG\\'1 solo se aphca a la pos1c10n de cn'iayo g 6 . z . K- Tipo de PosJcwnes Ranura Ranura soldadura del ensayoa con CJP con PJP F1lete!. H F. OH F. Y. H V F. 11. Filete! CJP~ PJP CJP PJP: Filete~ IG F F FH F F F F. OH F H.H. H. H. V F.10 Calificación de soldador y operario de soldadura-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa (véase 4. OH F. 11. 0 La cahficacJÓn de S'. H. V F. V F. 6.:.20 las restncc1ón de angulo d1cdro para Juntas de plal:a) conex1ones tubulares en T-. Junta a tope Conexiones en T-. V F 1-L V F. OH 3F+4F Todo Todo Todo Tapan CahfJCa la soldadura de tapón y en ranura solo para !as posJcmnes de ensayo ---···- CJI'-PenetraCJón completa de la Junta PJP-PenetracJOn parcial de !ajunta "\'éase Figuras 4 3 v 4.OH F.1 )9 SolJ¡¡Jura de placa de produccJón Ensayo de cahftcaCJón callfícada Soldadura de tubos de producc1ón cal!fícada Soldadura de tubo rectangular de producc10n ca!Jficada . H.z o > r 'ii o ¡.Junta a tope: Conexiones en T-. H. JI 2G F. JI Ranurab 3G F. CJP PJP CJP PJP". H F. 1-L V F. H F. OH p 3G + 4G Todo fodo ro do Todo Todo A Todo Todo Todo Todo Todo e• v. IL V F.]dadura en nmLJra tamlm':n cahflca las soldaduras de tapón) en ranLJra para las pos1cioncs de cnsa}O indicadas 'Solo callfica para conductos iguale'> o mayores a 24 pulgada'> [600 mm] de d1ámctro con respaldo. H F. Y-. m 1: la cahf1~1Ún de operarlOS de soldadura para soldadura por clcctrocswna (ESW) o soldadura por elcctro¡. H.15.. V F. 11 F F F F. Y-_ K.4. 11.OH F. n caso de un espc~or Jc pared o placa de 3/R pulgadas. \1ín. 1/8 .Dobla. 4.AWS DI !/[)! IM:2015 SECCION 4 CALIFICACJ(>N Tabla 4.9) taque Mín. (Nota Ranura (Fig. 1 o más . se puede reemplazar el ensayo de doblado lateral por cada uno de los ensayos do.ra soldar cualquwr tamaño do. 2 . 3/8<T<l .24) 1-1/2 2 1/8 Sin limite a Todas las soldadur::~s dchen ser inspcn:ionadas visu::~lmcnte (v~ase 4 ~ 1) h Se dehe hacer un examen radiográfico de la placa de ensayo en lugar de los ensayos de doblado (\'~a~c 4 ~ 1 1) 'l·. .Dobla- en:-.20 o 4.Ensavos de soldaduras por clectroeseoria y por del. 4. . . 4.21) J/8<T< 1 .!n ranura de placa de producción Cantidad de probetas a pulgadas Tipo de soldadura de bpesnr nominal de placa Doblado lateraJh Mín. 4. 2 1/8 Sin límite Soldaduras en liktc dt: producción (Junta en T y oblicua) Cantidad de probetas a Dimensiones calificadas Espesor Rotura Espesor nominal de Ángulos diedros nominal de de placa calilicado. Soldaduras l.~.ayo (Figura'i ensayo.!_) [( 'onducto de :. Máx. 2 1/8 2T má:x. .:?_1) 3/8 1 1 1/X Sin límite JW Sin límite e) Ranura (Fig.22) Opción 3 en tilcte ( Fig. T. 1/8 Sin límitcd o 4. -.'trogás Espesor nominal de placa calificado. 1/8 Sin límite 30" Sin límite cualquier diámetro l W . el eondw.1].19) Tapón ( Fig.~ca de carab raíz 0 lateraJb ensayo (Figuras ensayo (T). ¡rig. 2 .1Q. pulgadas (véase Fig. . (Nota Ranura (Fig. Macroa aplicables) pulgadas 4.19) Ranura (Fig.:to o b tu berta ::!'ara angulos d1cdros • JUÜ. 4. 1 .!1- ~ 1 ---. conducto o tubo producción calificado._!1. . . 4. T. 4. Máx.20o4.': ·1 'ipo de soldadura de la placa de soldad u Dobla. 1/8 Sin límite 30" Sin límite Ranura ( Fig.8) 4.25) Opción 2 en tilcte 3/8 . (Fig.do de do de aplicables) pulgadas filete taque ralh raízb carah :vlín. 1/8 Sin limite 60" IJ5" (l'. 4.19) Opción 1 en lilctc 1/2 1 1 ..21) 3!8 1 1 .g.1. 118 Sin límite 300 Sin límite o 4. en filete o con PJP de cualqwer espesor de la placa. ensayo de ensayo. . pulgadas Lspcsor Doblad Doblad Doblad nominal de o de o de o Tipo de soldadura de la pl<. 2 . 1/8 3/4 máx. vcasc 9 19.d e) Ranura ( Fig. 4.20 o 4. 2 .8) 4. 1/8 Sin límite 60" 135" (Fig.11 Calificación del soldador y operario de soldadura-Cantidad y tipo de probetas y rango de espesor y diámetro calificados (dimensiones en pulgadas) (véase 4 15 2 1) (1) Ensayo en placa Cantidad de probctasH Dimensiones caliticadas Espesor nominal de Soldaduras de tapón o en ranura de placa. 4.d o 4. (Fig.: soldad uro. Máx. 4.1Q. . excepto el cnsavo 6GR que no se requiere 136 . 1-1/2 2 1/8 T Ranura (Fig.:qucndo~ d Tarntnen calllíca po. 22. 4. Máx. raen Macroa do late. 4.9) .: doblado Je cara v raíz ro. pulgadas calificad¡¡s.26) 3/8 . 4.-. .: nominal dc la soldad u Dobla.9) < 3& 2 3 T Ranura (Fig. Máx. mm hpcsor do de do de do Tipo de soldadura de nominal de la carab raí:tb latcralb ensayo (Figuras placa dc (Fig.9) taque Mín. Sin límite 60" 135" (Fig.Dobla- cnsayo (Figuras placa de raen Macroa do do de do de aplicables) ensayo. \1in.Dobla. excepto el ensavo 6CiR yue no se n.. 4. el conducto o la tuhai¡¡ " Para ángulos diedro'>~ . Soldaduras en ranura de placa de produet.16. ¡. .. 4.!1- 2: 25 . 4. 4. .15. . .. T. .8) 4. tapón Dobla.2. (Nota Ranura (Fig. . 4.20o4. 3 Sin límite 30" Sin limite o 4.4. (Nota Ranura (Fig.d o 4. -. 1 1 3 Sin límite ~()" Sin límite e) Ranura ( Fig. conducto o tubo. 4. mm 4. 2 -. 4~.Dobla.:ado. 2 3 Sin límite Soldaduras en tilde de producción (Junta en T y oblicua) Cantidad de probetas a Dimensiones calilieadas Rotur~. 2 . 3 Sin límite 60" 135" (hg. 4 .:! doblado de rai1. 3 Sin límite ~oo Sin límite cualquier diámetro 1 (2) Ensavos de soldaduras por clectroescona y por clcctrogás I·:spesor nominal de placa calificado.l Espesor nominal de placa Ángulos diedros Espesor de califit. mm calificado~ Tipo dt. 4.: soldadura dt.21) 10 .:quicrc 137 .Dobla. 4.AWS DI 1/DI IM·2015 SECCION 4 CALJfiC ACION Tabla 4. mm (véase Fig. 1 .26) 10 .20 () 4. y de cara rcquendos d También califica para soldar cualqwer tarnai'\o de soldadura en filete o con PJP de cualquier espesor de la placa. (Fig.21) [Conducto de > 3 .~.21) 10 1 1 3 20 máx. 4. 1 ).24) 3S 2 3 Sin límite ·' !odas las soldaduras deben ser mspccclonadas visualmente (véase 4. 9._!_2_) Tapón (Fig.22) Opción 3 en filete (Fig. 25 o más 2 3 Sin límitcd o 4.4. mm lilctc a que Jatcralb raízb carab Mín._!2) Ranura (Fig.!ase 9 19 l. ensayo ensayo.21) IO<T<25 . Máx. .!1.25) ·' Opción 2 cn lilctc 10 . (Fig.Se dchc hacer un examen radmgrafíco de la placa de ensayo en lugarde los ensayos de doblado(\ case 4 16 l 1) " Para un espesor de pardo placa de 1O mm. Macroa aplicables) ensayo. 4.22. Máx. 3 2T máx.!1- 1O< T. Máx.100. T.20 o 4.11 (Continuación) Calificación del soldador y operario de soldadura-Cantidad y tipo de probetas y rango de espesor y diámetro calificados (dimensiones en milímetros) (véase 4.:iún Cantidad de probetas a mm Tipo de soldadura de Espesor nominal de placa de Doblado lateralb :vlín. 3 Sin límite 30" Sin límite Ranura ( Fig.. T... 2 .19) Opción 1 en lilctc 12 1 1 ..: 25 . \·. 2 .1) (1) Ensayo cn placa Cantidad de probetas a Dimensiones calificadas Espesor nominal calificado Soldaduras dc producción tipo ranura o de placa.S) 4.d e) Ranura (Fig. se pu~de reemplazar un ensayo de dohlado lateral por cada W1o de los ensayos d. as letras "XX" usadas en la des1gnacton de la clastlicacion en esta tabla s1gmtican los vanos mvclcs de reststencta (60 [415].a falta de respaldo (si se usa en el ensayo WPQR) X X (7) Para múltiples electrodos (si se usó un solo electrodo en el ensa)o V. X" pero no vice\'Crsa -- "No para ESW nt HiW b Lo~ ~oldadores caltfícados para SAW.AWS Dl 1/DI IM:2015 SITC1C)N 4 CALIFIC ACION Tabla 4.'I'{)R). lOO [690). fXXII-X F2 FXXI2.12) Designación del grupo Clasificación del electrodo de AWS F4 FXXI5. EXX28. EXX18-X F3 EXXIO. 80 [550[. EXX4X. EXXI4. EXX24. FXXI8. e p1tntcado 111 A un proceso no calilicado (se considera GMAW-S como un procL'so sL'parado X X X (2) A un electrodo SMAW con un número F (ver Tabla 4.11 Notas 1 lJna ··x" mdica la apltcah1hdad para cl personal dc soldadura.13) superior al número F X X del electrodo WPQR (3) A una posición no calificada X X X (4) A un diámetro o espesor no calificado X X (5) A un avance de la soldadura vertical no calificada (hacia arriba o hacia abajo) X (6) l.13 Grupos de clasificación de electrodos (véase Tabla 4. FCAW o GTAW deben ser con~tdnados como opcranos dc soldadura caltflcados en los mtsmos pro- ceso'> y someudos a las ltmitaeiones variahlcs eseneiales dd soldador "Una ~oldadura cn ranura caltfiea a una soldadura cn ranura para la pos K ion WP<)R \ los rangos de espesor eomo se muestra en la labia 4. FXXII. 90 [620).I·:XXlO-X. EXX13·X 11 J·:XX20.I·XX16-X.>R ~ Regi~tro de calificanon de desempeño dc la soldadura Tabla 4. 70 [485]. 110 [760] y 120 [830]) de clectrodos 138 . EXX27-X Nota \.12 Cambios de variables esenciales del desempeño del personal de soldadura que requieren recalificación (véase 4. EXXI3.19) - Personal de soldadura Operarios de Soldadores de Cambios de variables esenciales de WPQR que requieren recaliJicación Soldadores~> soldadura h. EXX27. I·:XX20-X. GMAW. LXXI5·X. un árca sombreada indica no aplicabtl1dad 2 WP(. EXXI6. la temperatura del c:nsayo debe r~·ducirse sc:glln la Tahla 4 l.5 y 4.:xpans1ón lateral dehcn ser reg1strados cuando se espec1fiqu¡.15 Reducción de la temperatura del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) (véase 4.a cant1dad altcrnatlva de probetas pcm11tuJa por ub!cac1ón de cn~ayo es de cinco.:ben reali/.a tem[)l:ratura del en~ayo dehe estar espccifícada en los documentos del contrato o en las especificaciOnes Cuando se requ¡~·ran prohetas de tamai'IO redtKJdo y el ancho de la probeta en la entalla sea inferior al f\0°/. Reducción de la temperatura de ensayo por debajo de la temperatura de ensayo especificada ·1 arnm1o de la probeta mm "F 1() X 10 () o \0 X 9 11 () IIJ X 8 11 o 111 X 7. la temperatura real del ensayo dehena ser de 12 o¡: [ 11 °C] ~ota La reducc1ón en lo~ valores mímmos de energía aceptada para las probct.7 111 6 10 x6 15 8 )()X 5 211 11 10x4 30 17 ]()X J.AWS DI 1/r)l 1M 201:'i SFCCION 4 CALlFICACJON Tabla 4.ar a 32 "1· [O aC] y se utlll/.5 50 28 I:Jcmplo S1las espe.:n la 1nterfa¿ entre los dcpósnos de soldadura ~ l.5 5 J ]0 X 7 8 5 111 X 6.: ~.e individual.ínca Je tllsión J (Nota e) IIJ X 111 20 [271 15 120] (Nota t) (~ota t) ITAW-Ci +5 mm a Una WPS que comhrna FCAW-S con otro proceso de soldadura dehe ser ensa\ ado l.:nsayo la probeta.1) EnergíH Energía mínima mínima Porcent¡¡je b:pansión absorbida absorbida promedio lateral 'l'ernperatura Tamaño de promcdi<l.:n los documentos del contrato o en las especi 1ícac1ones Tabla 4.os valores más altos y más bajo~ se dehen tk~cartar para reducir parte de la d1spcrs1on asouada normalmente con el ensayo con el pt!ndulo de Charry (CVN) de soldaduras y HAZ ' 1. soldadura a Jc\ ensayo probdasb 'T/"'C mm pie [J] pie [JI % mils/mm Metal de sol- SMAW 3 (Nota e) JO X 10 20 1271 15 [201 (Nota t) (:\ota f) Jadura (dAW <iMAW l.an probeta~ de tam<ulo reduc1do de 1O mm x 5 mm.'~pecificamente para garanuzar que se cumplan los cntenos de en- ~ayo con el péndulo de Charpy (CVN) .1 mm HiW FCAW-S l.'i d Las prohetas de gran tamai'lo se deben utilizar cuando el materml de ensayo sea de 7/16 pulgadas [ 11 mm Jo supcnor La~ probetas de: tarnaflo rcdtl- Cido se dehcn utilu.27.28.:ls de tamaño reduc1do se debe determm:u di. labia 9 139 .27.' acuerdo con AS r\1 A370a-97.14 Requisitos del ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) (véase 4.ínca de SAW tllsión J (Nota e) 10 X 10 20 127] 15 120] (Nota 1) (Nota f) I·:sw -.: ¡. libra fucr7a. 1. o cuando la geometria del elemento soldado proh1ha la cllmmac10n de las muestras de gran tamaño "Apl1cahk a soldaduras entre matenalcs de metal hase con un límite elástico mín1mo especificado (SMYS) de 50 ks1 [345 \tll'a Jo menor (_os cntenos de accptaewn para soldaduras entre materiales que superan una SYMS de 50 ks1 [345 MPa] deben ser especificados en los documento" del contrato o las cspeCJflcac1ones r Los valores porcentuales de Clzallam¡ento y de ¡. 7) Para probetas de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN} de tamaño reducido en que el ancho transversal de la entalla es inferior al 80% del espesor del metal base.lcac!Ones o los planos de dtseño md1can que los ensayos CVN se d¡.ar cuando el espesor dd matcnal de ensa~'o sea de 7/16 pulgadas ( 11 mm] o inferior.cii'allamiento.'1 libra fucr.:il.ra.J 35 19 !()X 3 40 22 ]()X 2.e del área de mínima Proceso de Ubicación Cantidad de d~.¡ del espesor del metal hase. pnHnedio. : a tra- v..:m:i<1 vertical Fl ángulo de rotanón de la cara de la soldadura debe determinarse mediante una línea perpendicular a la cara teórica de la ~oldadura qu.:s del eJe de la soldadura. el ángulo de rotación de la cara de la soldadura dehc medtrsc en el scnt1do horano desde la pos tetón de referencm (00) Figura 4..ngulo del CJC Al mirar el punto P.: ras. CALIFICACI()N AWS DI 1/Dl 1M:2015 l'abla de posJcioncs de soldaduras l.1-Posiciones de soldaduras en ranura (véase 4.'rtical oo a 360° 80° a 90° LÍMITES DE EJE PARA E LiMITES DE EJE PARA C E LÍMITES DE EJE PARA D 150" PLANO VERTICAL B Notas 1 El plano de rdCrencm horizontal dd)C ¡. La pOSICIÓn de referencia {0°) tk la rotació11 de la cara siempre seña)¡¡ en el sentido opuesto al aumento del <i.SECCIÓN 4.4) 140 .3.'n ranura Posición RetCrcncia del diagrama lnclmacion del CJC Rotación de la cara PLina A H0° a 150° [ [OTIZOntaJ ll 2100 a 280° oo a 80° Sohrccabeza e 2ROO a 160° 15° a so~ Roo a 280° V<.onsJderarse s1empre extendido por tkb<IJO de la soldad tira objeto de consideraCión 2 La inclinación del eje debe medirse dcstk d plano de rcfen:ncia horiLontal hacia d plano de rd'cr. 4) 141 .2-Posiciones de soldaduras en filete (véase 4.1/DLlM:2015 SfCCI(lN 4 CALIFICACJ(JN Tabla de posiciones de soldaduras en tíktc PosiCIÓn Refercnna dd dtagrama lnclmac10n del c_tc Rotacwn de la cara Plana A 0° a 15" 1~5° a 150° 1\orJzontal B 210°a235" 0° a 125° Sobrccabeza e 235° a 360" [) l.'F a 80° 125° a 235° VcrtH.AWS lJ1.:al oo a 360° L RO" a 90" 90" 80" l 1 1~-----t.3.lÍMITES DEL . EJE PARA E 1 LÍMITES DEL EJE PARA C E LÍMITES DEL EJE PARA D PLANO VERTICAL -- LÍMITES DEL EJE PARA A y B oo S-- I __ 360° PLANO HORIZONTAL Figura 4. EJE DE LA SOLDADURA (A) POSICIÓN 1G PLANA DE PRUEBA DE SOLDADURA HORIZONTAL (B) POSICIÓN 2G HORIZONTAL DE PRUEBA DE SOLDADURA PLACAS VERTICALES.3.3-Posiciones de placas de ensayo para soldaduras en ranura (véase 4.SECCION 4. EJE DE LA SOLDADURA PLACAS HORIZONTALES VERTICAL (C) POSICIÓN 3G VERTICAL DE PRUEBA DE SOLDADURA (D) POSICIÓN 4G SOBRE CABEZA DE PRUEBA DE SOLDADURA Figura 4.4) 142 . CALIFICACION AWS 01 1/DL!M-~015 PLACAS HORIZONTALES PLACAS VERTICALES. (C) POSICIÓN VERTICAL 3F DE (D) POSICIÓN SOBRE CABEZA 4F DE PRUEBA DE SOLDADURA PRUEBA DE SOLDADURA Figura 4. EJE DE SOLDADURA HORIZONTAL Nota: una placa debe estar horizontal.lHCACJ(>N GARGANTA DE EJE DE SOLDADURA SOLDADURA VERTICAL HORIZONTAL EJE DE SOLDADURA HORIZONTAL Nota: una placa debe estar horizontaL (A) POSICIÓN PLANA 1 F DE (B) POSICIÓN PLANA 2F DE PRUEBA DE SOLDADURA PRUEBA DE SOLDADURA EJE DE SOLDADURA VERTICAL 1 1 re-.AWS Ol l/01 IM.<!-Posiciones de placas de ensayo para soldaduras en filete (véase 4.e. 1 ...4) 143 ._ CAI..2015 SECCION --1.3. : ranura qu..2015 . -+---· 12 pulg [300 mmj--.'a los n:yuisitos en la StccJOn -1.-----<( CJP 1 SENTIDO DEL LAMINADO (RECOMENDADO) - DESCARTAR ESTA PIEZA 1 1 PROBETA DE DOBLADO LATERAL 1 1 PROBETA DE TRACCIÓN DE SECCIÓN REDUCIDA 1 1 PROBETA DE DOBLADO LATERAL "'"To r'"o" "'"""AA' 1 1 24 pulg "~""~ [600 mm] NO ES NECESARIO USAR EXTENSIONES SI LA JUNTA PROBETA DE TRACCIÓN DE METAL DE SOLDADURA TIENE LA LONGITUD SUFICIENTE COMO PARA PROPORCIONAR 19 pulg.SECCJON 4 CALIFICACION AWS DI l/Dl IM.:s son mímmas Figura 4.: se muestra es solo para ilustrac1ón Lu forma de la mnura ensayada debe cumpl!r con la forma de la ranura de pro- duce IOn que este s1cndo cal1fícada :2 Cuando se n:qu1cran probeta..§.9) 144 . [480 1 1 mm] DE SOLDADURA SÓLIDA PROBETA DE DOBLADO LATERAL SIN REPETICIÓN DE PRUEBAS PROBETA DE TR2CCIÓNIDE SECCIÓN REDUCIDA 1 1 PROBETA DE DOBLADO LATERAL 1 1 DESCARTAR ESTA PIEZA ~12pulg [300 mmj----. j 1 1) Notas 1 La contígurac1ón d. Parte[) Todas las dtmcns1on.-Ubicación de probetas en placas de ensayo soldadas- ESW y EGW-Calificación de WPS (véase 4.~ de ensayo con el péndulo dt Charpy (CVN)_ v<. 1 1 PROBETAS DE DOBLADO DE CARA LONGITUDINAL ~ ~ 1 1 PROBETA DE TRACCIÓN DE SECCIÓN REDUCIDA ~ ::lJ 1 SENTIDO DEL LAMINADO (RECOMENDADO) ( CJP e r ..a forma de la ranura ensayada debe cumplir con la forma de la ranura de pro- ducción que esté siendo calificada 2 Cuando se requieran ensayos con el péndulo de Charpy (CVN)...AR~TA~RE~ST'.: : : .. [180 mm~ (1) PROBETAS DE DOBLADO lONGITUDINAL (2) PROBETAS DE DOBLADO TRANSVERSAL L-----------~~.:""A. .AP.. EL PÉNDULO [525 mm]..M~/-----------~ Notas 1 La configuración de ranura que se muestra es solo para ilustración l..... PROBETA DE DOBLADO LATERAL [750 mm] o 36 pulg..:IEZ.: : c = S : : .AWS DI !/DI JM·20!5 SECCIÓN 4.[180 mm~ ~ 7 pulg.~E 6 pulg.~Ubicación de probetas en placas de ensayo soldadas De más de 3/8 pulgadas [10 mm] de espesor-Calificación de WPS (véase 4. DE CHARPY CUANDO SE PROBETAS DE ENSAYO CON EL PÉNDULO REQUIERAN PROBETAS DE DOBLADO DE CARA LONGITUDINAL ~ DE CHARPY (SI ES NECESARIO) PROBETAS DE ~ ENSAYO CON 1 1 1Tf1 EL PÉNDULO DE CHARPY pulg. PROBETA DE TRACCIÓN DE SECCIÓN REDUCIDA PROBETA DE DOBLADO LATERAL 1 1 1 1 PROBETA DE DOBLADO DE RAIZ LONGITUDINAL PROBETA DE TRACCIÓN DE SECCION REDUCIDA 1 1 PROBETA DE DOBLADO LATERAL 1 1 1 1 DESCARTAR ESTA PIEZA DESCARTAR ESTA PIEZA [180 mmr--f-. se deben retirar las probetas de sus ubicaciones como se muestra en la Figura 4.SC:'.."'. Ir [380 mm] o ~ rl-h ENSAYO CON 21 pulg. r----.:DE. .. 7 pulg.. --~---­ 1 1 m DESCARTAR ESTA PIEZA PROBETA DE DOBLADO DE RA[Z LONGITUDINAL " n > 1 1 ll ~ 30 pulg. PROBETAS DE ENSAYO CON EL PÉNDULO REQUIERAN [150 mm] PROBETAS DE DE CHARPY (SI ES NECESARIO) 1 1 PROBETA DE DOBLADO LATERAL 15 pulg..-.9) 145 .... 1 1 PROBETA DE TRACCIÓN DE SECCIÓN REDUCIDA c~1~~. [180m~ 7 pulg. CALiriCACIÓN ~~----<( CJP -SENTIDO DEL LAMINADO (RECOMENDADO) . .~ 3 Todas las dimensiones son mínimas Figura 4..¡. [60 mml l't<:U:It:l/11.'IIUII\IOINAL ~ ()t: LKA.AL>Ot._'-"'-..:UN en!.A(...AD0 DE CIAA l~IU .. IJULU '-I. 'U- l C:: tr PROBETA DE 00Bt.RIOI 1 1 3l .l Ut: l:HAH'Y • pwiiD S HfUiit: IA!I Ul> t:reA....I. t-L~LlUlU -. se deben ret1rar las probetas de sus ub1cac10ncs como se muestra enl¡¡ r1gura 4 28 J 1odas las dunenswnes son mimmas - .Jt._.IENTlDO DEl.....JIJ'ti.fo lll«< .mura qué' Sé' mu..AlU I.M.: pro- duce Ion qu. CJP .IUO!Ml ~ ~ PROBETA DE 008l..CAATAR EITA.I'O(JOUJ :.¡ En el caso de las pl<~cus de 3/8 pulgadas [ 1O mm] se puede reempl<Uar un ensayo d...7:-Ubicación de probetas en placas de ensayo soldadas 3/8 pulgadas [lO mm] y menos de espesor -Calificación de WPS (véase 4. PYO.. PfEZ.t-fl t:LJ•(I.t....9) 146 ..:'t 1 loi. ~K400 (RECOMEIIO*DOJ OEICARTAR Et.Atv'ILo. 1 1 OU.+--t -UI:!tciAS ot: t:l<f!I.: r..'rO L~ t l 1-f-. la ranura d..ADO DE CAM [160 lltlr\1 ~ 1 1 ~ ¡el_ PROBETA DE TRACCION DE IECCION Af:OUC -~--. ¡ ~ .Wll~ t:!l... i.SECCION 4 CAUFJCACIO~ 1\WS 01 1/01 IM 2015 < CJP OEICAATAR ESTA F'E2A ---<'.:tas Figura 4.: 1 1 t~UI:!t:IAUt:OOtii.¡¡uoo..:..Nt<:!<~Q) t1oluet:IA!i Df: ~ t:~ll'rO~ -= 1 " 1 1 lt. ..IÚ"' L>f! !1-~U(IN IU:L'UUUA l"ftOBETA DE DOBLADO DE RAIZ -~ 1 1 1 t P'IIV ~ :..A 1 1 OEICARTAR UTA PfEZA ~ 7 PVIQ. 1 1 PAOBETA OE DOBLADO DE 1UJZ PROBETA& OE ENIA'fO CON EL F'ENOULO DE CHAFIP'I' (11 El IECEIA.i'UO.'-.(._.A!JUlt:'-.:stm e~ solo p:~ra llustractón La fOrma de la ranura ensayada dd)(: cumplir con la formad_.: doblado lateral por cada una de las prueba~ de doblado de ~:ara y raii' rcqucndas La Figura 4 ~(2) mu<:stra la longitud de placa y ubicación d<: proh~.: csk s1clldo calificada ~ Cuando se requieran ensayos con el péndulo de Charpy (CVN).TA PtEZA 1 1 PROBETA DE TRACCION OE IEC(:ION RECUCIOI.IIODM kt:uUIEAAN 115G rnrn] ~ l'it<::tit:I~Ut:.(It-0 mm~j-+--- (1 \PROBETAS DE D06LAOO LONGITUDINAL Notas 1 La .:onliguracrón d.... .ado p¡¡ra los doblados de cara v de ratz Figura 4.-- ---¡ T T ¡..(Ver Nota a) . [100 mm] de diámetro Conducto o tubo de prueba 1-1/2 [40] > 4 pulg..-=1.: acero con un lumte dústKo ck' 90 kst [620 M Pa] o mas h l:stos bordes pueden ser cortadm por corte térm1co) pueden ser maqumados o no ' J-:1 refuer:to de la soldadura y d respaldo. [mm] Placa 1-1/2 [40] Conducto o tubo de prueba 1 [25] ~ 4 pulg... 1 ~RADIO 1/8 pulg [3 mm] MAX ¡ .. 1 r [10 mm] 3/8 pulg ~-TI 1 \j~~l 1._l~f-... -. [10 mm] !1 Nota e 3/8 pulg. ------j 1§ EÍfmm] --1 !-DOBLADO w -j 1.3. el espesor de la probeta terminada debe ser el especificado antenonnente Las supcrfie1cs cortadas deben estar" llsas y par... [150 mm] MiN..:~¡.. [150 mm] MÍN.l J 1 1 ~~ ~318 [10 pulg]~~ mm] .[ 1 (Ver Nota a) . [10 mm] ----¡ r 1 r 3/8 pulg. en ese caso. el espesor norn1nal debe ser utiltt. [10 mm] PLACA DE PRUEBA PLACA DE PRUEBA SUPERIOR A 318 pulg.tlclas Nota~ 1 T =espesor de placa o conducto 2 Cuando el espe~or de la placa de ensayo sea menor de 3/8 pulgadas [ l tl mmj.--'-1 --L-- Nota b 1 __. [100 mm] de diámetro ¿ Puede ser necesana una probeta más larga cuando se ullllce un accesorio de doblado ttpo envolvente o cuando se ensay<.i existen. J 1 j T:7' ePLACA) eCONDUCTO) [10 mm] PROBETA PARA DOBLADO DE RAiZ (2) PROBETA PARA PRUEBA DE DOBLADO TRANSVERSAL Dimensiones Ancho de probeta para Conjunto soldado de prueba prueba.233_1 \' 5_233 2} St se u!ll!za un res- paldo rebajado. ¡- . dehen elimmarse al ras con la superficie de la probeta (ver 5. j PROBETA PARA DOBLADO DE CARA ~ •~-6=-pulg.... 6 pulg.-ª--Probetas de doblado de cara y raíz (véase 4. esta superlície puede ser maqumada a una profundidad que no exceda la profumhdad del n:ba1e!Jara rdtraT el respaldo.. [10 mm] DE ESPESOR (1) PROBETA PARA PRUEBA DE DOBLADO LONGITUDINAL ¡_ 6 pulg.1) 147 . i]~. [150 mm] MÍN.AWS 01 1/01 JM·201S SECC1C)N 4_ CAUFICACI()N 3/8 pulg. W pulg. DOBLAD( DE CARA DE RAIZ 3/8 pulg.9. RETIRAR MATERIAL PARA LIMPIEZA 1 3/8 pulg. .- ~~[ -1 r-.. pulg.3.. mm T.~ te T 1 CUANDO t EXCEDE 1-1/2 pulg. t.--t~'""" :-. pulg.----------.. corte la probeta en tiras aproximadamente iguaks con T entre 3/4 pulgadas [20 mm] y 1-1/2 pulgadas [38 mm] y haga un ensayo de cada tira. --- 'L- EN CASO DE CORTE TERMINO :/B pulg 110 mm] l 1/8 pulg [3 mm] :A~I::B-p:g [3 mm] MÁX. -. mm 3/8 a 1-1/2 t 10 a 38 t > 1-112 (Nota b) > 38 (Nota b) a Puede ser necesaria una probeta mas larga cuando se utilice un accesorio de doblado tipo envolvente o cuando se ensaye acero con un limtte elástico de 90 ks1 [620 MPa] o más b Para placas mayores de 1-1/2 pulgadas [38 mm] de espesor. [38 mm]. NO PERMITIR MECANIZADO DE MENOS DE 1/8 pulg..9.. e t =espesor de placa o conducto Figura 4. [150 mm] _ _ _ _ _ _ _ _..::-=:\----~ --++.SECCIÓN 4_ CALIFICACIÓN AWS DI \/DI \M:2015 1 .6 pulg. T.--------. MECANIZAR LA CANTIDAD MÍNIMA CORTAR A LO LARGO DE LA LINEA. [3 mm] DESDE LOS BORDES PROBETA 6GR r---.~.1) 148 . PARALELAS PLANAS (OPCIONAL) t.¡ (Nota a) ¡118 pulg r-------~--~-~.---.1)-Probetas de doblado lateral (véase 4. EL NECESARIA PARA OBTENER CARAS BORDE PUEDE SER CORTADO TÉRMICAMENTE. Si el ancho del material es mt. SI es pos1ble~ hacer la longttud de la secctón de la empuñadura lo sufictentemente grande para perrn1t1r que la probeta se cxucnda en las empw1aduras una d1stancm igual a dos tercms o más de la longttud de las empuñaduras b 1. los lados pueden ser paralelos en toda la long1tud de la probeta d En el caso de probetas de tipo placa estándar. SECCION REDUCIDA Dimensiones en pulgadas [mm] Espesor nominal de placa de ensayo.>nor que W.IM 2015 SECCIÓN 4 CALIFICACIÓN REFUERZO DE SOLDADURA MECANIZADA NIVELADA CON METAL BASE PLACA ! 1 ~~CANIZAR 1 BORDE DE LA CARA MÁS ~ ESTA SECCIÓN. En tales casos. salvo por lo penniudo por lacspcrtfícanón de producto r En el caso de placas de más de 1-1/2 pulgadas l38 mm! de ancho. es posible utilizar probetas de dimensiones alternattvas para los acero~ de la Tabla 4.d [12 mm] min (12mmjmm [l2mm] mm ll2 mm] m in [12 mmj m in t espesor de probeta"· r Tp/n Máximo posible con las caras Tp lp (Nota t) planas paralelas en la longitud A 1/2 pulgada 1/2 pulgada l/2 pulgada r· radm de filete. los extremos de la probeta deben ser Simétricos con la línea central de la sección rt:'ducida dentro de 1/4 pulgadas [6 mm] 'La dtmensión tes el espesor de la probeta conforme a las especificacumcs del material aplicables.4) 149 . 2-1/4 pulgada [60 mm] mín Según los requ1sitos del equipo de L: Long1tud total." Según los requisitos dd equipo de prueba prueba 3/4 pulgada 3/4 pulg::~da 3/4 pulg::~da 3/4 pulgada 1/2± 0.004 pulgadas [0. Ancho de sección rcduc1dab·" [20 mm] [20mml [20mm] [20mm] (12±0_025) m in m in m in mm W + 1/2 pulgada W + 1/2 pulgada W + 1/2 pulgada W + 1/2 pulgada W + 1/2 pulgada C: Ancho de la cmpuñadurac.:>: 1-1/2 pulgadas 3 pulgadas [75 mm] conducto de mayor [25 mm] [38 mm! [38 mm] Diametro tamaño Cara de la soldadura mas ancha+ 1/2 Cara de la soldadura más ancha+ 1/2 pulgada [12 mm].01 W. min. se pueden util!zar anchos menores (W y C).3.l/Dl. 1 t PROBE~A 6GR ----~--------j l7 MAQUINAR LA CANTIDAD MÍNIMA NECESARIA PARA OBTENER CARAS PARALELAS PLANAS SOBRE LA -------. pero el ancho de cualquier extremo no dchcni ser máS de 0. A Longitud de la secc1ón reducida pulgada 2-1/4 pulgada [hO mm! mín [12 mm]. El espesor nominal mimmo de las probetas de l-li2 pulgadas [38 mm] de ancho debe ser de 3/16 pulgada. 1 pulgadas pulgadas Tp .metro o Tp :o.015 pulgadas [O_~ mm] mayor qlte el ancho en el centro e De ser necesario. se pueden cortar las probetas en tiras aproxtmadamentc iguales_ Cada tira debe ser de al menos 3/4 pulgadas [20 mm] de espesor. puede haber una dtsminución gradual en el ancho desde los extremos al centro. ---1 ANCHA DE LA SOLDADURA PREFERENTEMENTE POR FRESADO. 1 mm]_ Además.9 cuando lo apruebe el ingeniero Figura 4.AWS Dl.os extremos de la sección reducida no deben diferir en ancho en más de 0.9.10 Probetas de tracción de sección reducida (véase 4.·¡ p e onducto de prueba 6 pulgadas [ISO mm] y 8 pulgadas [200 1 pulgada [25 mm] 2 pulgadas [50 mmj mm] <Tp< 1-1/2 y de di<i. el ancho de la sección reducida debería ser tan grande como lo permita el ancho del matenal que se esta examinando. Los resultados de cada tira deben cumplir con los requisitos mínimos Nota: Dada la capacidad hmttada de algunas máquinas de ensayo de tracción. m in 1 pulgada [25 mm] 1 pulgad::~ [25 mm] [l2mml [12 mm! [12mml a Es deseable.~ [5 mm]. 4 mm] L~-=.9.8[ 1 [25. CALIFICACIÓN AWS D1.0] 2-3/8[60.1] 3/4 [19.1/Dl 1M:2015 ORIFICIO ROSCADO PARA AJUSTAR A LA MÁQUINA DE PRUEBA SEGÚN SEA NECESARIO HOMBRO ENDURECIDO Y ENGRASADO 3/4 pulg.2[ mayor de 50 ks1 [345 MPaj hasta 90 ksi [620 MPaj 2 [50.-=.7[ 1-11/16[42. [114.1) 150 .4] 2-7/8 [73. 1 mm] DE DIÁMETRO kP"'.IJ [50.5] 1/4[31. [38.9 pulg.4 mm[ 4-112 P"lg. PORTAPIEZA A B e [) Limite elástico del metal hase especificado o real pulgadas [mmj pulgadas [mm] pulgadas [mm] pulgadas [mm] 50 ksi [345 MPa] y menor 1/2 [38.6] 90 ksi [620 MPaj y mayor 2-1/2 [63. [19 mm] 6-3/4 pulg [171 .SECCIÓN 4.-=.3..3 mm[ 5-1/4 pulg. [133.{~~-=.4 mm[ 1----.11-Plantilla guía para ensayo de doblado guiado (véase 4.9] Nota El émbolo y las superficies internas de la matriz deben estar acabados a máquma Figura 4.-=.0] 1-7/16 [36.{~~~~~~l~~~~~~t~~~-Ro_D_I-LLLos ENDURECIDOS 1-1/2 pulg.3[ l-3/16 [30.8 mm] PUEDEN SUSTITUIRSE POR -3-7/8 pulg. MATRIZ HOMBROS DEL [98.8[ 3-3/8 [85. 3. [19 mm] ~c----=:j ~R MÍN.0 90 [620 1 y mayor 2.4 90 [620 j y mayor 2-1/2 1/4 63.13-Piantilla guía para ensayo de doblado guiado alternativo con rodillos para la expulsión de la probeta por la parte inferior (véase 4.1 19.[ /2 3/4 38.AWS DI !/DI 1M:2015 SECCJ()N 4.8 25.0 60.1) 151 . CALIFICACIÓN T T + 1/16 pulg.9.8 Figura 4.7 Figura 4.1) R MiN.12-Piantilla guía para ensayo de doblado guiado envolvente alternativo (véase 4.8 25.3 mayor de 50 [ 345] hasta 90 ]620 1 2 2-7/8 50.4 73.5 31.l/2 1-1/4 3-3/8 63. Limne elástlco del metal base A R e A R e especificada o real.3. ksi [MPa] pulgadas pulgadas mm mm 50 ]3451 y menor [. [2 mm] LAMINADO CUALQUIER DIÁMETRO SOLDADURA Límite elástico del metal base A u A u cspccJticada o real. = 3/4 pulg.8 85.9.1 \9. kst [MPa] pulgadas pulgadas pulgadas mm mm mm 50 [345] y menor 1-1/2 3/4 2-3/8 38.5 31.0 mayor de 50 [345] hasta 90 [6201 2 50. m in 10 8 6 A Long1tud de la sección reducida 36 75 54 (Nota b).250 ± 0Jlü5 r: rad10 de fílctc.6) !52 . con los extremos no más del 1% mayores que el centro (dimensión de control) b S1 se desea.500 ± 0.1 30.9.007 0. Longltud de la sección reducida 1-3/4 1-1/4 2-1/4 (Nota b). la longitud de la sección reducida puede aumentarse para adaptarla a un extensómetro de cualquier longitud calibrada conveniente_ Las mar- cas de referencia para la medición de elongación deben espaciarse según la longitud calibrada indicada Nota: La longitud ca!Jbrada y los filetes deben ser como los mostrados.0 ± 0.1 6.3.ongitud calibrada 2.~----.500 pulgadas de diámetro 0.0 ± 0.1 r: radio de filete.5 ± 0. min a La secc1ón reduCida puede tener una forma cómca gradual desde los extremos hacia el centro.250 pulgadas de diámetro G-l.1M. G 1 il--t- ' Oimcnswncs en pulgada~ Probeta estándar Probetas de tamaño pequeño proporcional al estándar Diámetro nominal 0. 1.0±0.010 0.1 45. hacer que la sección de empltf'ladura sea lo suficicntcmente grande para quc la probeta ingrese en las sujec10nes una distancia 1gual a dos tercms o más de la longitud de las sujeciones Figura 4. es deseable.SECCIÓN 4 CALIFICACIÓN AWS DI l/Dl. mín Dimensiones (ver~ión métrica según ASTM ESM) Probeta estándar Probetas de tamaño pequeño proporcional al estándar D1ámetro nominal 12.5 ± 0.350 pulgadas de diámetro 0.000 ± 0.5 mm de d1ámetro 9 mm de diámetro 6 mm de diámetro G-l.005 O-Diámetro (Nota a) 0.005 1AOO ± 0.1 O--Diámetro (Nota a) 12. s1 fuera posible.ongitud calibrada 62.350 ± 0.005 1JlOO ± 0.14-Probetas de tracción de metal de soldadura (véase 4.0 ±0. aunque los extremos pueden tener cualquier forma que se adapte a las sujecio- nes de la máquina de ensayo de forma que la carga sea axial Si se deben sostcm:r los extremos con SUJCCJoncs en cuña.2 9.20!5 ~ --f--1. m in 318 1/4 3/16 A. 12.AWS O! I/Dl.15-Ensayos de solidez de la soldadura en filete para calificación de la WPS (véase 4.ada en producción sea menor que el valor indicado anteriormente.2015 SECCIC)N 4.2) \53 . CALIFICACIÓN W 1 = MÁXIMA SOLDADURA DE FILETE DE PASADA SIMPLE USADA EN CONSTRUCCIÓN PROBETAS DE ENSAYO DE MACROATAQUE PlJLGADAS MILÍMETROS tamaño de tamaño de la soldadura TI min T2 mín la soldadura TI mín T2 min 1/8 1/4 3/16 3 6 5 3/16 1/2 3/16 5 12 5 1/4 3/4 1/4 6 20 6 5/16 5/16 8 25 8 3/8 3/8 10 25 10 1/2 1/2 12 25 12 5/8 5/8 16 25 16 3/4 3/4 20 25 20 > 3/4 > 20 25 25 Nota.puede reemplazar el espesor máximo de las piezas de producción por TI y T2 Figura 4.. s.. Cuando el espesor máximo de placa utili/.IM.. el ancho del respaldo dche ser de 3 rulgadas [75 mm] m in. Figura 4.1 [50 mm] ·~~- 1 ' 1 pulg __j [25 mm] 5/8 pulg [16mm] • El espesor del respaldo debe ser 3/S pulgadas [10 mm] mín hast. (RECOMENDADO) eL ><: [50 mm] ~. [25 mm] PROBETA DE ~ [25mm] DOBLADO LATERAL \_ PROBETADE '' DOBLADO LATER/ / ' ~SENTIDO DEL LAMINADO 1 pul¡.....12.1) PROBETA DE DOBLADO LATERAL ---_SENTIDO DEL LAMINADO 2 pulg. [150mm] .2.. -----~ /_~ 2 pulg_------'<-----.:.:.. 1 pulg. de lo contrario debe ser d'-' 1 pulgadas [25 mm] m in Nota: Cuando se utiliza RT no de he haber soldaduras de runteado en el área de ensayo Figura 4.12. hasta 3/8 pulgadas L10 mm] máx_..) (RECOMENDADO) [25mm] 6 pulg.Y ensayos de verificación de consumibles de la soldadura en filete (véase 4.20.17-Piaca de ensayo para espesor ilimitado--Calificación del operario de soldadura y Ensayos de verificación de consumibles de la soldadura en filete (véase 4.. .3.1) 154 . cuando no se retlra para RT.__--.3.20.2 y 4.__ -.1 1/2 pulgadas [12 mm] máx_. cuando no se retira para RT. MÍN. ~ '.. ~l/ • El espesor del respaldo debe ser de 1/4 pulgadas [6 mm] min. 1/4 pulg_ 5 pulg [125 mm] MÍN.. de lo contrario 1-1/2 pulgadas [40 mm] mín Notas 1 Cuando se utiliza K1 no deben haber soldaduras de punteado en el área de ensayo 2 J_a confígurac1ón de junta de una WPS calificada puede ser utilizada en lugar de la conf1gurac1ón de ranura mostrada acá .2 y 4.16-Piaca de ensayo para espesor ilimitado--Calificación del soldador . el ancho del respaldo debe ser 3 pulgadas [75 mm] mín..SECCI()N 4_ CALIFICACIÓN AWS DI 1/DUM 2015 1 pulg. [75 mm] MI N . + ~ 1_~---<~~----~ 3/Spulg. Figura 4.18--Ubicación de la probeta en placa de ensayo soldada de 1 pulgada [25 mm] de espesor- Verificación de consumibles para calificación de WPS de soldaduras en filete (véase 4. CALIFICACION -sENTIDO DEL LAMINADO (RECOMENDADO)- .- 1-· PROBETA DE DOBLADO LATERAL 1O pulg PROBETA DE TRACCIÓN DE METAL DE SOLDADURA [250 mm] M iN PROBETA DE DOBLADO LATERAL L-----~--~~--~----~'- 1 3 pulg. 1/01.AWS DI.3) !55 .12.J [10mm] Mi N.1 M:2015 SECCION 4. ~PROBETA DE DOBLADO LATERAL 1 pulg.20. [150 mm] MÍN (RECOMENDADO) -.1) 156 .20l5 5 pulg ---------- SENTIDO DEL LAMINADO 6 pulg.19-Placa de ensayo opcional para espesor ilimitado- Posición horizontal-Calificación del soldador (véase 4.. [25 mm]' ~ í '. el ancho del respaldo debe ser de 3 pulgadas ]75 mm] m in cuando no se retira para RT. hasta 3/8 pulgada [10 mm] máx.SECCIÓN 4 CALIFICACIÓN AWS DI l/01 IM. de lo contrario 1 pulgada [25 mm] m in Figura 4.i 1 pulg [25mm] PROBETA DE DOBLADO LAT AL "Cuando se utiliza RT no deben haber soldaduras de punteado en el área de ensayo b El espesor dd respaldo debe ser de 1/4 pulgada [6 mmj mín. 1M_2015 SECCIÓN 4.1) 157 .20. el ancho del respaldo debe ser de 3 pulgadas [75 mm] mín cuando no se retira para RT.20---Placa de ensayo para espesor limitado-Todas las posiciones- Calificación del soldador (véase 4. hasta 3/8 pulgada f 1O mm] máx .AWS Dl_l/01. de Jo contrano l pulgada [25 mm] m in e En el caso de las placas de 3/8 pulgada! lO mm] se puede reemplazar un ensayo de doblado de lado por cada uno de los ensayos de doblado de cara y raíz rcqucndos Figura 4. CALIFICACIÓN PROBETA DE DOBLADO DE (Nota a) RAízc PROBETA DE DOBLADO DE SENTIDO DEL LAMINADO CARAe (RECOMENDADO) ~ "Cuando se utiliza R r no deben haber soldaduras de punteado en el área de ensayo 0 El espesor del respaldo debe ser de 1/4 pulgada [6 mm] mín. de lo contmrio 1 pulgada [25 mm] min ' 1-:n el caso de las placas de 3/8 pulgada fl O mml se puede reemplazar un ensayo de doblado de lado por cada uno de los ensayos de doblado de cara y rai.1) 158 . cuando no se ret1ra para RT.150 (RECOMENDADO) mm]MIN.20. (Nota a) /4 pulg.-: rcquendos Figura 4.21-Piaca de ensayo opcional para espesor limitado-- Posición horizontal-Calificación del soldador (véase 4.SECCIÓN 4. CALIFICACIÓN AWS O U/DI lM:2015 SENTIDO DEL LAMINADO 6 pulg. [6mm] ··'""~~ PROBETA DE DOBLADO DE RAizc "'i~ ~ 1~ ~ ri~~u~ ~l 1 -A DE DOBLADO DE CARA' j a Cuando se util!za RT no deben haber soldaduras de punteado en el área de ensayo h El espesor del respaldo debe ser de 1/4 pulgada [6 mm] mín_ hasta 3/8 pulgada [1 O mm] máx . [. el ancho del respaldo debe ser de 3 pulgadas [75 mm 1 mín. 21 y Tabla 9.21." .3. "'\._ ___._ L __ _ _ _L _ _ ¡ __ ____l. mm] MI N.14) 159 ..75 mm] EL RESPALDO DEBE ESTAR EN ESTRECHO CONTACTO CON EL METAL BASE EL REFUERZO DE LA SOLDADURA Y EL RESPALDO DEBERÁN SER DESCARTADOS AL RAS CON LA SUPERFICIE DEL METAL BASE (VÉASE 5.-11_o_m_m_J_ _ _ _ _~"'"_P_u_E_o_E_s_E_R_s_o_L_o_A.DA EN CUALQUIER POSICIÓN.~.AWSDLI/0! IM2015 SECCIÓN 4_ CALIFICACIÓN SENTIDO DEL LAMINADO (RECOMENDADO) -------------- ___[_1-1/2 pulg. LA PORCIÓN ENTRE LAS SOLDADURAS EN FILETE LB pulg .. [25 mm] r- PROBETA DE DOBLADO DE RAÍZ -r··- ___lT 1 eL 1_[. -\-.2 y Tabla 4..23.50 mm] SI SE UTILIZA RT..-. mm] MÍN. _L ~ p::~g~~~ ~-~ pclg.. PASADA UNICA 3/8 pulg [10 mm] LUEGO UTILIZAR RESPALDO DE AL MENOS 3/8-3 pulg. 1 pulg. [10..11 o 9.. [40 mm] r.J TAMAÑO MÁXIMO DE UNA \ SOLDADURA DE FILETE DE . AL MENOS 3/8-2 pulg_ [10. '-. 11:]pclg-~ [40 mm] 1 1 \ 11-1/~ [40 mm] . PROBETA DE DOBLADO DE RAÍZ -1 pulg. L....1).22-Piaca de ensayo de doblado de la raíz de soldadura en filete -Calificación del soldador o del operario de soldadura-Opción 2 (véase 4. PUEDE UTILIZARSE EL CORTE TÉRMICO PARA LA ELIMINACIÓN DE LA PARTE PRINCIPAL DEL RESPALDO SIEMPRE Y CUANDO QUEDE AL MENOS 1/8 pulg [3 mm] DE ESPESOR PARA RETIRAR POR MAQUI NADO O ESMERILADO aL= 7 pulgadas [175 mm] mín_ (soldador). [7~ 6 RADIO DE 1/8 pulg. [3 mm] MÁX. [25 mm] L1-1/2 pulg_ [40 mm] 1 PUEDE UTILIZARSE EL CORTE TÉRMICO PARA ESTOS BORDES Y PUEDEN SER O NO MECANIZADOS. L = 15 pulgadas [380 mm] mín (operario de soldadura) Figura 4. 23-Método de rotura de probeta-Calificación del soldador punteador (ver 4.23) 1 11 SENTIDO DEL LAMINADO ...SECCIÓN 4_ CALIFICACIÓN AWS DI 1/Dl 1M:2015 FUERZA Figura 4. [100 mm] .(RECOMENDADO)----- 1 1 1 r...2.24-Junta a tope para calificación del operario de soldadura-ESW y EGW (véase 4.2) 160 . PROBETA DE DOBLADO LATERAL- __l_ - a Abertura de la raíz "R" establecida por Wl'S b T =máximo a ser soldado en la construcc1ón pero no necesita exceder de 1-1/2 pulgadas [38 mml e No es necesano usar cxtcns10nes s1 la junta tiene la longllud suficiente para proporcionar 17 pulgadas f430 mm l de soldadura sóllda Figura 4.. PROBETA DE DOBLADO LATERAL - - -----. ---- 4 pulg.20. 2 y Tabla 4.AWS DI.14) 161 .21. 1!01. PROBETA DE ROTURAr DE SOLDADURA DE FILETE 1/2 . 1 M.11 o 9.25-Placa de ensayo de rotura de soldadura en filete y macroataque- Calificación del soldador o del operario de soldadura-Opción l (véase 4. 15 pulgadas [380 mm] m in (operario de soldadura) bCualqU!era de los extremos puede ser util!wdo para la probeta de macroataquc rcqucnda Se puede descartar el otro extremo Figura 4. [150 mm] MÍN.2015 SECCIÓN 4 CALIFICACION 6 pulg.21 y Tabla 9. [12 1 lÍNEA DE CORTE DETENER Y REINICIAR LA SOLDADURA CERCA DEL CENTRO lÍNEA DE CORTE PROBETA DE MACROATAQUE (CARA INTERIOR DE DECAPADO)' aL= 8 pulgadas [200 mm] m in soldador. 21.1 -~-----1 PLACA DE PRUEBA DE SOLDADURA DE TAPÓN (MACRQATAQUE DE AMBAS CARAS INTERIORES) Notas 1 L 1 = 2 pulgadas [50 mm] mín. 3 pulgadas [75 mm] mín. [10 mm] MÍN PROBETA DE MACROATAQUE (ATACAR LA 314 pulg. (opcrano de soldadura)~ 2 L 2 = 3 pulgadas j75 mm] mín. 5 pulgadas [125 mm] mín. (soldador).SECCIÓN 4.26-Piaca de ensayo de macroataque de soldadura de tapón-Calificación del soldador o del operario de soldadura (véase 4.1/Dl 1M:2015 PROBETA DE ENSAYO DE MACROATAQUE l 3/8 pulg. (soldador).3) 162 .. CARA INTERIOR) [75 mm] SOLDADURA lÍNEA DE CORTE . (operario de soldadura)..!J) y calificación de WPS (véase 4. Figura 4. CALIHCACIÓN AWS 01. l [12mm] 1 ( mm] L ¡. [12mm] --1 l-. [100 mm]~ 1 4 pulg._ 2 pulg.2) 163 . . "I'----+-----' Figura 4. [100 m m ] + 1/2 pulg.. 12 ~4 pulg.27-Probeta de rotura de soldadura en filete-Calificación del soldador punteador (véase 4.16. _¡ 1 1 [50mm] 1 1 4 pulg.AWSDI1/DIIM2015 SLCCION -1 C ALIFICACION 112 pulg. 112 pulg. CALIFICACIÓN AWS DU!Dl. 1 . JUNTA EN ESQUINA (TODOS LOS TIPOS) Notas 1 A =Línea central de soldadura sobre la linea central de la probeta 2 C = HAZ(+ 1 mm desde la linea de fusión) 3.! • T14 'i (MI N 1\ l=±]_ 1 ~T s 1/2 pulg.----!----' " . m-/.26.--_--_.T-/~4-~l___ JUNTA EN T..-_.f.. -~---:~-=_-.)j T > 1/2 pulg.._~-~_--o~l""""d-::-:::-:o~ ¡-r•.-_!. JUNTA EN ESQUINA (TODOS LOS TIPOS) T/4 (M IN._~. JUNTA EN ESQUINA <¡:_ '.1) 164 .J. _1 1 T > 1/2 pulg. [12mm] RANURA CON BISEL DOBLE: JUNTA A TOPE. -.... l ~~~~~~~~~~ RANURA EN V SIMPLE' JUNTA A TOPE.. JUNTA EN T. [12 mm] T/4 RANURA EN V DOBLE' JUNTA A TOPE.rl..SECCIÓN 4.) RANURA CON BISEL SIMPLE' JUNTA A TOPE.-' (MIN. [12 mm] <¡:_ ./.---.._\]U. D = 1IAZ (+5 mm desde la linea de fusión) Figura 4.28-Ubicaciones de probeta de ensayos con el péndulo de Charpy (CVN) (véase 4. 1 M-2015 + ~[12mm[ 1 h' 1/2 pulg. r . JUNTA EN ESQUINA (TODOS LOS TIPOS) . revestido. posiciones de soldadura y otras cir- aprobados y listados en la Tabla 3.32. Los electrodos deben estar secos y en un estado adecuado para su uso. cunstancias relacionadas con el trabajo. 5. Los espaciadores deben ser del para soldadura por arco con electrodo metálico reves- mismo materialque el metal base.1 o en la de soldadura no resulten afectadas.2.1 o A5.1. 165 .4 Almacenamiento.2_. Los electrodos para ASTM A 109 T3 y T4. Cuando el Ingeniero Jo solicite.2 Metal base para lengüetas de soldadura.2.8. La corriente de siempre que sea posible.1 Lengüetas de soldadura. La clasifica- trato deben indicar la especificación y clasificación del ción y el tamaño del electrodo.2 Idoneidad de la clasificación. Specificarion for Welding soldadura utilizadas en soldadura deben cumplir con los Shielding Gases (Especificación para gases de protec- siguientes requisitos: ción de soldaduras). se en la Tabla 4.1.1. Tabla4. soldadura debe estar dentro del rango recomendado por el fabricante del electrodo. Especificación de electrodos de acero al como respaldo solamente con aceros con un límite elás.3 pueden ser de: 5. excepto que el acero con un límite SMAW deben cumplir con la última edición de AWS elástico mínimo de 100 ksi [690 MPa} debe utilizarse A5.2 Electrodos de SMAW. Un gas o una mezcla de gases utilizados como protección deben cumplir con los 5. Los documentos del con.5M.3.1 Certificación para electrodos o combina- ciones electrodo-fundente.3. deben usar medidores adecuados para proporcionar los gases. el metal base que se utilizará. el Contratista o fabricante debe proporcionar la certificación de que el electrodo o la combinación elec- trodo-fundente cumple con los requisitos de la clasifica- 5.2.5/A5.3. tido. sitos de la WPS. la longitud del arco.1 o 5.1 o en la Tabla 4.1 o en la Tabla 4.3.3 Espaciadores.2 y 4..3.1 Generalidades aceptable según este código (véase 3.2.2.!_1).1 Metal base especificado. Es- pecificación de electrodos de acero de baja aleación 5. El porcentaje de gases debe cumplir con los requi- (2) Cuando se utilizan en soldaduras con un acero ca. lificado según 4.2. res- paldo y espaciadores 5. 5.32. 5. el Contratista o fabricante debe proporcionar la certifica- ( 1) Cuando se utilizan en soldaduras con un acero ción del fabricante de que el gas o la mezcla de gases aprobado listado en la Tabla 3. 5.2.2. El acero para respaldo y repisas debe cumplir con los requisitos de 5.1 M. carbono para soldadura por arco con electrodo metálico tico mínimo de 100 ksi [690 MPa]. o con Jos requisitos de AWS A5.5 Estado.1. Cuando la soldadura sea voltaje y el amperajc deben adecuarse al espesor del ma- parte de la estructura se deberán usar los metales base terial. Cuando el Ingeniero lo soli- cite.2. Los consumibles de solda- (a) El acero calificado o dura que han sido retirados del paquete original deben estar protegidos y almacenados para que las propiedades (b) Cualquier acero listado en la Tabla 3.3 Requisitos para consumibles de Todas las disposiciones aplicables a esta sección deben soldadura y electrodos ser observadas en la construcción y montaje de conjuntos y estructuras soldadas producidas por cualquier proceso 5. AWS Dl.2 Metal base ción.3 Ga"i de protección.2.9. Cuando se mezclen en el sitio de soldadura.2.1.l/0! IM:2015 5.1/ A5.2 Respaldo y repisas.3. Fabricación 5.3. 5. pueden cumple con los requisitos de punto de rocío de AWS ser de cualquiera de los aceros listados en la Tabla 3.j! 5.1 Alcance 5. tipo de ranura. Las lengüetas de requisitos de AWS A5. 1 deben hornearse del siguiente 5.23. El espaciamiento entre arcos debe ser tal revestimientos de los electrodos de bajo hidrógeno que la cubierta de escoria sobre el metal de soldadura E70XX o E70XX-X (AWS AS. dos múltiples para cualquier pasada de soldadura en ra- cedan la humedad relativa o el contenido de humedad en nura o en filete.4 % por peso.1 pueden usarse siempre que el ensayo esta.3. 5. Tabla 5. Los electrodos desnudos y fundentes usados sulte el cuadro de contenido de temperatura-humedad y en combinación para SA W de aceros deben cumplir con ejemplos en el Anexo F. Tabla 5. ya sea que hayan sido tenido a 250 "F [120 "C] mín. el sistema dispensador inmediatamente después de abrir un paquete.3. Los electrodos no deben volver a hornearse más de electrodos de bajo hidrógeno deben de cumplir con los una vez.5 para cada clasificación de 5. ( 1) Cuando se realicen soldaduras con electrodos 5.3.1/DIIM:2015 SECCIÓN 5. según 5.3 Periodos de exposición atmosférica alterna- tivos establecidos por ensayos. Los electrodos que se han humedecido no se siguientes requisitos.3. se debe Todos los electrodos deben colocarse en un horno ade. el aire que predominó durante el programa del ensayo.1 para la clasificación específica del (2) Cuando se realicen soldaduras con electrodos electrodo con indicadores complementarios opcionales. geno para aceros ASTM A514 o A517. de menor resistencia a la tracción. final debe comenzar después de que el horno alcance la mente sellados o deben ser horneados por el usuario temperatura de horneado final. Además.3. Los electrodos ex. excepto cuando aplique (e). con. los ples y paralelos. producido por el arco guía no se enfríe lo suficiente tados a un contenido máximo de humedad que no exceda como para evitar el depósito adecuado de soldadura del el 0.2.. los elec. de una hora a una temperatura entre 700 y 800 °F [370 y 430 °C) antes de utilizarse. El cuadro que se muestra en el los requisitos de la última edición de AWS A5.1 deben cocerse en horno puedan ser almacenados en condiciones normales por \o durante por lo menos dos horas a una temperatura entre menos durante seis meses sin que dicho almacenamiento 500 "F y 800 op [260 "C y 4 30 "C]. Se puede utilizar SAW con electro- combinaciones de humedad relativa-temperatura que ex. Espe- Anexo F.1 pueden regresarse a un horno man. después de un periodo de entregados en contenedores herméticamente sellados o si- espera mínimo de cuatro horas a 250 °F [120 °C]mín.3. electrodo se puede utilizar sin hornear. fundente. puestos a la atmósfera durante periodos mayores a los permitidos en la Tabla 5. Cuando se utili- nar en hornos a una temperatura de al menos 250 op [120 zan en soldaduras en aceros ASTM A514 o A517. o afecte sus características o propiedades de soldadura.3. los °C]. de la última edición de AWS A5.2.3 Electrodos y fundentes de SA W.2. descartar la pulgada superior.! y la temperatura de horneado final. es milares. debe cificación de electrodos y fundentes de acero al carbono ser utilizado para determinar los límites de temperatura.3. 166 .2.! o A5. o cualquier cuadro psicométrico estándar. FABRICACIÓN 5.5. No se deben utilizar fun- cuado a una temperatura que no exceda la mitad de la dentes que se hayan humedecido. mínimo antes de incrementar la temperatura del horno a gan revestimientos de bajo hidrógeno según AWS AS.5) deben estar limi. Todo el fundente debe adquirirse en paquetes que bajo hidrógeno según AWS A5. para soldadura por arco sumergido.2 Periodos atmosféricos aprobados.2 Estado del fundente. los electrodos se deberán hornear por un mínimo posible volver a distribuir los electrodos.3. o si se usa de un paquete abierto.4 antes de su uso. Dichas pruebas realizarse con uno o más electrodos simples.3. sido entregados en contenedores herméticamente sellados mósfera durante periodos menores a los permitidos por la o cuando se utiliza soldadura con electrodos ESO XX-X o columna A. la atmósfera no debe exceder los valores mostrados en la columna A.1 Condiciones de almacenamiento del elec. el electrodo se puede utilizar sin hornear siempre y pués de retirar los electrodos de los hornos de cocido u cuando el electrodo se entregue en contenedores herméti- hornos de almacenamiento. uno o más deben establecer que no se excedan los valores máximos electrodos paralelos o combinaciones de electrodos sim- de contenido de humedad de la AWS AS. cascarilla de laminación u otro material ex- ( 1) Todos los electrodos que tengan revestimientos de traño. la exposición del electrodo a camente sellados.5 deben cocerse en horno a una temperatura mínima de 500 °F [260 °C] durante durante por lo menos una hora a temperaturas entre 700 una hora antes de su uso. Los valores de tiempo de (3) Cuando se realicen soldaduras con electrodos exposición alternativos que se muestran en la columna B E7018M o electrodos con el indicador opcional H4R. el de la Tabla 5. Estos electrodos no deben usarse en electrodo siguiente. temperatura de horneado final durante media hora como trodo de bajo hidrógeno.AWSD1.2.2. Después E90XX-X o electrodos de mayor resistencia a la trac- de abrir los contenedores herméticamente sellados o des. E90XX-X o de mayor resistencia a la tracción que no han cuando sea aplicable.5 deben adquirirse en contenedores hermética. soldadura por arco sumergido.1 Requisitos de la combinación electrodo- Para una aplicación apropiada de esta subsección. El ensayo debe reali- zarse según AWS A5. El tiempo de horneado AWS AS. El (2) Todos los electrodos que tengan revestimientos de fundente de paquetes dañados debe descartarse o secarse bajo hidrógeno según AWS AS .4 Horneado de electrodos.17. Los electrodos expuestos a la at. ción. 5. Especificación de electrodos y fundentes de acero de baja aleación para 5.3. El fundente utilizado modo: para SA W debe estar seco y libre de contaminación por suciedad. o con los requisitos humedad relativa. La SA W puede electrodo y cada fabricante de electrodo. 5. Inmediatamente después de abrir el contenedor herméticamente sellado. blezca el tiempo máximo admisible.5 Restricciones de electrodos de bajo hidró- trodos que no se usen inmediatamente se deben almace. si corresponde: deben usar. Todos los electrodos que ten. El fundente debe colocarse en °F y 800 °F [370 °C y 430 °C]. Parte C o Sección 5.5 GTAW 9 Parte F.3. combinación electrodo--fundente debe cumplir con 167 .1. Steel Electrodes (or Flux Cored Are Welding (Especifi- cación para electrodos de acero al carbono para solda. No se deben utilizar funden- (2) AWS A5. de soldadura a las caras de la ranura de !ajunta. Los electrodos 5. barrido u otros for Consumable lnserts (Especificación de insertos con- medios.3.4. Todas dadura por arco de núcleo de fundente ).5. Specification (or Carbon cenados en condiciones normales por lo menos durante seis Steel Electrodes and Rods {ór Gas Shielded Are Welding meses sin que dicho almacenamiento afecte sus característi- (Especificación para electrodos y varillas de acero al car. Los procesos de ESW el nombre y designación comercial del triturador.3. El constructor de soldaduras debe tener un sis. Speci[ication {or Carbon UT en un mínimo de 6 pulgadas [150 mm] hacia cada Steel Electrodes [or Flux Cored Are Welding(Especifica. siempre que la soldadura completa sea revisada por (4) AWS A5. Todo el requisitos~ fundente debe adquirirse en paquetes que puedan ser alma- (1) AWS A5. 5. El metal de aporte debe SA W que no se haya fundido durante la operación de sol.23.28M. cos. Los AWS A5. Sin embargo. El fundente utilizado para para GMAW o FCAW deben cumplir con los siguientes ESW debe estar seco y libre de contaminación por suciedad. comience a solidificarse pueden reiniciarse y comple- tarse.28/A5. por lo general no se re- Metal Are Welding (Especificación para electrodos con quiere precalentamiento. Para tungsteno deben cumplir con AWS A5. Dada la gran entrada de calor Cored Are Welding and Metal Cored Electrodes (or Gas característica de estos procesos.3. FABRICACIÓN 5. utilizando 5.18/A5.3 Estado del fundente. Filler Metal Procure. excepto que lo prohíba la geome- ción de electrodos y varillas de acero al carbono para sol.36/A5. 5. Specification [or Carbon tes que se hayan humedecido .20/A5.28 y AWS A5. Ade. Grupos I.30. limpios y en un estado adecuado para su uso. ñados durante el transporte o el manejo debe ser descartado 0 secado a una temperatura mínima de 250 Df [ 120 oc] du- rante una hora antes de su uso. las ESWy EGW de ASTM A710. y EGW deben estar restringidos al uso de los aceros de la más.AWS Oi_l/Dl 1M_2015 SECCIÓN 5.36M. deben repararse según Jo permitido en 5.4. cas o propiedades de soldadura.4.3. tría de la junta.o estas ubicaciones de reinicio deben ser registradas e in- formadas al Ingeniero.29/A5.5 Precalentamiento.25 mediante un proceso de soldadura calificado o se debe 5.1 Limitaciones del proceso. ollas de retención. La escoria triturada puede utilizarse siempre que tenga su propia marca. Las sol- Alloy Steel Electrodes and Rods (or Gas Shielded Are daduras que se hayan detenido en cualquier punto de la Welding (Especificación para electrodos y varillas de junta de soldadura durante una cantidad de tiempo sufi- acero de baja aleación para soldadura por arco protegida ciente como para que la escoria o el charco de soldadura con gas).4. El fundente de paquetes da- bono para soldadura con arco protegida con gas). ras deben iniciarse de manera tal que permitan suficiente acumulación de calor para una fusión completa del metal (3) AWS A5. sumibles).18M. sin pintar de acero ASTM A588 que requieran metal de ding and Cutting (Especificación de electrodos de tungs. cumplir con todos los requisitos de la última edición de dadura puede volver a utilizarse después de la recupera. Speci[ication (or Low. tema para recolectar el fundente no fundido.6 Reparaciones. Specification ción por aspiración. también sea confirmada por RT.3. Tabla 3. v electrodos metálicos con núcleo para soldadura por arco con electrodo metálico protegida con gas). según corresponda.29M.3. La corriente de eliminar toda la soldadura y reemplazarla. (5) AWS A5.2 Estado de los electrodos y tubos de guía.4.5. Las soldaduras que tengan discon- tinuidades prohibidas por la Sección 6. El fundente de 5.4 Electrodos de GMAW/FCAW. descubiertas y for Tungsten and Tungsten Afloy Electrodes for Are Wel.4 Inicios y paradas de la soldadura.17 o A5. 5.4. Los electrodos de 5.3 Recuperación del fundente. AWS A5.01. cada lote seco o mezcla seca (lote) de fundente. según corresponda. agregar nuevo fundente y soldar con la mezcla de estos dos para que la composición del fundente y la distribución delta- maño de la partícula en el charco de soldadura sean rela- tivamente constantes. lado del reinicio y que. (Directrices de adquisición de metal de aporte) debe de ser ensayado según el Programa l de la 5.7 Requisitos del acero resistente al ambiente.4 Escoria triturada. no se debe realizar núcleo de fundente de acero de baja aleación v acero al ninguna soldadura cuando la temperatura del metal base carbono para soldadura por arco de núcleo de fundente en el punto de soldadura esté por debajo de 32 °F [O °C]. Specification ESW y EGW de aplicaciones expuestas. Las soldadu- dura por arco de núcleo de fundente). ment Guidelines.18 o AWS A5. Specification (or Carbon and Low Alloy Steel Flux Cored Electrodes [or Flux 5.3.4.20M.4 Procesos de ESW y EGW 5.1 Electrodos de tungsteno. soldadura debe ser compatible con el diámetro y con el tipo de clasificación del electrodo.2 Metal de aporte. soldadura con resistencia a la corrosión atmosférica y ca- teno y de aleación de tungsteno para soldadura y corte racterísticas de color similares a las del metal base.12. cascarilla de laminación u otro material extraño. 5.01 y clasificado por el Contratista o triturador electrodos y tubos de guía consumibles deben estar se- según AWS A5. II y III excepto que no se permiten según se define en AWS A5. la por arco). la Tabla 4. los 5. cuando el PWHT no es factible con las limitaciones de temperatura templados establecidas en 5.5). el precalentamiento debe realizarse en un horno cerrado o una cámara de en- mínimo debe estar basado en el precalentamiento mí- friamiento a una velocidad no mayor de 500 oF [260 oc] nimo más alto. todos los casos. a menos que la WPS indique lo contrario. cificado en la Tabla 5. pasada.2 PWHT alternativo. El menores de 100 °F [55 óc] por hora. Todos los soldadores. ( 1) La temperatura del horno no debe superar los 600 les para prevenir el agrietamiento en las raíces de las jun.3(2). no debe haber una diferencia mayor de 150 Las temperaturas de precalentamiento y entre pasadas oF [65 °C] entre la temperatura más alta y la más baja a lo deben revisarse justo antes de iniciar el arco para cada largo de la parte del conjunto que se está calentando. y la compos¡c¡on química del metal de 5.14.8. Durante el periodo de reten- ción o espera.6 Temperaturas de tura a lo largo de la parte de la pieza que esté siendo calen- tada nQ debe Ser mayor de 250 °F [ 140 °C] dentrO de precalentamiento y entre pasadas cualquier intervalo de 15 pies [5 m] de longitud. el tiempo de retención no deben considerarse iguales a los requisitos de precalenta. los conjuntos soldados pueden some- terse a un alivio de esfuerzo.8. sobre la base del espesor de la soldadura. esfuerzo Cuando así lo requieran los documentos del contrato.AWS Dl 1/Dl JM·2015 SECCIÓN 5. pero en ningún caso debe ser mayor de 400 °F [220°C'] por hora. Formulario M-1 como ejemplo). operarios de soldado.1. soldadura y soldadores de punteado deben estar informa- dos acerca del uso apropiado de la WPS. mún. las variaciones en la tempera- 5.8. Cuando el alivio de esfuerzo especificado sea Los requisitos mínimos de temperatura entre pasadas para la estabilidad dimensional. pesor de la parte más gruesa. a una tem.8 Tratamiento térmico de alivio de aporte debe cumplir con la Tabla 3 . la consideración de cámaras cerradas ves- peratura no menor que el valor mínimo listado en la WPS tructuras complejas puede indicar velocidades reduéidas (véase las limitaciones de la WPS precalificada en 3. oF [315 °C] en el momento en que se coloca el conjunto tas restringidas. A partir de los 600 "F 5.6 y de calentamiento y enfriamiento para evitar el daiio estruc- las limitaciones de las variables esenciales de la WPS-en tural causado por gradientes térmicos excesivos. FABRICACIÓN 4. si se requiere. ASTM A709 dadura simultánea en los dos lados de un miembro co.!. (3) Luego de alcanzar una temperatura máxima de Este precalentamiento y todas las temperaturas mínimas 1100 oF [600 oq en aceros revenidos y templados o de entre pasadas posteriores deben mantenerse durante la haber alcanzado un rango medio de temperatura entre operación de soldadura en una distancia por lo menos 1100 "F y 1200 °F [600 oc y 650 oq en otros aceros. y la WPS apli.1_. [560] dividido por el máximo espesor del metal en la parte más gruesa.. Durante el periodo de calentamiento. Grado HPS lOOW [HPS 690W] y aceros ASTM A 710 . Cada pasada tendrá una fusión completa con el metal base adyacente. Sin embargo. la en. Las limitaciones precedentes deben cumplir con las El alivio de esfuerzo puede ser necesario para aquellas recomendaciones del productor.3 Aceros no recomendados para PWHT.1 Requisitos. El tratamiento del alivio de esfuerzo o socavaciones excesivas en el pie de la soldadura. aplicaciones donde las soldaduras deban retener la esta- 168 . Se debe considerar el me- Las variables de soldadura deben cumplir con una WPS canizado final después del alivio de esfuerzo cuando sea escrita (véase Anexo M. el enfriamiento Para combinaciones de metales base. Se debe cumplir con los siguientes requisitos: debe evitar la concavidad excesiva de las pasadas inicia. de manera tal que no habrá depresiones 5. el conjunto puede enfriarse al aire en calma. (4) Por encima de 600 °F [315 °C]. la igual al espesor de la parte soldada más gruesa (pero no temperatura del conjunto debe mantenerse dentro de los lí- menor de 3 pulgadas [75 mm]) en todas las direcciones mites especificados durante un tiempo no menor del espe- desde el punto de soldadura. (2) Por encima de los 600 °F [315 °C]. Tales consideraciones deben general no se recomienda el alivio del esfuerzo de solda- incluir la entrada adicional de calor producida en la sol. en pulgadas [centímetros]. pero en ningún caso más de 500 "F [260 "C] por hora. por hora dividido por el espesor máximo del metal en la parte más gruesa en pulgadas [mm].2. en metal base debe precalentarse. Por lo entre pasadas requeridas. Las velo- Las temperaturas de precalentamiento y entre pasadas cidades de calentamiento v de enfriamiento no deben ser deben ser suficientes para prevenir el agrietamiento. debe ser menor al especificado en la Tabla 5. duras de la ASTM A514.7 Control de la entrada de calor [315 °C]. necesario mantener las tolerancias dimensionales.5 Variables de WPS conjuntos soldados deben someterse a alivio de esfuerzo mediante tratamiento térmico. para aceros revenidos y 5. trada de calor debe estar restringida junto con las tempe- raturas máximas de precalentamiento y las temperaturas 5. como se indica en la Tabla 5. periodos más largos.2.8. según el es- miento.a temperaturas más bajas por Cuando se sueldan aceros revenidos y templados. En forma alternativa.3. el índice de ca- cable debe estar disponible y se debe respetar durante la lentamiento Cll °F [°C] por hora no debe SUperar los 400 realización de la soldadura. ASTM A517. ASTM A709 Grado IOOW [HPS 690W] y aceros ill Debe eliminarse el respaldo de acero de las solda- ASTM A710. lizar procedimientos GMAW. Sin embargo.5) agrietamiento intergranular en la región de grano grueso ill No es necesario eliminar el respaldo de acero de de la HAZ de la soldadura. Todas las juntas en el respaldo de acero deben paldo pueden usarse para respaldar soldaduras en filete o ser juntas de soldadura en ranura con CJP que cumplan en ranura. Las soldaduras de res- soldadura.5 (5. de lo permitido a continuación. a través de la longitud completa de la 5. excepto para las juntas designa- dadura y de la HAZ y en ocasiones puede producirse el das de acuerdo con la Tabla 2. soldaduras paralelas a la dirección del esfuerzo o que no están sometidas a esfuerzos calculados.9.9.9. FABRICACIÓN bilidad dimensional durante el mecanizado o donde 5. El res- con respaldo de acero deben tener la soldadura total. donde Jo apruebe el °F [-20 °C]. deben con todos los requisitos de la Sección 5 de este código. mente. Las soldaduras en ranura realizadas 5.3 Espesor del respaldo. En el caso de columnas de sección rectangular cargadas estáticamente. o debe tener espesor suficiente como para prevenir la per- foración por fusión.1 Velocidad máxima del viento.2 Temperatura ambiente mínima. Se permite el respaldo dis.1 Acoplamiento del respaldo de acero.4 Conexiones no tubulares cargadas cíclica- pueda existir agrietamiento con corrosión por esfuerzo. Las raíces de las sol- lizar el respaldo para soldaduras a los extremos de las daduras en ranura o en filete pueden estar respaldadas secciones cerradas.2 Respaldo de longitud completa A excepción pecifique el ingeniero.9. 5. cerámica.1Fusión. Cuando se utiliza el proceso SMAW. hierro o materiales similares para prevenir la perforación dades sin empalmes donde se cumplan todas las por fusión. No se deben rea- más cerca que el diámetro de la HSS o la dimensión prin. ASTM A517. realizar un acabado liso. nieve. El respaldo nezca en su lugar. en los empalmes de campo y dura no debe realizarse en los detalles de conexión.9.9. GTAW.'! Respaldo ill Cuando las soldaduras externas se usan para aco- plar el respaldo longitudinal de acero para que perma- 5. fabricación y mantenimiento tal como para permitir que el personal designado siga los procedimientos y logre (3) El respaldo es transversal al eje longitudinal de la los resultados descritos en otras partes de este código. sección cerrada. los resultados del ensayo de duras que son transversales a la dirección del esfuerzo tenacidad a la entalla han demostrado que el PWHT calculado y las juntas deben esmerilarse o se les debe puede perjudicar realmente la tenacidad del metal de sol. soldadura esté guarecida por una protección. a menos que el Ingeniero lo especifique.10 Equipo de soldadura y corte (2) El perímetro exterior de la sección cerrada no ex. y no tubulares) cargadas estáticamente no requiere solda- dura en toda su longitud ni eliminarse a menos que lo es- 5. a partir de una o dos piezas con discontinui.11.1. paldo de acero para soldaduras en estructuras (tubulares mente fundida con el respaldo. (4) La interrupción en el respaldo no excede de 1/4 pulgadas [6 mm]. polvo de cas (HSS). El respaldo de acero en estructura'> no tubulares sin que ninguna de estas condiciones sea única para las cargadas cíclicamente debe cumplir con lo siguiente: soldaduras que involucran aceros ASTM A514. 5.1.9. usarse electrodos de bajo hidrógeno.AWS DI 1/01 IM_2015 SECCIÓN 5. o Ingeniero.11 Ambiente de la soldadura (5) La soldadura con respaldo discontinuo no está 5. seño. se permite el respaldo discontinuo en las C-5. o 169 . La solda- esquinas soldadas con CJP. El respaldo de acero la lluvia.5 Conexiones cargada'i estáticamente. Todo equipo de soldadura y corte térmico debe tener un di- cede de 64 pulgadas [1625 mm]. el respaldo de acero de- berá ser continuo. por cobre.1.3 Respaldo que no es de acero. siguientes condiciones: ( 1) El espesor nominal de la pared de la sección ce- rrada no excede de 5/8 pulgadas [16 mm]. cinta de vidrio. se permite rea. EG W o FCAW-G cipal de la sección transversal de otros tipos de conexio. 5. ( 1) cuando la temperatura ambiente sea menor de O continuo en otras secciones cerradas. las soldaduras deben ser soldaduras en de acero debe cumplir con los siguientes requisitos: filete continuas a lo largo de ambos lados del respaldo. Dicha pro- tección debe ser del material y la forma apropiados para (6) La interrupción en el respaldo no está localizada reducir la velocidad del viento en las inmediaciones de la en las esquinas.1. Para aplicaciones cargadas estáticamente.11. (2) cuando las superficies estén húmedas o expuestas a 5. soldadura a un máximo de cinco millas por hora [ocho kilómetros por hora].9. fundente. 5.1. donde haya una corriente de aire o viento a menos que la nes. (3) cuando haya una velocidad de viento alta. tal como secciones estructurales hue. 5.2 Soldaduras de respaldo. 7.14. ASTM A435.3 Cascarilla y óxido. El área de la discontinuidad debe código.5 Defectos de superficie provocados en la acería. En el caso de las discontinuidades mayores de 1 pulgada [25 mm] de lon- gitud y profundidad descubiertas en las superficies de 5.16. no debe cambiarse sin la aprobación del Ingeniero. determinarse como el área de pérdida total de retrorre- tlexión cuando se ensaya según el procedimiento de 5. guiente excepción: si la longitud de la discontinuidad o el duras.1 antes de completar !ajunta. debe ser como se muestra en la Tabla superficies del metal base. el temente limpio a fin de permitir que las soldaduras que tamaño y la forma de la discontinuidad deben ser deter- se realicen cumplan con los requisitos de calidad de este minadas mediante UT. siempre que se cumplan los requisitos de calidad de este código.1. perficie de la placa que se esté reparando.14.14.4.4 Materiales extraños condiciones climáticas rigurosas. ( 4) Otros materiales a base de hidrocarbono Se permite la soldadura sobre superficies que contengan cantidades residuales de materiales extraños.2 Se permite realizar soldaduras sobre superfi- cies con recubrimientos protectores de superficies o Los tamaftos y las longitudes de las soldaduras no deben compuestos de anti-salpicadura. La longitud conjunta de la 5. Tabla 6. grietas. Las soldaduras pueden realizarse sobre superficies ancho conjunto de discontinuidades en cualquier sección que contengan cascarilla de laminación y óxido en caso transversal cuando se mide perpendicular a la longitud de que la cascarilla de laminación y el óxido puedan so. el área de la discontinuidad no superficies en las que se realizarán las soldaduras de ala a puede superar el 3. excepto aquellas prohi- ser menores de los especificados por los requisitos de di. el 4% del área del material cortado debe re- aplicables de este código se cumplen con la siguiente ex.14 Preparación del metal base corte. rán y las superficies adyacentes a la soldadura a fin de eliminar el exceso de los siguientes elementos: sino a la temperatura en las inmediaciones de la solda- dura. discontinuidad en la superficie de corte del material cor- 170 . La ubicación de las soldaduras 5.1 Deben limpiarse las superficies que se solda- NOTA: Cero oF no se refiere a la temperatura ambiente.14. La eliminación de las disconti- de las soldaduras en filete que se usan para reforzar sol. (2) Para la aceptación de discontinuidades W.4. siempre que se cumplan los requisitos seño y los planos de detalle. rayaduras.14.1 o la Tabla 9.4. La temperatura ambiente puede estar por debajo (1) Agua de() o¡: /-20 oc¡.14. Los límites de aceptación y la reparación de las disconti- nuidades de las superficies de corte observadas con con- trol visual deben estar en conformidad con la Tabla 5. La alma. 5. se deben cumplir los siguientes procedimientos. X o Y en la Figura 5. W. el área de la discontinuidad (o el área conjunta de discon- 5.14. excepto según lo permite la de calidad de este código. escorias u otros de. ducirse por el porcentaje del ancho que excede del 20%.14. (Por ejemplo. nuidades puede hacerse desde cualquiera de las daduras en ranura. del material cortado excede del 20% del ancho del mate- portar un cepillado vigoroso y si los requisitos de calidad rial cortado. si una discontinuidad es del 30% del ancho toda la cascarilla de laminación debe eliminarse de las del material cortado.SECCIÓN 5. ( 1) Cuando se observen discontinuidades tales como 5. cepción: para vigas en estructuras cargadas cíclicamente. gruesas y el óxido grueso de las superficies del material de corte (longitud por ancho) con la si- que se soldarán y de las superficies adyacentes a la solda. 5. Ingeniero lo apruebe.4. fectos en el metal base según se define en las especifica- ciones del metal base. X o Y.14.6% del área de material cortado).5. El metal base debe estar suficien. El tamaño mínimo de la soldadura en filete se debe soldadura no debe exceder el20% de la longitud de la su- aP\icar en todos los casos. pero una estructura calentada o la (2) Aceite protección alrededor del área que está siendo soldada (3) Grasa puede mantener la temperatura adyacente al conjunto soldado a O °F /-20 oc jo más alta.1 Generalidades. en la que la longitud de discontinuidad es la dimensión larga visible en la superficie de corte de material y la pro- 5. 5. a excepción formidad con este código. Todas las reparaciones soldadas deben realizarse de con- El tamaño mínimo de la soldadura en filete.12 Conformidad con el diseño 5.2 Defectos de superficie provocados en la acería. bidas en 5. a menos que los planos de di.13 Tamaños mínimos de la fundidad es la distancia que la discontinuidad extiende soldadura en filete hacia el interior del material desde la superficie de corte. men ultrasónico de placas de acero con haz recto). excepto que el seño especifiquen soldaduras de un tamaño más grande. FABRICACIÓN AWS !Jl l!Dl 1M:2015 (4) cuando el personal de soldadura esté expuesto a 5.1 Criterios de aceptación. tinuidades múltiples) no debe exceder del 4% del área llas sueltas. Specificationfor Straight Beam Ultrasonic Las soldaduras no deben ubicarse sobre superficies que Examination of Steel Plates (Especificación para el exa- contengan aletas. Deben eliminarse las cascari. después de que la junta haya sido comple. Crite- (2) Soldadura con un proceso aprobado de bajo hi.14. Y o Z excede sitos aplicables de la Sección 5. Sin em.:spesor mayor de 3/8 pulgadas [ 1O mm] que no excedan de 1/8 pulgada [3 mm] de espesor al menos durante las primeras cuatro capas. Todas las reparaciones soldadas de discontinuida.14. La ru- 5.1 Otros procesos.14. rugosidad de la superficie no debe ser mayor que aquella dos en casos de carga de tracción aplicada a través del representada por la Muestra 3. Los procesos de mm 1 de la zona de fusión de la soldadura por cincelado. el corte pesores de 4 a 8 pulgadas ll 00 mm a 200 mm 1.14. El acero y el metal de la acería observadas visualmente en superficies de corte. corte o recorte de materia- rante las primeras cuatro capas. geno y gas combustible son reconocidos en este código dan de J/8 pulgada [3 mm] de espesor por lo menos du.1(2). FABRICACIÓN tado debe eliminarse a una profundidad de 1 pulgada [25 (1) Material cizallado de espesor mayor de 1/2 pul- mm] más allá de su intersección con la superficie me.14. El uso de estos procesos debe cumplir con Jos requi- (4) Si el área de la discontinuidad W. 5. el ranurado (incluso el corte y ranurado por arco que la rugosidad de la superficie no debe ser mayor que de plasma).8. con los requisitos de los planos de detalle dura. La norma de referencia para la evaluación de ( 1) Preparación adecuada del área de reparación las superficies de corte debe respetar el indicador de ru- gosidad de la superficie incluido en AWS C4. ranurado o esmerilado.1-77.14. siempre que el Contratista le demuestre al Ingeniero que es capaz de usar el proceso de manera correcta. para la preparación de !ajunta o la eliminación de trabajo o metales inaceptables.6 Preparación de la junta. soldadura se pueden cortar térmicamente. X.14.7 Recorte del material. (4) Placas universales o bordes de ala de secciones de tada y se determina que está a 1 pulgada [25 mm] o más brida ancha de espesor mayor de 1 pulgada [25 mm].8. excepto para los extremos de los miembros no sometidos a esfuerzos calculados.1(2).AWS Dll/Dl IM:2015 SECCIÓN 5.8. espesor del materiaL los recortes redondeados en vigas con un espesor de ala no mayor de 2 pulgadas [50 mm] y Jos materiales con es- 5.5. para soldar. y bloquearse (2) Bordes laminados de placas (diferentes de las placas por soldadura con un proceso de bajo hidrógeno en capas universales) de ~. el equipo de corte se debe ajustar y manipular a fin des deben realizarse mediante: de evitar el corte más allá (en el interior) de las líneas prescritas. Las entallas o los ranurados que excedan de 3/16 pulga- cado en la siguiente lista debe ser recortado según se re. mico. asegure una superficie regular libre de grietas y muescas. el material de corte 5. debe eliminarse a una distancia de 1 pulgada [25 5. el cincelado o el esmerilado pueden usarse la representada por la Muestra 2.2 Precisión del perfil.3 Requisitos de rugosidad. 5. La ru- geno debe permitirse únicamente en aceros en estado gosidad que exceda estos valores y las entallas o ranura- bruto de laminación. para su uso en la preparación. excepto que el ranurado con oxí. Para estructuras cargadas las superficies sean satisfactorias en los demás aspectos. Si la discontinuidad Z (5) La preparación para juntas a tope debe cumplir está a menos de 1 pulgada [25 mm] de la cara de la solda. Las superficies de corte pueden existir en cualquier ángulo con respecto a la dirección de lami.14. das [5 mm] de profundidad pueden ser reparados por quiera para producir un borde de soldadura satisfactorio esmerilado si el área transversal -nominal no se reduce en cualquier lugar donde una soldadura vaya a soportar en más del 2%.5. siempre que se la cantidad de metal eliminado debe ser la mínima nece. los límites admisibles en 5. Las superficies esmeriladas o mecaniza- un esfuerzo calculado: das se deben enrasar con la superficie original con una 171 . que no exceda del área admitida en 5. en los térmico. bien reparado a criterio del Ingeniero. En el caso de estructuras car- bargo.5.2 Reparación.14. En la reparación y determina- ción de los límites de las discontinuidades inducidas en 5. si se requiere una reparación de soldadura se debe gadas cíclicamente solo se permite el corte térmico a eliminar suficiente metal base para proporcionar acceso pulso si está aprobado por el Ingeniero. corte y ranurado por arco eléctrico (incluso corte y ranu- ranurado o esmerilado.4. todo material más grueso que el especifi. dos de no más de 3116 pulgadas [5 mm] de profundidad se debe eliminar por mecanizado o esmerilado cuando 5. ria for Descrihing Oxygen-Cut Surfaces and Oxygen drógeno y observando las disposiciones aplicables de Cutting Suiface Roughness Gauge (Criterios para des- este código cribir Las supeificies de corte con oxígeno y el medidor (3) Esmerilado de la soldadura completa al ras (véase de rugosidad supeificial en el corte con oxígeno). Otros procesos de corte tér- o el subcomponente debe ser rechazado y reemplazado o micoYde ranurado pueden usarse bajo este código.14.4 Limitaciones de ranurado o entalla.8 Procesos de corte térmico. cíclicamente. luada comparando visualmente la superficie del corte con la rugosidad representadaen el indicador de rugosidad. En el corte tér- nado.3.14.23. uso de una guía mecánica. La NOTA: Los requisitos de 5. les. de distancia de la cara de la soldadura. El mecanizado.1) respecto de la superficie adyacente para produ. 5. Debe bloquearse por soldadura rado por arco de plasma) y los procesos de corte con oxí- con un proceso de bajo hidrógeno en capas que no exce. medida en la su- perficie cortada del metal base.5.8. saria para eliminar la discontinuidad o para determinar y siempre que se asegure un perfil preciso mediante el que no se excedan los límites de la Tabla 5. gada [12 mm] diante cincelado.2 pueden no ser adecua. (3) Pies de ángulos y perfiles laminados (diferentes a las secciones de brida ancha) de espesor mayor de 5/8 (3) No es necesaria la reparación si se descubre una pulgadas [ 16 mm] discontinuidad Z. gosidad de las superficies de corte térmico debe ser eva- ciflin buen acabado. En las secciones corte y bordes adyacentes se deben dejar libres de esco.16. en las soldaduras finales y las soldaduras auxiliares de la cesario para el respaldo de soldadura y también para pro.1 Orificios de acceso a la soldadura en sec- cioniS"Iaminadas. diente o curvado desde la superficie de la brida hasta la superficie reentrante del orificio de acceso. 5. el borde del alma debe estar en pen. Ninguna es- quina del orificio de acceso a la soldadura debe tener un ( 1) En zonas de tracción de estructuras cargadas cícli- radio menor de 3/8 pulgadas [!O mm]. Si la parte curvada de transición de los orificios de materiales de conexión y en recortes redondeados de de acceso a las soldadura y los recortes redondeados de viga. ran fuera de la zona de tracción. La altura mínima del orificio de acceso ( 1) Las soldaduras de punteado y las soldaduras auxi- debe ser el espesor del material con el orificio de acceso liares para la construcción deben realizarse con una WPS (tw) pero no menor de 3/4 pulgadas [20 mm]. antes de la deposición de soldaduras de empalme.3. armadas donde el orificio de acceso a la soldadura haya ria.2 Perfiles galvanizados.8. 5. ni tampoco soldaduras auxiliares de construc- cioneS" armadas. Ninguna es.1 Requisitos generales realiza el orificio. Para las sec- ciones pesadas. recortes redondeados térmico se debe aplicar un precalentamiento mínimo de 150 °F [65 'C] que se extienda 3 pulgadas [75 mm] de viga y material de conexión desde el área donde será cortada la curva. 5.3 Perfiles pesados. En superficies de corte térmico.14.15 Esquinas reentrantes 5. siempre soldadura.2 Exclusiones.17.16. Las ubicaciones a más de 1/6 de la profundidad del orificio de acceso a la soldadura se realiza después de alma desde las bridas en tracción de las vigas se conside- soldar la sección. sario que la altura exceda de 2 pulgadas [50 mm]. si lo aprueba el Ingeniero. Los riales de conexión deben estar libres de ángulos reentran. seguido por esmerilado.14. (2) En miembros fabricados de acero revenido y tem- quina del orificio de acceso a la soldadura debe tener un plado con un límite elástico especificado mayor de 70 ksi 172 . térmico. sido realizado antes de soldar la sección. El borde del alma debe estar en pen. las superficies térmicamente cortadas de Los orificios de acceso a la soldadura. Los recortes llante e inspeccionar por medio de métodos de MT o PT redondeados de vigas y las superficies de corte en mate. Todos los orificios de acceso a la soldadura soldaduras auxiliares de deben tener una longitud desde el borde de la prepara- ción de la junta de soldadura en la superficie interna no construcción menor de 1-1/2 veces el espesor del material en el que se 5. que la soldadura se termine a una distancia del orificio de acceso que sea como mínimo igual al tamaño de la solda- dura.2). Para secciones armadas en las que el ción. no es nece. los recortes redondeados de viga'> y de los orificios de ac- deados de vigas y las superficies de corte en materiales ceso a la soldadura se deben esmerilar hasta el metal bri- de conexión deben estar libres de entallas.17. orificios de acceso a la soldadura y los recortes redon- tes agudos.2.3.2 Orificios de acceso a la soldadura en sec.17 Soldaduras de punteado y dadura. requisitos de la inspección visual antes de aceptar un miembro. las entallas o los ra.1. 5.1/DI IM 2015 SECCIÓN 5. FABRICACIÓN pendiente no mayor de uno en diez. los recortes redon. esa porción del orificio de acceso o del Las esquinas reentrantes se pueden conformar por corte recorte de viga no requiere esmerilado.1 Dimensiones de los orificios de acceso a la sol. Las superficies adyacentes deben encontrarse ~in vigas están formados por orificios previamente perfora- desplazamiento ni corte más allá del punto de tangencm. 5. 5. puntos de tangencia entre las superficies adyacentes y deben cumplir con los requisitos de superficie de 5. dos o aserrados. Se (2) Las soldaduras de punteado que no se incorporen debe detallar el orificio de acceso para dejar espacio ne. por 2.17 . Se permiten las soldaduras de punteado diente o curvado desde la superficie de la brida hasta la y las soldaduras auxiliares de construcción excepto que: superficie reentrante del orificio de acceso. camente no debe haber soldaduras de punteado no incor- poradas a la soldadura final excepto según lo permitido 5. Los orificios de acceso a la soldadura deben deados de vigas de otros perfiles no necesitan esmerilado crear una transición suave que no corte más allá de los ni inspección por los métodos de PT o MT.16. según los requisitos de superficie de 5. Las superficies de radio menor de 3/8 pulgadas [lO mm]. de ser necesario.AWS 01. En el caso de perfiles laminados con un espesor de ala mayor de 2 pulgadas [50 mm] y secciones soldadas con espesor de placa mayor de 2 pul- gadas [50 mm] en las que la superficie curvada del orifi- 5.16 Orificios de acceso a la cio de acceso se corta térmicamente.16.8. Las soldaduras en filete no se deben rematar a tra- vés del orificio de acceso (véase Figura 5. antes del corte soldadura.16. Los orificios de acceso a Las esquinas reentrantes de material cortado se deben laSoldadura y recortes redondeados de vigas en perfiles conformar para crear una transición gradual con un radio que serán galvanizados se deben esmerilar hasta el metal no menor de 1 pulgada l25 mm] excepto en las esquinas brillante. deben cumplir con los porcionar acceso adecuado a la soldadura. el orificio de nurados ocasionales se pueden reparar mediante acceso puede terminar perpendicular a la brida.1. calificada o precalificada y por personal calificado. construcción que no se eliminen. sobre el esfuerzo de fatiga.20. en un solo plano transversal. talla o deban realizarse con metal de aporte clasificado con tenacidad a la entalla deben hacerse con metales de 5.20. con la tolerancia adecuada para la contracción debido a cortes y soldaduras.19. Las vigas o seccio- aporte compatibles. antes de comenzar a soldar un miembro o una estructura cuando la contrac- ción o la distorsión pueda afectar la adecuación del miembro o la estructura.17.1/DI 1M:2015 SECCIÓN 5. Al montar y unir ceder de 3/8 pulgadas [ 1O mm] y no deben producir cam. GMAW o FCAW-G. 5.19.17 . contracción (2) Las soldaduras de punteado en filete no deben ex. Sin embargo.17.1 Contraflecha. 5.18.1. o estructuras donde pudiera esperarse una contracción o (5) Las soldaduras de punteado en la raíz de una junta distorsión excesiva. carse las disposiciones de las especificaciones generales duras finales que estén calificadas con tenacidad a la en.3 EliminaciÓIL En ubicaciones distintas a las men- cionadas en 5. los requisitos de (2) y (3) que deben eliminarse o se debe reducir su tamaño por cualquier medio adecuado antes de 5. den estar situados en un solo plano transversal o en (2) Las soldaduras de punteado de pasadas múltiples múltiples planos transversales. por lo general deben soldarse antes que las juntas en 173 . El programa de secuencia de soldadura y la longitud completa de la junta usando SMA W con de control de distorsión se debe entregar al 1ngeniero.19 Empalmes cuando así lo requiera el Ingeniero.2 Secuencia. tura que cumpla con los requisitos de calidad gadas [8 mm] deben eliminarse o hacerse continuas en especificados.4 Requisitos adicionales para soldaduras de pun.1. electrodos de bajo hidrógeno. La dirección del armados avance general de la soldadura de un miembro debe par- tir de los puntos donde las piezas tengan una posición re- 5.2 Empalmes de los miembros. minadas o vigas annadas se deben realizar.20. Todos los empalmes de submontaje soldados en cada componente de una teado -viga cubierta de placa o de un miembro armado. daduras deben realizarse en una secuencia que equilibre el calor aplicado de la soldadura a medida que esta pro- (4) Las soldaduras de punteado que no cumplan con gresa. En miembros soldar. 5.4 Progresión de la soldadura.18. tiva.J1. 5. 5. cumplan con los requisitos de las soldaduras finales. palmes de taller de alma<> y bridas de vigas annadas pue- ción.5 Restricción minimizada. En el caso de los miembros cargados cíclicamente.1 Empalmes de submontaje. 5.2 Empalmes cargados cíclicamente.AWS 01. aprobación del Ingeniero. FABRICACIÓN [485 MPa]. (3) Las soldaduras de punteado en las raíces de las juntas que requieren penetración de raíz específica no 5.4.1 Ubicación del empalme de taller. todas las sol- deben tener una penetración disminuida. piezas de una estructura o de miembros -armados y al bios objetables en la apariencia de la superficie de la soldar piezas de refuerzo a los miembros.20. 5. deben tener extremos en cascada o estar preparadas para la incorporación en la soldadura final.18 Contraflecha de miembros 5. el procedi- soldadura. Los bordes de las almas. una variación mode.2 Corrección.20 Control de la distorsión y la ras SAW continuas. las soldaduras de punteado y las sol- daduras auxiliares de construcción deben ser eliminadas 5. 5. las rada de la tolerancia de la contraflecha específica puede juntas que se anticipa tendrán una contracción significa- corregirse mediante una aplicación cuidadosa de calor.1. el Contratista debe preparar una se- cuencia de soldadura escrita para ese miembro o estruc- con respaldo de acero con un espesor menor de 5/16 pul. nes de vigas de gran longitud pueden realizarse soldando submontajes.Los em- Estas soldaduras deben limpiarse antes de su incorpora.5 Requisitos adicionales para soldaduras de pun. 5.J1.1 Procedimientos y secuencia.19.20. Las correcciones de los errores de daduras de punteado que no integren la soldadura final y contraflecha en acero revenido y templado exigen la las soldaduras auxiliares de construcción. Se debe mente. Los empalmes entre secciones de vigas la- 5. deben apli- (3) Las soldaduras de punteado incorporadas a solda.deben ( 1) Las soldaduras de punteado incorporadas en las realizarse antes de que el componente sea soldado a otros soldaduras finales deben realizarse con electrodos que componentes del miembro. En los montajes.3 Responsabilidad del Contratista. 5. (1) No se requiere el precalentamiento para soldadu- ras de punteado de pasada única refundidas por soldadu. miento y la secuencia deben ser tales que minimicen la distorsión y la contracción.17. es necesario que el Ingeniero apruebe las sol. aplicar lo siguiente además de los requisitos de 5.o vigas lativamente fija entre sí hacia los puntos que tienen una armadas -deben cortarse según la contraflecha prescrita mayor libertad relativa de movimiento. para su información y comentarios. En cuanto sea posible. preferente- teado incorporadas a las soldaduras SA W.2. Esta es una excepción a los requisitos de calificación de 5.19. 6 Limitaciones de temperatura.21. las partes no calentamiento mínimo especificado hasta que se haya fi. una vez que la soldadura ha comenzado.6 Métodos de alineación. siempre que se utilice el respaldo (Tenga en cuenta que una columna tubular se interpreta adecuado y la soldadura final cumpla con los requisitos como un miembro tubular en compresión). rregir una mala alineación en tales casos. ceso adecuado a la raíz.21. Para columnas aplicables del contrato. a menos que en los planos se muestre de otra forma. lo que sea menor.4. el desplazamiento de la alineación teórica no nas severas.2 Montaje de soldaduras en ranura con PJP. La medida del des- soldadura para garantizar que esté libre de grietas. pueden corregirse por mm].21. 5.1. se puede utilizar una abertura máxima de la raíz de dimensionales especiales desde 5.21 Tolerancia de dimensiones de 5. El res. plazamiento se debe basar en la línea central de las pie- zas. soldadura a dimensiones aceptables antes de unir las pie- paldo puede ser de fundente. soldadas y miembros principales de cerchas. deben cumplir totalmente con las dimensiones de perfil de ranura especificadas en las Figuras 3.3. se puede utili. Además. FABRICACIÓN las que se prevé menor contracción.1 Montaje de soldadura en filete. hierro o materiales similares o soldaduras que utilicen un 5.2 pueden aporte depositado. indcpen- 174 .4. Al realizar solda. 5.1 Rectitud de columnas y cerchas. tomarse las previsiones adecuadas para el alabeo y la contracción.3 y 3.20.13. abrazaderas.5 Ranuras.21. corregirse por soldadura únicamente con la aprobación gadas [2 mm]. si la abertura de la raíz no puede cerrarse lo sufi. 5. siempre que se utilice el respaldo adecuado. perfiles o placas de 3 pulgadas [75 mm] de espesor o mayor.3 Alineación de la junta a tope. mites mencionados.21. tornapuntas y otros dispositivos adecua- traer el material dentro de estos límites debe estar sujeto dos. unirán en las juntas a tope deben alinearse cuidadosa- mente. 5. Donde sea posible. tensores.2 Corrección.ll.3 Aprobación del Ingeniero.1 hasta 5. Deben realice según 2. no debe exceder el 10% del espesor de la parte unida más delgada o 1/8 pulgada [3 mm]. después de enderezar y en el montaje. se planos o lo apruebe el Ingeniero de manera especial y se recomienda el uso de plantillas guía y accesorios.21. 5. lo que sea menor.12. La separación entre posiciones de 3. Las partes que de la sección transversal de las juntas soldadas en ranura seUnirán por soldaduras en filete deben colocarse lo más difieran de las mostradas en los planos de detalle por más cerca posible. incrementarse en un valor igual a la abertura de la raíz o el Contratista debe demostrar que se ha obtenido lagar.1 Superficie de contacto.4 Dimensiones de la ranura 5.21. Se debe ffianteli. En tales ciones generales que rigen el trabajo y (2) las tolerancias casos. pero no mayores de enderezar y en el montaje.!1.1/01 1M:2015 SECCIÓN 5. Cuando las partes estén efectivamente restringi- 5. el Ingeniero debe decidir su aproba- 3116 pulgadas [5 mm]. o mediante soldaduras de punteado hasta que la sol- a la aprobación del Ingeniero.21. nura y de juntas a tope que caen en un respaldo no debe exceder de 1116 pulgada [2 mm]. el procedimiento necesario para cuñas. Las aberturas de raíz más gran- ciente como para cumplir con esta tolerancia. dos en su posición por medio de tornillos. das contra el doblado debido a la excentricidad de la duras en condiciones de restricción de contracción exter. alineación.22. La abertura de la raíz no debe exceder de de estas tolerancias. Las piezas que se darse con la menor restricción posible. Las piezas que se unirán por soldaduras en ranura con PJP pa- ralelas a la longitud del miembro deben colocarse lo más cerca posible. excepto en casos que involucren ción o corrección. 5.21.2 y 3. cinta de vidrio.21. Con la exclusión de ESW y EGW y con la ex- cepción de 5.21.22.4. Si la separación es mayor de l/16 pul. Al co- debe permitirse que !ajunta se enfríe por debajo del pre. cuando las dimensiones 5. si la abertura de la raíz no Las dimensiones de los miembros estructurales soldados puede cerrarse lo suficiente como para cumplir con esta deben cumplir con las tolerancias de ( 1) las especifica- tolerancia. En tales casos. deben colocarse en una pendiente mayor de 1/2 pulgada nalizado la junta o se haya depositado suficiente [ 12 mm] en 12 pulgadas [300 mm]. después de des que las permitidas en 5.22. Las ranuras producidas por ranurado ganta efectiva requerida. Los miembros que se dades que se producen en perfiles laminados después del soldarán deben estar en correcto alineamiento y sosteni- enderezamiento no permiten el contacto dentro de los lí.2 para aberturas de la raíz mayores que las permitidas en la Figura 5. polvo de zas mediante soldadura.4.4.12.1. Cuando las irregulari.21.er un ac- superficies de contacto de soldaduras de tapón y en ra. del tamaño de la soldadura.4. Se debe prohibir el uso de placas de relleno excepto cuando se especifique en los dadura se haya completado.3 y las dis- 5.1 Variaciones transversales de miembros no juntas tubulares. deben sol. Las tolerancias para las juntas sometidas a carga deben cumplir con las especificaciones 5. La abertura de la raíz entre las piezas no 5.22 Tolerancias dimensionales de debe exceder de 3/16 pulgadas [5 mm] excepto en casos que involucren perfiles laminados o placas de 3 pulgadas miembros estructurales soldados [75 mm] de espesor o mayor. 5/16 pulgadas (8 mm]. Las aberturas de proceso de bajo hidrógeno compatible con el metal de la raíz mayores que las permitidas por 5.AWS 01. las piernas de la soldadura en filete deben del Ingeniero. dos veces el espesor de la parte más delgada o 3/4 pulga- zar una abertura máxima de la raíz de 5/16 pulgadas [8 das [20 mm].1. + 3/4 pulg.2 Rectitud de vigas y vigas principales (sin con~ traflecha especificada). -D.5 Flecha de la viga y viga principal. de metros de largo total ciones se aplican también a un miembro individual cuando no se requieren empalmes de campo ni montaje en taller. La máxima hormigón sin cartela de concreto diseñada. O para apoyos de extremo Longitudes mayores de 45 pies [15m]: ± 1/8 pulgada f3 mm l para apoyos interiores 318 pulg + 118 pulg. [20 mm] para vanos < 100 pies (30 m] unidos con rigidizadores o pestañas. la variación tela de concreto diseñada). + 1-1/2 pulgada [40 mm] para ± 1 mm x No.: :>.6.2 Estructuras no tubulares cargadas es- S = longitud del vano en pies (metros) táticamente. [20 mm] para vanos :o> 100 pies (30 mj 5. t. offeet oftotallength . variación de la rectitud o de la flecha especificada en el temente de la sección transversal.~ para valores tabulados.6 Variación de planicidad del alma ± 1/8 pulg. 100 pies [30m] siempre que el miembro tenga suficiente flexibilidad la- -0. Las variaciones de la planicidad de las b ~ 1-1 /2 pulg. En las vigas o vigas principales solda- das.22. principal típica). ± S No.lM:2015 SECCIÓN 5. En los miembros cuya brida máxima de rectitud debe ser superior está empotrada en honnigón sin cartela de con- Longitudes de menos de 30 pies [9 m]: creto diseñada. máxima de rectitud debe ser Independientemente de cómo se muestre la contraflecha No. En las vigas o vigas principales b ~ 3/8 pulg. estri- bos transversales. salvo aquellas cuya brida superior está empotrada en 5. de pies de ~rgo total. Las variaciones de la planicidad .4 Contraflecha de viga y viga principal (sin car- dientemente de la secc10n transversal. x 10 in situ) debe ser 1 mm x No.22.45 . sin dañar el [30m] miembro estructural ni sus accesorios. la variación máxima de la contraflecha requerida en el montaje de taller (para perforar orificios No. Estas disposi- 1 mm x No. de metros de largo total a mitad del vano.§_ para valores tabulados. O para apoyos de extremo 5.3 mm x 3 donde a y S son según se definió anteriormente b ~ 3/4 pulg. [20 mmJ para vanos. FABRICACIÓN 5.AWS DI 1/Dl. D. en paneles b .22. [3 mm] para apoyos interiores 5. la convención del signo para la 1 1/8 pug. x No. de metros de largo total . riostras laterales. independientemente de la sección transversal.22. Las mediciones deben realizarse antes del mon- a distancia en pies (metros) desde el punto de ins- = taje (véase Comentario).6. pección al apoyo más cercano C-5. No. o ambos. -0.3 Contraflecha de viga y viga principal (viga sin carga. ofmeters oftotallength vanos . etc. . independien.± 3/4 pulg.22. + S plazamiento de la línea central real del alma a un borde recto cuya longitud sea mayor que la dimensión menor de donde panel y colocada en un plano paralelo al plano nominal del alma. cuya mí- nima dimensión del panel es d no deben exceder lo si- véase Tabla 5.1 Mediciones. en apoyos. la variación véase Tabla 5.15 1O mm+. y un espesor. mx 10 empalmes soldados de campo) debe ser a mitad del vano.a/S) de las almas de viga se deben detenninar midiendo el des- en puntos mtermed10s. la variación máxima punto medio debe ser de la contraflecha requerida en el montaje de taller (para perforar orificios para empalmes de campo o preparar + 118 .:::>.3/4 pulg. de pies de largo total en los planos de detalle.22. [ 1O mm] para vanos < 100 pies [30 m] soldadas. de pies de largo total para empalmes de campo o preparar empalmes soldados 118 pu 1g.22. 100 pies (30m] ± 3/8 pulg [lO mm] para vanos< 100 pies Longitudes de 30 pies (9 m] a 45 pies (15m]~ 3/8 pul- gadas [lO mm] [30m] en apoyos. d' 4(a)b( 1. guiente: 175 .a/S) 1 en puntos mtenne JOS. 4(a)b(l. Las medidas de la contraflecha deben realiLarse 5. [20 mm] para vanos< 100 pies teral para pennitir el acoplamiento de diafragmas. [40 mm] para vanos :o> 100 pies [30 m] almas con una profundidad. donde no se especifique contraflecha.x JO variación admitida es más(+) por encima y menos (-) por debajo de la forma combada detallada. 2 o 5. La desviación de la rectitud de los rigidizado- 5. La desviación de la rectitud de los rigidizadores in- duplican las tolerancias admitidas de 5.22._~ tolerancias dimensionales.010 pulgadas (0.22. lo que sea mayor. 176 . Los extremos Rigidizadores intermedios a ambos lados del alma que soportan cargas de los rigidizadores portantes deben Vigas interiores. (véase la tabulación en el Anexo E. máxima variación = D/150 tida de la profundidad especificada medida en la línea (véase la tabulación en el Anexo D. donde D/t < 100.01 O pul- donde D/t <\50-máxima variación= d/130 gadas [0.8 m] de riada.8 Alabeo e inclinación de la brida. ser perpendiculares al alma y deben tener al menos el donde D/t < 150-máxima variación= d/115 75% del área-transversal portante del rigidizador en con- donde D/t ~ !50-máxima variación= d/92 tacto con la superficie interna de las bridas. [12 mm] por encima de los 6 pies [1.25 mm] para el 75% del área proyectada del alma y los rigidizadores y en no más de 1/32 pulgadas [ 1 donde D/t 2 !50-máxima variación= d/105 mm] para el 25 % restante del área proyectada. Cuando la superficie externa de las bridas se soporta contra una Vigas exteriores. medida 5. el alma asuma las tolerancias dimensionales apropiadas.22. 15 mm] guiente: 5.2 Rectitud de los rigidizadores interme~ 5.22.2 o 5.22.22.9 Variación de profundidad. ya sea durante un montaje o para una plantilla de profundidad. En el caso de 5. 5. flm[ incl.22.5 Consideraciones arquitectónicas.AWSD1. máxima variación= d/1 00 al plano del alma a través de la intersección de la línea cen- donde D/t ~ \50.25 mm] y el ángulo incluido donde D/t < 100-máxima variación = dJ 100 entre el alma y la brida no debe ser mayor de 90° en la donde D/t ~ 100-máxima variación = d/67 longitud de soporte (véase Comentario). teniendo en cuenta los miembros que enca- un empalme atornillado de campo.8 m] o 1/2 pulgada más restrictivas que las descritas en 5. D.) 5.22. Las distorsiones que dios.4 Distorsión excesiva.22.6. ± 1/8 pulg [3 mm] mente. La variación de la planicidad de las almas que Para profundidades mayores a 36 pulg 11 m] tienen una profundidad.22. -J/16 pulg.3. acuerdo entre el Contratista y el Propietario con la debida beo e inclinación de la brida se debe determinar midiendo el atención a los requisitos de montaje. La línea central real del rigidizador debe estar com- tos de la licitación. tro de 0. FABRICACIÓN Rigidizadores intermedios a ambos lados del alma desplazamiento en el pie de la brida desde una línea normal donde D/t < 150.22.11.7 Variación entre las líneas centrales del alma y desde la ubicación central teórica. base o asiento de acero debe encajar dentro de 0. pulgadas [20 mm] para vigas de más de 6 pies [ 1.6. dad.6.1/DIIM2015 SECCIÓN 5. Vigas exteriores. máxima variación = d/1 00 salvo que las juntas a tope soldadas de partes colindantes deben cumplir con los requisitos de 5. máxima variación= d/67 5.6.3.I. Para profundidades de hasta 36 pulg.8 m] de profundi- se debe incluir una referencia específica en los documen.11.22. máxima variación = d/80 tral del alma con la superficie exterior de la placa de la brida. En el caso de vigas Sin rigidizadores intermedios y vigas principales soldadas.11 Tolerancia sobre los rigidizadores donde D/t < 1OO-máxima variación= d/120 5.3 termedios no debe exceder de 1/2 pulgada [ 12 mm] para deben ser aceptadas cuando se producen en el extremo de las vigas de hasta 6 pies [1.3 Rectitud y ubicación de los rigidizadores portantes. la variación máxima permi- donde D/t ~ 100. Si las res portantes no debe exceder de 1/4 pulgadas [6 mm] consideraciones arquitectónicas requieren tolerancias para profundidades de hasta 6 pies [ 1. Este desplazamiento no debe exceder el 1% del ancho Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma total de la brida o 114 pulgada 16 mm]. Las vigas Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma sin rigidizadores deben soportar carga sobre el área pro- yectada del alma en la superficie externa de la brida den- Vigas interiores. la variación máxima entre la línea central del alma y la 5.12 Otra.6.) central del alma debe ser 5. t. donde D/t ~ 100.11. prendida dentro del espesor del rigidizador.22. En el caso de miembros -armados en H o 1. la combinación de ala.1 Ajuste de los rigidizadores intermedios.6.8 m] de profundidad y 3/4 una viga que ha sido perforada o subpunzonada y esca. Para profundidades mayores a 72 pulg [2 mj +5/16 pulg_[8 mmj nima dimensión del panel es d no deben exceder lo si.3 Estructuras no tubulares cargadas cíclica. las placas de empalme estén atornilladas. cuando jen en ellas. o ambos.22. 5.6. siempre que.22. diTa brida. y un espesor. en paneles hasta72 pulg L2 mj incl ±3/16pulg [5mm] unidos con rigidizadores o pestañas. este debe definirse para permitir un espacio D/150 de hasta 1/16 pulgadas (2 mm] entre el rigidizador y la brida. donde D/t ~ 100---máxima variación = d/80 Dondese especifique el ajuste firme de rigidizadores in- Sin rigidizadores intermedios-máxima variación --:: termedios.22 deben determinarse en forma individual y de común vigas y vigas principales soldadas.22. cuya mí.10 Resistencia en puntos de carga. La distorsión línea central de la brida en la superficie de contacto no de los miembros de sección rectangular y otras toleran- debe exceder de 1/4 pulgada [6 mm]. cias dimensionales de los miembros no cubiertos por 5.!_. tirse únicamente para usar en aceros en estado bruto de sitos desde 5.23.1/01 JM·2015 SECCIÓN 5. coria debe eliminarse completamente antes de reiniciar la 5.3. 177 . dura en ranura debe cumplir con las Tablas 5. Tabla arco se rompe o se pennite que la escoria se enfríe.4. excepto que embargo.9.-ª_ _'j__ 5. la es- 5. El metal de soldadura debe depo- sitarse para compensar cualquier deficiencia en tamaño.2 Métodos de acabado y valores.4 y la raíz de la junta en el lado más bajo del orificio y se según lo permitido en las Tablas 5.25 Reparaciones utilizar descascarillado y ranurado siempre que se com- plementen con esmerilado o mecanizado. (excepto GMAW-S) y FCAW debe ginalmente y se deben aplicar la misma técnica y los ser como se indica a continuación: mismos criterios de aceptación de calidad. la profundidad requerida.24. El arco se detiene en lo mitentes.24. cada pasada debe depositarse guiente manera: alrededor de la raíz de la junta y después a lo largo de una trayectoria en espiral hasta el centro del orificio. los requisitos de perfil de la Figura 5. Si el tables de perfil que se muestran en la Figura 5. planas o ligera- deban realizarse en posición vertical.23. soldadura. Debe hacerse de manera tal menos que puede ser acabada en cualquier dirección.. fundida hasta que se haya finalizado la soldadura. Las repisas deben cumplir con los requi.1. El Contratista tiene la y en ranura opción de reparar una soldadura inaceptable o de elimi- narla y reemplazar la soldadura completa. y 5. se debe eliminar todo refuerzo donde la solda. otras capas de manera similar para llenar el orificio hasta 5.2 Soldaduras en ranura.9.2 micrómetros J o descascarillado o ranurado. metal base.3.3 micrómetros]. [1 mm]. La aceptación visual de las Tabla~ 6. y deben estar escoria que cubra el metal de soldadura debe mantenerse libres de grietas. excepto la rugo. traslapes y las discontinuidades inacep.24.2 y 5. FABRICACIÓN 523 Perfiles de soldadura moverse hacia la periferia del orificio y se debe repetir el procedimiento fusionando y depositando capas sucesivas Todas las soldaduras deben cumplir con los criterios de para llenar el orificio hasta la profundidad requerida. Las caras de las soldaduras 5.1. Para las soldaduras que se tista elige reparar la soldadura. Se deben quitar las partes inaceptables de la dar en su lugar solo para miembros cargados soldadura sin realizar una eliminación considerable del estáticamente. que se debe permitir que la escoria se enfríe y se debe eli- 5. laminación. Sin cificadas en 5. se deben aplicar los requisitos de técnica de 5.1 Soldaduras en filete.-ª_. 5.9. de soldadura en más de 1/32 pulg.1.1 hasta 5.24. excepto como se permite en 5. Entonces. Cuando se requiera un acabado de superficie los valores de rugosi- dad de la superficie (véase ASME 846.23. se limpia la escoria y se repite el código. el arco se inicia en mente cóncavas como se muestra en la Figura 5.4 no deben proceso sobre el lado opuesto del orificio. 5.25.AWS 01. Para las soldaduras que en filete pueden ser levemente convexas. debe corregirla de la si- realicen en posición plana.24. Las soldaduras en ranura tura y debe integrarse uniformemente en la superficie del deben realizarse utilizando técnicas similares a las espe- metal base con áreas de transición sin socavación. convexidad excesiva o refuerzo sionando y depositando una capa de metal de soldadura excesivo.1 para soldaduras de tapón.23.2 Excepciones para soldaduras en filete inter.8.23.23. La eliminación del metal de soldadura o de partes del ralelo a la dirección del esfuerzo primario. El refuerzo de la solda.25. sidad final de 125 micropulgadas [3. que deban realizarse en la posición de sobrecabeza. metal base puede realizarse por mecanizado. excepto de las superficies de metal base. 5. excepto según 5.1.1) no deben exce- der de 250 micropulgadas [6.3 Soldaduras en ranura. lleva hacia arriba.2 Posición vertical.1 Posición plana.23. 5. El ranurado con oxígeno debe permi- 5.1 Superficies al ras.1 Soldaduras de tapón. el arco debe ceso.1 l'2JQ. Para las soldaduras con las disposiciones indicadas a continuación. Después de aplicarse a los extremos de soldaduras en filete intermi. A excepción de la socavación permitida por el más alto del orificio. La técnica utilizada para lo modificado en 5.24 Técnica para soldaduras de tapón 5.24. Se debe eliminar el metal de soldadura en ex- en la raíz y en el fondo de !ajunta.2. terna y hacia el lado del orificio. 5.1 Traslape. limpiar la escoria de la soldadura.3. fu.1 y____2_J_§. 5. si la longitud de la ranura excede tres veces el ancho o si dura forme parte de una superficie de contacto.1. que el metal de soldadura adyacente o el metal base no se dañe ni se ranure.2. minar completamente después de depositar cada cordón quieran estar al ras se deben acabar de manera tal de no sucesivo hasta que el orificio se haya llenado hasta la reducir el espesor del metal base más delgado o del metal profundidad requerida.4 Repisas.5. Es posible 5. plazada debe volverS"ea ensayar con el método usado ori- sos SMAW. Si el Contra- 5. Las soldaduras que re.3.1 Opciones del Contratista.3 Posición sohrecabeza. Las repisas pueden que. GMAW. el daduras deben tener una transición gradual hacia el plano procedimiento es igual que en la posición plana. En el caso de estructuras cargadas cíclicamente. el acabado debe serpa.1. 6.25. y Tabla 5. fusionando en la cara de la placa in- 5.23. La soldadura reparada o reem- realizar soldaduras de tapón cuando se utilizan los proce.3. esmerilado. El refuerzo re- manente no debe exceder de 1/32 pulgada [1 mm] de al. la ranura se extiende hasta el borde de la pieza. Las sol. Las superficies deben limpiarse exhaustiva- mente antes de soldar.23.1.1.24. se deberían depositar tentes fuera de su longitud efectiva. localizado. dos pruebas de doblado lateral junto con la aplicación de calor. La grieta y el metal sano de hasta 2 pulgadas [50 orificios en los metales base revenidos y templados se mm] más allá de cada extremo de la grieta deben ser eli. Si después de haber realizado una soldadura inaceptable se 5.29) y se debe depositar metal de soldadura adicional. clico puede ser restaurado con soldadura siempre que: ción. 178 . deben restaurarse las condiciones origi- soldaduras gruesas para prevenir el agrietamiento o la nales eliminando las soldaduras o los miembros distorsión. la entrada de 5. especificados del metal base (véase Sección 4. reparaciones para requisitos de ensayos CVN). de las superficies del metal base y de soldadura por me- cada por técnicas NDT apropiadas. cuando dichas prue. (4) Las superficies de soldadura deben acabarse niero debe ser notificado antes de cortar miembros solda. tracción o según lo que apruebe el Ingeniero. Se sado aprobado. soldaduras de tamaño insuficiente. [345 MPa]. 5. No se debe realizar el martillado en agregados. MT. Parte O ciones de grietas importantes o demoradas. 5. miento del metal base o de soldadura.27 Sellado cíclico puede restaurarse mediante soldadura. debe tener cuidado para prevenir el traslape o el agrieta- 5.1.3. 5. según se especifica en 5.25.2 Limitaciones de la temperatura de reparación calor y el P\VHT (cuando se requiera PWIIT) adecuados. para enderezar debe estar sustancialmente libre de es- fuerzo y de fuerzas externas.25. antes de realizar las correcciones.4 Inaccesibilidad de soldaduras inaceptables.7.25. cios mal localizados. Se deben preparar las superficies (véase 5. dios mecánicos para sellar o minimizar las discontinuida- bas estén especificadas en los documentos del contrato des. carga de tluencia mínima especificada mayor de 50 ksi fuerzo de tracción. se aplican los siguientes requisitos: ( 1) El metal base no sometido a esfuerzo de tracción 5. Los miembros distorsionados por la soldadura se deben enderezar por medios mecánicos o (b) Deben realizarse soldaduras de muestra mediante la aplicación de una cantidad limitada de calor usando la WPS de reparación.1. pernos.26.2. (b) Se siga la WPS de reparación en el trabajo y la aceptables se deben eliminar (véase 5. Se permite el uso de martillos ma- turales u otras. excepto los esfuerzos que (d) Un ensayo de tracción de sección reducida resulten del método de enderezamiento mecánico usado (metal de soldadura).25) y volver a solidez del metal base restaurado se verifique con los soldar.1. la raíz ni en la capa de la superficie del metal base o de De no hacerlo así. repara.6(3) para estructuras tubulares.AWS DI !/DI JM-20!5 SECCIÓN 5. cinceles y herramientas vibradoras de perforados pueden dejarse abiertos o pueden llenarse con bajo peso para la eliminación de escoria y salpicaduras.1.!. (a) El Ingeniero apruebe la reparación por medio de soldadura y la WPS de reparación. El Inge. Excepto donde sea necesaria la restauración por medio de soldadura por razones estruc.3 Aprobación del Ingeniero. diCalor localizado. El sellado se debe definir como la deformación plástica La solidez de la soldadura de reparación debe ser verifi. (3) Además de los requisitos de ( 1) y (2).26 Martillado efectúa algún trabajo por el cual dicha soldadura es inac- cesible o se generan nuevas condiciones por las cuales la El martillado puede usarse en capas de soldaduras inter- corrección de la soldadura inaceptable se vuelve peli- medias para el control de esfuerzos de contracción en grosa o ineficaz. Se debe obtener la muestra deben usarse para demostrar que las propiedades aprobación previa del Ingeniero para reparaciones del mecánicas del área reparada cumplen con los requisitos metal base (distintas a las requeridas por 5.1 Herramientas. dos.5 Restauración soldada del metal base con orifi. cuando los sitivos. FABRICACIÓN 5.25. La temperatura de áreas calentadas medidas por métodos aprobados no debe exceder de 1100 °F [600 (e) El RT de las soldaduras de muestra debe veri- °C] para aceros revenidos y templados ni de 1200 °F [650 ficar que la solidez de la soldadura cumpla con los requi- °C] para otros aceros.25. o ambas. siempre que el Contratista prepare y siga una WPS de reparación.25. métodos NDT especificados en los documentos del con- trato para la evaluación de las soldaduras en ranura a 5. La extensión de la grieta debe determinarse mediante un ataque con ácido.4 Grietas en la soldadura o en el metal base.12. (metal de soldadura).25. los orificios mal ubicados punzonados o nuales para escoria. Cuando el metal base con orificios mal ubicados pero esto no se debe considerar corno martillado.1). la deficiencia debe compensarse me.2. y tres ensayos CVN de la HAZ (área de grano grueso) retirada de las soldaduras de 5. socava. (a) Se deben utilizar el metal de aporte. de ESW y EGW con defectos internos o para obtener un diseño revisado que compense las deficiencias.2 Concavidad excesiva de la soldadura o el (2) El metal base sometido a esfuerzo de tracción cí- cráter. porosidad de solda- dura excesiva o inclusiones de escoria. se restaura mediante soldadura. El sellado se debe prohibir en metales base con una para soldaduras en ranura sometidas a compresión o es. restauren por soldadura: minados y soldados nuevamente. PT u otros medios igualmente po.1. o ambos. soldadura en los bordes de la soldadura excepto según se diante trabajo adicional realizado según un diseño revi- establece en 9. La parte que se vaya a calentar sitos de 6.23. Las partes in.3 Fusión incompleta. 1 Uso de lengüetas de soldadura. En las estructuras no tubulares cargadas cíclicamente se deben 5.AWS DI IIDI !M 2015 SECCION 5. para asegurar su solidez. Se aceptan las salpicaduras fuertemente adheridas que quedan des- pués de la operación de limpieza. sedeben terminar en el extremo de una junta de manera badas por el Ingeniero tal que se garanticen soldaduras sólidas. Este requisito se debe aplicar no solo a las capas sucesi. sobre metal previamente depositado se debe eliminar 5.3 Eliminación de lengüetas de soldadura para estructura~ no tubulares cargadas cíclicamente.29.28 Golpe de arco cionen una extensión de la preparación de !ajunta. Las soldaduras (3) la técnica y las limitaciones del sellado sean apro. y los extremos de la soldadura deben 5.30 Lengüetas de soldadura (véase 5.30. 5. en más de 1/8 pulgada J3 mm J o de ma- quier interrupción. mos que exceda de 1/8 pulgada [3 mm J.4 Extremos de juntas a tope soldadas. el cráter cuando la soldadura se reanude después de cual. que sea mayor. 5. FABRICACION Para metales base con una carga de fluencia mínima es. sino también a los cordones sucesivos y al área del allá del ancho detallado o el ancho real proporcionado. !. Las las estructuras no tubulares cargadas estáticamente no es grietas o imperfecciones causadas por los golpes de arco necesario eliminar las lengüetas excepto que lo requiera deben ser pulidas hasta un contorno liso y verificadas el Ingeniero. Siempre que sea necesario. 5.29 Limpieza de la soldadura eliminar las lengüetas de soldadura al completarse y en- friarse la soldadura. una junta a tope soldada deben tener una pendiente que 5.os extremos de midad con 5.2) cubrimientos 5.30.2 Eliminación de lengüetas de soldadura para Los golpes de arco fuera del área de soldaduras perma. sin embargo.30. a menos que se re- 179 . Las pecificada de 50 ksi [345 MPa] o menor se podrá usar el juntas soldadas no se deben pintar hasta después de haber sellado siempre que: completado el proceso de soldadura y la soldadura haya sido aceptada. ( 1) todas las inspecciones hayan sido completadas y aceptadas (2) el sellado sea necesario para prevenir fallas en re.30. Los extre- toda la escoria y se debe limpiar la soldadura y el metal mos de juntas a tope soldadas que deban estar al ras se base adyacente por cepillado o por otro medio apropiado. Antes de soldar alisarse y quedar al ras de los bordes de partes contiguas.1 Limpieza durante el proceso.2.2 Umpieza de soldadura"\~ completada". eliminar la escoria de todas las soldaduras terminadas y la soldadura y el metal base adyacente se deben limpiar mediante cepillado u otro medio apropiado. terminarán de forma tal que no reduzcan el ancho más vas. estructuras no tubulares cargadas estáticamente. No debe. quiera su eliminación a los fines de 1'\DT o pintura. En nentes deben evitarse sobre cualquier metal base. esto debe realizarse por medio del uso de len- güetas de soldadura alineadas de forma tal que propor- 5. Se debe no exceda de 1 en 1O.29. restringir la nera tal que no deje refuerzos en cada uno de los extre- realización de soldaduras de tapón y en ranura de confor.24. 5. se debe explorar por esmerilado una venf1cación aleatoria del 10% de las discontinUidades en la superfíc1e del corte ~:o cuc~tión S1 la profundidad de cualqUJera de las discontinuidades exploradas excede de 1/8 pulg [3 mm]. designa a los electrodos 100 60 4 de bajo hidrógeno en los que . EIIOXX-X 112 máx.e ha comproh. disminuida. Más de 1/2 a4 Tabla 5. horas dos más largos que los establecidos por ensayos deben hornearse por pulgada [25 mmJ nuevamente antes de usarse ~oc de espesor 3 Los t:lectrodos deben entregarse y mantenerse en contenedores u otros recipa:ntes pequeños y ah1ertos Los contenedores calefaccio- nados no son obligatorios 50 30 2 4 El mdicador complementario opcional. tensiones (véase 5.2 Exposición atmosférica admisible de electrodos Tiempo mínimo de retención (véase 5. máx.wldadura por arco nm electrodo metálico reves- tido) Tabla 5.3 EIOOXX-X 112 máx. temperatura 2 Columna 8_ los electrodos expuestos a la atmósfera durante perío. [6mml [6 mm] hasta Electrodo Columna A (horas) Columna B (hora<>) o menos 2 pulg. E90XX-X 1 máx. no necesita soldadura.1 Tabla 5. de la temperatura mínima especificada. [50 mml AS.5) Descripción de la discontinuidad Reparación requerida Cualquier discontinuidad de 1 pulg. f6 mm] pero no mayor de 1 pulg. Más de 1 a 5 máx.1) de bajo hidrógeno (véase 5. no es necesario realizar la exploración del resto de las discontinuidades en esa superficie de corte 181 . pero se debe explorar la profun- mm J de profundidad máxima didada Cualquier discontinuidad por encima de 1 pulg. Más de 1/2a4 Tratamiento térmico alternativo de alivio de máx. [25 mm J de longitud y con una pro- Eliminar completamente y soldar fundidad por encima de 114 pulg. [6 mml Cualquier discontinuidad por encima de 1 pulg.1do el c:ontcmdo de hll.3.2) Notas· 1 Columna k los electrodos expuestos a la atmósfera durante perío- Disminución de la temperatura por Tiempo mínimo de dos más largos que los arnba señalados deben homcarsc nuevamente debajo retención a antes de usarse --. Más de 2 a JO máx. [3 mml pero no mayor de 114 pulg. [25 mm 1de longitud o menos Ninguna. l50 mm] Más de 2 pulg. [25 mm J adicional o fracción E7018M 9 máx.8. E80XX·X 2 máx. l6 mm J E70XXHZR 9 máx. [25 mm] Cualquier discontinuidad por encima de 1 pulg. R. fundidad por encima de 1/8 pulg.2 y 5. !50 90 10 mcdad del revestimiento después de su exposición a un ambiente hú- 200 120 20 medo durante 9 horas y han cumplido el nivel máximo permitido en 1\WS /\5 11/\5 1M.8. FABRICACIÓN AWS DI l/DUM:2015 Tabla 5.2. E70XX·X 4 máx.14. l50 mmj A5.SECCIÓN 5.3. 15min. r25 mm l de longitud y con una pro- véase 5. f3 Ninguna. Speci{ication for Carbon Sreel Electrodes for Shielded Metal Are WcldinK ( EspeCijicación de electrodos de acero al carbono para . no necesita ser explorada Cualquier discontinuidad por encima de 1 pulg.! E70XX 4 máx. 2 horas más 15 minutos para 15 m in. todas las discontmuidades de mas de 1 pulg [25 mm] de longitud que queden en esa superfíc1e de corte deben ser exploradas por esmerilado para determmar su profundidad S1 ninguna de las discontinuidades examinadas en el 10% de la verificación aleatoria tiene una profundidad que exceda de 1/8 pulg [3 mm].14. [25 mm[ "Para determinar la profundidad. o fracción de la misma de la misma de más de 2 pulg.4 Límites de aceptación y reparación de discontinuidades laminares provocadas en la fábrica en las superficies de corte (véase 5.5 Más de 4 a 10 máx. 114 pulg. [25 mm l de longitud y con una pro- Eliminar.1 fundidad por encima de 1 pulg. cada pulg. para cada E70XXR 9 máx.2. f25 mm l de longitud y 118 pulg.3) 1/4" Más de 114 pulg. Más de 4 a 10 máx... 5 5/8 3/4 3/4 < 100 f\ 1/4 1/2 5/8 3/4 3/4 < 100 tt 1/8 1/4 5/16 3/8 3/8 'I'olcrancia de contraflecha (en milímetros) Tolerancia de contrat1ccha (en pulgada<. Tes ¡gua! al espesor de la parte umda más delgada~ no se aplica el requisito de pasada única b Excepto que no es necesario que el tamaño de la soldadura supl:re el espesor de la parte más delgada unida e El tamaño minimo para las estructuras cargadas cíclicamente debe ser de3116pulg l5mmj 182 .8.4.) ~ Luz 2':30m 0.1 14 0.8.3 17 0.3 34 0. 0- 114 < T ~ 1/2 6<T:s. 3/4 12<T~20 1/4 6 3/4 < T 20 <T 5/16 8 • En el caso de los procesos que no son de ha_¡ o hidrógeno y no tienen precalcntamtento calculado de conform1dad con 4.4 38 0.2 1/2 0.1 7 0.5 40 ~ 2':30 m 0.5 1-1/2 ~ Luz ¿lOO ft 0..U) Tamaño mínimo de la soldadura en Espesor del metal base (T) a fileteb pulgadas mm pulgadas mm T ~ 114 T~6 118~ .5 20 <30m 7 13 17 19 20 <30m 4 6 8 10 10 Tabla 5. Tes 1gual al espesor de la parte más gruesa umda~ se deben ut1llzar soldaduras de pasada Umca Tanto en los procesos de bajo hidrógeno como en los que no lo son y están establecidos para evitar el agnetamiento de conformidad con 4.~ Tabla 5.6 Tolerancia de contraflecha para vigas Tolerancia de contraflecha para vigas comunes sin comunes (véase 5.1 1/4 0.22.2 25 0.3 0.22.1 9/16 0.3 1-1/4 0. FABRICACIÓN TablaS.4.1 Tamaños mínimos de la soldadura en filete (véase S.3) cartela de concreto diseñada (véase 5.4) Tolerancia de contraflecha (en pulgada<.2 0. 12 3/\6 5 1/2 < T :s. 0.4 0.AWS DI 1/DI 1M-2015 SECCIÓN 5.4 1-7/16 0.) Tolerancia de contraflccha (en pulgadas)) ~ Luz :2100ti .4 19 0.2 \3 0. C =convexidad admisible) w ~ 5/16 pulg. 1/8 pulg. [3 mmj > 1 pulg. [50 mm] o 1/4 pulg. C-'--. [25 mm J. ~ 2 pulg.4/\ Figura 5. véase Figura ó. [5 mml Programa C (W =ancho de la cara de la soldadura o cordón de superficie individual.23) Programa A (t =espesor de la placa más gruesa unida para CJP. [25 mm l o sin límites 3/16 pulg. [25 mm l o sin límites 1/8 pulg.4Bb Figura 5. C =convexidad admisible.Exterior Junta en T Traslape repisa Figura 5.4F Figura 5.4F) e máx~ cualquier valor de t U2 «Para estructuras cargadas ciclicamcntc. se apl!can las rcstricciont>s de perfil para cada ranura y tíh:k en forma separada e Las soldaduras realizadas usando repisas y soldaduras hechas en posición horizontal entre harra~ vcrticaks dt> espesor desigual están cxt>ntas de las l!mitaciones R y C véase Figuras 5 4G y 5.4C Figura 5. [5 mm] > 2 pulg.4Db NIA Figura 5. [3 mm l < 1 pulg.c Nota e N/A Figura 5. [5 mm} ProgramaD (t =espesor de la más delgada de las dimensiones del borde expuesto. [3 mm] ¿ 1 pulg.4G Ranura (CJP o PJP) Programa A Programa B Programa A Programa I3 N/ A véa-.bD Tipo de junta A tope con Tipo de soldadura A tope Esquina . e máx~ < 1 pulg. [25 mmj o 1/8 pulg.4 E N/ A Filete N/ A Programa e Programa e o Dd Programa C Programa e N/ A • Los programas de la A a la D se proporcionan en la Tabla 5_9 b En el caso de soldaduras en tílcte de refuerzo requendas pordiseño. [25 mm l . [8 mm J 1/16 pulg. [8 mmj.4H para detalles típicos d véase en la Figura 5 4F una descripción de dónde corresponde apl1car los Programas C y D Tabla 5.convexidad o concavidad admisible) Rmín.8 Perfiles de soldaduraa (véase 5. [2 mmj > 5/16 pulg. R máx_ para materiales> 2 pulg ]50 mm] de espesor es de 3/16 pulg [5 mm]. t =tamaño de la soldadura para PJP) R mín. R máx.SECCIÓN 5 FABRICACIÓN AWS DLI/Dl JM:2015 Tabla 5. Rmáx. [25 mmj 3/16 pulg.4E ¡:¡gura 5 . r6 mml a Programan (t =espesor de la placa más gruesa unida para CJP. t =tamaño de la soldadura para PJP. ~iempre que se logre el tamaño minimo de la soldadura (tomando en cuenta tanto la pierna como la garganta) 183 .9 Programas de perfil de soldadura (véase 5. ~ 1 pulg.Interior Esquina . bNo hav restricc1ón en la concavidad.4E Figura 5. [50 mm] o 3/16 pulg.:: 1 pulg. 5.1M:2015 SECCIÓN 5.1/01.1) 184 .14.AWS D1. FABRICACIÓN Figura 5.1-Discontinuidades de borde en material de corte (véase 5. hmin no debe exceder 2 pulg.---'- 1 • - ' ~e:.t.5tw ~ A D ~ 3/4 pulg.2) MÉTODO OPCIONAL PARA REALIZAR RADIO DE ESQUINA PERFIL LAMINADO O PERFIL CON PERFIL CON SOLDADURA DE FILETEe SOLDADURA DE RANURAb "El radio debe proporcionar una transic1ón suave sm entallas. esmerile e inspeccione los bordes cortados krmicamente del orifi- cio de acceso utili. precaliente a 150°F [65°C] previo al corte térmico.SECCIÓN 5. (50 mm] y formas incorporadas con espesor de matenal de alma superior a 1-1/2 pulg [40 mm]._ e:.51w PENDIENTE F NO CRÍTICO R ¡. R.2-Geometría de orificio de acceso de soldadura (véase 5.1/D1._e h (Nota d) L___ \¡ R .2) 185 . [50 mmj e Estos son los detalles típicos para juntas soldadas desde un lado contra el respaldo de acero_ Se deben constderar diseños dejLmta alternativos Nota En el caso de perfiles laminados con espesores de brida mayores de 2 pulg.ar soldaduras en ranura de empalme de alma y hnda Figura 5.1.t. FABRICACIÓN AWS D1.1M:2015 RESPALDO SI SE USA e j'/ -.?: 3/8 pulg_ [1 O mm[ (típico l/2 pulg [12 mm]) b Onfkio de acceso realizado después de soldar el alma a la brida. (Nota a) NO DEBE HABER ENTALLAS TANGENCIALES PROHIBIDAS (VER FIGURA C-3..J (Nota a) PRECORTE DE RADIO 1 "1.16. el que sea mayor. e OrificiO de acceso realizado antes de soldar el alma a la brida_ La soldadura de alma a la brida no debe retomarse a través del onfícw d hmm ~ 3/4 pulg [20 mm] o t. [20mm] V NGULO DE 1 2 1.ando métodos MT o PT antes de reali. (espesor del alma).5 POR PERFORADORA 1 O CALADORA 1 ~ 1. FABRICACIÓN A± 1/16 pulg.A -1/8 pulg.1) 186 . [2 mm] (B) SOLDADURA DE RANURA CON RESPALDO - RAiZ SIN RANURADO DEL LADO OPUESTO +10° '('""-S"~ LI~I~~DA~o l 11 +1116 pulg.2. [2 mm] -1 (A) SOLDADURA DE RANURA SIN RESPALDO - RAÍZ SIN RANURADO DEL LADO OPUESTO +10° ~"-se¡ ··.1/D1.3-Tolerancias de mano de obra en el montaje de juntas soldadas en ranura (véase 5.21.24. [2 mm] -1 1.4. Figura 5. [3 mm] (C) SOLDADURA DE RANURA SIN RESPALDO - RAÍZ RANURADA DEL LADO OPUESTO Raíz no Raíz Ranurada del lado Ranurada del lado opuesto opuesto pulg mm pulg mm ( l) Cara de la raíz de !ajunta ±1/16 2 Ilimitado (2) Abertura de la raíz de :t:1/16 2 +1/16 2 juntas sin respaldo -1/8 3 Abertura de la raíz de + 1/4 6 No aplicable juntas con respaldo -1/16 2 (3) Ángulo de ranura de la +10° +10° junta -S" -S" Nota: Consulte en 9.¡ ¡-.•¡ [J o 1 1 +1/4 pulg.AWS D1.1 las tolerancias de soldaduras en ranura tubulares CJP realizadas de un lado sin respaldo. A -1116 pulg.:·::. [6 mm] .1M:201S SECCIÓN S. SECCIÓN 5..1M:2015 DESEABLE ACEPTABLE INACEPTABLE R > RMAX R < R. FABRICACIÓN AWS D1.Ax { g ~ ~ ~ (A) PERFILES DE SOLDADURA PARA JUNTAS A TOPE DESEABLE ACEPTABLE INACEPTABLE C=O e R R=O e R e (B) PERFILES DE SOLDADURA DE RANURA DENTRO DE JUNTAS EN ESQUINA Figura 5.AX R= RMAX j EXCESIVO { \: 1 ~ } 1 ~ R <R.~ y 5... : { S~Z ~ R=O j {t g ~ [R < R..1/01.'!) 187 ...4-Requisitos para perfiles de soldadura (véase Tablas 5. . !! y 5. R = Rw.1M:2015 SECCIÓN 5.AWS D1...u (C) PERFILES DE SOLDADURA DE RANURA FUERA DE JUNTAS EN ESQUINA DESEABLE ACEPTABLE INACEPTABLE e (O) PERFILES DE SOLDADURA DE RANURA EN JUNTAS EN T Figura 5.4 (Continuación)--Requisitos para perfiles de soldadura (véase Tablas 5..1/D1.~) 188 .. FABRICACIÓN DESEABLE ACEPTABLE INACEPTABLE A< R.x _j_ _L_ R =A.. • <' • <' '' ·:' • e ' ' 1 • '' 1 1 ' 1 ' 1 1 ~--./·--~ (E) PERFILES DE SOLDADURA DE FILETE PARA JUNTAS EN ESQUINA INTERNAS.1M:2015 DESEABLE ACEPTABLE 1NACEPTABLE r--- ' ~J> ' ' ~· <' 1 '1 • ' 1 1 1 1 1 'L--o~"'"-~' 1 L--.. ' J r---- '' '' ' .!) \89 . JUNTAS TRASlAPADAS Y JUNTAS EN T DESEABLE ACEPTABLE INACEPTABLE wXc =EXCESIVO '\ ~-s: APLICA APLICA APLICA PROGRAMA C PROGRAMA C PROGRAMA C C =EXCESIVO APLICA PROGRAMAD APLICA PROGRAMAD ·~ APLICA PROGRAMAD IF\ PERFILES DE SOLDADURA DE FILETE PARA JUNTAS EN ESQUINA EXTERNAS Figura 5.4 (Continuación)-Requisitos para perfiles de soldadura (véase Tablas 5._!! y 5.1/D1..SECCIÓN 5.t--! ~--t--! ~--. ' ' '" . FABRICACIÓN AWS D1. 4 (Continuación)-Requisitos para perfiles de soldadura (véase Tablas 5.AWS D1.1/D1.'!) 190 . FABRICACIÓN DESEABLE ACEPTABLE (G) DETALLES DE REPISA TÍPICA (H) PERFILES TÍPICOS PARA SOLDADURAS Bun ENTRE ESPESORES DESIGUALES Figura 5.1M:2015 SECCIÓN 5.J! y 5. CWB) según los requisitos de la Norma W 178. Requisitos generales 6. Se debe realizar Normas (CSA). Inspección Parte A ción y de calidad dentro del alcance de los documentos del contrato. demoras en el trabajo. La calificación de que tanto la inspección como la verificación sean realiza. el Inspector continúe activo en la inspección de la cons- trucción de acero soldado. un Inspector estará vigente indefinidamente. dicho requisito deberá estar estipulado 6.1. Las bases de calificación aceptables serán las siguientes: ción deben ser funciones separadas. salvo que exista una razón es- 6.1 Alcance temas de inspección y de calidad dentro del alcance de los documentos del contrato.4. Las el método o los métodos de ensayo.1.3 Definiciún de categorías de Inspector pecífica para cuestionar la capacidad del Inspector. durante el montaje y después of Welding Inspector.1 Bases para la calificación. Cuando el término Inspector se de aceptación para discontinuidades y los procedimien. o ambas.3 Inspector asistente.1. del trabajo. Para los Ingeniero elige especificar las bases de la calificación del fines de este código. sea competente para realizar la inspección realizar esta función o. siempre que das por el Contratista. Certifi- tos del contrato. zar funciones específicas de inspección bajo la 192 .1. dian Welding Bureau (Oficina Canadiense de Soldadura. Este Inspector es la persona debidamente designada que actúa por orden y en nombre del Propietario o del Ingeniero en todos los 6. Esta infor- mación deberá designar las categorías de las soldaduras a 6.1.2. se aplica de igual forma a la inspección y verificación dentro de 6.1 Inspector del Contratista. Este Inspector es 6.2 Inspector de verificación. los criterios 6. o este tipo de inspección y ensayo e informar sus resultados al Propietario y al Contratista oportunamente para evitar (3) Una persona que por capacitación o experiencia. no exigir la verificación independiente o estipular 6. Inspector debe detallarlo en los documentos del contrato. La inspección y los ensayos de la (2) Calificación actual o previa por parte de la Cana- construcción /montaje serán responsabilidad del Contra. en cuanto a inspección. tificado de soldadura (CWI) de la AWS.\· (Norma para la certUlcación de de la soldadura para garantizar que los materiales y la lnspectOfl'S de soldaduras de la AWS). trato.1 Inspección del Contratista.2. ( 1) Certificación actual o previa como Inspector cer- 6. Este tipo de ins.1.1.1 Información suministrada a los licitadores. 6. 1. La inspección y los ensayos de ve. AWS Dl 1/01 1M 2015 6.3.4. según las dispo- pección y ensayo deben llevarse a cabo conforme sea ne. pecíficas de Inspector descritas anteriormente.2. Si el 6.2 Inspección de verificación. o mano de obra cumplan con los requisitos de los docu- mentos del contrato. bases de la calificación deben estar documentadas. trucción /montaje y la inspección y el ensayo de verifica.1.1.3.3 Inspectores. siciones de la AWS QC 1.2. Los Inspectores responsables de la aceptación o el rechazo de los mate- examinar.1. utiliza sin más calificación respecto de las categorías es- tos para NDT. ca/ion of Wl'iding lnspectors (Certificación de Inspecto- res de soldadura) de la Asociación Canadiense de 6. cuando así se disponga en el con. La Sección 6 contiene todos los requisitos para las califi- caciones y responsabilidades del Inspector. el alcance de la evaluación de cada categoría y riales y de la mano de obra deben estar calificados.1. construcción y ensayos rificación son prerrogativas del Propietario quien puede de metales.2 Inspecciones y condiciones del contrato.4.4 Requisitos de calificación de Inspector en la información provista a los licitadores. la inspección y el ensayo de cons. Cuando se requieran otras técnicas de NDT además de la inspección visual. Standard for A WS Certification cesario previo al montaje.2 Términos de efectividad. tista excepto que se estipule lo contrario en Jos documen. 1.3. los límites de responsabilidad descritos en 6. El Inspector puede reci- la persona debidamente designada que actúa por orden y bir ayuda de Inspectores Asistentes quienes pueden reali- en nombre del Contratista en todos los temas de inspec. o de la vista con o sin lentes correctivos para comprobar la Sección 9 para tubulares o debe garantizar que cada so¡: agudeza visual de Jaeger J-2 a una distancia de 12 pulg. a intervalos adecuados. la longitud. diferentes de los descritos en este código. operarios de soldadura y soldadores de pun- Inspectores Asistentes deben haber aprobado un examen teado calificados según los requisitos de la Sección 4.1 Determinación de la calificación. El Inspector debe observar. dador. aprobación del Ingeniero. 6. lete.3 Inspección de las WPS junta. El tamaño y el das por ensayo cumplan con los requisitos de las Seccio. operario de soldadura o soldador de fabricados o montados o ambos. Es posible utilizar otros criterios 6.4 Inspección de las calificaciones del deben estar calificados por capacitación y experiencia para realizar las funciones específicas para las que soldador.5 Inspección de trabajos y registros 6. la longitud y la ubicación de todas las soldaduras cumplan con los requi- El Inspector del Contratista debe garantizar que solo se sitos de este código y con los planos de detalle y que no utilicen materiales y equipos que cumplan con este có. El Inspector del Contratista soldador de punteado para garantizar que se cumpla con debe garantizar que todas las WPS precalificadas a ser uti.4. longitud y ubicación de soldaduras. Los Inspectores deben identificar con una de este código y con los documentos del contrato.3 WPS en producción. El Inspector solo debe permitir que la soldadura sea realizada por sol- 6. los requisitos aplicables de este código.5. El Inspector debe recibir los planos completos deta.3. operario de soldadura o soldador de punteado 17 pu1g. según 4. discontinuidades en las soldaduras y en el metal base debe estar asistida por una luz fuerte.4. Se debe notificar al (véase 4. El equipos Inspector debe garantizar que el tamaño. El Inspector debe exa- Secciones 3. se hayan agregado soldaduras no especificadas sin la digo. INSPECCIÓN PARTE A AWS DI 1/DI 1M ~015 supervisión del Inspector.4.2.2 WPS calificadas por ensayo.1. El Inspector exigirá la recalificación de cual- riales y calidad para los productos que deban ser quier soldador. Contratista debe garantizar que todas las WPS califica. 6. el tipo y la acuerdo con la Sección 4.1.2 Repetición de ensayos sobre la base de la cali- drá autoridad para verificar la calificación de los Inspec. en general.2. Los Inspectores y los dadores. opera- verificar que toda construcción y montaje por soldadura rio de soldadura o el soldador de punteado demuestre su se realice de acuerdo con los requisitos de los documen- capacidad para producir soldaduras sólidas del tipo que tos del contrato. y con los documentos del adecuados.1. El trabajo de los Inspectores Asis. contorno de las soldaduras se deben medir con calibres nes 4.5.5. ubicación de todas las soldaduras que se deban realizar. lificación. (si son tubulares).1 ).7 Notificación al Inspector.1. diariamente. tal como la prueba de rotura de soldadura en fi- tor. la preparación de la 6. marca distintiva u otros métodos de registro todas las 193 . Cuando la calidad del trabajo de un sol- tores.2 Alcance de las inspecciones. operario de soldadura y hayan sido asignados. dad del trabajo. El Inspector del Contratista sitivos que puedan ser útiles.5 Responsabilidad del Inspector. a dador. y los documentos del minar el trabajo para garantizar que cumpla con los re- contrato. [300 mm 430 mm]. o por medio de una recalificación completa de llados que muestren el tamaño.4 Identificación de la~ inspecciones realizadas por realicen según las WPS que cumplan con los requisitos el Inspector. quisitos de este código.2 Inspección de materiales y 6.1 WPS precalificadas. (si son tubulares).1.4. operario de soldadura y 6. la práctica de montaje. El Inspector del de aceptación. 6.3 Repetición de ensayos por vencimiento de la ca- El Inspector debe recibir también la parte de los docu- mentos del contrato que describa los requisitos de mate. 6. soldador de punteado tentes debe ser monitoreado regularmente por el Inspec- tor. debe garantizar que todas las operaciones de soldadura se 6.2. 5.6 Elementos que se deben suministrar al Inspec. operario de soldadura o soldador de punteado pareciera estar por debajo de los requisitos de este có- 6.SECCIÓN 6.1. el Inspector puede requerir que el soldador. La inspección visual de las grietas y otras contrato.3. las técnicas de soldadura y el desempeño de cada soldador. 5. lupas y otros dispo- 6. o Sección 9 para tubulares.3. 2. 6. puntt:ado que no haya utilizado el proceso (para el que está calificado) durante un período superior a seis meses 6. lizadas para el trabajo cumplan con los requisitos de las 6.5 Autoridad de verificación.4. 6. El Inspector debe digo. cuando estén aprobados por el Ingeniero. no ha cumplido Jos requisitos por medio de un ensayo 6.3 Alcance de la inspección. 1 Tamaño. Inspector con anticipación respecto del inicio de opera- ciones sometidas a inspección y verificación.5. 2. Los Inspectores Asistentes 6. El Ingeniero ten. simple.3.4 Examen de la vista. El examen de la vista de haya demostrado previamente dicha calificación bajo todo el personal de inspección debe ser solicitado cada otra supervisión aceptada y aprobada por el Ingeniero tres años o menos si fuera necesario demostrar la aptitud. sayos se deben realizar según 6.5 NDT no especiticado aparte del visual.1.16 (si son tubulares). operarios de soldadura y soldadores de pun- teado. tista. Los en- el Contratista. Sin embargo. el Contratista deberá eliminar y luación de aptitud para el servicio según la experiencia reemplazar el metal base dañado o compensar la defi. Se debe prohibir el estampado de miembros cargados cíclicamente sin la aprobación del Ingeniero.AWS Dl l/DJ JM 2(]J'i I'ART!:'. 6.1 Responsabilidades del Contratista.6.14. ensayo de partícula magnética ble de los costos asociados. deben ser evaluadas sobre la base de los ponda. 6. pasada. todas las calificaciones de la WPS y otros ensayos Criterios de aceptación realizados y cualquier otra información que pueda reque- rirse. si dicha prueba revelara un in.5 Mantenimiento de registros. 194 . a tasas acordadas mutuamente entre el Propietario y criterios de aceptación para la inspección visual. Se el trabajo de reparación será realizado a cargo del Contra- podrá utilizar cualquier método de registro acordado mu. condiciones generales aplicables a la mayoría de las si- pectores y corregir las deficiencias de los materiales y la tuaciones. tuamente.5. que estén documentados adecuadamente por quien los dura defectuosa o su eliminación para una segunda sol. 6. En el caso de que la solda. El Contra- tista será responsable de la inspección visual y de la co. El alcance del examen Responsabilidades del Contratista y los criterios de aceptación deben estar especificados en los documentos del contrato y la información provista al licitador. además de la ins- pección visual. El Inspector debe guardar un registro de las calificaciones de todos los sol. será responsabili- dad del Contratista garantizar que todas las soldaduras cumplan con los requisitos de calidad de la Sección 6. Las soldaduras sometidas a PT y MT.6 Obligaciones del Contratista 6.5. evidencia experimental o el análisis de ingeniería ciencia en la forma aprobada por el Ingeniero. El Contratista debe La premisa fundamental del código es proporcionar las cumplir con todas las peticiones del Inspector o los Ins.3 Criterio de ingeniería.6. rresponda.2 Solicitudes del Inspector. El Propietario será responsa. pecifica un NDT aparte de la inspección visual en el acuerdo de contrato original. incluyendo el manejo.8 Aprobación del Ingeniero de rrección necesaria de todas las deficiencias de los criterios de aceptación materiales y la mano de obra según los requisitos de este código. la que sea aplicable. producción diferentes de los descritos en el código pue- den ser utilizados para una aplicación específica. pero posteriormente el Pro- pietario Jo solicita. según co- tento de defraudar o una violación flagrante de este código. lo que corres.6.14.9 Inspección visual Parte C.10 Ensayo de penetración (PT) y yos solicitados o deberá permitir la realización de cualquier ensayo de acuerdo con 6.\' A. Parte F para tubulares.6.7 Alcance Los criterios de aceptación para inspección visual y NDT de conexiones no tubulares cargadas estática y cíclica- Parte B mente~ describen en la Parte C. la Tabla 6. Cuando se de servicio y factores medioambientales. 6. o la Tabla 9. especifica un NDT aparte de la inspección visual en la información provista a los licitadores. 6. Parte C dadores.4 NDT especificado aparte del visual. Estos criterios al- dadura dañe el metal base de manera que a juicio del Ingeniero su retención no cumpla con la intención de los ternativos de aceptación pueden estar basados en la eva- documentos del contrato. Si no se es.6. propone y aprobados por el Ingeniero. siempre 6. la prepa.14. el Contratista deberá realizar los ensa. Todas las soldaduras deben ser inspeccionadas visual- mente y serán aceptables si cumplen con los criterios de 6. los efectos de la carga 6. (MT) ración de la superficie. o Sección 9. el NDT y la reparación de las discontinuidades excepto las descritas en 6. alternativos 6. BY C SECCIÓN 6.4 o 6.9. INSPECCIÓN partes o juntas que hayan inspeccionado y aceptado. 6. Los criterios de aceptación para soldaduras de mano de obra conforme a lo previsto en los documentos del contrato. considerando el tipo de material. una discontinuidad visual no deben tener grietas)' serán inaceptables si la RT alargada será definida como aquella cuya longitud muestra alguno de los tipos de discontinuidad descritos en excede tres veces su ancho. Sin embargo. 6. el espacio mínimo permitido de la Figura 6. [6 (4) Las discontinuidades aisladas tales como un mm]. La separación tos en esta sección. en cualquier tramo lineal de NDT realizado en un lapso no menor a 48 horas después 1 pulg. Las limitaciones dadas por la de la Figura 6. La separación mínima de las discontinui.1. cuando la suma de todos operativos. [25 mm] de soldadura.1. dadura o con un borde libre (es decir. Casos 1-lV.2.11. en cualquier tramo lineal de 195 . se hayan enfriado a temperatura ambiente.29 para tubulares. deberán ser reparadas según 5. del cual no existe extensión de material) las discontinui. la indicación redondeada máxima puede ser de 3/8 sus dimensiones mayores supere el tamaño máximo de pulg.12. citados anteriormente. en las que la suma de las dimensiones más grandes sea mayor que E en cual- quier tramo de 6E de longitud. incluyendo los requisitos y califica.12.2 y 9.2 Criterios de aceptación de discontinuidades para Las discontinuidades que no sean grietas deben ser eva. [2.1. A517. (3) Las discontinuidades redondeadas superiores a un tamaño máximo de E/3. más grandes que estén siendo consideradas. Casos 1 IV.2.lM_2015 6.1. (4) En la intersección de una soldadura con otra sol. Las limitaciones dadas por deada será definida como aquella en la que su longitud es las Figuras 6. Este requisito es indepen- de la finalización de las soldaduras. [30 mm] se deben aplicar a todos los tamaños de la solda. La separación dades redondeadas que sean mayores o iguales a 3/32 mínima hasta otra discontinuidad agrupada.12. un borde más allá del cual no existe extensión de material) las discontinui- (2) Las discontinuidades con una separación menor dades aceptables deben cumplir con las limitaciones de que el espacio mínimo permitido de la Figura 6. la calificación del personal y los mé.25. [lO mm].9. (2) Discontinuidades con una separación menor que dura superiores a 1-1/8 pulg. y A709 pulg. no deben exceder de 1/4 pulg. Cuando la longitud de la 6.2. Las soldaduras sometidas a NDT mí ni m a hasta otra discontinuidad agrupada.1 Conexiones no tubulares cargadas cíclica- Las soldaduras que están sometidas a RT además de la mente a tracción inspección visual no deben tener grietas y serán inacepta- bles si la RT muestra discontinuidades que excedan las ( 1) Discontinuidades que exceden el tamaño máximo siguientes limitaciones.12.10.1. [2.2. o 6.8. [38 mm]. deben cumplir con la Sección 6. un borde más allá pulg.2 y 6. Las sol- luadas según sean alargadas o redondeadas. cuando E es superior a 2 pulg. que puede ser redonda o 1/2 pulg.1 Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente.5 mm] no debe exceder de 2E/3 o 3/8 pulg. alargada o pulg. diente de (1). todos los métodos NDT. grupo de indicaciones redondeadas.5 mm] hasta una discontinuidad alargada o redondeada o hasta un borde o extremo de una soldadura redondeada aceptable o hasta un borde o extremo de una intersectante deberá ser tres veces mayor que la dimen- soldadura intersectante deberá ser tres veces mayor que sión de mayor longitud de las discontinuidades que estén la dimensión de mayor longitud de las discontinuidades siendo consideradas. discontinuidad permitido en la Figura 6.3. la Figura 6. sus dimensiones mayores supere el tamaño máximo de Inspección.2. alargada o deben haber sido consideradas aceptables por la inspec.2.11 Ensayos no destructivos (NDTl dades aceptables deben cumplir con las limitaciones de la Figura6. 6. 6. la que sea menor.3 para el tamaño de la soldadura (E) 1- tres veces su ancho o menos.27. [30 mm]. Los criterios cada una con una dimensión mayor de menos de 3/32 de aceptación para aceros ASTM A514. 6. [38 mm] se deben aplicar a todos los Tamaños de irregular y que puede tener extremos agudos. INSPECCIÓN PARTEC AWS Dl_l/Dl. Independien. [50 grupo de indicaciones redondeadas.12. (7) Discontinuidades en línea. redondeada o hasta un borde o extremo de una soldadura ción visual de acuerdo a 6. (2) y (3). conexiones no tubulares cargadas cíclicamente. 6. [2. Grado HPS IOOW [690W] deberán estar basados en [lO mm]. [10 mm]. discontinuidad permitido en la Figura 6.2. la suma admisi- ble de las dimensiones más grandes debe ser proporcio- Las soldaduras examinadas por RT que no cumplan con nalmente inferior.2. Figura 6. (5) La suma de las discontinuidades individuales.SECCIÓN 6.1 para el tamafto de la soldadura (E) 1-1/8 pulg.2. la soldadura superiores a 1-112 pulg. (5) Las discontinuidades aisladas tales como un ciones de equipos. la que sea menor. ( 1) Las discontinuidades alargadas que excedan el (3) En la intersección de una soldadura con otra sol- tamaño máximo de la Figura 6. intersectante deberá ser tres veces mayor que la dimen- sión de mayor longitud de las discontinuidades que estén Para soldaduras sometidas a NDT de acuerdo con 6.5 mm] no debe exceder de 2E/3 o 3/8 pulg.26. 9. siendo consideradas. Excepto por lo dispuesto en 9. Una discontinuidad redon.12 Prueba radiográfica (RTl soldadura examinada sea inferior a 6E. los ensayos pueden comenzar in- mediatamente después de que las soldaduras finalizadas (6) La suma de las discontinuidades individuales. cada una con una dimensión mayor de menos de 3/32 dadura o con un borde libre (es decir. 6. Los criterios de aceptación serán los descri.1.12. cuando la suma de mm]. daduras que se someten a RT además de la inspección temente del tipo de discontinuidad. los requisitos de la Parte C o con los criterios alternativos de aceptación de 6. la evaluación de amplitud (clasificación (4) Las discontinuidades aisladas tales como un dB) no permite una disposición confiable. Cuando las soldaduras de alma a ala con(' JP están some- quier tramo de 6E de longitud.3. evalúan sobre la base de la discontinuidad que refleja el mente a compresión ultrasonido en proporción a su efecto sobre la integridad de la soldadura.3. se dadura. un borde más allá continuidades más críticas está orientada a un mínimo de del cual no existe extensión de material) las discontinui. haz de sonido.2. [2 efecto sobre la integridad de la soldadura.2 y la escaneo "E" (véase 6. b") pueden se- sus dimensiones más grandes supera las 3/8 pulg.2.2.3 Discontinuidades inferiores a 1/16 pulg. búsqueda se acerca y se aleja de la discontinuidad (movi- miento de escaneo "b") puede ser una indicación de dis- (2) Discontinuidades con una separación menor que continuidades planarcs con una dimensión significativa a el espacio mínimo permitido de la Figura 6. dadura deben estar designadas de ese modo en el plano ble de las dimensiones más grandes debe ser proporcio. Las discontinuidades detectadas por el patrón de escaneo "E" deben ser evaluadas según los cri- (6) Discontinuidades en línea. alargada o por otros medios (por ejemplo. esmerilado o ranurado para la inspección visual. (6) Discontinuidades en línea. Conforme la orientación de dichas discontinuidades. de diseño y deben cumplir con los requisitos de la Tabla nalmente inferior.3. través de la garganta. RT.2. la suma admisi. caneo. Este requisito es indepen.1 Indicaciones. relativas al haz de sonido.12. forma ultrasónica se evalúan sobre la base de la disconti- nalmente inferior. se re- discontinuidad pennitido en la Figura 6. en cualquier condición de carga deben cumplir con los requisitos de la Tabla 6.AWS D1 1!D1 1~ 2015 PARTF C SECCIÓN 6. RT. las dimensiones más grandes sea mayor que E en cual. [25 mm] de soldadura. etc. nes de discontinuidades que permanezcan en la pantalla las discontinuidades con una dimensión mayor de menos mientras la unidad de búsqueda se acerca y se aleja de la de 1/16 pulg. pulg. 20° (para una unidad de búsqueda de 70°) hasta 45° (para dades aceptables deben cumplir con las limitaciones de una unidad de búsqueda de 45°) de la perpendicular al la Figura 6.30.12.13. (2) Las soldaduras sometidas a esfuerzos de compre- quier tramo de 6E de longitud. ción para soldaduras sometidas a UT además de la cada una con una dimensión mayor de menos de 3/32 inspección visual deben cumplir con los siguientes requi- pulg.).2. pesor de la soldadura igual al espesor real del alma más 1 diente de ( 1).3. en cualquier tramo lineal de 1 pulg.1 y 6. citados anteriormente. desvía de la perpendicular.2. 6. técnicas alternativas de UT. Las soldaduras probadas en ble de las dimensiones más grandes debe ser proporcio.12. en las que la suma de las dimensiones más grandes sea mayor que E en cual. esmerilado o inspección visual deben cumplir con los requisitos de la ranurado para la inspección visual. ( 1) Las soldaduras sometidas a esfuerzos de tracción diente de ( 1). [ 1O sitos: mm]. Cuando la longitud de la sión deben cumplir con los requisitos de la Tabla 6. [25 mm] de soldadura. en las que la suma de terios de la Tabla 6.2. [2.2 Escaneo.13 Prueba ultrasónica (UTl Cuando las indicaciones que exhiben estas características planares se encuentran presentes en la sensibilidad de es- 6. INSPECCIÓN 1 pulg.2 para el espesor real del alma. bulares cargadas cíclicamente. [2 mm] no serán aceptables si la suma de discontinuidad (movimiento de escaneo .13. la que sea menor. detallada de la discontinuidad por otros medios (por tación para soldaduras sometidas a UT además de la ejemplo. Las indicaciones de discontinuidades ( 1) Discontinuidades que exceden el tamaño máximo que permanezcan en la pantalla mientras la unidad de de la Figura 6. (2) y (3).. Además de los requisitos de 6. Casos 1 IV.13. 6. Dado que la principal superficie reflectante de las dis- dadura o con un borde libre (es decir. Las soldaduras de alma a ala con diante movimientos de escaneo diferentes del patrón de CJP deben cumplir con los requisitos de la Tabla 6. soldadura examinada sea inferior a 6E.2. aceptación de las discontinuidades detectadas por los 196 .3.12. sión de mayor longitud de las discontinuidades que estén 6. Las indicacio- mm].2. citados anteriormente. Este requisito es indepen. intersectante deberá ser tres veces mayor que la dimen. Las soldaduras probadas en forma ultrasónica se 6. 6.5 mm) no debe exceder de 2E/3 o 3/8 pulg. es probable que se requiera una evaluación más bulares cargadas estáticamente.2 Conexiones no tubulares cargadas cíclica.). Cn En la intersección de una soldadura con otra sol.2. Los criterios de acepta- (5) La suma de las discontinuidades individuales.1 Criterios de aceptación para conexiones no tu. ficativa a través de la garganta. La separación quiere una evaluación más detallada de la discontinuidad mínima hasta otra discontinuidad agrupada. Tabla 6. técnicas alternativas de redondeada o hasta un borde o extremo de una soldadura UT. cuando la suma de dicaciones que exhiben estas características planares se sus dimensiones mayores supere el tamaño máximo de encuentran presentes en la sensibilidad de escaneo.13. nuidad que refleja el ultrasonido en proporción a su 6.2) puede estar basada en el es. (2) y (3 ). ñalar discontinuidades planares con una dimensión signi- r1o mm] en cualquier tramo lineal de una pulgada de sol. es posible que dé como resul- tado clasificaciones dB que no pennitan la evaluación di- recta y confiable de la integridad de la junta soldada. la suma admisi. 6. etc. Los criterios de acep.2. Cuando la longitud de la tidas a un esfuerzo de tracción calculado normal a la sol- soldadura examinada sea inferior a 6E. la aceptación de discontinuidades detectadas me. En el caso de soldaduras de alma a ala con CJP.2 Criterios de aceptación para conexiones no tu- siendo consideradas . Cuando las in- grupo de indicaciones redondeadas. [25 mm}. 15. Se deben utilizar los mé.13. E" (véase 6.\lo Destructivos).14. requieran ensayos por especificación del contrato deben ras.2. la soldadura. Cuando se utiliza UT. se deberá especificar claramente en los documentos del contrato la ubicación y las longitudes 6. 6. Cuando dichas soldaduras de alma a ala están sometidas a un esfuerzo (2) NDT l'ivell trabajando bajo el NDT Nivel JI de tracción calculado normal a la soldadura deben estar designadas de ese modo en los planos de diseño y deben 6. se deben evaluar dos puntos adicionales en cada lice NDT aparte del visual debe estar calificado según la segmento en ubicaciones acordadas por el Contratista y edición actual de la Práctica recomendada n.1 O. 6. Los usuarios del código deben familiari. continuidades. o Parte D Procedimientos NDT (2) tenga la educación. Cuando se utiliza RT. pección PT y las normas de aceptación deberán cumplir con la Sección 6. . 6. el Inspector de Verificación.14.3 Ensayos de puntos.3 UT.14.14. [lOO mm] de la longitud de 6. mento. excepto que se especifi- que un ensayo parcial o de puntos.14. evaluación parcial.2 Ensayos parciales. categorías o ciones específicas.14.6 Calificaciún del personal todo el segmento de la soldadura representado por el punto original. puntos adicionales.15. Cuando se especifique la Sección 9.2) puede estar basada en un espesor de Las personas que realicen NDT deben estar calificadas la soldadura igual al espesor real del alma más 1 pulg.30. capacitación y experiencia necesarias y haya aprobado con éxito la evaluación es- crita que se describe en SNT-TC-IA. Las _juntas de soldadura que of Welds (Guía para el ensayo no destructivo de soldadu.14 Procedimientos 6.1 Requisitos de ASNT. para: {25 mm]. mentario de cada método se explican en la última edición de AWS B 1. particularmente la incapacidad de detectar La información provista a los licitantes deberá identificar y caracterizar las discontinuidades planares con orienta. Parte C de reparación. Cuando cualquiera de los dos puntos adicionales muestre defectos que requieran reparación. ubicación) de las soldaduras a evaluar. radiación. cada categoría de junta soldada designada para ser eva- luada en una longitud establecida de soldadura o un seg- 6. Guide for Nondesrructive Examination 6. La certificación de individuo cumplir con los requisitos de la Tabla 6. Cada ensayo de puntos debe cubrir corno mínimo 4 pulg.15 Alcance de los ensayos zarse con todas las limitaciones de los métodos NDT que deban utilizar. 197 .2 Sistemas de procesamiento de imágenes por o las categorías de las soldaduras a evaluar. INSPECCIÓN PARTHSC rD AV.2 para el espesor real del alma. Para detectar discontinuidades abiertas a la nes alejadas del punto original. Sin embargo.4 MT.14. pector de Verificación deben acordar la ubicación de los todos estándar establecidos en ASTM El65 para la ins. Parte C de este código.2 Certificación.14. El personal que rea. Se deben tomar dos puntos adicionales en el mismo segmento de !ajunta de soldadura en ubicacio- 6.6 no requiere estar calificado y certificado de proporcionan una garantía razonable de la integridad de acuerdo con las disposiciones de AWS QC l. claramente el alcance de los NDT (tipos. Las discontinuidades detectada~ por el pat~ón de escaneo ··E" deben ser evaluadas segun los cntenos ( 1) NDT l'ivelll o de 6. (Las limitaciones y el uso comple. Si la soldadura involucra más de un seg- 6. Cuando se realiza la evaluación utilizando sistemas de procesamiento de imágenes por radiación.5 PT.14.1 Ensayos completos.1 RT. Cuando se utiliza MT. Parte F para tubulares. 0 SNT-TC. Cuando el ensayo de puntos revela indica- técnica deben cumplir con ASTM E709 y el criterio de ciones de discontinuidades inaceptables que requieran aceptación debe cumplir con la Sección 6.3. el procedimiento y la la soldadura. Cuando se especifique un los procedimientos y las técnicas deben cumplir con la ensayo de puntos se debe incluir la cantidad de puntos en Parte G de esta sección. pareciera que algunos usua- rios del código consideran en forma incorrecta que cada método es capaz de detectar todas las discontinuidades inaceptables.3 Excepción de los requisitos de QCI. de Nivel 1 y Nivel lila debe llevar a cabo una persona de Nivel 111 que haya sido certificada por: ( 1 ) J\ merican Society for Nondestructive Tcsting.14.15. El Contratista y el Ins- superficie es posible utilizar PT.6. el procedimiento y la mento de soldadura indicado en la información técnica deben cumplir con la Parte F de esta sección.) ser probadas en toda su longitud. se deberá evaluar 6. se deberá explorar la extensión de dichas dis- este código.6.. El Los procedimientos de NDT conforme se describen personal que realice NDT de acuerdo con las disposicio- en este código han sido utilizados durante muchos años y nes de 6.6. suministrada a los licitantes.' S DI \/[)\ !M 2015 movimientos de escaneo distintos del patrón de escaneo (Sociedad Estadounidense de Ensayos .SECCIÓN 6. 6. sujeto a la interpretación an- 1A de la American Society for Nondestructive Testing terior. el procedimiento y la técnica deben cumplir con la Parte E de esta sección~ 6. 198 .16.17. las 6. [!50 mm]. el espesor del material y los procesos utili.3. Dichas variaciones incluyen. utiliza la ubicación alternativa del IQI de alambre.AWS Dl lfDI 1M 2015 SECCIÓN 6.1. utilizando una fuente única. 6. cuñas de acero que se extienden como mínimo 1/8 pulg.17.18. tipos de película. Los procedimientos Otras superficies de soldadura no requieren ser esffiúila- y las normas establecidas en la Parte E deberán regir la das o alisadas para los fines de RT salvo que las irregula- RT de soldaduras cuando dicha inspección se requiera ridades de la superficie o de la unión entre la soldadura y confonne a los documentos del contrato de acuerdo a lo el metal base puedan causar discontinuidades de solda- dispuesto en in 6. revelado y técnicas de vi. 6. debe poder cumplir con las limitaciones de la falta de nitidez geométrica del Boilerand Pressurt' Vessel Code (Código para calderas y n'Cipiemes a presión) de ASME. Contmlling se retirará el respaldo de acero y la superficie será acabada Quality of Radiographic Testing Using Wire Penetrame.14.2 Respaldo de acero.4.17. El RT debe realizarse conforme a todos los requisitos de seguridad aplicables.5. INSPECCIÓN 6. equipos y normas de aceptación pue. tallas de láminas de plomo deben ser utilizadas conforme cluyendo IQI del lado de la película). de la soldadura o el respaldo. 6.7 y 9.17 . independientemente del tamaño. La debe ser informado respecto de cualquier reparación pos.1 Procedimientos y normas. 6.1.1 Lengüetas.17 . en juntas en T y en esquina. Antes del ensayo. Las radiogratias deben realizarse con sualización. Parte E Prueba radiográfica (RT) 6. El personal de NDT la base del IQI de la imagen tipo orificio o alambre. una única fuente de radiación centrada lo más cerca posi- ble con relación a la longitud y el ancho de la sección de soldadura que esté siendo examinada.1.28.17. Las pan- dad de imagen (JQI) de tipo orificio o tipo alambre (in. Cuando no se retiran el refuerzo Radiographic Examination ofWeldments (Examen radio. 6.3. disposiciones de los documentos del contrato.1.2 Variaciones. Standard Method for Controlling Quality 6. medio de penetrámetros de alambre) y ASTM EI032. Las variaciones en los procedi. La metodo.5. Cuando los documen- 6. 9. y variaciones en la exposición. soldaduras en ranura en juntas a tope en placas. cambios de distancia dura medida a través de su refuerzo y respaldo.4 y 6.2. aplicaciones inusuales de la 6. Artículo 2.5 Técnica. pero no están total del acero entre el IQI tipo orificio y la película sea limitadas a lo siguiente: RT de soldaduras en filete y en aproximadamente igual al espesor promedio de la solda- ranura. densidades 1\as fluorescentes. y 9. perfiles y barras por medio de rayos X o rayos gamma.:1_ u otra<. ASTM E747.17.17. [3 mm] más allá de tres lados del IQI tipo orificio o IQI de tipo alambre requerido se deben ubicar debajo del IQI den ser utilizadas previo acuerdo entre el Contratista y el tipo orificio o deliQI de tipo alambre para que el espesor Propietario.23. Se deben prohibir las panta· mayores a 6 pulg. al ras por esmerilado previo al RT.3. o ninguno. Tablas 6.17. Los requisitos descritos en el pre. La película radiográfica película. o cuando no se gráfico de soldaduras). salvo que el Ingeniero mended Practice for Radiographic Testing (Práctica apruebe lo contrario.4 Película radiográfica. ya sea de radiación X o gamma. deben ser eliminadas previo al RT. Las letras y los nú- meros de identificación deben verse claramente en la ra- diografia. el per. estándar recomendada para ensayos radio!váficos).16 RT de soldaduras en ranura en tos del contrato requieran retirar el refuerzo de la solda- juntas a tope dura. y RT de espesores se describe en ASTM E94. Las lengüetas de soldadura logía debe cumplir con ASTM E94. 6. Sec- ción V.3. y Figuras 6.23. 6. La sensibilidad radiográfica será juzgada sobre zados para realizar la soldadura.1 Falta de nitidez geométrica.17.3. 6.16.5. La fuente de rayos gamma. las soldaduras deben ser preparadas para el RT mediante el esmerilado conforme se describe en 5. ASTM E 142.1 Procedimiento. El esmerilado debe ha- ters (Control de calidad de los ensayos radiográficos por cerse según se describe en 5.4 Información relevante. Cuando así se requiera por of Radiographic Testing (Método estándar para controlar la 5. técnica radiográfica y el equipo deben proporcionar sufi- terior a la soldadura.3 Refuerzo.17 Procedimientos de RT sonal de NDT debe recibir o tener acceso a la informa- ción relevante concerniente a la geometría de las juntas 6.15. debe cumplir con la descripción de ASTM E94.3 Eliminación del refuerzo. entre la fuente y la película. Las radiografías deben realizarse de soldadura. calidad del ensayo radiográfico). Standard Recom. aplicaciones inusuales de indicadores de cali. dura objetables que puedan aparecer oscurecidas en la ra- sente documento son específicos para la evaluación de diografia.17. ciente sensibilidad para delinear claramente los IQI de tipo orificio requeridos y los orificios o alambres esen- ciales según lo descrito en 6.2 Requisitos de seguridad. mientos de ensayo. 17. D densidad H y D (radiográfica) aceptable.6 Fuentes. ni tampoco tal que la cas de agua o manchas químicas radiación de la inspección deba penetrar cualquier sec. 6. El cobalto 60 solo debe ser utilizado como 6. [20 mm] ficio o IQ\ de tipo alambre requerido y la identificación de desde el borde de la soldadura o debe ser producida en la la película sin invadir el área de interés de la radiografia.17.5. Esta dispo.3 Limitaciones de distancia de la fuente a objeto. Todas las radio- cia de la fuente a objeto no debe ser inferior a la longitud grafías deben estar libres de imperfecciones mecánicas. que es una cionen una inspección completa y continua de la junta medida del oscurecimiento de la película expresado dentro de los límites especificados para ser examinadas.luz transmitida a través de la película. mar- fuerzo y el respaldo.11 Limitaciones de densidad.6.17. la densidad mínima debe ser que esté siendo radiografiada según se muestra en la de 2.17.6.17.16. La información adicional de identificación cionar suficiente espacio adicional para ellQI de tipo ori. y debe propor. las radiografias deben ser 6. (4) pérdida del detalle a causa del mal contacto pan- talla a película 6.3 Retrodispersión.0 a 4.17.8. 3. Se deben en los documentos del contrato. e 1 .17.17.17. 6. [350 mm] de largo pueden ser radiogra. marcas de dedos. so- cavación excesiva por la radiación dispersa o cualquier donde: otro proceso que oscurezca partes de la longitud total de la soldadura harán que la radiografia sea considerada in. Se debe producir una marca de identificación de de espesor en la parte posterior de cada casete de pelí. diografias realizadas con una fuente de rayos X y de un mínimo de 2. ción de la soldadura representada en la radiografia en un marcas de estática. (3) rayaduras. [ 12 mm] de pelí.0 para radiografías realizadas con una 6. En las vistas compuestas de ex- seleccionar y ubicar en el área de interés de la soldadura posiciones de dos películas. (5) indicaciones falsas causadas por pantallas defec- de máximo 600 kVp e iridio 192 como fuente para todas tuosas o fallas internas las RT siempre que tengan la capacidad de penetración adecuada.11 excepto que se especifique lo contrario película y realizando exposiciones separadas. Para verificar la radiación marca de identificación y dos marcas de identificación de de retrodispersión se debe anexar un símbolo "'B" de ubicación sobre el acero en cada ubicación de la radio- plomo de 1/2 pulg. incluyendo las HAZ.SECCIÓN 6.17. suciedad. La distan.17.5. El ancho de la película debe cación realizadas sobre el acero para proporcionar un ser suficiente como para representar todas las secciones de medio para hacer coincidir la radiografia revelada con la !ajunta de soldadura. soldadura. la radiogratia correspondiente y dos marcas de identifi- cula. [2 mm] gratla.3. La densidad medida debe das e indexar la película mediante métodos que propor. Los IQI se deben fuente de rayos gamma.8. pero no están limitadas a las siguientes: 6. ser densidad H y D (densidad radiográfica).10 Calidad de las radiografías. transiciones del espesor de la soldadura y la relación del cula más allá del borde proyectado de la soldadura.12 Marcas de identificación.11.0 en la sección más delgada.17. 199 . INSPECCIÓN 1~4.17. Cuando se realiza fiadas traslapando los casetes de la película y realizando esto no se deben aplicar los requisitos de densidad mí- una sola exposición o utilizando casetes individuales de nima de 6.RTE E AWS DI \fD\. compuesta.5. como: Los límites de las juntas se deben mostrar claramente en D =registro Ijl las radiografías. Es posible utilizar unidades de rayos X.9 Ancho de la película. 6.2 Traslape de la película.8.2 Transiciones. 10 = intensidad de la luz sobre la película. espesor de la sección más gruesa al espesor de la sección más delgada sea de 3 o mayor. Cada radiografía de un grupo compuesto debe Tabla 6. si los hubiera. [12 mm] de alto. manchones o desgarros ángulo superior a 26-112° desde una línea normal a la su- perficie soldada. ( 1) empañamiento ferior a siete veces el espesor de la soldadura más el re.0 ya sea para la visualización simple o la selección del 101. Es posible uti. grafia) colocando números y/o letras de plomo. Cuando se radiografien las proporcionar como mínimo 1/2 pulg.8 Técnica.2. del cuerpo del IQI y el área de interés debe ser como mí- lizar otras fuentes radiográficas con la aprobación del In.1 Densidad H y D.17.17. aplicar las disposiciones de 6. pantallas cortas. Si la imagen "B" aparece en la radiografia. La densidad de la fuente radiográfica cuando el acero a ser radiografiado película transmitida a través de la imagen radiográfica exceda de 2-1/2 pulg.7 Selección y colocación de IQI. total de la película expuesta en un solo plano.1 Longitud de la película.11. 6. La distancia de la fuente a objeto no debe ser in. Las soldaduras de expuestas para producir densidades de una película de más de 14 pulg.2 Distancia de la fuente a objeto. nimo de 1. 6. Dichas imperfec- ciones incluyen. que puedan ocultar discontinuidades o sición no se debe aplicar a las exposiciones panorámicas confundirse con la imagen de cualquier discontinuidad realizadas de acuerdo con las disposiciones de 6. sobre cada una de las marcas idénticas de identificación y ubi- 6. La densidad máxima parte de la soldadura ni del refuerzo de la soldadura en la debe ser de 4.8 para la vista simple de una película para ra- geniero.\M·2015 6. [65 mm] de espesor. 1116 pulg. en el área de interés de la radiografia. químicas u otras.17. La película debe tener una longitud suficiente y debe estar colocada para 6. radiografia colocando números de plomo sobre el acero. Se deben radiografiar las juntas solda. Una película corta. puede ser prcimprcsa a no menos de 3/4 pulg. arrugas. (2) defectos de procesamiento tales como rayas. esta cación de ubicación (todas deben mostrarse en la radio- debe ser considerada inaceptable. El respaldo de acero no debe ser considerado tener una densidad mínima de 1. Se debe colocar una 6. en T-. UT de soldaduras en ranura. 6. el número de pedido del fabricante. técnicas de prueba. Y. disposición de las radiografías 6. Los bloques de borde se 6. permitiendo un espacio no mayor de 1/16 pulg. informe y porosidad vennicular de la tubería se recomienda un RT para complementar el UT de soldaduras ES W o EG W. [8 mmj o mayores de 8 pulg. etc. superficies pintadas. Figura 6 .2 Variaciones. debe ser de tipo pulso-eco adecuado para utilizar con ción del trabajo del Contratista.18 Evaluación.19 Generalidades deben utilizar cuando se radiografían juntas a tope con 6.Q). área de luz tenue. Una vez completado el código. [200 mm]. siempre que se haya no.. Las variaciones en el proce- fiada. [8 mm y 200 mm] inclusive. del metal base.1 Equipo proporcionado por el Contratista. El instrumento de LT (2) pasado un año completo después de la finaliza. 6. la mitad del espesor de la soldadura pero no inferior a 1 pulg. desgarro laminar.3 Retención de registro. Estos procedimientos y nonna~ se deben prohi- El ancho mínimo de los bloques de borde debe ser igual a bir para pruebas de conexión de tubo a tubo.18.AWS 01 1/J)I 1M:2015 P·1RTES /:·Y F SECCIÓN 6. las iniciales de la empresa de RT. Los bloques de lasOormas establecidas en la Parte F deben regir el UT de borde deben tener una longitud suficiente como para ex. y un del operario de UT debe incluir un examen específico y informe interpretándolas. Dichas variaciones aprobadas deben figurar en los regis- tros del contrato.4 Metal base. La obligación del Contratista de conservar las radiografías cesará: ( 1) a la entrega de este juego completo al Propietario. Estos procedimientos no tienen 6. hercios. la fecha y el número de repa- ración de la soldadura.3 Porosidad vermicular. La pantalla debe ser de registro de video rectifi- 200 . cuando soldadura a una distancia mínima igual al espesor de la dicha prueba sea requerida por 6. medio de acopla- acabado de 125 ~pulg.14.0.21 Equipo de UT o 6. 6.20 Requisitos de calificación deben presentar al Inspector de Verificación todas las ra- diografias de dicha soldadura.21. serían aceptables conforme a las disposiciones de este rrectamente las radiografias con una densidad H y D de código deben ser informadas al Ingeniero para su dispo- 4. Anexo Q. incluyendo aquellas que muestren discontinuidades. de- de puntos o de puntos ocultos. Para detectar la posible 6. El como fin ser empleados para las pruebas de adquisición Contratista debe proporcionar un iluminador de intensi. etc.19. Este examen exigirá que el operario de UT de- trabajo se debe enviar al Propietario un juego completo muestre su capacidad para aplicar las reglas de este có- de radiografias de las soldaduras sometidas a RT por digo para la detección precisa y la disposición de parte del Contratista.) en el metal base adyacente que no visor debe tener capacidad suficiente para iluminar co.2 Informes. Antes de que el Propietario acepte una soldadura que el Contratista haya sometido a RT se 6. [50 mm J y deben tener espesores inferiores a 5/16 pulg. [25 mm]. frecuencias. la marca de de soldaduras en ranura identificación radiográfica.14 de este código. La revisión de la película se debe ser realizar en un sición. Los bloques de borde deben estar centra. INSPECCIÓN La información que se debe mostrar sobre la radiografía Parte F debe incluir la identificación del contrato del Propietario. si corresponde.1 Procedimientos y nonnas. incluidas en la Parte F de la Sección 6 pueden ser utiliza- ques de borde.18.19. El Anexo Q es un ejemplo de una técnica alternativa para la realización de la evaluación de dos en la soldadura contra la placa que será radiogra. calidad inaceptable antes de la reparación. 6. Los bloques de borde deben ser de acero das con la aprobación del Ingeniero.6. geometrías de soldadura. la calificación muestren calidad inaceptable antes de la reparación. [12 mm] de espesor. las soldaduras en ranura y HAZ entre espesores de tenderse más allá de cada lado de la línea central de la 5/16 pulg. y 8 pulg. El visor debe incorporar el medio para ajustar el tamaño del punto a examinar. las discontinuidades rela- dad variable adecuado (visor) con capacidad de revisión cionadas con la soldadura (grietas.17.1 Requisitos de equipos. tama- ños de transductores. Dichas variaciones radiográficamente limpio y la superficie debe tener un incluyen otros espesores. equipo y normas de aceptación no [2 mm] para la longitud mínima especificada de los blo. Sin embargo. Prueba ultrasónica (UT) cante. práctico que debe estar basado en los requisitos de este 6.19.!. El laminaciones. incluyendo aquellas que Para cumplir con los requisitos de 6. 6.19.13 Bloques de borde.o K. Para soldadura pero no menor a 2 pulg.18. [3 ~m] ANSI o más liso (véase miento. la prueba debe realizarse conforme al un espesor igual o mayor que el espesor de la soldadura. dimiento de prueba. las iniciales del fabri. Los procedimientos y más de 1/2 pulg. transductores que oscilen a frecuencias entre 1 y 6 mega- tificado previamente al Propietario por escrito. /S Dl. según se serie de la unidad de búsqueda describe en 6.22. No es necesario veriticar nueva- alto (véase Figura 6.7.3.2.28.2.28.3 y 6.21. El procedimiento para la ubicación del punto indicador se describe en 6. El rango dinámico de vi. re- solución y ángulo de la Figura 6. tipo. [15 mm a 25 mm] de inicialmente con cada combinación de unidad de bús- ancho y de 5/8 pulg. inclusive.6 y corno se muestra un cambio de voltaje de suministro del 15% nominal o.l/Dl IM.21.060 en menos de 1 dB.22. (véase ejemplos en el Anexo Q) .3 Requisitos para los instrumentos de prueba.7. unidad de búsqueda y el instrumento deben resolver tres orificios en el bloque de prueba de referencia de resolu- nes según se describe en 6.2 a 1.Q (posiciones A hasta 6.21.21.22 Normas de referencia tería.5 Rango de la pantalla.21. Se debe prohibir el uso debe Ser de 2 a 2. gitudinal). La relación máxima de ancho a mente siempre y cuando se conserve la documentación altura debe ser de 1. PARTF F AV. Cada unidad de búsqueda debe estar marcada para indicar claramente la frecuencia del transductor.21. bloques de referencia tipo UT del lnternational lnstitute nancia calibrado (atenuador) ajustable en pasos discretos of Welding (Instituto Internacional de Soldadura.2 y 6.21. Es posible utilizar cualquiera de los instrumento de prueba debe contar con un control de ga.!1 y las características de verificación de distancia. La resolución debe ser sufi- ciente para distinguir como mínimo los picos de las 6. siempre que el bloque incluya el orificio de 0. 2 [323 rnm 2 ] ni mayor de 1 pulg.7.27.6 Unidades de búsqueda de haz recto (onda lon.21. INSPECCIÓN cado con representación de tipo "A".7 Unidades de búsqueda de haz angular. mentos ajustados en la configuración normal de ensayo y ponerse de dos elementos separados o puede ser una uni. 6.1.5. modelo y número de serie de la máquina ~. 6.22.8.0 y la relación mínima ancho a altura debe ser de 1.21. La linealidad horizontal deTínstrumento de prueba debe estar calificada en toda la 6.2 Reflectores prohibidos.7 Bloque tipo IIW. Los instrumentos de prueba deben tener capacidad de es.27. El procedimiento de califi- tabilización interna para que después del calentamiento cación usando el bloque de referencia 11 W u otro bloque no ocurra una variación de respuesta mayor a .. 6. La unidad puede com. nas máximas admisibles desde la unidad de búsqueda deben cumplir con lo que se describe en 6.2. el ángulo nominal de refracción y el punto indicador.a combinación de la Los transductores deben poder resolver las tres reflexio. en la Figura 6 .1. La precisión como nonna para la calibración de distancia y de sensibi- de los valores de ajuste del atenuador debe estar en más o lidad. a 1 pulg. ción RC que se muestran en la Figura 6.21. Las de la unidad de búsqueda se describe en 6. El 6. La unidad de búsqueda debe pro- de LJT ducir un haz de sonido en el material que esté siendo pro- bado dentro de un margen de más/menos 2° de uno de los (2) Fabricante.2015 SECCIÓN 6. [25 mm].11. tamaño.3 Requisitos de resolución. ángulo y número de siguientes ángulos adecuados: 70°.0.23.4 Marcado. La verificación de este equipo se debe realizar puede variar de 5/8 pulg. La posición 6. El transductor debe ser redondo o cuadrado.l.2. Se debe prohibir el uso de un reflector de "esquina" para fines de calibración. tura de mitad de pantalla. Debe existir una alarma o señal del medidor que indique una caída en el voltaje de la batería antes de que se apague el instrumento debido al agotamiento de la ba.14.11 ). [15 mm a 20 mm] de queda y unidad de UT. IIW) de 1 o 2 dB en un rango de al menos 60 dB.7. El cristal del pata y transductor) debe ser revisada antes del uso ini- transductor deberá tener forma cuadrada o rectangular y cial. 6.5 Reflexiones internas. siempre que se pueda detectar fácilmente una diferencia de am. a través de la vida operativa de la carga.1. Cada combinación de unidad de búsqueda de instrumento (za- 6.4 Calibración de los instrumentos de prueba. 2 [645 mm 2 ]. 6. a 13/16 pulg.3. 6.±:: 1 dB con tipo JJW se debe hacer según 6.0 a 1.1 Frecuencia. con las indicaciones desde los orificios llevadas a la al- dad integral.3 Ángulos. 201 . Las reflexiones inter- deben ser corno se muestran en la Tabla 6.2 Linealidad horizontal. Los bloques tipo IIW deben cumplir con ASTM sualización de la pantalla del instrumento debe ser tal El64. El procedimiento para la calificación pulg. Se pueden utilizar otros bloques portátiles. nación de instrumento/unidad de búsqueda esté ajustado para ser equivalente al alcanzado con el bloque tipo IIW 6. (3) Fecha de verificación y nombre del técnico 6. que registre los siguiente elementos: ( 1) Marca. Los requisitos 6. 1.27.27. no menor de 1/2 pulg.23.28. 60° o 45°.7.21. 6. G).21. desde el borde frontal de la unidad de búsqueda al punto indicador no debe exceder de 1 pulg. La re- unidades de búsqueda de haz angular deben constar de solución se debe evaluar con los controles de los instru- un transductor y una cuña angular.5 M Hz.7.1 Norma IIW. en el caso de una batería.6 Distancia desde el borde. La frecuencia del transductor indicaciones de los tres orificios. Los transductores de unidad de búsqueda de haz recto (onda longitudinal) deben tener un área activa 6. [1.27.2 Dimensiones del transductor.5 mm] de diámetro como se muestra en la Figura será el que se describe en 6.7.2. del bloque de referencia RC para la calibración.21. Las dimensiones distancia de la trayectoria del sonido que se deba utilizar de la Unidad de búsqueda deben ser tales que la distancia en la prueba de acuerdo a 6. que el nivel de referencia de sensibilidad para la combi- plitud de 1 dB.2. El barrido horizontal debe ajus- défínstrumento de prueba debe ser recalificada en inter.23 Calificación del equipo realizar con la unidad de búsqueda aplicada a la Cara A del metal base y según se indica a continuación: 6.. completa.Il_. cada unidad de búsqueda de haz angular debe ser lla.5 Calibración para el ensayo del ángulo de haz. la que sea adecuada.5. [400 mm o 500 mm].27.2. yectoria del sonido utilizando el bloque tipo IIW o los bloques alternativos descritos en 6.27.1 Barrido. Anexo 1:. El barrido horizontal ficadas en intervalos máximos de 40 horas de uso del ins. realizada del siguiente modo (véase método alternativo en el Anexo g. 6.4.24. Se debe marcar la línea "X" para la (2) Cambio de batería ubicación de la discontinuidad sobre la cara de ensayo de la soldadura en una dirección paralela al eje de la solda- (3) Cambio de salida eléctrica dura. Las reflexiones internas máximas desde cada unidad de búsqueda deben ser veri.4).23. se deben aplicar calibrado [atenuador]l se visualice con un tamaño de los requisitos de recalibración 6. tervalos de dos meses cumpliendo con 6.3 Reflexiones internas.21. del nivel de referencia cero utilizada para la evaluación braciones y ensayos se deben realizar con el control de de discontinuidades ("b" en el informe de prueba ultrasó- rechazo (recorte o supresión) apagado.4 Calibración de unidades de búsqueda de haz de distancia debe realizarse utilizandÜya sea la escala de angular.2. si la configuración verificada después de cada ocho horas de uso para deter.3. según 6.28. 6. queda que no cumplan con estos requisitos deben ser NOTA: /.a rompe la línea hase hori::.24. Todas las cali.24. El proceso de pantalla.1 Línea "X". [125 mm] o la de 10 pulg.3.2 Técnica. La distancia de la ubicación perpendicular al eje de la soldadura debe estar basada en los valores dimensio- (4) Cambio de cable coaxial nales en el plano de detalle y generalmente cae en la (5) Corte de energía (falla) línea central de las soldaduras de juntas a tope y siempre cae en la cara más próxima al miembro de conexión de las 6. Con el uso de un bloque de calibración apro. equivalente de al menos dos espesores de placa en la cia en los que se utilizará el instrumento. La calibración 6.4.24. La sensibilidad debe ser ajus- tada en una ubicación libre de indicaciones de manera 6.2 Control de ganancia.3. Q2.23. incluyendo lo siguiente: 6.23.2. El uso del control nica.24. calificación debe cumplir con 6.24. 6.1 Barrido horizontal.25.24.27.24. La linealidad horizontal 6.24 Calibración para ensayos 6. o 20 pulg.3 Recalibración. La calibración para sensibilidad y barrido maximizada de la traza horizontal (ajustada a la altura de horizontal (distancia) debe ser realizada por un operario de UT justo antes de la primera soldadura sometida a ensayos la línea de referencia horizontal con control de ganancia y en el lugar de la misma.o ubicación hori:ontal dl' todas las indicacio- corregidas o reemplazadas.28. cumpliendo con los requisitos de 6.24.2. 6. Sin embargo.28. 6. (atenuador) del detector de discontinuidad. nes en pantalla está basada en la ubicación en la que el lado izquierdo dr fa deflexión dl' tra::. de !ajunta o su espesor impide la evaluación completa de la soldadura en cualquiera de estos valores. que el punto de zar la calibración de distancia utilizando una escala de 15 entrada del sonido sea correcto y que el ángulo de haz se pulg.2.1 Linealidad horizontal. 6. El control de ganancia del que la primera retrorreflexión desde el lado lejano a la instrumento (atenuador) debe cumplir con los requisitos placa sea de un 50% a un 75% de la altura de la pantalla de 6.5. se debe reali- minar que la cara de contacto esté plana.2. La posición de la unidad de búsqueda se describe en nos 2o según 6. encuentre dentro de la tolerancia permitida de más/me. La calibra.2.1. diante el ajuste del control de ganancia calibrado dad de amplitud del instrumento e invalidar los resulta- dos del ensayo. La recalibración debe realizarse después de un cambio de operarios. según se requiera.4 y debe verificarse su correcta calibración en in. debe ajustarse para representar la distancia real de la tra- trumento en cumplimiento de 6.1 (vea un método al- ternativo en el Anexo Q).24. 6.1 Posición de control de rechazo. entre el 40% y el 60% de la altura de la pantalla. La sensibilidad 6. con un intervalo máximo de dos horas o cuando el circuito eléctrico sea perturbado de cualquier modo. Formulario 1:-11) debe alcanzarse me- de rechazo (recorte o supresión) puede alterar la lineali.ontal. 5 pulg. Las unidades de bús.2 Nivel de referencia cero.4. [250 mm] en la panta- bado.27.4 Ensayo de haz recto del metal base. trol de ganancia calibrado (atenuador) si se prueba que es Liealibración para el ensayo del ángulo de haz debe ser al menos equivalente con 6.2 Sensibilidad. Luego de eso. Es posible utilizar métodos alternativos para la calificación de con. tarse Para una calibración de distancia que presente el valos de dos meses en cada uno de los rangos de distan.1 y 6. soldaduras de las juntas en T y en esquina (la cara opuesta ción para el ensayo de haz recto del metal base se debe a la cara C'). 202 . de manera que la dcflexión 6. INSPECCIÓN 6.23.28.AWSD11!D11M20\S PARTt: f SECCIÓN 6.22.25 Procedimientos de ensayo ( 1) Cambio de transductor 6. 24. Las soldaduras deben discontinuidad de soldadura debe ser aceptada o recha- probarse utilizando una unidad de búsqueda de ángulo de zada sobre la base de su clasificación de indicación y su haz de acuerdo con los requisitos de 6.5.2 Juntas a tope.1 Escaneo." conforme se observa en el in- recto según los requisitos de 6.6. La sensibilidad debe aumentarse desde el nivel de referencia ( 1) Identificación de soldadura para el escaneo de la soldadura según la Tabla 6. suciedad.1. Se puede agregar un agente humectante si fuera indicación de discontinuidad en la pantalla. calibración y durante el ensayo.21. (2) Identificación de la Cara A (3) Mediciones de distancia y dirección(+ o-) desde 6. o por 0.6. INSPECCIÓN 6. corno mínimo. Después de la uñnúrnero de identificación de soldadura marcada clara. dad para producir una deflexión de traza del nivel de referencia horizontal en la pantalla. 7. según corresponda.6. d". El acoplante debe ser una mezcla de glicerina o de resina de celulosa y agua para lograr la consistencia ade.2. La "Clasifica- 6. e.25.5 utilizando táticamente o la Tabla 6. grasa. sayo. siempre que sea posible.25. Cuando aparece una cuada. longitud según la Tabla 6. sales.6.2 Línea "Y". Debe haber una "Y" acompañada por el ángulo como se muestra en la Tabla 6.2 para estructuras cargadas es- mento calibrado según los requisitos de6. 6.25. 6. UU.2 Inaccesibilidad.5. para calcular la ''Clasifi- laminares utilizando una unidad de búsqueda de haz cación de indicación~ d.25.25.24.25. 6. Las soldaduras de juntas en esquina y en 6. PARTE F AWS Dl liD\ \M_2015 SECCIÓN 6. 7 debido a un contenido laminar registrado de dica en las expresiones siguientes: acuerdo con 6. según sea necesario para lograr la cobertura a-b·-c~d completa de la soldadura: Instrumentos con atenuación en dB: ( 1) La superficie o las superficies soldadas deben ser b-a-c~d niveladas al ras cumpliendo con 5. Este ajuste debe rea- 6. Instrumentos con ganancia en dB: ternativos.7. del sonido y multiplicando el resto por 2 para unidades dadura. Esta marca se utiliza para los siguientes el control de ganancia calibrado (atenuador).25. [25 mm] de la distancia de la trayectoria fiera con el procedimiento normal de escaneo de la sol.29. La intención es que. Si alguna zona del metal base mues- tra una pérdida!otal de la retrorreflexión o una indica.25. 7 Longitud de las discontinuidades. Cada 6. ubicación y de uso en EE.23. a". La longitud deJas discontinuidades debe determinarse según el pro- (3) Se deben utilizar otros ángulos de unidades de cedimiento descrito en 6. 6." en el informe de prueba debe alcanzarse al retrorreflexión está ubicada en una posición que inter. del instrumento es el ajuste del nivel de sensibilidad con metida a UT. debe reducir al nivel de dB más bajo y aquellos de l/2 dB o superiores aumentados al nivel más alto.6. El procedimiento de evaluación del tamaño del reflector debe cumplir con 6. La totalidad del metal lizarse con el control de ganancia calibrado (atenuador) y base por el que debe desplazarse el ultrasonido para pro.3. todas las solda- duras sean probadas pasando sonido a través del 6. Todas las soldaduras de jun- tas a tope deben ser probadas desde cada lado del eje de des de la soldadura la soldadura.ll.5.29. se debe ajus- necesario.25.2 o la Tabla 6. 6. Si parte de una soldadura decibeles entre el nivel de indicación y el nivel de refe- es inaccesible para los ensayos según los requisitos de la rencia con corrección para la atenuación conforme se in- Tabla 6.25. Es posible utilizar aceite liviano de máquinas tar la indicación máxima alcanzable desde la discontinui- para acoplantes en bloques de calibración. el ensayo debe ser realizado por medio de uno o Tilás de los siguientes procedimientos al.3 para estructuras cargadas cícli- 203 . representa la diferencia algebraica eñ 6. Todas las superficies a las que se T-se deben probar principalmente solo desde un lado del aplica una unidad de búsqueda deben estar libres de sal.4. se debe determinar su tamaño. Formulario L-11.08 para unidades del SI. ción de indicación.25.4 Factor de atenuación. Todas las soldaduras se deben probar picaduras de soldadura. Para valores fraccionarios menores a 1/2 dB se de la soldadura. aceite (distinto utilizando el patrón o los patrones de escaneo aplicables del utilizado como acoplante ).5 Alcance de los ensayos.3 Indicación máxima.4 Acoplantes. Anexo L.25.25.3.25. El ángulo de prueba y el procedi- miento de escaneo deben cumplir con la Tabla 6.3 Limpieza.5 Clasificación de indicación. volumen total de la soldadura y la HAZ en dos direccio- plante entre la unidad de búsqueda y el material de en.1 Tamaño del reflector. Este profundidad desde la Cara A e incluirlos en el informe de factor se debe redondear al valor entero de dB más cer- UT y se debe utilizar un proceso alternativo de escaneo cano. la línea "X" ( 4) Medición de ubicación desde los extremos o bor. nes de cruce. la lectura del instrumento en decibeles será utilizada bar la soldadura se debe controlar en busca de reflectores como "Nivel de indicación.8 Bases para la aceptación o el rechazo.6 Ensayos de soldaduras. (2) Se deben realizar los ensayos desde las Caras A y B.25. restar 1 pulg. búsqueda. El control propósitos: de rechazo (recorte o supresión) debe estar apagado. 6. acuerdo con 6.1. el único ajuste permitido mente sobre el metal base adyacente a la soldadura so. eje de la soldadura. pintura y escamas sueltas. Se debe utilizar un material aco. 7 con el instru. E1 "Factor de ate- ción igual a o superior a la altura original de nuación. Formulario 1:_-11 ).6 y calibrada de forme de prueba (Anexo 1:._!l según sea necesario y deben tener un contorno que permita el acoplamiento para detectar discontinuidades longitudinales y transver- directo. que se muestran en la Figura 6. en el Informe de UT. La eva.2 para con- un procedimiento de LT que reconozca los reflectores sultar un método alternativo. etc. informe que identifique claramente el trabajo y el área de 6. Una vez finalizado el que tipo IIW. INSPECCIÓN camente.1. [75 mm en forme. nuación).3 Informes completados. Cada dis- continuidad inaceptable debe ser indicada en la solda- dura por medio de una marca directamente sobr~ la discontinuidad en toda su longitud. forme.1. tificado previamente al Propietario por escrito.27. . La profund1dad 6. Q 1 para consultar un método alternativo. ción maximizada de la primera retrorreflexión alcance el 50% a 75% de la altura de la pantalla. con 6. 6. el número de R debe preceder el número del in. potenciales creados por la interfaz metal base-respaldo ( 1) El transductor debe estar en posición G en el blo- (consulte el Comentario C-6. o documentos del contrato como '"de fractura crítica" tam- bién se deben registrar las clasificaciones aceptables que (2) pasado un año completo después de la finaliza- se encuentren dentro de un rango de 6 dB. inclusive. aceptables solo debe contener la información suficiente como para identificar la soldadura. - luación de áreas de soldadura reparadas y vueltas a ensa- yar debe estar tabulada en una nueva línea del formulario ( 1) El transductor debe estar en posición G en el blo- de informe. excepto que para las soldaduras indicadas en los ( 1) a la entrega de este juego completo al Propietario.12 Respaldo de acero.2 Amplitud.3 Resolución 6.27.25. 6.25. que tipo IIW. se deben volver a ensayar por medio de ultrasonido con los resultados tabulados en el formulario original (si 6. 6.2 Informes previos a la inspección. El operario de UT (2) El transductor y el instrumento deben resolver las debe completar durante la inspección un formulario de tres distancias.25 de este código.26 Preparación y disposición de ( 1) El transductor debe estar en posición F en el blo- informes que tipo IIW.10 Reparación.1 Calibración de distancia.23. (2) El transductor debe moverse hasta que la señal daduras que Contratista haya sometido a UT. El formulario de informe para las soldaduras procedimiento de calificación debe cumplir con 6. El procedimiento de calificación debe cumplir lario ~-11 se encuentra un ejemplo de dicho fofmulario.1. Las soldaduras consideradas in.1.27 Calibración de la unidad UT con desde la superficie y la clasificación de la indicación bloques Tipo IIW u otros deben ser anotadas sobre el metal base cercano.25.1. Si se utiliza el formulario original del in. 4 pulg.2.1 Modo longitudinal fuera posible) o en formularios adicionales. [25 mm en un bloque métrico].AWS DI 1/Dl IM:2015 PARTF !· SECCIÓN 6. trabajo se debe enviar al Propietario un juego completo con los formularios de informes completados de las sol.2 o se utilizará un método alternativo que cum- pla con 6.23.1 Contenido de los informes. Q\. tor que se alinea con la línea del radio en el bloque de ca- 204 . El punto de entrada de so- soldadura. en la pantalla.27. y 6.5 Calificación de control de ganancia (ate- la aceptabilidad de la soldadura.26.11 Informes de repeticiones de ensayos. 6.25. véase Anexo G. Antes de que e!Propietario acepte una soldadura que el Contratista 6. pulg. 3 pulg. de ción del trabajo del Contratista.!'1:.4 Calificación de linealidad horizontal.J&.1 Punto indicador. Si se utilizan formularios adicionales de indicaciones en 1 pulg. incluyendo desde el radio esté maximizada. siempre que se haya no- la clasificación mínima inaceptable.27. un bloque métrico]. nido del transductor (punto indicador) debe ser ubicado o aceptable previa a la reparación. 2 informe. (2) La ganancia debe ajustarse hasta que la indica- paldo de acero). el número de indicación debe estar precedido por (2) El instrumento debe estar ajustado para producir R 1.1. Las áreas reparadas Véase 6.. Rn.9 Identificación del área rechazada.26. Solo las discontinuidades paración.26. [50 mm en un bloque métricoJ. 6. [lOO mm en un bloque mé- trico].23. El UT de la soldadura en ra- nura con CJP con respaldo de acero se debe realizar con 6. véase Anexo Q.22 y Figuras 6. El inspección.27. incluyendo aquellos que muestren calidad in. Formu. 6. En el Anexo L.13..2. la que corresponda.12 para obtener una guía que tipo IIW. el operario (firma) y 6.27 . verificado por el siguiente procedimiento: ( 1) El transductor debe estar en posición D en el blo- 6. (Anexo G) aceptables por el UT deben ser reparadas con métodos permitidos por 5.2 Modo de onda de cizallamiento (transversal) haya sometido a UT. La obligación del Contratista de conservar los que son inaceptables deben registrarse en el informe del informes de UT cesará: ensayo. bloques de referencia aprobados 6. adicional de escaneo de soldaduras en ranura con res. El punto en el transduc- aquellas que muestren calidad inaceptable previa a la re. se deben presentar al Inspector todos los formularios de informes relacionados con la 6. R2.27.27. 6. 6.25. la pantalla dt'be estar ~-:raduada vertical- lución RC. o sensibilidad. [37 mm] (3) El control de ganancia o atenuación calibrado se para transductor de 45°. el transductor debe Ejemplo: El uso de una calibración de pantalla de 1O moverse hacia atrás y hacia adelante sobre la línea indi.28.!§_).2.14 y la posición 'T". b" en la hoja del Infonne de ensayo talla.aflamiento que se utilian l'll la aplicación de esfl' procedimiento.!§_) según se requiera para lograr cinco retrorre- pulg. [ 1.28 Procedimientos de calificación g _Q2.2 Ángulo.5 Resolución 6.22.4 para consultar método alternativo). como mínimo al punto de distin. (4) Cada ubicación de deflexión de la traza interme- cibeles obtenida se debe utilizar como la lectura del "Ni. evaluación de la ubicación horizontal. [50 mm] de indicación de retrorreflexión (en adelante llamada la indicación) se en- para transductor de 60°.2 para consultar métodos alternativos). El transductor debe estar en posición Den un bloque tipo ( 1) La unidad de búsqueda de haz recto se debe aco- 11 W (cualquier ángulo). [225 mm flexiones en el rango de calificación que esté siendo en un bloque métrico] (véase Anexo g Q2. (2) La calibración de distancia debe ajustarse de ma- X~ 2 pulg.1 Procedimiento de linealidad horizontal. INSPECCIÓN libración es el punto de entrada de sonido (véase Anexo 6.1.6 Distancia de aproximación de la unidad de que no oscurezca las pantallas normales de ensayo. PARTE F AWS Dl l/Dl \M ~0\5 SECCIÓN 6. pulg. del equipo 6. que cumpla con los requisitos de 6. (2) La primera y la quinta retrorrcflexión deben ser ajustadas en las ubicaciones adecuadas con el uso de la 6. NOTA: Para obtener la precisión requerida(± 1%) en la lectura de la altura d(' ( 1) El transductor se debe ajustar en el bloque de reso. [25 mm] pantalla. [250 mm] en la onda de cizallamiento requerirá una cativa del ángulo del transductor hasta que se maximice calibración de pantalla de 20 pulg.3 para consul. búsqueda. tar métodos alternativos).~: debe cumplir con lo que se muestra a continuación recto.28. X~ 1-7/16 pulg. pantalla.3 Procedimiento de calibración de distancia. debe ajustar de manera tal que la indicación esté exacta· mente o levemente por encima del 40% de la altura de la X= 1 pulg.27 .21. La máxima Jectilla de de.. Si este recubrimiento se aplica como una parte permanente de la unidad de UT. (Anexo lo.27 . [ 100 mm tipo IIW o el bloque DS en posición G. la indicación. [50 mm] nera que las primeras 2 pulg. lificación del instrumento (véase Anexo~~ Ql.allamiento. Figura 6.!. es posición C en el bloque tipo IIW para ángulos de 60° a necesario duplicar los rangos dt' distancia de la onda dt' 70° (véase Figura 6.59 mm] para lograr una línea de referencia hori. ci:::.. 205 .2 Precisión de dB 6. [500 mm] para este la señal desde el radio.27 .1 para consultar un método alternativo). T o U (véase Fi- en un bloque métrico] y una segunda indicación en 8 gura 6 . para con- sultar método alternativo): 6.2. Esto se tres orificios de ensayo. Formulario 1-11 ). G2. El transductor debe estar en posición A en un bloque tipo IIW (cualquier ángulo). 6. dia debe ser corregida dentro del 2% del ancho de la pan- vel de referencia. Luego se debe ajustar el instru.4 Procedimiento de calibración de amplitud calibración a distancia y ajustes de cero retraso. El ángulo de la trayectoria de sonido del transductor debe ser verificado o determinado por medio 6.§_. certificado (véase Figura 6 .21.2. según 6. El punto de entrada de sonido en procedimiento de calificación. de uno de los siguientes procedimientos: NOTA: Dado que este procedimiento de calificación se realiza con una unidad de búsqueda de haz recto que ( 1) El transductor debe estar ajustado en la posición produce ondas LongitudinaÜ's con una velocidad dl' so- B en el bloque tipo IIW para ángulos de 40° a 60° o en la nido de casi el doble de las ondas de ci::. plar cumpliendo con los requisitos de 6. - para transductor de 70°. se debe tener cuidado de 6. Q2.6 del bloque mento para alcanzar una indicación en 4 pulg.2._!§_).5% para instrumentos con para un ángulo de 60° o posición S para un ángulo de 45c_ una lectura de amplitud digital. el transductor se debe comparar con la marca del ángulo en el bloque de calibración (tolerancia ± 2°) (véase El siguiente procedimiento debe ser utilizado para la ca- Anexo _g.28.2.6 para el (véase Figura 6. Estas graduaciones se deben ubicar (2) El transductor y el instrumento deben resolver los entre el 60% y el 100% de la altura de la pantalla. [200 mm en un bloque métrico] o 9 pulg.1 Procedimiento. Luego se debe (3) Se debe ajustar cada indicación a un nivel de refe- ajustar la señal maximizada desde el orificio de 0. cuentren en la mitad de la pantalla en forma horizontal.12): bloque DS que se muestra en la Figura 6.ontal dl' mitad de pantalla. posición Q para un ángulo de 70°. zontal de indicación de altura (véase Anexo G. a altura hori::.2.060 rencia con el control de ganancia o atenuación para la pulg.27. (2) Para el ángulo seleccionado. La distancia mínima admisible entre el pie de la unidad de búsqueda y el borde del bloque tipo 1\W ( 1) Se debe acoplar una unidad de búsqueda de ha.27 . puede lograr con el uso de una capa transparente en la guir los picos de las indicaciones de los tres orificios. posición R menlt' en intervalos de 27n o 2. b_-1 O. decibdes de la fila ··a·· aplicada a la escala C y el porcen- vamente simple para la evaluación de datos del ítem taje correspondiente de la fila '"b" aplicado a la t!Scala A.Fila "e" ( 11) La información de las filas •·a" y "b" se debe apli- % 1 =Fila "b" car a la ecuación 6. Anexo 1=_.v ~-10. Para conocer un ejemplo del en la diferencia de lectura de dB que puede ser inscrita en uso del nomograma. Las instrucciones para esta evaluación están dadas (2) Se debe utilizar el punto donde la línea recta del en los ítems ( 16) a ( 18 ).Las siguientes notas se aplican al ( 12) Se deben a pi icar los dB corregidos del paso 11 a uso del nomo grama en el Anexo _k. utilicen factores de corrección para la evaluación de dis- (5) La amplitud de sonido se debe aumentar 6 dB con continuidades fuera del rango de linealidad aceptable del el control de ganancia o atenuación calibrado.AWS DI 1/DI IM:201S PA.!. b-9. NOTA: Estos valores pueden ser positivos o negativos _V (3) Los puntos cero de la escala C deben ser prefija- así se anotará. 1O.L-9 proporciona un medio relati. etc. Formulario _h-1 0: la tila "e". 6. . ( 1) Se debe extender una línt:a recta entre la lt:ctura de (15) El Formulario . coordenadas X e Y para graficar una curva de dB en el (4) Este punto en la escala C indica el dB corregido Formulario L-9.3 Procedimiento de reflexiones internas rango de dB en el que el equipo cumple con los requisi- tos del código. como se representa 6. indica el 6. se debe aplicar el (2) Las escalas A. es decir O.28. (14) La información se debe tabular en un formulario.28.2.b_-10: - las instrucciones que se muestran en dicho formulario. El nivel de instrumento. ( 16) La infOrmación de dB de la fila "e" (formulario (J) Se debe extender una segunda línea recta desde el _k-8) debe ser aplicada verticalmente y la lectura de dB punto de% promedio en la escala A a través del punto de la fila ''a" (Formulario .2 Ecuación de decibeles.Lis cifras de l'rror de dB (fila "'d") pueden ser el informe de certificación (Anexo ~._!§_. paso 1 cruza la línea pivote B como un punto pivote para una segunda línea recta. 6. Formulario ~-8). 8 y 9 en forma con- Con relación al Anexo _L. la fila "a" y la diferencia en la fila ··d".Definida en el Formulario L-8 6. de linealidad vertical aceptable del equipo.28. (6) La lectura de dB debe estar registrada bajo "a" y el% real de la altura de la pantalla bajo ''b" del paso 5 en NOTA: /.3 para calcular los dB corregidos.§. error de dB. e. (8) Se debe repetir el paso 5.-1 O. véase Anexo 1. véase Figura 6. d y e están en la hoja de certifica- ( 13) Se debe restar el valor de la fila "e" del valor de ción. salvo que la informa- ción debe ser aplicada a la siguiente línea consecutiva en 20 x Log % 2 + dB 1 el Anexo~. ( 1) Calibrar el equipo según 6.2 o al nomograma descrito en % 2 =. con las preferencias del instrumento.2.b_-8) horizontalmente. (9) Se debe repetir el paso 6.4 Procedimiento. ( 17) La mayor longitud horizontal. un rectángulo que representa 2 dB de altura. 30. hasta que la mdicacion nimo puede ser utilizado. Formulario 1. Anexo!::. Línea l. En el Anexo~ se encuentran ejemplos de dos agregando el valor necesario para corresponderse la aplicación de los Formularios ~-8.28. teóricamente. como pivote desarrollado en el paso 2 y en la escala C de dB. La siguiente ecua- (7) La unidad de búsqueda se debe movéase hacia la ción debe ser utilizada para calcular los dccibeles: posición U. ( 1) Las filas a.RfF F SECCIÓN 6. 6.~-ª·2. o que el ensayo de soldaduras y la evalua- indicación debería estar.. Formulario 1-8. utili:-adas como nfras dd factor de corrección. dB 1 ~Fila '"a" dB 2 -=.2. siempre que se desarrollen y esté exactamente en el 40% de la altura de la pantalla. B y C están en el nomograma. Formulario .28. 20. hasta que la indicación esté exactamente en el 40% de la altura de la pantalla.5 Nomograma. INSPECCIÓN (4) La unidad de búsqueda se debe move_r h_acia__la (18) El equipo que no cumpla con este requisito mí- posición U. justo en el 80% de ción de discontinuidades se mantengan dentro del rango la altura de la pantalla. Los siguientes procedimientos incluyendo la información mínima equivalente según se se deben aplicar al uso de un nomograma en el Anexo L. para uso en la fila "e". 206 .2.2.24. Formulario 1-8. Figura 6 . b. Formulario _k-8 secutiva hasta que se alcance el rango total del control de ganancia (atenuador) (60 dB mínimo). El rango mínimo admisible es 60 dB. ( 14).5. %¡ ( 10) Se deben repetir los pasos 7.3 Anexo ~.28. muestra en el Formulario _k-8 y la unidad evaluada según Fommlario. 1.28.33 Sistemas de procesamiento de ción a= 10°.v C pueden combinarse en un solo patrón de escam'o. este procedimiento debe repetirse para determinar la dados en las Partes D.31 Ejemplos de certificación de cación en la pantalla.3 Soldaduras ESW o EG W (patrón adicional de es mayor que el transductor. B .30.3 Movimiento de escaneo C.-10 para la solución de una aplicación típica de 6. Ángulo de escaneo e- \5° máx. El borde frontal de la unidad de búsqueda en este punto indica el borde de la discontinui. debe ser realizada comen- zando fuera de la discontinuidad con el equipo calibrado según 6. Los métodos NDT establecidos en la Parte G pueden ser utilizados corno al- ternativa a los métodos delineados en las Partes D.2.1.1. La longitud de dicha indicación deber determinarse midiendo la distancia Parte G entre las ubicaciones de la línea central del transductor Otros métodos de evaluación donde la an1plitud de la clasificación de la indicación cae en un 50% (6 dB) por debajo de la clasificación de discon- tinuidad aplicable.2 Soldaduras no esmeriladas.4 y moviendo el transductor hacia la zona de la discontinuidad hasta que comience a formarse un indi. Parte F para tubulares de este código. 6.30. NOTA: El patrón dl' escaneo debe cuhrir toda (a sección tinuidad de los bordes. especialmente aquellas que son más pequeñas que el tamaño del transductor. 6. E o F de la Sección 6. dl' soldadura. se produce una pérdida escaneo). o Sección _9 Parte F 2ar(! tubul~es. Esta longitud debe ser registrada bajo "longitud de discontinuidad" en el informe del ensayo. E o F de la Sección 6. No siempre NOTA: El patrón de c.30.2.29. precisión de dB dad. 6. 6.30. la evaluación del de soldadura. Cuando la discontinuidad 6. La distancia de bración sin cambiar ningún otro ajuste del equipo.~·caneo debe cuhrir roda la sección es fácil determinar el tamaño de las discontinuidades la. PARTE F AWS Dl 1/Dl 1M 20\5 SECCIÓN 6.2 Movimiento de escaneo B. (3) Aumentar la ganancia o atenuación calibrada a 20 dB más sensible que el nivel de referencia. progresión e debe ser aproximadamente la mitad del ancho del transductor.2 Discontinuidades transversales Uel son id(): por encima de la altura del nivd de referencia. Patrón de escaneo E. 6. más allá de 1/2 pulg.30. El si. 8 y C.30.-9 y 1.30.1.-8. inclu- 207 . 112 mm] de la trayectoria 6. o Sección 9.1 Ensayo del haz recto (longitudinal). amplitud y la medida hacia la línea central del transduc- tor es generalmente confiable para detenninar la discon. Esta parte contiene métodos I\iDT que no fueron abor- dad. El Anexo 1. El patrón de 6. (4) Se debe mantener d área de pantalla libre de indi- caciones.24.32 Requisitos generales Cuando esté garantizado por la amplitud de la discontinui.30 Patrones de escaneo (véase Figura aceptación estén documentados por escrito y aprobados 6. siempre que los procedimientos. INSPECCIÓN (2) Extraer la unidad de búsqueda del bloque de cali. Ángulo e de rotación de completa de la retrorreflexión y una pérdida de 6 dB de la unidad de búsqueda entre 45° y 60°. NOTA: Los movimientos A. tamaño aproximado de dichos reflectores. imágenes por radiación 6. Ángulo de rota- 6. La distancia de La evaluación de las soldaduras puede realizarse utili- escaneo b será tal que la sección de la soldadura que esté zando métodos de radiación ionizante distinta a la RT tal siendo evaluada quede cubierta. muestra ejemplos del uso de los Formularios 6.2 Ensayo del haz angular (cizallamiento).12) por el Ingeniero. 1.1 Movimiento de escaneo A.29 Procedimientos de evaluación del escaneo E debe ser utilizado cuando el refuerzo de la sol- tamaño de la discontinuidad dadura no esté esmerilado al ras. minares. guiente procedimiento será utilizado para determinar la<> longitudes de las indicaciones con clasificaciones dB más graves que las de una indicación Clase D. 6. como procesamiento de imágenes electrónicas.29.1 Soldaduras esmeriladas. longitud de las discontinuidades Clase A. Sin embargo. El patrón de esca- neo D debe ser utilizado cuando las soldaduras estén esmeriladas al ras. que son más pequeños que el transductor. 6.30. los criterios de califica- ción para procedimientos y personal y los criterios de 6.2.1 Discontinuidades longitudinales 6. en el equipo de monitoreo (cuando se utiliza para acepta- (2) Tipos de sondas.34 Sistemas ultrasónicos avanzados o similares para la evaluación de soldaduras en materia- les metálicos estructurales o de tubería. 6. inspección automatizada.2 Calificaciones del personal. cante.2). ( 1) Nivel 111: debe tener un mínimo de seis meses de experiencia utilizando equipos y procedimientos iguales 6.1 Procedimientos. sistemas multicana. pantalla). pero no están limitados a. Se debe utilizar el IQI de tipo alambre según establecer todas las variables y condiciones fundamenta- sedescribe en la Parte E. (5) Rangos de espesor de la soldadura. (7) Distancia de pantalla de conversión de imagen a soldadura. (6) Tipo de junta de soldadura. establecidas en el presente. incluyendo el fabri.35. La sensibilidad de dicha evaluación conforme se ve cante. si difieren de este código. ( 11) Realce por computación (si se utiliza). (JO) Tipo de escaneo (A. incluyendo el fabri- real. zará para la evaluación de la producción. si difieren de este código. incluyendo tamaño. para equipos y sondas utilizando las nonnas industriales miento de imágenes para cada combinación de variables o muestras de mano de obra.6 se debe aplicar lo si- cualquiera durante el recorrido.35. (4) Procedimiento de configuración y calibración (2) El ajuste del control de radiación y de procesa. Los procedi- criterios de aceptación. ángulo de haz.34. Parte F para tubulares para la evaluación está. la normal). (2) Un IQI en cada extremo del recorrido y ubicados a 6. sondas múltiples. ( 12) Ancho del haz de radiación. (13) Identificación del software (si se utiliza). película fotográfica estática. La calificación debe deben contener las siguientes variables fundamentales: consistir en exámenes escritos y prácticos para demostrar 208 . guiente.35.33. (5) Velocidad de escaneo. Los procedimientos escritos tamaño del punto focal y frecuencia (MHz). (3) Rangos de espesor de la soldadura. (7) Velocidades de escaneo. ( 1O) Tipo de medio de registro (grabación de video. 6.AWSD! !/01 1M:2015 PARTE G SECCIÓN 6. el modelo y el número de serie. Los sistemas ultrasónicos avanzados incluyen. película de filmación foto. difracción de tiempo de liT anterior y tener un mínimo de tres meses de experien- vuelo (TOFD) y sistemas de arreglo de fases. El ensayo de calificación consistirá en determinar confonne se especifica-en la Parte E de esta sección. el modelo y los números de serie.2 IQI. ductores por sonda.1 Calificación de procedimientos. binación de Variables establecidas en el presente. (8) Ángulo de rayos X a través de la soldadura (desde ( 11) Tipo de medio de registro (grabación de video. Los procedimientos escritos metálicos estructurales o de tubería. la marca. ( 4) Tipos de junta de soldadura. (6) Distancia de fuente de radiación a soldadura. (9) Ubicación del IQI (lado de la fuente o lado de la ( 12) Realce por computación (si se utiliza). Además de las cali- una distancia no superior a 10 pies (3 m) entre dos IQI ficaciones del personal de 6. mientos deben ser calificados mediante el ensayo del mé- todo (sistema) NDT y el medio de registro para 6. (8) Cantidad de sondas. Los procedi- terés y controlados con el recorrido. criterios de aceptación. Para la evaluación en movimiento. distancia focal. cia utilizando equipos y procedimientos iguales o simila- res para la evaluación de soldaduras en materiales 6. deben contener las siguientes variables fundamentales: (3) Los ajustes de control de escaneo para cada com- ( 1) Identificación del equipo. de los rangos de variables puedan proporcionar la sensi- tica. Los resultados del ensayo debe ser como se indica a continuación: deben ser registrados en el medio de registro que se utili- ( 1) Dos IQI ubicados en cada extremo del área de in. mientos deben ser aprobados por una persona calificada como ASNT SNT-TC-1 A.35 Requisitos adicionales ( 13) Protocolo de caracterización de la indicación y 6. otro). (14) Protocolo de caracterización de la indicación y gráfica o algún otro medio aceptable). la colocación bilidad mínima requerida. (2) Niveles 1 y 11: debe estar certificado por el Nivel les.33. C. (9) Ángulo de escaneo.1 Procedimientos. la marca. forma y án- ción o rechazo) y el medio de registro no deben ser infe- gulo para arreglos de fase: cantidad de elementos trans- riores a lo requerido para RT. B. o que cada combinación de las variables fundamentales o Sección 9. La colocación del lQI debe ser les.14. INSPECCIÓN yendo sistemas de procesamiento de imágenes en tiempo ( 1) identificación del equipo. asistida por computadora u otro medio aceptable). Nivel III (véase 6. y reparaciones inaceptables y su ubicación dentro del mientos de mejora. siem- pre que se mantenga la sensibilidad mínima requerida y ( 4) Ubicación de las soldaduras dentro del medio re- la precisión de caracterización de discontinuidades. Se gistrador debe marcar claramente en las imágenes que se utilizó el (5) Resultados.3 Realce de la imagen. Las evaluaciones que se utili- zan para la aceptación o rechazo de las soldaduras deben estar registradas en un medio aceptable. Se debe incluir un registro escrito junto con las imágenes registradas. INSPECCIÓN PARTE G AWS Dl \/DUM·20\5 aptitud para el uso de los equipos y procedimientos que ( 1) Identificación y descripción de las soldaduras se utilizan para la evaluación de la producción. El registro podrá ser en movimiento o estático. El realce por computadora (2) Procedimientos utilizados delas imágenes grabadas será aceptable para mejorar la (3) Equipos utilizados imagen grabada y obtener información adicional. proporcio- nando como mínimo la siguiente información: 209 .4 Registros-Evaluaciones del procesamiento de imágenes por radiación. 6. incluyendo una lista de las soldaduras realce computarizado y se deben identificar los procedi.SECCIÓN 6.35. el que se utilice para acep- tar o rechazar las soldaduras.35. medio de registro. examinadas 6. [2.\) Fn el caso de materiales d~. U. [25 mmj. (H) La frecuencia de la porosidad vermicular en las soldaduras en tilete no deberá exceder de una en cada 4 pulg. Ln todas las demás X soldaduras en ranura la frecuencia de la porosidad vermicular no deberá exceder de una en 4 pulg. independientemente del tamaño o la ubicación. pulg. la socavación no deberá ser mayor de 0. [2 mmj en cualquier longitud acumulada de hasta 2 pulg. JI 00 mm] de longitud y el diámetro máximo no deberá exceder de 3/32 pulg.. [20 mm 1 en cualquier tramo de sol- dadura de 12 pulg. la dirección del esfuerzo de lracción calculado no deberán tener porosidad vcnnicular visible.1 Criterios de aceptación de la inspección visual (véase 6.: menos de 1 pulg. [2 mmj.5] ~5/16[8] ~118[3] En todos los casos. [20 mm] en cualquier tramo de soldadura de 12 pulg. (4) Perfiles de soldadura X X Los perfiles de soldadura deberán cumplir con 5. poo mm 1 de longitud. se deberá prohibir la reducción en los extremos de una longitud igual al doble del ancho del ala. la socavadón no deberá ~. (2) Fusión del metal de soldadura/metal base Deberá existir fUsión completa entre las capas adyacentes del metal de soldadura y entre el X X metal de soldadura y el metal base. la suma de la porosidad vermicular visible de 1132 pulg.: soldadura de una pulgada y no deberá exceder de 3/4 pulg. r1o mm] en cual4uicrtramo lineal d~.9) 'anexiones no tuhu Conexiones no tu bu- lares cargadas estáti lares cargadas cídi- Categorías de discontinuidad y criterios de inspección camente camente (1) Prohibición de grietas X X No se deberá aceptar grieta alguna. JI mm].os cri- X X terios de aceptación para aceros ASTM A514. (5) Tiempo de inspección La inspección visual de las soldaduras en todos los aceros puede comenzar inmediatamente después de que se hayan enfriado las soldaduras finalizadas a temperatura ambiente.. poo mm]. X X excepto en los extremos de soldaduras en filete intennitcnte fuera de su longitud efectiva. [mm] disminución admisible de l. [1 O mm] en cualquier tramo lineal de soldadura de una pulgada y no deberá exceder de 3/4 pulg. la socavación no deberá ex¡. (3) Sección transversal del cráter Se deberán llenar todos los cráteres para proporcionar el tamailo de la soldadura especificado. 10.SECCIÓN 6. !. [300 mm] de longitud. {1 mm] de profundidad en ningún caso.0 1 pulg. [100 mm J de longitud de soldadura y el diámetro máximo no deberá exceder de 3/32 pulg. pulg.1M:2015 Tabla 6. lamafío nominal cspccilicado de la soldadura.25 mm l de pro- fWldidad cuando la soldadura sea transversal al cstller7o de tracción bajo cualquier condición de X carga. lmm ~3/16[51 ~1116[2] X X 114 [61 ~ 3/32 [2. La socavación no deberá ser superior a 1/32 pulg.:xceder de 1/32 pulg. con la siguil!nte cxcepóón: la socavación no deberá exceder de X 1116 pulg.23. INSPECCIÓN AWS D1. Ln las soldaduras de alma a ala en vigas. (R) Fn miembros principales.5 mml Nota: Una ''X" md~ea la apl1cab11ldad para el t1po de conex1ón. cualquiera sea la longitud de la soldadura.[25 rnmj de espesor. (C) Las soldaduras en ranura con CJP en juntas a tope transversales a la dirección del esfuerzo de tracción calculado no deberán tener porosidad vermicular. (8) Porosidad (A) Las soldaduras en ranura wn CJP en juntas a tope transversnlcs a. A517. [2.eder de 1/16 pu!g. X fl mm l o más de diámetro no deberá exceder de 3/8 pulg. (7) Socavación (. (6) Soldaduras de tamaño inferior al nominal El tamaño de una soldadura en filete en cualquier soldadura continua puede ser inferior al tamaño nominal especificado (L) sin corrección por las siguientes cantidades (U): L. y A709 Grado 1-IPS IOOW [HPS 690WJ deberán estar basados en inspecciones visuales realizadas en un lapso no menor a 48 horas después de la finalización de la soldadura. Fn todas la<> dcmá" solda- duras en ranura y soldaduras en tilcte. un área sombreada md1ca no aphcab11ldad 210 . la suma de los diámetro de la porosidad vennicular no deberá exceder de 3/8 pulg. [50 mm] en cualquier tramo de 12 pulg.1/D1. la parte de la soldadura con tamaño inferior al nominal no deberá exceder del 10% de la longitud de la soldadura.5 mm J. Excepción: en el caso de soldadura<> en filete que conectan X rigidizadores al ala. En d caso de materiales wn espesor igual o mayor de 1 pulg. [20 mmj hasta 2-1/2 [65 mm] 14 Clase C (discontinuidades pe4ueñas) > 2-1/2 hasta 5[65-125 mmj Se deberá rechazar toda indicación en esta categoría con una longitud 19 > 5hasta 10 [125 250 mm] 29 ~uperior a 2 pulg.6.25.6) - Tamaño de la soldaduraa en pulgadas lmm] y ángulo de unidad de búsqueda 5/16 > 3/4 Clase de hasta hasta 3/4 1-1/2 > J-112 hasta 2-112 > 2-1/2 hasta 4 > 4 hasta 8 severidad de [8-201 [20-38] [38-Q5] [65-100] 11 00-200] discontinui- dad 70° 70° 70" 60° 45° 70° 60° 45" 70° 60° 45" +5 y +2 y -2y +!y +3 y -5 y -2 y Oy -7 y -4y -\y Clase A menor menor menor menor menor menor menor menor menor menor menor Clase B +6 +3 -\ +2 +4 -4 -\ '1 6 -3 o o +3 +5 -3 o +2 -5 -2 +\ +7 +4 +\ +4 +6 -2 a +1 +3 -4a -1 a +2 Clase C +2 +5 +7 +2 +2 +4 +2 c2 +3 18 +5 +3 +6 +8 +3 +3 +5 -t-3 +3 +4 Clase D y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor a El tamai'lo de la soldadura en Juntas a tope debe ser el espesor nominal de la pieza más delgada de las que se deben unir Notas 1 1.1. b Esta columna se refiere a la distancia de la trayectoria dd son1do.2(2). cuando dichas soldaduras están designadas como "soldaduras a tracción" en el plano (restar 4 dn de la clas1fícación de indicación ''d"). consultar fi.as discontmUJdadcs Clase H y C deberán estar separadas por al menos 2L. pero la longitud combinada de las discontmUJdades y su distancia de separa- Ción sea igual o inferior a la longitud máxima admisible de acuerdo con las disposiciones de la Clase no e. NO mente de la longitud o ubicación de la soldadura al espesor dd material 211 . 6. Niveles de cscaneo temente de la longitud) Trayectoria del sonidob en pulgadas Referencia superior a Clase 8 (discontinuidades medianas) [mm] cero. LSO mm] > 10 hasta 15 [25ü-380 mm] 39 Clase n (discontmuidadcs menores) Se deberá aceptar toda indicación en esta categoria. siendo L la longitud de discontinuidad 3.13. 2 Las d1scontmuidades Clase By C no deberán comenzar a una distancia inferior a 2L de los extremos de la soldadura que conducen el esfuerzo de tracc1ón primano. Esto nOse debe aplicar en caso de que la . excepto cuando dos o más de d1chas discontinuidades no estén separadas por al menos 2L. Las discontmuidades detectadas a "nivel de escaneo" en el área de la cara de la raíz de las juntas soldadas en ranura doble con CJP deberán ser eva- luadas utilizando una clasificación de indicación de 4 dB más sensible que la descrita en 6. y C-6.13. INSPECCIÓN AWS 01. mdependiente. [50 mm 1de longitud sean poro- sidad vermicular y deberán ser evaluadas con radiografías 5 Para los casos en que las indicaciones se mantengan en la pantalla cuando se mueva la unidad de bús4ueda. siendo L la longitud de la discontinuidad más larga.2 Criterios de aceptación-rechazo con UT (conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión) (véase 6.SECCIÓN 6.13 1 Clase A (discontmuidades grandes) Se deberá rechazar cualqmer ind1cación en esta categoría (independien.1M:2015 Tabla 6.1/D1.5.25. dB Se deberá rechazar toda mdicación en esta categoría con una longitud superior a 3/4 pulg.Junta soldada esté ra- nurada del lado opuesto al metal sólido para eliminar la cara de raiz y se utilice MT para comprobar que se haya eliminado la cara de raíz 4 ESW o t:GW: Se deberá sospechar que las discontinuidades detectadas a "nivel de escanco" que excedan de 2 pulg. en cuyo caso la d1scontmuidad debera ser considerada una sola discontinuidad aceptable . independiente.AWS D1. cuando dichas soldadtJras están designadas como ''soldadura~ a tracción" en el plano (restar 4 dB de la clas1fícación de md1cación "d").as discontinuidades Clase R y C no deberán comenzar a una distancia infcnor a 2L de los extremos de la soldadura que conducen el esfuerzo de tracción primario.6) - Tamai'ío de la soldaduraa en pulgadas tmm] y ángulo de unidad de búsqueda 5/16 > 3/4 Clase de hasta hasta 3/4 1-1/2 > 1-1/2 hasta 2-1/2 > 2~1/2 hasta 4 > 4 hasta 8 severidad de [8-20] [20-38[ [38--<>5] [65-100] [100-200] discontinui- dad 70° 70" 70° 60° 45" 70" 60" 45° 70C 60° 45° +lO y +8 y +4 y +7y +9 y +!y +4 y +6 y -2 y +ly +3 y Clase A menor menor menor menor menor menor menor menor menor menor menor +11 +9 +5 +8 +lO +2 +5 +7 -1 +2 +4 Clase H +6 +9 +11 +3 +6 +8 o +3 +5 +12 +JO +7 +lO +12 +4 +7 +9 +] +4 +6 Clase C +]] +8 +13 +5 c8 +lO +2 +5 +7 +13 +]] +9 +12 +14 +6 +9 +11 +3 +6 +8 Clase D y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor y mayor "El tamaño de la soldadura en juntas a tope debe ser el espesor nominal de la pa':J:a más delgada de las quG se dcOCn umr Notas· 1 Las discontmUJdades Clase By C deberán estar separadas por al menos 2L. en cuyo caso la d1scontinwdad deberá ser considerada una sola discontinuidad aceptable ~ !. al espesor del matcnal mente de la longitud o ubiCación de la soldadura 212 .13. 3 Las discontinuidades detectadas a ·'mvel de escanco" en el área de la cara de la raíz de lasjuntas soldadas en ranura doble con CJP deberán ser eva- luadas utilizando una clasificaCión de indicac1ón de 4 dB más sensible que la descnta en 6.3 Criterios de aceptación-rechazo con UT (conexiones no tubulares cargadas cíclicamente a tracción) (véase 6. véa~c 6 13 2 1 Clase A (discontmuidades grandes) Niveles de cscaneo Se deberá rechazar cualquier indicación en esta categoría (independien- temente de la longitud).5. Clase D (discontmuidades menores) b Esta columna se rdíere a la distancia de la trayectoria del sonido. INSPECCIÓN Tabla 6. Referencia superior a Clase 8 (discontmuidades medianas) Trayectoria del sonidob pulgadas [mm} cero. dB Se deberá rechazar toda indicación en esta categoría con una longitud supenor a 3/4 pulg. pero la longaud combinada de las discontinwdades y su distancia de separa- Ción sea igual o inferior a la longitud máx1ma admisible de acuerdo con las disposiciones de la Clase B oC. la longitud de la d1scontinUJdad más larga.1/D1. NO Se deberá aceptar toda md1cación en esta categoría.2 y C-6.1M:2015 SECCIÓN 6.25. excepto cuando dos o más de d1chas discontmuidades no estén separadas por al menos 2L. [20 mm1 hasta 2-1/2 [65 mm] 20 Clase C (discontinuidades pequeñas) > 2-1/2 hasta 5 [65-125 mm} 25 Se deberá rechaL:ar toda indicación en esta categoría con una longnud > 5 hasta 10 [125-250 mm¡ 35 superior a 2 pulg [50 mm] en la mitad central o 3/4 pulg [20 mm] de > 10 hasta 151250--380 mmj 45 longitud en el cuarto supcnor o inferior del espesor de la soldadura.25. Esto ñOse debe aplicar en caso de que la junta soldada esté ra- nurada del lado opuesto al metal sólido para eliminar la cara de raíz y se utilice MT para comprobar que se haya eliminado la ~ara de raí:t 4 Para los casos en que las indicaciones se mantengan en la pantalla cuando se mueva la umdad de búsqueda. siendo l. siendo L la longitud de discontinuidad.6. 00 Más de 75 hasta 100 50 2T Más de 4.50 hasta 2.020 0.00 Más de 100 hasta 150 60 2T Más de 6.032 0.1) Lado de la fuente Rango nominal del Rango nominal del Diámetro máximo del alambre espesor del material. 0.50 hasta 2.00 Má<.50 Más de 32 hasta 38 30 2T Más de 1.00 hasta 6.54 213 .ta 100 0. de 65 ha<.1M:2015 Tabla 6.75 hasta 0.625 Más de 12 hasta 16 15 4T Más de 0.625 Más de 10 hasta 16 0.00 Má'> de 38 hasta 50 35 2T Má'i de 2.ta 0. pulgada'> espesor del material.27 Más de 4.00 Más de 65 hasta 75 45 2T Más de 3.040 1. lO 4T Más de 0.50 hasta 3.60 Más de 6.25 Más de 0.4 Requisitos para JQJ de tipo orificio (véase 6.50 Más de 20 hasta 38 0.50 Más de 50 hasta 65 40 2"1 Más de 2.375 Más de 6 hasta 10 0.063 1.025 0.00 hasta 1.75 Más de 16 hasta 20 0.625 hasta 0. Hasta 6 incl.375 Más de 6 hasta 10 12 4T Más de 0..1) Rango nominal del Rango nominal del 1~ado de la fuente espesor del material.00 hasta 4.25 incl.17.5 Requisitos para IQI de tipo alambre (véase 6.25 Más de 25 hasta 32 25 41 Más de 1.050 1.00 hasta 2.00 Más de 100 hasta 150 0.00 ha<.016 0.17.013 0.50 hasta 0.00 Más de 22 hasta 25 20 4T Más de 1. mm pulgadas mm Hasta 0. INSPECCIÓN AWS 01.51 Má'> de O.00 Más de 38 hasta 50 0.875 ha<>ta 1.50 Más de 50 hasta 65 0.81 Más de 2.375 hasta 0. pulgadas espesor del material. 75 Má<> de 16 hasta 20 17 4T Más de 0.00 Más de 150 hasta 200 0. Hasta 6 incl.50 Más de 10 hasta 12 15 4T Más de 0.00 hasta 2. 75 hasta 1.375 hasta 0.00 hasta 8.25 ha<.ta 6. mm Designación Orificio esencial Hasta 0.25 hasta 0.(12 Más de 2.25 incl.ta 22 20 41" Má<> de 0.00 Más de 150 hasta 200 80 2T Tabla 6.41 Más de 0.625 hasta O.100 2.875 Más de 20 ha<.010 0.SECCIÓN 6.50 hasta 4.1/D1.25 ha'>ta 1.63 Más de 1.33 Más de 0.00 hasta 8. r2s0 mml L ~ 10 pulg.17. < 10 pulg. INSPECCIÓN Tabla 6.1/D1.4 6. E1025 E747 El025 E747 El025 F747 El025 E747 Tabla 6.5 6.2 6.6 Selección y colocación de IQI (véase 6. [250 mm JI.4 6.1M:2015 SECCIÓN 6.6 6.3 3 214 .5 6.AWS D1.4 6.5 Figuras 6._!l_ 6.7) T igual T igual T desigual T desigual ~ 10 pulg.9 1' =Espesor nominal dé: metal ba~e (TI y T2 de las Figuras) L =Longitud de la soldadura en el área de interCs de cada radtografía Nota: Es posible incrementar T para proporcionar el espesor del refuerzo admJSlble de la soldadura siempre que se utilicen cuñas debaJO de los IQI de orificio conforme a 6 17. [250 mmj l. Tipos dcl!QI Orificio Alambre Orificio Alambre Orificio Alambre Orificio Alambre Cantidad de IQI No tubular 2 2 1 1 3 2 2 1 Selección de la norma ASTM . [250 mm]l < 10 pulg.4 6.5 6. se debe probar el cuarto superior del espesor con la pierna final del sonido avan- zando desde la Cara 8 hacia la Cara A. 14 o 15.7 Ángulo de ensayo (véase 6.25. todas las evaluaciones deberán ser realizadas desde la Cara A y en la Pierna l.25. el cuarto inferior del espesor se debe probar con la pierna final del sonido avanzando desde la Cara A hacia la Cara 8.1/D1. es decir. INSPECCIÓN AWS D1.2 4 Se deberá utti!Wr un máximo de la P1ema Ill solo cuando el espesor o la geometria impidan el escaneo de áreas completas de soldadura y HAZ en la Pierna I o Pierna 11. siendo la Cara A la opuesta al respaldo. el cuarto superior del espesor se debe probar ya sea desde la Cara A en la Pierna 11 o desde la Cara B en la Pierna 1 a dec1s1ón del Contratista. 2 Las áreas de raíz de juntas soldadas en ranura simple que no requieran la extracCJón del respaldo por contrato deberán ser ensayadas en la P1ema 1. En las soldaduras a tracción en estructuras cargadas cidicamente. excepto que se cspecllíquc lo contrario en esta tabla. [mm] 5/J6[8J > 1·1/2[38] > 1-3/4 [45] >2-112 [65] >3-1/2 [90] >4-1/2[110] > 5 [130] >6-1/2[160] >7[180] a a a a a a a a a Aplicación 1-1/2 [38] 1-3/4 [45] 2-112 [65] 3-1/2[90] 4-1/2[110] 5 [130] 6-112]160] 7 [180] 8 [200] • ' • • • • IG ](_¡ 6 8 9 12 Junta a tope o F o F o F o F o F o F o F 12 F 4 5 7 10 11 13 F F F F F F F Junta en T o o 4 o 5 o 7 o 10 o 11 o 13 o XF XF XF XF XF XF XF F IG F IG F 6 F 8 F 9 F 13 F Junta en esquina o o o o o o o o o o o o o o XF 4 XF 5 XF 7 XF lO XF 11 XF 14 XF IG IG P1 6 11 11 11 11 Soldaduras () () o 1" o o o P3 o P3 o P3 o P3 o P3 ESW/ECiW 4 3 P3 7 15 15 15 15** RECEPTOR TRANSMISOR X 1 CARA CARA e e 1 1 X X 1 JUNTA A TOPE JUNTA EN ESQUINA X JUNTA EN T EMISIÓN Y TRANSMISIÓN ESMERILADO AL RAS CUARTO SUPERIOR-70° PARTE MEDIA-70a Notas· 1 Cuando sea posibl~. 6.SECCIÓN 6.5. 12. por la interferencia con otras partes de la soldadura o para cumplir con los re- qUisitos de 6. La Cara A para ambos miembros conectados deberá estar en el mismo plano (véase la leyenda en la página siguiente) 215 . (Puede ser necesario el esmerilado de la cara de soldadura o el ensayo de caras de sol- dadura adicionales para permitir el escaneo completo de la raiz de la soldadura) J La evaluac1ón de la Pierna JI o JI! se deberá realizar solo para cumplir con las disposic10nes de esta tabla o cuando sea necesario ensayar áreas de soldadura inaccesibles por una superfiCie de soldadura no esmerilada.6. excepto que se especifique lo contrario en los documentos del contrato 6 La cara de soldadura mdicada deberá estar esmerilada al ras antes de utilizar los procedimientos 1G.2) Tabla de procedimiento Espesor del material.1M:2015 Tabla 6. 8. 9. cuando sea posible. pulg. . Cara B . véase esquema). ( l.5.1/D1. (. seguir esquemas anteriores). Cuando se cambia a unidades de búsqueda duales para la inspección por emisión y recepción.2) l..cycnda: X .Se deberá utilizar la técnica de emisor y receptor para la evaluación adicional de discontinuidades úni· camente en la mitad central del espesor del material y solo con transductores de 45o o 70° de igual cspeciticación. o --:-. Cara A. Opuesta a la Cara A (la misma placa). se debe garanti7ar que dicha calibración no cambie como resultado de las variables del instrumento. Cara B 13 45° Cara B 45° 45° 14 70° (i Cara A 45° 45" 15 70° <i Cara A 70° A Cara B 70° (i Cara B 216 . f Las indicaciones de la interfaz de metal de soldadura y metal hase deberán ser evaluadas adicional- mente con un transductor de 70°. --lJtilizar una calibración de distancia de pantalla de 15 pulg.os transductores deben ser sostenidos en un elemento de fijación para el control de posición.7 (Continuación) Ángulo de ensayo (véase 6.o superior inferior 70° 700 70° 2 600 60° 600 3 45° 45° 45° 4 60° 70° 700 5 45° 70° 70° 6 70° Ci Cara A 70° 60° 7 600 Cara B 70" 60° S 70° (i Cara A 60° 600 9 70° (i Cara A 60° 45° 10 6()0 ('ara B 60° 60° 11 45° Cara B 70°** 45° 12 70° e.La cara del material desde la cual se realiza el escanco inicial (en el caso de juntas en T y en esquina.1M:2015 SECCIÓN 6.a cara opuesta a la soldadura en el miembro conector o una junta en Toen esquina.Verilicar desde la Cara C. ambos de cara a la soldadura. La calibración de amplitud para la emisión y n:ccpción se realit. [400 mm] o 20 pulg.25. Cara C -!. -Se requiere solo donde la indicación de altum de referencia de discontinuidad en la pantalla se señale en la interfaz de metal de soldadura y metal base mientras se busque a nivel de cscanco con los procedí· .a normalmente mediante la -calibración de una única unidad de hósqueda. 60° o 45° -aquel en que la trayectoria del sonido esté más cerca de la perpendicular a la superficie de fusión sospechada. mientas principales seleccionados de la primera columna. P . INSPECCIÓN Tabla 6.AWS D1. Leyenda del procedimiento Área de espesor de la soldadura Cuarto Mitad Cuarto N. Cara A 45° 70° e./500 mm] .Jo se requiere. Esmerilar al ra<> la cara de la soldadura. 24.24. INSPECCIÓN AWS D1..23..e) 6.2 Justo antes y en Rango 6 -24 -5 .2_..27.24..27.1 ción de hu 8 horas de usoa 6..2.1 o Rango Haz recto 6.22.8 Requisitos de calificación y calibración de equipos de UT (véase 6.2.2 2 meses 6..23.1/D1.3 y ángulo de haz a Se debe llevar a cabo para cada unidad de bU.1..2_7_.27.2 de equipos (Punto indicador. 6.27.2.._3__ primera soldadura ensaya- _______________ Calibración 1 para ensayos 6.2.3 6.3 dO cuando se ha perturbado el circuito eléctrico de cualquier modo que incluye lo siguiente ( 1) Cambio de transductor (2) Cambio de batena (3) Cambio de sa!Jda eléctrica (4) Cambio de cable coaxial (5) Corte de energía (falla) 217 .5.1 (para ensayo de m a t e ..- ría! ba<.28.24. se deben aplicar los requisitos de reca!ibración de 6 24..1 la ubicación de la 6.27.24.23.3 2 horasd 6.SECCIÓN 6.2.2 o Sensibilidad 6.3 40 horas de usoa 6.27 .4 6.27.1 Ángulo 6..1..3 Procedimientos para la califica..1M:2015 Tabla 6.2 dB Retlexiones internas 6.2 dac Ángulo de haces Sensibilidad 6..3 Antes del uso iniciaJb 6.3 Resolución (ángulo de haz) Antes del uso iniciaJb 6.27.2 Haz recto Recalibración 6.1 Instrumentos Control de ganancia/precisión de 6..4.4.2..1 2 meses 6.27.22.Unidades de búsqueda Unidades de búsqueda del ángulo 6.28..5 queda/ Instrumentos Resolución (haz recto) 6..23.4 Punto indicador 6.1.28.24 2.21.22.3 de unidades de bús.squeda b Se debe llevar a cabo para cada combinación de unidad de búsqueda (transductor y zapata) e instrumentos antes dd uso inicial e Después de cumplir con los requisitos de 6.1) Tipo de calificación o actividad de calibración Frecuencia mínima Sección del Sección del Descripción código Frecuem:ia mínima código Linealidad horizontal 6.24. ángulo) Combinaciones 6.2 6_. AWS D1.¡continuidades B Máxima dimensión admisible de una discontinuidad radiogra.:spacia- T = Espesor de pla!:a o conducto para soldaduras en ranura micnto mínimo.! libre de la placa o tubular. de la discontinuidad individual (ll).as discontinuidades alineada'> son aquellas en las que los ejes principales de cada discontinuidad están aproxi- madamente alineados. medida paralela al eje de la soldadura longitudinal. grande (L').:ontinuidades de dimensión más pequeña. Una discontinuidad redondeada es aquella en la que la C = Holgura mínima medida a lo largo del eje longitudinal de la mayor dimensión (L) es menor o igual a :. con un espaciamiento menor al mínimo admi- cana al bord!. tipo fusión (rige las discontinuidades adyacentes más gran- Una agrupación se deline como un grupo de discontinui- des) o un borde o un extremo de una soldadura intersectante.) es 3 veces mayor que la L Mayor dimensión de una discontinuidad radiografiada.<.3 Dimensiones de discontinuidades Definiciones de dio. veces la soldadura entre bordes de porosidad o dis~.2 y 6.1M:2015 SECCIÓN 6.! la agru- W Menor dimensión de cualquiera de las discontinuidades pación igual o menor que el tamai\o máximo admisible adyacentes. l>icha'> agrupaciones Dimert'\iones de los materiales deben ser consideradas como discontinuidades indivi- 1·. 1: = Mayor dimensión de discontinuidades adyacentes. de tamaño C1 Distancia mínima admisible entre la discontinuidad más cer- aceptable. dimensión más pequeña.: evaluar d t. INSPECCIÓN Leyenda para las Figuras 6. con CJP J. más grandes (L) de todas las discontinuidades di. dimensión más grande (!. dades adyacentes individuales no alineadas. o la intersección de sible (C) para la discontinuidad adyacente individual una soldadura longitudinal con una soldadura de circunferen- má. tamaño de la soldadura duales de tamaí'io L con d tin dt.1/D1. pero con la sunHl de las dimensiones cia.. 6.1. 218 . Una discontinuidad clongada es aquella en la que la fiada. # <i.__ __l_ 118 -··-·.1 y 9. ~/ f" 1/4 .1/D1. 4o~p. f.-- \) S<.--. 1 ._---.---.----. INSPECCIÓN AWS D1.- w o o •Z 1/2 -- 1/: ~o-. .1M:2015 1-1/8 O MAYOR 3/4 MÁX 1~ 1 ·-· -..0 3- o<( o 5/8 ' ~ o U) ---.1-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente o conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente (véase 6. -- ::. 3!8---.5 mm] pro- yectar B verticalmente hacia C 3 véase las dcfímciones en la leyenda en la página 217 Figura 6.. .-----¡¡~~~!'.._.¡-.SECCIÓN 6. -- 3~3~ 1 w 1 1 1/8 .. - 3/8 ~ -\1>-~ <( -------------... proyectar E horizontalmente hacia B 2 Para determinar la holgura minima admisible entre los bordes de discontmuidades de cualquier tamaño mayor o igual a 3/32 pulg [2. --- 1 ' o 1/4 1/2 3/4 1-1/4 1-1/2 1-3/4 2 2-1/4 C EN PULGADAS 30 O MAYOR 20 MÁX 25 1 1 1 16- y 22 ¡/ E E ! 12 l ~~. cP" ----.12. 20 a: :0 0~' 1 o ! "' "' <( o 16 ~ o U) 1 S 1 i ----. -.i f" w 1 6 3 1 3 2¿:v-- 1 1 1 ' -------¡--- t - 1 i i o 6 12 20 25 32 40 44 50 57 C EN MilÍMETROS Notas 1 Para determinar el tamaño máximo de la discontinuidad admisible en cualqUier tamaño de la soldadura o de _junta. 1 -. . 1 ci 718 o ' --- ' --- 1/~~· "- <i.i-' • .5/8 .2 para conexiones tubulares) 219 . ~#~¡· rr: 3/4 :0 ¡.>\5 . . . . --- 1 . :i-'\1' w 12 o o •Z 10 y--(~' <( ::. .26. 26. [10 mm] E > 2 pulg.AWS D1. DISCONTINUIDAD B W-LONGITUD L' ANCHOW' SOLDADURA "B" CON CJP CASO 1 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD' DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD < E/3.. 11. 111.1. [50 mm] (A)UNA DISCONTINUIDAD REDONDEADA. [6 mm] E s: 2 pulg.12. 3L REDONDEADA O ELONGADAa (B) L 2 3/32 pulg. Y IV DISCONTINUIDAD A= DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA A DISCONTINUIDAD B = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA B L Y W = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS.1/D1.O{l _L_ e.1M:2015 SECCIÓN 6. RESPECTIVAMENTE.r\ ANCHO W SOLDADURA "A" CON CJP LONGITUD L "{) DISCONTINUIDAD A _j.:sta ilustración la discontinuidad elongada "B" fue ubicada en la soldadura "IV' Caso 1-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6. CASOS 1. RESPECTIVAMENTE. ENTRE LOS BORDES MÁS CERCANOS DE LA DISCONTINUIDAD -A\. [2. LA OTRA e. QUE LA DISCONTINUIDAD B E = TAMAÑO DE SOLDADURA C.2 para conexiones tubulares) 220 . = DISTANCIA MÁS CORTA PARALELA AL EJE DE LA SOLDADURA A. QUE LA DISCONTINUIDAD A L' Y W' = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS. :::: 1/4 pulg. [50 mm] L s 3/8 pulg.1 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente (véase 6. INSPECCIÓN CLAVE PARA LA FIGURA 6. ?..5 mm] a La d1scontinU1dad elongada puede estar ubicada ya sea en la soldadura ·A" o en la "8" Para los fínes de o.1 y 9. [50 mm] L :::3/8 pulg. :::>:3L L : :-: 3/32 pulg. [2.SECCIÓN 6.1/D1. [6 mm] E < 2 pulg. [10 mm] E > 2 pulg.12.1M:2015 BORDE LIBRE LONGITUD L CASO 11 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD <E/3.5 mm] Caso U-Discontinuidades en el borde libre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6. [50 mm] e.1 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente (véase 6. ~1/4 pulg. INSPECCIÓN AWS D1.26.1 y 9.2 para conexiones tubulares) 221 . AWS D1.5 mm] Caso 111-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6.:-:3L O 2E.2 para conexiones tubulares) 222 .1 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente (véase 6.26.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN SOLDADURA "A" CON CJP SOLDADURA "B" ANCHO W' CON CJP CASO 1!1 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L s:2E/3 UW > 3W . [2.1 y 9. LA QUE SEA MAYOR L ?: 3/32 pulg. e.1/D1.12. INSPECCIÓN AWS D1.2 para conexiones tubulares) 223 . [2. e.SECCIÓN 6.1 y 9.12.1M:2015 BORDE LIBRE LONGITUD L CASO IV LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD L <2E/3 uw > 3 ~3L O 2E.26.1/01.1 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente (véase 6.5 mm] Caso IV -Discontinuidades en el borde libre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6. LA QUE SEA MAYOR L > 3/32 pulg. pruyect<u B vcrlle<tlmenle hacta C 3 véase las dcf¡nu....... a: :::> o <( ~~-se Q <-"' " o --" 5l 3/4 ---. proyectar E honzontalmente hacta [3 Para dcterrntn<u la holgura rninmM adrn~.'1-' / .-~.o ~¡.1/D1.----.o"""... 1 o : o 12 25 40 50 65 75 90 100 115 C EN MilÍMETROS :-.o 1/2 y 1 1 J 1/4 1/16 .-'\i'~" o o 12 •Z <( ".~ <( ".1M:2015 SECCIÓN 6. '\i'~~ ~ w o .la soldadura o de JUnta.1nnes en la le~ cnda en la págma 217 Figura 6_2-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) (véase 6.o [J. . ---..o~¡.1) 224 ./ 1 1 2 . ---. a: :::> o <( 25 ~S Q<-Ql '" o --" o 20 ---..9 0'"~ "' <i. ---.hJde~ de cualquter tarnaíin. ---..ihk cntzc los borde~ de d1scontmuu..2. INSPECCIÓN 1/2 MÁX 1-1/2 ~ O MAYOR en 1-1/4 S Q ~~""'s....../ w 1 6 .AWS D1....i-' <f) w ~---./ V w 1 1 o o 1/2 1-1/2 2 2-1/2 3 3-1/2 4 4-1/2 C EN PULGADAS 12 MÁX 38 ~ O MAYOR 32 E E ¿_~Q<-S- 0'"" "'"' <i.lotas 1 Para determ111ar d tamaño máximo de la discontmuidad admisible en cualquter tamaño de.12. -1(4- ¡. 11. CASOS 1.1M:2015 CLAVE PARA FIGURA 6. [2 mm] (DIMENSIÓN B) e. RESPECTIVAMENTE. INSPECCIÓN AWS D1.2 ( Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) (véase 6. VER GRÁFICO FIGURA 6. RESPECTIVAMENTE.SECCIÓN 6.2 - (DIMENSIÓN C) • La discontinuidad elongada puede estar ubicada ya sea en la soldadura "A" o en la '"Ir' Para los fines de esta ilustración la discontinuidad elongada "8" fue ubicada en la soldadura "B" Caso }-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6.1) 225 . Y IV DISCONTINUIDAD A = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA A DISCONTINUIDAD B = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA B L Y W = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS. ENTRE LOS BORDES MÁS CERCANOS DE LA DISCONTINUIDAD SOLDADURA "A" CON CJP DISCONTINUIDAD B ANCHO W' SOLDADURA "B" CON CJP CASO 1 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD' DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L VER GRÁFICO FIGURA 6. QUE LA DISCONTINUIDAD A L' Y W' = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS.2.1/D1. = DISTANCIA MÁS CORTA PARALELA AL EJE DE LA SOLDADURA A. 111. QUE LA DISCONTINUIDAD B E = TAMAÑO DE SOLDADURA C.2 L 2 1/16 pulg.2.12. VER GRÁFICO FIGURA 6.2 - (DIMENSIÓN C) Caso n-Discontinuidades en el borde libre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6.1M:2015 BORDE UBRE LONGITUD L CASO 11 L IMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD VER GRÁFICO FIGURA 6.12.2 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) (véase 6.2.1) 226 .2 L ~ 1/ 16 pulg. INSPECCIÓN ~ D1 .1/D1 . [2 mm) L (DIMENSIÓN B) e. SECCIÓN 6. 1/01 . [2 mm) (DIMENSIÓN B) e.2 - {DIMENSIÓN C) Caso (JI-Discontinuidad en la intersecci6n de la soldadura Figura 6.2 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) (véase 6. LONGITUD <(-L' ANCHO W' CASO 111 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD L VER GRÁFICO FIGURA 6.. INSPECCIÓN SOLDADURA ANCHOW \ " CJP "A" ~f.1) 227 .1M:2015 ECCIÓN 6. VER GRÁFICO FIGURA 6. AWS D1 .2.12. _j_ l DISCONTINUIDAD B f/)._.2 L ~ 1/16 pulg. LONGITUD L DISCONTINUIDAD A~ e. 1) 228 . [2 mm] (DIMENSIÓN B) e.2.2 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) (véase 6.2 - (DIMENSIÓN C) Caso IV-Discontinuidades en el borde libre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6.2 L > 1/16 pulg.AWS 01.1M:2015 SECCIÓN 6. VER GRÁFICO FIGURA 6. INSPECCIÓN BORDE LIBRE LONGITUD L CASO IV LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L VER GRÁFICO FIGURA 6.1/D1.12. ).c. INSPECCIÓN AWS D1.2.3-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6.12.'txtmo de una dtscontinuidad ubicada dentro de csta dtstanc1a dcs(.: l<>s discontinuidades y espac10 ~ e\·aluadas ¡.o~'o~"' "' ~o~" co"'~'" <i a: 14 ~>l-o :::l 25 ---.: la discontinuidad admisible en cualqUier tamaño de la soldadura o de JUnta.:ctar F horl/ontalrnente hac1a B 2 Para determinar la holgura min1ma adm!s!hle entre los hordcs de dJscontmmdadcs de cualquwr tamaf'lo. !.). ]¡¡s dJscontinuid<Jdes dehen ser medidas como l!ll<l longitud 1gual a la longitud total d.k un borde de placa debe ser de 1/S pulg [3 mm[_ pero una dtscontl- nuidad de 1/S pulg..----. en cuyo caso. proy.. ~ 'S ~ ~¡.o o <: o --' r----- o<fJ 20 / ll- ~ w o o •Z <: "~ 12 3 . [3 mm] de ta- mai'lo y ub1cadas dentro de esta d1stancta desde d borde no debe exceder 3/!h pulg [5 mm]. [2 mm] hasta menos de 1/8 pulg [ 3 mm [ no se ddx:n rcstrmgtr en otras ub1canones excepto que cstc'n separadas por menos de 21. (sh.>-10 \ V ll- ~ w o o 1/2 ~ •Z 1 <: 1 "~ 1/8 .>!- ¡.· ~¡. ?"\~· ci> 1-1/4 .as d1scontmuidadcs de 1/16 pulg.----. .:::.1M:2015 3/4 MÁX 1-112 1~ O MAYOR .----..---.)\0~'-" <i a: :::l ~ >1-0 Q ~ co "'~'"' o <: o --' o<fJ 3/4 ---./ 1 w 1 1/4 o !--(Nota a) rr 1 1 ' o 1/2 1-1/2 2 2-1/2 3 3-1/2 4 4-1/2 C EN PULGADAS 20 MÁX 38 ~ O MAYOR E E 32 ¿v)./ v t 1 1 w 1 6 !--(Nota a) rr 1 1 o o 12 25 40 50 65 75 90 100 115 C EN MILÍMETROS • U tamafto m:..mdo L la longitud de la dJscontmm- dad más grandt:). proyectar B verticalmente hac1a C 3 vcase las defimc1oncs en la leyenda en la pagma 217 Figura 6.SECCIÓN 6.-1/2 .onforme se muestra en esta figura Notas 1 Para deterrnmar el tarnai'lo máximo d.__1 vil>->!-1'...---.2) 219 . [3 mm] debe estar 1/4 pulg [6 mm[ o mas alejada dd hordc La suma de las dtscontinwdadcs menores de 1/8 pulg.1/01. RESPECTIVAMENTE. (DIMENSIÓN C) LA QUE SEA MAYOR a La d 1 ~conummiad dongada ru~d~ <. {3 mm] (DIMENSIÓN B) e.3.3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6. CASOS 1.1M:2015 SECCIÓN 6.1/D1. = DISTANCIA MÁS CORTA PARALELA AL EJE DE LA SOLDADURA A.~ONGITUD ANCHO W' SOLDADURA "B" CON CJP CASO 1 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD' DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD L VER FIGURA 6. QUE LA DISCONTINUIDAD A L' Y W' = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS. ENTRE LOS BORDES MÁS CERCANOS DE LA DISCONTINUIDAD ~~"~" SOLDADURA "A· CON CJP fltl '"'""""' w DISCONTINUIDAD A DISCONTINUIDAD B e. RESPECTIVAMENTE..2. Y V DISCONTINUIDAD A = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA A DISCONTINUIDAD B = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA B L Y W = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS.. 11. 111.AWS D1.'n la '·Ir Par<~ los fines de esta ilustranon la dis(ontmuHJad e!ongada --B" fue uh1e3da en la soldadura ··B" Caso (-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6.3 GRÁFICO C 1 ~ 2L o 2L'. VER FIGURA 6. IV. INSPECCIÓN CLAVE PARA FIGURA 6.12. _L o/.'star uhicada ya sea en la soldadura 'A" o <.3 GRÁFICO L 2 118 pulg. QUE LA DISCONTINUIDAD B E = TAMAÑO DE SOLDADURA C.2) 230 . 12. VER FIGURA 6.:: 5/8 pulg.2) 231 .3 GRÁFICO L . INSPECCIÓN AWS D1.3 ( Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6.2.3 GRÁFICO C1 .1M:2015 BORDE LIBRE LONGITUD L CASO 11 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L VER FIGURA 6. [3 mm] (DIMENSIÓN 8) e.:: 1/8 pulg. [16 mm] (DIMENSIÓN C) Caso U-Discontinuidades en el borde libre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6.1/D1.SECCIÓN 6. (DIMENSIÓN C) LA QUE SEA MAYOR Caso 111-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6.2.AWS D1. DISCONTINUIDAD B __L_ / /').3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6.1/D1.12. INSPECCIÓN ANCHOW\ ' SOLDADURA "A" CON CJP L~ f-_. l LONGITUD DISCONTINUIDAD A ~T e.1M:2015 SECCIÓN 6. VER FIGURA 6 3 GRÁFICO C 1 ?: 2L o 2L'. [3 mm] (DIMENSIÓN B) e.LONGITUD <('--.L' SOLDADURA "B" CON CJP ANCHO W' CASO 111 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD L VER FIGURA 6.3 GRÁFICO L ?: 1/8 puJg.2) 232 . 12.SECCIÓN 6. INSPECCIÓN AWS D1. + l2 + l3 + C1 + C2 Y TRATAR COMO UNA DISCONTINUIDAD INDIVIDUAL Nota: la soldadura que se muestra arriba es solamente para fines ilustrativos.1M:2015 BORDE LIBRE (A) DIMENSIÓN MiNIMA DESDE El BORDE LIBRE A LA DISCONTINUIDAD 1/8 pulg.3 Gráfico "B" Dimensión para defecto único) Figura 6. La cantidad de ilustraciones es también solo para fines ilustrativos Caso V-Discontinuidades separadas por menos de 2L en cualquier lugar en la soldadura (Usar Figura 6. [2 mm] PERO INFERIORES A 1/8 pulg. CADA UNA MENOR o DE 1/8 pulg. [16 mm] de un borde libre (A) TODAS LAS DIMENSIONES l SON SUPERIORES A 1/16 pulg.1/D1.2) 233 . Estas limitaciones se aplican a todas las ubicaciones o intersecciones. Nota: todas las dimensiones entre las discontinuidades 3 2L (L siendo la más grande de las dos).2. DEBE SER IGUAL O MENOR DE 3/16 pulg. Caso IV-Discontinuidades dentro de 5/8 pulg. [3 mm]. SUMAR L.3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6. [3 mm] o (B) LA SUMA DE TODAS LAS DIMENSIONES DE DISCONTINUIDAD l (MAYORES). [3 mm] (B) SI C1 ES MENOR QUE LA MAYOR DE L 1 Y L 2 Y C 2 IS ES MENOR QUE LA MAYOR DE L2 Y L3. (5 mm]. .: 1()1 1'\um.500 0.13 ó.Ul'i ± O.l1.750 0.'!----IQI tipo orificio (véase 6.Ü)'ÍÜ l_ OJW _i())l() • l.80 _t 0.' l()J {pulg_) Tokrancws d<: espesor y d1arnctro r de onfíc1o d~.500 0.1) (Reimpresión autori:t:ada por la American Society fix Tcsting and Materials.030 ± 0.02 mm]) COLOCAR NÚMEROS DE IDENTIFICACIÓN AQUÍ \ .1M:2015 SECCIÓN 6.80 -'.52 25. (TAMANO MÍNIMO 0.015 _±_ :t: 1.70 5-20 -'= 0.0025 ± 0.38 ± 0. (TAMANO MÍNIMO 0.) 234 . 4 T DIÁ.005 ± ()JJ_j() ± 0. lahla de d1mens1oncs d<..38 ± 0._c_l-+- :x: 1 1 F e 1----8 .40 lf. [0.OIS OJBO :t: -t 0.030 ± 0.030 Tabla de dullt:rl'>IOnes de IQI (mm) l'okrancms de cspcsorv d1ámctro Número" A B e [) F de on!ic10 de IQI 38.05 11.010 pulg.38 ± 0.28.AWS D1. [0.015 ± 0.0005 5-20 0. SO 57_!5 34.17.35 ()_()6 21-59 j_ :::: O.05 11.250 U75 0.os JQI n o 5 a <1 no son 1T.015 ± 0.040 pulg.92 19. con derecho de autor..38 ± 0_38 38.015 ±0.JS :t: 0..250 0.030 2.015 ::::O.10 19.1/D1.38 ~ 0.38 1:0. 2T y 4T Nota Los orificios deben ser prec1so~ y normalt:s parad JQI No biselar Figura 6.25 mm]) \ 2 T DIÁ.438 0.750 l' 0.. ¡ DISENO PARA IQI HASTA PERO ~-----A-----~ NO INCLUYENDO 180.030 ± OJ))O ± 0.38 ±O.2)0 E ()_)()() lUSO 0.13 td5 12.1 y 9.750 0.020 pulg. JO 19.375 ()() -179 :1: 0.015 ± 0.05 9.4JX " 0.525 60-179 t: O. (TAMANO MÍNIMO 0.000 0.375 1.70 ó.80 ± 0.51 mm]) :x: ---J---c-1.250 21 59 ± 0..500 ll 0. !3 ± 0.38 _±_ 0.::rod A 1.013 ± 0.35 12.015 ± OJJ15 ±0. T DI Á. INSPECCIÓN . 4] 0.10 [2.4 mm] MÍNIMO PARA LOS CONJUNTOS A Y B 1/4 pulg.331 0.200 pulg.016 [0.20[5.005 [0.25] 0.35 mm] MÍNIMO PARA LA DISTANCIA MÍNIMA ENTRE ! 0.27] 0.1 y 9. [5.!nctrómetro de alambre) Diámetro de alambre pulg [mm] ------· ConJunto A Conjunto H Con_¡ unto C ConJunto D 0. __ LETRAS DE PLOMO El EJE DE LOS ALAMBRES ll[5.06] 0.03] 0.81] 0.32 [8] Figura 6. [6. [6. con derecho de autor.040 [1.1/D1.4] 0_050 [1.032 [O.025 [0. 125 [3. [1 .1] 0.17.52 mm] MÁXIMO ASTM __ 1/4 pulg. 13] 0.02] O.SI] 0.08 mm] LONGITUD 1 pulg.5] 0.25[6.SECCIÓN 6.2] 0.5] 0. INSPECCIÓN AWS D1.013 [0.~-IQI tipo alambre (véase 6.010 [0. [25.008 [0.1) (Reimpresión autorizada por la American Society for Testing and Materials. 161 0.51] ()_()63 [ 1.2] 0.032[0.080 [2.0032 [0.) 235 .6] 0.004 [0.100 [2. 1] 0.160 [4.010 [0.200 pulg.060 pulg.08mm] 1 NO DEBE SER MENOR DE 3 VECES EL DIÁMETRO Y NO MAYOR DE 0.1M:2015 ENCAPSULADO ENTRE PLÁSTICO "VINÍLICO" TRANSPARENTE 0.64] 0.25] 0.08] 0.28.0063 [0.020 [0.35 mm] MÍNIMO PARA LETRAS Y NÚMEROS DE PLOMO ti ALAMBRES 1 A o 1 EQUIDISTANTES NÚMERO MAYOR LETRA DE IDENTIFICACIÓN DE ALAMBRE NÚMERO DE GRADO DE MATERIAL DE CONJUNTO Tamaños del mdicador de calidad de imagen (p<. 2) 236 . NÚMERO DE CONTRATO.(TIP.7 y 9.12).17.17.1/D1. [250 mm] y mayores (véase 6. INSPECCIÓN COLOCACIÓN ALTERNATIVA NÚMERO DE CONTRATO.12).17.) 'v"•~r. a Colocación alternativa del IQI del lado de la fuente permitida para aphcaciones tubulares y otras ap!Jcacwnes cuando sea aprobada por elmgcmcro Figura 6. IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6. IDENTIFICACIÓN DE 101 TIPO ALAMBRE (Nota a) DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) {CONSULTE 6.28. [10 mm] ~~~MIN.17.!!-Identificación por RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de espesores aproximadamente iguales y longitudes de 10 pulg. [2Dmm] MÍN.12).1M:2015 SECCIÓN 6. 3/4 pulg.AWS D1.¡~ 3/8 PL:Jig. (TI P.) 101 TIPO ORIFICIO O 101 TIPO ALAMBRE DEL LADO DE LA FUENTE T1 =T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PELÍCULA DEBE COLOCARSE DI RECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN El ACERO PARA QUE LA PElÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6. ) 3/4 pulg.28. [250 mm] (véase 6.1M:2015 SE PUEDE COLOCAR 101 TIPO ORIFICIO O 101 TIPO ALAMBRE EN EL LADO DE LA FUENTE EN CUALQUIER LUGAR A LO LARGO NÚMERO DE CONTRATO.) DEL 101 TIPO ALAMBRE (Nota a) T1 = T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PELICULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PELÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6. a Colocación alternativa del IQI de! lado de la fuente permitida para aplicaciones tubulares y otras aplicaciones cuando sea aprobada por el ingeniero Figura 6. (TI P. [1 O mm] MÍN.12). NÚMERO DE CONTRATO.SECCIÓN 6.17. IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6.1/D1.17. IDENTIFICACIÓN DE CUALQUIERA DE LOS LADOS DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN DE LA JUNTA OPCIONAL) (CONSULTEC2). T2~ 3/8 pulg. INSPECCIÓN AWS 01.12).17.7_-Identificación por RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de espesores aproximadamente iguales y longitudes menores de 10 pulg. [20 mm] COLOCACIÓN ALTERNATIVA M iN.7 y 9. (TI P.2) 237 . ~ EN LA PENDIENTE ]~ T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PELÍCULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PELÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6.~Identificación del RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de transición de 10 pulg..) DE IQI TIPO ORIFICIO O IQI TIPO ALAMBRE COLOCADO _.17. IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6.28. [20 mm] MÁXIMO ESPESOR DEBAJO MÍN. • Colocacion alternativa dei!QI del lado de la fuente permitida para aplicaciones tubulares y otras aplicaciOnes cuando sea aprobada por el ingenil..12).. NÚMERO DE CONTRATO.2) 238 .1M:2015 SECCIÓN 6.17.7 y 9.12).. [10 mm] MÍN. (TI P. INSPECCIÓN 101 TIPO ORIFICIO O 101 TIPO ALAMBRE DEL LADO DE LA FUENTE COLOCACIÓN ALTERNATIVA DE IQI TIPO ALAMBRE (Nota a) 3/8 pulg. (TI P..) MEDIR T2 EN EL PUNTO DE 3/4 pulg.!ro Figura 6.AWS 01. [250 mm] de longitud y mayores (véase 6.17.1/01. 12). [250 mm] de longitud (véase 6.28. Figura 6. IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6.7 y 9. NÚMERO DE CONTRATO.17. "Colocación alternativa del IQI del lado de la fuente pcnntuda para apl!cacioncs tubulares y otras aplicaciones cuando sea aprobada por el mgcnicro Figura 6.) _) r Nota: T = Máx. INSPECCIÓN AWS D1.) )< ~T (2 pulg.17.17.2-ldentiflcación del RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de transición menores de 10 pulg.SECCIÓN 6.2) n (2 pulg.13) 239 . espesor de soldadura en la junta.17. [50 mm] MÍN.1/D1.1M:2015 SE PUEDE COLOCAR 101 TIPO ORIFICIO 0 101 TIPO ALAMBRE EN EL LADO DE LA FUENTE EN CUALQUIER LUGAR A LO LARGO DE LA JUNTA COLOCACIÓN ALTERNATIVA DE 101 TIPO ALAMBRE (Nota a) r MEDIR T2 EN EL PUNTO DE MÁXIMO ESPESOR DEBAJO DE 101 TIPO ORIFICIO 0 101 TIPO ALAMBRE COLOCADO EN LA PENDIENTE T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PElÍCULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PELÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6.10--Bioques de borde para RT (véase 6.12).) ~T > BLOQUE DE BORDE ~T/2 (1 pulg [25 mm] MIN. [50 mm] MÍN. 12-Procedimiento de calificación de la unidad de búsqueda utilizando el bloque de referencia IIW (véase 6.1M:2015 SECCIÓN 6.''' ' ' '' ' ' L ' ~ ' ALTURA Figura 6... (15... ---... 7) 240 . INSPECCIÓN ----.2 mm) Figura 6...59 mm] 0.AWS D1.6 pulg.. . '' ' ' .1/D1.060 pul¡.11-Cristal de transductor (véase 6.2) PIE O BORDE PRINCIPAL UNIDAD DE BÚSQUEDA PUNTO ÍNDICE -J----jh ORIFICIO 0....7.-~ [1. 7.21..21. . 920 ~~~-J~.'n estar dentro de ±0.005 pulg ]0..:amente cqu¡vaknh: 4 Todos los orifícios deh<:n tener un acabado mterno liso y estar pcrfnrados a 90° de la superfíc1e del material 5 l. 13 mm] de la dJmensJón detallada 2 El acabado de todas las supcrficu::~ a las que se les aplica sonido o desde las que se re neja sonido de he tener un ma:-.1/D1.:!_ Figura 6..000 --1 35 0. INSPECCIÓN AWS D1.!.amal entre todas las ~uperficies involucradas como referencia o para calibrar dchl...SECCIÓN 6.5 2 1W 91 R = 1.! ~ Estas nota:.tmo Lk 125 ¡.1) 241 .~_.as l1ncas de grados y las marcas dc Jdcntifiuu.1M:2015 40" 50" 60" ORIFICIO 1.080 DIMENSIONES EN UNIDADES 2 DIMENSIONES EN UNIDADES SI (mm) DE USO EN EUA (pulg.22.13-Bloque típico tipo IIW (véase 6.! a todos los CSljUCrnas en las Figuras 6l. deben apl~~:ar~l.:Jon deben estar grabadas en la supcrfici<: dd matt:nal para mantener una oru:ntac1ón permancntl.tm] rms 3 Todo d rnatcnal ddx.l y 6 .------~o_i~~·o_o6~5¡---. J:T0.¡pulg [3.! ser ASTM AJó o m:llstu.) Notas 1 La tokrancJa dllm:n:-.17 ¡. 966 3.177 ¡ ' 1. de diámetro.846 1.1M:2015 SECCIÓN 6.1/D1.731 0. -.000 '.131 5.RESOLUCIÓN BLOQUE DE REFERENCIA 2 ¡ 1 2 TIPO.771 ~ 1.AWS D1.691 ~¡e.22.121 70' l_~-¡.3 y 6.27) 242 .e L5oo 1.275 2.000 2. 0.145 Nota: todos los orificios tienen 1/16 pulg.026 6~" 1 70" 41' 1 1.819 1.000 1- - 0. DIMENSIONES EN PULGADAS RC.14--Bioques de calificación (véase 6.873 5.l_ _j 0 60" 3 .544 1 ·¡ hf75 1.967 ¡ . -1 1.344 1.BLOQUE DE REFERENCIA DISTANCIA Y SENSIBILIDAD Figura 6. 0 45" . INSPECCIÓN 6.533 3.656 2.117 5. 58 1-- 46.23 26.87 70" 57.40 -----~.40 1- ..---+ Tl 101.-- L5o.¡ ¡.06 53.¡:_ TIPO· BLOQUE DE REFERENCIA DISTANCIA Y SENSIBILIDAD Figura 6.96 ¡ '· 10 42.34 100..SECCIÓN 6.55 11· --1 25.---------.68 Nota: todos los orificios tienen 1 .14 1.57 19.1/D1.8o--l--5o. 18.t ¡ _1_2}.59 mm de diámetro.60 e -.:·Í=_\_l 29.20 46.89 47.8o-J-5o. 17.40 64. INSPECCIÓN AWS D1.14 (Continuación)-Bloques de calificación (véase 6. DIMENSIONES EN MILÍMETROS RC.90 ~ 0' 49. 5o.57 129.1M:2015 152.'97 130.27) (Métrico) 243 .79 60" 7 6.06 1 60" 1 70° 45" 1 J 34.20 0' •· 45° -.33 130.RESOLUCIÓN BLOQUE DE REFERENCIA .so ____ 152.02 ·r ·¡ 1 1 .74 90.so_j L---~íl¡_ --1 __ ~1.22.3 y 6. "''• MOVIMIENTO A _L--+±+------ ~. INSPECCIÓN PATRÓN D e e PATRÓN E 1-c----j ~ \1 1 A •' . f-c-j _Sil __ MOVIMIENTO C r: :~ MOVIMIENTO B Notas Los patrones de ensayo son todos simétricos alrededor del eje de soldadura con la excepclón del patrón D._.15-Vista en planta de los patrones de escaneo de UT (véase 6.30) 244 .AWS 01.1M:2015 SECCIÓN 6.1~~ '-1 . que debe ser conducido directamente sohre el eje de la soldadura 2 Se deben rcallzar ensayos de ambos lados del eje de la soldadura siempre que sea mccámcamente poslble Figura 6.1/D1. 1/D1. INSPECCIÓN AWS 01.22.28) 245 .16-Posiciones del transductor (Típicas) (véase 6.1M:2015 o o BLOQUE IIW (oi ---- / ' o 'o 'V o o BLOQUE DE RESOLUCIÓN BLOQUE OS Figura 6.SECCIÓN 6.27 y 6. 6. in- 246 . véase C-7. cali. 7.2 Los pernos con cabeza están sujetos a grietas o seño adecuado para la soldadura por arco en componentes rupturas en la cabeza del perno lo cual es una interrupción de acero con el uso de equipo de soldadura de pernos con abrupta de la periferia causada por la separación radial del sincronización automática. véase 7. Para pernos con cabeza.) Los pernos deben ser rechazados si las grietas o del diseño y con la aprobación del Ingeniero. curvas. Para que una base de perno cali- Carhon and Aliov. chazados si dichas grietas o rupturas no exceden la mitad véase Figura 7 . 7 . Grados 1010 a 1020. roscado o maquinado. 7. grietas.3 Fundente.2.2. no NOTA: Aceros aprobados. Cuando el Ingeniero lo so- específicos: licite. se determine mediante la inspección visual (véase Figura trado que confinne el desarrollo de resistencia completa C-7.5. AWS DI \/DI IM:2015 7. mismo que se usó en los ensayos de calificación o el re- dura de pernos de acero en acero. Se pueden usar otras configuraciones de de la distancia desde la cabeza del perno al vástago. hechos de barras estiradas en frío conforme a los requisi- Los pernos de menos de 5/16 pulgada [8 mm] de diáme- tro pueden ser provistos con o sin fundente. Dichos defec- tos incluyen traslapes. véase Tabla 3.1 (Grupos 1 y 11). forjado en caliente). Se debe proveer un reves. la idoneidad para la aplicación que se pre- orientación. tende. No es necesario que los pernos sean re- en disposiciones especiales. ficación de operadores. y los requisitos para la calificación de ( 1) Descripción del perno y del revestimiento de arco bases de pernos. o vástago del perno.6 Material de los pernos.2.1 El acabado de pernos debe ser producido por de pernos por parte del fabricante de pernos.2 Requisitos generales materiales extraños (véase 7. según cabeza con evidencia de ensayos mecánicos y de encas.5. deben tener defectos que puedan afectar la calidad de la para metales hase. Solamente se deben usar pernos con bases de pernos quisitos generales de barras de acero. Se debe proveer un fundente estabiliza- dor de arco y desoxidante adecuado para la soldadura en 7 . discontinuidades. Los pernos deben tener un di.1.1 y 7.6. Standard Spe- ci(ication (or GeneraL Requirements (or Steel Bars. el Contratista debe proporcionar la siguiente información: ( 1) Para propiedades mecánicas y materiales de los pernos de acero. la cabeza se ajuste al mandri 1 de la soldadora o producen timiento de arco (férula) de cerámica refractaria o de otro la formación de arcos entre la cabeza del perno y el man- material adecuado en cada perno.9 correrá por cuenta del fabricante.2 Revestimientos de arco. aletas. y establece requisitos comendado por el fabricante. afectando la vida útil del mandril o la calidad de la soldadura.2. (3) Información de los ensayos de calificación (3) Para soldadura de pernos durante la producción. 7. defectos de rosca.1 Diseño de pernos. (2) Certificación por parte del fabricante de la califi- (2) Para ensayos de calificación de aplicaciones. 7. o el ajuste de los pernos en los revestimientos de arcos de cerámica (férulas) especificados.l.2. ensayos de preproducción y mano de obra. estampado de cabezas. Soldadura de pernos 7.6.2. (4) Para la certificación de la soldabilidad de las bases 7. Para soldadura. El revestimiento de arco usado en la producción debe ser el La Sección 7 contiene requisitos generales para la solda.5 Acabado de pernos fabricación/montaje e inspección .1. Hot-Wrought (Especificación para re- fique como tal debe haber aprobado el ensayo descrito en 7.4.2. costuras.4. La calificación de las bases de pernos en aleación. dril. las especificaciones. para pernos.9. tos de la Norma ASTM A29/ A29M-12e 1. o 7. rupturas son de tal cantidad o ancho que no permiten que 7.2).4 Bases de pernos. distorsio- nes.2. El tipo y tamaño de los pernos metal que se extiende desde la cabeza hacia adentro del debe especificarse en los planos. Los pernos acabados deben ser de calidad y condición uniforme.2. Los pernos deben estar cada perno de 5/16 pulgada [8 mm] de diámetro o más. cación de la base de perno en conformidad con 7. al carbono y de calificadas.1 Alcance conformidad con 7.9. [25 mm] de la ubicación indicada en los planos. [3 mm].4 Ausencia de ensayos de control de cali- dad.5 Pernos adicionales. Recommended Practices for Stud Welding (Prácti- por cuenta del Propietario.6 y un infonne de ensayo mecánico 7. galvanizada ni enchapada mente a un metal base.3.1 Soldadura automática mecanizada. similar al que se [40 mm]. a solicitud del Ingeniero. el 7.5 Requisitos de espaciamiento. pistola por vez. También se debe usar AWS C5. Mechanical Testing of Steel borde del ala debe ser el diámetro del perno más 1/8 pulg. dad. 7. 7.3 Solicitud del Ingeniero. En ambos casos. ración de la pistola para elevación e inmersión deben sabilidad de proporcionar pernos adicionales de cada tipo estar fijados en la configuración óptima. y las pequeñas fisuras de contracción. los pernos no terconectadas de modo que solamente pueda operar una deben estar oxidados.3 Requisitos mecánicos 7. Cuando se suelda directa.7 Criterios de aceptación. completo de ensayos mecánicos de control de calidad en es aceptable la falta de fusión sobre las patas de la rebaba la fábrica. Todo revestimiento de arco que 7.2 Pistolas múltiples para soldadura. SOLDADURA DE PERNOS AWS 011/Dl 1M 2015 cluyendo acero calmado o sernicalrnado con desoxida.4. con cadmio antes de la soldadura. perno no debe estar pintada.7 Espesor del metal base. acabado en frío o en los pernos acabados de diámetro completo.SECCION 7. no deben tener discontinuidades ni sustan- (2) Copias certificadas de los informes de ensayos cias que pudieran interferir con la función prevista y del fabricante de pernos que cubran el último conjunto deben tener una rebaba completa de 360°.4 Humedad.1 Limpieza. 7. Cuando el Ingeniero lo la soldadura. Se usa un dispositivo de ensayo típico.4.4. El fabricante muestre indicios de humedad en la superficie por rocío o tiene la opción de determinar las propiedades mecánicas lluvia deben ser secados mediante horneado a 250 °F [120 de los pernos realizando ensayos en el acero después del °C] durante dos horas antes de usar. las propiedades químicas y el grado de cada número de nización automática. Los espaciamientos propiedades estándar que se indican en la Tabla 7 .5.2 Restricciones de recubrimiento. las pistolas deben estar in- 7 .3. según los requisitos de 7. pero preferentemente no menos de 1-112 pulg. en base a la ex- y tamaño.4. punzado o esmerilado.4. el metal base no debe tener un es. óxido. Los revestimientos de arcos o férulas deben mantenerse secos. tener un efecto adverso para la soldadura. colada entregada. 7. Los ensayos correrán pernos y del equipo.4. Las propiedades mecánicas deben ser de. el diámetro del perno no debe 7 . Dichas áreas pueden ser limpia- das con cepillo de alambre o mediante raspado.2 y 7.4 no deben (3) lnfonnes de ensayo de material certificado aplicarse a la rebaba de soldaduras de pernos con sincro- (CMTR) del proveedor de acero indicando el diámetro. sea posible. o ambos.2. humedad ni otros materiales dañinos que pudieran ción de aluminio o silicio. hume- Los pernos nunca deben soldarse mediante más de dos lá. el Contratista debe proporcionar: los pernos que se van a incrustar en concreto. 7.3 Preparación del metal base.5 Técnica Contratista debe proporcionar un infonne de ensayo quí- mico confonne a 7 .l. tal como fueron entregados.5. Cuando no se disponga de ensayos de calidad. La dis- tenninadas en confonnidad con las secciones aplicables tancia mínima desde el borde de una base de perno al de la Norma ASTM A370. l . La base del 7. para que la fuente de energía se haya re- 247 .4. para comprobar los periencia anterior. Mano de obra/Fabricación operar dos o más pistolas de soldadura de pernos desde la misma fuente de alimentación. Los pernos confonne a los requisitos de 7. las recomendaciones del fabricante de requisitos establecidos en 7. Los pernos. pesor inferior a 113 del diámetro del perno. Después de 7. cas recomendadas para la soldadura de pernos) como guía técnica. pintura ni otros materiales perjudiciales en la medida minas de encofrado de metal. necesaria para obtener soldaduras satisfactorias y preve- nir vapores inaceptables. Si se van a 7 . la corriente.as áreas donde se ser mayor que 2. aceite. 7 .3.5 veces el espesor del material de base. Los pernos que no pueden ser identificados ni ras. los pernos deben cumplir las 7. Los perfiles de soldadura en filete mostrados en la Figura 5. No obstante. adecuada de electrodo negativo de corriente directa. muestra en la Figura 7 .2. y. longitudinales y laterales de la conexión de cizallarniento de pernos (tipo B) pueden variar en un máximo de 1 pulg. tener marcas de óxido.3 para cada diámetro entregado. El voltaje. A1 momento de soldar. Prvducts (Ensayos mecánicos para productos de acero). de todos los demás pernos .2. cuando ( 1) La certificación del fabricante de que los pernos.4.3. el tiempo de soldadura y la configu- 7. escarnas.1 Requisitos mecánicos de la norma.3. El Contratista tiene la respon.2 y 7. Cuando se suelda mediante encofrado.3 para cada número de deben ser soldados con equipo de soldadura de pernos lote. 7.3. con sincronización automática conectada a una fuente treados no deben ser utilizados. se deben soltar los revestimientos de arco de solicite.3.4. después de cables de 7. soldarán los pernos no deben tener escamas. cumplen los requisitos apli. la soldadura.2 Ensayos.6 Retiro de los revestimientos de arco. Los siguientes son ejemplos de aplicaciones de pernos cional cada 100 pernos soldados con los métodos descri. 7.6. plana y horizontal deben ser considerados precalificados 7. el material base de modo que la base del perno se ajuste al metal base. soldadura. o SMAW. la probeta de ensayo debe cumplir las especificaciones 7.1 mm] de diámetro o menos para las soldaduras fuera de posición. los pernos se pueden doblar 90° de sus ejes originales.7 Inspección visual. se debe preparar la base del perno de dicados en la Tabla 3. Mientras está en funcionamiento. Grupos 1 y 11: las probetas pueden ser preparadas usando materiales base de acero de ASTM A36 o materiales base 7. aplicación de pernos 7. GMAW.1.1.2.6. torsión o tracción.6 Métodos de ensayo menor diámetro en pernos de 7/16 pulg.2 Registro de la información. óxido. ensayos deben ser con materiales representativos de la ción e inmersión de la pistola. 7. diámetro del perno. [11.5. escoria. tal y por FCAW. ción. los per- nos deben doblarse sobre una barra de 4 veces el diámetro del perno.6. El Contratista será soldados usando procesos precalificados de FCAW.1. Grupos 1 y 11. A opción del Contratista.1 Ensayo de doblado. La configuración incluye pistola de (2) Pernos que se sueldan mediante encofrado.4 Cantidad de probetas.2 Responsables de los ensayos. 248 .5 Ensayo requerido. La soldadura por diez probetas usando uno o más de los siguientes méto- SMAW debe realizarse usando electrodos de bajo hidró.4. Los pernos aplicados en taller o en tenerse fija en el lugar sin moverla hasta que el metal de campo en posición plana (horizontal) a una superficie la soldadura se haya solidificado. Todos los pernos soldados alternadamente en un dispositivo de ensayo típico. longitud total del hilo de condición a usarse en la construcción.5. excepto que se pueden usar electrodos de 7 .1 o en 7. fuente de alimentación. 7. Los pernos. conformidad con los requisitos de la Tabla 3 .5.J. Para calificar aplicaciones impedir una soldadura correcta o pudiera producir vapo.3 Ajuste del perno (soldaduras en filete).1. cante (véase 7. se debe considerar que la apli- cación del perno es calificada si los pernos se doblan 90° y la fractura ocurre en la placa o en el material de forma o en el vástago del perno pero no en la soldadura.9. responsable de la realización de dichos ensayos.5.7.1 Propósito.6. Esto es además del ( 1) Pernos que se aplican a superficies no planas o a ensayo que debe realizarse de los dos primeros pernos al una superficie plana en posición vertical o sobrecabeza.4 Requisitos de temperatura ambiente y del metal en virtud de los ensayos de las bases de pernos del fabri- base. o cualquier otra agencia de ensayos que requisitos: resulte satisfactoria para todas las partes involucradas. excepto que el ángulo del ensayo deberá ser de aproximadamente 15°. 7. el tamaño mí.5.5. se debe realizar el ensayo de un perno adi. Alternativamente..9).5 Opción de soldadura en filete FCA W.5. posi- precalentar el metal base al que se soldarán los pernos en ción y geometría de superficie.6. que requieren ensayos de esta sección: tos en 7. hume- dad.1.6 Electrodos de SMA W.0 mm o 4. La soldadura no debe realizarse cuando la tempera.5 Requisitos de precalentamiento. GMA W y SMAW deben ser inspeccionados como se muestra en la Figura 7. El límite de la posición plana se define como la superficie esté húmeda o expuesta a la lluvia o a la una inclinación de 0°--15° en la superficie en la que se nieve. Se debe realizar el ensayo de las 7. Se debe configuraciones recomendados para cada diámetro.6..5.5.3 Movimiento de la pistola de soldadura.8 mm] de diámetro.1 Probetas de ensayo.5. la pistola de soldadura debe man. Para calificar 7. grasa o cualquier otro material extraño que pudiera 7. geno de 5/32 pulg.5.5.6 Requisitos de calificación de comenzar otra soldadura. fisicas y de grado que se usarán en la produc- Cuando se deban usar soldaduras en filete. Grupos 1 y 11. químicas. eleva. Cuando la temperatura del metal base sea inferior a aplica el perno. 32 °F [O °C]. nimo debe ser mayor a los requeridos en la Tabla 5.6.2 Extremo del perno. los pernos pueden ser 7. y cambios mayores de ± 5% en la corriente (3) Pernos soldados a aceros diferentes a los del (amperaje) y en el tiempo. Se deben soldar diez probe- la Tabla 7.3 Preparación de probetas bres de escamas sueltas o gruesas. Para aplicaciones que involucren materiales distintos de los in- soldaduras en filete.5. comienzo de cada nuevo período de producción o cambio de la configuración. Para soldaduras en filete.1 Superficies. 7. el extremo del perno también debe estar limpio.3 y 7.3. Los en- GMAW. indicados en la Tabla 3. ta~ en forma consecutiva usando los procedimientos y las 7 .3.AWS O! !ID! !M:20!5 SECCIÓN 7 SOLDADURA DE PERNOS cuperado totalmente tras efectuar una soldadura antes de 7.6. y no se requiere ningún otro ensayo de tura del metal base sea inferior a O °F [~18 °C] o cuando aplicación.5.4 hasta que ocurra la falla.4 Tamaño mínimo de las soldaduras en filete. 7. el fabri- cante de pernos. visualmente en conformidad con 6.6. que involucren los materiales indicados en la Tabla 3. dos: doblado. Las superficies que se soldarán y las superficies adyacentes a una soldadura deben estar li. 7. o 3/16 pulg.5. Se debe realizar el en- sayo de los pernos doblando 30° en direcciones opuestas 7.1.5. Para doblar 90° los pernos tipo C. SMA W.6. res inaceptables.5. [4.7. siempre que se cumplan Jos siguientes sayos pueden ser realizados por el Contratista. Grupo 1 o 11 indicados en la Tabla 3. En ambos casos. los pernos de en.2 Opción de miembro de producción.2 Soldadura de producción. el área del cual se extrajo el perno en propiedades al miembro de producción. para la reparación serán las mismas que para áreas de trac- ción excepto cuando la profundidad de la discontinuidad 7.7. ( 1) Planos que muestren los perfiles y las dimensiones se deben realizar los ensayos descritos en 7.6. el dobladO Se realizará pernos deben ser doblados a un ángulo de aproximada- preferentemente mediante la aplicación lenta y constante mente 15° de sus ejes originales.3.:ción. miento de arco.7. 7.4. o de sobrecabeza). se deberá usar riar± 25%.3 Ensayo de tracción. también servirá para calificar al operario de soldadura de pernos.1. y la superficie de soldadura debe quedar al ras. cado que deben ser sometidos a ensayo de torsión).7.7.3 será sustituido por el ensayo de doblado. Si 7.5 Evento de fallo. perno de producción al miembro. La infonnación de ensayos de calificación 7.1. Si en el examen visual los de torsión de los pernos usando una disposición de ensayo pernos del ensayo no exhiben una rebaba de 360° o. Si se ha ex- ensayo de los dos primeros pernos soldados.7. El ensayo de prepro- gerido de WPS/PQR para aplicación no precalificada. Todos los pernos de ensayo deben ser soldados SMAW con electrodos de bajo hidrógeno en conformidad en la misma posición general que la requerida por el miem.1.1. si al cumpla considerablemente con la Figura 7. La técnica del traído un perno inaceptable de un componente sujeto a re- perno puede realizarse en un material similar en espesor y sistencias de tracción. consecutivos sea satisfactorio antes de soldar ningún otro cada si las probetas de ensayo no fallan en la soldadura.3 y 7. a opción del Contratista.6.5). [lO mm] a partir del (4) Un registro.SECCIÓN 7 SOLDADURA DF PERNOS AWS DI l/01.7.7 Control de producción dar pernos de producción. sayo de los pernos de sustitución (salvo para los tipo ros- blando el perno en forma manual o mecánica. 7 . y descripción (número de parte) del revesti.1. ser corregido. el cual se realizará para cada califica. trajo un perno deben alisarse y quedar al ras. ocurre una falla en la zona de solda- considerar que la aplicación del perno es calificada si dura de alguno de los dos pernos. pueden ser reparados agregando una soldadura en filete mínima según los requisitos de 7. si se realiza algún cambio en para la aplicación debe incluir lo siguiente: la configuración de soldadura. terial separado o en el miembro de producción y se debe realizar el ensayo en conformidad con lo establecido en 7. Se debe realizar el ensayo 7.5 (3) Posición de soldadura y configuraciones (co.4 antes de retomar la soldadura de producción. Para pernos roscados. 7. 249 .2 Ensayo de torsión.7. 7.3 y en de los pernos y de los revestimientos de arco. La soldadura reparada tendrá rriente. el ensayo debe incluir el doblado de los pernos des. maño y tipo específico de perno. zonas de fusión sayo pueden ser soldados en el miembro de producción.1 Comienzo de turno. se debe realizar un ensayo de los dos primeros pernos soldados por el operario en con- 7. los per- riales base.1M:2015 7. Si alguno de Jos segundos dos pernos fa- sayo de tracción del perno hasta su destrucción usando lla. comience a sol- 7.7. debe alisarse y quedar al ras. se debe realizar el 7.7.1. las disposiciones bir una rebaba completa de 360° sin evidencia de socava- ción en la base del perno. En el Anexo M.3 y 7.7. 7. Si no se dis.1.1. los turas inferioreS a 50 °F [ 10 °C]. Se debe realizar el en.1. 7. a un ángulo de aproximadamente de rellenarla con metal de soldadura.4. en lugar de la rebaba faltante. (2) Una descripción completa del perno y de los mate.1.1. Las áreas de componentes de carga.7. sea menor a 118 pulg. de los pernos.1. 7.7.5 requiera placas separadas. Para realizar el en- u otro dispositivo hueco adecuado sobre el perno y do.7.6.5. borde de cada discontinuidad que se está reparando. Formulario M-7 se puede encontrar el fonnulario su. Se debe realizar el ensayo. extracción del perno se salió el metal base.3 Requisito de rebaba. 7. Antes de que un operario que no participó en la configuración de preproducción de 7.7. y al comienzo de la pro- ducción de cada día o de cada tumo. 7 . el procedimiento debe todas las probetas de ensayo son torsionadas hasta su des. Los pernos deben exhi- al extraer el perno se arranca metal base. El opera- rio recién puede comenzar a soldar pernos de producción 7. metal base. En la prodw. vertical. bro de producción (plana.1 Ensayos preproducción fonnidad con lo dispuesto en 7. cada área inaceptable en lugar de realizar la reparación y la sustitución del área existente de soldadura (véase 7 . 7. En lugar En áreas de compresión de los miembros. Además del examen vi. dos con resultado satisfactorio.7. la discontinuidad puede ser esmerilada en lugar pués de dejarlos enfriar. el espesor puede va.1.6. la reparación del metal base debe realizarse martillo sobre el extremo no soldado o colocando un tubo antes de soldar el perno de sustitución. el ensayo de torsión de la expuestos a la vista en estructuras finalizadas donde se ex- Figura 7. Cuando se deba susti- 30° de sus ejes originales golpeando los pernos con un tuir un perno. nos en !os que no se obtenga una rebaba completa de 3600. se puede soldar un nuevo perno adyacente a excepto cuando 7. en caso de ser satisfactorio. con los requisitos de este código para llenar los bolsillos.4 Ensayo de doblado. pernos se restringen a los vástagos o a la<. cas separadas hasta que el ensayo de dos pernos Se debe considerar que la aplicación del perno es califi.4. se seguirán realizando soldaduras adicionales en pla- cualquier máquina capaz de ejercer la fuerza requerida. y se deben soldar dos pernos más en un ma- trucción sin fallo en la soldadura. ción y estará disponible para cada contrato.6.4 Calificación del operario.5 Reparación del área de extracción. Antes de la producción de después de haber realizado el ensayo de dos pernos solda- soldaduras con una configuración particular y con un ta. En áreas en donde durante la pone del espesor real de producción. tiempo). A tempera.7 Información de ensayos de calificación para la aplicación. ducción requerido por 7. una extensión de al menos 3/8 pulg.1.7. Después de comenzar la soldadura de producción. [3 mm] o un 7% del espesor del sual.1.3 Reparaciones de pernos. como se establece en 7. si los fallos de de ser soldados en un material separado. se 7. Los ensayos pueden ser realizados por una 7/8 pulg.1 Materiales. zontal). que tengan el mismo diámetro y diámetros infe- dicho perno deberá ser doblado a un ángulo de aproxima. El Contratista deberá reparar o realizarse en la posición plana (superficie de placa hori- sustituir Jos pernos soldados que no cumplan los requisi. de arco. pero con corriente 10% por encima de la óptima. La elevación e inmersión se fijará en la dos conforme al contrato para un control de calificación configuración óptima recomendada por el fabricante. galvani1. ensayo en forma consecutiva con tiempo óptimo cons- niero. pero con corriente 10% por debajo de la óptima. Cuando las condiciones lo ficado. se 250 . soldarán 1O probetas de ensayo en forma consecutiva con cribir los ensayos para la certificación por parte del fabri. [3 mm]. siempre que se cumplan todas las demás disposi- rebaba.1 Propósito. 7. Para pernos con diámetro de ficación. El voltaje. tiempo óptimo constante.1 o en la Tabla 4. el ensayo se debe hacer con solda- pernos de producción. Cuando los documentos del con.8. cualquiera de los demás materiales indicados en la Tabla trato exijan que los pernos doblados sean enderezados.3 que no nas de encofrado. La calificación de una 7. El propósito de estos requisitos es pres.6 Opción del Propietario.6) se medirá y documentará quier momento. se considerará calificado hasta que el fabricante de ameriten. el Inspector de Verificación podrá seleccionar pernos realice algún cambio a la geometría.AWS 01. La soldadura debe 7.4 Duración de la calificación. A opción y cuenta del dación del fabricante de pernos.9.8. una vez que ha sido cali- 7. Un tamaño de base de perno con revestimiento de arco. y ción de las bases de pernos que se van a soldar mediante antes de la finalización de la operación de soldadura de encofrado de metal. la 3.9.8.3 Alcance de la calificación.1 Inspección visual.6 Cantidad de probetas de ensayo 7. dura mediante encofrado. rarán soldando pernos de soldadura representativos a pla- dicios de fallo serán aceptables para su uso y se dejarán cas adecuadas de probeta de acero ASTM A36 o de en la posición doblada.9 Requisitos de calificación de bases 7/8 pulg. las características de soldadura. en conformidad con los procedimientos descritos en 7. El método del que cumpla con las propiedades mecánicas normales doblado debe cumplir con lo establecido en 7. fundente.8. El fabricante de per- nos será responsable de la realización del ensayo de cali. que presente pernos del tipo de los usa. [22 mm] o menos. al material.6.9. La di. Cuando los pernos se usen para solda- muestran indicios de fallo serán aceptables para su uso. Los pernos roscados calificada con un grado aprobado de acero ASTM A29 y deben ser sometidos al ensayo de torsión.2.9. la corriente y el Propietario. blancos (pernos sin rosca). El Contratista deberá revisar el procedi. 7 .9. se soldarán 30 probetas de agencia de ensayos que resulte satisfactoria para el Inge.9. Las probetas de ensayo se prepa- van a incrustar en concreto (Tipo A) que no muestran in.1. Los pernos deber sol- requisitos del código. riores de menos de 1/8 pulg.1) constituirá la calificación de todos Jos rección de doblado de los pernos que tienen una rebaba demás grados aprobados de acero ASTM A29 (véase menor de 360° debe ser opuesta a la porción faltante de la 7 . fabricación y verificación 7. en cual.5 Preparación de probetas conexión de cizallamiento de pernos doblados (Tipo B) y los anclajes deformados (Tipo C) y demás pernos que se 7. se le podría solicitar al Contratista. Si en la inspección visual se ob.9.9.3. un informe certificado al fabricante de pernos conte.1 Corriente alta.8.2 Equipo de soldadura. Los ensayos de pernos roscados se realizarán en tos del código.8 Requisitos de inspección de niendo los procedimientos y los resultados de todos los ensayos incluyendo la información descrita en 7.4.5. Para pernos con diámetro de 7.3.2 Ensayos adicionales. [22 mm] o menos. 7. se soldarán 30 probetas de ensayo en forma consecutiva con tiempo óptimo cons- de perno del fabricante tante. 7.9. Para realizar el ensayo de califica- operación de enderezamiento se realizará sin calor. (véase 7. mos será el punto medio del rango normalmente reco- mendado por el fabricante para soldaduras de producción. pistola de soldadura y equipo de sincronización automática según la recomen- 7.9. Para pernos con diámetro de más de 7/8 pulg. o al revestimiento de arco del perno que afecte meterlos a los ensayos descritos en 7 . darse con fuente de alimentación.ado según la de- 7. La agencia que realice los ensayos debe presentar tante.8.5 Acción correctiva.7 . 7. Para pernos con diámetro de más de 7/8 pulg. [22 mm].3 Criterios de aceptación de pernos doblados. fundente y revestimiento 360° o un perno que ha sido reparado por soldadura.2 Responsable de los ensayos. tiempo de soldadura (véase 7. para cada probeta. [22 mm]. miento de soldadura como sea necesario para asegurar que toda soldadura de pernos subsiguiente cumpla con los 7. 7.1. Una base de perno damente 15° de su eje original. al una cantidad razonable de pernos adicionales a fin de so.4 Criterios de aceptación del ensayo de torsión. base de perno constituirá la calificación de las bases de serva un perno que no muestra una rebaba completa de pernos con la misma geometría.9. El ensayo de torsión debe cumplir con la Figura ciones indicadas aquí.6.2 Corriente baja. El tiempo y la corriente ópti- cante de pernos de la soldabilidad de las bases de pernos.9. el ensayo de calificación de las bases de pernos debe incluir un encofrado representativo del que se va a usar en la construcción. Los signación G90 de recubrimiento según norma ASTM pernos roscados (Tipo A) sometidos a ensayo de torsión al A653 para un espesor de encofrado o G60 para dos lámi- nivel de torsión de prueba de carga de la Figura 7.9.9. La 7 .5. dura mediante un encofrado de metal representativo del que se usará en la construcción.6).8.10.1/01 1M:2015 SECCIÓN 7 SOLDADURA Dl·: PERNOS 7. descripción de los revestimientos de arco. diante dos láminas de encofrado de calibre 18. Una base de perno se consi- derará calificada si. o sometiendo a soldar mediante encofrado de metal. en todas las probetas de ensayo. Todas las probetas de ensayo para pernos con diámetro de más de 7/8 pulg. ejercer la fuerza requerida.1 y diez soldadas en con.9.2.9. Los pernos deberán doblarse en un dispositivo de ensayo de doblado como el que se muestra en la Figura 7. los revestimientos de arco y el fundente. y nima descrita en 7.9. 7. doblando las probetas 30° del eje original en di- recciones opuestas alternadamente hasta que ocurra la fa- lla. ( 1) Planos que muestren los perfiles y las dimensiones dos por el extremo sin soldar en las mordazas de la má.7. excepto que los pernos de menos de 1/2 pulgada [12 mm] pueden doblarse usando un dispositivo como el que se muestra en la Figura 7.9. y 7.4.3 Ensayos de soldadura mediante encofrado. los pernos.3. 251 .1 y veinte soldadas en conformidad con 7. cumplir con los bre 18 con galvanización G60 será calificado para requisitos descritos en 7.7.9. [22 mm] serán sometidas a ensayos de tracción . repiten.2.3. La información de ensayos debe in- formidad con 7.8 Repeticiones de ensayos.9. La calificación de un diáme- soldadura mediante una o dos láminas de encofrado de tro dado de una base de perno será considerada como la metal de calibre 18 o menos de espesor.1 o 7.1 Ensayo de tracción.9 Aceptación. [22 (3) Resultados certificados de los ensayos.2 o a una resistencia a (3) Los diámetros máximos y mínimos soldados me. incluyendo la cantidad y el tipo de fundente. no se aprobará la calificación de la base de perno.9. el rango de diámetros de pernos de máximo a mí- nimo se considerará como bases de soldadura calificada ( 1) Los diámetros máximos y mínimos soldados me.9. el rango de diáme. de los grupos de tracción en 7.7.1. Una base de perno se considerará calificada si todas las probetas de ensayo (2) Descripción completa de los materiales usados en tienen una resistencia a la tracción igual o superior a la mí. para soldadura mediante encofrado si. la tracción menor a la mínima especificada en cualquiera diante un encofrado G60 de un espesor de calibre 18 en.9.SECCIÓN 7 SOLDADURA DE PERNOS AWS Dl l/DllM:2015 soldarán 1O probetas de ensayo en forma consecutiva con 7. realizar el ensayo a un nuevo grupo de ensayo (descrito en 7.6. Diez de las probetas sol. quina usada para el ensayo de tracción. dos mediante dos láminas de encofrado de metal de cali.9. con tolerancias de los pernos.2 Ensayos de doblado (pernos de 7/8 pulg. con una 7. o en el vástago del perno pero no en la soldadura ni en la HAZ.3 Encofrado de metal. Se debe realizar el ensayo de todas las 10 probetas de sol- bajo de la óptima. ambas con una designación G60 de recubrimiento. Para que la combinación de la base de perno y el revestimiento de arco de un fabricante sea cali- El rango para diámetros desde máximo a mínimo solda. se debe preparar y cima de un encofrado G60 de un espesor de calibre 16.9.9.9. material.9. ficada.6.6. mm] o menos de diámetro). excepto que los pernos sin cabeza pueden ser sujeta.7 Ensayos vestimiento de arco).1.9. fundente y re- 7. ensayo de doblado a 90° del eje original o a ensayo de tros de base de soldadura debe calificarse soldando 1O tracción hasta la destrucción en una máquina capaz de pernos a corriente y tiempo óptimos según la recomenda. mediante ensayo o repetición de ensayo. 7.9.6. Veinte de las probetas sol- dadas en conformidad con 7. Si el fallo ocurre en una designación 060 de recubrimiento.2 serán sometidas a un ensayo de doblado. 7. (2) Los diámetros máximos y mínimos soldados me- diante dos láminas de encofrado de calibre 16. pero con corriente a 5% por de.6. parte del fabricante. soldadura o en la HAZ en cualquiera de los grupos del en- sayo de doblado descrito en 7. en todas las probe- diante un encofrado de un espesor de calibre 16. tiempo óptimo constante. geometría.7. la fractura ocurre en el material de la placa o en el vástago del perno pero no en la soldadura ni en la HAZ.9.2 serán sometidas a un ensayo de cluir lo siguiente: tracción en un dispositivo similar al indicado en la Figura 7. con una tas de ensayo. Cualquiera sea el método ción del fabricante en conformidad con lo siguiente: usado.9. daduras de pernos mediante encofrado doblando 30° en direcciones opuestas en un dispositivo de ensayo de do- 7.6. según corresponda).6. Si los fallos se (4) Los diámetros máximos y mínimos soldados me. Para pernos que se van a blado como se muestra en la Figura 7. cada perno de cada grupo de 30 pernos deberá.7. la fractura ocurre en el material de la placa designación G90 de recubrimiento.4.7.5.10 Información de los ensayos de calificación por dadas en conformidad con 7. calificación de las bases de pernos con el mismo diámetro nominal (véase 7. 5. y 1 pulg. 340 350 112 12 1/4 6 0. de 2 pulgadas 17% 20% Alargamiento %en mín. 22 5/16 8 (desviación del psi mín.3. 70 000 1 25 3/8 10 0. 3/4 pulgada [20 mmj.2 Requisitos de propiedades mecánicas Tamaño mínimo de la soldadura en filete para pernos (véase 7. 7/8 pulg.5%) MPamín. [25 mm] de diá- metro que se usen como componente esencial en d diseño del haL y en d diseño dd anclaje en concreto e Los pernos Tipo C serán barras de acero deformada:. 5/8 pulg. 7/8 16. 485 %en mín.2%) 5/R. de 14% 15% diámetro x5 Reducción %mín. 20. 50% 50% del área "Los pernos r1po A serán de propósito general de cualquier tipo y ta- mafto para otros propósitos que no sean la transferencia de cizalla- miento en el dtseño y construcción de haz compuesto b Los pernos Tipo B serán pernos con cabeza.4) Tipo A a Tipo Bb Tipo ce tamaño mínimo de Resistencia psi mín. 420 450 552 larga de flucn. j 16 mrnl Toda barra proporc10nada por enc1ma de ese diámetro de he tener las mismas características físi- cas respecto de las defonnacwnes que requiere ASTM A496 252 . doblados.1) para pernos de diámetro pequeño (véase 7. o de otra confi- guración en 3/8 pulg [lO mmj.AWS 01 1/01 JM·2015 SECCION 7. SOLDADURA DE PFRNOS Tabla 7. [12 mml. [16 mm].1 Tabla 7. [22 mm].5. 1/2 pulg. pulgadas mm pulgadas mm cia psi mín. 61 000 65 000 80 000 Diámetro del perno tilete a la tracción MPa mín. 49 000 51 000 114a7/16 6 a 11 3116 5 (desviación del MPa mín. 3/4.628 pulg. en fdo y fahrica- das en conformidad con la especificación ASTM A496 con un diáme- tro nominal c4uivalente al diámetro de un alambre simple del mismo peso por p1e que el alambre deformado_ ASTM J\496 especifica un diámetro máx1mo de 0. O 15 +0.010 1/2 --0.40 +0. pulgadas Tokranctas de Diámetro de la Diámdro del vástago longitud cabeza Altura mínima (C) (L) (H) de la cabeza (T) +0.1-Dimensiones y tolerancias de pernos con cabeza de tipo estándar (véase 7.40 71 -0.40 Figura 7 .25 13 ± 1.25 +0.40 9.015 3/4 ±1/16 1-1/4± 1/64 3/8 --ú.020 ±1/16 1-5/8 ± 1/64 1/2 --0.1) 253 .5 --0.1M:2015 r L (Nota a) 1-. SOLDADURA DE PERNOS AWS DLI/D1.40 12.40 19 ± 1.40 25 ± 1.2. mm +0.2-Dispositivo típico de ensayo de +0.015 +0.0 10 +0.7 --0.6 41 ± 0.6 32 ± 0.015 7/8 ± 1116 1-3/8 ± 1/64 3/8 -{).0 1 +0.6 32 ± 0.40 22 ± 1.40 +0.SECCIÓN 7.1 -{).25 16 ± 1.5 -{).- ACCESORIOS RANURADOS PARA SUJETAR LA CABEZA DEL PERNO Y LA PLACA DE LA PROBETA " Longitud de fabricación antes de la soldadura Dtmensiones normales.fi 35 ± 0.6 25 ± 0.25 +0.40 71 --0.010 ±1/16 1 ± 1/64 9/32 Figura 7.40 9.010 3/8 ± 1116 3/4 ± 1/64 9/32 o -{).010 tracción (véase 7.25 +0. H --j_j_ .2) 5/8 ±1/16 1-1/4± 1/64 9/32 -{).3.020 Dimensiones normales.3 L ~ e f.6 19±0.25 10 ± 1.40 7. 243 157.160 103. El enchapado.0 !S0-724 72.5 IS0-724 26.945 M24 0. 0 M E TA_ (promediO efect1vo de área de rosca) se define como el área de rcsistcncm efectiva en base a un di:lmctro promediO tomado aproximadamente del punto medio entre el diámetro menor y el diámetro de emisión " Los valores están calculados en una torsión de prueba de ensayo multiplicada por 0.380 245.3 675.TA.1/Dl_IM-2015 SFCCION 7_ SOLDADURA DE PERNOS PERNO TUERCA DE AC ARANDELA MANGUITO SOLDADURA MIEMBRO Nota: Los detalles de las dimensiones del dispositivo de ensayo deben adecuarse al tamaño del perno.3 0.8 47.255 164.3 443.5 7116 11.5 18 UNF 117.7 3/4 19.2 17.2 20 U NI' 58.9 0.036 23.551 M14 0.1 1.1 0.0 0.394 MIO 0.4 12 lJNF 498.9 113.203 131.866 M22 0.118 76.1 0.4 0.1 158.315 M8 0.9 51.9 del diámetro nominal del perno multiplicado por 0.182 117.032 20.5 9116 14.052 33.8 24 UNF 24.9 408.75 JS0-724 45.25 JS0-724 13.2 0.0 2.4 1/4 6.4 12 lJNC 75.8 0.5 10 UNC 184.8 0.372 240.606 391.3 1.3 16 UNC 2L5 29.0 JS0-724 382.058 37.0 0.9 112 12.7 O.2 28 UNF 6.0 2.0 18 UNF S3.4 14 UNF 327.0 7/8 22.9 0. o los depósitos dt: aceite/grasa modificarán d coeficiente de fricción Figura 7 .3-Disposición de ensayo de torsión y tabla de ensayos de torsión (véase 7.088 56.2 do.334 215.8 0.630 M16 0..b Rosca Torsión de prueba para ensayo" pulgadas mm pulgadas 2 mm 2 noJpulgadas emisión-mm Serie 1ibras-pies Jo uk 0.8 11 UNC 103.0 16 UNF 205.178 115.472 Ml2 0.5 lS0-724 221.2 102.1 9 UNC 297.509 328.9 0.7 0.6 9.090 58.0 lS0-724 5.2 35.4 604.4 7.4 0.6. Las roscas del perno deben estar limp1as y sin otro lubncante que no sea cllubncante residual del corte/la formación en frío en la cond1ción ''como se recibió" del fabncantc Torsión requerida de prueba para los ensayos de pernos roscadosa D1ámetro nominal M.7 0.5 1 25.8 5/16 7.5 0.0 8 UNC 445.9 0.3 32.106 68.7 98.8 79. 142 91.9 0.6.2) 254 .6 20 UNC 5.2 0. los recubrimientos.787 M20 0.236 M6 0.131 84.9 7.470 303.0 278.9 16.0 3.0 1.:! factor de coeficiente de fricCión multiplicado por el promedio efectivo de área de rosca multiplicado por la n:sistenc1a de lluencia mínima para los pernos no enchapados en la condición "como se recib1ó" del fabricante.4 24 UNF 13.678 437.1 0.0 5/8 155) 0.0 2.9 3/8 9.AWS 01.2 0.1 20 UNF 37.2 299.1 0.0 IS0-724 113.8 0.1 402.4 14 UNC 34.078 50.8 140.0 a Las c1fras de torsión se basan en pernos roscados Tipo A con una resistencia de tluencm mínima de 49 000 ps1 1340 MPa].5 !Sü-724 300.4 51S.7 61.6 1.E.1 249.031 20.057 36.6 13 UNC 52.0 2.226 145.5 18 UNC 11.462 298.2 70.7 0.4 0.4 153.3 18.547 353. 4-Dispositivo de ensayo de para el ensayo de calificación de pernos doblado pequeños (véase 7. DE PERNO --~~- '' ' '' CONDUCTO FRACTURAS TÍPICAS EN EL VÁSTAGO DEL PERNO l LÍNEA DE FRACTURA 1 ·-1'-· 1 • 1 ~-1'-· 1 .. filete permanece rebaba desgarrada en la placa.7.2) (véase 7. PLACA DE PROBETA FALLAS TÍPICAS DE SOLDADURA Figura 7. de la placa. 1/16 pulg.5-Tipo de dispositivo sugerido Figura 7 .2) 255 . [50 mm] MAXIMO EL ÁNGULO DE LA LiNEA CENTRAL DEL PERNO DESVIADO DEBE MEDIRSE EN LA LÍNEA CENTRAL DEL ÉMBOLO Notas 1 El d1spos1t1vo sujeta la probeta y el perno se dobla 30° en direccio- nes opuestas en forma alternada 2 Se puede aplicar carga con un c1lmdro hidráulico (como en la tí- gura) o con un dispositivo adaptado para usar con la máquina para ensayos de tracción DIÁM.SECCIÓN 7_ SOLDADURA DE PERNOS AWS 01_1/DJ lM:20l5 CILINDRO 30"--1.9.• 1 1 1 1 1 1 : 1 1 1 1 : ~ 2 pulg.9. ' ~ L_ \\ 1 - 1 d 1 " 2 ~ulg.. [50 mm] PERNO [2 mm] MÁX.7. Nota: fractura en la soldadura Nota: fractura por cerca del perno.30" HIDRÁULICO DE ACTUACIÓN DOB LE \ 7 / 1 --. estabilidad local y general del miembro. in. miembros completos.7 Uso de ~u. Refuerzo y reparación de estructuras existentes. 8. el in. ya sea a partir de los planos y especi.2 Análisis de esfuerzo. Se pueden utilizar los siguientes méto- requieren el refuerzo o la reparación para cumplir con los dos de reacondicionamiento de detalles críticos de solda- criterios aplicables. mano de obra. requisitos de los esfuerzos de fatiga. inspección y documentación. todas las dis. la soldadura o el corte térmico. ficaciones existentes o por medio de ensayos representa. sefto es adecuado para las conexiones existentes de las 8. 8. El in. Se debe evaluar si el di- tivos del metal base. Cuando sea nece- 8.2 Metal base miento.5 Carga durante la"i operaciones. Deben establecerse los niveles de esfuerzo para de soldadura mediante esmerilado con una fresa de car- 256 . 8. los del diseño muestren que los remaches o pernos esta- les base distintos de los indicados en la Tabla 3. debe consistir en las modificaciones para cumplir con los requisitos de diseño especificados por el ingeniero. las reparaciones deberían consistir en la restauración de cluyendo el enderezamiento por calor de miembros dis. permanente ya existente. 8. partes del área transversal. rial de carga no esté disponible. ( 1) Mejora de la soldadura. Antes de preparar planos y especi. considerar el historial anterior de carga.1.3 Otros metales base.3. Cuando se deban unir meta.1 Proceso de diseño. posiciones de este código se deben aplicar de igual modo 8.3 Historial de fatiga. Ex.1M:2015 8. Se debe determinar si al refuerzo y a la reparación de estructuras existentes. Se debe investigar la ficaciones para reforzar o reparar estructuras existentes. Los miembros sometidos a geniero debe preparar un plan integral para el trabajo.6 Conexiones existentes. El ingeniero debe determinar en qué medida se permitirá que un miembro esté cargado mientras se realizan el calenta- 8. 8.4. Se debe realizar un análisis de esfuerzos en el área afectada por el refuerzo o la repa. 8. deberá estimarse. El diseño del proceso debe considerar las disposiciones aplicables del código rector y otras partes de las especificaciones generales.1 Métodos. considerando el se deben determinar los tipos de metal base usados en la efecto de la temperatura elevada extendiéndose sobre las estructura original.3 Diseño para refuerzo y reparación carga total. 8.1 Investigación. Modificación de la cara ración. se debe agre- gar suficiente metal base y soldadura para sostener la 8. pero no están limitados al. AWS D1.1 como guía). Si los remaches o pernos están sometidos a esfuerzo excesivo solamente por la carga per- manente o están sometidos a carga cíclica.1 Generalidades todos los casos de carga permanente y sobrecarga de uso en el sitio. Tabla C-8.2.4 Mejora de la vida útil en fatiga niero debe especificar el tipo y el alcance del estudio ne- cesario para identificar las condiciones existentes que 8. Cuando el histo- cepto según lo modificado en esta sección. rían sometidos a esfuerzos excesivos por efecto de la geniero debe prestar especial atención a la selección del nueva carga total. Se debe considerar el daño acumulado que los El refuerzo o la reparación de una estructura existente miembros puedan haber sufrido en el servicio pasado.2.2 Idoneidad para la soldadura.3.2.1/D1.3. dura cuando los procedimientos escritos hayan sido aprobados por el ingeniero: 8. El inge. solamente deberán soportar la carga metal de aporte y a las WPS. En el diseño se debe diseño.4 Restauración o reemplazo.ietadores existentes. las partes corroídas o dañadas o en el reemplazo de Jos torsionados. Cuando los cálcu- 8.3. Se debe establecer estructuras que requieren refuerzo o reparación y refor- la idoneidad del metal base para la soldadura (consulte la zarlas según sea necesario.3. cargas cíclicas deben estar diseftados de acuerdo con los Dichos planes deben incluir.3. sario se deben reducir las cargas.3. raciones de soldadura. Las partes de las superficies que vayan a ser soldadas deben lim.3 Reparaciones de soldadura.5. el alcance y los criterios de acep- deben ser corregidas antes del enderezamiento por calor. Cuando se utilicen métodos para enderezar o curvar por calor. no debe exceder de 1100 °F [600 °C] para acero re- esfuerzo admisible.1/D1. 257 . según lo determine el ingeniero: ( 1) armado con metal de soldadura hasta el espesor requerido.5. 8. martillado de los pies de la soldadura. estas deben realizarse según 5.2 Incremento del rango de esfuerzo.6.6 Secuencia de soldadura. mentos del contrato. medida utilizando debe establecer el incremento apropiado en el rango de tizas sensibles a la temperatura o algún otro medio posi- tivo. (Surface Preparation Specification #2-Hand Too\ Cleaning [Especificación de preparación de superficies n. la soldadura y la secuencia de solda- tierra.5 Mano de obra y técnica 8. cerca el eje neutral para minimi- cepto la película de pintura adherente según SSPC SP2 zar la distorsión y las tensiones residuales.5. del metal base en contacto con el nuevo metal base. base de espesor y resistencia adecuada.6. Si se requieren repa- suave desde el material base a la soldadura. AWS 01.5. El método. Al reforzar o reparar miembros mediante el agregado de metal base o metal 8.5 Enderezamiento por calor. (3) reforzado con metal dura por refusión del metal de soldadura existente con base adicional o (4) retirado y reemplazado por un metal calor del arco GTA W (no se usa metal de aporte). al menos en 2 pulg. (5) Esmerilado del pie más martillado. venido y templado ni 1200 °F [650 °C] para otros aceros. la tempera- 8. tanto como sea posible.25. tación del NDT deben estar especificados en los docu- el curvado por calor o la soldadura . Modificación de solo los pies de la soldadura con una fresa o tomo de mano.2 Discontinuidades de los miembros.5. (2) recortado hasta (4) Rectificado T/G.5. inclu- yendo pintura. [50 mm] desde la raíz 8. 8. Todos los miembros y soldadu- de la soldadura. Cuando se utilizan juntos los beneficios son acumulativos. Granallado de la superficie soldada o soldadura requerido o la capacidad requerida debe ser.1M:2015 buro para obtener un perfil cóncavo con una transición 8.SECCIÓN 8.1 Condición del metal base. Modificación del pie de la solda- encontrar el espesor adecuado. lo requiera el ingeniero. Cuando así mente según el plan integral del ingeniero. el óxido y cualquier otra sustancia ajena del metal base que se vaya a reparar y de las superficies existentes dura deben generar una entrada de calor equilibrada.4 Metal base de espesor insuficiente. 0 2: limpieza con herramientas manuales]).4.1 Inspección visual. según corresponda. las discontinuidades inacepta- bles del miembro que esté siendo reparado o reforzado 8. 8. ras afectados por el trabajo deben inspeccionarse visual- 8.2 NDT. - (2) Esmerilado del pie. Se debe prohibir el enfriamiento acelerado de aceros por encima de 600 °F [315 °C]. 8. El metal base con un espesor insuficiente para alcanzar el tamaño de la (3) Martillado. o ambos. REFUERZO Y REPARACIÓN DE ESTRUCTURAS EXISTENTES. ex. El ingeniero tura máxima de las áreas calentadas.6 Calidad piarse meticulosamente de todo material extraño. Se deberá limpiar la soldado. pueden utilizarse en el contexto de los cálculos del 9. [para F. o de acuerdo con lo permitido en 2. deben estar en conformidad con el código de diseño per- ción 2.6 Diseño por factores de carga y resistencia. en ksi].2. más allá de las conexiones tubulares. AWS Dl. Estas estipulaciones donde Pu o M u es la carga o el momento último como se podrán ser utilizadas en conjunto con especificaciones de menciona aquí y LF es el factor de carga como se define diseño aplicables. Parte 8 .5 Esfuerzos de fibra. 500/ Jf. 9. (para F. Especificación para construcciones de carga y resistencia (LRFD).7 Fatiea de conexiones de tubos circulares la conexión tubular debe ser el que se describe en 9. Todas las disposiciones de la Sección 9 tinente. En el indicad~en las especificaciones de diseño aplicables. A menos que la especifica.l/D! 1M_2015 9. [para F. el pandeo local u otros modos de falla local ción se utilizará con los requisitos aplicables de la Sec. en ksi]. Esta sección se divide en partes. 9. procedimiento de soldadura (WPS) en MPa) Part D.Precalificación de las especificaciones del gular: D/t.6. se debe dar conside- 258 . en MPa) pero no más de 35 cedimiento de soldadura (WPS~) (3) Conexiones con separación de la sección rectan- Parte C.2 Esfuerzos del metal base. a menos que los componentes Parte A sean secciones compactas (capaces de desarrollar un mo- Diseño de conexiones tubulares mento plástico completo) y se proporcione cualquier sol- dadura transversal para desarrollar completamente el esfuerzo de las secciones unidas. ya sea en los formatos de diseño por en el código de diseño LRFD adoptado. (para F. Los esfuerzos del metal base serán aquellos 9.2.1 Rango de esfuerzo y tipo de miembro. (1) Tubos circulares: D/t < 3300/F. las cuales. <1>.2. por.6.2. esta sec.. resistencia admisible (ASO) o de diseño por factores de ANSI/AISC 360.. diseño de miembros y conexiones sujetas a variaciones con las limitaciones de 9. con ex.6 deben observarse como sigue a continua- cepción de las disposiciones de fatiga de 9. Los 9.7. 550/ Jf. el diseño de 9. en ksi].Inspección lo modificado en 9.2.2. (para F.3 Limitaciones de la sección tubular. dados en otra parte de esta sec- ción. excepto Parte F. <1> x (P" o M")~ L(LF x Carga) 9. 210/ Jf. las cuales ción: son únicas para las aplicaciones cíclicas. Los límites de aplicabilidad para los criterios se aplican a las aplicaciones estáticas y cíclicas.2. 7 y 9. [parar. Los esfuerzos admisi- Parte E. repetidas en esfuerzo de carga viva. diseño por factores de carga y resistencia (LRFD) en el dos por una desviación significativa de las conexiones siguiente formato: concéntricas en el análisis y diseño [véase Figura 9.6.2.2. Estructuras tubulares 9.2 Esfuerzos admisibles factores de resistencia. Deben consi- derarse las limitaciones en cuanto al diámetro/espesor Esta Sección complementa las secciones 1-8.Diseño de conexiones tubulares gular: D/t. y9.7.6. Se proveerán momentos provoca.7. Los requi.1 Excentricidad. ej.Calificación del desempeño 9. y la relación ancho/espesor sitos específicos de la Sección 9 se aplican únicamente a más plano para las secciones rectangulares.1 Generalidades 9.2(H) para una ilustración de una conexión excéntrica].2.Fabricación bles en soldaduras no deben exceder los indicados en la Tabla9.3. 9. dados en 9. A los fines de diseño. 190/ Jf.Precalificación de especificaciones del pro. ción de diseño aplicable disponga otra cosa.2.6. Los esfuerzos de la fibra de- bido al doblado no deben exceder los valores descritos para tensión y compresión. para las secciones circulares..4.2. acero estructural. 9. en MPa) (2) Conexiones con separación de la sección rectan- Parte A. Parte A.4 Esfuerzos de soldadura.2.2.2. corno sigue: 22 800/F. FT 1 pulg. y K.10.2. El diseñador debe donde designar cuando se aplica el Nivefl.1. para mantener el miembro secundario y la soldadura en quier indicación que no pueda ser resuelta por medio de la cara plana. Para conexio- nes T-.5.5. se proporcionan dos niveles de compor- tamiento de fatiga en la Tabla 9.8 para secciones Para calificar las categorías de fatiga X1 y K 1.4.5. debe considerarse reducir los esfuerzos admisibles o mejorar el perfil de soldadura (véase Comentario). utilizando el radio o las plástica local que suavice la transición entre la soldadura dimensiones de la superficie del miembro secundario y el metal base.2. y cuando se especifique en los documentos del contrato. E 1 pulg. [18 mm] tamaño de la soldadura números variables de aplicaciones. 9. 9.5 Miembros críticos Para los miembros críti.3. y K·.16. ESTRUCTURAS TUBULARES ración a la cantidad de ciclos de esfuerzo. grandes. un esmerilado ligero debe repararse en conformidad con rado de esfuerzo. La aplicabi- 9.4. detalle.1. 9. La longitud efectiva de las soldaduras en filete en conexio- (3) El pie de la soldadura puede ser martillado con un nes estructurales T-. Cual.1.1. radas abajo está limitada a los siguientes tamaños de la tra en las Tablas 9. deben recibir MT para disconti.5 Diseño de la soldadura disco que tenga un diámetro igual o mayor que el espesor del miembro secundario. Y-. las siguientes mejoras de perfil pueden llevarse a cabo 9. en las conexiones tubulares T-. El área efectiva debe cumplir al perfil mostrado en la Figura 9. [25 mm] accesorio ciclos no debe exceder los valores dados en la Figura 2J.10 y lo siguiente: rilado final deben ser transversales al eje de la soldadura..6 Mejora del comportamiento a la fatiga Con el propósito de mejorar el comportamiento de fatiga.7. Las marcas de esme. con 2. rectangulares.7.AWS D1. dicha designación. Y-. D (véase 9. 9.7. o 1 mm. y el tipo y ubicación del miembro o 5.5.5.debe calcularse en conformi- instrumento romo. (25 mm] accesorio 9. 0.7. Para una sección rectangular con radios de esquina aplicado el martillado). Dicho martillado siempre debe hacerse des- pués de una inspección visual.4.3 Limitación de esfuerzo admisible básico.1M·20l5 PARTE A SECCIÓN 9. en relación a un 9. el Nivel 11 debe ser el estándar fuerzo dado mínimo aceptable. Estos detalles están limitados a~$ 1/3 para conexiones circulares.2.04 pulg.5.7 pulg. y el rango de esfuerzo para una cantidad dada de D 1 pulg. 259 . Y-.2. ET 1. 9. N número de ciclos para los cuales el rango de es- fuerzo dado sería permitido en la Figura 2J. soldadura o espesores del metal base: 9. o K-: Los símbolos utilizados en esta sección son aquellos que ( 1) Puede aplicarse una capa de nivelación de tal se muestran en el Anexol. donde Para las aplicaciones que excedan estos límites.1 Soldaduras en filete (2) La superficie de soldadura puede ser esmerilada 9.2.2. y ~ :-:. y para aplicaciones donde la fatiga no sea una consideración. soldadu.2 Limitación beta para detalles precalifica- se describe más abajo.16. C! 2 pulgadas (50 mm] miembro más delgado en Donde la especificación de diseño aplicable tenga un re. forma que la superficie soldada se una suavemente con el metal base adyacente.7 Efectos del tamaño y del perfil.1/D1. Las muescas en el perfil no deben ser más profundas que 0. a fin de producir una deformación dad con 9. puede requerirse un límite de ~ más pequeño nuidades de la superficie o cerca de la superficie. Y·. Donde el ambiente de fa.1 y 9.9. También están sujetas a las limitaciones de ras representativas (todas las soldaduras donde se haya 9.4) debe estar limitado a un valor fracciona! de 1/3.5 pulgada [38 mm] rama tiga involucre rangos de esfuerzo de magnitud variable y F 0. Debe considerarse la posibilidad dos. (25 mm] tamaño de la soldadura mulado de fatiga.2. la Figura9. y se aproxime al perfil mostrado en la Figura9. 7. el esfuerzo máximo no debe exce- C2 1 pulgada (25 mm] accesorio der el esfuerzo admisible básico proporcionado en otra parte. no debe exceder la unidad. Los miembros en estructuras tubulares deben ser identifi- cados como se muestran en la Figura 9. El tipo y lidad de las soldaduras a las categorías de fatiga enume- ubicación del material debe categorizarse como se mues.2.2. sumada a todas las cargas diversas. el rango espe.se describen en bido al martillado. la razón del daño acu.2 Categorías de esfuerzo de fatiga. Los detalles para soldaduras en filete precalificadas de una tenacidad a la muesca localmente degradada de. y a la vez induzca un esfuerzo residual medido en la línea central de la soldadura. como 9.3 Identificación cos cuyo único modo de falla sería catastrófico. transición querimiento de fatiga. y K.7. 7. y seguido por MT.25.4 o 9. D.4 Daño Acumulado. en la ausencia de n número de ciclos aplicados a un rango de es. compresivo.4 Símbolos para soldaduras en conexiones tubulares T-.1 Área efectiva. para carga axial 9.3 Juntas tra'ilapadas. debe tomarse como: Para rm y rw.2 para las opciones de detalle.5.1 Conexiones K.5.2 Soldaduras en ranura.1. el pie y los lados del la siguiente expresión para la capacidad de carga axial miembro secundario pueden considerarse totalmente del miembro secundario P tanto para las secciones circu.entre secciones la derivación rectangulares.5..5.1. para doblado en plano ción de conexión de soldadura en una conexión simple 4 Slll 8 en T-. miembro secundario/princi- precalificada soldado de un lado sin respaldo en co.debe calcularse en conformidad con 9.5. 9.2.3 Esfuerzos en la'i soldadura~. Y-.6. Y-.y X-. 2 ren cálculos de esfuerzos admisibles en soldaduras para secciones circulares. Y-.S para calcular el ta- maño mínimo de la soldadura a fin de determinar el es.para 8 . las conexiones T-.y N-. 1+1/sin8 . Si se requiere de la mejora del comportamiento NOTA: Lo siguiente puede utilizarse como aproxima- de la fatiga. efectivos.5.) estática. y K. Y-.4 Longitudes de conexiones circulares.4.AWS 01 1/Dl_ 1M_2015 PARTE A SECCIÓN 9. Y. Las juntas traslapadas Lerr = longitud efectiva de soldadura de los tubos telescópicos (opuestas a !ajunta "slip-on" de interferencia que se utiliza en los postes cónicos) a las Para soldaduras en filete. y 9. para 6:::.8 9.5. el esfuerzo nominal en la deriva.deben ser 2 2 Ka= x+y+3 J(x +y ) conformes a la Figura 9. e el ángulo agudo entre los dos ejes miembros 9.otdadura 9.. excepto cuando dichos [~J cálculos sean eximidos por 9.1. como se definió previamente nexiones T -. o K. las soldaduras en ranura en las conexiones estructurales T-.5 Longitudes de conexiones de sección rectangu- donde lar.2. véase Figura 9.4 y9. sujetas a la carga axial predominante- mente estática.f. 3n 2~[3' tancia desde el punto de trabajo hasta la cara de solda- dura teórica para encontrar el tamaño mínimo de donde soldadura.5. 3 + 1/sin 8 . K.2. La longi- 9. utilizando el radio medio rm o las dimensiones de tud de las soldaduras y la longitud de la intersección en la superficie del miembro secundario. ESTRUCTURAS TUBULARES 9.5. = garganta efectiva de la soldadura las soldaduras de miembros secundarios en conexiones fa yfb = esfuerzos nominales axiales y de doblado en estructurales. debe aplicarse Por lo tanto. Para sao < e < 6a 0 ' interpolar. Cuando se requie. ciones conset~Jadoras: dos en los requerimientos de perfil de 9. Las soldaduras en ranura con PJP precali- ficadas en las conexiones tubulares T-.5.: 6a 0 .3(4)]. planas y ranuras K.: :..4.3. precalificada. El área efectiva debe donde F Exx =resistencia a la tracción mínima clasificada cumplir con 2.7. y K.para 8 :2 60° En el esfuerzo último o el formato LRFD. tb = espesor del miembro secundario 9. véase 9.5.1.11. p u= Ow · Leff 9.5.6 tw FEXX Figura 9. debe tomarse como: 260 . con <1> ~ 0. el talón se considera inefectivo lares como para las secciones rectangulares: debido a la distribución despareja de la carga. 2"" + 2b. Para 8 .5 y lo siguiente: la longitud efectiva de del depósito de soldadura. 2"" + b.6 y la Tabla 9.5. x ~ 1/(2 n sin 8) fuerzo máximo de la soldadura. Y y X entre secciones rec- Ow capacidad de carga de línea de soldadura tangulares.deben ser determinadas como 2rtrKa donde r es el radio efectivo de la intersección 9. sao el talón. y K-.. La longitud efectiva donde de las soldaduras de miembros secundarios en conexio- nes estructurales.5.6.2 Conexiones T-.11.debe ser computado de esta manera: 1 + 3/sin 8 Kb ~ para doblado fuera de plano 4 . sujetas a la carga axial predominantemente (kips/pulg. La longitud efectiva de t..2.1 Detalles de soldadura en ranura con PJP [véase 9.2 Detalles de soldadura en ranura con CJP ¡3 = relación del diámetro.5.5. los detalles seleccionados deben estar basa.5.4. o K.2. pal. soo Ka y K 0 son factores de longitud y sección efectivas en 9.y N.1. Y-.4 o 9.5. planas y T. El Ingeniero debe utilizar la figura en conjunto con la Tabla 9.5. pue- den ser soldadas con filete simple de conformidad con la Ow = a..3(2). cuales se transfiere la carga a través de la soldadura. 1 La dimensión de pérdida Z debe ser deducida de la dis. . Para el doblado sobre dos ejes (Ej.6.0 [db/4][6n ~ O.> 60° de interacción del esfuerzo.75 +[ actuante V .2 Colapso general. o mediante el uso de diafragmas. para 8 . Cuando se realiza una conexión en T-. Las cargas del miembro secundario en las cuales ocurre Dichas conexiones deben ser proporcionadas sobre la una falla plástica en las caras del miembro principal se base. El formato de carga máxima M" sin 8 ~ t. El cizallamiento por punzonado es una norma de diseño de esfuerzo admisible (ASO) e incluye el factor de seguridad. superficie potencial de falla (véase Figura 2:i) no debe ex- ceder el esfuerzo de cizallamiento por punzonado admisi. y y z). S es el mó- esfuerzo de cizallamiento por punzonado actuante sobre la dulo de sección.4 F. La resistencia y estabilidad se definen en la Figura 9. El colapso general es particularmente grave en nado para cada uno se mantiene por separado).6. + b. ya sea de: dan mediante: ( 1) el cizallamiento por punzo nado.0 principal. ani- la resistencia a la tracción.1) Para los esfuerzos combinados axiales y de doblado.. el esfuerzo de doblado resultante efectivo en las secciones circulares y 9. con factor de resistencia<!> = 0. Para 50° <e< 60°.] Or (2) los cálculos máximos de carga como se indica a momento de doblado: continuación. respectivamente. aplicable. Y-. que se dan en la Tabla 9. ESTRUCTURAS TUBULARES 2a. F. véase 9. para 8 <: 50° Qq.6 Limitaciones de la resistencia de rectangulares puede tomarse como sigue las conexiones soldadas 9.1. e. J <: 1.1 Conexiones circulares tipo T-. con el factor de resistencia <1> incluido por el diseñador.1. A es el área. o carga axial: P" sin 8 ~ t. pero no mayor a 2/3 de miembro principal.6. y K.95 El esfuerzo de cizallamiento por punzonado actuante es dado por donde permitir V P ~O. las conexiones transversales y en las conexiones sujetas a cargas de compresión [véase Figura 9.soldando simplemente el miembro o miembros secundarios en forma individual al miembro Actuante V J!. llos o pasadores.1 ( 1).2.AWS Dll/Dl 1M. sistencia (LRFD). tencia de cizallamiento del material del cordón: El esfuerzo de cizallamiento por punzonado actuante es Pu sin e ~ n dbte Fyo/ J3 dado por M u sin e~ d~ te Fyo/ J3 actuante V P = -rj n sin 8 con <1> ~ 0. El (2) Formato LRFD (cargas factorizadas hasta la esfuerzo de cizallamiento en el que ocurre tal falla de. Or son los modificadores geométricos y términos 2a.8.J Or puede ser utilizado en el diseño del factor de carga y re. fuerzo de cizallamiento admisible en la especificación del diseño aplicable (por ej. sino también de la geometría de la conexión..2(M).6. con f n es el esfuerzo axial (fa) o de doblado ( f¡)) nominal algún refuerzo. 0.6) pende no solo de la resistencia del acero del miembro principal. y.1 Falla local.[6 n ~ 0.2015 PARTE A SECCIÓN 9.6 y) te = espesor de la pared del cordón db = el diámetro del miembro secundario y otros tér- El VP admisible también debe estar limitado por el es- minos se definen en 9.8. debe cumplirse la siguiente fórmula: 9.1.j(0. interpolar.6. Estas cargas también están sujetas a los límites de resis- ble.6. de un miembro principal en una conexión tubular. Dichas fyu =La carga de fluencia mínima especificada del conexiones pueden reforzarse aumentando el espesor del carrete del miembro principal. El estado límite para combinaciones de carga axial P y Los términos utilizados en las siguientes ecuaciones se momento de doblado M es dado por: definen como sigue: (P/P") 1•75 + M/M" <: 1. ¡3 y otros parámetros de geometría de conexión 9.2.. Or debe ser computado con D2 redefinido como (Pe/AFy0 ) 2 + (MjSFy 0 ) 2 donde Pe y Me son la carga y el ( 1) Formato del cizallamiento por punzonado.0 1.(véase 9. condición máxima-véase 9. 261 .2(G) y 0]... debe ser investigada utilizando la tecno- logía disponible en conformidad con el código de diseño en el miembro secundario (el cizallamiento por punzo. · Or · F.1. las tensiones locales en la superficie de la falla [ permitir V Pp axlal permltu V P doblado potencial a través de la pared del miembro principal pue- den limitar la resistencia utilizable de la junta soldada. El momento del carrete factorizado. o K. Y-. 0 ). F. 2 veces el esfuerzo para cada caso. la carga axial admisible. 40 ks1 [280 MPa] umdos con soldaduras sobreajustadas sión. aumentados el espesor t~. serán evaluadas con respecto a los esfuerzos duras del miembro secundario conector. con <1> ~ 0.1 se extiende al menos D/4 más allá de las solda.10.1.07 th para todos los como: demás casos P ~ P111 . el menor de ~ o 1.5 Otras configuraciones y cargas membrana paralelos a su superficie. carga por punzonado en un miembro secundario dcb. y al miembro secundario que lleva esfuerzos de 9. que tienen cia correspondientes de las Tablas ~ 3. las soldaduras en filete y las soldaduras en ranura con (2) Las clasiticaciones de las conexiones en T-..deberán ser capaces de de.5. para las conexiones transversales (X) (también denomi- nexiones simples T-. F~ $ 40 ksi l280 MPa].1. :.:ría El cizallamiento por punzonado máximo debe tomarse estar esencialmente equilibrada por las cargas en otros re- como 1. y P(2J se obtiene culados según 9.35 1. en Y o transversales. tivas del miembro principal cargado normal a su superfi- cie. tinuación. Y-.::rpola sobre la hast dt soldadura en filete de la Figura 9.1. P.10. (1. ' PJP. se intt. se aplican los mismos criterios que resulte menor. la carga de punzonado reac- con los detalles precalificados de la junta de la Figura ciona como el cizallamiento de una viga en el cordón. L60XX and E70XX-1.2 ~)Q¡ 1 0r (b) E . los Tamaños mínimos de las soldaduras en las co.6.3 ).8 les el espesor del miembro principal que se requiere para 9.6. sición (véase la Nota d de la Tabla 9. 262 . o K. y K..1. no debe exceder (resistencia cla.3 Distribución dispareja de la carga (Dimen- sionamiento de la soldadura) Tubos circulares que tengan D/t inferior a 30 e ( 1) Debido a las diferencias en las flexibilidades rela.8 veces el V P admisible de 9. tubulares en las que los miembros secundarios están sol- seño. L. Para prevenir la falla progresiva o "unzipping" de dados a un miembro principal o cordón.5 ( 3) En caso de conexiones circulares en K..1 y 9.6. Y-. cal- miembro principal en la ecuación (1 ).. vada a tra\·és del cordón hasta los refuerzos en el lado opuesto. y parte como conexio- ble de las soldaduras con los detalles precalificados de la nes en T.1. También se proporcionan criterios específicos junta.9 + 7. la transferencia de la carga a través de la soldadura tiene una distribución no ( 1) El término ··conexiones en T-. en consecuencia se puede esperar fluencia nudo se utiliza genéricamente para describir conexiones local antes de que la conexión alcance su carga de di. (2) Puede presumirse que este requerimiento cumpla En las conexiones en T y en Y. nadas doble T) en 9. para representar la distribución no usando el espesor de la "lata de junta" en la misma ecua. de acuerdo con el patrón de carga [415 MPa] o 70 ksi [485 MPa] y a 2. del miembro secundario puede ser aplicada (e) E .1.1 y 3 . . Inclinación de la transición inferior a 1:4.1 (PJP).8 veces el valor ASO admisible.6. la carga admisible del cordón transversal.. cuando se utilizan materiales las conexiones transversales. y la longitud.. Las conexiones ensanchadas y cumplir con las estipulaciones locales de cizallamiento las transiciones de tamaño de tubo no exceptuadas a con- de 9. no es necesario locales provocados por el cambio de dirección en la tran- verificar el colapso general. Para los miembros secundarios que soportan parte (3) También puede presumirse la resistencia compati.5/0 resistencia de conexión. unifixme de la carga: ción.··a me- uniforme. pero dimensionadas solo para resistir las cargas de diseño.1: F. Las conexiones en 0! sarrollar.o transversaks deberían aplicarse a los miembros sé- admisible para una resistencia a la tracción de 60 ksi cundarios individuales. la y. bajo e_lástico de los tu~os circulares de acero dulce (fy s bido a la carga axial del miembro secundario de compre. Resistencias más altas-1.1 O para corresponder con la paraL :e 2. o se utiliza el alfa caku- los siguientes requerimientos de garganta efectiva: lado {véase Comentario). La resistencia máxima a la rotura de (véase Comentario para las conexiones multiplanares).AWS Dl 1/Ul IM:2015 /'ARFE A SECCIÓN 9.50 for L < 2. en las cua. de.1 ). con (2) En caso de conexiones transversales circulares re. ASO LRFO El estado límite máximo puede tomarse como 1. En 9.1.3. de su carga como conexiones en K. la tensión son un caso especial de las conexiones en K.6 1.6.ificada FExx = 70 ksi l485 MPaJ) P sin e. Excepción para cargas estáticas: 9.8.14 (CJP) y9.6.4 Transiciones. en consecuencia. cuando se cumplen la porción de cada uno en el total.O tb para el diseño de resistencia última (LRFD) de conexiones circulares o de tubo de sección rectangular de acero dulce. en un modo es- la soldadura y asegurar el comportamiento dúctil de la tructural.2.67 veces el esfuerzo básico K. deben ser al menos dimen- donde P¡ 11 se obtiene usando el espesor nominal del sionadas para el múltiple de los siguientes esfuerzos.1.5/0 ( 4) Las soldaduras en filete más pequeñas que aque- llas requeridas en la Figura 9. la básico admisible para niveles de resistencia superiores. de los miembros secundarios es perpendicular al cordón zallamiento por punzonado) del miembro principal. donde uno de tluencia del miembro secundario o la tensión local (ci.7 tb para el diseño por esfuerzo de tra- reforzadas. Y-. Para ser considerada una conexión en K. 1. fuerzos en el mismo plano sobre el mismo lado de la junta. debe calcularse como 2. [P 121 . ESTRUCTURAS TUBULARES ( 1) En caso de conexiones transversales circulares no (a) E = 0.2.6. en su resistencia máxima a la rotura. la carga de punzonado es lle- compatibles (Tabla 3. soldaduras que cumplan los requerimientos de resisten- forzadas por un niple o manguito de unión.P¡IJ]L/2. 2 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (limitaciones de porosidad y discontinuidades de fusión) (véase 6. [2 mm] (DIMENSIÓN B) e.12.1) 228 . VER GRÁFICO FIGURA 6.1/D1.AWS D1.2 - (DIMENSIÓN C) Caso IV-Discontinuidades en el borde libre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6. INSPECCIÓN BORDE LIBRE ANCHOW~~ LONGITUD L CASO IV LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L VER GRÁFICO FIGURA 6.1M:2015 SECCIÓN 6.2 L ~ 1/16 pulg.2. o o <: o ~ o 20 ---.0 :::> o <: o ~ o 3/4 ---.. .1/D1.z <: 12 y 1 1 "' ¡:: 3 / 1 w 1 6 -(Nota a) . en cuyo caso. ~ .----. [3 mml de ta- mai'lo y ubicadas dentro de esta distanCia desde el borde no debe exceder 3/16 pulg_ [5 mm].. proyectar R verticalmente hac1a C 3 véase las definiciones en la leyenda en la página 217 Figura 6.12. [ 2 mm] hasta menos de 1/8 pulg_ [3 mml no se deben restringir en otras ubtcac10nes excepto que estén separadas por menos de 2L (s1endo L la long1tud de la discontinui- dad más grande).1M:2015 3/4 MÁX 1-1/2 ~ O MAYOR . La suma de las discontinuidades menores de 1/8 pulg..----."0 (j) V <~' ~ w o o .v-: /v (j) w o o ... ----.---.r 1 1 o o 12 25 40 50 65 75 90 100 115 C EN MILÍMETROS "El tamai'lo máximo de una discontinuidad ubicada dentro de esta distancia desde un borde de placa debe ser de 1/8 pulg [3 mmj.2. proyectar E horizontalmente hac1a B 2 Para detennmar la holgura mínima admisible entre los bordes de discontinuidades de cualquier tamaño.----. co"~'" ~.3-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6. o"' "S o. Notas 1 Para dctcnninar el tamai'lo máx1mo de la disconunu1dad admisible en cualqUlcr tamaño de la soldadura o de junta.2) 229 .~¡. Las discontinuidades de 1116 pulg.0 "~'" E -< a: :::> 25 ~oo".---. INSPECCIÓN AWS D1.z <: "'¡:: 1/2 y 1 1 1 1/8 / w 1 1/4 o -(Nota a) rr 1 1 ' o 1/2 1-1/2 2 2-1/2 3 3-1/2 4 4-1/2 C EN PULGADAS 20 MÁX 38 O MAYOR 32 ~ <¿S· E ~/.'"'~' "o . pero una disconti- nuidad de 1/S pulg [3 mm] debe estar 1/4 pulg_ [6 mm] o más alejada del borde. _1/~ ~¡. 6 1-1/4 /.'"' ¡..¡\01' -< a: 9/16 o".¡\0¡.SECCIÓN 6. __1v \ll' ~¡. las discontinuidades deben ser med1das como una longitud igual a la long1tud total de las d1scontmuidades y espacio y evaluadas confonne se muestra en esta figura.. Y V DISCONTINUIDAD A = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA A DISCONTINUIDAD B = DISCONTINUIDAD REDONDEADA O ELONGADA UBICADA EN LA SOLDADURA B L Y W = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS.1/D1. Para los fines de esta ilustración la discontinuidad elongada "1:3" fue ubicada en la soldadura "8" Caso 1-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6. III. [3 mm] (DIMENSIÓN B) e. IV. 11.3 GRÁFICO C 1 ~ 2L o 2L'. QUE LA DISCONTINUIDAD B E = TAMAÑO DE SOLDADURA C 1 "' DISTANCIA MÁS CORTA PARALELA AL EJE DE LA SOLDADURA A.3 GRÁFICO L ::: 1/8 pulg. INSPECCIÓN CLAVE PARA FIGURA 6. CASOS 1.12. (DIMENSIÓN C) LA QUE SEA MAYOR a La discontinwdad elongada puede estar ubicada ya sea en la soldadura "'A' o en la "H".AWS D1. RESPECTIVAMENTE. RESPECTIVAMENTE. VER FIGURA 6.1M:2015 SECCIÓN 6. ENTRE LOS BORDES MÁS CERCANOS DE LA DISCONTINUIDAD SOLDADURA "A" CON CJP ANCHO W' SOLDADURA "B" CON CJP CASO 1 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD' DIMENSIÓN DE CONDICIONES LIMITACIONES DISCONTINUIDAD L VER FIGURA 6.3.2) 230 . QUE LA DISCONTINUIDAD A L' Y W' = DIMENSIONES MÁS GRANDES Y MÁS PEQUEÑAS.3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6.2. 3 GRÁFICO el > 5/8 pulg.2.1/D1.3 GRÁFICO L?: 1/8 pulg.3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6. [16 mm] (DIMENSIÓN C) Caso U-Discontinuidades en el borde Hbre de la soldadura en ranura con CJP Figura 6.SECCIÓN 6. VER FIGURA 6.1M:2015 BORDE LIBRE LONGITUD L CASO 11 LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L VER FIGURA 6. [3 mm] (DIMENSIÓN B) e. INSPECCIÓN AWS D1.12.2) 231 . 2) 232 . VER FIGURA 6._ l LONGITUD DISCONTINUIDAD A ~T e.3 GRÁFICO C 1 ~ 2L o 2L'.1/D1.2.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN ANCHOW\ ' SOLDADURA "A" CON CJP L~ /-.3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6.AWS D1. [3 mm] (DIMENSIÓN B) e. (DIMENSIÓN C) LA QUE SEA MAYOR Caso 111-Discontinuidad en la intersección de la soldadura Figura 6.3 GRÁFICO L ?> 1/8 pulg.12. DISCONTINUIDAD B _L ~~ONGITUD SOLDADURA "B" CON CJP ANCHO W' CASO Ili LIMITACIONES DE DISCONTINUIDAD DIMENSIÓN DE LIMITACIONES CONDICIONES DISCONTINUIDAD L VER FIGURA 6. 3 (Continuación)-Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en compresión (limitaciones de porosidad y discontinuidades de tipo de fusión) (véase 6. SUMAR L1 + l 2 + L3 + C 1 + C 2 Y TRATAR COMO UNA DISCONTINUIDAD INDIVIDUAL Nota: la soldadura que se muestra arriba es solamente para fines ilustrativos.SECCIÓN 6. [3 mm] (B) LA SUMA DE TODAS LAS DIMENSIONES DE o DISCONTINUIDAD L (MAYORES). Estas limitaciones se aplican a todas las ubicaciones o intersecciones. [3 mm] (B) SI C1 ES MENOR QUE LA MAYOR DE L 1 Y L2 Y C2 IS ES MENOR QUE LA MAYOR DE L2 Y L3.12. Caso IV-Discontinuidades dentro de 5/8 pulg. [16 mmf-] BORDE LIBRE (A) DIMENSIÓN MÍNIMA DESDE EL BORDE LIBRE A LA DISCONTINUIDAD 118 pulg.2) 233 . La cantidad de ilustraciones es también solo para fines ilustrativos. Nota: todas las dimensiones entre las discontinuidades 3 2L (l siendo la más grande de las dos). [5 mm]. DEBE SER IGUAL O MENOR DE 3/16 pulg. [3 mm].1M:2015 i------1 5/8 pulg. CADA UNA MENOR DE 1/8 pulg.1/D1.3 Gráfico "B" Dimensión para defecto único) Figura 6.2. INSPECCIÓN AWS D1. Caso V-Discontinuidades separadas por menos de 2L en cualquier lugar en la soldadura (Usar Figura 6. [2 mm] PERO INFERIORES A 1/8 pulg. [16 mm] de un borde libre (A) TODAS LAS DIMENSIONES L SON SUPERIORES A 1/16 pulg. ) 234 .i 0.38 ±0. (TAMAÑO MiNIMO 0.T DIÁ. (TAMAÑO MiNIMO 0. [1 .030 :±.015 ± 0.80 " Los IQI n'" 5 a 9 no son 1T.1) (Reimpresión autorizada por la American Society for Testing and Matcrials.38 J:_ ±0.750 0.) Tolerancias de espesor y d1ámetro Número" A B e J) E F de onfício de JQI 1.250 0.015 ±0.13 6.80 ± 0.438 0.030 ± 0.030 ± 0.013 0.13 6.80 38.750 0.38 ± 0.17.38 _¡_ 0.0005 ± 0.80 ± 0.750 0.25 mm]) 1 2 T DI Á.28. con derecho de autor.250 5-20 ± 0.38 ± 0.:: IQI (mm) Tolerancias de espesor y diámetro Número 3 A n e D E 1 de orifício de IQI 38. 0.375 1.500 0.70 h.70 6.15 34.250 21-59 .1 () 19.015 ± 0.015 ±0.250 1.02 mm]) COLOCAR NÚMEROS DE IDENTIFICACIÓN AOUi ¡--.020 pulg.38 ± 0.005 ± 0.1 y 9.80 57. 0.35 12.500 0.35 5-20 ± 0.030 1.030 Tabla de d1mcns10nes do.0025 ± 0.38 ± 0.030 .438 0. (TAMAÑO MiNIMO O.80 ± 0.80 ±0.040 pulg.015 ± 0.13 ± 0.05 9.525 60-179 ± 0.030 ± 0.1/D1. [0. INSPECCIÓN 4 T DI Á.38 ±0.015 + 0.51 mm]) 1----B -----1 DISEÑO PARA IQI HASTA PERO ~---------A--------~ NO INCLUYENDO 1 80.D10 pulg.1M:2015 SECCIÓN 6.015 ± 0.AWS D1.05 11.38 ± 0.52 25.06 ± 0.015 ±0.35 21-59 ± 0.80 ±0.015 ±0.000 0.¡.05 11. [0.92 19.40 9. Tabla de d1mens10nes de lQI (pulg.015 ± 0. 2T y 4T Nota Los orificios deben ser precisos y normales para el IQI No biselar Figura 6.500 0.1----IQI tipo orificio (véase 6.500 0.10 19.030 2.250 0.35 12.375 0.3S ± 0.375 fíO -179 ± 0. [6.005 [0. 13] 0.013 [0.025 [0.21 0.004 [0.SECCIÓN 6.25] 0.35 mm] MÍNIMO PARA LETRAS Y NÚMEROS DE PLOMO ti ALAMBRES EQUIDISTANTES NÚMERO MAYOR LETRA DE IDENTIFICACIÓN DE ALAMBRE NÚMERO DE GRADO DE MATERIAL DE CONJUNTO Tamaños del indicador de calidad de 1magcn (pcnctrómetro de alambre) Dtámctro de alambre pulg lmm] Conjunto A Con¡ unto B ConJunto C Conjunto D 0.016 [0.4] o.1) (Reimpresión autorizada por la American Society for Testing and Materials.081 0.64J O.021 O. [5.100 L2.20 [5.51 0.200 pulg.o1o L0.1] 0.25 [ó.060 pulg_ [1 .32[8] Figura 6.032 [O.OSO [2.~-IQI tipo alambre (véase 6.020 [0.0032 [0.03] 0.160 [4. 16] 0.08 mm] LONGITUD 1 pulg.2] 0.5 ¡ l 0. 125 [3.33] 0.040 p .200 pulg.1/DUM:2015 ENCAPSULADO ENTRE PLÁSTICO "VINÍLICO" TRANSPARENTE 0.010 [0.17.S 1J 0.27J 0. con derecho de autor.28.008 [0.1 y 9.52 mm] MÁXIMO ASTM 1/4 pulg.1 1 0.6J 0.41 o. LETRAS DE PLOMO EL EJE DE LOS ALAMBRES ¡---¡ [5.4 mm] MÍNIMO PARA LOS CONJUNTOS A Y B 1/4 pulg.08 mm] NO DEBE SER MENOR DE 3 VECES El DIÁMETRO Y NO MAYOR DE 0.35 mm] MÍNIMO PARA LA DISTANCIA MÍNIMA ENTRE l __ ¡ 0.063 L1. INSPECCIÓN AWS D1.) 235 .032 ro.06J 0.s ll 0. [6.5J 0.25J 0.10 [2.o5o L1 .0063 [0. [25. AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN COLOCACIÓN ALTERNATIVA NÚMERO DE CONTRATO, IDENTIFICACIÓN DE 101 TIPO ALAMBRE (Nota a) DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) {CONSULTE 6.17.12). 314 pulg. ~ [?Omm] MIN.(TIP.~ 3/8 pulg. [10 mm] ~ MÍN. (TI P.) 101 TIPO ORIFICIO O 101 TIPO ALAMBRE DEL LADO DE LA FUENTE T1 =T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PELÍCULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PELÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6.17.12). NÚMERO DE CONTRATO, T IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6.17.12). a Colocación alternativa dellQI del lado de la fuente permitida para aplicaciones tubulares y otras aplicaciones cuando sea aprobada por el mgeniero Figura 6.~-Identificación por RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de espesores aproximadamente iguales y longitudes de 10 pulg. [250 mm] y mayores (véase 6.17.7 y 9.28.2) 236 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN AWS 01.1/01.1M:2015 SE PUEDE COLOCAR 101 TIPO ORIFICIO O 101 TIPO ALAMBRE EN EL LADO DE LA FUENTE EN CUALQUIER LUGAR A LO LARGO NÚMERO DE CONTRATO, IDENTIFICACIÓN DE CUALQUIERA DE LOS LADOS DE LA JUNTA DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTES:2). T2~ 3/4 pu1g. [20 mm] COLOCACIÓN ALTERNATIVA MÍN. (TI P.) DEL 101 TIPO ALAMBRE (Nota a) T1 = T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PELÍCULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PELÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6.17.12). NÚMERO DE CONTRATO, IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN T OPCIONAL) (CONSULTE 6.17.12). a Colocación alternativa dd JQI del lado de la fuente permitida para aplicaciones tubulares y otras aplicacion~s cuando sea aprobada por d mg~;nicro Figura 6.?_-Identificación por RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de espesores aproximadamente iguales y longitudes menores de 10 pulg. [250 mm] (véase 6.17.7 y 9.28.2) 237 AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN IQI TIPO ORIFICIO O IQI TIPO ALAMBRE DEL LADO DE LA FUENTE COLOCACIÓN ALTERNATIVA DE IQI TIPO ALAMBRE {Nota a) 3/8 pulg. [10 mm[ MÍN. (TIP) MEDIR T2 EN EL PUNTO DE 3/4 pulg. [20 mm[ MÁXIMO ESPESOR DEBAJO MÍN.(TIP.) DE IQI TIPO ORIFICIO O IQI TIPO ALAMBRE COLOCADO ~ ~ EN LA PENDIENTE J~ T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PElÍCULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PElÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6.17.12). NÚMERO DE CONTRATO, IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6.17.12). a Colocación alternativa del lQI del lado de la fuente pennitida para aplicaciones tubulares y otras aplicacJOncs cuando sea aprobada por e! ingemero Figura 6.!!---ldentiflcación del RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de transición de 10 pulg. [250 mm] de longitud y mayores (véase 6.17.7 y 9.28.2) 238 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN AWS D1.1/D1.1M:2015 SE PUEDE COLOCAR IQI TIPO ORIFICIO 0 IQI TIPO ALAMBRE EN EL LADO DE LA FUENTE EN CUALQUIER LUGAR A LO LARGO DE LA JUNTA COLOCACIÓN ALTERNATIVA DE IQI TIPO ALAMBRE (Nota a) r MEDIR T2 EN EL PUNTO DE MÁXIMO ESPESOR DEBAJO DE 101 TIPO ORIFICIO O 101 TIPO ALAMBRE COLOCADO EN LA PENDIENTE T2 EL NÚMERO DE PLOMO DE IDENTIFICACIÓN DE LA PELÍCULA DEBE COLOCARSE DIRECTAMENTE SOBRE LOS NÚMEROS MARCADOS EN EL ACERO PARA QUE LA PElÍCULA COINCIDA CON LA SOLDADURA DESPUÉS DE PROCESARLA (CONSULTE 6.17.12). NÚMERO DE CONTRATO, IDENTIFICACIÓN DE SOLDADURA Y FABRICANTE (UBICACIÓN OPCIONAL) (CONSULTE 6.17.12). a Colocación alternativa del IQI del lado de la fuente pcrm1tlda para aplicaciones tubulares y otras aplicaciones cuando sea aprobada por el ingeniero Figura 6.2-ldentificación del RT y ubicaciones del IQI tipo orificio o alambre en juntas de transición menores de 10 pulg. [250 mm] de longitud (véase 6.17.7 y 9.28.2) ~" ~T (2 pulg. [50 mm] MÍN.) ~ ~T (2 pulg. [50 mm] MÍN.) ~T > r BLOQUE DE BORDE 0T/2 _) (1 pulg [25 mm] MIN ) Nota: T = Máx. espesor de soldadura en la junta . Figura 6.10--Bioques de borde para RT (véase 6.17.13) 239 AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN .-----., ... ---- .. '' '' ' L.----..1 ' ALTURA Figura 6.11-Cristal de transductor (véase 6.21.7.2) 1 pulg. PIE O BORDE 125 ·4 mm[ PRINCIPAL UNIDAD DE BÚSQUEDA PUNTO ÍNDICE -1---ih ORIFICIO 0,060 pul!l·----, l [1 ,59 mmr]---+--..:::.::...___,,:¡.:'--L-..., 0,6 pulg. (15,2 mm) 1,4 pulg. [36 mm] Figura 6.12-Procedimiento de calificación de la unidad de búsqueda utilizando el bloque de referencia IIW (véase 6.21.7.7) 240 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN AWS 01.1/D1.1M:2015 ORIFICIO 40' 50" 60' 3,64 l R=1,000 0,920 23 Lf¡ ~-~ _, Lf¡ ~ ~ _, 10q 0,080 DIMENSIONES EN UNIDADES 2fT 2 DIMENSIONES EN UNIDADES SI (mm) DE USO EN EUA (pulg.) Notas 1 La tolerancia dimcnsJOnal entre todas las superficies involucradas como referencia o para calibrar deben estar dentro de ±0.005 pulg [0.13 mml de la dimensión detallada 2. El acabado de todas las superficies a las que se les apllca sonido o desde las que se refleja sonido debe tener un máximo de 125 ~pulg [3,17 ~m] r.m.s 3 Todo el material debe ser ASTM A36 o acústicamente equivalente 4 Todos los orificios deben tener un acabado interno liso y estar perforados a 90° de la superficie del material S Las lineas de grados y las marcas de id.;:ntifícaCJón dehen estar grabadas en la superficie del material para mantener una orientación permanente ~ Estas notas deben aplicarse a todos los esquemas en las Figuras 6 ..!]_ y 6.Ji Figura 6.13-Bioque típico tipo IIW (véase 6.22.1) 241 AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN 6,000 2,533 3,966 3,544 '1 ·¡ 1 1 J 4~' 1 un o.l75 61' 71' 1,0261 1,344 ' e- 1,967 . L500 1656 t~:-_1 2,121 70' 2,275 60' 3 ,000 e' .. 45' ~ ~ 0,691 0,731 11· 1,000 1- ~ 0,771 1---- 1,819 1,846 1,873 5,117 5,131 5,145 Nota: todos los orificios tienen 1/16 pulg. de diámetro. DIMENSIONES EN PULGADAS RC- RESOLUCIÓN BLOQUE DE REFERENCIA 2 1 1 2 2 1- TIPO· BLOQUE DE REFERENCIA DISTANCIA Y SENSIBILIDAD Figura 6.14--Bioques de calificación (véase 6.22.3 y 6.27) 242 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN AWS D1.1/D1.1M:2015 1====----152,40 -------------J ~ 9o.6go_,7_4_ _ _ ___, 64,34 1; _¡_ 21,23 6~' 7~" 4~" .1 26,06l 34,14 2 49,96 TI 70" ' 0- l. t·l_<h- _j10 42,06 53,87 57,79 ~0 7 6,20 1 60" 0- - . 45' ·- 1 -- 17,55 ¡1, 18,57 25,40 1- - 19,58 46,20 1- 46,89 47,57 129,97 130,33 130,68 Nota: todos los orificios tienen 1 ,59 mm de diámetro. DIMENSIONES EN MilÍMETROS RC- RESOLUCIÓN BLOQUE DE REFERENCIA ,--------,--+± 1 101,60 e---- L5o,8o--l---5o,8o--J-5o,8o_j ~-~ TI--1 ~-~ 50,80 1- ____ 152,40 ---------1~ ¡.,¡.;_ TIPO- BLOQUE DE REFERENCIA DISTANCIA Y SENSIBILIDAD Figura 6.14 (Continuación)-Bloques de calificación (véase 6.22.3 y 6.27) (Métrico) 243 AWS 01.1/01.1M:2015 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN PATRÓN O PATRÓN E 1-c-1 _L--+±+------ f-e _Jlt __ ~;r~~ -j MOVIMIENTO A "' ,_, MOVIMIENTO C r: :~ MOVIMIENTO B Notas· 1. Los patrones de ensayo son todos simétricos alrededor del eje de soldadura con la excepción del patrón D, que debe s.:r conducido directamente sobre el CJC de 13 soldadura 2 Se deben rcal!zar ensayos de ambos lados del eje de la soldadura siempre que sea mecánicamente posible Figura 6.15-Vista en planta de los patrones de escaneo de UT (véase 6.,ill) 244 SECCIÓN 6. INSPECCIÓN AWS D1.1/D1.1M:2015 o o BLOQUE IIW / ' o '<>o 'V o BLOQUE DE RESOLUCIÓN BLOQUE DS Figura 6.16-Posiciones del transductor (Típicas) (véase 6.22, 6.27 y 6.28) 245 AWS Dl l/D1.1M:2015 7. Soldadura de pernos 7.1 Alcance conformidad con 7.9 correrá por cuenta del fabricante. El revestimiento de arco usado en la producción debe ser el La Sección 7 contiene requisitos generales para la solda- mismo que se usó en los ensayos de calificación o el re- dura de pernos de acero en acero, y establece requisitos comendado por el fabricante. Cuando el Ingeniero lo so- específicos: licite, el Contratista debe proporcionar la siguiente información: ( 1) Para propiedades mecánicas y materiales de los pernos de acero, y los requisitos para la calificación de (l) Descripción del perno y del revestimiento de arco bases de pernos. (2) Certificación por parte del fabricante de la califi- (2) Para ensayos de calificación de aplicaciones, cali- cación de la base de perno en conformidad con 7.9. ficación de operadores, ensayos de preproducción y mano de obra. (3) Información de los ensayos de calificación (3) Para soldadura de pernos durante la producción, 7.2.5 Acabado de pernos fabricación/montaje e inspección . ( 4) Para la certificación de la soldabilidad de las bases 7.2.5.1 El acabado de pernos debe ser producido por de pernos por parte del fabricante de pernos. estampado de ~.:abezas, roscado o maquinado. Los pernos acabados deben ser de calidad y condición uniforme, no NOTA: Aceros aprobados; para pernos, véase 7.2.6; deben tener defectos que puedan afectar la calidad de la para metales base, véase Tabla 3.1 (Grupos 1 y//). Para soldadura, la idoneidad para la aplicación que se pre- orientación, véase C-7.6.1. tende, o el ajuste de los pernos en los revestimientos de arcos de cerámica (férulas) especificados. Dichos defec- tos incluyen traslapes, aletas, costuras, grietas, distorsio- nes, curvas, defectos de rosca, discontinuidades, o 7.2 Requisitos generales materiales extraños (véase 7 .4.1 y 7 .4.2). 7.2.1 Diseño de pernos. Los pernos deben tener un di- 7.2.5.2 Los pernos con cabeza están sujetos a grietas o seño adecuado para la soldadura por arco en componentes rupturas en la cabeza del perno lo cual es una interrupción de acero con el uso de equipo de soldadura de pernos con abrupta de la periferia causada por la separación radial del sincronización automática. El tipo y tamaño de los pernos metal que se extiende desde la cabeza hacia adentro del debe especificarse en los planos, las especificaciones, o vástago del perno. No es necesario que los pernos sean re- en disposiciones especiales. Para pernos con cabeza, chazados si dichas grietas o rupturas no exceden la mitad véase Figura 7 .l. Se pueden usar otras configuraciones de de la distancia desde la cabeza del perno al vástago, según cabeza con evidencia de ensayos mecánicos y de encas- se determine mediante la inspección visual (véase Figura trado que confirme el desarrollo de resistencia completa C-7.1.) Los pernos deben ser rechazados si las grietas o del diseño y con la aprobación del Ingeniero. rupturas son de tal cantidad o ancho que no permiten que 7.2.2 Revestimientos de arco. Se debe proveer un reves- la cabeza se ajuste al mandril de la soldadora o producen timiento de arco (férula) de cerámica refractaria o de otro la formación de arcos entre la cabeza del perno y el man- material adecuado en cada perno. dril, afectando la vida útil del mandril o la calidad de la soldadura. 7.2.3 Fundente. Se debe proveer un fundente estabiliza- dor de arco y desoxidante adecuado para la soldadura en 7 .2.6 Material de los pernos. Los pernos deben estar cada perno de 5116 pulgada [8 mm] de diámetro o más. hechos de barras estiradas en frío conforme a los requisi- Los pernos de menos de 5/16 pulgada [8 mm] de diáme- tro pueden ser provistos con o sin fundente. tos de la Norma ASTM A29/A29M-12el, Standard Spe- ciflcation {or GeneraL Requirements (or Steel Bars, 7.2.4 Bases de pernos. Para que una base de perno cali- Carbon and Alioy, Hot-Wrought (Especificación para re- fique corno tal debe haber aprobado el ensayo descrito en 7.9. Solamente se deben usar pernos con bases de pernos quisitos generales de barras de acero, al carbono y de calificadas. La calificación de las bases de pernos en aleación, forjado en caliente), Grados 1010 a 1020, in- 246 SECCIÓN 7 SOLDADURA DE PERNOS AWS Dl.l/DUM 20!5 cluyendo acero calmado o semicalmado con desoxida- aceite, humedad ni otros materiales dañinos que pudieran ción de aluminio o silicio. tener un efecto adverso para la soldadura. 7.4.2 Restricciones de recubrimiento. La base del 7.2.7 Espesor del metal base. Cuando se suelda directa- perno no debe estar pintada, galvanizada ni enchapada mente a un metal base, el metal base no debe tener un es- con cadmio antes de la soldadura. pesor inferior a 1/3 del diámetro del perno. Cuando se suelda mediante encofrado, el diámetro del perno no debe 7 .4.3 Preparación del metal base. Las áreas donde se ser mayor que 2,5 veces el espesor del material de base. soldarán los pernos no deben tener escamas, óxido, hume- Los pernos nunca deben soldarse mediante más de dos lá- dad, pintura ni otros materiales perjudiciales en la medida minas de encofrado de metal. necesaria para obtener soldaduras satisfactorias y preve- nir vapores inaceptables. Dichas áreas pueden ser limpia- das con cepillo de alambre o mediante raspado, punzado o esmerilado. 7.3 Requisitos mecánicos 7.4.4 Humedad. Los revestimientos de arcos o férulas deben mantenerse secos. Todo revestimiento de arco que 7.3.1 Requisitos mecánicos de la norma. El fabricante muestre indicios de humedad en la superficie por rocío o tiene la opción de determinar las propiedades mecánicas lluvia deben ser secados mediante horneado a 250 °F [120 de los pernos realizando ensayos en el acero después del °C] durante dos horas antes de usar. acabado en frío o en los pernos acabados de diámetro completo. En ambos casos, los pernos deben cumplir las 7 .4.5 Requisitos de espaciamiento. Los espaciamientos propiedades estándar que se indican en la Tabla 7 .l. longitudinales y laterales de la conexión de cizallarniento de pernos (tipo B) pueden variar en un máximo de 1 pulg. 7 .3.2 Ensayos. Las propiedades mecánicas deben ser de- [25 mm] de la ubicación indicada en los planos. La dis- terminadas en conformidad con las secciones aplicables tancia mínima desde el borde de una base de perno al de la Nonna ASTM A370, Mechanical Testing of Steel borde del ala debe ser el diámetro del perno más 1/8 pulg. Products (Ensayos mecánicos para productos de acero). [3 mm], pero preferentemente no menos de 1-1/2 pulg. Se usa un dispositivo de ensayo típico, similar al que se [40 mm]. muestra en la Figura 7 .2. 7.4.6 Retiro de los revestimientos de arco. Después de 7.3.3 Solicitud del Ingeniero. Cuando el Ingeniero lo la soldadura, se deben soltar los revestimientos de arco de solicite, el Contratista debe proporcionar: los pernos que se van a incrustar en concreto, y, cuando ( 1) La certificación del fabricante de que los pernos, sea posible, de todos los demás pernos . tal como fueron entregados, cumplen los requisitos apli- 7.4.7 Criterios de aceptación. Los pernos, después de cables de 7.2 y 7.3. la soldadura, no deben tener discontinuidades ni sustan- (2) Copias certificadas de los informes de ensayos cias que pudieran interferir con la función prevista y del fabricante de pernos que cubran el último conjunto deben tener una rebaba completa de 360°. No obstante, completo de ensayos mecánicos de control de calidad en es aceptable la falta de fusión sobre las patas de la rebaba la fábrica, según los requisitos de 7.3 para cada diámetro y las pequeñas fisuras de contracción. Los perfiles de entregado. soldadura en filete mostrados en la Figura 5.4 no deben (3) Informes de ensayo de material certificado aplicarse a la rebaba de soldaduras de pernos con sincro- (CMTR) del proveedor de acero indicando el diámetro, las propiedades químicas y el grado de cada número de nización automática. colada entregada. 7.3.4 Ausencia de ensayos de control de cali- dad.Cuando no se disponga de ensayos de calidad, el 7.5 Técnica Contratista debe proporcionar un infonne de ensayo quí- mico conforme a 7.2.6 y un informe de ensayo mecánico 7.5.1 Soldadura automática mecanizada. Los pernos conforme a los requisitos de 7.3 para cada número de deben ser soldados con equipo de soldadura de pernos lote. Los pernos que no pueden ser identificados ni ras- con sincronización automática conectada a una fuente treados no deben ser utilizados. adecuada de electrodo negativo de corriente directa. El voltaje, la corriente, el tiempo de soldadura y la configu- 7.3.5 Pernos adicionales. El Contratista tiene la respon- ración de la pistola para elevación e inmersión deben sabilidad de proporcionar pernos adicionales de cada tipo estar fijados en la configuración óptima, en base a la ex- y tamaño, a solicitud del Ingeniero, para comprobar los periencia anterior, las recomendaciones del fabricante de pernos y del equipo, o ambos. También se debe usar AWS requisitos establecidos en 7.2 y 7.3. Los ensayos correrán C5.4, Recommended Practices for Stud Welding (Prácti- por cuenta del Propietario. cas recomendadas para la soldadura de pernos) como guía técnica. 7.5.2 Pistola..;¡ múltiples para soldadura. Si se van a 7.4. Mano de obra/Fabricación operar dos o más pistolas de soldadura de pernos desde la misma fuente de alimentación, las pistolas deben estar in- 7.4.1 Limpieza. Al momento de soldar, los pernos no terconectadas de modo que solamente pueda operar una deben estar oxidados, tener marcas de óxido, escamas, pistola por vez, para que la fuente de energía se haya re- 247 AWS DU/Dl lM:2ül5 SECCl()N 7 SOLDADURA DE PERNOS cuperado totalmente tras efectuar una soldadura antes de 7.6 Requisitos de calificación de comenzar otra soldadura. aplicación de pernos 7.5.3 Movimiento de la pistola de soldadura. Mientras está en funcionamiento, la pistola de soldadura debe man- 7.6.1 Propósito. Los pernos aplicados en taller o en tenerse fija en el lugar sin moverla hasta que el metal de campo en posición plana (horizontal) a una superficie la soldadura se haya solidificado. plana y horizontal deben ser considerados precalificados 7.5.4 Requisitos de temperatura ambiente y del metal en virtud de los ensayos de las bases de pernos del fabri- base. La soldadura no debe realizarse cuando la tempera- cante (véase 7.9), y no se requiere ningún otro ensayo de tura del metal base sea inferior a O °F [~18 °C] o cuando aplicación. El límite de la posición plana se define como la superficie esté húmeda o expuesta a la lluvia o a la una inclinación de 0° ~!5° en la superficie en la que se nieve. Cuando la temperatura del metal base sea inferior a aplica el perno. 32 °F ro °C], Se debe realizar el ensayo de Un pernO adi- Los siguientes son ejemplos de aplicaciones de pernos CiOnal cada 100 pernos soldados con los métodos descri- que requieren ensayos de esta sección: tos en 7. 7 .1.3 y 7.7 .1.4, excepto que el ángulo del ensayo deberá ser de aproximadamente 15°. Esto es además del ( 1) Pernos que se aplican a superficies no planas o a ensayo que debe realizarse de los dos primeros pernos al una superficie plana en posición vertical o sobrecabeza. comienzo de cada nuevo período de producción o cambio de la configuración. La configuración incluye pistola de (2) Pernos que se sueldan mediante encofrado. Los pernos, fuente de alimentación, diámetro del perno, eleva- ensayos deben ser con materiales representativos de la ción e inmersión de la pistola, longitud total del hilo de condición a usarse en la construcción. soldadura, y cambios mayores de ± 5% en la corriente (3) Pernos soldados a aceros diferentes a los del (amperaje) y en el tiempo. Grupo 1 o I1 indicados en la Tabla 3.1. 7.5.5 Opción de soldadura en filete FCA W, GMA W, SMA W. A opción del Contratista, los pernos pueden ser 7.6.2 Responsables de los ensayos. El Contratista será soldados usando procesos precalificados de FCA W, responsable de la realización de dichos ensayos. Los en- GMAW, o SMAW, siempre que se cumplan los siguientes sayos pueden ser realizados por el Contratista, el fabri- cante de pernos, o cualquier otra agencia de ensayos que requisitos: resulte satisfactoria para todas las partes involucradas. 7.5.5.1 Superficies. Las superficies que se soldarán y las superficies adyacentes a una soldadura deben estar li- 7 .6.3 Preparación de probetas bres de escamas sueltas o gruesas, escoria, óxido, hume- dad, grasa o cualquier otro material extraño que pudiera 7.6.3.1 Probeta-; de ensayo. Para calificar aplicaciones impedir una soldadura correcta o pudiera producir vapo- que involucren los materiales indicados en la Tabla 3.1, res inaceptables. Grupos 1 y 11: las probetas pueden ser preparadas usando materiales base de acero de ASTM A36 o materiales base 7.5.5.2 Extremo del perno. Para soldaduras en filete, indicados en la Tabla 3.1, Grupos 1 y 11. el extremo del perno también debe estar limpio. 7.6.3.2 Registro de la información. Para calificar 7.5.5.3 Ajuste del perno (soldaduras en filete). Para aplicaciones que involucren materiales distintos de los in- soldaduras en filete, se debe preparar la base del perno de dicados en la Tabla 3.1, Grupos 1 y 11, el material base de modo que la base del perno se ajuste al metal base. la probeta de ensayo debe cumplir las especificaciones 7 .5.5.4 Tamaño mínimo de las soldaduras en filete. químicas, fisicas y de grado que se usarán en la produc- Cuando se deban usar soldaduras en filete, el tamaño mí- ción. nimo debe ser mayor a los requeridos en la Tabla 5.1 o en 7 .6.4 Cantidad de probetas. Se deben soldar diez probe- la Tabla 7.2. tas en forma consecutiva usando los procedimientos y las 7 .5.5.5 Requisitos de precalentamiento. Se debe configuraciones recomendados para cada diámetro, posi- precalentar el metal base al que se soldarán los pernos en ción y geometría de superficie. conformidad con los requisitos de la Tabla 3.}. 7.6.5 Ensayo requerido. Se debe realizar el ensayo de las 7.5.5.6 Electrodos de SMAW. La soldadura por diez probetas usando uno o más de los siguientes méto- SMAW debe realizarse usando electrodos de bajo hidró- dos: doblado, torsión o tracción. geno de 5/32 pulg. o 3/16 pulg. [4,0 mm o 4,8 mm] de diámetro, excepto que se pueden usar electrodos de 7 .6.6 Métodos de ensayo menor diámetro en pernos de 7116 pulg. [11,1 mm] de diámetro o menos para las soldaduras fuera de posición. 7.6.6.1 Ensayo de doblado. Se debe realizar el en- sayo de los pernos doblando 30° en direcciones opuestas 7.5.5.7 Inspección visual. Todos los pernos soldados alternadamente en un dispositivo de ensayo típico, tal y por FCAW, GMAW y SMAW deben ser inspeccionados como se muestra en la Figura 7.4 hasta que ocurra la falla. visualmente en conformidad con 6.9. Alternativamente, los pernos se pueden doblar 90° de sus ejes originales. Para doblar 90° los pernos tipo C, los per- nos deben doblarse sobre una barra de 4 veces el diámetro del perno. En ambos casos, se debe considerar que la apli- cación del perno es calificada si los pernos se doblan 90° y la fractura ocurre en la placa o en el material de forma o en el vástago del perno pero no en la soldadura. 248 se seguirán realizando soldaduras adicionales en pla- cualquier máquina capaz de ejercer la fuerza requerida. miento de arco. Antes de la producción de después de haber realizado el ensayo de dos pernos solda- soldaduras con una configuración particular y con un ta. Las áreas de componentes de carga.3 Reparaciones de pernos.1.3 será sustituido por el ensayo de doblado. En la producción.1M:2015 7. 7.7 Control de producción dar pernos de producción. ocurre una falla en la zona de solda- considerar que la aplicación del perno es calificada si dura de alguno de los dos pernos. si se realiza algún cambio en la configuración de soldadura. 7.1. Si alguno de los segundos dos pernos fa- sayo de tracción del perno hasta su destrucción usando lla. Si se ha ex- ensayo de los dos primeros pernos soldados. Antes de que un operario que no participó en la configuración de preproducción de 7. Para pernos roscados.1.1. consecutivos sea satisfactorio antes de soldar ningún otro cada si las probetas de ensayo no fallan en la soldadura. perno de producción al miembro. dos con resultado satisfactorio.1. 7 .5 requiera placas separadas.7. 7. 7 . Cuando se deba susti- 30° de sus ejes originales golpeando los pernos con un tuir un perno. el ensayo debe incluir el doblado de los pernos des.6.4.1. nos en los que no se obtenga una rebaba completa de 360°.SECCIÓN 7 SOLDADURA DE PERNOS AWS DI IID1. para la reparación serán las mismas que para áreas de trac- ción excepto cuando la profundidad de la discontinuidad 7. las disposiciones bir una rebaba completa de 360° sin evidencia de socava- ción en la base del perno. si al cumpla considerablemente con la Figura 7.1 Ensayos preproducción formidad con lo dispuesto en 7.7. cado que deben ser sometidos a ensayo de torsión). trajo un perno deben alisarse y quedar al ras. ser corregido. 7. 7.3. La información de ensayos de calificación para la aplicación debe incluir lo siguiente: la soldadura de producción. el doblado se realizará pernos deben ser doblados a un ángulo de aproximada- preferentemente mediante la aplicación lenta y constante mente 15° de sus ejes originales. bro de producción (plana.7. sea menor a l/8 pulg. En lugar En áreas de compresión de Jos miembros.3 y 7. ducción requerido por 7.5. El ensayo de prepro- gerido de WPS/PQR para aplicación no precalificada. [10 mm] a partir del (4) Un registro. cada área inaceptable en lugar de realizar la reparación y la sustitución del área existente de soldadura (véase 7 . La soldadura reparada tendrá rriente.1.7 Información de ensayos de calificación para la 7. ( 1) Planos que muestren los perfiles y las dimensiones se deben realizar los ensayos descritos en 7.7. 7. el ensayo de torsión de la expuestos a la vista en estructuras finalizadas donde se ex- Figura 7. En áreas en donde durante la pone del espesor real de producción.3 Ensayo de tracción. el espesor puede va. Todos los pernos de ensayo deben ser soldados SMAW con electrodos de bajo hidrógeno en conformidad en la misma posición general que la requerida por el miem. El opera- rio recién puede comenzar a soldar pernos de producción 7. [3 mm] o un 7% del espesor del sual. y descripción (número de parte) del revesti. cas separadas hasta que el ensayo de dos pernos Se debe considerar que la aplicación del perno es califi. en lugar de la rebaba faltante. si los fallos de de ser soldados en un material separado.5 (3) Posición de soldadura y configuraciones (co. y al comienzo de la pro- ducción de cada día o de cada turno. o de sobrecabeza).7. Formulario M-7 se puede encontrar el formulario su.4. y se deben soldar dos pernos más en un ma- trucción sin fallo en la soldadura. en caso de ser satisfactorio. extracción del perno se salió el metal base.2 Opción de miembro de producción. Si 7. metal base.1. también servirá para calificar al operario de soldadura de pernos.1.6. A tempera. se debe realizar el 7.1. se deberá usar riar± 25%. Después de comenzar aplicación.7.4.7.7. 7. pernos se restringen a los vástagos o a las zonas de fusión sayo pueden ser soldados en el miembro de producción. vertical. Si en el examen visual los de torsión de los pernos usando una disposición de ensayo pernos del ensayo no exhiben una rebaba de 360° o. maño y tipo específico de perno.6.7.1 Comienzo de turno. los turas inferiores a 50 °F [10 °C]. (2) Una descripción completa del perno y de los mate. el procedimiento debe todas las probetas de ensayo son torsionadas hasta su des.1. Si no se dis.3 Requisito de rebaba.6. con los requisitos de este código para llenar los bolsillos.7.6.1. 249 . sayo de los pernos de sustitución (salvo para los tipo ros- blando el perno en forma manual o mecánica. Además del examen vi. el cual se realizará para cada califica.5 Evento de fallo.1.2 Soldadura de producción. debe alisarse y quedar al ras. una extensión de al menos 3/8 pulg. ción y estará disponible para cada contrato. 7 . se puede soldar un nuevo perno adyacente a excepto cuando 7. comience a sol- 7. borde de cada discontinuidad que se está reparando.2 Ensayo de torsión. los per- riales base.4 antes de retomar la soldadura de producción.5 Reparación del área de extracción. el área del cual se extrajo el perno en propiedades al miembro de producción.4 Calificación del operario.5). En el Anexo M.4 Ensayo de doblado. la discontinuidad puede ser esmerilada en lugar pués de dejarlos enfriar. Se debe realizar el en. pueden ser reparados agregando una soldadura en filete mínima según los requisitos de 7.3 y 7. y la superficie de soldadura debe quedar al ras. se debe realizar un ensayo de los dos primeros pernos soldados por el operario en con- 7. terial separado o en el miembro de producción y se debe realizar el ensayo en conformidad con lo establecido en 7.7 . la reparación del metal base debe realizarse martillo sobre el extremo no soldado o colocando un tubo antes de soldar el perno de sustitución.7. tiempo). de los pernos.7. los pernos de en. Los pernos deben exhi- al extraer el perno se arranca metal base. a un ángulo de aproximadamente de rellenarla con metal de soldadura. como se establece en 7. La técnica del traído un perno inaceptable de un componente sujeto a re- perno puede realizarse en un material similar en espesor y sistencias de tracción.7. 1.3 y en de los pernos y de los revestimientos de arco. Se debe realizar el ensayo. a opción del Contratista.7.1.7. Se debe realizar el ensayo 7. Para realizar el en- u otro dispositivo hueco adecuado sobre el perno y do. una vez que ha sido cali~ 7. que tengan el mismo diámetro y diámetros infe- dicho perno deberá ser doblado a un ángulo de aproxima. pero con corriente 10% por debajo de la óptima. [3 mm].6).1 Corriente alta.9. se le podría solicitar al Contratista.5.8.8. Cuando los documentos del con.9.8.9.6.9 Requisitos de calificación de bases 7/8 pulg.6. para cada probeta. en conformidad con los procedimientos descritos en 7.9. El Contratista deberá revisar el procedi. 7. [22 mm] o menos. y ción de las bases de pernos que se van a soldar mediante antes de la finalización de la operación de soldadura de encofrado de metal. Para pernos con diámetro de más de 7/8 pulg. Cuando las condiciones lo ficado.8. Para pernos con diámetro de más de 7/8 pulg. se considerará calificado hasta que el fabricante de ameriten. Una base de perno damente 15° de su eje original. se 250 .9. Los ensayos pueden ser realizados por una 7/8 pulg. riores de menos de 1/8 pulg. dura mediante un encofrado de metal representativo del que se usará en la construcción.2 Equipo de soldadura. mos será el punto medio del rango normalmente reco- mendado por el fabricante para soldaduras de producción.9. Para pernos con diámetro de 7. siempre que se cumplan todas las demás disposi- rebaba.AWS Ul I/Dl. el Inspector de Verificación podrá seleccionar pernos realice algún cambio a la geometría. base de perno constituirá la calificación de las bases de serva un perno que no muestra una rebaba completa de pernos con la misma geometría. se 7. Si en la inspección visual se ob.5.6 Cantidad de probetas de ensayo 7.8 Requisitos de inspección de niendo los procedimientos y los resultados de todos los ensayos incluyendo la información descrita en 7.9.2 Responsable de los ensayos.2 Ensayos adicionales.1 Inspección visual. Cuando los pernos se usen para solda- muestran indicios de fallo serán aceptables para su uso. 7. un informe certificado al fabricante de pernos cante. pero con corriente 10% por encima de la óptima.IM:2015 SECCIÓN 7_ SOLDADURA IJE PERNOS 7. el ensayo de calificación de las bases de pernos debe incluir un encofrado representativo del que se va a usar en la construcción. [22 mm] o menos. galvanizado según la de- 7. soldarán 1O probetas de ensayo en forma consecutiva con cribir los ensayos para la certificación por parte del fabri.1 o en la Tabla 4. tiempo de soldadura (véase 7. El método del que cumpla con la'i propiedades mecánicas normales doblado debe cumplir con lo establecido en 7. 7. cualquiera de los demás materiales indicados en la Tabla trato exijan que los pernos doblados sean enderezados.3 Alcance de la calificación. El propósito de estos requisitos es pres. [22 mm}. 7. tiempo óptimo constante. La agencia que realice los ensayos debe presentar tante.9.2 Corriente baja. La soldadura debe 7. El Contratista deberá reparar o realizarse en la posición plana (superficie de placa hori- sustituir los pernos soldados que no cumplan los requisi.1. la corriente y el Propietario.10.1 Propósito. al material.9.3.3. Los pernos deber sol- requisitos del código.9. El tiempo y la corriente ópti- cante de pernos de la soldabilidad de las bases de pernos. A opción y cuenta del dación del fabricante de pernos. o al revestimiento de arco del perno que afecte meterlos a los ensayos descritos en 7. La di. El fabricante de per- nos será responsable de la realización del ensayo de cali. 7 .1) constituirá la calificación de todos los rección de doblado de los pernos que tienen una rebaba demás grados aprobados de acero ASTM A29 (véase menor de 360° debe ser opuesta a la porción faltante de la 7 .6 Opción del Propietario. zontal). Para realizar el ensayo de califica- operación de enderezamiento se realizará sin calor. Los ensayos de pernos roscados se realizarán en tos del código. fabricación y verificación 7. La 7 . 7 . pistola de soldadura y equipo de sincronización automática según la recomen- 7. El ensayo de torsión debe cumplir con la Figura ciones indicadas aquí. rarán soldando pernos de soldadura representativos a pla- dicios de fallo serán aceptables para su uso y se dejarán cas adecuadas de probeta de acero ASTM A36 o de en la posición doblada. Las probetas de ensayo se prepa- van a incrustar en concreto (Tipo A) que no muestran in. (véase 7.4.5 Acción correctiva.1 Materiales. La calificación de una 7. ensayo en forma consecutiva con tiempo óptimo cons- niero. se soldarán 30 probetas de ensayo en forma consecutiva con tiempo óptimo cons- de perno del fabricante tante. que presente pernos del tipo de los usa.8.4 Criterios de aceptación del ensayo de torsión.5 Preparación de probetas conexión de cizallamiento de pernos doblados (Tipo B) y los anclajes deformados (Tipo C) y demás pernos que se 7. el ensayo se debe hacer con solda- pernos de producción. miento de soldadura como sea necesario para asegurar que toda soldadura de pernos subsiguiente cumpla con los 7.1. al una cantidad razonable de pernos adicionales a fin de so.9. Los signación G90 de recubrimiento según norma ASTM pernos roscados (Tipo A) sometidos a ensayo de torsión al A653 para un espesor de encofrado o G60 para dos lámi- nivel de torsión de prueba de carga de la Figura 7.6) se medirá y documentará quier momento. [22 mm}.9.9. de arco. Un tamaño de base de perno con revestimiento de arco.4 Duración de la calificación.8. fundente. Para pernos con diámetro de ficación. fundente y revestimiento 360° o un perno que ha sido reparado por soldadura. blancos (pernos sin rosca). las características de soldadura. El voltaje. la 3.8. La elevación e inmersión se fijará en la dos conforme al contrato para un control de calificación configuración óptima recomendada por el fabricante. darse con fuente de alimentación.3 Criterios de aceptación de pernos doblados.9.2. se soldarán 30 probetas de agencia de ensayos que resulte satisfactoria para el Inge. dura mediante encofrado. en cual.3 que no nas de encofrado. Los pernos roscados calificada con un grado aprobado de acero ASTM A29 y deben ser sometidos al ensayo de torsión. 7. se debe preparar y cima de un encofrado G60 de un espesor de calibre 16. incluyendo la cantidad y el tipo de fundente.10 Información de los ensayos de calificación por dadas en conformidad con 7. dos mediante dos láminas de encofrado de metal de cali. Todas las probetas de ensayo para pernos con diámetro de más de 7/8 pulg. Cualquiera sea el método ción del fabricante en conformidad con lo siguiente: usado.3 Ensayos de soldadura mediante encofrado. Una base de perno se consi- derará calificada si. de los grupos de tracción en 7. Se debe realizar el ensayo de todas las 1O probetas de sol- bajo de la óptima.4. ficada.9 Aceptación.9. 7.6.6. ejercer la fuerza requerida.9. Los pernos deberán doblarse en un dispositivo de ensayo de doblado como el que se muestra en la Figura 7.9. para soldadura mediante encofrado si. 251 . cada perno de cada grupo de 30 pernos deberá. según corresponda).1 y veinte soldadas en conformidad con 7.9. la fractura ocurre en el material de la placa o en el vástago del perno pero no en la soldadura ni en la HAZ.9.9. excepto que los pernos sin cabeza pueden ser sujeta- con tolerancias de los pernos. mediante ensayo o repetición de ensayo.SECCIÓN 7 SOLDADURA DE PERNOS AWS Dl liD! 1M 20\5 soldarán 1O probetas de ensayo en forma consecutiva con 7. parte del fabricante.2.9.7. con una tas de ensayo. tiempo óptimo constante.9. el fundente. ensayo de doblado a 90° del eje original o a ensayo de tros de base de soldadura debe calificarse soldando 10 tracción hasta la destrucción en una máquina capaz de pernos a corriente y tiempo óptimos según la recomenda. descripción de los revestimientos de arco. material. calificación de las bases de pernos con el mismo diámetro nominal (véase 7. soldadura o en la HAZ en cualquiera de los grupos del en- sayo de doblado descrito en 7.9. con una 7.1. mm} o menos de diámetro).7. en todas las probe- diante un encofrado de un espesor de calibre 16. daduras de pernos mediante encofrado doblando 30° en direcciones opuestas en un dispositivo de ensayo de do- 7. ambas con una designación G60 de recubrimiento. Si los fallos se (4) Los diámetros máximos y mínimos soldados me.9. excepto que los pernos de menos de 1/2 pulgada [12 mm] pueden doblarse usando un dispositivo como el que se muestra en la Figura 7.2. Veinte de las probetas sol- dadas en conformidad con 7. 7.1 Ensayo de tracción.9.9. los pernos.3.6.9.2 Ensayos de doblado (pernos de 7/8 pulg. cumplir con los bre 18 con galvanización G60 será calificado para requisitos descritos en 7. Si el fallo ocurre en una designación G60 de recubrimiento. La calificación de un diáme- soldadura mediante una o dos láminas de encofrado de tro dado de una base de perno será considerada como la metal de calibre 18 o menos de espesor.5.6. en todas las probetas de ensayo.6. 7. repiten.6. el rango de diámetros de pernos de máximo a mí- nimo se considerará como bases de soldadura calificada ( 1) Los diámetros máximos y mínimos soldados me. o en el vástago del perno pero no en la soldadura ni en la HAZ.9. los revestimientos de arco y dos por el extremo sin soldar en las mordazas de la má.'2 o a una resistencia a (3) Los diámetros máximos y mínimos soldados me. realizar el ensayo a un nuevo grupo de ensayo (descrito en 7.7.9. fundente y re- 7. diante dos láminas de encofrado de calibre 18. [22 mm] serán sometidas a ensayos de tracción . y nima descrita en 7. Para que la combinación de la base de perno y el revestimiento de arco de un fabricante sea cali- El rango para diámetros desde máximo a mínimo solda. quina usada para el ensayo de tracción.3 Encofrado de metal.7.6. 7. Una ba<>e de perno se considerará calificada si todas las probetas de ensayo (2) Descripción completa de los materiales usados en tienen una resistencia a la tracción igual o superior a la mí.4.7 Ensayos vestimiento de arco).9. y 7.9.1 o 7. el rango de diáme. geometría.3. Diez de las probetas sol. o sometiendo a soldar mediante encofrado de metal.9. [22 (3) Resultados certificados de los ensayos. La información de ensayos debe in- formidad con 7.7.8 Repeticiones de ensayos.2 serán sometidas a un ensayo de cluir lo siguiente: tracción en un dispositivo similar al indicado en la Figura ( 1) Planos que muestren los perfiles y las dimensiones 7. la tracción menor a la mínima especificada en cualquiera diante un encofrado G60 de un espesor de calibre 18 en. pero con corriente a 5% por de.2 serán sometidas a un ensayo de doblado. la fractura ocurre en el material de la placa designación G90 de recubrimiento.1. Para pernos que se van a blado corno se muestra en la Figura 7.1 y diez soldadas en con. no se aprobará la calificación de la base de perno. doblando las probetas 30° del eje original en di- recciones opuestas alternadamente hasta que ocurra la fa- lla. (2) Los diámetros máximos y mínimos soldados me- diante dos láminas de encofrado de calibre 16. [25 mm] de diá- metro que se usen como componente esencial en el diseño del haz y en el d1seño del anclaje en concreto e Los pernos T1po C serán barras de acero deformadas en frío y fabrica- das en conformidad con la especificac1ón ASTM A496 con un diáme- tro nominal equivalente al diámetro de un alambre simple del mismo pc~o por pie que el alambre deformado ASTM A496 especifica un diámetro máximo de 0. 340 350 1/2 12 1/4 6 0.1 Tabla 7. 70 000 25 3/8 10 0. 252 .2 Requisitos de propiedades mecánicas Tamaño mínimo de la soldadura en filete para pernos (véase 7. doblados. [22 mm].62S pulg. de 14% 15% diámetro x5 Reducción %mín. 49 000 51 000 l/4a7/16 6 a 11 3/16 5 (desviación del MPa mín. de2 pulgadas 17% 20% Alargamiento %en mín. 7/8 16.20. y 1 pulg. 314. 5/8 pulg_ [ 16 mm].3.2%) 5/8.4) Tipo A a Tipo Bb Tipo e~ tamaño mínimo de Resistencia psi mín.5'%) MPa mín. 3/4 pulgada 120 mm).22 5/16 8 (desviación del psi mín.5.1) para pernos de diámetro pequeño (véase 7. [16 mm]_ Toda barra proporcionada por encima de ese diámetro debe tener las mismas características físi- cas respecto de las dcfonnaciones que reqUiere ASTM A49ó . 420 450 552 Carga de flucn.AWS DI l/01 IM:2015 SECCIÓN 7 SOLDADURA DF PERNOS Tabla 7. 1/2 pulg_ [12 mm]. 50'Yo 50% del área " Los pernos Tipo A serán de propósito general de cualquier tipo y ta- maño para otros propósitos que no sean la transfcrcnc1a de Clzalla- micnto en el diseño y construcción de haz compuesto b Los pernos Tipo B serán pernos con cabeza. 7/8 pulg.5. 485 'Yo en mín. ¡ 1O mm]. 61 000 65 000 80 000 Diámetro del pemo filete a la tracción MPa mín. o de otra confi- guración en 3/8 pulg. pulgadas mm pulgadas mm cia psi mín. 25 +0.40 +0.1-Dimensiones y tolerancias de pernos con cabeza de tipo estándar (véase 7.6 35 ± 0.015 +0.25 13 ± 1.3.1 --0.01 o +OJll O 1/2 --0.40 22 ± 1.020 ±1/16 1-5/8 ± 1/64 1/2 --0.6 32 ± 0. pulgadas Tolerancias de Diámetro de la Diámetro del vástago long1tud cabeza Altura mínima (C) (L) (H) de la cabeza (T) +0.40 9.40 12. SOLDADURA DE PERNOS AWS D!.1.6 41±0.SECCIÓN 7.40 7.7 --0.25 t0.020 Dimensiones normales.25 16 ± 1.015 +0.40 71 -0.6 25 ± 0.l/Dl_IM·2015 L ACCESORIOS RANURADOS PARA SUJETAR LA CABEZA DEL PERNO Y LA PLACA DE LA PROBETA "Longitud de fabricación antes de la soldadura D1mcns10nes normales.010 +0.010 ±1116 1 ± 1/64 9/32 Figura 7 .010 tracción (véase 7.2) 5/8 ± 1116 1-1/4± 1/64 9/32 --0.015 3/4 ± 1/16 1-1/4± 1/64 3/R --0.25 +0.010 3/8 ± 1/16 3/4 ± 1/64 9/32 --0.015 7/8 ±\116 1-3/8 ± 1/64 3/R --0.6 ]9±0. mm +0_25 JO ± 1.5 --0.1) 253 .40 ±.1 -0.40 7.40 Figura 7.40 25 ± 1.2.6 32 ± 0.40 19 --0.2-Dispositivo típico de ensayo de +0.5 +0.40 9. 315 M8 0.4 12 LJNC 75.678 437.160 103.A.2 0.4 0.4 0.8 5/16 7.1 402.25 lS0-724 13.6 20 UNC 5.0 2.7 0.2 dd factor de coeficiente de fricción multiplicado por el promedio efectivo de área de rosca multipl!cado por la resistencia de flucncia mínima para los pernos no enchapados en la condición "como se recibió" del fabricante El enchapado.8 47.5 0.052 33.787 M20 0.1 20 UNF 37.7 0.5 lS0-724 26.2 70.1 0.2 299.472 M12 0.2 102.9 16.1 249.036 23.4 14 UNC 34.372 240.2 0.1 1.9 7.0 IS0-724 72.5 7/16 11.0 16 UNF 205.9 0.9 del diámetro nominal del perno multiplicado por 0.0 2.8 0551 Ml4 0.b Rosca Torsión de prueba para ensay oc pulgadas mm pulgadas 2 mm' no.3 32.4 0.3 675.6.3 443.1 0.8 0.A.088 56.9 1/2 12.0 IS0-724 113.5 10 UNC 184.E.032 20.7 98.2 0.T.8 79.9 0. (promedio efectivo de área de rosca) se defíne como el área de resistencia efecuva en base a un diámetro promedio tomado aproximadamente del punto mediO entre el diámetro menor y el diámetro de emisión e Los valores están calculados en una torsión de prueba de ensayo multiplicada por 0. los recubrimientos.4 24 UNF 13.1 0.178 115.9 3/8 9.2) 254 .057 36.7 61.118 76.60ó 391.2 28 UNF 6.3-Disposición de ensayo de torsión y tabla de ensayos de torsión (véase 7.630 Ml6 0.7 0.3 16 UNC 21.6 13 LJNC 52.8 11 UNC 103.078 50.0 2.!S 24 UNF 24.142 91.75 IS0-724 45.9 408.5 !S0-724 300.4 12 UNF 498. o los depósitos de aceite/grasa modificarán el coeficiente de fricción Figura 7 .4 14 UNF 327.509 328.0 5/8 15.058 37.2 17.106 68.5 !S0-724 221.131 84.0 0.8 0.8 0.5 18 UNC 11.9 113.4 1/4 6.6 9.226 145.7 0.lpulgadas emisión-mm Serie libras-pies Joule 0.5 9/16 14.0 IS0-724 5.5 25.3 18.4 153.394 MIO 0.236 M6 0.5 18 UNF 117. 1M:2015 SECCIÓN 7_ SOLDADURA DE PERNOS PERNO TUERCA DE AC ARANDELA SOLDADURA MIEMBRO Nota: Los detalles de las dimensiones del dispositivo de ensayo deben adecuarse al tamaño del perno_ Las roscas del perno deben estar l!mpms y sin otro lubricante que no sea el lubricante residual del corte/la formación en frío en la condición "como se recibió" del fabricante Torsión requerida de prueba para los ensayos de pernos roscadosa Diámetro nommal M.031 20.255 164.243 157.0 27K.4 7.380 245.4 518.2 35.2 20 UN J-i 58.5 29.6 1.1 9 UNC 297.O 18 UNF 83.E.0 3.O 0.0 2.9 5 ].3 0.9 0.0 • Las c1fras de torsión se basan en pernos roscados T1po !\con una resistencia de tluencia minima de 49 000 ps1 !340 MPa] b M.334 215.7 3/4 19.203 131 .0 lS0-724 382.470 303.9 0.866 M22 0.182 117.1 158.T.6.8 140.090 58.462 298.0 8 UNC 445.0 7/8 22.9 0.4 604.547 353.0 1.9 0.1 0.AWS DL1ffil.3 1.945 M24 0. Nota: fractura en la soldadura Nota: fractura por cerca del perno.2) (véase 7. de la placa.7. PLACA DE PROBETA FALLAS TÍPICAS DE SOLDADURA Figura 7.2) 255 . DE PERNO --~~-' '' CONDUCTO 1 ' FRACTURAS TÍPICAS EN EL VÁSTAGO DEL PERNO --1'-· 1 1 : l 1 1 • 1 1 1 LÍNEA DE FRACTURA ). " [50 mm] MAXIMO EL ÁNGULO DE LA LiNEA CENTRAL DEL PERNO DESVIADO DEBE MEDIASE EN LA LÍNEA CENTRAL DEL ÉMBOLO Notas 1 El dispositivo sujeta la probeta y el perno se dobla 30° en direccio- nes opuestas en forma alternada 2 Se puede aplicar carga con un cilindro hidráulico (como en la fi- gura) o con un dispositivo adaptado para usar con la máquina para ensayos de tracción DIÁM.9. [50 mm] MÁX.SECCIÓN 7.5-Tipo de dispositivo sugerido Figura 7. - 1 '1 )~ulg.J-1'-· 1 1 1 1 1 1 . SOLDADURA DE PERNOS AWS DI 1/Dl 1M:2015 CILINDRO HIDRÁULICO DE \ 1 1 ACTUACIÓN DOB LE ~[ L \\ l .7.9.4-Dispositivo de ensayo de para el ensayo de calificación de pernos doblado pequeños (véase 7. • 1 : ~ 2 pulg. filete permanece rebaba desgarrada en la placa. 1 Métodos. considerar el historial anterior de carga.2 Análisis de esfuerzo. Se debe evaluar si el di- tivos del metal base. Se debe establecer estructuras que requieren refuerzo o reparación y refor- la idoneidad del metal base para la soldadura (consulte la zarlas según sea necesario. Tabla C-8.3.1/D1.2.3 Diseño para refuerzo y reparación carga totaL 8. El ingeniero debe determinar en qué medida se pennitirá que un miemhro esté cargado mientras se realizan el calenta- 8. debe consistir en las modificaciones para cumplir con los requisitos de diseño especificados por el ingeniero. El inge.2 Metal base miento. requisitos de los esfuerzos de fatiga. Modificación de la cara ración.4 Mejora de la vida útil en fatiga niero debe especificar el tipo y el alcance del estudio ne- cesario para identificar las condiciones existentes que 8. considerando el se deben determinar los tipos de metal base usados en la efecto de la temperatura elevada extendiéndose sobre las estructura original.1M:2015 8. Refuerzo y reparación de estructuras existentes. 8. dura cuando los procedimientos escritos hayan sido aprobados por el ingeniero: 8.1 Proceso de diseño. 8. ya sea a partir de los planos y especi.5 Carga durante las operaciones.6 Conexiones existentes. las partes corroídas o dañadas o en el reemplazo de los torsionados. Se debe considerar el daño acumulado que los El refuerzo o la reparación de una estructura existente miembros puedan haber sufrido en el servicio pasado. pero no están limitados al. Deben establecerse los niveles de esfuerzo para de soldadura mediante esmerilado con una fresa de car- 256 . Se pueden utilizar los siguientes méto- requieren el refuerzo o la reparación para cumplir con los dos de reacondicionamiento de detalles críticos de solda- criterios aplicables. la soldadura o el corte térmico. estabilidad local y general del miembro.3. seño es adecuado para las conexiones existentes de las 8. 8.1. permanente ya existente. se debe agre- gar suficiente metal base y soldadura para sostener la 8. todas las dis- posiciones de este código se deben aplicar de igual modo 8. cargas cíclicas deben estar diseñados de acuerdo con los Dichos planes deben incluir.2. las reparaciones deberían consistir en la restauración de cluyendo el enderezamiento por calor de miembros dis. in. Se debe realizar un análisis de esfuerzos en el área afectada por el refuerzo o la repa. solamente deberán soportar la carga metal de aporte y a las WPS. En el diseño se debe diseño. ficaciones existentes o por medio de ensayos representa.3.3.2 Idoneidad para la soldadura. deberá estimarse. 8.3. los del diseño muestren que los remaches o pernos esta- les base distintos de los indicados en la Tabla 3.4. Si los remaches o pernos están sometidos a esfuerzo excesivo solamente por la carga per- manente o están sometidos a carga cíclica.3 Otros metales base.3. inspección y documentación. el in. El in. sario se deben reducir las cargas. rían sometidos a esfuerzos excesivos por efecto de la geniero debe prestar especial atención a la selección del nueva carga total. Se debe determinar si al refuerzo y a la reparación de estructuras existentes. Se debe investigar la ficaciones para reforzar o reparar estructuras existentes. miembros completos. Los miembros sometidos a geniero debe preparar un plan integral para el trabajo.1 como guía). Ex.2. partes del área transversal. 8. Cuando los cálcu- 8.3 Historial de fatiga. Antes de preparar planos y especi. 8.1 Investigación. Cuando el histo- rial de carga no esté disponible. mano de obra. AWS D1.3. cepto según lo modificado en esta sección. ( 1) Mejora de la soldadura.4 Restauración o reemplazo. Cuando sea nece- 8. El diseño del proceso debe considerar las disposiciones aplicables del código rector y otras partes de las especificaciones generales. Cuando se deban unir meta.1 Generalidades todos los casos de carga permanente y sobrecarga de uso en el sitio.7 Uso de sujetadores existentes. no debe exceder de 1100 °F [600 °C] para acero re- esfuerzo admisible. tación del NDT deben estar especificados en los docu- el curvado por calor o la soldadura . lo requiera el ingeniero. venido y templado ni 1200 °F [650 °C] para otros aceros. según corresponda. REFUERZO Y REPARACIÓN DE ESTRUCTURAS EXISTENTES.SECCIÓN 8.1 Inspección visual. 8.6. El método. Cuando se utilizan juntos los beneficios son acumulativos. Granallado de la superficie soldada o soldadura requerido o la capacidad requerida debe ser.4. el óxido y cualquier otra sustancia ajena del metal soldado. martillado de los pies de la soldadura. las discontinuidades inacepta- 8. - (2) Esmerilado del pie.3 Reparaciones de soldadura. A1 reforzar o reparar miembros mediante el agregado de metal base o metal 8.2 Discontinuidades de los miembros.5 Mano de obra y técnica 8. según lo determine el ingeniero: ( 1) armado con metal de soldadura hasta el espesor requerido. Cuando así mente según el plan integral del ingeniero.1 Condición del metal base.2 Incremento del rango de esfuerzo. 0 2: limpieza con herramientas manuales]).5.5 Enderezamiento por calor. mentos del contrato. la soldadura y la secuencia de solda- base que se vaya a reparar y de las superficies existentes dura deben generar una entrada de calor equilibrada. Modificación del pie de la solda- encontrar el espesor adecuado.6. o ambos. Modificación de solo los pies de la soldadura con una fresa o torno de mano. ex. 8.5. Todos los miembros y soldadu- de la soldadura. 257 . tanto como sea posible. base de espesor y resistencia adecuada.1/01. la tempera- 8. Las partes de las superficies que vayan a ser soldadas deben lim.5. El metal base con un espesor insuficiente para alcanzar el tamaño de la (3) Martillado.5. (3) reforzado con metal dura por refusión del metal de soldadura existente con base adicional o ( 4) retirado y reemplazado por un metal calor del arco GTAW (no se usa metal de aporte). Si se requieren repa- suave desde el material base a la soldadura. 8.6 Calidad piarse meticulosamente de todo material extraño. inclu- yendo pintura. (5) Esmerilado del pie más martillado. el alcance y los criterios de acep- bles del miembro que esté siendo reparado o reforzado deben ser corregidas antes del enderezamiento por calor.5. al menos en 2 pulg.1M:2015 buro para obtener un perfil cóncavo con una transición 8. AWS 01. (2) recortado hasta (4) Rectificado TIG. Se deberá limpiar la tierra.2 NDT. ras afectados por el trabajo deben inspeccionarse visual- 8. 8. medida utilizando debe establecer el incremento apropiado en el rango de tizas sensibles a la temperatura o algún otro medio posi- tivo. raciones de soldadura.6 Secuencia de soldadura. (Surface Preparation Specification #2-Hand Too! Cleaning [Especificación de preparación de superficies n. del metal base en contacto con el nuevo metal base.25.4 Metal base de espesor insuficiente. Cuando se utilicen métodos para enderezar o curvar por calor. cerca el eje neutral para minimi- cepto la película de pintura adherente según SSPC SP2 zar la distorsión y las tensiones residuales. estas deben realizarse según 5. [50 mm] desde la raíz 8. Se debe prohibir el enfriamiento acelerado de aceros por encima de 600 'F [315 'C].5. El ingeniero tura máxima de las áreas calentadas. (!)Tubos circulares: D/t < 3300/F. diseño por factores de carga y resistencia (LRFD) en el dos por una desviación significativa de las conexiones siguiente formato: concéntricas en el análisis y diseño [véase Figura 9. Los 9. Esta sección se divide en partes.6. (para F.5 Esfuerzos de libra.1 Rango de esfuerzo y tipo de miembro. (para F. Los esfuerzos admisi- Parte E. 190/ Jf. resistencia admisible (ASO) o de diseño por factores de ANSIIAISC 360.7 y 9.2.2. 9.2.o de miembros y conexiones sujetas a variaciones con las limitaciones de 9. Los esfuerzos de la fibra de- bido al doblado no deben exceder los valores descritos para tensión y compresión. En el indicados en las especificaciones de diseño aplicables.7 Fatiga de conexiones de tubos circulares la conexión tubular debe ser el que se describe en 9.2. el diseño de 9.Diseño de conexiones tubulares gular: D/t. dados en otra parte de esta sec- ción. se debe dar conside- 258 .6. 22 800/F.2. Estas estipulaciones donde Pu o M u es la carga o el momento último como se podrán ser utilizadas en conjunto con especificaciones de menciona aquí y LF es el factor de carga como se define diseño aplicables. Especificación para construcciones de carga y resistencia (LRFD). pueden utilizarse en el contexto de los cálculos del 9. las cuales. en ksi].!M:2015 9. con ex.Calificación del desempeño 9.2.4. AWS Oll/Dl.)~ L(LF X Carga) 9. 9. deben estar en conformidad con el código de diseño per- ción 2. como sigue: (2) Conexiones con separación de la sección rectan- Parte A. Deben consi- derarse las limitaciones en cuanto al diámetro/espesor Esta Sección complementa las secciones l-8.6. (para F..1 Excentricidad. 9. repetidas en esfuerzo de carga viva. Estructuras tubulares 9. Parte B. en ksi]. en MPa) pero no más de 35 · cedimiento de soldadura (WPS~) (3) Conexiones con separación de la sección rectan- Parte C. (para F. <1> X (P.2(H) para una ilustración de una conexión excéntricaJ.2J. dados en 9. ej.Inspección lo modificado en 9.2.4 Esfuerzos de soldadura.2.2 Esfuerzos admisibles factores de resistencia.3. A menos que la especifica. en MPa) . procedimiento de soldadura (WPS) en MPa) Part D. 500/ Jf.3 Limitaciones de la sección tubular.2. excepto Parte F. 550/ Jf. ción de diseño aplicable disponga otra cosa. el pandeo local u otros modos de falla local ción se utilizará con los requisitos aplicables de la Sec. o de acuerdo con lo permitido en 2.2. 210/ Jf. Los requi.1 Generalidades 9. 9. acero estructural.6.Precalificación de especificaciones del pro. las cuales ción: son únicas para las aplicaciones cíclicas.2. para las secciones circulares. Los esfuerzos del metal base serán aquellos 9.2.7. esta sec.7. diseñ. o M.Fabricación bles en soldaduras no deben exceder los indicados en la Tabla9. (para F. más allá de las conexiones tubulares. ya sea en los formatos de diseño por en el código de diseño LRFD adoptado. en ksi]. a menos que los componentes Parte A sean secciones compactas (capaces de desarrollar un mo- Diseño de conexiones tubulares mento plástico completo) y se proporcione cualquier sol- dadura transversal para desarrollar completamente el esfuerzo de las secciones unidas. y9. Los límites de aplicabilidad para los criterios se aplican a las aplicaciones estáticas y cíclicas.2. A los fines de diseño. (para F. Parte A.6 Diseño por factores de carga y resistencia.6 deben observarse corno sigue a continua- cepción de las disposiciones de fatiga de 9. por. cD.. Todas las disposiciones de la Sección 9 tinente..Precalificación de las especificaciones del gular: D/t.2. Se proveerán momentos provoca. y la relación ancho/espesor sitos específicos de la Sección 9 se aplican únicamente a más plano para las secciones rectangulares.2 Esfuerzos del metal base.6. 3 :S: 0.1. o K-: Los símbolos utilizados en esta sección son aquellos que ( 1) Puede aplicarse una capa de nivelación de tal se muestran en el AnexoL forma que la superficie soldada se una suavemente con el metal base adyacente. soldadu.1 y 9. D. También están sujetas a las limitaciones de ras representativas (todas las soldaduras donde se haya 9.2 Limitación beta para detalles precalifica- se describe más abajo.3 Limitación de esfuerzo admisible básico.AWS 01. el Nivel 11 debe ser el estándar fuerzo dado mínimo aceptable.7.4 o 9.7.7.7.4. 9.5 pulgada [38 mm] rama tiga involucre rangos de esfuerzo de magnitud variable y F 0.1 Área efectiva. con 2. Para una sección rectangular con radios de esquina aplicado el martillado). como 9. y a la vez induzca un esfuerzo residual medido en la línea central de la soldadura.7 pulg.2.4.1. Las muescas en el perfil no deben ser más profundas que 0. y para aplicaciones donde la fatiga no sea una consideración. 9. utilizando el radio o las plástica local que suavice la transición entre la soldadura dimensiones de la superficie del miembro secundario y el metal base.2. Y-. Cl 2 pulgadas [50 mm] miembro más delgado en Donde la especificación de diseño aplicable tenga un re. y K. el rango espe. y seguido por MT. Y-. Estos detalles están limitados a J3 :S: 1/3 para conexiones circulares.9. en las conexiones tubulares T-.2 Categorías de esfuerzo de fatiga.5. o l mm.2.debe calcularse en conformi- instrumento romo. Donde el ambiente de fa. un esmerilado ligero debe repararse en conformidad con rado de esfuerzo. donde Para las aplicaciones que excedan estos límites. FT 1 pulg.. puede requerirse un límite de í.2.2. transición querimiento de fatiga. E 1 pulg. dicha designación.10.5 Miembros críticos Para los miembros críti. El área efectiva debe cumplir al perfil mostrado en la Figura 9. radas abajo está limitada a los siguientes tamaños de la tra en las Tablas 9.4) debe estar limitado a un valor fracciona! de 1/3.5.5 Diseño de la soldadura disco que tenga un diámetro igual o mayor que el espesor del miembro secundario. y K-. 9. El diseñador debe donde designar cuando se aplica el Ni ve! I. deben recibir MT para disconti.7.J. para mantener el miembro secundario y la soldadura en quier indicación que no pueda ser resuelta por medio de la cara plana.4 Daño Acumulado.2.16. 259 .5.5. el esfuerzo máximo no debe exce- C2 1 pulgada [25 mm] accesorio der el esfuerzo admisible básico proporcionado en otra parte. Y-. y cuando se especifique en los documentos del contrato. [! 8 mm] tamaño de la soldadura números variables de aplicaciones.2. la Figura9.3. en la ausencia de n número de ciclos aplicados a un rango de es. 9.16.1 Soldaduras en filete (2) La superficie de soldadura puede ser esmerilada 9. La longitud efectiva de las soldaduras en filete en conexio- (3) El pie de la soldadura puede ser martillado con un nes estructurales T-. compresivo. y í. Cual. Dicho martillado siempre debe hacerse des- pués de una inspección visual. Las marcas de esme.1. detalle. soldadura o espesores del metal base: 9.3 Identificación cos cuyo único modo de falla sería catastrófico. Para conexio- nes T-. Debe considerarse la posibilidad dos. Los miembros en estructuras tubulares deben ser identifi- cados como se muestran en la Figura 9.5. y K. grandes. no debe exceder la unidad.8 para secciones Para calificar las categorías de fatiga Xl y Kl.7 Efectos del tamaño y del perfil. [25 mm] accesorio ciclos no debe exceder los valores dados en la Figura 2J. 9.7.se describen en bido al martillado. se proporcionan dos niveles de compor- tamiento de fatiga en la Tabla 9.04 pulg. D {véase 9.6 Mejora del comportamiento a la fatiga Con el propósito de mejorar el comportamiento de fatiga. El tipo y lidad de las soldaduras a las categorías de fatiga enume- ubicación del material debe categorizarse como se mues. Y-.5. N = número de ciclos para los cuales el rango de es- fuerzo dado sería pennitido en la Figura 2. a fin de producir una defonnación dad con 9. sumada a todas las cargas diversas. en relación a un 9.4.4 Símbolos para soldaduras en conexiones tubulares T-.1.3 más pequeño nuidades de la superficie o cerca de la superficie. rectangulares. y el tipo y ubicación del miembro o 5. [25 mm] accesorio 9.1/Dl 1M:20l5 PARTE A SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES ración a la cantidad de ciclos de esfuerzo. La aplicabi· 9. debe considerarse reducir los esfuerzos admisibles o mejorar el perfil de soldadura (véase Comentario).25. Los detalles para soldaduras en filete precalificadas de una tenacidad a la muesca localmente degradada de. las siguientes mejoras de perfil pueden llevarse a cabo 9.2. y el rango de esfuerzo para una cantidad dada de D 1 pulg. la razón del daño acu. [25 mm] tamaño de la soldadura mulado de fatiga. 7. ET 1.1 O y lo siguiente: rilado final deben ser transversales al eje de la soldadura. y se aproxime al perfil mostrado en la Figura9.2. para e : : . Y-.5 .1 Detalles de soldadura en ranura con PJP [véase 9.4 Longitudes de conexiones circulares.5 y lo siguiente: la longitud efectiva de del depósito de soldadura.8 9.5.2. La dimensión de pérdida Z debe ser deducida de la dis- tancia desde el punto de trabajo hasta la cara de solda- dura teórica para encontrar el tamaño mínimo de donde soldadura.5. debe aplicarse Por lo tanto. e el ángulo agudo entre los dos ejes miembros 9. planas y ranuras K. véase figura 9.5.3( 4)].1. efectivos.3 Esfuerzos en la~ soldaduras. tb .2 Conexiones T -.5.para e <.4 o 9. miembro secundario/princi- precalificada soldado de un lado sin respaldo en co.f.1.5. planas y T.. Y-. Para 50° < e < 60°' interpolar.o!daduru 9.5.4 y9.5.y N-. el pie y los lados del la siguiente expresión para la capacidad de carga axial miembro secundario pueden considerarse totalmente del miembro secundario P tanto para las secciones circu. pue- den ser soldadas con filete simple de conformidad con la Ow ~ 0.debe ser computado de esta manera: 1 + 3/sin e Kb ~ para doblado fuera de plano 4 . con<!>= 0.2..AWS Dl.7. El área efectiva debe donde FExx =resistencia a la tracción mínima clasificada cumplir con 2. sujetas a la carga axial predominante- mente estática. como se definió previamente nexiones T-.5. !+!/sine . utilizando el radio medio rm o las dimensiones de tud de las soldaduras y la longitud de la intersección en la superficie del miembro secundario.11. Y.5 para calcular el ta- maño mínimo de la soldadura a fin de determinar el es. El Ingeniero debe utilizar la Ka = X+ y+ 3 J(x 2 + y 2) figura en conjunto con la Tabla 9.y X-. ciones conservadoras: dos en Jos requerimientos de perfil de 9.6 y la Tabla 9. ESTRUCTURAS TUBULARES 9. pal. Cuando se requie. o K. para carga ax:~al 9.1.6. + b.61w FEXX Figura 9.11.5.e 60° En el esfuerzo último o el formato LRFD.5.5. 50° Ka y K0 son factores de longitud y sección efectivas en 9.3 Juntas traslapadas. 2a.: : 60°. 2 ren cálculos de esfuerzos admisibles en soldaduras para 3 + 1/sin e secciones circulares. Las juntas traslapadas Lcrr = longitud efectiva de soldadura de los tubos telescópicos (opuestas a !ajunta "slip-on" de interferencia que se utiliza en los postes cónicos) a las Para soldaduras en filete.entre secciones la derivación rectangulares. 2a..deben ser confonnes a la Figura 9. La longitud efectiva donde de las soldaduras de miembros secundarios en conexio- nes estructurales.5. y K. + 2b. las soldaduras en ranura en las conexiones estructurales T-. los detalles seleccionados deben estar basa.2. Y-. = garganta efectiva de la soldadura las soldaduras de miembros secundarios en conexiones fa yfb = esfuerzos nominales axiales y de doblado en estructurales.y N. Si se requiere de la mejora del comportamiento NOTA: Lo siguiente puede utilizarse como aproxima- de la fatiga.1 Conexiones K.deben ser detenninadas como 2nrKa donde r es el radio efectivo de la intersección 9. debe tomarse como: 260 .espesor del miembro secundario 9.1.3(2). K. 50° el talón.4.3.1.6.4.5. X ~ ] /(2 Jt sin e) fuerzo máximo de la soldadura. 9. excepto cuando dichos cálculos sean eximidos por 9.2 Soldaduras en ranura.2. La longi- 9. véase 9. sujetas a la carga axial predominantemente (kips/pulg. Y y X entre secciones rec- Qw -= capacidad de carga de línea de soldadura tangulares.debe calcularse en conformidad con 9.. p u= Ow · Leff 9. precalificada. e para doblado en plano ción de conexión de soldadura en una conexión simple 4 sm en T-.5.5.4. el talón se considera inefectivo lares como para las secciones rectangulares: debido a la distribución despareja de la carga.5 Longitudes de conexiones de sección rectangu- donde lar..5. debe tomarse como: Para rm y rw. y K. Las soldaduras en ranura con PJP precali- ficadas en las conexiones tubulares T-.5. cuales se transfiere la carga a través de la soldadura.l/01 1M:2015 PARTE A SECCIÓN 9. Y-. . el esfuerzo nominal en la deriva.2. las conexiones T-. La longitud efectiva de t. Y-.5. y 9. o K. y K-.) estática. Para e .2 para las opciones de detalle.2 Detalles de soldadura en ranura con CJP p = relación del diámetro.para e . .1. del diseño aplicable (por ej . A es el área. sino también de la geometría de la conexión. 1 ] 01 puede ser utilizado en el diseño del factor de carga y re. El momerito del carrete factorizado.2 Colapso general. tencia de cizallamiento del material del cordón: El esfuerzo de cizallamiento por punzonado actuante es Pu sin 6 < n: dbtc F~j J3 dado por Mu sin eS d~ te Fyj J3 actuante V r = T:fn sin l::l con <!J ~ 0. <. espesor de la pared del cordón db = el diámetro del miembro secundario y otros tér- El VP admisible también debe estar limitado por el es- fuerzo de cizallamiento admisible en la especificación minos se definen en 9.AWSI>11/D11M.soldando simplemente el miembro o VPJ 1 7~ J [ permitir V miembros secundarios en forma individual al miembro Actua_n~e actuante V +[ .2(0) y illl· Dichas Fvo =La carga de tluencia mínima especificada del conexiones pueden reforzarse aumentando el espesor del cárrete del miembro principal. 13 y otros parámetros de geometría de conexión 9. El colapso general es particularmente grave en nado para cada uno se mantiene por separado).6) pende no solo de la resistencia del acero del miembro principal. El formato de carga máxima M.8. las conexiones transversales y en las conexiones sujetas a cargas de compresión [véase Figura 9. El cizallamiento por punzonado es una norma de diseño de esfuerzo admisible (ASD) e incluye el factor de seguridad.6. 75 + M/Mu S l. Para el doblado sobre dos ejes (Ej. ya sea de: dan mediante: ( 1) el cizallamiento por punzonado. S es el mó- esfuerzo de cizallamiento por punzonado actuante sobre la dulo de sección.1. Y-.(véase 9. o mediante el uso de diafragmas. con el factor de resistencia 11> incluido por el diseñador.1) Para los esfuerzos combinados axiales y de doblado.6.8. ani- la resistencia a la tracción. con fn es el esfuerzo axial (fa) o de doblado (fb) nominal algún refuerzo./AF\'(} + (MJSF)(y: donde P. 261 . el esfuerzo de doblado resultante efectivo en las secciones circulares y 9. ESTRUCTURAS TUBULARES 2~ + b. de un miembro principal en una conexión tubular.2. interpolar.1..1 Conexiones circulares tipo T~. Estas cargas también están sujetas a los límites de resis- ble. y.O 1:. con factor de resistenciacll = 0. 0 ). 1.4 F. Or son los modificadores geométricos y términos 2<Ix. condición máxima-véase 9. llos o pasadores.6. las tensiones locales en la superficie de la falla P axial permitir V P doblado potencial a través de la pared del miembro principal pue- den limitar la resistencia utilizable de la junta soldada./4][6 rr ~ 0.5) no debe ex- ceder el esfuerzo de cizallamiento por punzonado admisi.2015 !'.6 y) t. para O ~ 60° de interacción del esfuerzo..6. respectivamente.2.1. o carga axial: Pu sin e. véase 9.[d.-IRTE A SECCIÓN 9. y M"' son la carga y el ( 1) Formato del cizallamiento por punzonado. aplicable.2(M)..6.1 Falla local. Cuando se realiza una conexión en T-. para e S 50° Qq. t~ Fyo[6 1t ~ Oq] Qf (2) Jos cálculos máximos de carga como se indica a momento de doblado: continuación. debe ser investigada utilizando la tecno- logía disponible en conformidad con el código de diseño en el miembro secundario (el cizallamiento por punzo.1 ( 1). El (2) Formato LRFD (cargas factorizadas hasta la esfuerzo de cizallamiento en el que ocurre tal falla de. pero no mayor a 2/3 de miembro principal.95 El esfuerzo de cizallamiento por punzonado actuante es dado por donde pem1itir vp = Oq · Or · fyu/(0. superficie potencial de falla (véase Figura 9. sistencia ( LRFD).6 Limitaciones de la resistencia de rectangulares puede tomarse como sigue las conexiones soldadas 9. que se dan en la Tabla 9. debe cumplirse la siguiente fórmula: 9. sin e~ t: F. Y-. La resistencia y estabilidad se definen en la Figura 9. Para 50"< e< 60°. 0. El estado límite para combinaciones de carga axial P y Los términos utilizados en las siguientes ecuaciones se momento de doblado M es dado por: definen como sigue: (P/Pu)l. o K. =.8.0 principal. y K.. y y z). Or debe ser computado con D2 redefinido como (P. Las cargas del miembro secundario en las cuales ocurre Dichas conexiones deben ser proporcionadas sobre la una falla plástica en las caras del miembro principal se base.6. P. se aplican los mismos criterios que resulte menor.5 (3) En caso de conexiones circulares en K.P¡IJ]L/2.6. la y.1 O. La resistencia máxima a la rotura de (véase Comentario para las conexiones multiplanares). y K. Y-.1 y 3. no debe exceder (resistencia clasificada FExx = 70 ksi [485 MPa]) (b) E = 1. sición (véase la Notad de la Tabla 9. cuando se utilizan materiales las conexiones transversales. cargas estáticas: - sionamiento de la soldadura) Tubos circulares que tengan D/t inferior a 30 e ( 1) Debido a las diferencias en las flexibilidades rela. tinuación. Y-. Fy ~ 40 ksi [280 MPa]. Para ser considerada una conexión en K.1. + [P 121 .67 veces el esfuerzo básico K. Para prevenir la falla progresiva o ''unzipping" de dados a un miembro principal o cordón.deberán ser capaces de de. Inclinación de la transición inferior a 1:4..2. y PJP.6. uniforme de la carga: ción.1 ). o K. En 9. tubulares en las que los miembros secundarios están sol- seño. Excepción para 9.6 1. 2. fuerzos en el mismo plano sobre el mismo lado de !ajunta.8.2. cal- miembro principal en la ecuación (1).8 veces el VP admisible de 9. la carga de punzonado es lle- compatibles (Tabla 3.8 veces el valor ASD admisible. nadas doble T) en 9. la carga axial admisible.5 Otras configuraciones y cargas membrana paralelos a su superficie. 262 . Para los miembros secundarios que soportan parte (3) También puede presumirse la resistencia compati. E60XX and E?OXX-1.''a me- uniforme. de acuerdo con el patrón de carga [415 MPa] o 70 ksi [485 MPa] y a 2. ESTRUCTURAS TUBULARES ( 1) En caso de conexiones transversales circulares no (a) E= 0. en las cua. soldaduras que cumplan los requerimientos de resisten- forzadas por un niple o manguito de unión.35 1.8 les el espesor del miembro principal que se requiere para 9.1.5D for L < 2. tivas del miembro principal cargado normal a su superfi- cie.. la tensión son un caso especial de las conexiones en K. de los miembros secundarios es perpendicular al cordón zallamiento por punzonado) del miembro principal.3). la carga de punzonado reac- con los detalles precalificados de la junta de la Figura ciona como el cizallamiento de una viga en el cordón.1 se extiende al menos D/4 más allá de las solda. pero dimensionadas solo para resistir las cargas de diseño.3 Distribución dispareja de la carga (Dimen. (2) Puede presumirse que este requerimiento cumpla En las conexiones en T y en Y. de su carga como conexiones en K.l/Dl. Resistencias más altas-! . la carga por punzonado en un miembro secundario debería El cizallamiento por punzonado máximo debe tomarse estar esencialmente equilibrada por las cargas en otros re- como 1. se interpola sobre la base de soldadura en filete de la figura 9. en consecuencia. en consecuencia se puede esperar fluencia nudo se utiliza genéricamente para describir conexiones local antes de que la conexión alcance su carga de di. del miembro secundario puede ser aplicada (e) E = el menor de e o 1. en su resistencia máxima a la rotura.1. Las conexiones ensanchadas y cumplir con las estipulaciones locales de cizallamiento las transiciones de tamaño de tubo no exceptuadas a con- de 9. debe calcularse como 2.!0.6.4 Transiciones. ASD LRFD El estado límite máximo puede tomarse como 1. en un modo es- la soldadura y asegurar el comportamiento dúctil de la tructural. la transferencia de la carga a través de la soldadura tiene una distribución no ( 1) El término "Conexiones en T-. Y-.o transversales deberían aplicarst: a los miembros se- admisible para una resistencia a la tracción de 60 ksi cundarios individuales.AWS Dl. para cada caso.1 (PJP). y al miembro secundario que lleva esfuerzos de 9.6.6.O tb para el diseño de resistencia última (LRFD) de conexiones circulares o de tubo de sección rectangular de acero dulce. la carga admisible del cordón transversal.1 y 9. en Y o transversales. deben ser al menos dimen- donde P(ll se obtiene usando el espesor nominal del sionadas para el múltiple de los siguientes esfuerzos. serán evaluadas con respecto a los esfuerzos duras del miembro secundario conector. de. los Tamaños mínimos de las soldaduras en las co.1 O para corresponder con la P = Pm paraL . bajo elástico de los tubos circulares de acero dulce (Fx ~ bido a la carga axial del miembro secundario de compre.1. vada a través del cordón hasta los refuerzos en el lado opuesto. para representar la distribución no usando el espesor de la "lata de junta" en la misma ecua.1M 2015 PARTE A SECCIÓN 9. y la longitud.14 (CJP) y9. y parte como conexio- ble de las soldaduras con los detalles precalificados de la nes en T. para las conexiones transversales (X) (también denomi- nexiones simples T-.2 veces el esfuerzo básico admisible para niveles de resistencia superiores.5/D (4) Las soldaduras en filete más pequeñas que aque- llas requeridas en la Figura 9. no es necesario locales provocados por el cambio de dirección en la tran- verificar el colapso general. 40 ksi [280 MPa] unidos con soldaduras sobreajustadas sión.5.07 tb para todos los como: demás casos P ~ P11 . y Pm se obtiene culados según 9. las soldaduras en filete y las soldaduras en ranura con (2) Las clasiticaciones de las conexiones en T-.1.6. cuando se cumplen la porción de cada uno en el totaL o se utiliza el alfa calcu- los siguientes requerimientos de garganta efectiva: lado (véase Comentario). Las conexiones en N sarrollar.5/D resistencia de conexión. L.1.1. aumentados el espesor te. También se proporcionan criterios específicos junta.3.6. que tienen cia correspondientes de las Tablas~ 3. con (2) En caso de conexiones transversales circulares re. con<!>~ 0.7 th para el diseño por esfuerzo de tra- reforzadas. donde uno de fluenciadel miembro secundario o la tensión local (ci.1. La elección de cargas y factores de carga será de confor- en las cuales parte de la carga se transfiere directamente midad con la especificación de diseño adoptada. y debe zonado para el miembro principal como la co.6. para conexiones con separación tipo K y N con al menos ralelo al eje del miembro principal no debe exceder V w 1w 2] b donde II 1 es la suma de las longitudes reales de la soldadura para todos los refuerzos en contacto con el miembro principal.44/<l>. > 40 ksi alfa calculado como se indica en el Anexo R.6. donde Fyo es la tensión de fluencia mínima especificada (3) El traslape debe ser de preferencia proporcionado del miembro principal.6 Conexiones traslapadas. en re- pal. Y y X (véase zante.2.2. y utilizan secciones compactas. tenga un espesor de pared mayor que otro.85 y<!l ~ 1. ESTRUCTURAS TUBULARES (3) Para conexiones multiplanares. (5) La carga transversal neta en la huella combinada ~efT = (bcompres16n + Ucompresion + btrace~6n + atra. con <f> = 0.0 (para el cordón en tensión) siendo U la sustancialmente diferentes. medida perpendicular- mente con respecto al miembro principal.6. por ejemplo.25 S ~ < 0. material base dúctil y sol- daduras de resistencia compatible. También. véase desde un miembro secundario a otro a través de una solda. junta.2) 9. Sin embargo.8 p ~Qq .9 (2) El componente de carga combinada admisible pa. el miembro secundario más grueso o con mayor carga debe ser de preferencia el miembro pasante con toda su cir. ASO. y es D/2t.0 th para F. para esti. secundario secundan o secundario sccundano (6) El tamaño m¡nimo de soldadura para las soldadu. mar el efecto beneficioso o dañino de las diversas cargas del miembro secundario en el miembro principal ovali.3--0.{y] Qf El estado límite máximo puede tomarse como 1.1 y9.1. ( 1) El componente de carga admisible del miembro Estos criterios corresponden a las conexiones entre sec- individual. en conexiones están todos en el formato de carga máxima.1. ser diseñado teniéndolo en cuenta (véase 9. para las conexiones transversales. Las juntas traslapadas. sin inclusión pareadas en TT y en KK en refuerzos delta.8.2 Conexiones rectangulares en T.!.1. (El doblado 11 =la longitud real de la soldadura para aquella por. deben incluir las siguientes verificaciones: los modos de falla descritos a continuación.__(J3eff es equivalente[) definido más abajo).6.1.0). < 40 ksi [280 MPa].4U/[)(Qrf (4) Donde los miembros secundario lleven cargas 1.3. 8.8 veces el valor ASD siguiente admisible. al desplazamiento lateral de las estruc- V r = el esfuerzo admisible de cizallamiento por pun. o un miembro secundario proporción de utilización del cordón. donde las cargas de los miembros donde VP es el cizallamiento por punzonado admisible secundarios son más que nada en dirección axial. espesor de la pared del miembro secundario debe exce.1. no debe con. Los factores de resistencia para siderarse el aumento de la capacidad por sobre la que co.1!L + 1-~ ~ 4 J Or la soldadura de traslape. (D ~ancho de la cara del cordón). El doblado del miembro secundario debido a las cargas aplicadas. ~.6. 2. turas no reforzadas. para conexiones cargadas en forma 9. la capacidad admisible debe ser la capacidad máxima.0. entonces el doblado te = el espesor del miembro principal del miembro secundario podría ser ignorado. nexión K( a~ 1. Los criterios proporcionados en esta sección similar en planos adyacentes. 1. [. 9. En ningún caso el dón.::cion)/41) m1embro mtcmbro m1embro m1embro debe cumplir con 9.1. dividida por un factor de seguridad de 1.2(M) y la Figura C-9..5 y 9. el que resulte menor 12 ~ la longitud del cordón proyectada (un lado) de P u sin 6 ~ F yo t. P 1 perpendicular al eje del miembro princi.6. Jl.AWS Dl. no puede ser ignorado. o ambos. 9.2. D ~ 1_.8. y ~ son parámetros de topología de la conexión.2 th para F. Estas cargas también están sujetas a los límites de resis- ras en filete debe proporcionar una garganta efectiva de tencia de cizallamiento del material del cordón de 263 . Para rresponde a conexiones de un solo plano.1 Falla local.1 ). puede utilizarse 1.6.l/Dl 1M:2015 PARTE A SECCIÓN 9. te es el espesor de la pared del cor- al menos para el 50% de P _1_ actuante. o a la rotación en los refuerzos totalmente triangu- tacto con el miembro principal lados. etc. y Or= 1. como se der el espesor de la pared del miembro principal. con ct> -e:: 0.5). [9. ciones rectangulares de espesor de pared uniforme.6. Deben verificarse las conexiones de todos dura común.6. T e Y con 0. Estos términos se ilustran en la Figura 9. La carga axial de un miembro se- cundario Pu para la cual ocurre una falla plástica en la t~ -= el tamaño de la soldadura (garganta efectiva) o pared del cordón en el miembro principal está dada por: el espesor tb del miembro secundario más del- gado.2.7. Si se como se define en 9. soldadura entre los miembros secundarios (Ta- bla 9. definen en la Figura 9._1 Fyo + l!e_l Fyo cunferencia soldada al miembro principal.6.. LRFD se proporcionan a lo largo de la sección. del miembro secundario se debe a la deformación de la ción del miembro secundario que está en con. del factor de seguridad. Pu sin 8 ~Fyo t.0) Los criterios en esta sección están sujetos a las limitacio- V w = el esfuerzo de cizallamiento admisible para la nes que se muestran en la Figura 9. [280 MPa]. use Or = 1. será tomado como P_1_ = (Vp te 11) r (2Vw (w 12 ) fuerzos planos. reacciones Puede asumirse que este requisito cumple con los deta- de poste final. donde ponible en conformidad con el código de diseño aplicable.::.D [2r¡ + 2 ~. tanto los miembros +y/50.e Y.5 ( 1-P) das. debe ser investigada utilizando la tecnología dis. anillos o collares.con ~ 2:': O.3eop (punzonado exterior efectivo)= 5[3/y igual ancho). 75 para todas las otras cargas de compresión 9. deberá estar limitada a: b·~eb)~<b em Y'l Fy - Pu ~in 6--= 2tc Fyo(élx + 5 te) con <1> = 1.85.deben ser capaces de desarrollar en su resistencia máxima a la rotura."(Orl describe en 9. nes estáticamente cargadas que cumplen con las siguien- ción con las fuerzas axiales del cordón. donde ( 1) Verificación del miembro ramal.con ~ > 0. mente de un miemhro ramal a otro (véase Figura 9.. Las soldaduras mínimas previstas en las conexiones simples en T-.y N.Y. NOTA: se presumen 1::. berá verificarse si es adecuado el cizallamiento de la viga del miembro principal para soportar cargas transversales Los criterios de esta sección son aplicables a las conexio- a través de la zona de separación.2 Colapso general..5.] perficie.95 (esta verificación no es necesa.12 (CJP y elasticidad PJP).5. a. Dichas conexiones pueden ser tb espesor de pared del miembro ramal reforzadas aumentando el espesor del miembro principal. ESTRUCTURAS TUBULARES P" sin e~ (F.2.j J3) t.. Esta verificación tes limitaciones: no es requerida paraD::.AWSD11/D11M2015 PARTE A SECCIÓN 9. la carga de fluencia del miembro ramal o la resistencia local del miembro principal.O y Fy $ Fyo. pero no mayor que [3 Pu = Fytb[2a + bgap + bcot.8 para conexiones transversales. de la sección del miembro principal en el plano de re- fuerzo). y <1> = 0.1 . K. y E = módulo de 11es de la junta precalificada de la Figura 9. en consecuencia se puede esperar fluencia local antes de que la conexión alcance su carga de di- P" sin e~ (F.6.95 un miembro principal en una conexión tubular. de. b = dimensiones del miembro ramal [véase Figura o mediante el uso de diafragmas. la transferencia de la para las conexiones transversales. etc. (2) ~ 2 0.2. incluyendo la interac.2(B)] Para conexiones rectangulares coincidentes no reforza.)EF.6. o K. 9.. La capacidad f3gap = [3 para conexiones en K. debido a la carga axial P del miembro ramal.O para cargas de tracción. ( !~~) y otras.. La resistencia y estabilidad de con<!>~ 0. sin e~ 1. (Esta verificación no es ne- f3gap -= f3eoppara todas las demás conexiones cesaria si los miembros ramales son rectangulares y de f.6. (2) Verificaciones de la soldadura. Debido a las diferencias en las flexibilidades el tamaño del miembro pasante con al menos el 25 % de relativas del miembro principal cargado normal a su su. T. Las juntas traslapadas del miembro ramal reducen los problemas de diseño en el miembro principal transfiriendo la mayor parte de la carga transversal directa- (2) Para conexiones son separación tipo K.con ¡.lll o (3) Las soldaduras en filete serán verificadas como se P.5 axial del ancho efectivo Pu del miembro ramal será eva- luada para todas las juntas con separación del tipo N-.con ~ -:. H/D (H es la altura es el miembro pasante./H] . FY tensión mínima de fluencia especificada del ( 1) El colapso general es particularmente grave en las conexiones transversales y en las conexiones sujetas a miembro ramal cargas de aplastamiento. Para prevenir la falla progresiva y asegurar el com- para conexiones con separación tipo K. y del miembro ramal que lleva esfuerzos de membrana paralelos a su superficie.. con<!>= O. 0.25.8). con algún refuerzo. 1. bgap = be01 para todas las otras conexiones dón). 264 .5 t.] seño. 1 portamiento dúctil de la junta.4 Conexione.J J3) t.85. [1 + 3a. Y-. ( 1) El miembro ramal más grande y de mayor espesor res escalonadas que tengan p + T)::.2. la que resulte menor..y N-.O veces efectivo). 1. guiente manera: cho).3 Distribución dispareja de la carga (ancho (3) El miembro ramal que solapa es 0. que tengan p > 0.o. carga a través de la soldadura tiene una distribución no usando<!> ~ 0. 9. en compresión. sus caras laterales solapando al miembro pasante.8 para compresión. bgap = b para conexiones en K.4tb] 9. traslapada. usando <t> = 0.75 a l.: 1.95 y uniforme.D [2r¡ + ~'"' + ~.y N.y N. ramales como las soldaduras se verificarán de la si- ria si los miembros ramales son cuadrados y de igual an. la carga máxima normal al miembro principal (cor. cuando se utilizan materiales compatibles (Tabla§_ 3.'i.44 en conexiones rectangula. con <l> = 0. considerando efectivo ( 1) 2/3 de la resistencia a la tracción mínima especifi- solamente las paredes laterales de los miembros ramales cada para secciones circulares (véase Notas en la Tabla pasantes. (5) Todos los miembros ramales y cordón son tubos 9.AWS DI 1/Dl. Y-.1 y ( 1) Capacidad axial P u del tubo solapado utilizando 9.2. con supere 1 en 2-1/2. ~ F. de tensión locales que pueden dar lugar afluencias loca- les y deformaciones plásticas locales para la carga de di- (5b)FY" seño.8.5% de la capacidad dada en 9.to[(2a-4tb)+b00 +b"] rentes espesores de material o tamaño.2.1. 9. Y-. Durante la vida útil.6 para conexiones tubulares soldadas no son adecuadas para su uso en tubos circulares que tengan una fluencia mínima especificada. (2) Carga transversal neta sobre la forma combinada. (2) 4/5 de la resistencia a la tracción mínima especi- debido a la carga aplicada. Las conexiones rectangulares compactos con ancho/espesor ~ 35 para transversales. axialmente alineados y cíclicamente cargados.95 con miembro ramal dh (limitado a secciones compactas con 0.6. En lugar de un análisis más racional (véase Comentario).) + b + b"] dura o mediante una combinación de estos métodos para 80% a 100% de traslape. Los productos JD puede ser tomado como 11 D/4 para doblado en el fabricados de acuerdo con esta especificación podrían no plano y como [30/4 para doblado fuera del plano. etc.2.td(2a. El diseñador debe tener en cuenta los requisitos especiales P~ M de los aceros utilizados en las conexiones rectangulares JD sin e T-.2.8.8. La transición debe ser efectuada bise- lando la parte más gruesa.1.1. 9.4th)+ b00 + b"] para 25% a 50% de traslape. tangulares. M.2 Fluencia efectiva reducida. (véase Comentario C-9. lateral de las estructuras no reforzadas. mayor de 60 ksi [415 MPa] o mayor de 52 ksi [360 MPa] para secciones rec- y otros términos son como se definieron previamente. P: 9.. la carga cíclica puede iniciar b ~ <b oo y(t)F. fy. F.o Y-.6.1. el cizallamiento nexiones tubularescon límites de Fyo como sigue: longitudinal debe ser verificado. manguitos de unión de paredes diseñados para cizalla- miento por punzonado.6). serán considera- das en el diseño como una carga axial adicional. Los ser apropiados para aplicaciones tales como elementos efectos de la carga axial en el doblado dentro del plano y bajo cargas dinámicas en estructuras soldadas.4th)+ 2b"] para más de 100 % de traslape 9. 9. K con separación y N.4t.1 Carga de tluencia. ~ FY to[(2a. 265 .con tubos miembros ramales y< 40 para el cordón. serán hechas de tal manera que la pendiente en la zona de transición no para 50% a 80% de traslape. y K-.3 Conexiones rectangulares T-. ramales circulares compactos enmarcando un miembro principal de sección rectangular. particularmente bajo cargas diná- y betes el ancho efectivo para la cara soldada de la riostra micas.5 Doblado. ~ <. con 9.8.7 Transición de espesor Q =% overlap OL 50% Las juntas a tope bajo tensión en miembros principales.8). ~ F. La fluencia tratada como una conexión en T.6 Otras configuraciones.2. reemplazando la dimensión de la sección rectan- gular "a" y "b"en cada ecuación por el diámetro del <!> 0. Las disposiciones de di- Yt = b/(2tb) de la riostra pasante seño de 9.2). inclinando el metal de solda- P. T-. Los momentos se toman de fluencia.1 Limitaciones 9. en la huella del miembro ramal. 9.o de co- (3) Para más de 100% de traslape. etc. 0. Estas demandas son particularmente severas en pasante.6. Las conexiones tubulares están sujetas a concentraciones dón.7). . y K-. fisuras de fatiga. generando demandas adicionales sobre la ductilidad del acero. deslizamiento ficada para secciones rectangulares (véase Figura 9. efectiva reducida será usada como Fyo en el diseñ.6.4 Precaución con ASTM A500. P. P. de dife- P.9). El momento de doblado primario.4 <. 9.8.2.8. vigas en voladizo. ESTRUCTURAS TUBULARES (4) Ambos miembros ramales tienen la misma carga fuera del plano serán sumados. (véase Figura 9. lb [QOL (2a. 1 M:2015 PARTE A SECCIÓN 9. pueden ser diseñadas Se realizarán las siguientes verificaciones: utilizando el 78.8 Limitaciones de los materiales donde eoes el ancho efectivo para la cara soldada al cor. Y-. o ambos. GMAW o FCAW. Se apli.1 0).AWS Dl. [25 mm] o car y deben cumplir con todas las limitaciones de dimen- mayor con una carga de fluencia especificada de 50 ksi siones de junta conforme se describen en la Figura 9. cuando estas se puedan aplicar y deben cumplir con cuyo diseño se rige por un régimen de carga cíclico o de todas las limitaciones de dimensiones de junta conforme fatiga (por ej.3.9 Requisitos de la soldadura en filete ( 1) WPS precalificadas.10 Requisitos PJP El ensayo CVN se realizará de conformidad con ASTM 9. 9.2 Requisitos LAST.2 Tenacidad a la entalla del metal base para co.2).15. La soldadura de res. ( 1) Espesor del metal base de 2 pulg.8. 9.11.8. 9. ESTRUCTURAS TUBULARES donde las propiedades de tenacidad a la entalla a baja (1) WPS precaliticadas. o la estructura no está bajo un régimen de carga cíclico o de fatiga.9.~.11 Requisitos de soldaduras en Especificaciones del procedimiento ranura con CJP (WPS) 9.4. Y-.5.1M 2015 PARTES A Y B SECCIÓN 9.15. En el estado precaliticado.8. [50 mm] o mayor con una carga de tluencia mínima especificada de 40 ksi [280 MPa] o mayor.8. las dimensiones de esquina y tos tubulares proporcionados y probados de conformidad los radios del tubo principal se muestran en la Figura con la frecuencia H (carga térmica) de ASTM A673.1 Juntas a tope.1 O (véanse las limitaciones en 9. o K-). pueden utilizar estos detalles para GMAW-S calificado nexiones tubulares de conformidad con 9. Para que las soldaduras en ranura tubulares puedan recibir el estado de precalificado. como se muestra en la Figura 9. se deben cumplir las siguientes condiciones: 9. El ensayo C'VN representa normalmente los elemen. y K-.1 Requisitos del ensayo CVN. se exige demostrar una energía absorbida en ensa- yos CVN de 20 ft-lb [27 J] a la temperatura de servicio (2) Las conexiones tubulares en T-.2.1 Conexiones rectangulares de la misma re- berá realizarse a una temperatura no mayor que 40°F sistencia. las conexio. Y-. se puede utilizar cualquier WPS y detalle siguientes disposiciones: de ranura que esté adecuadamente precalificado de con- 266 . [345 MPa] o mayor. Para los fines de tubulares con PJP a las que se otorga un estado precalifi- esta subsección. [50 mm 1o mayor.con PJP.11. se deberá reali- cuando se especifiquen en los documentos contractuales. En los elementos tubulares zadas sin realizar los ensayos de calificación de WPS usados como miembro principal en nodos estructurales.1 Detalles.l/D1.2. para verificar el tamaño de la soldadura. (Frecuencia H. pueden ser utili- 9. Las conexiones tubulares temperatura resultan importantes.11. También se 9. Este re- redundancia versus la criticidad de la estructura en una quisito puede ignorarse si la tubería ramal está biselada etapa inicial de la planificación y el diseño. investigación especial o un tratamiento térmico si se GMAW o FCAW que pueden utilizarse sin realizar los aplica este producto a conexiones tubulares T-. Si la dimensión de 9. aparte de las conexiones en T-. el ensayo de. ParteB Precali(icación de soldadura 9. Es posible utilizar soldaduras en filete en las zonas de pie y de talón (véase Figura 9. Los detalles de las soldaduras en ranura A673.. ensayos de calificación de WPS se detallan en la Figura 9.2.10. y K. la soldadura de ambos lados o la soldadura de un lado nes tubulares soldadas con filete deben cumplir con las con respaldo. Los miembros (2) Detalles de las juntas traslapadas se muestran en tubulares soldados en tensión tendrán que demostrar una la Figura 9. carga térmica). ( 1) Las soldaduras en ranura tubulares con PJP. zar una junta de muestra del detalle lateral y seccionarla El comentario brinda una guía adicional para diseñado.1.3 Tenacidad a la entalla alternativa. Cuando LAST no está especificada.12 para las soldaduras en ranura con CJP. Cuando es posible realizar 9.11. y K-.1. la esquina o el radio del tubo principal. son in- carán requisitos de tenacidad a la entalla alternativos feriores a las mostradas en la Figura 9. La tenacidad debe ser considerada en relación con la ensayo debe realizarse en posición horizontal.3.1 Detalles. se describen en la Figura 3. pueden ser utilizadas sin realizar los ensayos de calificación de WPS cuando se puedan apli- (2) Espesor del metal base de 1 pulg. También se pueden utilizar estos detalles para GMAW-S calificado de conformidad con 9.10. Podría requerirse una soldadas con filete realizadas por procesos SMAW. PJP de estas conexiones. un miembro de tensión es definido cado deben cumplir con las siguientes disposiciones: como un miembro con un esfuerzo de tracción debido a cargas de diseño superior a 1O ksi [70 MPa]. Y-. el manguito de unión en conexiones T-. - energía absorbida en ensayos CVN de 20 ft·lb a 70°F [27 J a 21 °(] para las siguientes condiciones: ( 1) Espesor de metal base de 2 pulg.4. Los detalles para las soldaduras en ranura con [4°C]. Y-. más baja prevista ( LAST) en las siguientes condiciones: soldadas solamente mediante los procesos SMAW.3. 9. 1.19 o la Figura 9.1 Posiciones de las soldaduras. La cara Tabla 9.1. 9. WPS y calificación de habilidad 9. horizontal (H). Los detalles de la junta soldada Calificación de especificación del deben cumplir con la Sección 3.13. verti- guras 9. El tipo y la cantidad de ensayos de calificación necesa- Las dimensiones de la junta y los ángulos de ranura no rios para calificar una WPS para un determinado espesor deberán variar de los rangos detallados en la Tabla 9.2015 PARTES B YC SECCIÓN 9. correspondientes a los descritos en la Tabla 9.15. Los detalles para sol. la circunferencia total de la solda- dura deberá examinarse con RT o UT en conformidad con la Sección 6. la calificación de WPS cuado. se (2) Figura 9. En ausencia de requisitos especiales de fatiga. No puede detallarse menos de las di.2.12.y K utilizadas en 9. Las posiciones de montaje del ensayo se muestran en: Las dimensiones de junta que incluyen los ángulos de ra- nura se describen en la Tabla 9. de acuerdo con las defini- cales [lfl]. [38 mm] (no requerido para carga es.7.1 Detalles de la junta. salvo que la SAW esté preca. mitación de 9. Al se.2. estos perfiles pueden ser aplicables a espesores de ramales que excedan de 5/8 9. con los requisitos de la Tabla 9.15 se ría) describen los pcrfi les alternativos de soldadura que pue- den requerirse para secciones más gruesas.2). Los detalles del personal de soldadura para soldaduras en ranura con CJP. Puede estar detallada para ex. serán clasificadas corno plana (F). soldadura para la producción Los perfiles de soldadura mejorados que cumplen con los requisitos de 9.7. deben cumplir perfiles son aplicables a espesores de ramales que exce.15. soldadas en un lado sin respaldo en conexiones tubulares T-.8 y o diámetro o ambos. El rango aplicable de los Detalles A.11. la fusión com- GMAW-S calificado de acuerdo con 9.11 (P JP). con las siguientes excepcio- Y-. estarán de acuerdo con 4. Estos detalles están pre.3. según pro- ceda. Los detalles previos están sujetos a la li. Parte C y Sección 9. Los métodos de ensayo y los criterios de aceptación daduras en ranura con CJP en conexiones tubulares T-. 267 .2.13 Posiciones calificadas de la pulg.2. Los conjuntos de ensayo soldados tendrán probetas de mensiones especificadas. y K. Losdetalles de de la raíz de las juntas debe ser cero excepto que esté di. ceder de cero o la dimensión especificada por no más de 1/16 pulg.9. Y.7. No hay deta- lles de junta precalificados para soldaduras en ranura con CJP en juntas a tope realizados desde un lado sin res. y K-. cal (V) y sobrecabeza (OH). estos tubular.8 y la Figura 9.2.9.14 Tipos de ensayos de calificación.7 se describen en la Figura Las posiciones de la soldadura para la producción 9.2 Conexiones tubulares T-.12 (Filete).16. En ausencia de requisitos especiales de fatiga.14-9. En la Figura 9.5.15. nes: calificados para los procesos SMAW y FCAW. ensayo de placa. ciones que se muestran en las Figuras 4. pleta no está limitada. y los rangos de los ángulos diedros lo. soldadura para la producción tubular.18 (soldaduras en filete en tubo o tube- deben observar las pautas de 9.11. deben cumplir con la 9. 9. 9. Y-.7. Las soldaduras tubos circulares se describen en esta Sección.10 (CJP). Y -y K que utilizan secciones rectangulares se describen con más detalle en la Figura 9. calificadas por un tática de compresión). C y D se describe en las Fi. [2 mm]. B.11. Parte C lificada solamente para diámetros superiores o iguales a 24 pulg. o Tabla 9.7. deben cumplir con los requisitos de la Sección 4 y la Tabla 4.20. (16mm]. los ensayos mecánicos y NDT individuales se encuentran mensionada de otro modo. [600 mm].4.12.6 y 9.AWS DI 1/Dl 1M. ( 1) Figura _2ll__(soldaduras en ranura en tubo o tubería) leccionar un perfil (compatible con la categoría de fatiga utilizada en el diseño) como función del espesor.1 y 4. (2) Para tubulares. ESTRUCTURAS TUBULARES formidad con la Sección 3.12 y Figuras 9. metal de soldadura preparadas mediante el corte del tubo o tubería como se muestra en la Figura 9. procedimiento de soldadura (WPS) (2) Detalle de junta no precalificado.4) para obtener aceptación para una orie11tación técnira en la selección de un perfil ade.14. Estos de- talles también se pueden utilizar para el proceso ( 1) Para conexiones en T-.12 y 9.16. métodos de ensayo y criterios de NOTA: Consulte el Comentario (C-9. mostrados en la Figura 9.2. Y-. Las posiciones de la dan de 1-1/2 pulg.12 Requisitos comunes para paldo (véase 9. calificadas por un ensayo tubular. Los detalles precalificados para soldaduras en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-.se describen en 9. Parte F. en 4. y K-.11. 15. sobre cabeza. GMAW-S.16) (véase Figura 9. Y-. 9. (3) Las probetas para ensayo de macroataque necesa- 9.24 para los detalles de la ( 1) Calificación según la Figura 9. y K. se exigirá lo siguiente para la califi. rias para los puntos ( 1) y (2) anteriores se deben exami- rado del lado opuesto.4.15.15. nores de 30°.2 Juntas a tope con CJP sin respaldo soldadas del metal de soldadura y entre el metal de soldadura y el desde un solo lado.4 Conexiones en T-. -- diámetros externos superiores o iguales a 4 pulg. Y-. desalineación de la raíz y anillo para cada una de las siguientes condiciones: de restricción tal como se muestra en la Figura 9.15 . y verificar la de las WPS cuyas variables esenciales estén fuera del soldadura teórica requerida (con las tolerancias admiti- rango precalificado.4.15. Y-.4. (2) el detalle de junta de la Figura 9.1(2)(a). o (f) Ninguna escoria acumulada.1 Juntas a tope con CJP con respaldo o ranu. pero con ninguna de las variaciones 9.3 WPS para soldaduras en ranura con CJP gulares.23(8) (con respaldo). una calificación de placa en conformidad con 4.25 y Figura 9.con ángulos diedros me- respaldo soldado desde un lado solamente exigirá lo si.2. para conexiones tubulares (b) La abertura de raíz más angosta a ser utilizada Las soldaduras en ranura con CJP deben clasificarse con un ángulo de ranura de 37.sin respaldo soldadas combinación: un ensayo en posición horizontal. Y-.10.15. Y-. 9. 9. y K-. [600 mm].1 WPS sin estado precalificado.5°. La junta de ensayo debe incorporar una sola ra- como mínimo una sección para ensayo de macroataque nura biselada de 37.27 para tubos rectangulares.4.15. En el caso acuerdo con los requisitos de 9. Calificación según la Figura 9. (d) Ninguna socavación que exceda los valores bulares en T-. Una WPS para conexiones tu. o K. de ( b) hasta ( f) no se aplica a la soldadura de respaldo.4 Soldaduras con requerimiento de tenaci- con el ángulo más pequeño de la ranura o la combinación dad CVN.1(3).15. nar en busca de discontinuidades y deben tener: rado del lado opuesto se debe calificar utilizando el detalle mostrado en la Figura 9.23(8).con respaldo o ra.3 Conexiones en T-. Y-.26 para tubos con en una conexión T-. o K. o K. Y-.25 para tubos con junta de ensayo). Una configuraciones de las juntas estándares detalladas en junta de muestra o maqueta tubular debe proporcionar 9.15 Soldaduras en ranura con CJP de las ranuras que serán utilizadas: ensayo con soldadura en posición vertical.4. Y-.5°: un ensayo a ser soldado en (2) Juntas a tope con CJP sin respaldo soldado desde posición plana y un ensayo a ser soldado en posición un solo lado (véase 9. (d) Solo para conexiones rectangulares coinciden- rado del lado opuesto (véase 9. o K.con respaldo o ranurado del lado permitidos en 6.2). ( 1) Juntas a tope con CJP con respaldo o ranurado del lado opuesto (véase 9.15. tes.sin respaldo sol- dado desde un solo lado.14--9. tal como cación de soldaduras en ranura tubular con CJP: se indican en los Detalles C y D de las Figuras 9. (3) en el caso de tubos con OD nominales iguales o [6 mm] superiores a 24 pulg.5°: un ensayo soldado en como se indica a continuación: posición plana y un ensayo soldado en posición sobre ca- beza.4. [ 100 mm] o la Fi.15. la suma de la mayor dimensión de la cual no debe exceder de 1/4 pulg. Una WPS con respaldo o ranu. una WPS para conexiones en T-.AWS DI liD\ 1M:2015 PARTE(' SECCIÓN 9. o K. [lOO mm] o Figura 9. donde se uti- gura 9.23(A). (b) La abertura de raíz más ancha a utilizar con un ángulo de ranura de 37. opuesto se debe calificar utilizando: (e) Para porosidad de 1/32 pulgadas [ 1 mm] o ma- ( 1) el OD nominal apropiado del tubo seleccionado yor. das para las soldaduras de respaldo a descontar.con respaldo o ranu. la dimensión de la es- quina y el radio de la esquina a ser utilizados en (4) Conexiones en T-. talles especificados. ESTRUCTURAS TUBULARES 9. nurado del lado opuesto.23(A) (con ranurado del (a) Ausencia de grietas lado opuesto) o la Figura 9. Deberán cortarse tres secciones para macroataque de las probetas de ensayo que estarán de 9. Y-. la porosidad acumulada no debe exceder 1/4 de pul- en la Tabla 9.9 utilizando el detalle de Las probetas que no cumplan con (a) hasta (f) deben con- junta de la Figura 9.2 WPS para soldaduras en ranura con CJP ción.sin en una conexión T-. o K.23(8).15. siderarse inaceptables.15.1 ). (b) Fusión completa entre las capas adyacentes 9. y gada [6 mm]. Cuando se requiere la califica. (a) La ranura que combina la mayor profundidad 9.usando el proceso diámetros externos menores de 4 pulg.23. (3) Conexiones en T-.26 y Figura 9.4). y K. Las WPS para juntas a tope (costuras longitu- 268 . En conexiones en T-.3).11. el ángulo mínimo de ranura. liza el proceso GMAW-S. Se debe exigir \ajunta de muestra descrita guiente: en 9.15.25 . desde un solo lado (véase 9. Una WPS sin respaldo soldado metal base desde un solo lado se debe calificar utilizando el detalle (e) Perfiles de soldadura que cumplan con los de- de junta de la Figura 9.15.27 para tubos rectan. prohibidas en 5. 9 . deberá requerirse la califica- ción en conformidad con la Sección 4 antes de soldar las (2) Una junta de muestra o maqueta tubular. 1 Soldadores y operarios de soldadura. [3 mm] y todos los diámetros ramales adosados. y juntas a tope bulares (véase 9.20) cación debe cumplir con la Tabla 2Jl. Las posiciones de soldadura de producción tubular calificadas por un en. (3) Juntas a tope de ranura con CJP o conexiones en sayo de placa para soldadores y operarios de soldadura T-.13. ESTRUCTURAS TUBULARES dinales o circunferenciales) dentro de 0.12 y la Fi. los ensayos de la AWS 9. Y-.17. Véase Figura 9.en ranura con CJP soldadas la Tabla4. de acuerdo nexiones en T-. o K. según se describe en la soldadores y operarios de Sección 4.28 y como se especifica en 4.soldadas de un solo lado.17 Posiciones de soldadura de para conexiones tubulares producción. rán estar en conformidad con la Tabla 9. Para las pruebas en tubulares.2.50 de miembros y ores o iguales a 118 pulg. y K.26 para tubo nominal : : :. Y-.21) gura 9. Y-. en los manguitos de las juntas de co. y co- nexión tubular que requieren ensayos CVN.17.21.1.19) Cuando se especifican soldaduras en ranura con PJP en (2) Soldaduras en ranura con PJP para conexiones tu- conexiones T-. placa o tubo de sección rectangular. La sol- con 9. nurado del lado opuesto. Utilice la Figura tando el tubo o la tubería tal como se muestra en la Fi- 9. y K. y K. de 4 pulg. Las soldaduras de placa paralelas a la línea central de la conexión tubular y las soldaduras de cordón longitudinal a la conexión tubular no requieren calificación tubular y pueden ser calificadas usando la Sección 4 (véase Co- PARTED mentario).25 para un diámetro nominal de tubo de~ 6 pulg. Las opciones son las si- los soldadores punteadores debe ser para espesores ma. y K. Las po- siciones de soldadura de producción tubular calificadas (2) Juntas a tope de ranura con CJP sin respaldo ora- por un ensayo tubular para soldadores y operarios de sol.22(8) 9. Calificación del desempeño 9.o en soldaduras a tope.22(8) en tubo (cualquier diámetro). debe. [lOO mm] ciones de calificación deberán estar en conformidad con (6) Conexión T-. Y-. de un lado sin respaldo o ranurado en el lado opuesto en 9. gura 9.con respaldo en tubo de sección rectangular. Utilice la Fi- soldador u operador de soldadura estará calificado.22(A) dadura deben cumplir con la Tabla 9.2. la Tabla 9. Utilice la Figura 9. el número y tipo de probe- tas de ensayo y el rango de espesores y diámetros de sol.10. a temperatura LAST (más baja temperatura el proceso y en la posición en la que se debe realizar la esperada de servicio) o 0°F [-l8°C]. Y-. deberán verificar una energía absorbida para dadura de punteado en la excepción anterior debe ser el metal de soldadura durante el ensayo CVN de 20 2k realizada por soldadores completamente calificados para ·libra [27 J]. la (3) Soldaduras en filete para conexiones tubulares calificación debe cumplir con 4. Si los ensayos se realizan usando una placa. Las probetas (5) Conexiones T-. La calificación para tubo de sección rectangular. Si las especificaciones de la AWS para los materiales de soldadura a utilizarse no abarcan este requisito. deben cumplir con la Sección 4 y la Tabla 4.11.l M:2015 PARTESC Y D SECCIÓN 9.en ranura con CJP solda- para los ensayos mecánicos deberán ser preparadas cor- das de un lado sin respaldo en el tubo. o si la soldadura de producción está fuera del rango cubierto por ensayos previos. guientes: 269 . [ 150 gura 9. y K.18 Tipos de soldadura para la para las especificaciones de metal de aporte. espesores y Los ensayos de calificación para soldadores u operarios diámetros de producción de soldadura deben utilizar los siguientes detalles: calificados ( 1) Juntas a tope con CJP con respaldo o ranurado del lado opuesto en el tubo. Véase Figura 9. Y-.19 Soldaduras en ranura con CJP 9.14. (4) Conexiones en T-. bulares (véase 9. 1/Dl. Y-. o K-. Parte D.2 Soldadores punteadores.AWS 01.2. mm] o la Figura 9. soldadura.16.8. la que sea más baja.16 PJP y soldadura en filete para como sigue: conexiones tubulares ( 1) Soldaduras en ranura con CJP para conexiones tu- T-. la califi. o K-. (véase 9. los tipos de soldadura deberán clasificarse 9.22(8) en el tubo del diámetro adecuado. por ejemplo.12.en ranura con CJP sol- daduras de producción calificadas para las cuales un dadas de un lado con respaldo en el tubo. entonces los calificación de desempeño de ensayos CVN del metal de soldadura deben realizarse durante la calificación de la WPS. de tubularespero no incluye juntas a tope con CJP. Cuando se especi- fican soldaduras en filete en conexiones T-. soldadura A los fines de calificación de soldadores y operarios de soldadura. Y-. las limita. 22 Métodos de ensayo y criterios de Parte E aceptación para la calificación Fabricación de soldadores y operarios de soldadura 9. un tubo para ensayo o tubo soldado en la posición 5G.4.14 para los rangos de diámetros y espe- sores calificados para la producción en relación con el (e) Perfiles de soldadura que cumplan con los de- conjunto de diámetros y espesores de las probetas de en.25 para tubo de sección rectangular con probetas de macroataque extraídas de las ubicacio. Figura 9. 4 pulg. (b) Fusión completa entre las capas adyacentes de nes que se muestran en la Figura 9. deberá tener cuatro probe. WPS o profundidad asumida de las [1 mm] soldaduras sólidas que son más difíciles que las descritas (e) En el caso de porosidad de 1/32 pulg.27.23. Los tubos o las tuberías soldados de prueba de La calificación para soldaduras en ranura con CJP en co. 9. [1625 mm] . 9. 270 .27). En el caso de (d) Ninguna socavación que exceda de l/32 pulg. las cuatro probetas secciones cerradas.26) utili. [100 mm] re- quieren obligatoriamente el 100% de RT. la porosidad acumulada no debe exceder de 1/4 9. rrada no excede de 5/8 pulg.19. Si el soldador Para aplicaciones cargadas estáticamente se permite rea- realiza un ensayo en una probeta 6GR (Figura 9.1 Otros detalles de juntas o WPS.2 además de los ensayos 6GR (véase Figuras 9. ESTRUCTURAS TUBULARES (a) Figura 9.1 Criterios de aceptación del ensayo de ma.20 Soldaduras en ranura con PJP para conexiones tubulares 9. ( 1) Las soldaduras en filete y la junta de ensayo de (3) El respaldo es transversal al eje longitudinal de la macroataque de esquina para las conexiones en T-. a través de la longitud completa de la tas de macroataque cortadas en las esquinas de la solda. tal como secciones estructurales hue- necesarias para el ensayo de macroataque de esquina po. [100 mm] de diámetro o más se deben examinar nexiones tubulares calificará para todas las soldaduras en para que al menos la mitad del perímetro de la soldadura ranura con PJP. ser pulida para el ataque macrográfico.22. la pro- beta d~ ensayo. talles previstos. [6 mm] o 9. [4 mm] 9.27 en tubo de tener: sección rectangular.2015 PARTt:S D Y t. Todas las juntas en el respaldo de acero deben dura de acuerdo con las ubicaciones que se muestran en ser juntas de sold~d_ura en ranura con CJP que cumplan la Figu~a 9. hacerse continuo.27.22. Una cara de cada probeta siguientes condiciones: de esquma debe ser puhda para el ataque macrográfico. Y-.27. la suma de las mayores dimensiones no debe exceder de 1/4 pulg.1. y K-. al ser inspeccionada visualmente. y K. y sección cerrada. Una cara de cada probeta de esquina debe con todos los requiSitos de la Sección 5 de este código.1 Ensayo de macroataque para conexiones en T- ' Y-. 9. debe (2) El perímetro exterior de la sección cerrada no ex- cumphr con la Sección 4 y los siguientes requisitos: cede de 64 pulg. [ 1 mm] aquí. Los tubos o tuberías conexiones tubulares de ensayo de diámetro inferior a 4 pulg. lizar el respaldo para soldaduras a los ~xtremos de las zando el tubo de sección rectangular.25 para tubo (cualquier diámetro) o K.2 Procedimiento y técnica del ensayo radiográ- fico (RT). en la Figura 9. (f) Ninguna escoria acumulada. Y-. ( 1) El espesor nominal de la pared de la sección ce- 9.27. a partir de una o dos piezas con discontinui- drán se cortadas de las esquinas de la probeta 6GR en dades sin empalmes donde se cumplan todas las forma s!milar a la Figu~a 9.en tubos de sección lo penmt1do a contmuación.15. cada soldador debe realizar el ensayo descrito en o mayor.22. hibidas en 5.en tubos de sección rectangular.23.. metales de soldadura y entre el metal de soldadura y el metal base Vea en la Tabla 9.21 Soldaduras en filete para inferior en cualquiera de los lados. cas (HSS).26 pulg. Para que la calificación sea aceptable. Por ejemplo.1/Dl 1M. deben tubo de sección rectangular y la Figura 9. [16 mm]. soldadura. SECCIÓN 9. seleccionada incluya una muestra de todas las posiciones de soldadura. detalles de juntas. A excepción de taque para conexiones en T-.AWS 01. 6G o 6GR debe ser radiogra- fiado desde la línea central superior hasta la línea central 9. croataque.14 los requisitos de calificación de la soldadura en filete.27. El ensayo debe realizarse en posición vertical.23 Respaldo 9. el respaldo de acero deberá rectangular. Vea en la Tabla 9. La junta en esquina para el ensayo de macroa. pero con ninguna de las variaciones pro- sayo. (a) Ausencia de grietas (b) Figura 9.1 ~~spaldo d~ longitud completa. y K-. según co- daduras circunferenciales deben ser cuidadosamente rresponda. Las piezas colindantes que se van a unir mediante sol.24.1 para UT.26. [25 mm] hasta el nivel de sensibilidad estándar.27. Los criterios de aceptación deben especificarse en los documentos contractuales en la información sumi- nistrada a los licitadores. Se permite el respaldo discontinuo en otras secciones cerradas.2 Requisitos par a conexiones tubulares. a excepción de que lo acuerden el pro- pietario y el contratista. sensi bil idad estándar (con la debida consideración a 9. estos criterios de amplitud no deben aplicarse a conexio- junto al efectuar la soldadura. Los criterios de aceptación basados en mm] se suelde de ambos lados.1 Alineación de soldadura circunferencial (tubu.24 Tolerancia en las dimensiones de 9. PARTES E YF SECCIÓN 9.n. siempre y cuando se cumpla con todas las disposi- deberá agregar metal de aporte a esta región para propor.24. se podrá admitir una desalineación utilizados también para soldaduras en ranura en juntas a de 0.2. sidad de más de uno por pulgada cuadrada [645 milime- paldo. la amplitud según se proporcionan en 6. alineadas. Los criterios de aceptación para UT deben cumplir de 0. 16. 9.6) deben ser ignoradas. C de la Sección 6. 9.1 Alcance. lo que sea menor. ciones relevantes de la Sección 6. mayores a estas deberán corregirse de acuerdo con lo esti- pulado en llL. Sin embargo. (2) Las tolerancias que se muestran en la Tabla 9.26 NDT NOTA: El respaldo de acero disponible comercialmente 9. Inspección (5) La soldadura con respaldo discontinuo no está más cerca que el diámetro de la HSS o la dimensi?n principal de la sección transversal de otros tipos de conex1ones.30. Parte F. ( 1) Las tolerancias para conexiones en T-. con una separación minima de 1 pulg. cionara una transición de 4 a 1 y puede agregarse en con. o se deben ubicar dos soldaduras circunferen- ciales a una distancia menor que el diámetro del tubo o 3 pies [1 m).1 lar ).J. Las indicaciones que supe- 9.26. Todas las soldaduras deben inspeccionarse visualmente y serán aceptables si cumplen con los criterios de la Tabla En el caso de columnas de sección rectangular cargadas es. Y-.1) o 9. [6 mm) siempre Clase R o la Clase X o ambas pueden ser incorporadas que cualquier desalineación que exceda de 1/8 pulg. se permite el respaldo discontinuo en las esqui- nas soldadas con CJP. respecto de aquellas mostradas en los planos de detalle.1 Variaciones de la sección transversal de miembros tubulares La variación de la d imensión de la ( 1) Se deben aceptar los reflectores esféricos aleato- sección transversal de las juntas soldadas en ranura con rios aislados. (2) Los reflectores esféricos alineados deben ser eva- luados como reflectores lineales. Se más. 11 .27 UT pies [3 m1del tubo. Y-. Las costuras de soldaduras longitudina. [600 mm] de diámetro y que la zona localizada tenga menos de 8t de longitud.27. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS DI 1/01 IM 2015 (4) La interrupción en el respaldo no excede de PARTEF 1/4 pulg [6 mm].25 Inspección visual (6) La interrupción en el respaldo no está localizada en las esquinas.27.2 Dimensiones de la r anura ren el nivel de descarte deben ser evaluadas del siguiente modo: 9. y la Parte F de esta sección.24. La desalineación radial de bordes 9. Todas las indicaciones que ten- m!nimo de 90°. debe exami narse el largo total de todas las solda- duras tubulares de producción finalizadas mediante RT o 9. No debe haber más de dos soldaduras circunferenciales en cualquier intervalo de 1O 9. Sin embargo. siempre tope en tuberías de 24 pulg. para RT (véase Figura 6.1 Criterios de aceptación para co nexiones tubu- colindantes de costuras circunferenciales no debe exceder lares. tros cuadrados] con indicaciones superiores a los niveles 271 .2. sin res. UT. y K- están incluidas en los rangos dados en 9. Las desalineaciones nes tubulares en T-.13. 15 se aplican a soldaduras tubulares en ranura con CJP con (3) Los reflectores esféricos agrupados con una den- juntas a tope realizadas de un lado solamente. Los criterios de aceptación deben cumplir con 6. Los criterios de aceptación para ins- para tubos y tuberlas es aceptable. Los re- debe c umplir con 5.1. a menos que se acuerde un espacio más gan la mitad (6 dB) o menos amplitud que el nivel de cercano entre el Propietario y el fabricante. táticamente..31 con un máximo de 3/8 pulgada [10 mm].1 pueden ser bación del ingeniero. donde lo apruebe el ingeniero.4.12. 9. En jun- tas de ranura a tope con CJP soldadas de un solo lado sin la junta respaldo. [3 según referencia.1 Clase R (aplicable cuando se utiliza UT les de secciones adyacentes deberán desplazarse un como alternativa a RT). siempre que no haya pección de conexiones tubulares se describen en la Parte evidencia de fusión en las superficies imernas expuestas. en los empalmes en sitio y en los detalles de conexión. con la apro. 9. según proceda. La el máximo admisible debe ser de 1/4 pulg. 9.1 excepto: flectores de mayor tamailo deben ser evaluados como re- flectores lineales.2t (donde tes el espesor del miembro más delgado) y con lo dispuesto en los documentos del contrato. de exposición de pared única/vista de pared única. Cuando se radiografia una soldadura T-.1 Procedimiento.17. El procedimiento debe contar. fuente y del lado de la película pueden ser proyectadas en la película y observar ambas paredes para su aceptación.17 y 9.5. bado por un individuo certificado como SNT-TC-lA. de lo con- des (extensiones) excedan los límites de la Figura 9. Se puede realizar la exposición panorámica si se (4) Los reflectores lineales o planares cuyas longitu. Además de los requisitos de dos técnicas. las soldaduras del lado de la ser aceptable.1 Exposición de pared única/vista de pared fuerzo aplicado. 9.3 Exposición de pared doble/vista de pared critos en la Clase R. La fuente de la radiación debe estar desplazada del tubo luar por medio de técnicas de límite del haz y aquellos una distancia de al menos siete veces el diámetro ex- cuyas dimensiones excedan los límites de la Figura 9. No dura teórica.34). excepto que cualquier indicación doble. espesores de 1/2 pulg.6) opuesta. 9. Las técnicas convenciona- tope circunferenciales debe ser capaz de cubrir la totali.18 y las Figuras 6.28 Procedimientos de RT caso debe realizarse un mínimo de tres exposiciones a 60° una de otra (véase Figura 9.en estructuras con soldaduras con te. los reflectores de raíz no posible seleccionar el lQI y colocarlo del lado de la deben exceder los límites de la Clase X. [!50 mm]) deben serrechazados.2 Clase X (criterios de adecuación al servi- cio basado. Los !QI se deben seleccionar y ubicar en el área de interés de la sol.2 Selección y ubicación de los IQI. Todo UT debe cumplir con un ser considerado parte de la soldadura ni del refuerzo de la procedimiento escrito que haya sido preparado o apro- soldadura en la selección del JQI.29 trario se debe realizar un mínimo de 3 exposiciones. [6 suficiente como para separar las imágenes de las solda- mm] o tw/4. y K- circunferencial completa de un tubo con una sola exposi- ción y la fuente de radiación se coloca en el centro de la curvatura. la fuente podrá mitad (6dB) o menos amplitud que el nivel de sensibili. examinada (es decir.30 UT de conexiones tubulares en dadura que esté siendo radiografiada. 9.30 terno. Y-.29.14. debe haber traslape de las dos zonas interpretadas. El procedimiento debe estar basado en los requisitos de esta sección y la Sección 6.29. Es deben ser rechazados. el IQI deberá colocarse sobre el lado de la 6. les están limitadas generalmente a los diámetros de 12- dad de la circunferencia. utilizando el tamaño doble pared. exterior. Es posible utilizar técnicas especiales para la técnica puede ser de exposición de pared doble /vista lados más pequeños.28.AWS Dl 1/Dl 1M:2ül5 PARTE F SECCIÓN 9.19. La técnica será preferentemente 3/4 pulg. como mínimo. la que sea el mayor.29.s en la experiencia aplicables a conexiones 9. se deben utilizar como mínimo tres IQI con la misma distancia entre ellos. más pequeño de la aplicación.29. Nivel III y con experiencia en UT de estructuras tubula- res. 9. única. Cuando el diámetro externo del tubo es de 3-1/2 dentro de los siguientes límites lineales o planares debe pu!g. Además. ESTRUCTURAS TUBULARES de descarte (área proyectada normal a la dirección del es. del tubo (véase Figura 9.32). Es posible seleccionar el IQI y modo: colocarlo sobre el lado de la película del tubo. tubo y la película en el exterior del tubo (véase Figura 9. El haz de radiación debe estar desplazado del deben ser rechazados. fuente del tubo. la selección 101 deberá estar en conformidad con fuente del tubo. (2) Los reflectores lineales o planares se deben eva.1. 9. ubicarse en el exterior del tubo y la película en la pared dad estándar (con la debida consideración a 9. Cuando el acceso o las condiciones geométricas nacidad a la entalla). cumple con los requisitos de fuente a objeto.30. como se muestra en la Figura 9. superiores. promediada sobre una longitud de sol. Si esto no fuera posible.30.31 ). Parte F. Se re- querirá un mínimo de dos exposiciones a 90° una de otra (véase Figura 9.1 Procedimiento. ( 1) Los reflectores esféricos deben ser como los des.29 Requisitos complementarios de guiente información respecto del método y técnicas UT: RT para conexiones tubulares ( 1) El tipo de configuración de la junta soldada a ser 9. si corresponde. siempre y cuando estén calificadas de pared única o exposición de pared doble /vista de conforme se describe en el presente.1. el rango aplicable de diámetro. con la si- 9. es- tas a tope. Todas las indicaciones con la impidan una exposición de pared única. duras del lado de la fuente y del lado de la película. Se debe deben ser ignoradas. El área de raíz se debe definir plano de la línea central de la soldadura con un ángulo como aquella que se encuentra dentro de 1/4 pulg.4 y 6. La técnica utilizada para radiografiar juntas a pesor y ángulo diedro local). El respaldo de acero no debe 9. y K. se puede colocar del lado de la película en el tubo.1 Soldaduras en ranura circunferenciales en jun. [325 mm] y mayores. según se muestra en la Tabla 9. [12 mm] y superiores y ángulos diedros locales de 30° o Cuando la accesibilidad o el tamaño del tubo lo impida.33). de la raíz de la solda. las Tablas 9.1.2 Exposición de pared doble/vista de pared en T-. Las indicaciones que superen el realizar un mínimo de tres exposiciones para cubrir la nivel de descarte deben ser evaluadas del siguiente circunferencia completa. en cuyo 9.1. Y-. La fuente de la radiación estará ubicada dentro del dadura de 6 pulg.28. [90 mm] o menos. 272 . La soldadura puede ser radiogra· fiada también superponiendo las dos soldaduras. En cada una de estas 9. única.27. 3. ángulo. que podrían interferir con la propagación dirigida pre- mientos aplicables calificados y aprobados. de cada discontinuidad con la precisión requerida para aceptar o rechazar cada soldadura y para ubicar con pre.4. el operador debe demostrar su capaci.1. El nivel de referencia de al- rugosidad de la superficie (donde se utilicen métodos de tura de pantalla obtenido utilizando la reflexión máxima amplitud) (véase 9. [6 mm] y de formas di- sitos del procedimiento aprobado y con la Sección 6. identificación previa a la evaluación de la soldadura y se bajo de los criterios de rechazo especificados en el proce. la distancia total de la tra- (donde se utilice) yectoria del sonido que será utilizada durante el examen específico. de sensibilidad debe ser ajustado para prepararse para tura de la discontinuidad una pérdida por atenuación a lo largo del rango de la tra- yectoria del sonido a utilizar ya sea por las curvas de co- (14) Método de verificación de la discontinuidad du. ( 11) Corrección de transferencia para la curvatura y ( 1) Sensibilidad básica. electrónicos o conforme se describe en 6.24 (o 6. se deben realizar ensa- yos prácticos sobre soldaduras modelo que representen el 9.14. ángulos de la unidad de escaneado y las técnicas de eva- luación para las soldaduras en esa zona.060 pulg. con excepción de lo siguiente: lizados siempre que estén calificados como se describe en el presente. Cada discontinuidad que excede sus di- (4) Frecuencia del transductor (unidad de búsq~eda). (8) Intervalo de recalibración para cada elemento del 9.debe realizarse desde la superfi- 273 .30. [1.25 mm] de espesor tales exámenes. Se debe notificar El desempeño será juzgado sobre la base de la capacidad al ingeniero sobre las discontinuidades del material base del operador para determinar el tamaño y la clasificación que excedan los límites de 5.5. Todas las zonas que conten- debe contener discontinuidades naturales o artificiales gan reflectores laminares deberán ser marcadas para la que produzcan indicaciones de UT por encima y por de. como mínimo. La calificación del equipo de UT y utilizan transductores con frecuencias de hasta 6 MHz.4) y para establecer la geome. la ubicación de las discontinuidades (2) Corrección de amplitud por distancia. donde se puede utilizar la frecuencia de calibración de 6. Y-. cuando se realicen exámenes de las conexio. ángulo del haz y t1po de cuña en sondas con haz angular. La sensibili- punto (7) anterior. mensiones máximas aceptables por un factor de dos o por una amplitud de 6 dB debe ser ubicada e informada.27). Y-.30. 9. deben considerar las consecuencias en la selección de los dimiento aprobado.3 . La calibración de rango (distancia) (5) Preparación de la superficie y acoplamiento debe incluir. El escaneo de las co- cisión las discontinuidades inaceptables a lo largo de la nexiones en T-. dispersión del horizontal del instrumento como se describe en el proce- haz.3 Calibración.30.2 Personal. y K. El nivel (13) Método de determinación de la longitud y la al. Cada modelo vista de la onda de sonido. desplazamiento de la trayectoria del sonido. ESTRUCTURAS TUBULARES (2) Criterios de aceptación para cada tipo y tamaño soldadura y dentro de la sección transversal de la solda- de soldadura dura. utilizando los procedi. A estos efectos. Esta calibración debe tría corno una función del ángulo diedro local y el espe.30. dad estándar para la evaluación de soldaduras de produc- ción utilizando técnicas de amplitud debe ser: (9) Método para determinar la continuidad acústica sensibilidad básica + corrección de amplitud por distan- del metal base (véase 9. mostrada a lo largo de la escala la distancia (barrido). excepto para pruebas repetitivas del (10) Patrón de escaneo y sensibilidad (véase 9.30. pueden ser uti- F.25. y K-. cia + corrección de transferencia. delgadas capas de pintura que no excedan las 1O dad para aplicar las técnicas especiales requeridas para milésimas de pulgada [0. se debe con- 9. Los procedimientos que 9.3).3. tamaño y forma del área activa. Al menos el 70% de las discontinuidades inacepta- bles deben identificarse correctamente como (3) Tipos de instrumento de UT (marca y modelo) inaceptables.o y configuración.30. la distancia flector de referencia a la superficie o la profundidad equivalente por debajo de (7) Método de calibración y precisión requerida para la superficie de contacto. rrección de la amplitud por distancia.14. dimiento aprobado. Cuando se utilizan transductores de alta frecuencia. mismo tamañ. deba ser evaluada. indexando el área de la raíz y 6. Toda el área sometida tipo de soldaduras a ser inspeccionadas. Rango. del orificio de 0. Parte ferentes a las especificadas en otro lugar.1. Podrá utilizarse la correc- de 6. linealidad vertical. 1/01 1M·2015 PARTE F SECCIÓN 9.30.2 Calibración de sensibilidad. los métodos de calibración deben cumplir con los requi- con tamaño menor que 1/4 pulg.6.24.30. ser realizada como mínimo una vez para cada junta que sor.30.AWS DI. Además de los requisitos de personal siderar la mayor atenuación. 9. sensibilidad y resolución. medios rante la remoción y reparación.5).5 Escaneo de la soldadura. incluyendo un al escaneo UT debe examinarse por medio de la técnica rango representativo del ángulo diedro y espesor que se de onda longitudinal para detectar deflectores laminares encontrarán en la producción.4 Examen del metal base.5 mm] de diámetro en el bloque tipo IIW (u otro bloque que tenga la misma sensi- (12) Métodos para determinar el ángulo efectivo del bilidad de calibración básica) conforme se describe en haz (en material curvado).6. ción de transferencia para adaptar el UT a través de nes en T-. Esto se puede ajustar para que represente el (6) Tipo de bloque para ensayo de calibración y re. 274 .2 Discontinuidades informadas. así como también desde un punto de referencia establecido a lo largo del eje de soldadura. Para el escaneo inicial. observando los cambios en la amplitud cuando se fique lo contrario. ESTRUCTURAS TUBULARES cie del miembro ramal (véase Figura 9.1 Formularios. y la extensión de las discontinuidades inaceptables deben flector.30.3 Inspección incompleta. larmente aquellas en las que haya alguna duda en cuanto nuidades se deben evaluar por medio de una combina. Los tamaños se deben proporcionar como longitud y altura 9. Cuando así perpendicular a la cara de fusión esperada. ción de límite de haz y técnicas de amplitud.30.30. La amplitud deberá estar relacionada con la "cali. la extensión.AWS DLIID1. esquema que muestre la ubicación a lo largo del eje de soldadura. Todas las 9. se especifique.7 Evaluación de discontinuidades. Las disconti.30. el que esté más cerca de ser 9. El técnico de ultrasonido debe sensibilidad 12 dB por encima de lo establecido en completar durante la inspección un formulario de in- 9. ser clasificadas como lineales o planares versus esféri. la orientación y la clasificación para cada tas a tope y a lo largo de la cara de fusión de todas las discontinuidad. La evalua~ forme que identifique claramente el trabajo y el área de ción de la indicación debe realizarse con referencia a la inspección. la ubicación hace oscilar el transductor en un arco centrado en el re. 60° o 45°. a su evaluación. las discontinuidades deberán tada la inspección.8.1M·20l5 PARTE F SECCIÓN 9.30. soldaduras debe ser evaluada también con ángulos de búsqueda de 70°.8. la posición de referencia. Se deben mencio- (dimensión de profundidad) o amplitud.3 para la máxima trayectoria del sonido. en las áreas de la raíz de las soldaduras en ranura en jun. Salvo que se especi- cas. particu- 9.8. Las indicaciones encontradas de soldadura. según corres.8 Informes evaluaciones deben realizarse en las piernas 1 y 11 cuando sea posible. Se debe determinar la ubicación (posición) de las también marcarse fisicamente sobre la pieza de trabajo.30. completa. discontinuidades dentro de la sección transversal de sol- dadura. el tamaño (o clasificación de indicación).30. Se debe completar un informe detallado y un sensibilidad estándar.8. junto con la razón por la cual no fue comple- bración estándar". también deberán ser informadas las dis- continuidades cercanas a un tamaño inaceptable.6 Ángulo óptimo. 9. nar las áreas en las que no fue posible una inspección ponda.30. la ubicación dentro de la sección transversal 9.35).4 Marcas de referencia. Además. se debe aumentar la 9. ll2 mmj del borde del metal base . Desde el pie de la sol- Soldaduras de punteado dentro de dadura en ranura o el la ranura D 22x10 8 7[48] pie de la soldadura que fija el respaldo Soldaduras de punteado fuera de la E 11 x!0 8 4.5[31] ranura y no más cert:a de 1/2 pulg. 275 .2) Categoría Umbral de Constante Fnl Punto de inicio de Descripción esfuerzo Cr ksi lMPal grietas potenciales Ejemplos ilustrativos Sección !-Juntas soldadas transversales a la dirección del esfuerzo \.2.1 Oadyaccntc a empalmes a tope de soldadura en ranura con CJP con res- paldo en su lugar.c y metal de aporte en 1.1 Parámetros de diseño para tensiones de fatiga (véase 9. 7. 1 Metal ba<.9 ESTRUCTURAS TllrHJLARES AWS DLI/Dl 1M:2015 Tabla 9. " o Diseño por esfuerzo admisible Diseño por factores de carga~ (ASD) resistencia lLRFD) S: ~ e Tipo de Factor de rcsis.-. -.-a OJO F¡.6 F~ eje de la soldadurah Puede usarse metal de aporte Juntas a tope longitudinales con una resistencia igual o (costuras longitudinales) Cizallamiento por flexión o tor.0.6 FE~X Comprensión normal al área cfcc./ 0. F 0. (\'Case 9.2. --·--. . . o K·. sin respaldo) geometría de la conexión (véase geometría de la conexión que iguale la resistencia del cargas críticas tales como fatiga. hechas de ambos lados o con respaldo.9 tivab ' Debe usarse un metal de aporte Juntas a tope circunferenciales Base metal O.4) .acuerdo a la geometría de la o como se encuentre limitado con un ni .3 FE\:x 0. .75 0..6 FEXX metal base dura 0.6 metal base las que nonnalmentc requerirán ASD) - Tracción. Cizallamiento en la garganta e!Cc.. Resistencia Metal de aporte requerido ~ soldadura Aplicación tubular Clase de es!Uerzo Esfuerzo admisible tencia ct> nominal Nivel de resistcnciaa Tracción o compresión paralela al Igual que para el metal bascc 0. Tracción o compresión paralelas F Puede usarse metal de aporte Igual que para el metal base 0.40 F. Igual que para el metal base que iguale la resistencia del (costuras transversales) Cizallamiento en el área efectiva Metal de solda- 0. en juntas trasla.5) 9.6 F 10 xx aporte '" ~ ~ Soldadura en 0.::! ---.8 Ranura con eJf Soldadura Tracción normal al área efectiva 0. Ll) conexión (véase~ por la geometría de la conexión ('·éase a disposición aporte J '" )> ~ de 9. 0. en de las Figuras 2.6. para LRFD) soldaduras con JPC miento en el área efectiva de sol- daduras en ranura. compresión o cizalla. "' e~ Tracción.6 para (véase las disposiciones de 9.8 0.. =-. ti Ya. . Y-.6 para !RFD) . Metal base 0. ..-. ·. --. las disposiciones de 9. 9 0.9 0. -- ~ (Continuación) )> "'" ~ . ~ Tabla 9.9 Juntas longitudinales de miem. al eje de la soldadura ' con un nivel de res-istencia bros tubulares armados igual a o menor que el metal de ~ Ciza\lamicnto en el área cfecti. .Jl y 21±-lli Igual que para el metal base o Igual que para el metal base o (soldadura tubular hecha solo por como se limite de acuerdo a la como se limite de acuerdo a la Debe usarse un metal de aporte estructuras diseñadas para fuera. o K-. compresión o cizalla· miento en el metal base contiguo a la soldadura.6 l\ menor que el metal base sión Metal de aporte 0.6 FFxx filete Juntas en conexiones estructura. Y-.6 F.. sin tener en cuenta la dircc.9 F.9 0. el de resistencia padas y juntas de accesorios a igual a o menor que el metal de tubos ción de la carga. -.30 Fr_xx o como se limite de Puede usarse metal de aporte ~ les T-.. contOm1e al detalle Juntas soldadas en conexiones estructurales T-.2 ~ Esfuerzos admisibles en soldaduras de conexiones tubulares 9.75 0. _ Puede us_arse metal_ de ap_orte tapón _ . Puede usarse metal de aporte mal al área efec..:nte no debL· L'xceder de 0. .6 4.::_____!__.40 F\ para · Metal de aporte F f.30 de reSIStencm a la tracción mínima espeC!flcada del metal de aporte. las costuras . " "Alternativamente.40 F\ Metal de aporte 0.:x.1ón serán soldaduras en ranura con CJP con el m1smo metal de aporte. o 0.menor que por la geometría de la 1 1eta ase --.-~~--. . (l. ncs de 9.: sm Importar la clasJfJCaClón del electrodo (mt:tal de apork) Cuando se apl1can las d1sposJC10nes d. no deben ser cons1d~:radas como que transfieren esfuerzo y.: • 1d ·t · · al tubulares eje de la soldadurab 1gua 1 que para e 1 me a ase 0 . • EXX Conexiones estructurales T-. ... pueden adrmtir el m1smo esfuerzo que el metal has. Puede usarse metal de aporte ostura 1ong1tu mal de los Traccmn o compreswn paralela al t ¡b e ¡. EXX Puede usarse metal de aporte Tracción sobre el área efectiva la tens10n en el metal base adya- cente no debe exceder de 0. .para cJzallanuento.¿ase la Tahla 3 ~ b Esta penmtldo t:1 oza!lamrcnto por llex1ón o tors1ón de hasta0.Y com~re. véase cizallam1ento) "Las soldaduras en ranura)· fliete paraklas al e_¡e longlludmal de los mrembros de esfuerzo y comp1esión.9 y con un mn~ e res1s eneJa 1gu a o menor que el metal de aportt: Junta no dise- 1"t d 0.2.3 o 3: 13 .. S t iv 1d re si t ncia t 1d Jgua a 0 menor que e me a e eizallamiento 0.50 F\' Metal de base o. 9 F\ con un nivel de resistencia igual tiva Junta diseñada a o menor que el metal de aporte Juntas cireunferenrialcs) longi.:n el miembro prmcrpal ~ ~ dentro del á1ea de cone.8 0 ' 6 n:x aporte OJO FEX"\• o como se encuentre Metal de base 0.-1-0-l_O_F_ _ _ _ I--1-d-d----ji-----0-7-5--+-0-6-f-.4) "e () Disetlo por esfuerzo admisible Diseño por factores de carga y 2 (ASO) resistencia tLRFD) " )> ~ Tipo de soldadura Aplicación tubular Clase de esfuet?o Esfueuo admisible Factor de resis- tencia <ll Resistencia nominal Metal de aporte requerido Nivel de resistencia a 2 S ).carga ' O. ..2 y ~-6 4. 1 ransmtsJon de carga a travcs de limitado por la geometría de la . tensión en el metal base ad) accnte CompreSIÓn nor.40 F..'" Ranura PJP tudinales que transmiten cargas carga 1-C-.. Metal de aporte O8 o 6 r.---'-1-. sal\ o en las á1eas de conex1ón..para traccJOn . Soldaduras de . Esfuerzos admisibles en soldaduras de conexiones tubulares 9.2 (Continuación) ~ . 0 ranura) c Cu. Deb~ usarse un J1_1C1al ~e aporte K. . 1_3 ) a )acentc e e se_r. con la <.9 Fv · · ·· .: 9 6 l.50 FFXx· con la salvedad que la .5 y ~~que la ~nbsJOn en el metal base o como se encuentre limitada ~ue 'f~~lc la reststencta del 9 .ah e . ~on rn n e e ..6 ). . 'f. -+--------- '• Soldadura 1za am1ento en e area e ect1va . ~ tn Tabla 9. con la ~al vedad de que el tlzallamJento en el metal ba~e adyac.para soportar no debe exceder de 0.6.40 Fl. Y-.allam!cnto paralelo a las superllcJe de empalme (sobre el área Metal base efectiva) 0.3 FExx No aplicable con un mvcl de resistenCia igual a o menor que el metal de "'" ~ apmte emiembros · d' ·· ·. conexión (\·éase las disposicio s1on.. v..ase 2. como se defme en la Tabla 3 ~ -- dYer9613 . .a .6 para LRFD) "Para el metal de aporte de 1gual res1stencia. ~ . por tanto.con asa ve a que . . RFD. 0:~0 Fl. or 0.60 F. para soportar Igual que para el metal base .. 9 para tracción.-en estructuras comunes garganta efectiva (véase 9. la soldadura como tensión sobre la conexwn (veas_e_ 9.. AWS Dl l/DUM.t.5) conexiones tubulares). y K. cualquier conexión cuyo idoneidad se determina sión en la superfióe exterior de los miembros de ensayando un modelo en escala o por análisis teórico (por intersección. TCFR en el miembro. Y-.1) unión. o K. tal como TCBR están soldados C2 Miembros con rigidizadores transversales (anulares) TCBR D Miembros con fijaciones diversas como planchuelas. la soldadura debe ser placas de terminación. Miembros en intersección en conexiones simples en T-. la soportar toda la carga.. en filete. D Juntas en cruz y en T. El mayor rango de tensión en puntos críticos o ten- y K-.2) Categoría de csfuer.16 (incluyendo conexiones traslapadas en forma separada por categoría K 1 o K2 ) en las cuales el miembro principal en cada intersección cumple los requerimientos de cizallamiento por punzo- nado) (ver Nota b) ¡: Juntas en cruz balanceadas y juntas en T con soldaduras en TCFR en el miembro. cuenta la dirección de la carga. que tengan soldaduras en filete o en ranura con PJP. en el pie de la soldadura que los une . la soldadura debe ser ranura con PJP o soldaduras en filete (excepto en las verificada también por categoría F conexiones tubulares) 1'. elementos finitos). cargadas a tracción o Cizallamiento en la soldadura (sin tener en doblado.6. rigidizadores anulares. TCBR ción plana e inspeccionados por RT o lJT (Clase R) B Miembros con rigidizadores longitudinales con soldadura TCHR continua C1 Empalmes a tope. rigidizadores longitudinales. de conformidad con (Nota: El miembro principal debe ser vcrifícado las Figuras 2J!-9. también. o K-. ej. soldaduras en ranura con CJP. Y-. conexiones (Nota: El miembro principal en las conexiones tubulares complejas en las cuales la capacidad de ciLalla. x. Fl Conexiones simples en T-.20l5 9 ESTRUCTURAS TUBULARES Tabla 9. TCBR en el miembro ramal o K-.debe ser verificado sepa- miento por punzonado del miembro principal no puede radamente por las categorías K 1 o K2 . medido después de la comprobación dd modelo o prototipo de la conexión o calculado mediantt: la mejor teoría disponible . DT Conexiones diseñadas como conexiones simples en T-. Juntas en cruz y en T.7. etc. rigidizadores. Y-. TCIJR ménsulas. Y-. (véase Nota b) Soldadura de extremo de platabanda (envoltura doble).2. placas de goría FT y 9. con soldadura en ranura con CJP. Cizallamiento en la soldadura soldaduras en placas de unión. cargadas a tracción o doblado. etc.o Situación Clases de esfuerzo a A Tubo simple sin soldadura TCBR B Tubo con costura longitudinal TCIJR B t:mpalmes a tope. Y-.con soldaduras en TCBR en el miembro ramal ranura con PJP o soldadura<. placas verificada también por categoría F de unión (excepto en conexiones tubulares) ET Conexiones simples en T-. (Continuación) 278 . etc. (véase 9. con soldaduras con CJP (excepto en TCHR conexiones tubulares). configura. simples en T-. que Cizallamiento en la soldadura (sin tener en tengan soldaduras en filete o en ranura con PJP (excepto en cuenta la dirección de la carga.3 Categorías de esfuerzo para el tipo y la ubicación del material para secciones circulares (véase 9. Miembros donde terminan platabandas (envoltura doble). y la transmisión de carga se lleva a soldadura debe ser también verificada por cate- cabo mediante traslape (excentricidad negativa). soldaduras en ranura con CJP. 1) basado en las geometrías «típicas» de las conexiones.es decir.1M.2015 Tabla 9. el perfil mejorado según 9. Y·.6 y 9. con gamma (Rit.2. se prefiere el uso de las curvas X 1 o X 2 e Las curvas empíricas (F1gura 2J_) basado en ensayos.7 a T =tracción. y fu = rango ciclico de tensión nominal dd miembro ramal para carga axial fho· ~ rango cíclico de tensión en doblado en el plano fb~ = rango Clclico de tensión en doblado fuera del plano ct es como se define en la Tabla 9. En cuanto a K2 . si se conocen los factores de concentración de tensiones rea- les o puntos críticos de esfuerzo. C =compresión.~ + 1 17 tan 'l' "'. es preferible el uso de las curvas X 1 or X 2 dFactor de concentración de tens1ón.2. 279 . ESTRUCTURAS TUBULARES AWS DI l/Dl.7.3 (Continuación) Categorías de esfuerzo para el tipo y la ubicación del material para secciones circulares (véase 9.6 y 9.7. K2 Conexiones simples en T·. B =doblado.ryb Cos '1' donQ_e 'l' Cambw de ángulo en la transición yb = Razón del radio al grosor del tubo en la transiCión e El rango cíclico de CJzallamJCnto por punzonado es dado por donde 1: y A están ddínidas en la Figura 9 2. en las cuales la relación Cizallamiento por punzonado para los miembros gamma R/tc del miembro principal no excede 24. y K-.7.7 En cuanto a X 2 X1 Intersecciones cono-cilindro no reforzadas Esfuer..9. mayor de 24) se debe reducir el esfuerzo adm1s1ble en una proporción de Fatiga por tension (aceptable) = (~) 07 Fat1ga de la gráfíca (Curva K) R/t" Donde se conocen los factores reales de concentración de esfuerzos. R = inversión. calcular según Nota d.6 . curvas del lado seguro para miembros de cordón muy pesados (bajo R/t 0 ).7.2. o los puntos críticos de esfuerLos.) de 18 a 24. el perfil mejorado según 9.7.m de punto caliente en el cambio de ángulo. rango total esfuerzo nominal de eje y doblado b Las curvas empincas (Figura 9.2) Categoría de esfuerzo Situación Clases de esfuerzo a X1 En cuanto a X 2 . calcular según la Nota e Nota e) K.SCF '--. para m1embros de cordón ((Rit.2.2. (véase principales. DT para las categorías X 2 .2. como está soldado. 1.10.6( 1) Perfil cóncavo liso ilimitado Figura 9.5.11 por carga de compresión estática Perfil cóncavo.7.16 con teriTiíriación según 9.50 [38J Perfil con filete de pie. Y.± 0.5 Dimensión de pérdida Z para el cálculo de los tamaños mínimos de soldadura en conexiones tubulares en T-.7. ES l"RUCTURAS TUBULARES Tabla 9.2. y K.AWS 01.375 [lO] 0. K ¡:recaltficadas con PJP con GMAW-S 280 .7) Nivel 1 Nivel II Espesor límite del miembro ramal Espesor límite del miembro ramal para la<.2J.2. calificado para espesor ilimitado Figura 2. K 1.1) Posición de soldadura: V o OH Posición de soldadura: JI o F Junta incluida Ángulo <jl Proceso Z (pulg..1(2) en cuanto a los reguisitos de calificación 12ara la soldadura de conexiones en·¡:. categorías X 1. K 2 Perfil de soldadura pulgadas [mmj pulgadas [mm] Perfil de soldadura plana estándar 0.625 [16J 1.con P JP precalificada (véase 9.) Z (mm) Proceso Z (pulg.7.625 116] Figura 2J.1/Dl 1M:2015 <1. Y-.Q con ensayo de disco según 9..00 [25] ilimitado Figura .) Z(mm) SMAW o o SMAW o o FCAW-S o o FCAW-S o o ~"' 60° FCAW-G o o FCAW·G o o GMAW NIA NIA GMAW o o GMAW·S! o o CJMAW·S~ o o SMAW 118 3 SMAW 118 3 FCAW-S 118 3 FCAW-S o o 60° > ~"' 45" FCAW-G 118 3 FCAW-G o o CiMAW NIA NIA GMAW o o GMAW-S! 118 3 GMAW-S! 118 3 SMAW 114 6 SMAW 114 6 FCAW-S 114 6 FCAW-S 118 3 45° > <jl ~ 30° FCAW-G 3/8 10 FCAW-G 114 6 GMAW NIA NIA GMAW 114 6 GMAW-S" 318 10 GMAW-S! 1/4 6 "véase 9..4 Límites de las categorías de fatiga en el tamaño de la soldadura o Espesores y perfil de la soldadura (conexiones tubulares) (véase 9.2.6(2) Tabla 9. 6. (F). que tie- cordón 1.y K.2 y Figura 9. ~ 1. 2.4 Para cargas axiales en conexiones cruzadas a (necesario para Qq) a..2(E).6 Términos para la resistencia de las conexiones (secciones circulares) (véase 9.7 transversales al miembro principal esencialmente balancea- ovalidad das~ parámetro a.0-AytP término de interacción Orh.6\QI 2(u-Oó7) Para doblado Qq ~ ( a+lf) ~ o.1. pero no mayor de 2/3 de la resistencia a la tracción Tabla 9.6 (necesario para Qq) Q 0.0 + 0. g. H. y (H). 'Y.6 1' ~ rJ<I-o.1.67 Para doblado en el plano~ a 1.13) Detalle Rango aplicable del ángulo diedro local.3 Para p > 0. 0.precalificadas con CJP (véase 9.11.7 g/db nen todos los miembros en el mismo plano y las cargas 1.7 Aplicaciones de detalles de juntas para conexiones tubulares en T-. ~p A 180° a 135° ll 150° a 50° No precalificado para e 75° a 30° ángulos de ranura menores de D 40°a ]5° Notas 1 El detalle de junta aplicable (A.030 Para carga axial en el miembro ramal A~ 0.-. ~ A~ 0. F. está definida en las Figuras 9.18) Q07(H -1) Para cargas axiales~ Miembro ramaL (-+-) il Modificador de geometría y " ~ carga Qq 2.2 Notas 1 y. 0.5 Para doblado fuera del plano~ Esfuerzo del miembro principal Or = 1.~ son parámetros geométricos delínidos por la F1gura 9.1) 1. e Para combinaciones de doblado en el plano y doblado fuera del plano.. R.7 Para cargas axiales en conexiones en T y Y a..0 Para !3::.2(M) 2. que cambia continuamente al avanzar alrededor del miembro ramal 2 El ángulo y los rangos dimensionales dados en el Detalle A. C o D incluyen las tolerancias máximas admisibles 3 véase la definición de ángulo diedro local en el Anexo l 281 .6. 0 =la carga de lluencm mínima espec1f1cada del miembro pnnc1pal.044 Para doblado en el plano en el miembro ramal A~ 0. C o D) para una parte especifica de la conexión debe ser determmado por el ángulo diedro local.018 Para doblado fuera del plano en el miembro ramal a La separación. doblado) en el miembro pnnc1pal en la conexión bajo consJderacJón.1 0. db es el diámetro del miembro ramal b Des la razón de utilización (razón entre real y admisible) para compresión longitudmal (axial.a< 1.7 0.9 ESTRUCTURAS TUBULARES AWS lJI 1/LJI IM:20l5 Tabla 9.s33rJJ Para carga axial en conexiones en K con separación. Y. 1.0. usar valores interpolados den y A d Para colapso general (compresión transversal) véase también 9. [IO mm] 20"-25° [2 mm] f2mm] 1/16 pulg. /sin o/ Soldadura pero no es necesario completada .:: tb ::::: tb para que lw "-Jl > 900 exceda de 1. 7) 282 . Y-. 45" 37-I/2° si es menos. ]6 ( 1) 3116 pulg. 75 tb ~ 1:¡¡ /sin '. ]3 mm] 30"-40° fCAW-G /4 pulg. si es más. 7.11.P para ::::: 2tb ~tb /sin \f' q¡ < 90° La soldadura puede ser l. para 1/2 pulg. 1/2 '!' use el Detalle C ~ q. el ancho ncccsano de la ranura de la soldadura (w) es proporcionado por la soldadura de respaldo d Estos detalles de rai:r se aplican a SMAW y .8 Dimensiones de juntas y ángulos de ranura precalificados para soldadura en ranura con CJP en Conexiones en T-. ___jJ___ FCAW-S GMAW·S FCAW-S FCAW-Ge SMAWd FCAW-CJt SMAW' FCAW-S SMAW {l/8pulg. GMAW-S y FCAW (véase 9. ]6 mm] 25°-30° mín. 1/16 pulg. y K. para Sin mío. 3/16 pulg.AWS DI 1/DI 1M:2015 9_ ESTRUCTURAS rUBULARES Tabla 9. 10° o 45° para lfl > 105° w (Nota e) GMAW·S Wmáx. Sin mío. mín. mín. 45° máx. 1/16 pulg. Estos detalles no son están destinados a GMAW (transferencia por rociado) 2 Consulte la Figura 9 14 para véase el perfil minimo estándar (espesor 1ím1tado) 3 Consulte la Figura '1f15 para véase el perfil pie-lílete alternativo 4 Consulte la Figura 9_16 para véase el perfil mejorado (véase 9_2_7_6 y 9. l/4 de pulgada [8mm] (R) [5mm] [5 mm] [6mm] para !1> :o.realizadas con SMAW.FCAW-S e Estos detalles de raíz se aphcan a GMAW-S y FCAW-G Notas 1 Para GMAW-S ver 9_15_4. GMAW·S r/8 pulg.. 1116 pulg. ángulo (j} 90" '!' ~ 105" use el Detalle B máx. [12 mm] 15"-20° [2mm] f2mm] ~ > 90" di> 120° Junta incluida 60° para 40°.2) Detalle A Detalle R Detalle C Detalle D '!'~ 180"-135° lfl = 150°-50° '·P = 75o -· 3Qob 'fl=40°-15°b Preparación de extremo (w) 9ooa (Nota a) máx.75 tb para alcanzar esto " De otra manera como sea necesario para obtener el 41 requerido. b No precalificado para ángulos de ranura (41) menores de 30° e Las pasadas imciales de la soldadura de respaldo descontadas hasta el ancho de la ranura (W) son Sltlíclentes para asegurar una soldadura sólida.2.3. [5 mm] 15°-25° mm] para 6 > 45" Acoplamiento o 5116" abertura de la raíz 3/16 pulg. [3mm1 25°--40° 1/4 pulg. (2) i/8 pulg. pero no es necesario que recubierta exceda de 1. usar el detalle de las Figuras 4 25 v 9 27 para ensayos.J.H F. V. H 5G F. H F.). OH F.2. Junta a tope T-. que están de acuerdo con~.QJ_J_ !i.. ll)' F. o~ y la Tabla~.. Y-. . H. V. V.1 ~Para _juntas de producción en conex1ones T-_ Y-.:iones T·. Tabla 9.ll (F.con CJI' que es!Un de acuerdo con la hgura 9 12_ y la rabia . OH F.. H. V. OH F. o K· de producción deben cumplir con la F1gura 2___lQ La callflcac10n de WPS debe cumplir con~ . 11 F. K.: ]aJunta ~Los detalles de juntas a tope de producción.::2.H F. o. V. OH)' F. H 4F F. OH Ranura con CJP (2G + 5Ci) Todas Todas Todas Toda~ Todas Todas~ Toda~ Todas Toda~ Todas Todas:! Todas0 Todas T u 6G Todas Todas Todas Todas~ Todas Toda~ Todas Toda~ Todas Todas!:! Todas B ·-·"' 00 u 6GR Todo~ Todas Todas Todas~ Todas Todas~ Todas Todas Todas~ Todas Todas. OH (F. H (F. i\ 1 Frotado F F F R 2F F. H F.. Y-.. V.13) "rs ~ ~ ~ Soldadura de placa de producción ~ Ensayo de calificación calificada Soldadura de tubos de producción calificada Soldadura de tubo rectangular de producción calificada e "'r e Conexiones en Conexiones en > Solda- Junta a tope 1-.2. ! Para conexmne~ de sección rectangular al meadas con rad1os de csquma menores que dos veces el espesor del m1cmbro de cordón_ \'ease 2. y K. V.-o ~ -.eonUi'.23(8) pum ensayos " e.: N e Vo .f\:. 01! F.. H Filete 2F rotado EH F. 011 5F Todas Todas Todas CJP-P~n~t1ación completa de la Junta PJO--Penetrac1ón parcial d~. ¡¡ F. V. <llternatl\'mnente en~ayar la ~ junta de la Figura 9 25 y cortar las probdas para macroataque de las esqumas mostradas en la Frgura 9 ~7 Para otras JUntas de produccrón.~ K. que están de acuerdo con la f¡gum ~. 01!)' F.ll F. vease ~ " :Para juntas de produccmn en eoncxmncs T-. Para juntas de producción en cone-.usar el detalle de la Figura 9 ~5 para ensavos Para otr¡¡s JLmtas de producnón_ ü~ase915. V. Las soldaduras en f1lete en conexmnes en T-. "'" ~ dura Ensavo Ranura con Ranura con Tipo Posiciones CJP PJP Filete!$. Y-.'! Todas Todas l. V.¡¡ F. conducto y tubo rectangular (véase 9.con PJP. JI F. V. Y-. OH (F.23(A) ~ Lunitado a detalles de JUntas precal1ficadas ( \ éase 9 1O o 9 11 ) :.J. 11. usar el detalle de la F1gur¡¡ 9 ~J(A lo la f¡gura 9.J. CJP PJP CJP PJP FileteS.9 Calificación de la WPS-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de placa. Y-. 01! F. H)' F. OH F.. sm respaldo o ranurado del lado opuesto requwren ensayos de califJCac1ón con el detalle de la Junta según se muestra en la F1gura 9. OH F. 01! F. CJP PJP CJP PJP Filete!$_ 1 G rotado F F F F~ F F F F~ F F F 2G r. K. se puede reemplazar el ensayo de doblado de lado por cada uno de los ensayos de doblado de cara y raíz requeridos 284 . Diámetro Tamaño o diá. .10 Calificación de la WPS--Soldaduras en ranura con CJP: Cantidad y tipo de probetas de ensayo y Rango de espesor y diámetro calificados (véase 9.de tubo o conducto~. Sch.~) Fig. 4. Ilimitado a Todas las soldaduras de conductos o tulxls deben ser inspeccionadas visualmente (véase 4.2) calificado. 4 24 y más T/2 2T T :> 3/4 2 . -.4. Sch.9. 4 ensayo y 3/8 Ilimitado tamaño mayor del trabajo Diámetro del l/8 ~ T ~ 3/8 2 2 2 (NotaD ensayo y 1/8 2T mayor 2': 24 3/8 < T < 3/4 2 . 3/4 Conducto de ensayo estándar 6 pulg.~ Cantidad de probetas Calificado. T. 80 2 2 2 3/4 a 4 1/S o 3 pulg. K- [ En caso de ur:i"""espesor de pared de 3/8 pulg.1. 120 2 . Sch. 4 ensayo y T/2 2T mayor Conducto de ensayo Diámetro del según el T :> 3/4 2 . pulg. el espesor máximo callfícado está limitado al espesor del ensayo ~La calificación de la soldadura en ranura con CJP de cualquier espesor o de diámetro debe calificar cualquier tamaño de soldadura en filete o en ranura con PJP con cualqUier espesor o d1ámetro(véase 4.AWS DJ.lQ) Fig. Espesor de pared.9.~) 4. Mín. Fig.11 3) ~La calificación con cualqwer diámetro de tubo debe calitícar todos los anchos y profundidades de sección rectangular ~véase Tabla 9. Y-. Máx. Tracción en Doblado de Doblado de Doblado ominal~de tub metro Espesor nomi. Sch.1M:2015 9 ESTRUCTURAS TUBULARLS Tabla 9. 80 . 4 24 y más 3/8 Ilimitado 2 pulg. 4 4 y más 3/16 o 8 pulg. pulg.sección rcdu. 40 . raíz cara lateral o tamaño nominal del nal de la cida (véase (véase (véase Fig. (véase del conducto tubo. pulg.2) ~Para las soldaduras en ranura en escuadra calificadas sin ranurado del lado opuesto. Diámetro del I/8~T~3/8 2 2 2 (Nota!) ensayo y 118 2T mayor Diámetro del <24 31& < T < 3/4 2 .l/Dl. .) y sujetas a NDT (véase 4. pulg. Ensayos en tubos o conductos a·~ Placa nominal.9 para los detalles de ranura requeridos para la calificación de juntas a tope tubulares y de conexiones T-.4.14) (Dimensiones en pulgadas) J. pared. . 2) Calificado. mm Doblado Diámetro Tamaño o diámc.9 ESTRUCTURAS TUBULARES AWS Dl llf)\_]M. Ensayos en tubos o conductos a·~ Placa nominal. 4 ensayo y JO Ilimitado tamaño mayor del trabajo Diámetro del 3 ~ T ~ 10 2 2 2 (Nota!) ensayo y 3 2T mayor ¿ 600 JO<T<20 2 . 4 . . . 4 100 y más 5 Ilimitado 2 - olfN 200 X 127 mm WT • Todas las soldaduras de tubos o conductos deberán ser inspeccmnadas visualmente (véase 4.9 1) y sujetos a NDT (véase 4_9 2) !?. Tracción en de raíz Doblado de Doblado nominal~ de tu- tro Espesor nominal sección red u. mm Mín.·~ Cantidad de probetas Calificado. Para las soldaduras en ranura en escuadra calificadas sin ranurado del lado opuesto.ª) 4. 4 600 y más T/2 2T T ~ 20 2 .10 (Continuación) Calificación de la WPS--Soldaduras en ranura con CJP: Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor y diámetro calificados (véase 9.3).ª) 4.5 mm WT 100 de ensayo estándar DN 150 x 14.3 mm WT . Fig.!. 4 600 y más 10 l!imitado DN 50 x12mm WT 20 hasta 3 20 2 2 2 - Conducto o DN 80 x 5. Espesor de pared de tubo o conducto E.Q) 4...11 . de la pared.9 para los detalles de ranura requeridos para la calificación de juntas a tope tubulares y de conexJOnes T-.14) (dimensiones en milímetros) l. ~La califícación con cualquier diámetro de tubo debe calificar todos los anchos y profundidades de sección rectangular ~véase Tabla 9. el espesor máximo calificado está limitado al cspcsor dcl cnsayo ~La calificación de la soldadura en ranura con CJP de cualquier espesor o diámetro debe calificar cualquier tamaño de soldadura en filete o en ranura con PJP para cualquier espesor o diámetro (véase 4. 4 ensayo y T/2 2T mayor Conducto de ensayo Diámetro del según el T ~20 2 .i'rlespesor de pared de 1O mm. Y-. Máx.2015 Tabla 9. del conducto mm T. Diámetro del 3 ~ T ~JO 2 2 2 (Nota!) ensayo y 3 2T mayor Diámetro del < 600 JO<T<20 2 . . . mm Fig. se puede reempla?ar el ensayo de doblado de lado por cada uno de los ensayos de doblado de cara y raíl' requcridos 285 .(véase cara (véase lateral bo o tamafío nominal del tubo. K- ~ En caso de t. cida (véase Fig. (véase Fig. 23). pulg. mayor ensa- usar ser usado (véase se requieren 4 yado.9) caras) múltiple "El espesor mínimo calificado debe ser de 1/8 pulg [Jmm] b Todos los tubos de ensayo soldados deben ser inspeccionados visualmente según 4 Y.2) ranura Mín. menor ensa- usado en ser usado (véase se requieren 4 yado.11. 4 T 1/8 [3] Ilimitado [IO<T~25J "Se rcqu1ere un tubo o conducto por posición (véase Figura 9.4 4..2 cid a Doblado de cara (véase ral (véase Profundi- ensayo. lmmJ macroataquc (E) sección rcdu. I/8~T~3/8 3 2 2 2 . 4.AWS 01.14) Probetas de ensayo requeridasb Tamaños calificados Tracción del Doblado late- Cantidad M acroataquc metal de la sol.11.!Q 286 . T 1/8 [3] 2T [3~T~ 10] 3/8 <T~ 1 3 2 .!Q) Fig.1) b S1 se usara una soldadura en ranura en J o de b1scl con PJP para las soldaduras con juntas en T. dad de la pulgadas jmmj 4. Máx. . Todos los tubos o conductos deben ser mspeccionados visualmente (véase 4.14) 42) tuboa filete Pasada única. soldaduras en ranura con PJP (véase 9. Fig.')) caras) única tubo e (Figura 9. Toda calificación de PJP también debe cailfícar cualquier tamaño de soldadura en filete en cualquier espesor Tabla 9.b Rangos de calificación:::-~ Tamaño de la Espesor nominal de tubo o con- Profundidad de soldadura de Tracción en dueto.12 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado-- Calificación de WPS. 1 en cada 3 caras (salvo Ilimitado Menor que el tamaño máximo a posición a para 4F y 5F. o se usara una soldadura en ranura en J doble o de bisel doble para las Juntas en esquina.14) Cantidad de probetasa. a ser posición a para 4F y 5F. 4.11.ª) 4.g. Doblado de Doblado late la ranura de 4.24 F.11 Cantidad y tipo de probetas de ensayo y rango de espesor calificado-- Calificación WPS. T 4. pasada J·:nsayo T de en construcción Tabla 2. soldaduras en filete (véase 9..1 dadura (véase (véase Figura bpesor de Tan1año del ensayo Tamaño del filete porWPS 4.3 (véase Fig.12.ª) 4. 1 en cada 3 caras (salvo Ilimitado Mayor que el tamaño min.21) Pasada múltiple.9.. !ajunta a tope debe tener una placa restrictiva temporal en el plano de la cara en escuadra para simular la configura- ción de una junta en T ~véase los requlSltOs de calificación de diámetros de tubos de la Tabla 9_1 O :!. pasada construcción Tabla 9.1/Dl 1M:2015 9_ ESTRUCTURAS TUBULARES Tabla 9. raíz (ver Fig. 1 :véase los requisitos de calificación de diámetros de tubos de la Tabla 2. ral Probeta de de soldadura<> 4. Utilizar el detalle de la ranura con PJP de producCión para la caltllcación. VOH F.13 . H F. rodas rodas rodas Todas rodas:. OH EH.. se puede usar tanto el detalle de junta de la !'!gura 9 22(A 1como el de la F1gura 9 21(Bl para la ealdícanón O ::: N o ~ .e ensayo md1eadas ~No calificado para Juntas soldadas de un lado sm respaldo.. H F.el o.¡ .. OH f.. V.H 2G!: FH Fll Fll F. OH F. H Ranurab 6G!: Todas Todas Todas Todas Todas Todas Todas Todas Todas Todas Todas (Tubo O (2G + 5G)!: Toda~ Todas Todas Todas Todas Todas rodas Todas Todas Todas rodas N r secc1Ón _. H F.:: PJP~ CJP~ PJP:!:.. CJP. >" u rectangu. V. ~ -'" ~ "::\ .H 5G!:. F. VOH F. H F. 1 G rotado~ F F FH F F F F. OH E V OIT F V OH F. e Calificación del soldador y del operario soldador-Posiciones de soldadura de producción calificadas por ensayos de conduelo o tubo rectangular (véase 9.1) ""> Soldadura de placa di! produce1ón ""' ~ Ensayo de cal tfícanón ca!JfJcada Soldadura de tubos de produccJón calificada Soldadura de tubo rectangular de producción calificada Junta a tope Conex10ncs en T-. Junta a tope Conexmncs en T-.17.18 0 La ealifieae16n &soldadura en ranura tamba:n eahtka las soldaduras de tapün y en ranura para las poslt!On<Cs do.K- r1po de PosJcJones de Ranura Ranum soldadura ensayo• CJI' PJP F!lete11. OH F. V 011 F V. 6GR Todas Toda~ Todas Todas:.ensa~o de macroataque puede n-:al1nrse en las esquma'i ~ de la probeta de ensavo \Simdar a la f¡gwa 9 27¡ Vi ~ Yéase en Q 15 las resb-icc1ones de ángulo diedro para conex1oncs tubulares en T-. V OH F. Y-. H. H FH F.eFiguras9. K.25) u L 6GR (Ftgs TodilS Todas Todas Todas:. rodas Todas Todas Tudas Tudas:. o soldadas de los dos lados sin ranurado del lado opuesto ~No eal1ficado para soldadwas con ángulos de ranura 1nfenore'i a 30-' (\ éase 9 15 4 .a calificación para soldar JUntas de produecJón sin respaldo o ranurado del lado opuesto rcqu1crc el uso del detalle de junta de la F1gum 9 22iA) Para soldar juntas de prodU\:CIÓll con respaldo o ranurado del lado : opuesto.4 pulg [600 mm] ~Para laeal1ficae1on 6GR se reqUiere tubo o conducto de sección rectangular (Figura 9 25) S1 se usa tubo de secCión rectangular de acuerdo con la F1gura 9 25. TI F F F F. f¡Jctd CJP PJP CJP PJP:! F1ktell. a eahf¡caC!Ón usando tubos de secciün rectangular (Fibrura 9 25) tambu!n eal1fíca la soldadura de tubos de d1ámctrns 1guales o ma~ ores de . Y.17~ 9. V. OH 5F Todas rodas rodas CJP-P~m:tración completa de la junta PJP-Pendrac1ón parcml de !ajunta 'n:aso. y K.J. O ~!. Y-.:.25) 9_27) R 1 Frotado F F F 2F FH EJI EH Tubos 2F rotado FH EJI EJI Ftlete 4F F. rodas Toda~ rodas Tudas A 9. e "' )> ~ Tabla 9.H F.. 9. OH EH.:. Todas rodas TodilS B lar) (Fig. V. AWS Dl.l/01 lM:2015 9_ ESTRUCIURAS TUBULARES Tabla 9.14 Calificación de soldador y operario de soldadura-Cantidad y tipo de probetas y Rango de espesor y diámetro calificados (dimensiones en pulgadas) (véase 9.17.1) Ensayos en tubos o conductosf Cantidad de probctasa Fspcsor de la pared Tubo nominal de la placa nominal, Juntas a tope en ranura Solo posiciones Solo posiciones o tamaño del tubo tubo o conductod con CJ P de producción 1Gy2G 5Ci 6(i y 6GR caliticado, pulg. calificado, pulg. Tamafto nominal Tipo del tubo Espesor de solda- de nominal del dura de ensayo, ensayo, Doblado Doblado Doblado Doblado Doblado Doblado ensayo pulg. pulg. de carab de raízb lateraJb de carab de raízb lateraJb Mín. Máx. Mín. Máx. Ranura ~4 Ilimitado 1 1 Nota e 2 2 Nota e 3/4 4 ]/X 3/4 Ranura >4 ~ 3/8 1 1 Nota e 2 2 Nota e Nota e Ilimitado 1/8 3/4 Ranura >4 > 3/8 - -- 2 - - 4 Nota e Ilimitado 3116 Ilimitado Dimensiones calificada<> Soldaduras en ranura con CJP en Tamaño nominal de tubo conexiones en T-, Y- o Cantidad de o conducto calificado, ~spcsor nominal de pared Ángulos diedros cali- K- de producción probetasa pulg. o placad calificado, pulg. ticadosh Tamaño nominal de Ensayo Tipo de Tubo de nominal soldadura de prueba, Espesor, Doblado Macroa- ensayo pulg. pulg. latera]b taque M in. Máx. Mín. Máx. Mín. Máx. Ranura de tubo :> 6 O. D. :> 1/2 4 - 4 Ilimitado 3116 Ilimitado 30' Ilimitado (Fig. 9.25) Ranura de tubo <4 O.D. :> 0,203 Nota i - 3/4 <4 1/R Ilimitado 30° Ilimitado (Fig. 9.26) Ranura de llimitado Ilimitado sección rec- (solo sec- (solo sec- 3()0 Ilimitado :> 1/2 4 4 ción rectan- ción rectan- 3/16 Ilimitado Ilimitado tangular (Fig. 9.27) guiar) guiar) Soldaduras en filete en conexiones en T-, Y-, o K- de producción Cantidad de probetasa Dimensiones calificadas Tamaño nominal Espesor nominal Tamaño Espesor Rotura del tubo o conducto de pared o placa Ángulos diedros Tipo de nominal nominal e solda calificadosh Calificado, pulg. calificado soldadura de del tubo de del ensayo, dura en Macroa- Doblado Doblad ensayo ensayo, D pulg. filete taque de raízb de carah Mín. Máx. Mín. Máx. Mín. Máx. Posición 5G 1/8 -- 2' 2' Nota e Ilimitado 1/8' llimitadod 30' Ilimitado Ilimitado ::::>: - (ranura) Opción 1- tilete - :> 1/2 1 1 - -- 24 Ilimitado 1/8 Ilimitado 60' Ilimitado (Fig. 4.25)" Opción 2- filete - 3/8 - - 2 - 24 Ilimitado 1/R Ilimitado 60' Ilimitado (Fig. 4.22)!-l Opción 3- filete Ilimitado ::::>: 118 - 1 - - D Ilimitado 1/8 Ilimitado 30' Ilimitado Fig. 9.21) • Jodas las soldaduras deben ser mspeccmnadas VIsualmente (véase 4.22.1) b Se debe hacer un examen radiográfico del tubo o conducto de cnsayoCn lugar de los ensayos de doblado (véase 4.16.1.1 ). e En caso de un espesor de pared de 3/8 pulg .. se puedt: reemplazar d ensayo de doblado lateral por cada uno de los ensayos Uc doblado de cara y raií' requendos d También califica para soldar cualquier tamaño de soldadura en filete o con PJP de cualquier espesor de placa, conducto o tubería e El mínimo tamai'í.o de tubo calificado deberá ser la mitad del d1ámetro de ensayo o 4 pulg., el que resulte mayor. r véase la Tabla 9 13 en cuanto a los detalles de ranura apropiados g Se requieren dospfacas. cada una segUn los requcnm1entos de probetas de ensayo descritos. Una placa deberá ser soldada en la posición 3F y la otra en la posición 4f h Para ángulos diedro~< 30°. véase 9 19 l. excepto el ensayo 6GR que no se rcguinc ' Dos doblados de raíz y dos doblad"i5S"Occara 288 9. ESTRUCTURAS TlJBlJLARES AWS 01 l/Dl.IM:2015 Tabla 9.14 (Continuación) Calificación de soldador y operario de soldadura-Cantidad y tipo de probetas y rango del espesor y diámetro calificado (dimensiones en milímetros) (véase 9.17.1) Ensayos en tubos o conductos! Cantidad de probetasa Espesor de la pared Tubo nominal de la placa nominaL Juntas a tope en ranura Solo posiciones Solo posiciones del tubo o conducto tubo o conductod con CJP de producción IGy 2G 5G, 6G y 6GR Calificado, mm caliticado, mm Tamaño nominal Tipo del tubo de solda- de Fspesor dura de ensayo, nominal del Doblado Doblado Doblado Doblado Doblado Doblado ensayo mm ensayo, mm de carah de raízh latcralb de carab de raízh lateralb Mín. Máx. Mín. Máx. Ranura ~ 100 Ilimitado 1 1 Nota e 2 2 Nota e 20 lOO 3 20 Ranura > 100 ::;¡o 1 1 Nota e 2 2 Nota e (Nota e) Ilimitado 3 20 Ranura > 100 >lO - - 2 - - 4 Nota e Ilimitado 5 Ilimitado Dimensiones calificadas Soldaduras en ranura con CJP en Tamaño nominal de tubo conexiones en T-, Y- o Cantidad de o conducto calificado, Espesor nominal de pared o Ángulos diedros eali- K- de producción probetasa mm placad calificado, mm ficadosh Tamaf\o nominal de Ensayo Tipo de Tubo de nominal Macroa- soldadura de prueba. Espesor, Doblado taque ensayo mm mm latcralb Mín. Máx. Mín. Máx. Mín. Máx. Ranura de tubo (Fig. ~ 150 O. D. :?: 12 4 - 100 Ilimitado 5 Ilimitado 30° Ilimitado 9.25) Ranura de tubo < 100 O.D. ~5 Nota i - 20 < 100 3 Ilimitado 30° Ilimitado (Fig. 9.26) Ranura de Ilimitado Ilimitado sección rec- (solo sec- (solo scc- Ilimitado ~12 4 4 5 Ilimitado 30° Ilimitado tangular ción rectan- ción rectan- (Fig. 9.27) guiar) guiar) Soldaduras en filete en conexiones en T-, Y-, o K- de producción Cantidad de probetasa Dimensiones calificadas Tamaf\o nominal Espesor nominal Tamaño Espesor Rotura del tubo o conducto de pared o placa Ángulos diedros Tipo de nominal nominal e solda Calificado, mm calificado, mm calificadosh Soldadura del tubo de del ensayo, dura en Macroa- Doblado Doblad de ensayo ensayo, D mm filete taque de raí?b de carah Mín. Máx. Mín. Máx. Mín. Máx. Posición 5G Ilimitado :?:3 - - 2" 2C Nota e Ilimitado 3" llimitadod 3()0 Ilimitado (ranura) Opción 1- tilete - :?: 12 1 1 - - 600 Ilimitado 3 Ilimitado 60° Ilimitado (Fig. 4.25)" Opción 2- filete - 10 - ~ 2 - 600 Ilimitado 3 Ilimitado 60° Ilimitado (Fig. 4.22)' Opción 3 - filete Ilimitado 23 - 1 - - D Ilimitado 3 Ilimitado 30° Ilimitado Fig. 9.21) d Todas las soldaduras deben ser 1nspecc10nadas v1sualmente (véase 4.22. 1) b Se debe hacer un examen radiográfico del tubo o conducto de ensayoen lugar de los ensayos de doblado (véase 4.16 1 1) LEn ca.~o de un espesor de pared de 1Omm, se puede reemplazar el ensayo de doblado lateral por cada uno de los ensayos de doblado de cara y rai1 requeridus d También califica para soldar cualquier tamaño de soldadura en filete o con PJP de cualquier espesor de placa, conducto o tubería e El tamaí'lo mínimo de tubo calificado deberá ser la mitad del diámetro de ensayo o 100 mm, el que resulte mayor f véase la Tabla 9 13 en cuanto a los detalles de ranura apropiados s Se reqUJcrcn dos placas, cada una según los requenm1entos de probetas de ensayo descritos. Una placa deberá ser soldada en la pos1c1ón 3F y la otra en la pos1ción 4F h Para ángulos diedros< 30°, véase 9 19.1, excepto el ensayo 6GR que no se requiere ' Dos doblados de raíz y dos doblados de cara 289 AWS DI l/lJUM:2015 9. ESTRUCTURAS Tlll1ULARES Tabla 9.15 Tolerancias de abertura de la raíz tubular Juntas a tope soldadas sin respaldo (véase 9.24.2.1) Abertura de la raíz Ángulo de Cara de la raíz de la de juntas sin la ranura junta respaldo de acero de !ajunta pulg. mm pu1g. mm grad. SMAW ±1/16 ±2 ±1/16 ±2 ±5 GMAW ±1132 ±1 ±1116 ±2 ±5 FCAW ±1116 ±2 ±1116 ±2 ±5 Nota· Las aberturas de la raíz más anchas que las permitidas por lasto- lerancias antes mencionadas, pero no mayores que el espesor de la parte más delgada, pueden ser reconstruidas por soldadura a un tamaño aceptable antes de unir las partes por medio de soldadura 290 9. ESTRlJC"IURAS TLBlJl.ARI·:S i\WS Dl 1/DUM 2015 Tabla 9.16 Criterios de aceptación de la inspección visual (véase 9.25) Categoría'> de discontinuidad y criterios de inspección Conexiones tubulares (todas las cargas) (1) Prohibición de grietas No se deberá aceptar grieta alguna, independientemente del tamw1o o ubicación. X (2) Fusión del metal de soldadura/metal base Debe existir fusión completa entre lilli capas adyacentes de metal de soldadura y entre el X metal de aportt.: y metal ba<>c. (3) Sección transversal del cráter Se deberán llenar todos los cráteres para proporcionar el tamaño de la soldadura espccili~ cado, excepto en los extremos de soldaduras en filete intermitente fuera de su longitud X efectiva. (4) Perfiles de soldadura l.os perfiles de soldadura deberán cumplir con 5.23. X (5) Tiempo de inspección 1 a inspección visual de las soldaduras en todos los aceros puede comenzar inmediatamente después de que se hayan enfriado las soldaduras finalizadas a temperatura ambiente. !.os criterios de aceptación para aceros ASTM A514, A517. y X A 709 Grade IIPS 1OOW IIIPS 690W 1 deberán estar ha<>ados en inspecciones visuales rcali zadas en un lapso no menor a 48 horas después de la finalización de la soldndura. (6) Soldadurao;; de tamaño inferior al nominal FJ tamano de una soldadura en tilete en cualquier soldadura continua pucd.:: ser inferior al tamano nominal espccilicado (L) sin corrección por las siguientes cantidades (lJ): L. lJ. tamailo nominal espccilicado de la soldadura. pulg. [mm] disminución admisible deL, pulg. ]mm] "3116151 "1116[2] X 1/4 161 "3/32 12.51 '"5/16181 "1/8 [3] En todos Jos casos. la parte de la soldadura con tamaño menor al nominal no deberá ex ce- der dd 1O% de la longitud de la soldadura. En las soldaduras de alma a ala en vigas. se deberá prohibir la reducción en los cxtremos de una longitud igual al doble del ancho del ala. (7) Socavación (A) En el caso de materiales de menos de 1 pulg. [25 mml de espesor. la socavación no deberá exceder de 1132 pulg. f 1 mm], con la siguiente excepción: la socavación no deberá exceder de 1/16 pulg. [2 mm 1en .:ualquier longitud acumulada de hasta 2 pulg. [50 mm len cualquier tramo de 12 pulg. [300 mm]. En el caso de materiales con espesor igual o mayor de l pulg. [25 mm], la socavación no deberá exceder 1/l6 pulg. [2 mm]. cualquiera sea la longitud d~.: la soldadura. ( B) En miembros principales. la socavación no deberá ser mayor de 0.01 pulg. ro.25 mm l de profundidad cuando la soldadura es transversal al es fuerm de tracción bajo cualquier X condición de carga. La socavación no deberá ser superior a 1/32 pulg. [ l mm l de profundi dad en ningún caso. (8) Porosidad (A) Las soldaduras en ranura con CJP en juntas a tope transversales a la dirección del esfuerzo de tracción calculado no deberán tener porosidad vermicuhrr visible. En todas las demás soldaduras en ranura y soldaduras en filete, la suma de la porosidad vermicular visi blc de 1/32 pulg. ]1 mm lo más de diámetro no deberá exceder 3/8 pulg. fl O mm 1 en ningún tramo lineal de soldadura de una pulgada ni tampoco deberá exceder dc 3/4 pulg. 120 mm] en ningún tramo de soldadura de 12 pulg. [300 mm J de longitud. (B) La frecuencia de la porosidad vcnnicular en las soldaduras en filete no deberá exceder d~: una en cada 4 pulg. L!OO mmJ de longitud de soldadura y el diámetro máximo no dcberú exceder de 3/32 pulg. (2.5 mm J. 1-:xcepción: en el caso de soldaduras en filete que com~ctan rigidizadores al alma, la suma de los diámetros de X porosidad vermicular no deberá exceder de 3/8 pulg. [1 O mm} en ningún tramo lineal de soldadura de una pulgada y no deberá exceder de 3/4 pulg. [20 mm j en ningún tramo de soldadura de 12 pulg. [300 mml de longitud. ({ ·¡ l.as soldaduras en ranura con ( 'JP en junta'\ a t{)pc transversales a la dirección del ~.:stlJ.t:r7o de tracción calculado no deberán tener porosidad vermicular. En todas las demás X soldaduras en ranura la frecuencia de la porosidad vermicular no deberá cxcedcr de una en 4 pulg. ]1 00 mm 1 de 11mgitud) el diámetro máximo no d.:hcd. exceder de 3/32 pulg. f2.5 mm 1 Nota l.'n:~ ··x mda:a la aplu.:abtlldad para el t1po de conexión, tm arca sombrcada mdtc:~ no aplicabilidad 291 AWS DI liD! 1M:2015 9. ESTRUCTURAS TlJBUI.ARLS Tabla 9.17 Requisitos para IQI de tipo orificio (véase 9.28.1) Rango nominal Rango nominal Lado de la película del espesor del espesor del matcriala. pulg del matcriala. mm lksignación Ori licio csl':ncial Hasta 0,25 incl. Hasta 6 incl. 7 4T Más de 0.25 hasta 0,375 Más de 6 hasta 1O 10 4T Más de 0.375 hasta 0.50 Más de !O hasta 12 12 41 Más de 0.50 hasta 0.625 Más de 12 ha-;ta 16 12 4T Más de 0.625 hasta O. 75 Más de 16 hasta 20 15 41 Más de 0.75 hasta 0.875 Más de 20 hasta 22 17 4T Más de 0,&75 hasta 1.00 Más de 22 hasta 25 17 4T Más de 1.00 hasta 1.25 Más de 25 hasta 32 20 4T Más de 1.25 hasta 1.50 Más de 32 hasta 38 25 2T Más de LSO hasta 2.00 Más de 38 hasta 50 30 2T Más de 2.00 ha:-.ta 2.50 Más de 50 hasta 65 35 2T Más de 250 hasta 3.00 Más de 65 hasta 75 40 2T Más dr.: 3.00 hasta 4,00 Más de 75 hasta 100 45 2T Más de 4.00 hasta 6.00 Más de 100 hasta 150 50 :n Más de 6,00 hasta lUlO Más de 150 ha..'ita 200 60 21 a Espesor radiografíen di! pared única Tabla 9.18 Requisitos para IQI de tipo alambre (véase 9.28.1) Rang() IH)tninal Rango nominal Lado de la película Diámetro máximo del alambre del espesor del espesor del material a. pulg del matcriala, mm pulg. mm Hasta 0.25 incl. Hasta 6 ind. 0.008 <UO Más de 0,25 hasta 0.375 Más de 6 hasta 1O 0.010 0.25 Más de 0.3 75 hasta 0.625 Más de 10 hasta 16 0.013 0 ..33 Más de 0.625 hasta O. 75 Más de 16 hasta 20 0,016 0.41 Más de 0.75 hasta 1.50 Más de 20 basta 38 0.020 0.51 Más de 1.50 hasta 2.00 Más de 38 hasta 50 0.025 0.63 Más de 2,00 hasta 2.50 Más de 50 hasta 65 0.032 0,81 Más de 2.50 hasta 4.00 M á.;; de 65 hasta 100 0.040 1.02 Más de 4.00 hasta 6.00 Más de lOO hasta 150 o. oso 1.27 Más de 6.00 basta 8.00 Más de 150 hasta 200 0.063 1.60 • lspesor radtográlko d.: pared única 292 9. ESTRUCrURAS TUBUI,ARl:S AWS DI 1/Dl 1M.2015 Tabla 9.19 Selección y colocación de IQI (véase 9.28.2) T igual T igual T desigual r desigual ;:::>: 10 pulg. (250 mmJ L < 10 pulg. [250 mmJ L ~ 1O pulg. [250 mm JI. < 10 pulg.J250 mmJ l. Tipos de IQI Orificio Alambre Orificio Alambre Orilicio Alambre Orificio Alambre Cantidad de 1{)1 Circunferencia del conducto 3 3 3 3 3 3 3 ·' Selección de la norma ASTM E 1025 E 747 E 1025 E 747 1 1025 E 747 1 1025 1' 747 Tablas 9.17 9.18 9.17 9.18 9.17 9.18 2J1 9.18 1 Figuras 6.6 6.7 6.8 6.9 ]\;otas T- Espesor normnal del metal hase (TI y T2 de las figuras) 2 l. --'- Longitud de la soldadura en d área de interés de cada radwgrafía 3 Ls posihk mcrcmentar T para proporcionar d espesor dd rd'ucrzo admisible de la ~oldadura siempre que se utilicen cuíbs (.h:hay.J de los H)J de on- lkio conforrm: u 6 17 3 3 293 AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES 1UU r-- '1 - e- 3 -· - - ' 500 -i f-. - 2000 r sn e 2UU 2 e ::m ~ ~ ¡§t:, ' ~AT..:·;~,)"'<IA A l 1UUO z L ' u u _j 20 ºz <n < 100 u o N ce 1U ~ cec :::::--: -- G YX B"·¡ ' r.oo ::: ~ o r--::: -- "" " - L!! - e~ v ·' 1 ---- - ' ó1J ,, '" "' ó u+ ?llll "' § r- -- '" n - o >1 -...¡, Cl 2U o 3 r-- r- -;T 1Ull z - "'"' Cl ? - ·- -F.L_, ., 7 ce - r--- ' ¡-- K, 10 sn l 1 ,, i 1--- 'K'-L .'. ? 4 u e, o~ 4 4 2 4 Figura 9.1- Rangos de esfuerzo de fatiga admisible y rangos de deformación para categorías de esfuerzos (véase Tabla 9.3), estructuras tubulares para servicio atmosférico (véase 9.2.7.3) 294 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1.1/D1.1M:2015 TAlÓN TALÓN MIEMBRO RAMAL TALÓN- ESQUINAJrt""h ESQUINA ·\.-· --. ./.., ., ·--- LATERAL LATERAL o. i MIEMBRO ESQUINA ESQUINA RAMAL ·-PIE ESQUINA MIEMBRO PIE ----- MIEMBRO PIE - PRINCIPAl PRINCIPAL (A) SECCIONES CIRCULARES (BISECCIONES RECTANGULARES LIMITE MÁXIMO DE CONEXIONES EN T .~ZONA DE _¡ ........ / PIE 90' T / . 1 ,r. 1 MAYOR ZONA DE 10" LATERAL i '' '' .' ZONA DE PIE 90" T ____/ (C) CONEXIÓN EN T iD) CONEXIÓN EN Y l :¡''. .'·' ' ' 1 l g ' ' '' SEPARACIÓN g MEDIDA A lO lARGO DE lA SUPERFICIE DEL CORDÓN ENTRE lAS (E) CONEXIÓN EN K (F) CONEXIONES DE COMBINACIÓN EN K PROYECCIONES DE LA SUPERFICIE EXTERNA DEl MIEMBRO RAMAL EN LA MENOR DISTANCIA a U mt.:r~t1no rclevant.: está entre las barras transversaks cuyas curgas están cscncmlmcntc equilihradas El l!J)O (2) tamh1~n se pu<..'Jo: Lh:nommar co- nexión en N Figura 9.2-Partes de una conexión tubular (véase 9.3) 295 AWS 01.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES .'·..._ / (G) CONEXIONES CRUZADAS ~ -TRASLAPE iH) DEVIACIONES DE LAS CONEXIONES CONCENTRJCAS DIAFRAGMA R;GIDIZADOR INTER:OR " ANULAR EXTERIOR MANGUITO CARGA DE TR~TURAC IÓN 11) CONEXIÓN TUBULAR SIMPLE iJ) EJEMPLOS DE CONEXIONES REFORZADAS COMPLEJAS TRANSiCIÓN TRANSICIÓN / '¡] ·-.'. 1 1 \ j ... D ¡K) CONEXIONES Y TRANSICIONES ACAMPANADAS Figura 9.2 (Continuación)-Partes de una conexión tubular (véase 9.3) 296 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1.1/01.1M:2015 te 1 ~1 -" ¡ 1 . 1 - + D D COINCICENTE' ESCALONADAS e p D ~ IL) TIPOS DE CONEXIONES PARA SECCIONES RECTANGULARES (M) PARÁMETROS GEGKTRICOS PA~ET~C SECCIONES C!~CL'-"RES ~:..:ct:·,=-~ '1:.:-.a,,.:;_.._,R.:.: ~ ,.t-'R 0 Oo.'Ü D'D ~ - .:1,·0 R•1( Q.'"1 "+, -< RADiO MEO DO - :o:1< t~·t.; C~N UNA GALGA A.~GJLO ENTR!: LNE.o\S CE!iTRALES DE \-!IEY6~0: 8 CE RAD QS ANGU_O JIEJRO _QC.L.l ::N U"' l:IU'iTO J...:>O Jf .;..· LA- JNT A. ~-O LOADA (N) DIMENSIÓN DE LA ESQUINA DIVE";~lON O=: LA. E~JI""". VE:: IDA EN EL PUNTO DE TANGENC¡,.t, O CO"'"TA.CTC CON Ut-¿A E~--::UAOR.A A ~o· O MEDIDA DEL RADIO G U61CADA E"'~ ESQI.'IN.A. Figura 9.2 (Continuación)-Partes de una conexión tubular (véase 9.3) 297 AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES E 1, Mi N :NO MENOS DE ' ¡::ulg [:'~· m~]1 ¡---1-- i =ESPESOR DE LA SECCIÓN TUBULAR MAS DELGADA Nota· l.= tamaño sl.)gÚn se requiera Figura 9.3-Junta traslapada soldada con filete (tubular) [véase 9.5.1.3 y 9.9.1(2)] CL DE L..l.. C;~R:;;ANT :... EFECTr · ,.: ., - Figura 9.4-Radio de la proyección de la huella de soldadura en filete para conexiones en T-, Y- y K- (véase 9.5.3) 298 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS 01.1/D1.1M:2015 b -:-tJ-fiTE V¡:- ,, r:::=~ti. /. 1 R 1 -~- Figure 9.5-Esfuerzo de cizallamiento por punzonado (véase 9.6.1.1) A 1 SECCIÓN A-A HASTA MIEMBRO Figura 9.6-Detalle de junta traslapada (véase 9.6.1.6) 299 AWS D1.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES Notas l. -0,55H ~e-s; 0,2511 2 e¿30° 3. H/tc y D/t;, S 35 (40 para conexiones traslapadas en K- y N-) 4 a/tb y b/tb 5: 35 5 Fvo :0::: 52 ksi [360 MPaJ 6 0,5 S H/0 S 2,0 7 F,JFuh S O,S Figura 9.7-Limitaciones para conexiones rectangulares en T -,Y- y K- [véase 9.6.2 y 9.8.1.2(2)] r,·\IE\IBRO TRASLAFA[l(l '(:\ HAS..,. A r>.IIH1BRC ~' /y H 1 1 p 0, ' \ ',"' ' '~ ,y "-J Figura 9.S-Conexiones en K traslapadas (véase 9.6.2.4) 300 . DEL TUBO \ / __ + 1:2 pulg.mura pu~d~ ser d.7) " ~ "' . m m () () SOLDADO DE AMBOS LADOS SOLDADO DE UN SOLO LADO i5 . DEL TUBO ff D.-------'-----.-------<§ / + ~.. AMOLAR O REALIZAR CORTE TÉRMICO ANTES DE SOLDAR 2 5 DE SOLDAR {C) TRANSICIÓN POR BISELADO DEL (C) TRANSICIÓN POR CALIBRE RECTO Y TUBO DE MAYOR ESPESOR BISELADO DEL TUBO DE MAYOR BISELAR ANTES BISELAR ANTES ESPESOR 1 ·· •.--. E. . 'QUITAR OESPUÜ DE SOLDAR fin f \¿ (C) TRANSICION POR SOLDADURA BISELADA D.lo o calificado 2 Las p~nd1o:nt~s de trans1cwn mostradas son las maxm1as permtudas Fn {BI !l))) (El la ranura pu~d~ ser de cualqu1o:r ttpn) detall~ adm1t1do o calificado 1 a~ r~nd1entes de trans1ctón mostradas son la~ máxtmas p~rmtt1das s .E..."' (. -·- --- ffu .9-Transición de espesor de juntas a tope entre piezas de espesores desiguales (tubulares) (\'éase 9. 5 MECANIZAR...: cuallJUI~T upo y dctalk adnllih.:: Figura 9.0 E DEL TUBO 1 z AliNEACIÓN DE LA LÍNEA CENTRAL ALINEACIÓN DE LA DESVIACIÓN l 1 ~ ll__c .REBISELAR OESPUES REALlZAR LA SOLDADURA AHUSADA lB) :0 )> m e-< DE RELLEMAR LA (lJ (A) TRANSICIÓN POR INCLINACIÓN DE LA SUPERFICIE DE SOLDADURA SOLDADURA e <.. 25 .} 1 m m -< :0 e 25 L SE REQUIERE UNA MÁXIMA DIFERENClA DE } 2:t=s () e-< SE PREFIERE DI CONSTANTE 118 pulg_ (3 mm] EN RADIO ANTES DE 25 ? lb (Al .. DE SOLDAR 1 L__ DE SOLDAR 25 25 25 ¡---::- / 1 1~· 25 {r------) ' < { ' BISELAR ANTES DE SOLDAR Du + SE PREFIERE DI CONSTANTI!:' v-:J (C) TRANSICIÓN POR BISELADO DEL ELEMENTO (F) TRANSICIÓN POR BISELADO DEL DIAMETRO EXTERNO DE MAYOR ESPESOR DEL TUBO DE MAYOR ESPESOR ~ m \Jotas "! La r. QUITAR DESPUES QUITAR DESPUES + ~( t+ Q t :0 m m ll__c DE SOLDAR 1l__c DE SOLDAR 1 L:__:· 25 25 25 "-' "-' 25 1 ~.~ ~.' 1 ~ 1~ (A) TRANSICIÓN POR INCLINACION DE LA SUPERFICIE DE SOLDADURA Y BISELADO MECANIZAR ANTES 2.... [12 mfftf' 1-.___--.!.--.. 1 51 151 U.._ ) L f L1 . No prccahfícado para q¡ < 30°._ -L L L- _._t.10-Juntas tubulares precalificadas soldadas con filete realizadas con SMAW.L 1'})-11·::' 1 1t 1 61 1 751 k~t[250 MPa] y ckdrodos de 70 kst[4}.espesor de la parte más delgada ·-· 1 .:../IN L PAR.L ..:."J. DE T .. GMAW. F..:. aplican las dimensiones f.u:.~ E= C 7: E -1 E.R·?. '+ • E·:::• .R.¡ 1 t. -EF.A.21L- t ..:. . 6 'fl =ángulo diedro Figura 9. y FCAW (véase 9.fr:: F..1. SE C:·EEERA C. DE ::.:.1) 302 . Y(lR.21_) 4.1...51 P.CR~ .!. DE L.NT:.::. ._TE.1M:2015 SECCIÓN 9..I~·~:_IL.- 5 véase 4.:. :::: FIE D 1 ZON .9..:. JE BISEL C::·M~LET: de pérdida Z di>! la Tabla 9_5 vt':ase Tabla 9.:.'i Ml'aj) L.LON 1..)-l.~. z 2 1. EJ::::=..:.2 para l!mltacmnes de~= d/U.R.. L....::lE P:.'asc 5.::·J' 121 1 81 201 3 Abertura de la raíz de O pulg.R.. (?A..071 Notas.. J•. a 3/16 pulg [5 mm] (v<. Para 4> < 60°. ESPESOr. iTL.R E .:.:.R El.6....:. ESTRUCTURAS TUBULARES d ' z:=:N.5.....!._:.1/D1. SEL '~~ DE 6). 1 3 la cual podria rcqucnr un mayor 1 41 1 51 tamaiio de la soldadura para combinacwncs dtstintas de mdal hase de 36 L.::.AWS D1. :..TE::::.L..L LATER.13 para los requisitos de posición para calificacionesdel soldador.tamaño rníntmo (vCasc 9..'.a . 1 ¡-J t.::.: t. •RECT "-..:.:.:. ~ DE T.A. . \ L____.A CON CORTE ._l-=~======~~. ':10-D.¡ e 1:j t~ JE ESQUi"llo.:v. .tE .c~6~- DE ESQIJIN.Nt. / TRANSICION DE :::$QJINA t'~' ~~~~.'\L (O) COIIEXION RECTANGULAR COINCIOENTE Figura 9.L ON / ' ' 1 ~--\. \_ ?Qtutt .. De :..-.A. y K.\r-··---- r..A. / ZO"l. SECCION P-ANA (B) CONEXION RECTONGULAR ESCAlONADA ZOL. --~---~-~--------------...10. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1.1) 303 .-.. Y-..con PJP (véase 9.8 '" -AE~_·-··~·5 b~~~~:~ :..11-Detalles de la junta precalificada para conexiones tubulares en T-..·.SECCIÓN 9..~- // . DE TALON ZONA:::: TRANS!C!ON (A) CONEXION CIRCUlAR GO~TE A._ !'11-3LETE .. J.. INGL!:TE PARA'"" -:'5::" T PI :O DE ZON.AT~~ \ .¡f DE SO_DAOUFi."-..1M:2015 / ..tA DE PtS. BIG!:l ADICIO"'..1/01.Z0No6.IJRA 1 T~~. EtMIN A PT ' ESQUEMA PARA . __ . ESTRUCTURAS TUBULARES Pi --./ . -~.1) 304 .TA LINEA T. =''T TRANSICIÓN A ~RANSICIÓN B to -. t· ) 30' Figura 9. =60'-30° DEFINICIÓN ANGULAR 15C~ .1/D1.AWS D1..1M:2015 SECCIÓN 9.¡. E<:.-.8ENTE · :tMIN.con PJP (véase 9.o\-. y K.ll(Continuación)-Detalles de la junta precalificada para conexiones tubulares en T-. EST"- PT _IN~"­ / iANGE'flE l.¡·' 30' TALtN 90' .10.... Y-.-. y K.1QJ. O SEGUN SE REQUIERA PARA ESTA LÍNEA QUE SOBRESALGA TANGENTE A PT (LO QUE SEA MENOR) ESQUINA DE PIE LATERAL COINCIDENTE Notas 1 t =espesor de la secCión más delgada 2 Biselado del canto excepto en zonas de talón y transición.1) 305 . [3 mm] Y r 3 2tb O APERTURA DE LA RAÍZ 3 1/16 pulg. 6 Se deben hacer los cálculos conforme a 9 6. [5 mm] 4 No precalificado para menos de 30° 5 Tamaño de la soldadura (garganta efectiva) lw 2:: L Dimensiones de pérd1da Z ind1cadas en la Tabla 9.SECCIÓN 9. con todas las esquinas completamente annadas y con todos los inicios y paradas de solda- dura en caras planas 8 Véase la definición de ángulo diedro local en el Anexo 1.3 para longitudes de cateto menores a 1. 'f' 9 w_p_ =punto de trabajo - Figura 9.1l(Continuación)-Detalles de la junta precalificada para conexiones tubulares en T-.5t.5.5tb MÍN.1M:2015 '1' = 90-'-75' PIE PIE O TALÓN LATERAL O TALÓN DIMENSIÓN DE LA ESQUINA e 3 tb + 1/8 pulg.1 . a3/16pulg.1 1. la preparación de juntas para trans1ciones de es4uina debe proporcwnar una transición suave de un detalle a otro Se debe soldar en forma continua alrededor de las esquinas.10. Y-. como se muestra 7 Para una sección rectangular. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1. [2 mm] O YER. 3 Abertura de la raíz: Opulg.9.con PJP (véase 9.1/D1. Z) B 914 TRANSICIÓN '-PUNTO DE TRANSICI N DE ESQUINA TANGENCIA DE ESQUINA EN lÍNEA CON LATERAL FIGURA DE DETALLE B 9.1/D1.SEGÚN '!' DETALLE AO VÉASE TABLA 9. D como se muestran en la Figura 9_14 y todas las notas de la Tabla 9. ESTRUCTURAS TUBULARES TALÓN FIGURA DE DETALLE B. C O D PIE FIGURA DE i. B. TALÓN FIGURA [2.14 (VÉASE DETALLE B AL TER NATIVO EL INTERIOR PARA CONEXIONES RECTANGULARES DEL TUBO COINCIDENTES) RAMAL VÉASE DETALLE B ALTERNATIVO CONEXIÓN RECTANGULAR COINCIDENTE (PARA SECCIONES RECTANGULARES COINCIDENTES) Notas 1 Apllcan los detalles A.10pulg.2) 306 . con todas las esquinas completamente annadas y con todos los imcios y paradas de arco en caras planas.Y-.12---detalles de la junta precalificada para conexiones tubulares en T -.± incluyen las Figuras~ y~ segUn correspondan al espesor (véase 9_2_7_7) Figura 9. C.11.con CJP (véase 9.1 M:2015 SECCIÓN 9. 3 Las referencias de la Figura 2J. C PIE FIGURA DE O D i.8 2 La preparación de JUntas para soldaduras en esquina debe proporcionar una transición suave de li'ñ"""ctetalle a otro Se debe soldar en fonna continua alrededor de las csqumas.Li'LSEGÚN '!' DETALLE AO (VÉASE TABLA 9 7) B 9.±. y K.14 TRANSICIÓN TRANSICIÓN DE ESQUINA DE ESQUINA LATERAL FIGURA DE DETALLE B 9.L!.5 mm] DE DETALLE B. RAÍZ O A 0.AWS D1.14 CONEXIÓN RECTANGULAR ESCALONADA CARA DE LA --j \-. 13-Definiciones y selecciones detalladas para conexiones tubulares T -.11.precalificadas (véase 9. y K.7) 307 . !'v1IEr1IBRCJ PRINCIPAL Figura 9.2 y Tabla 9. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1. Y-..1M:2015 fv\IEM6R(I RAI\IAL APEA F'ARA DET A.LLE A 06 AREA PARA DETALLE 8 AREA F'ARA DETALLE C Cl [.SECCIÓN 9.1/D1. PALDO SOLDADURA DE RESPALDO SOLDADURA DE RESPALDO F = ":t:.• F -----. -..14-Detalles de la junta precalificada para soldadura en ranura con CJP en conexiones tubulares 308 .~ VARIA CE 13ó'A90' 'i' = 15C'-90' 'l' = 91J'-SO' DETALLE A DETALLE 6 f . ESTRUCTURAS TUBULARES CARA DE LA RAIZ / -RELLENAR SEGJN SE 0-1<'16pu!g :~'llm] :.1M:2015 SECCIÓN 9. ~ F SOLDADURA DE RE::. tb. como se indica con la línea discontinua 4 La convexidad. W.. etc. deben sujetarse a las limitaciones de 5 23 5 El espesor del miembro ramal...·~ 'l' = 40~-15: DETALLE C TRANSICIÓN DETALLE O DECA D Notas: 1 véase Tabla 9 8 para dimensiones t. debe sujetarse a las limitaciones de 9 2_7 7 Figura 9. w.7 / REQU..ERA PARA MANTENER t.AWS D1.. 6 2 El perfil de soldadura plana estándar mínimo debe ser el que se indica con una linea sólida.. el traslape. R. __ !• R F VARIA CE OA F b'~ AS o.1/D1. L. 3 También debe aplicarse un perfil cóncavo. 1 r-. DE LA RAiz Q.NGULO DE PIE '"" '!' \ ...1/D1.'.y K-Perfil con filete de pie para espesores intermedios (véase 9./ . t::. ' F . GE:..'\NTE ~E'"! tw \.2) 309 ... R.1M:2015 _ R=:LL......:.'\DJZV...SECCIÓN 9.. como se indican en las lineas discontinuas. tambtén debe sujetarse a los limites de la rabia 5 7 4 Véase Tabla 9.../ -.L'N / GE ~EQI.!:·e-pulg [:::•run] ·••·•••·.. >-~ 51~::.. L.. t· \ ! \ \ ' l 1 R R t·. .. tlliñbién son aceptables Figura 9.11.::NAFi..:tALDO :lE /\ F F . 4> - 5 La convexidad y el traslape deben sujetarse a las limitaciones de 5 23 6 Los perlilcs cóncavos.8 para dimensiones t_. 7 para rango aplicable de espesor tb 3./.15-Detalles de la junta precalificada para soldadura en ranura con CJP en conexiones tubulares en T-. RES. \:::_. :::AR. .. F = tb/2.2. D=: . t. W. Y. • • F 0:'/IDIR EL A.· = 1 so= -9o' DETALLE A DETALLE 8 . Tamar'lo mínimo de la soldadura en filete..F ::.. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1... 7. l"fTERIO~ OPCIONAl..'IERA PARA ~A.OLDADU~. -+.l .. .' F l F R:ES='ALX· 'i' = 75 '-JO' DETALLE::: TRANSIC 16N DETALLE O DE CAD Notas 1 Los esquemas ilustran perfiles estándar alternativos con filete de pie 2 Véase 9. t-0~0. w.' ID l' .. ~--- /( \ . 'i' = 1 50'-90' 'l = oo '-so= DETALLE A DETALLE 6 61$:El INTE~OR OPCI0"4A.-· --· '---: / MI N.: ':.6(2) completamente esmerilados 2 Para secciones pesadas o aplicac1ones críticas de fatiga como se indicó en 9 2 7_7 3 Véase Tabla~ para dimensiones tb.OC -..JUR..-----~ :~ \·-. MÍN MIN MIN... RA!Z0--1·16 __ .11.. RADIO \. '. 7.'. PA~.y K--Perfil cóncavo mejorado para secciones pesadas o fatiga (véase 9...16--Detalles de la junta precalificada para soldadura en ranura con CJP en conexiones tubulares en T -.\ [2 "T'M] ..\_ REGPA:..' 1 ' / t .. . '"1ECHADEZJE ~EXTERIOR H:C'iA DESDE EL EXTE~IO~ •._ .tz r.2.'16 1 .2) 310 .6(1) tal como se soldaron y para 9. •!·'• 1 •) . '' '' : .. \_ ' .. \. ~.....A.=>ALJO ft......'RA L~OLDACUR..&..I./ ---~ jo =v-. t.Y.R RADlO SEGU~ SE REQUIE'Vo. ¡p -- Figura 9.OLD.AWS 01./ . :JARA MANT~N=:R !y. ESTRUCTURAS TUBULARES M IN. te X..J 1 1 ·• ---[~OLDADl..'"-- -· .1M:2015 SECCIÓN 9.. R.. REL-ENA.1/D1.\- !t>''2 - ' "i!:C"iA JESDE !:l :':XTERIO~ ~-2 --~-_.. 0:: LA ..Q RAO.Q / ~!:SP"-00 ·-...-... __ i RADI:) u.A::V.1 1' '·· ·. • VARIA . MIN ···i/ :o :. w... '.-1. ' -·-·r- ' R J l " ' :...· SOLJ.WURA DE ~ES. ·J. SOLJA:lJRA DE\'..7.o\ ··-L SOLDAO\}RA TE ORCA TEÓRICA TEÓRICA 'i' = 45'-30' DETALLE C TRANSiCION DETALLE O DEC AD Notas 1 llustm perfiles de soldadura meJorados para 9 2..-_/·· / :' .._- L j ' --~./ 1 RADIO to:2 CARA J€ J..' . '{' D!i·g !2ITI"'lj pu~ ·r--J . W. DE RAD. L.' . A \o~ Y".U.. PARTE SLPERI~ (AtPOSICtONOE ENSAYO DE SOlDADURA Pt.:ll..¡t15"t ' '' '' '' . SOBRE CABEZA (C) POSICION OE ENSAYO DE SOlDADURA MJLTIPlE 5G ANILLO DE RESTRJC~IÓN \ INCL!NACIÓN DE CONDUCTO FIJADA 14ft ±5~) '{ NO ROTADA D\RANTE LA SOlDADURA lE) POSICION DE ENSAYO DE SOI.17-Posiciones de conductos o tuberías de ensayo para soldaduras en ranura (véase 9.Tll't1' GGR (O) POSiaON DE ENS..JCTO ~IZCNTAL Y ~OT.A.DCf\TE EN O -:ERGA DE _11..OAD!MA IU. V O K) Figura 9...(! ~OT. ~ZO"lT"A. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS 01.m 1G ROTADA COM:JXTO O T..A YO DE SOLDADURA .Q6..llER'.Nl. ' . Xt.MDURA SOLDADURA PLANA VERTICAL..1M:2015 COt-D.1/D1.1) 31\ ..12...6. 1:i' 5" L C€PXITAR \ETAL JE lo.1..TIPLE GG CON ANIUO DE RESTRICCION ieotaiONES EN 1. GOL.1 18) POSIClON DE ENSAYO DE SOLDADURA HORIZWTAL2G ·~s· 1s"' CONDUCTO O TUBERIA HORIZONTAL FIJADA •:: W 1 'f NO RC>TADA DURANTE LA S0..SECCIÓN 9.JIIDJR.ADA [)_F\ANTE LA ~RA.'\Xl..R<\ =>J. / . Términos y dejimciones de soldadura estándar.AWS D1.1M:2015 SECCIÓN 9.12. . ESTRUCTURAS TUBULARES 1 1 ~ . Figura B 20.1) 312 .\¡.1/D1.v \J 1 (B) POSICIÓN DE ENSAYO (E) POSICIÓN DE ENSAYO DE DE SOLDADURA SOBRE SOLDADURA MÚLTIPLE 5F CABEZA 4F (FIJA) (FIJA) Rcproduc1do de AWS A3_0M/A3 0:201 O.X2:: 1 > 45'' '-. / '( :> .wldaduru blanda.18-Posiciones de conductos o tuberías de ensayo para soldaduras en filete (véase 9. r----. r-- e :> ~ 1 . mcluidos términos para junta adhesiva. D 1 / e ::> o) 1 (A) POSICIÓN DE ENSAYO (C) POSICIÓN DE ENSAYO DE SOLDADURA PLANA 1 F DE SOLDADURA (ROTADA) (B) POSICIÓN DE ENSAYO HORIZONTAL 2FR DE SOLDADURA (ROTADA) HORIZONTAL 2F (FIJA) G ~ '-. Miami: Soctcdad Americana de Soldadura Figura 9. soldadura file rte . corte térmico y termorrociado.--. CUANDO "'90oS!: R!:QIJIERA :TtPK:O' P.._06ITAS JE ..PE"'DULO :.DO DE MIZ TRACCiÓN Y PROBETAS DE ENSAYO 2-0N EL PENDUL:) DE CHARPY PROBETAS DE DOBLADO DETALLE A-2 pulg [50 mfT'} O 3 oulg. S DE E'll::..: DEL CO'IIDUCTO PARA -A-S :::.o::K:IONE:::O SG..JCTO OE TAJJ..:. :::<:>BLA::JO DE CA'Q.O DEL TRAB.A DOOLADO DE RAIZ DOBL.:IQ:JCIO"lES 5~.E REOUIE"Uo..:.:."':ULO ~E C~"'!PY..a.R. T"Uo.!.~N:lJLO ::: .OOETAOE EN~VOS CON EL DETAU.A"'O CON E.e.IUO.. 6G .y +-~~~--~ CUAN~t.)Q 8 pug.ADO LATERAl.A¡o.ERIOR DEL CON::UCTO PA"Vo.L!BK:ACION DEL" PR..t~R.JP!::R:IOF. ~~ !:. ~ POCICfONES SG.ARTE :SJPERIOR DEL CONDUCTO C'"iA'"!P'( CUAN:O SE "'!EQJIEF\A ¡TI~ICO• =-ARA~ . 5G Y €-GR PA'"!TE su:::.¡ :aAt. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS DUID1.~lg ['5:l nm] O PE"'DL'-0 DE CHARPY PI\AA CO"''DI.SECCIÓN 9.. o5GR: e• .E 1 CHAR. TRACCIO"' P~OOIT~ :)E !::N:::>AYO CON El ·~y Pf:. REQUIERE Nota pueden r~qucrirse duplicados de los conductos o tub~rias de ensayo de mayor tamaño cuando se especifiquen ensayos CVN en los documentos del contrato o en las ~sp~c1ficac10nes Figura 9.olro..f C.1M:2015 ='ROBET.G Y 5GR DOS._. [200 !Wl] Eo..CCIVN OETAU.19-Ubicación de probetas de ensayo en tubos de ensayo soldados- Calificación de la WPS (véase 9.ADO DECA.f 8-6 p¡... f.14) 313 . [75 m'n) EN DIÁMETRO PARTE ::". oTIPICO¡ DOE..•' / E"''~YOCON E. .20-Ubicación de las probetas de ensayo para tubería rectangular soldada- Calificación de la WPS (véase 9..AWS D1. ESTRUCTURAS TUBULARES ZONA SJPERIOR DEL TUBO PARA POSICIONES 5G •3(j Y GGR TRACCIÓN DOBLADO LATERAL O DE CARA PROBETAS DE ENSAYO CON EL PENDLILO DE CHARPY CUANDO SE REOUIERA 1T!PI(l)¡ DOBLADO DE RAIZ O LADO DOBLADO LATERAL O DE CARA DOBLADO LATERAL O DE RAIZ.14) 314 . ---.1/D1.1M:2015 SECCIÓN 9. TRACCION Figura 9. 12.-v--< = MÁXIMO t 1 '" .1M:2015 .. TAMAflo DEL FILETE INICIO Y PARADA DE LA SOLDADURA ¿'.+--. PARTE SUPERIOR 1F ROTADA. DET :OLLE A-MOtfl AJE DE CONDUCTO A CONDUCTO CARA DEL CORTE·T~ICO PROBETA DE PRUEBA DE MACROATAGUE Notas 1 véase los rcqUJsJtos de pos1C16n en la Tabla 9. CARA ' \.21-Ensayo de solidez de la soldadura en filete de conductos-Calificación de la WPS (véase 4...1/D1.---<(_t = MAxiMO TAMAflo DEL FILETE 2 pul¡{ 1 ¡:5 m"' é============i INICIO Y PARADA DE LA ' . = T ESPESOR DE PARED $0l. 2F ROTADA 4F y 5F UBICACIÓN DE PROBETAS DE ENSAYO EN CONDUCTO SOLDAD0--1:ALIFICACIÓN DE LA WPS .16) 315 ./" MACROAT ACAR UNA . 2F. Cx.9 2 Fl conducto debe ser de ~t1ficiente espesor para evitar la perforac1ón por fusión 3 Todas las dimensiones son mínimas Figura 9.SECCIÓN 9.+.OADURA DEL CORTE·TIPICO DETALLE B-MONTAJE DE CONDUCTO A PLACA PROBETA DE PRUEBA DE MACROATAQUE Notas 1 véase los requi~ntos de pos1ción en la Tabla 9. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1.. El conducto debe ser de suficiente espesor para evitar la perforacion por fus1ón.2 y 9.9 2. L ' MACROATACAR UW. 1 y 9. MÁX..\ {--~--~ j ~ 1/8 pulg.-~ ~ ~.1/8 pulg.2) 316 .15. 1/8 pulg_ !3 mm] MÁX 1/8 pulg [3 mm[ MÁX ~¿ -"WAA CWAA" ]= DE LA JUNTA DE PRODUCCié>N (A) CALIFICACIÓN DE LA WPS SIN RESPALDO (B) CALIFICACIÓN DE LA WPS CON RESPALDO Nota T = cal1fícación para el espesor de pared de conducto o tubería de st:cción rectangular Figura 9.~L.AWS D1.1/D1.15.1M:2015 SECCIÓN 9. DE LA JUNTA DE PRODUCCIÓN {A) CALIFICACIÓN DEL SOLDADOR SIN RESPALDO {B) CALIFICACIÓN DEL SOLDADOR CON RESPI\'-DO Nota· T = calllícacJón para el espesor de pared de conducto o tubería de sección rectangular Figura 9. [3 mm) MÁX. Go~ ( ~ ¿~·~.23-Junta tubular a tope-Calificación de la WPScon o sin respaldo (véase 9._________. [3 mm) .19) a = ÁNGULO DE LA RANURA a =ÁNGULO DE LA RANURA DE PRODUCCié>N DE PRODUCCIÓN {60' RECOMENDADO) {60' RECOMENDADO) a a- {'--------'\ ¿ {-.: ~. ESTRUCTURAS TUBULARES 60 .22-Junta tubular a tope-Calificación del soldador con o sin respaldo (véase 9. """ 1 se~'"' ~.4.1/D1.8]) DETALLE A "y/ ~'.1M:2015 1'-"-~0 X.SECCIÓN 9. [25 mm] MÍN DE RESPALDO (EL [150 mm] ANCHO DE LA RANURA ~""" 15' O ÁNGULO MÍNIMO ES MENOR QUE LA / " / DIMENSIÓN W ~ /---/ '~ A SER CALIFICADO [TABLA 9.~l~1 pulg..--. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1. o<: ~- ./ " ÁREA DE SOLDADURA DE RESPALDO DETALLE A SOLDADURA TEÓRICA SÓLIDA Figura 9.._~~-- "'\ v 8 pulg-:- 'f" <" [200 mm] MI N. ------. ~~ . [50 AREA DE SOLDADURA -<'.2) 317 .X:. \90\~~/ :\~>'-'?.l'ol' ·~ r. 2 pulrr- mm] "5<: ~ / pulg.i-'- c..24-Ensayo de talón de ángulo agudo (No se muestran las limitaciones) (ver 9.15. 1/01..1 M:2015 SECCIÓN 9.4. [150 mm] O. Y. QUE LA TUBERÍA RECTANGULAR LIMITE PARA T JBOS RECTANGLJLARE::O. ~ DE EN~.15.. ESTRUCTURAS TUBULARES 6 pulg / [150 mm} MÍN / /' 6 pulg .1 y 9.25-Ensayo de junta para conexiones en T -.A'(Ü G-1f16 pulg [0-2 mm] -T' 1/2 pulg ~-. '>_" [12 mm) MIN ':>· '• 112 pulg_ [12 mm] MAx 3/16 pulg [~· r1r11] MIN Figura 9.)-Calificación del soldador y de la WPS (véase 9.sin respaldo en conductos o tuberías de sección rectangular (26 pulg.y K. ANILLO DE RESTRICCION [150 mm] MIN / / / IGUAL O _E QUE EL CONDUCTO DE NOMINAL MÍNIMO DEL DE ENSAYO O IGUAl TAMAÑO TUBODEENSAYO=epwg ¡~~mm} Sil-o '.AWS 01.D.19) 318 . y K.19) 319 .1 y 9. [100 mm] O.mm} MÍN Figura 9. Y. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS 01.)-Calificación del soldador y de la WPS (véase 9.D. 3/16 pulg ¡:.4.26--Ensayo de junta para conexiones en T-.SECCIÓN 9. 112 pulg [12 mm] MÁX pulg [3mm] .15.1/01.1M:2015 6 pulg [150mmjMÍN / ANILLO DE RESTRICCION 6 pulg/ _ [150mm]MIN 37-112' DE NOMINAL DEL CONDUCTO DE ENSAYO· 4 pulg [IDO mm] IGUAL O E OUE El CONDUCTO SIN LIMITE PARA TUBOS DE ENSAYO O IGUAL TAMAÑO RECTANGULARES QUE LA TUBERÍA RECTANGULAR DE ENSAYO ' 6 pulg 0---1/16 pulg [0-2 mm] [150mmj MIN 0.203 pulg [5 16 mm] MÍN / .sin respaldo en conductos o tuberías de sección rectangular (<4 pulg. . Y.sin respaldo en tuberías de sección rectangular para soldaduras en ranura con CJP-Calificación del soldador y de la WPS (véase 9. .\ UBICACIONES DE LA PROBETA PARA PRUEBA 3i8pqlg-.1M:2015 SECCIÓN 9.AWS D1.27-Ensayo de macroataque de juntas en esquina para conexiones en T -.4.112 pulg_ [12 mm] MAX 0-1116pulg [~2mmJ "' '"\.y K.1/D1. .J' .19) 320 . 118 pulg [3 mm] 6 pulg [150 mm] MÍN Figura 9. DE MACROATAQUE [10 mm] MIN .1 y 9. ESTRUCTURAS TUBULARES UBICACIONES DE LA PROBETA PARA PRUEBA DE MACROATAQUE 3 pulg [75 ffil)l] MIN 37-1:2= 6 PUIQ [150mm]MIN .15. 1) 321 .28-Ubicación de las probetas de prueba en conducto soldado y tubería rectangular-Calificación del soldador (véase 9.1 PARED DEL CONDUCTO MAYOR DE 318 pulg [10 mm] TODOS LOS ESPESORES DE PARED PROBETAS PARA LAS POSICIONES 5G. DOBLADO LATERAL / 45' R.SECCIÓN 9. DOBLADO LATERAL DOBLADO LATERAL DOBLADO DE RAiZ L DOBLADO DE CARA DOBLADO :. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1. DE CARA LATERAL~ DE CARA 45' .1/D1._ATERAL PARED DEL CONDUCTO 318 pulg !10 mm] Y MENOS (Nota a. [lO mm 1 se puede reemplazar el ensayo de doblado de lado por cada uno di>! los ensayos de doblado de cara y ra1z requeridos Figura 9.17. 6G y' 6GR PARA LAS POSICIONES / SG 6G Y 6GR DOBLADO DOBLADO DE RAÍ2 DOBLADO DOBLADO LATERAL O \..1M:2015 DOBLADO DE CARA------. 6G Y 6GR " En caso de un espesor de pared de 3/8 pulg.AIZ O DOBLADO LATERAL DOBLADO LATERAL O DOBLADO DE CARA LATERAL DOBLADO DE RAÍZ PARED DEL CONDUCTO 3/8 pulg_pQ nvn) Y MENOS (Nota ill PARED DEL CONDUCTO MA'vOR DE 3/e pulg [10 nmj TODOS LO~· ESPESORES DE PARED PROBETAS PARA LAS POSICIONES 1G Y 2G PARTE SUPERIOR PARTE SUPERIOR DE LA nJBERIA PARA LAS DEL CONDUCTO POSICIONES SG.. 2! :0 114 6 "'o :0 >o 5 E o'" zw oE -~ 1/2 .1/D1..w a:~ "'" o« e->- un. o ~ : 50 2 o 1/2 1-1/? ? MAS DE 2 ESPESOR DE LA SOLDADURA.. 20 o" e-"' wW 314 u ti: ' ww Li~ i ~~ 2.1M:2015 SECCIÓN 9. w ww a:w a: o ~z Véase Nota b ~o wz ~¡¡. z o ~ -. mm MÁS DE o 12 25 38 so ~~o ~.. -. /----------.. Los reflectores adyacentes con una separac1ón menor que su longitud promedio deben ser tratados como continuos Figura 9. pu~ 1.~. ESTRUCTURAS TUBULARES l.1.ESPESOR DE LA SOLDADURA.27.. -------- o« oCJ o"' :O V> 1-112 :-' 40 :o" >-"' a~ --<: \1::.!.1) 322 . a Reflectores lmcalcs o planos por encima de la scnsib1lldad estándar.. ~ ~ "'9. 12 .. b Reflectores menores (por encima del mvel de ser ignorados y hasta inclUJr la scnsib!lidad estándar). ---.AWS D1.29-lndicaciones de Clase R (véase 9. MENOS DE 3 3 • ESPESOR DE LA SOLDADURA..:: :oe L .u \ 50 '-' ~ "' n li' o"' ...L. TON.. Y:yPo...u 40 ~ ~ o .S DE :.27..-E P." o" L" en las F1guras 9."' 2 e> "'..u n \ ¿.TA lONGITV~ :NO EXC!.....ANO.¡¡ .. '"CLJl::><X \ _oc R!:f -. ~ ?í o' 1\ 85 w' n .j 7 " •( o .::..ALE!:... O P.e """' " "':r l . 9.1/D1.. ::.J . n 2 ' 1\ 1 75 7 ·:l ' TOO 00 LOO REFLoCTO.16) 9.'·' ".:>IWUI UNICA 1>.15.14. 9.:o ... pulg MAs DE t~ --e\-. 1: ESTAN::A~ . • Las dJscontinuidadcs del área de raíz que caen fuera de la soldadura teórica (dimensiones "t. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1.. e 1M ..OADJ"'.. • .='"\ E.:::..IU::A:: . SOLDADU'V.JE NO DEBE 3-1:: 90 ... : e .SECCIÓN 9./ =NC IYA D!:L NiV!:L Q.29(Continuación)-Indicaciones de Clase R (véase 9.ou=t. DIAPJ:~o· MENOS DE 12 10 05 38 50 MÁ. y 9.OA 0::!.. 15.1M:2015 '· ESPESOR DE LA SOLDADURA l'T1m E\o'A.'1.O...EO POR".1) 323 .) 1 4 100 MENOS DE • -~ 1·" 1 MAs DE 2 ____..IENDO DEL.ECTORES :OE FtAIZ EN CO'-tEXIONES EN T. e:. :1' ::s "w 7 E' 1\ ~ F _.::: "'( PO~ ENCI\Vt :lE _A ~ENGif.. o .... ~DE CONEXIO"'ESE"'T..14. =·E t... MENOS DE 75 75 150 2:'5 300 MAs DE 300 .A GIM='L~ . 1---...CO"' ::O.q_.ROE E' CUENTA...'E POR E"'CIMA DE E!:.e --"'.~. 1 ~EFLECTORE:: U"''E.... oo o EL e "'-'JETR-::. l .l... y 9.EXCEPTO L.1.l6)dcbenserignoradas -. Y) 1' DE ~OL...- Figura 9.".PARA E~E TAMAÑO DE LA...o. Para conexiones tubulares en T-..AWS D1.' AC·.GONT:NUIOAOES [ .MAL (Ll + L2)/2 y las d1scontmuidades paralelas separadas por menos de (Hl + H2)/2 deben ser evaluadas como contmuas 2 Las discontmuidades acumulativas deben ser evaluadas por encima de 6 pulg_ f 150 mm 1 o D/2 de longitud de soldadura (la que sea menor).. Y-.. '---.z 1 1 1 1 RECHAZAR 1·4 ¡s¡ o:... donde el d1ámetro del tubo es= O ~/ _.g Figura 9.MULAT1VA:::. •NDIVIDUA-ES "fEPT~R l l l 1:2 4 60 D.. ··'~..~ 1!16 [2.'lJIDADES DI•: RAÍZ .CONTIN .. J -¡ 2. 1:8 l'i raíz..27.O qp. DISCONTil'.. IDAOE:::..2) 324 .} --"'~----~ r-DI~CONTINUIDAOES .GONTINU... AGUM.y~ .J6 de la su- _1}1 1:8 [3i f- ' perficie externa deben estar dimensionadas como si se ex- tendieran hacia la superficie de la soldadura 1 1:16 ¡:¡ f- OJSCONTINUtDAOE::..ECTANGU_O OUE ENCIERRA COMPLETAMENTE LA DI!:.30---Indicaciones de Clase X (véase 9. y K..y K- I ' DI:.Ji 1!4 1::: 4 LONGT...-· ALTURA 1H1 j. DIR. Y. Las discontinmdades que estén dentro de ll o t._ 1-. ESTRUCTURAS TUBULARES Las discontmuidadcs alineadas separadas por menos de \ MlEMBR...!:. Las discontinuidades de la soldadura de respaldo en la "'¿.:N T-.EGCION DEL ES""UEAZO APUCADO L Y H BA~ADA~ EN UN R.J...:4 f...A_QLJIERAL_jI__LI_L_L_J:::=:f~= (NO::.CAO INDICADA 10 25 se 100 150 o o:.deben ignorarse los Detalles C y O de las Figuras T ~.1.l._."TAR l l G.- INDIVIDUALE:: ACE.con soldadura simple con CJP realizadas sin respaldo r..ATIVAS l.~.1M:2015 SECCIÓN 9.~ LONGITUD pulg LONGiTUD rnm 6 1:: 25 SO 1DC 150 O D::: 1 1 1 1 1 1 RECHAZAR REI<'LECTORES INTERJ\OS Y DEMÁS SOLDADURAS "f DI.1/D1.C 01.. 1..1) TRES EXPOSICIONES MINI~IO DE 0 .SECCIÓN 9. ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D1.29.32-Exposición de pared doble- Vista de pared simple (véase 9.1.1M:2015 PELÍCULA FUENTE EXPOSICIÓN PANORÁMICA UNA EXPOSICIÓN PELÍCULA TRES EXPOSICIONES MÍNIMO Figura 9.1/01. -FUENTE PELICULA Figura 9.31-Exposición de pared simple- Vista de pared simple (véase 9.29.2) 325 . 1.AWS 01. Mínimo tres exposiciones (véase 9. -FUENTE SOLDADURA 7DMIN SOLDADURA PELÍCULA .34--Exposición de pared doble-Vista de pared doble.33-Exposición de pared doble-Vista de pared doble (Elíptica). PELICULA Figura 9.1M:2015 SECCIÓN 9.1.3) l / FUENTE EJES DE LINEA CENTRAL DE LA .29. Mínimo dos exposiciones (véase 9.1/D1.3) 326 . ESTRUCTURAS TUBULARES FUENTE fDESVIA~N FUENTE 1 7D f\·11N SOLDADURA PELICULA .29. PELICULA Figura 9. ~ --.t '........MJA.... ~~N f"t"'U•t:PLJK....·. '·--~-· --..5) 327 ..t~ "t L'C~ l~f(.'.__ .. f•Ak..SECCIÓN 9. ·::-• ---.. '1 ' \ 1 \ \ •.·- ' ' '1 '1 1 1 --.:....LUIA.I UIHI::ll...NuULL'IS.:li'.H U:..A ClltSMJR LA SIA...lto.II.1M:2015 IA.. . ESTRUCTURAS TUBULARES AWS D~-~/01. St:UUN ~ RI::UUI~AA..--·--.35-Técnicas de escaneo (véase 9_30..A '$l..I.._.'llA U VA~ l.'"JkA..>N Oí::L HAL hi.:'. _J . t:L ANEA lit LA AA1L Figura 9.)!l .. fA.... ·. ---...._.../'· j (fl¡ 'AA'ti:(: loMA !:S t:N \' Utltlf..) ·-.IJAL:to'JRA L"LWIM"L.: ~ A LA ~-"·LOAl.._..e:.. 1 i .. . " ¡· ---.·~-~. l"t•. 1/D1. Anexo A Garganta efectiva _W Anexo 8 Gargantas efectivas de soldaduras en filete en juntas en T oblicuas Anexo D Planicidad de las almas de viga--Estructuras cargadas estáticamente Anexo E Planicidad de las almas de viga-Estructuras cargadas cíclicamente Anexo F Gráficas de contenido de temperatura-humedad Anexo Q Calificación y calibración de las unidades UT con otros bloques de referencia aprobados Anexo H Pautas sobre métodos alternativos para la determinación del precalentamiento Anexo 1 Símbolos para el diseño de soldaduras de conexiones tubulares Anexo J Términos y definiciones Datos informativos Estos anexos no se consideran parte de la norma y se proporcionan únicamente con fines infonnativos. AWS D1.36: propiedades y clasificaciones del metal de aporte 328 .1M:2015 Anexos Información normativa Estos anexos contienen información y requisitos que se consideran parte de la norma. Anexo K Guía para los escritores de especificaciones Anexo L Fonnularios de calificación e inspección de equipos de UT Anexo M Ejemplos de fonnularios de soldadura Anexo N Pautas para la preparación de consultas técnicas para el Comité de Soldadura Estructural Anexo Q Ángulo diedro local Anexo P Contenidos de WPS precalificada Anexo Q Inspección de UT de soldaduras mediante técnicas alternativas Anexo R Parámetro ovalizante alfa Anexo~ Lista de documentos de referencia Anexo T Propiedades de resistencia del metal de aporte Anexo U AWS A5. ¡ 'A'I<:.l-Soldadura en filete (véase 2..)~!R.4.. : 1. Código de soldadura estructural-Acero.j LA SCL[)<.1M:2015 Anexo A (normativo) Garganta efectiva ill} Este anexo es parte de AWS 01.2. AWS D1.:.::.. t "'" ::N FIL:..~~' )E LA s. 1 T . e incluye elementos obligatorios para usar con este código. L...: -----.:.:.A c..'. S :-_>..:. !lU 1UU -'>J<._I:.TI.6) 330 .W• :.A[lJ~A ! ( 1-+---.TE [·1<....1....1 M:20 15.1/D1.)..:'L[.1/D 1..'-' Figura A.l. '!:1 TAMAÑO EFECTIVO DE UNA 1 S"Cl_DAOURA EN RANJRA CON f. T A l A CARA DE LA SCJL DADURA ()IAGRAJ\1A TI(.1/01.EGUN SE F<E.1E:1=S.1M:2015 1 RAJZ OE LA JUNTA .1.n] SE REQUIERA .. CARA DE: LA SULüAlJUkA EN RANURA DIAGRM\ATICA ' TAMAfÍIU EFECTIVtJ ~EGUN 1:8 pt1lg [~ n-.2-Soldadura en ranura de bisel sin refuerzo DIST ANClA MA~..__1_ DE: UNA SOLDADURA EN RANURA CON BISEL CON DEOUCCION DE 1 ' : flpulg [3mm¡ t'SI1eelf.¡= S Figura A.ANTA HELTIVA ¡t_¡ UE LA SOlDADURA EN RANURA C(IN f.OUIERA CARA DE LA SOLDADURA E:N FILETE DIAGRAMATICA RAIZ [)f LA JUNTA Figura A.·-- 1 ~ BISEL SIN ::1EDUCCiéJN E'SONII ¡f.4.A GA~(. CORTA DESDE LA RAIZ DE LA JUNTA HA~.2.'IATICA ~ ·& pulg [:"~ nun¡ ~.ANEXOS A AWS 01.ISEL REFORZADO:! CARA UE LA SOlDADURA EN 1~ RANURA DIAGRAI-.7) 331 ...3-Soldadura en ranura de bisel con soldadura en filete reforzada (véase 2. .¡ESTA LLENA A.7) .-:<. .AE<<"INM[r~. :C. RAIZ DE lA JUNTA Figura A.UNTA ACIA [i:0 L-" T AfiLA.:.:~J<:N PLETA ~E LA .1AS CORTA DESDE lA RAIZ DE LA JUNTA HASTA LA CARA DE LA SOLDADURA DIAGRAr>..ANTA EFECTf\¡A ¡E¡ DE LA SOLDADURA EN RANURA CCIN f\ISEL REFORZADO (.i• 1~<·:('1 =IE~I ~ENETR.4-Soldadura en ranura de bisel con soldadura en filete reforzada (véase 2.N(• EFEt:TI':•) D:O .:AN~IF-..J.:L[iA[I.4.AWS D1.1M:2015 ANEXOS A [JISTANCIA f.ARA DE lA SOLDADURA EN FILETE DIAGRAMÁTICA 118 pulg [3 mm] SE:3UN SE RE.•:>N BI~:C:..: i .1 TAU.2. S .~._ RAS Figura A.S-Soldadura en ranura abocinada de bisel sin refuerzo 332 . •~A~A DE 1 A S<-IL=:A:'~I~A EN :lfA.JN.J.A GARC"-.tÁTIC..1/D1.!._IRA EN RANU~A ::.RAt lA'!..JLIIERA.i. ':ARA E~J :'E LA S(>L~ADL•R"-. A.f'<A1. :.r 1PLfT A ()E ~A _UNTA O:"J FILETE :w...6--Soldadura en ranura abocinada de bisel con soldadura en filete reforzada (véase 2.A 1.[lE LA "{AIZ DE LA .1ATI:'•A 1 F'ENET::¡A( ::.. E: DE '-A S.~EL AB...:-..ll NT A --JA~·l A LA·: AR-'1 :::E L_A :C<._:.¡.1ATI·:.~ .A '3AR<:~A. A.:.EKI.1101.._.tA~ .:·-JADl'RA EN qp.4. 7) 333 .r)RT A DE::C.L:1A:Jl ·RA :JIA·:.::L:::A[:u"<.NLIRA >)N f..2.NTA EFE~-T·.RAI.1A:O '.: 1 Figura A.N.. TABLA:.:-A [.1M:2015 : l'o> T '".\ :1:: L.A :JE LA ~.NLI"<A ::11A(i~AI. A[:·.ANEXOS A AWS 01..INAD::: Y REF•)RZA:H: .-. ~~:::. junta oblicua.1M:2015 Anexo B (normativo) Gargantas efectivas de soldaduras en filete en juntas en T oblicuas Este anexo es parte de AWS D 1. e incluye elementos obligatorios para usar con este código.UU.0 mm tamaño de la pierna equivalente para corregir el ángulo Para soldaduras en filete que tienen piernas medidas diedro.21. asumiendo que no hay w = 0. de la junta oblicua. sin abertura de la raíz: Para aberturas de la raíz< 1/16 pulg. (3) Con abertura de la raíz de: 2 mm [2 mm] o mayores.1 M:20 15. utilice Requerido: Resistencia equivalente a una soldadura en filete a 90° de tamaño: 5116 (0. pulg.1101. ángulo: 75°.0. donde la pierna medida de tal soldadura en filete (wnl es sión práctica: w = 3/8 pulg.i). ángulo: 75°.313 . [5 mm].1: 0. Procedimiento:( 1) Factor para 75o de Tabla B. la distancia perpendicular desde la superficie de la junta a la pierna opuesta. El ta. (4) tamaii. [2 mm].0.3\3) pulg. AWS D1. Códi¡.86 x 8 -=-= 6.o requerido dc pierna\\ -8.:o de soldadura ('Structural-Acero.269 pulg. y::. entre las partes (véase Figura 3.063) pulg. tal como se muestra el ejemplo. iguales (w 11 ). utilice w .1/D 1.! es una tabulación que muestra Jos factores (2) Tamaño de pierna equivalente. de la soldadura en filete oblicua: [(2) + (3)] ( 5) Redondeando hacia arriba a una dimen. la distancia desde la raíz de la junta a la EJEMPLO cara de la soldadura diagramática (tn) puede calcularse (L:nidades de uso en EE. sin abertura de la raíz: gulos diedros.86 x 0. y ( R) es la abertura de la raíz. entre 60° y \35°.9 mm [5 mm] deberán agregarse al tamaño de la pierna.) de la siguiente forma: Dado: junta en T oblicua.86 334 . w.1. si la EJEMPLO hay. abertura de la raíz: 2 mm Requerido: Resistencia equivalente a una soldadura en filete a 90° de tamaño: 8 mm Procedimiento:( 1) Factor para 75° de Tabla 8. de la del tamaño de piernas equivalentes para el rango de án. Las aberturas de la raíz de 1/16 pulg. [2 mm]. Las aberturas de (Lnidades SI) la raíz aceptables se definen en 5. (31 Con abertura de la raíz de: 0.063 pulg. 3/\6 la raíz: 1116 (0. soldadura en filete oblicua: [(2) + (3)] maño requerido de pierna para las soldaduras en filete en (5) Redondeando hacia arriba a una dimen- juntas oblicuas deberá calcularse utilizando el factor de sión práctica: w = 9.9 mm abertura de la raíz. pero que no excedan de 3/J 6 pulg. La Tabla B.86 (2) Tamaño de pierna equivalente. (. Dado: junta en T oblicua.\: 0.:1) Tamaño requerido de pierna\\" OJJ2 pulg. abertura de Para aberturas de la raíz> 1/16 pulg. w. 1/D1.81 0.03 misma resistencia Ángulo diedro.71 0.ANEXOS B AWS D1.31 misma resistencia 335 .1M:2015 Tabla B.12 1.00 1.96 1.25 1.28 1.16 1. lfl 60' 65' 70' 75' 800 85' 90' 95° Tamaño de la soldadura en filete comparable para la 0.19 1.23 1.86 0.91 0. lf' 100' 105' 110° 115° 120° 125° 130° 135' Tamaño de la soldadura en filete comparable para la 1.76 0.08 1.I Factores de tamaño de pierna de soldadura en filete equivalente para juntas en T oblicuas Ángulo diedro. Este ha sido omitido a fin de evitar la posible confusión con referencias a las secciones de Comentario . 336 .1/D1.1M:2015 Anexo C El Anexo C no existe. AWS D~. 1 M:20 15. AWS D1. Código de soLdadura estructural-Acero.1/D1. f PLACA DE ALA / RIGIDIZADOR ('7 1 ( D d :> -\ d- \ \_ALMA PLACA DE ALA _/ \_ CUALQUIERA SEA LA DIMENSION DEL ULTIMO PANEL Notas 1 D = Profundidad del alma 2.1M:2015 Anexo D (normativo) Planicidad de las almas de viga-Estructuras cargadas estáticamente Este anexo es parte de AWS Dl.l/D 1. d = Dimensión mimma del panel 338 . e incluye elementos obligatorios para usar con este código. 02 1.39 y más 0.52 1.9 2.02 1.78 1.16 Menos de 2.63 0.78 1.13ymás 0.04 4.75 11.89 1.78 1.78 1.76 0.90 2. pulgadas Dimensión mínima del panel.29 4.52 1.79 0.14 1.60 1.89 1.14 1.90 2.14 1.97 1.65 1.97 1.14 1.13 0.12 1.65 1.60 9.42 y más 0.97 1.63 0.76 0.90 0.76 0.19 1.68 0.03 2.16 Menos de 1.90 2.60 1.16 Menos de 2.63 0. utilice el siguiente número más alto Tabla 0.42 0.40 1.02 1.63 0.51 0.40 1. utilice el siguiente número más alto 339 .42 1. milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 29 30 32 Nota Para las dimensiones reales no indicadas.65 1.40 1.81 4.02 1. pulgadas 1/4 5/16 3/8 7/16 1/2 9/16 5/8 11/16 3/4 13/16 7/8 15/16 1 1-1/16 1-1/8 1-3/16 1-1/4 Espesor del alma.63 0.33 3.16 Variación máxima admisible milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 Nota Para las dimensiones reales no indicadas. pulgadas Cualquiera JS 47 56 66 75 R4 94 103 113 122 131 141 150 159 169 17R 188 Variación máxima admisible.27 8.l Rigidizadores intermedios a ambos lados del alma Espesor Profundidad del alma.27 1.63 0.27 1.65 1.63 0.42 1.63 0.63 0.40 1.89 1.63 0.1M:2015 Tabla D.63 0.87 3.51 0.27 1.39 0.0 1.06 2.12 1.76 0.78 1.1 O 3. 77 Variación máxima admisible.2 Sin rigidizadores intermedios l~spesor del alma.90 2.51 0. mm Profundidad del alma.89 1. del pulgadas alma.ANEXOS D AWS D1.27 1.52 1.65 1.90 2.51 0.90 2.90 2. metros Menos de 1.27 1.03 2. del milímetros alma.16 Menos de 1.97 1'12 1.68 1.79 0.03 2.79 0.52 1.14 1.39 15. metros Cualqu.13 2.51 0.03 2.27 1.eca 0.97 1.52 1.60 1.89 1.42 1.62 2. pulgadas Menos de 47 25 31 38 44 50 5/16 47 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 56 25 31 38 44 50 56 63 3/8 56 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 66 25 31 38 44 50 56 63 69 7/16 66 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 75 25 31 38 44 50 56 63 69 75 81 1/2 75 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 84 25 31 38 44 50 56 63 69 75 81 88 9/16 84 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 94 25 31 38 44 50 56 63 69 75 81 88 94 5/8 94 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Variación máxima admisible.12 1.1 1.02 1.19 y más 0.52 1.90 2.65 1.75 1.3 2.19 0.75 1.75 1.16 Menos de 1.90 2.39 2.79 0. m Dimensión mínima del panel. pulgadas Profundidad del alma.51 0.24 2.78 1.5 1.63 0.89 1.90 2.60 1.1/D1.27 1.58 3.97 1.68ymás 0.42 1.27 1.12 1.27 1.42 1.03 2.40 1.76 0.06 2.97 1. pulgadas 1/4 5/16 3/8 7/16 1/2 9/16 5/8 11/16 3/4 13/16 7/8 15/16 1-1/16 Espesor Profundidad del alma.06 12.27 1.27 1.40 1.52 4.24 14.02 1.12 1.7 1.76 0.14 1.79 0.90ymás 0.03 2.42 1.79 0. 37 1.74 0.86 0.97 1. pulgadas Dimensión mínima del panel.27 1.37 1. del pulgadas alma.79 0.07 1.07 1.74 0.74 0.97 1.43 0.86 0.50 1.53 0.37 1.27 1.43 0.11D1.3 1.70 1.07 1.27 1.12 y más 0.27 y más 0.AWS D1.97 1.27 0.53 0.50 1.53 0.80 Menos de 0.97 1.97 y más 0.50 1.53 0.50 1.97 1.86 0.60 1.12 0.86 0.63 0.12 1.63 0.97 0.43 0.63 0.9 1.70 1.43 0.7 1.79 0. metros Menos de 0.17 1.07 1.07 1. m Dimensión mínima del panel.74 0.43 0.27 1.86 0. pulgadas 114 5116 318 7116 112 9116 5/8 11116 314 13116 7/8 15116 1-1116 Espesor Profundidad del alma.60 1.60 1.50 1.86 0.1M:2015 ANEXOS D Tabla D.17 1.27 12.63 0.78 0.3 Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma Espesor Profundidad del alma.60 0.97 1.63 0.70 1.80 Menos de 1.53 0.63 0. pulgadas Menos de 31 25 31 5116 3\ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 38 25 31 38 3/S 38ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 44 25 31 38 44 7116 44ymás 17 21 25 29 34 3S 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 50 25 31 38 44 50 112 50 y más 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 56 25 31 3S 44 50 56 9116 56ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 63 25 31 38 44 50 56 63 5/S 63ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Variación máxima admisible.37 1.63 0.74 0.43 0.97 9.63 0.80 Menos de 1.27 1.27 1.07 1.60 1.63 0.63 0.0 0.60 1.5 0.74 0.17 1.17 1.80 Menos de 1A2 0.80 Menos de 1.42 1.80 Variación máxima admisible milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 Nota Para las dimensiones reales no indicadas.37 1.27 1.27 1. utilice d siguiente número más alto 340 .97 1.70 1.97 1.97 1.42 y más 0.78 y más 0.79 0.37 1.50 1.12 11' 1 1.12 1.60 1.70 1.79 8. del milímetros alma.97 1.42 14.17 1.70 1.63 0.79 0.60 y más 0.60 15.63 0.53 0.79 0.17 1.12 1. PLACA DE ALA 1 / RIGIDIZADOR <1' D d V < > -\ d~ \ \_ALMA \__ CUALQUIERA SEA LA PLACA DE ALA_/ DIMENSIÓN DEL ULTIMO PANEL Notas 1 O = Profund1dad del alma.1/D1. d = Dimensión mímma del panel 342 . e incluye elementos obligatorios para usar con este código. 2.1 M:20 15.1/D 1.1M:2015 Anexo E (normativo) Planicidad de las almas de viga-Estructuras cargadas cíclicamente Este anexo es parte de AWS D 1. Código de soldadura estructural-Acero. AWS 01. 09 1.3 2.68 y más 0.90 0.75 1.47 1. pulgadas Menos de 4 7 29 36 43 50 5/16 47ymás 23 29 35 40 46 52 58 63 69 75 81 86 92 98 Menos de 56 29 36 43 50 58 3/8 56 y más 23 29 35 40 46 52 58 63 69 75 81 86 92 98 Menos de 66 29 36 43 50 58 65 7/16 66 y más 23 29 35 40 46 52 58 63 69 75 81 86 92 98 Menos de 75 29 36 43 50 58 65 72 79 1/2 75 y más 23 29 35 40 46 52 58 63 69 75 81 86 92 98 Menos de 84 29 36 43 50 58 65 72 79 86 9/16 84 y más 23 29 35 40 46 52 58 63 69 75 81 86 92 98 Menos de 94 29 36 43 50 58 65 72 79 86 93 5/8 94 y más 23 29 35 40 46 52 58 63 69 75 81 86 92 98 Variación máxima admisible.09 1.39 y más 0.49 Mcnosde2.90 y más 0.17 1.49 Menos de 1.ANNEX E AWS D1.l Rigidizadores intermedios a ambos lados del alma.18 2.1M:2015 Tabla E.34 2.27 1.74 0.47 1.13 y más 0.9 2.58 0.06 2. utilice el SlgUJente número más alto .58 0. 75 1.5 1.06 2.18 2.32 1.74 0.42 y más 0.18 2.65 1. del milímetros alma.18 2.18 2.91 1.27 1.27 1.17 1.91 1.90 2.74 0.34 2.09 1. del pulgadas alma.91 1.83 2.02 1.47 1. milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 Nota· Para las dimcnsmnes reales no mdicadas.49 Menos de 2.58 0.06 2.49 12.34 2.60 1.89 1.17 1.89 1.19 y más 0.89 1. vigas interiores l·:spcsor Profundidad del alma.06 2.39 0.74 0.47 1.18 14.1/D1.58 0.32 1.75 1.47 1.91 1.83 2.74 0. metros Menos de 1.42 0.60 1.02 1.06 2.09 1.17 1.32 1.90 2.17 1.32 1.00 2.09 1.89 1.90 2.74 0.27 8.90 2.18 2.18 2. m Dimensión mínima del panel.91 1.68 0.34 2. pulgadas 1/4 5/16 3/8 7/16 1/2 9/16 5/8 11/16 3/4 13/16 7/8 15/16 1-1/16 Espesor Profundidad del alma.74 0.75 1.32 1.00 1.58 0.00 2.65 11.32 1.1 1.74 0.49 Variación máxima admisible.47 1.47 1.89 1.65 1.27 1.02 1.09 1.47 9.75 1.91 1.74 0.02 1.13 0.7 Menos de 1.47 1.75 1.90 2.58 0.60 1.60 1.74 0.02 1'17 1.49 Menos de 1. pulgadas Dimensión mínima del panel.19 0.74 0.89 1.47 1.34 2.06 2.83 2.36 15.60 1.27 1.47 1.02 1.74 0.34 2.90 2.60 l.0 1. 343 .65 1. 76 0.97 9.14 1.90 2.65 l.27 1. milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 Nota: Para las dimensiones reales no indicadas.52 1.65 1.60 0.78 0.02 1.76 0.16 Menos de 1.3 1.52 14.63 0.52 1.27 1.63 0.14 11.12 y más 0.89 1.16 Menos de 1.63 0.89 1. pulgadas Dimensión mínima del panel.16 Variación máxima admisible.90 2.90 2_03 2.90 2.78 1.90 2.76 0. 344 .16 Menos de 1.89 1.14 1.14 1.9 1.14 1. pulgadas 1/4 5/16 3/8 7/16 1/2 9/16 5/8 11/16 3/4 13/16 7/8 15/16 1-1/16 Espesor Profundidad del alma.0 O.97 y más 0.65 1.03 2.78 1.52 1.27 1.97 1.65 1.02 1.03 2. pulgadas Menos de 31 30 38 5/16 31 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 38 30 38 3/8 38 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 44 30 38 45 7/16 44 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 50 30 38 45 53 1/2 50ymás 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 56 30 38 45 53 60 9/16 56 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Menos de 63 30 38 45 53 60 68 5/8 63 y más 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 Variación máxima admisible.5 0.76 0. del pulgadas alma.12 0.40 1.1M:2015 ANNEX E Tabla E.35 1.42 y más 0. vigas exteriores Espesor Profundidad del alma.51 0. utilice el s1guiente número más alto .51 0. del milímetros alma.14 1.76 0.40 1.63 0.76 0. 76 0. m Dimensión mínima del panel.76 0.78 1.16 Menos de 1.52 1.76 0.02 1.14 1.89 1.51 0.40 1. 78 y m á' 0.35 12.51 0.51 0. metros Menos de 0.2 Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma.03 2.97 0.42 0.03 2. 16 Menos de 0.73 15.90 2. 78 1.97 1.40 1.AWS D1.7 1.03 2.40 1.27 y más 0.02 1.14 1.89 1.27 1.65 1.63 O.35 1.1 1.78 1.27 1.27 1.76 0.63 0.89 1.65 1.97 1.76 0.14 1.40 1.76 0.52 1.02 1.51 0.14 1.97 1.97 8.02 1.52 1.1/D1.78 1.27 0.60 y más 0.52 1. vigas interiores Espesor Profundidad del alma.1/D1.86 0.63 0.97 1.63 0.37 1.63 0.63 0.86 0.37 1.60 1. 12 y más 0.27 1.97 1.79 0.78 0.70 1.79 0.9 1.27 1.50 1.27 12.27 1.07 1.60 y más 0.60 1.97 1.86 0.50 1.37 1.97 1.80 Menos de 0.50 1.07 1.79 0.07 1.17 1.43 0.07 Ll7 1.70 1.60 1.97 1.ANNEX E AWS D1.3 Rigidizadores intermedios en un solo lado del alma.97 1.60 1.74 0.60 0.63 0.37 1.17 1.1M:2015 Tabla E.37 1.17 1.80 Menos de 1.27 1.07 1.70 1.43 0.12 0.53 0.43 0.43 0.60 1.80 Variación máxima admisible.63 0.27 1.12 1.53 0. m Dimensión mínima del paneL metros Menos de 0.42 1.79 y más 0.97 0.97 1.43 0. pulgadas 1/4 5/16 3/8 7/16 1/2 9116 5/8 11/16 3/4 13116 7/8 15116 1-1116 Espesor Profundidad del alma.12 11.60 15.12 1.74 0.63 0.42 14.3 1.79 11.80 Menos de 1.42 y más 0.53 0.12 1.27 1.5 0.63 0. milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 Nota: Para las dimensiOnes reaks no indicadas.79 8.74 0.1 1.63 0.86 0. utilice d s1gUJente número más alto 345 .63 0.97 9.43 0.27 1. del milímetros alma.97 1.70 1.86 0.53 0.53 0. del pulgadas alma.17 1.0 0.37 1.50 1.86 0.97 1.17 1.97 y más 0.53 0.74 0.97 1.63 0.7 1.80 Menos de 1.70 1.70 1.50 1.79 0.74 0.42 0.74 0.50 1.63 0.27 y más 0.27 1. pulgadas Dimensión mínima del panel.60 1. pulgadas Menos de 31 25 31 5/16 31 y más 17 21 25 29 34 38 42 46 511 54 59 63 67 71 Menos de 38 25 31 38 3/8 38ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 44 25 31 38 44 7116 44ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 50 25 31 38 44 50 1/2 50ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 56 25 31 38 44 50 56 9/16 56 y más 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Menos de 63 25 31 38 44 50 56 63 5/8 63ymás 17 21 25 29 34 38 42 46 50 54 59 63 67 71 Variación máxima admisible.80 Menos de 1.07 1.27 0. 99 1.67 2.13 2.84 0.26 2.26 14.24 1.49 2. milímetros Profundidad del alma.01 2.85 2. pulgadas 1/4 5116 3/8 7/16 112 9/16 5/8 ll/16 3/4 13116 7/8 15/16 1 1-1116 1-1/8 1-3/16 1-1/4 Espesor del alma.39 2.66 0.5 1.99 1.65 1.24 1.65 1.04 4.19 1.06 2.19 1.84 Menos de 1. del milímetros alma.45 1.16 2.19ymás 0.67 2.50 1.04 1.66 0.13 y más 0. m Dimensión mínima del panel.34 2.66 0.84 0.81 4. pulgadas 1/4 5116 3/8 7116 112 9116 5/8 11/16 3/4 13/16 7/8 15/16 1-1116 Hspcsor Profundidad del alma.35 1.0 1.50 1.49 2.84 0.1 O 3.68 1.49 2.45 9. del pulgadas alma.39 y más 0.24 8.99 1.35 1.85 2.50 1.87 3.84 1.49 2. pulgadas Cualquiera 38 47 56 66 75 84 94 103 113 122 131 141 150 159 169 178 188 Variación máxima admisible.49 15.67 2.01 2.85 11. pulgadas Dimensión mínima del paneL pulgadas Menos de 47 33 41 49 5/16 47 y más 26 33 39 47 53 59 66 71 79 85 92 98 105 112 Menos de 56 33 41 49 57 3/8 56 y má"i 26 33 39 47 53 59 66 71 79 85 92 98 105 112 Menos de 66 33 41 49 57 65 73 7116 66 y más 26 33 39 47 53 59 66 71 79 85 92 98 105 112 Menos de 75 33 41 49 57 65 73 81 1/2 75ymás 26 33 39 47 53 59 66 71 79 85 92 98 105 112 Menos de 84 33 41 49 57 65 73 81 89 9116 84 y más 26 33 39 47 53 59 66 71 79 85 92 98 105 112 Menos de 94 33 41 49 57 65 73 81 89 98 5/8 94 y más 26 33 39 47 53 59 66 71 79 85 98 105 112 Variación máxima admisible.3 2.S Sin rigidizadores intermedios. metros Cualquiera 0.4 Rigidizadores intermedios a ambos lados del alma.16 2.42 0. pulgadas Profundidad del alma.AWS D1. utlliee el siguiente número más alto 346 .67 2.66 0.83 2.84 0.83 2.68 1.1M:2015 ANNEX E Tabla E.1/D1.83 2. milímetros 6 8 lO 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 29 30 32 Nota Para las dimensiOnes reales no indicadas.65 1.99 1.67 2.19 1.42 y más 0.90 0. milímetros 6 8 10 11 12 14 16 18 20 21 22 24 25 27 Nota Para las dimensiones reales no mdicadas.34 2.04 1.42 1.49 2.19 1.68 y más 0.06 12.52 4.68 \.35 1.04 1.34 2.39 0.45 1.84 Menos de 1.83 2.01 2.84 Menos de 2.66 0.24 1. metros Menos de 1.84 1.84 Menos de 2.99 1.84 1.01 2.34 2.90 2.29 4.16 2. vigas interiores o exteriores Espesor del alma.49 2.65 1.68 1.50 1.50 1.16 2.58 3.35 1.68 1.83 2.84 0.85 2.19 0.19 1.84 L04 1.84 Menos de 1.04 1. uttlice el siguiente número más alto Tabla E.84 1.24 1.62 2.45 1.84 1.34 2.16 2.35 1.7 L90 y más 0.35 1.9 2.34 2.45 1.16 2.33 3.19 1.06 2.50 1.68 1.97 1.67 2.83 2.01 2.1 1.19 1.68 0.84 Variación máxima admisible. vigas exteriores Espesor Profundidad del alma.13 0.24 1.66 0.99 1.77 Variación máxima admisible.68 1.04 1.01 2.84 0. 348 .1M:2015 Anexo F (normativo) Gráficas de contenido de temperatura-humedad Este anexo es parte de AWS 01.l M:20 15.1/Dl.1/D1. e incluye elementos obligatorios para usar con este código . AWS D1. Código de soldadura estructural-Acero. 1/D1.ANEXOS F AWS D1.l-Gráficas de contenido de temperatura-humedad a utilizar junto con el programa de ensayo para determinar el tiempo extendido de exposición atmosférica de los electrodos SMA W de bajo hidrógeno (véase 5.3) 349 .2.2 para un ejemplo de la aphcación de este gráfico para establecer las condicJOncs de exposición del electrodo Figura F.1M:2015 TEMPERATURA.GRADOS C 16 21 27 32 38 43 550 250 528 240 230 484 220 210 440 200 190 396 180 170 w w 352 160 a: a: =< =< w w 150 o o <( a: ~ 308 140 aJ :::¡ a: o¡¡_ a: 130 o ¡¡_ o C3 o w 264 120 C3 w " " ::J I 11 o ::J w I o w U) 220 100 o oz U) o <( 90 z a: <( a: "' 176 80 "' 70 132 60 50 88 40 30 44 20 10 o 32 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 TEMPERATURA.GRADOS F Notas 1 Se puede utilizar nmlquier gráfico psicromC:trico estándar en lugar de este gráfico 2 véase la Figura F.3. 1M:2015 ANEXOS F TEMPERATURA.2--Aplicación de la gráfica de contenido de temperatura·humedad para determinar el tiempo de exposición atmosférica de los electrodos SMA W de bajo hidrógeno (véase 5.3) 350 .GRADOS C 16 21 27 32 38 43 550 250 528 240 230 484 220 210 440 200 190 396 180 170 UJ UJ 352 160 a: a: <i' <i' UJ UJ 150 o o <( a: "'"'a: 308 140 co ::J oa_ a: oa_ 130 o (§ o <( UJ 264 120 o UJ "' :o I UJ 11 o "' :o I o UJ (f) 220 100 o o (f) z o <( 90 z a: <( a: "' 176 "' 132 50 88 30 44 20 10 o 32 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 TEMPERATURA.GRADOS F EJEMPLO: UN ELECTRODO PROBADO A 90°F [32°C] Y HUMEDAD RELATIVA (RH) DE 70% PUEDE SER UTILIZADO EN LAS CONDICIONES QUE SE MUESTRAN EN LAS ZONAS SOMBREADAS. EL USO EN OTRAS CONDICIONES REQUIERE PRUEBAS ADICIONALES. Figura F.AWS D1.2.1/D1.3. 3.1.2. [25 mm].2 Verificación del ángulo de trayectoria del sonido G 1. [125 mm] y 9 pulg. [75 mm].1M:2015 Anexo G (normativo) Calificación y calibración de las unidades UT con otros bloques de referencia aprobados (véase Figura G.2.2.1 El transductor debe estar en posición: 3 pulg.2.Q. 352 .2 El instrumento debe estar ajustado para pro- duCir indicaciones en 1 pulg. !!_2.l) Len el bloque DSC. [50 mm]. hacia adelante sobre la línea indicativa del ángulo del dicación.4. AWS D1. [ 180 mm] en la pantalla.2 La unidad de búsqueda debe moverse hasta ajustado para producir indicaciones en 1 pulg.1 El transductor debe estar en posición (Figura G2.3 Calibración de distancia !!_2.1 Calibración de distancia tivo del punto de entrada de sonido . !!_2. Con el transductor en la posición des. !!_2.Q.1.l) Este anexo es parte de AWS D I. [2. Código de soldadura estructural-Acero.3 El punto de entrada de sonido en el transduc- tor se debe comparar con la marca del ángulo en el blo- que de calibración (tolerancia de 2°). [lOO mm].2 Amplitud. El instrumento debe estar !!_2.l!D1.2 El transductor debe estar en posición J en el bloClue DSC (cualquier ángulo). {250 mm] y puede modificarse para establecer otras distancias. Modo de onda de cizallamiento (transversal) G2. la ganancia debe ajustarse hasta que la in. 4 pulg. p en el bloque se para 60° G 1.3 El punto sobre la unidad de búsqueda que se alinea con la línea en el bloque de calibración es indica- . . [75 mm] y 7 pulg. G2.24.2 El transductor debe moverse hacia atrás y Crita en G 1. pulg. G l.3. Modo longitudinal Q2.1 La unidad de búsqueda debe estar en posición J o Len el bloque ose.10 mm] en la pantalla. alcance el 50% al 75% de la altura de la pantalla. según lo permitido por o en el bloque se para 45° 6.1M:2015 . 5 que la señal desde el radio esté maximizada.1. bloque De.1/D1.maximizada de la primera retrorreflexión transductor hasta que se maximice la señal desde el radio. [25 mm].1. El instrumento debe estar ajus- SOnido tado para producir indicaciones en 3 pulg.1.1.l.v ángulo. NOTA: Este punto de entrada del sonido deberá ser utili- Gl.2. .{!_1. K en el bloque ose para 45° a 70° NOTA: Este procedimiento establece una calibración de N en el bloque se para 70" pantalla de JO pulg.l El transductor debe estar en posición H en el zado para todas las verificaciones de distancia . 2 pulg. e incluye elementos obligatorios para usar con este código. o 1 en el bloque De.1 Verificación del punto (índice) de entrada del Q. en la pantalla. G2. etc. o M en el bloque ose. . [25 mm].1. O para el ángulo de 45° !!_3.1 Una unidad de búsqueda de haz recto.ANEXOS G AWS D1. [50 mm]. [250 mm/ y puede modificarse para rio duplicar los rangos de distancia de la onda de ciza- establecer otras distancias. Q2. 353 . La señal maximizada desde el orificio de 1/16 pulg. [lOO mm].5.1 El transductor debe estar en posición L en el blo(}ue DSC (cualquier ángulo).2. ñledios deberá corregirse dentro de± 2% del ancho de la 11) en confonnidad con 6. [75 mm].1M:2015 G2. NOTA: Debido a que este procedimiento de calificación en la pantalla.4. H en el bloque DC (Figura Q. Formulario 1_.5 Cada localización de deformación de trazos inter- Ta hoja del Informe de ensayo (Anexo 1_.1/D1.4 Calibración de amplitud o sensibilidad G3. La señal maximizada Gen el bloque tipo IIW (Figura 6J{>) deberá ajustarse desde el orificio de 1/32 pulg. 3 pulg. es necesa- pantalla de JO pulg. el transductor debe estar en T o U en el bloque DS (Figura 6.4 Cada indicación deberá ajustarse al nivel de refe- de la línea de referencia horizontal._li. fencia con el control de ganancia o atenuación para la evaluación de la ubicación horizontal.2 Deberá lograrse un mínimo de cinco retrorre- N para el ángulo de 70° flexiones en el rango de calificación para ser certificado. horizontal 2 pulg.22.3. pantalla.3 El transductor debe estar en posición 1 en el G3.6.6 mm] deberá ajustarse para lograr una indicación de altura G3.4. 4 pulg.3 La primera y la quinta retrorreflexión deberá ajus- P para el ángulo de 60° tarse a sus localizaciones apropiadas con el uso de ajus- tes de retardo cero y de calibración de distancia.1 .4.3 La lectura de decibeles obtenida en G2. El instrumento debe estar ajustado para producir indicaciones en 1 pulg. que cumpla TOs requisitos de 6. [1. M en el bloque DSC (Figura Q. G2. procedimiento.l) rencia horizontal. se realiza con una unidad de búsqueda de haz recto. según lo permitido por liamiento que se van a utilizar en la aplicación de este 6.2 se debe utilizar como "nivel de referencia" "b" en G3.1 o G2A. [0.2 En el bloque SC.. deberá acoplarse en posición: G2. la cual produce ondas longitudinales con una velocidad de NOTA: Este procedimiento establece una calibración de sonido de casi el doble de las ondas de corte. Procedimiento de linealidad bloClue DC (cualquier ángulo).l) !.4.8 mm] para lograr una indicación de altura de la línea de refe.§) posición: G3.24. etc.!. 1/D1. 1---:000-- 3 00. ~-~-~.{CI.125 DE ::IAM..1) 354 ._ DE SE"''~-IEIU::.Q 334 o' 0.to::: '· ·-' 1 .3:-s l '·JOC / C1.'l.OK> D..j. 4 Todos los orifíc10s deben tener un acabado interno liso y estar perforados a 90° del material de la superficie 5 Las lineas de grados y la~ marcas de identifícación deben estar grabadas en la superficie del material para mantener una orientación permanente Figura G.__ RA.5:1 _j • ..J.AWS D1.3.i. ~ O" . ·M::: ~6 DE JI)J..D Notas 1 La tolerancia dimensiOnal entre todas las superficies mvolucradas en la referencia o calibración debe estar dentro de ±0. 1 .NCIA Y ::CE DENS191LIDAD BLOQJE DC TIPO OC. ' L--'R". rm.BO O.) TIPO ~-e.SXI .A. ' 1 1 '-/-o.BLOQUE DE ~EFER:f.1M:2015 ANEXOS G ri---1 : : so:o T RA::to / --.005 pulg de la dimensión detallada 2 El acabado de todas las superficies a las que se les aplica sonido o desde las que se refleja sonido debe tener un máximo de 125 )lpulg.-'.CJA PARA ::~T.Z5D TIPO OSC • 5LOQUE ::=: CA-IERACIO'-' ::=: OIST.s 3 Todo el matenal debe ser ASTM A36 o acústicamente equivalente..L-.l-Otros bloques aprobados y posición típica del transductor (véase G2.A.5LOQUE DE l:tEFE:REt.·2l.1..A. 03 43.5.47 ' ~ ____¡:¡¡j'__~o o o 1 1 J-3..1 M:2015 ~ /L .64 1 59 DE O"*' 39 se 1 ~-9 DE DIÁM.3.e :e TODAS LA.BL8-QUE CE CALIBRAC..:5 ' BLOQUE DSC TPO DSC.ANEXOS G AWS 01.61 37 59 BLOQUE SC 1:. 17 ¡.··· ' ~ 9.'.l (continuación)-Otros bloques aprobados y posición típica del transductor (véase G2._ 36.1/01.as l1neas de grados y las marcas de identificación deben estar grabadas en la superficie del material para mantener una orientac1ón permanente Figura G.~ DIMENSIONES EN MILiMETROS T·PO SC.1) (métrica) 355 . 9 75.tpulg_ r_m_s 3 Todo el matenal debe ser ASTM A36 o acústicamente equivalente 4 Todos los orificios deben tener un acabado mterno liso y estar perforados a 90° del material de la superficie 5 1.40 ~5 40 1 I~?J BLOQUE OC TIPO DC.BLOQL'E DE REFERENClA DE SENSIBILIDAD Notas 1 La tolerancia d1mcnsional entre todas las superficies involucradas en la referencia o calibración debe t::star dentro de ±OJ 3 mm de la dimens1ón de- tallada.83 11 ¡ 18.40 25.ON DE DISTANCIA Y DE SENS B1L DAD I -----1C1 .60----- j j ~ J 25 4C 25. 2 El acabado de todas las superficies a las que se les aplica sonido o desde las que se refleja sonido debe tener un máx1mo de 3.88 p 35.70 - 1--so.BLOQUE DE REFERENCIA PARA DIST ANC:A 46 26 45.so-- .. (1) Control de dureza HAZ (2) Control de hidrógeno El índice de enfriamiento crítico para una dureza dada. serie de factores. Introducción ff3. la guía puede ser valiosa ya que indica si lOs requisitos de la Tabla 3. El usuario deberá consultar las secciones de Comentarios para obtener una presentación más detallada de los ante- cedentes científicos y la información de la investigación !!3.1/D1. Debido a H3.3 La selección de la dureza crítica dependerá de una que conducen a los dos métodos propuestos. 356 . Los métodos se acero. pero lo que esta guía sí considera son producir HAZ duras a valores inferiores de enfriamiento los factores más importantes. AWS D1. e incluye elementos obligatorios para usar con este código. Al utilizar esta guía como alternativa a la Tabla 3. el nivel de hidrógeno. puede ser relacionado aproximadamente con el equiva- lente de carbono del acero (véase Figura !::!2). los valores seleccionados y la experiencia previa. logra controlando el índice de enfriamiento por debajo nes de soldadura (principalmente el precalentamiento) a del valor crítico. tales como el tipo de acero. No obstante. Con elec- trodos de bajo hidrógeno. la curva que se mues- tra en la Figura H. el número de dureza Vickers HAZ (HV) es menor que 150 HV.3.l/D1. alto riesgo de agrietamiento debido a corrosión bajo ten- ciones de soldadura y así evitar el agrietamiento en frío: siones. uso de curvas de elevada dureza con mínimo riesgo..2 puede ser conservadora para aceros ff3. es probable que dicha dureza no sea tolerable en servicios donde haya un Se usan dos métodos como base para estimar las condi. Código de soldadura estructural-Acero. la restricción y las condiciones de servicio. como por ejemplo el nivel que un acero con templabilidad más baja. se puede admitir una dureza de H2. tipo de junta.1 Las disposiciones incluidas en esta guía para el uso de al carbono o carbono-manganeso y por esto permiten el este método están restringidas a las soldaduras en filete.1M:2015 Anexo H (normativo) Pautas sobre métodos alternativos para la determinación del precalentamiento Este anexo es parte de AWS Dl. miento necesario para producir un nivel de dureza dado.3 son demasiado conservadores ratura técnica que relaciona el índice de enfriamiento de o. No hay métodos disponi. aun con electrodos de alto hidrógeno.2 Este método está basado en la suposición de que no se producirá agrietamiento si la dureza HAZ se man- El propósito de esta guía es proporcionar algunos méto. en algunos casos. de hidrógeno y la composición del acero que no están ex- plícitamente incluidos en los requisitos en la Tabla 3. Las ecuaciones y los gráficos están disponibles en la lite- Por lo tanto. Hl. condiciones de soldadura y otras variables. Métodos 400 HV sin agrietamiento. bles para predecir cuáles serán las condiciones óptimas Por lo tanto. tiene por debajo de determinado valor crítico. inicio de fractura por fragilidad u otros riesgos re- lacionados con la seguridad o integridad estructural. los aceros con alta templabilidad pueden en todos los casos. Control de dureza HAZ que la relación es solo aproximada. muestran que no se produce agrietamiento en las HAZ si chas. Esto se dos opcionales alternativos para determinar las condicio.]. La tcmplabilidad del acero en soldadura se rela- basan principalmente en la investigación en ensayos a ciona con su propensión a la formación de una HAZ de pequeña escala efectuados por muchos años en diferentes alta dureza y puede caracterizarse por el índice de enfria- laboratorios de todo el mundo. la soldadura con los espesores de los miembros de acero. no sOn lo suficientemente exigentes. dependiendo de la templabilidad del fin de evitar el agrietamiento en frío. deberá Los ensayos de laboratorio con soldaduras en filete prestarse una cuidadosa consideración a las hipótesis he.1M:2015. 2 y se reco- mienda el uso de una curva de dureza más baja. la mayoría de los casos.2 Este método está basado principalmente en los re- SUltados de ensayos de soldadura en ranura con PJP con (3) Zona 111. en algunos aceros exhaustivos de este método en soldaduras en filete.ANEXOS H AWS D1. control de hidrógeno. H4.1 El carbono equivalente deberá ser calculado berá establecer confonne a la experiencia. el metal de soldadura utilizado en los ensa. es decir. de la siguiente manera: !!4. puede ocurrir con hidrógeno alto o restricción alta. pero H3. ff6. cantidad promedio de hidrógeno que permanece en la junta luego de enfriarse hasta los 120 op [50 °C] no ex. la restricción es clasificada como alta.2 Las características de comportamiento de cada de bajo hidrógeno [por ej. Por Jo tanto. donde la categoría de restricción se de. el método ha de hidrógeno para determinar el precalentamiento. teniendo en cuenta la restricción. se re- qlliere una determinación del nivel de restricción y del H6. CE~ C + (Mn +Si) t (Cr + Mo +V)+ (Ni+ Cu) H3. media o baja.7 Este método no es aplicable a aceros templados y revenidos [véase limitaciones en !::!5. vador para aceros al carbono. HS.. este método es particularmente El análisis químico puede ser obtenido de: útil para aceros de baja aleación y alta resistencia que tengan muy alta templabilidad.1 El método de control de hidrógeno se basa en la método de control de hidrógeno para determinar el pre- SUposición de que no se producirá el agrietamiento si la calentamiento. su finalidad más importante es la de determinar la entrada mínima de !!5. H3. (2) Zona 11. pueden ser más tem. SAW].1M:2015 Alguno aceros de baja aleación. precalentamiento de los aceros de esta zona. Es particular. soldadura en filete y en ranura. por ende. (1) Zona l. acero y el grado de restricción. Sin em- bargo. tamiento para el control de hidrógeno en ambos tipos de soldadura. El agrietamiento es improbable. la experiencia demuestra que la entrada de calor para ubicar la posición de la zona del acero en la Figura determinada por este método es normalmente adecuada H. El método de control de dureza y la du- reza seleccionada deberán ser utilizados para determinar la entrada mínima de calor para soldaduras en filete de pasada única sin precalentamiento. FCAW. el tamaño mínimo de la soldadura) para la selección del método de control de dureza o de que impide un endurecimiento excesivo. Guía detallada nivel de hidrógeno original en el charco de soldadura. H3. Deberá usarse el método de control de hi- restricción. puede requerirse una entrada saria para permitir la difusión de suficiente hidrógeno mínima de calor para el control de la dureza y un precalen- fuera de !ajunta. Selección del método terminar el nivel de precalentamiento. Control de hidrógeno Si la entrada mínima de calor no resulta práctica. Donde se restringe la entrada de calor para preser- yos igualaba al metal base. use el H4. ( 1) Certificados de ensayos de la acería reza no es siempre factible.1 para conocer las diferentes formas de para impedir el agrietamiento del metal de soldadura. el nivel de hidrógeno el método de control de hidrógeno para determinar el y la restricción no se consideran en fonna explícita. en soldaduras en filete si el metal de aporte no es de alta resistencia y es en general !!5.1. No se han realizado ensayos var las propiedades de la HAZ (por ej . debido a que se presume que la HAZ se endurece totalmente. 6 5 15 bilidad de agrietamiento del metal de soldadura.4 El método de control de hidrógeno está basado en CE~ C + (Mn +Si) t (Cr + Mo +V)" (Ni+ Cu) un único cordón de soldadura de baja entrada de calor 6 5 15 que representa una pasada de raíz y asume que la HAZ se endurece. mente útil para determinar el tamaño mínimo de las sol- daduras en filete de pasada única que podrán ser Detenninar el carbono y el carbono equivalente: depositadas sin precalentamiento. drógeno.1/D1. !!6. Usar mente de controlar la dureza HAZ. el (2) Composición química típica de producción (acería) 357 . Usando este método se puede estimar la temperatura de precalentamiento nece.1. Para aceros con alto carbono. electrodo de bajo hidrógeno zona y la medida recomendada son las siguientes: (SMAW).1 Método de control de dureza En esta guía. GMAW. donde el control de du. H4. debe utilizarse el método de con- cede un valor crítico que depende de la composición del trol de hidrógeno para determinar el precalentamiento.3 Para el método de control de hidrógeno.1 Se sugiere el siguiente procedimiento como guía calor (y.4 A pesar de que el método puede ser usado para de. particularmente aquellos precalentamiento predicho puede ser demasiado conser- que contienen colornbio (niobio).l (véase H6. H4. sin templados y revenidos) deberá usarse el método de control embargo..5 La aproximación por dureza no considera la posi. En consecuencia. plables que lo indicado por la Figura !::!. sido adaptado adecuadamente para dichas soldaduras.2(3)].6 Debido a que este método depende exclusiva. en Obtener un aflálisis químico). Para soldaduras en ranura. SMAW1.1M:2015 ANEXOS H (3) Composición química de la especificación (con (a) Electrodos de bajo hidrógeno tomados de con- valores máximos) tenedores herméticamente sellados.1. acondicionados de acuerdo con la sección 5. la entrada mínima de puede considerar que lo que sigue a continuación cumple enefgía para soldaduras en filete de pasada única puede este requisito: ser estimada aplicando los siguientes factores de multi- plicación a la energía estimada en el proceso SA W en (a) Electrodos de bajo hidrógeno tomados de con- !!6. al índice de susceptibilidad de la Tabla !:!.2. dadas en filete y en ranura.3: tenedores herméticamente sellados.2 establece tres niveles de restricción. deberá seleccionarse el ml/100 g del metal depositado cuando se mide de acuerdo con la norma ISO 3690-1976 o un contenido de diagrama apropiado de la Figura !:!_. extracción del paquete o contenedor y la exposición a la duración prevista. _!!6.1/D1.2% (2) Restricción media.2. Este nivel describe juntas sol- máximo de acuerdo con las normas AWS A5.mientn y entre pasarlas. marca o miembros se encuentran ya fijos a una pieza estructural. Estos consumibles deben tener un contenido de hidrógeno difusible menor que 10 H6.2. H6. 400 HY o de 350 HY según la Figura !!. mible o combinación alambre/fundente utilizada. la in- vestigación o el cálculo.4 Para otros procesos. combinación alambre/fundente utilizada después de la existe una libertad de movimiento reducida.1. Este nivel describe juntas sol- deben tener un contenido de hidrógeno difusible menor dadas en filete y en ranura comunes.2.5. secados a 700 °F- 800° F [370°-430 °C] por una hora y usados dentro de (4) Ensayos de los usuarios (análisis químicos) las dos horas de ser retirados. Se puede considerar que lo que sigue a conti.3 Debe determinarse el grupo correspondiente energía .1. El nivel de restriCción a utili- zarse deberá determinarse según el criterio indicado en H6. _!!6.50 GMAW.l.5 Restricción. La clasificación de los tipos de El análisis químico se determinará como se indica en soldadura con distintos niveles de restricción se determi- H6.2 El nivel de hidrógeno deberá ser determinado y definirse de la siguiente manera: Se han establecido tres niveles de restricción: ( 1) Hl Hidrógeno extra bajo.1.2.2.3. Esta entrada de energía se aplica a máximo de acuerdo con la norma AWS A5 . (2) H2 Bajo hidrógeno.5.1 o A5. Estos consumibles ( 1) Restricción baja. Esto se puede establecer ensayando cada tipo. H6.1 El valor del parámetro de composición. con la debida consideración de las (3) Restricción alta.2. los miembros unidos (tales como soldaduras de repara- nuación cumple este requisito: ción. l.3 Mediante los espesores correspondientes de plaCas para "brida" y '"alma". en las cuales casi no existe libertad de movimiento para mediato. acuerdo con la norma ISO 3690-1976 o un contenido de humedad del recubrimiento del electrodo de 0.5 La Figura !::!. SAWl (b) SAW con fundente seco.AWS D1.2 El índice de enfriamiento crítico deberá deter- mirlarse para una dureza HAZ máxima seleccionada de (b) GMAW con alambres sólidos limpios. Este nivel describe soldaduras condiciones reales de almacenamiento previo al uso in.1 del código y usados den- Proceso de soldaduraFactor de multiplicación tro de las cuatro horas luego de ser retirados.4 Niveles mínimos de temperatura de preca- lent9. en las cuales debido a que los Esto se puede establecer ensayando cada tipo. La Tabla H.3 y deberá determi- humedad del recubrimiento del electrodo de 0. en las cuales existe que 5 ml/100 g del metal depositado cuando se mide de una libertad razonable de movimiento de los miembros. marca de consu- las soldaduras SAW. 358 .2 proporciona !!6.1.1. Pcm• las temperaturas mínimas de precalentamiento y entre deberá ser calculado de la siguiente manera: pasadas que deberán utilizarse. Se H6.25 (3) H3 Hidrógeno no controlado. FCAW1. especialmente con materiales de gran espesor) . el análisis de ingeniería.2 Método de control de hidrógeno H6. _!!6.4 podrá utilizarse para determinar los tamaños de filete como una función de la entrada de !!6.4% narse la entrada mínima de energía para una soldadura en filete de pasada única.2.a Tabla !:::!_. nará según la experiencia. El resto de los consumibles que no alcanzan los requisitos de H 1 o H2.1.l. ullll/ando los valores de 1'. (2). H2-IO.1M:2015 Tabla H.3) Agrupamiento bJel índice de :-. desde J\ hasta U.as temperaturas de prccalentamtcnto y entre pasadas qul! son ambas más ha¡as que la tcmreratur<J mdrcada en la ·lahla 3l seran calltlcadas por el ensayo 359 . 1-1/2-3 incl. Pcm· y el nivel de hidrógeno. JI < 0. 65 175 230 265 300 300 :no >3 200 250 280 300 320 320 320 .!n la Tabla ll 2 ¡. 65 65 150 220 280 320 320 Alto > 3/4. 111 _\ los siguu:ntes valores de H.1/D1.sa soldada h "<" ltH. D = 4.23 < 0.n conJunto con la restriCCIÓn y t:l espesor pam d.. abarcan el efecto combmado del paramctro d.2 2.! la !Cmperatura mostrada pu<>!den ser adecuada para ev1tar el <~grte- tamr¡.1-3.. (3 )] 111-5.0 E~ta~ agrupaciones se usan l.ANEXOS H AWS D1. dados en mlllOOg de metal de soldadura [\'~!ase !!6. desde A hasta G. ( 1 ).2.5: L.~hl:.:stn:chos A= 3.. las agrupacionl!s di! índices do. B = 3.:spe~or es aqud di! la parte mas gru¡. C--'.:: (JS 65 175 240 290 320 Medio 3/-1--1-112 incl.:: composu.18 < 0. 3/4-1-1/2 ind. M o + ::!_ +S B 15 lO ¡. G = 5.3. .usccplibilidadc Equivalente de carbono.~ por nwdm Je letras. < 65 < 65 65 175 230 280 300 1-112-3 incL 65 65 1{){) 200 250 280 300 >3 65 65 100 200 25{) 280 300 < 318 < 65 < 65 -< 65 < 65 160 280 320 3/&-3/4 incl.28 < 0.1-5.0.1-1/2 in el.2 Temperaturas mínimas de precalentamiento y entre pasadas para tres niveles de restricción (véase H6..:t<:rmmar la tcrnpe- rutura míntma de precalcntarntento y entre pasadas Tabla H. 65 185 240 280 300 320 320 > 1-1/2-3 incl.2.5. 240 265 300 300 320 320 320 -3 240 265 300 300 320 320 320 (Continuación) ·' l·:l.m (véase H6.4) Temperatura mínima de prccalcntamiento y entre pasadas ( °Fj' Espesor a Agrupación del índice de susceptibilidad Nivel de restricción pulgadas A ll e ll 1 F G < 3/8 < 65 < 65 < ó5 < 65 140 280 300 3/8-3/4 ind.m + log 111 11 "La~agrupacJOncs de mdiccs de suscept1blltdad. de conformidad con la fórmula que muestra en la Nota b La.: susceptibilidad han sido expresadas en la t:. Mn + Cu + ~ + 20 20 60 20 º 1.33 < 0. < 65 < 65 65 140 210 280 300 Bajo __.6-7.6-5..0.5.:nto )' en tri! pasadas mas bajas qul.lón.. para cubrir los Siguientes rangos . m--30 Para una mayor convcntcncia.~ cantidades numl!ncas exactas se obtienl. f: = 5. < 65 65 165 230 280 300 320 '. lndlc~C de suscept!btlldad---12 P.l Agrupamiento del índice de susceptibilidad como función del nivel de hidrógeno "H" y parámetro de composición P. --: 3/& < 65 < 65 < 65 100 230 300 320 3/8 3/4 incl..!n de la fórmula de la Nota b.38 111 A B e D E 112 13 e D 1' 1' 113 e D E F G " 1' cm _ C + 2!_ 30 ¡. P~"' Nivt:l de hiJrógcno.6-4.4.0.hca LJUI! las temperaturas de precakntami. < 65 .. H.:no l.1-4.nto por h1drog. io ~ 20.:a qw.. 20 20 40 95 J20 J40 J50 • 75 20 20 40 95 J20 J40 150 JO < 20 < 20 < 20 < 20 70 J40 \60 JO 20 incl. 20 20 75 JJO J40 150 160 > 38. 20 85 J15 J40 J50 160 J60 > 38 75 incl.nto y entre pasadas mas haJaS que la h.75 incl. 20 80 JJO J30 J50 J50 160 > 75 95 J20 J40 J50 160 160 160 <10 < 20 < 20 20 40 JJO J50 J60 JO -20 incl.:ada en la Tahla 1 ~ scran calJticadas por el cnsa\'o 360 .2 (continuación) Temperaturas mínimas de precalentamiento y entre pasadas para tres niveles de restricción (véase H6.: las temperaturas de prccalcntam~t.·mpcratura mostrada pueden ser ad~~cuada para evitar d <>gnc- tam1cnto por h1drógcno Las temperaturas de preealentam1cnto y entre pasadas que snn amhas más hajas que la temperatura imla. < 20 20 65 JIJ5 J40 160 160 Alto > 20 -JX ind.AWS D1. < 20 <_ 20 20 80 JJO J40 J50 .4) Temperatura mínima de precalcntanlil.1/01. 38 75 incl.38 incl. JJ5 J30 J50 J50 160 160 J60 > 75 JJ5 J30 J50 J50 J60 160 J60 • El ~srcsor es aquel de la parte más gruesa soldada h "<" mdH. < 20 <20 20 80 JJ5 145 160 Medio > 20 38 incl. < 20 < 20 20 60 100 J40 J50 Ba.!nto y entre rasadas ( oct Agrupación del índice de susceptibilidad Nivel de J·:spesora restricción mm A ll l' D F F (i • JO < 20 .: 20 < 20 <20 60 J40 !50 10-20 incl.1M:2015 ANEXOS H Tabla H.2. 50 0..30 1 .1_ _ __¡_ 1 _ _ _L_ 1 ___ 0...2( l )_ (2)..C + (Mn + S1)/ó + (Cr + Mo + V)/5 +(Ni+ Cu)/15 2 v(:asl.ANEXOS H AWS D1.00 L__ __¡_ 1 _ _ _.1/D1.._ 1 _ ____.40 1--------------/----......----- w > / fÓ z w 0..30 0.20 200 100 80 60 50 40 30 20 10 9 8 7 6 5 4 3 2 R 540 ("c/s) PARA DUREZA DE LA HAZ DE 350 HV Y 400 HV t'>'ota Cl: = C + (Mn -r.10 1-------==-=='--'=-=--=~~-----~-=c-=-=---- 1 zw f.3) 361 .-11 .40 0.70 EQUIVALENTE DE CARBONO (CE) No\<J~ 1 CF..l) 0...- ü a: oa_ ZONA 11 1 cí z 1 o 0.S1)/6 -t (Cr +M o+ V)/5 + (Nt + Cu)/15 Figura H.20 1-------------+-..------- "'a: "'üw 1 ZONA 111 o oo ---- 0.40 0. o (3) para caracteristlcas aplicables de la tona Figura H. ZONAl z o ü 0..' !_!5..1M:2015 1 0.50 0.60 0..2-Índice de enfriamiento crítico para 350 HV y 400 HV (véase H3.l-.l-Zona de clasificación de aceros (véase HS.20 0..30 0.. .1..3--Gráficos para determinar los índices de enfriamiento para soldaduras en filete SAW de pasada única (véase H6.......... 1/116] 1. ..4 "'a:t- "' a: >- zw i !~ ~ z w 1 1 i' 2 3 4 5 6 78910 20 30 40 50 100 200 TASA DE ENFRIAMIENTO A 540"C ("C/s) (B) SOLDADURAS DE FILETE SAW DE PASADA SIMPLE CON ALAS DE 1/4 pulg. 1..1/D1.....¡ ~ 50 - ¡-..2 ffi "'a:z w 1 -~ " ..8 w ... """'--<:' 1'-:--tt-. ....../4 -.._ o if r ~--"<:--"-+"--! o ALMA Y ALA ~ "-... ' ~ ..4 z w 2 3 4 5 6 78910 20 30 40 50 100 200 TASA DE ENFRIAMIENTO A 540"C ("C/s) Nota: la entrada de energía determinada a partir de la gráfica no debe implicar conveniencia para aplicaciones prácticas. .. (A) SOLDADURAS DE FILETE SAW DE PASADA SIMPLE CON ALMA Y ALA DEL MISMO ESPESOR 1 300 12 2[50]~ ¿UA~OUI~R INDICADO COMO 4 [jOO] . 30 ... 1 0......~t--+--t--'.6 -~­ -~ ¡-....."!"'ld-++---+--1 ~ w 20 f---1--i+-+-++t+H---! 0. l" r-.. lf 6 ]J--+-+++1 .. --"' 1 ¡ks¡--f''id-tt-"CUALQUIER ALMA ) -~~ ESPESOR" v8 INDICADO 1 .. ""'~ v 200 8 ~~=~" ESPESOR" INDICADO COMO ALA 100 4 ....:. 1/2 [12] 'S ...... w z w w 20 0.. E o..._ COMO ALA 100 ~/2[12].... cl'"'<-+t+H---f---j 1... [6 mm] Y ESPESOR DE ALMA VARIABLE Figura H...2 a: "'zw a: 1 1 . o ~ w ESPESOR DE ALMP o <3 "' o 10 ! 1-.......... ·....1.f-~..8 w w ESPESOR DE ' t-...6 <i '0 30 f---f-+-+-+-t-"N.3) 362 ...1M:2015 ANEXOS H 300 E~..... E ....." 2 ~ 40 1 1. ' 1 1 t-t-t-H'l'........_ -o~ ~ <3 10 "'a: f..AWS D1.... 1' 1 1 1 INDICADO COMO 1 12 200 1---- ~'-..i :-- r--1 0.. 2 ~ 40 -· ....--... ~ :'-.. .... 1... "' .. ~ 1 1 ¡-..... f ~y 4 E 50 ..l:l---t--l. . ...~:=I·=l-=J2]¡s~o~~~~=¡=¡:=¡=~~~~~~==J -.. Para cierta combinación de espesores puede haber fusión a través del espesor.."'-t-t-H++--+-l 1-. .ANEXOS H AWS D1. (C) SOLDADURAS DE FILETE SAW DE PASADA SIMPLE CON ALAS DE 1/2 pulg. (D) SOLDADURAS DE FILETE SAW DE PASADA SIMPLE CON ALAS DE 1 pulg. 1 ~ 50 2 """ 2].8 w w w o 1 ~ o « t t\..1/01. [25 mm) Y ESPESOR DE ALMA VARIABLE Figura H.3 (continuación)-Gráficos para determinar los índices de enfriamiento para soldaduras en filete SA W de pasada única (véase H6.3) 363 .. 1.' ~ COMO ALA 100 . [12 mm) Y ESPESOR DE ALMA VARIABLE 1 300 12 .:! "'a: 'z" a: w 30 ¡ ['.. T"' >.1M:2015 300 ' 1 1 1 1 INDICADO COMO 12 "CUALQUIER 200 t < 5 0 J ALMAJ 8 ESPESOR" ~~[2~~t-.6 .-. "' ~ <i 40 -.. 100 200 z '" TASA DE ENFRIAMIENTO A 540"C ("C/s) Nota: la entrada de energía determinada a partir de la gráfica no debe implicar conveniencia para aplicaciones prácticas. w z '"« 20 O. .. Para cierta combinación de espesores puede haber fusión a través del espesor.. .. 2 a: '" '"o 1 ~::::t-..1.¡ :---.16!. 4 Ó> o -= ¡-- ~:·. 0. « ESPESO~~LMA l~ a: 40 1..!" :. s ·a '" z 30 t-.. -· 11. 1.__~ 1.. 4 « a: >- '" 2 3 ' 4 5 6 78910 1 i 1 20 30 40 50 i 1 . . ~/ ~ INDICADO COMO ALA r Ó> o~ 100 . 1 « 1 ESPESOR DE AL o o 10 ----t.::~ [5~ ·· 1 c uA~QUI~R INDICADO COMO ~'~¡/ v- 200 8 --~~~ ~ ESPESOR" INDICADO t-. 8 w o o « ! 1 1 " C3 a: >- z 10 - 1 1 1 ~ O.-.4 « « ~ a: -~ a: >- zw z>. !'-112J!2] { 4 E "' ~ <i ·¡o 50 - i/4 [6] 2 . 1 w i " 1 1 1 2 3 4 5 6 78910 20 30 40 50 100 200 TASA DE ENFRIAMIENTO A 540"C ("Cis) Nota: la entrada de energía determinada a partir de la gráfica no debe implicar conveniencia para aplicaciones prácticas.2 '"z w !V 20 0.__. Para cierta combinación de espesores puede haber fusión a través del espesor. 50 . 1.----.3 (continuación)-Gráficos para determinar los índices de enfriamiento para soldaduras en filete SAW de pasada única (véase H6. 6 -i -~- C!J 30 .t ..---- ..t-- t-- -- E 3 E ~ ". - 2 [5~1.1/D1.3) 364 .:' 1 1 1 1 ~·~. O. [50 mm] Y ESPESORES DE ALMA VARIABLES 1 1 1 300 12 mr. IIESPnRDrn z z w ~ w 2 3 4 5 6 78910 20 30 40 50 100 200 TASA DE ENFRIAMIENTO A 540"C ('C/s) (E) SOLDADURAS DE FILETE SAW DE PASADA SIMPLE CON ALAS DE 2 pulg. O.f-.f... f::: •'1~¿0 1 11 1 INDICADO COMO 12 h. "CUALQUIER 8 ~ ~1 ~] ESPESOR" 100 ~ ~ f.. O. 6 -~- " C!J <!) ([ w 30 f----' 1.¡~ 1. 40 1. 8 w w w w Cl Cl <( Cl 10 f--- 1 ['.1M:2015 ANEXOS H 300 f. 2 . 8 zw ALMA~V w Cl <( Cl <( ([ 10 ElPESOR DE ' ['.f. 2 ([ 1/4[~ w z w w 20 """ .f..AWS D1.121. 4 Cl Cí <( ~~ ([ f- zw f- z w 11 i 2 3 4 5 6 78910 20 30 40 50 100 200 TASA DE ENFRIAMIENTO A 540"C ("C/s) Nota: la entrada de energía determinada a partir de la gráfica no debe implicar conveniencia para aplicaciones prácticas. Para cierta combinación de espesores puede haber fusión a través del espesor. 12] 2 ". [100 mm] Y ESPESORES DE ALMA VARIABLES Figura H.. (F) SOLDADURAS DE FILETE SAW DE PASADA SIMPLE CON ALAS DE 4 pulg. "' ~ -~.¡ ~ 40 t .. 2 ·a ([ ! {1"- (1 '"' ([ w w z z 20 O. 200 -~.). 4 Cí <( ~ <( ([ ([ f- f.. 1/2 "' '-!..1. ..INDICADO 4 COMO ALA ci =-- .1. 1'\.... "JUA~QUI~R INDICADO COMO 200 ' l'i ~2[ ESPESOR" ALMA) 8 ~ >-4 COMO ~ 0-r 1 [25] INDICADO 100 ALA ci 3 E ~ E • ~ 50 1/2. lJ·~Ig [)I.16 8 6 5 3•16 IL.~ E-.. JCEP 10 ..o hi:G..IR•.'] [S] [9.... ..1. PR0'-4EDIO.'" ·:.'-ii..5) 365 ._::. i:.!. • •• • '' } • 10 .::.IO P..".•... lJ•p.:oo 2..J__J__j_J. •• • b • •• 3:16 5 . : ._j_."'TINl.31n'oC V "' ~ :·.:.'o\ DE :)t::Ef."' • • • 8 •• •'· •• .L___j___j__J_L___j__.<] [2."l'rr: {A) SOLDADURA POR ARCO CON ELECTRODO METAUCO REVESTIDO (SMAW~ • • V ::o ClJF\'.0~1\.J.. • :cEt~ 1'5 ...E':-TR•:>. • ' o.ANEXOS H AWS D1.COI=\RIE.a.1/DUM:2015 • • •• .5] [11 O] [12. :JE C ::E4c FAA"."..__L___j__L_¡_.R...¡ :) ::.0 280 3:20 360 [O 81[' 8J12 'll' 2] ["] i" 8] [6.O...0-:.CORRIENTE CC·.6] 1'• 2] ENT~.8] [3. 5.TE ..:O:OCO P...:o ·ao .2] [30] 1•1 ENT=ti\DA ~ E~ERG!}.. 3 o 10 .DA :e E~ERGIA PRO~EDIO.é .w 6J ea ·oo .4...' f- ~: vv ·a 111 • • '·4¡ -:...4--Relación entre el tamaño de la soldadura en filete y la entrada de energía (véase H6...'"T'"l": (B) SOLDADURA POR ARCO SUMERGIDO (SAWJ Figura H.Jig [kJ. ::.'· 1 ~ .-:: .EC.2] [1 a] [2] [2.20 3<J 40 50 60 ~o so !lO 100 [O<] [08] [' .c..J.-\TI•. AWS D1.11D1. e incluye elementos obligatorios para usar con este código. miembro pasante y (para conexión de tras- ción de las conexiones en-K lape) Peal relación sin dimensión de bc01 al ancho del ID diámetro interno miembro principal K. esfuerzo axial en el miembro principal tan guiar lb esfuerzo por doblado en el miembro ramal relación de a al seno 8 fb esfuerzo por doblado en el miembro princi- ""b het (be(ov)) ancho transversal de tubos rectangulares ancho efectivo del ramal en miembro pa- pal tensión nominal. doblado fuera de plano b" (b. longitud proyectada (un lado) de la solda- 11 (eta) relación de 3. ._ (lambda) intersección del parámetro de sen- cordón de la conexión en K sibilidad e dimensión de esquina L tamaño de la dimensión de la soldadura en D diámetro externo (00) (tubos circulares) o filete.) ancho efectivo del ramal en el cordón f. Parte A son los siguientes: Símbolo Significado Símbolo Significado a parámetro ovalizante de cordón (alfa) !. momento en el cordón F. f.ff efectivop para la plastificación de la cara del ¡. y. factor relativo de longitud ción externa Kb factor relativo de sección ~. según se muestra en la Figura9.3 ancho externo del miembro principal ( seccio. Los símbolos utilizados en la Sección 2. :¿ Ñn l¡ longitud real de la soldadura. doblado en plano /by san te fhz tensión nominal. relación de O a 2tc relación de rb a R (secciones circulares) (secciones rectangulares) relación de b con respecto a D (secciones Yb radio a razón de espesor del tubo en la transi- rectangulares) ción Pgap ancho efectivo sin dimensión en la separa." carga de fluencia del miembro principal n ciclo de carga aplicada 366 . K. relación de R a te (sec- pecto a O ciones circulares). carga de fluencia del metal base M" momento máximo F~.¡¡ con respecto a D dura de traslape 2 medida ~er2endicular al En:.1M:2015. esfuerzo nominal en el miembro ramal beoi (bep) ancho efectivo del ramal para perforación g separación en conexiones en K externa H profundidad del alma (cordón rectangular) bgap ancho efectivo en la separación de las co. donde el miem- bro ramal contacta al miembro principal db diámetro del miembro ramal t.1/Dl. esfuerzo axial en el miembro ramal a ancho del producto de la sección hueca rec. en el plano del refuerzo nexiones en K y (gamma) parámetro de flexibilidad del ~ (beta) relación del diámetro de db con res.1M:2015 Anexo I (normativo) Símbolos para el diseño de soldadura de conexiones tubulares Este anexo es parte de AWS D1. Código de soldadura estructural-Acero. miembro principal. configuración de la conexión Peop ancho efectivo sin dimensión para perfora. (epsilon) rango total de tensión miembro F tamaño de la soldadura en filete de pie principal FExx resistencia a la tracción mínima clasificada M momento aplicado del depósito de soldadura M. L longitud de manguito de unión nes rectangulares) LF factor de carga (factor de seguridad parcial D relación del daño por fatiga para carga en LRFD) acumu 1attva. . relación de t 0 a te Anexo J 1¡ t traslape/ tpasante '!' (psi bar) áilgulo complementario al ángulo e (theta) ángulo agudo entre los dos ejes de diedro local en el cambio en la transición miembros Q¡. modificador geométrico término de interacción de la tensión ángulo entre las líneas centrales del miembro Or Q'l geometría del miembro ramal y modificador ángulo de intersección de la riostra del patrón de carga u razón de utilización de la tensión axial y de R radio externo. carga axial en el cordón miento de soldaduras en ranura con PJP y P. . lb espesor de pared del miembro ramal terminado de tensión miembro ramal para el dimensionamiento de OD diámetro externo soldaduras en ranura con CJP p carga axial en miembro ramal miembro más delgado para el dimensiona- P. configuración de la conexión ¿¡. esfuerzo de cizallamiento por punzonado radio vw esfuerzo admisible para la soldadura entre r radio efectivo de intersección los miembros ramales rb radio del miembro ramal radio al ~unto medio del es~esor de la ~ared 1 fm X variable algebraica . -. miembro principal doblado a un esfuerzo admisible. espesor de pared de la lata de !ajunta de perpendicular al eje del miembro princi- unión del miembro principal pal p longitud del rastro proyectado del miembro lw tamafto de la soldadura (garganta efectiva) de traslape t'w el tamaño de la soldadura (garganta efectiva) q cantidad de traslape o el es~esor tb del miembro ramal interior <!> (phi) ángulo de junta incluido el que resulte menor 1t (pi) relación de la circunferencia al diámetro (tau) parámetro geométrico del espesor reJa- del círculo tivo del miembro ramal al miembro prin- '1' (psi) ángulo diedro local. en un R abertura de la raíz (acoplamiento de !ajunta) punto bajo consideración en el miembro r radio de esquina de las secciones huecas rec.1/D1. bl e a 1ge bra1ca vana ll'. z dimensión de pérdida en Z rango total de la tensión nominal espesor de pared del tubo ~ (zeta) razón de abertura a D 367 .· 3 T. o ambos.1t S!ll fw radio al ~unto medio de la garganta efectiva SCF factor de concentración de tensión Y.1M:2015 Símbolo Significado Símbolo Significado N cantidad de ciclos permitidos a un rango de. configuración de la conexión on2-lr TCI3R tensión/compresión o doblado. (sigma) suma de las longitudes reales de las soldaduras y .ANEXOS 1 AWS D1. e del miembro ramal . principal tangulares medidas por el medidor del v. carga máxima soldaduras en filete P.1. componente de carga del miembro individual t. véase definición en cipal. sonido después de la primera pulgada). *accesorios auxiliares. y (3) otros términos. 368 . El ángulo agudo formado entre las líneas centrales de la riostra . Angulo diedro externo. Punta del perno al extremo de la perpendicular a la línea de intersección. si se vuelve a laminar. de 2 dB por pulgada de distancia de recorrido del anillo de respaldo. designado por la continuación del término (UT). externas de. y biseles abiertos hacia fuera de la riostra. Separación en la raíz de la junta rellenarse con metal de soldadura. Respaldo en forma de anillo. véase ángulo diedro local. Esta pérdida miembro. *ángulo de intersección de la riostra. Ángulo entre las caras opuestas de la ranura que van a abertura de la raíz. generalmente utilizado en la soldadura de tubería. de modo que las causada por el acero que se extiende hacia la superficies de intersección pueden tratarse como separación entre Jos cilindros. para una soldadura y una tangente a la superficie del miembro. e incluye elementos obligatorios para usar con este código. incluyendo el fundente y el contenedor. puede deberse a la absorción. (2) términos definidos por el Comité de Soldadura Estructu- ral AWS que se aplican únicamente a UT.IM:2015. AWS 01. (En este código. anexados a los miembros principales que soportan Angulo medido en un plano perpendicular a la línea carga mediante soldaduras. *ángulo de bisel.1M:2015 Anexo J (normativo) Términos y definiciones Este anexo es parte de AWS Dl. B *ángulo de borde (estructuras tubulares). por Jo general se convierte en un traslape. Esto produce un exceso planas. el factor de atenuación es entre las piezas de trabajo. utilizando el método de ensayo de pulso-eco ángulo de ranura. Tales miembros pueden o de la soldadura. Defecto en una barra u otra sección laminada sección localizada de la conexión. los tubos que van a unirse en las soldaduras. detenninados entre las piezas de trabajo. véase ángulo de bisel. donde uno ve una aleta. Componentes o aditamentos *ángulo diedro local. medido localmente en un plano *base de perno.l!Dl. f (estructuras tubulares). Ángulo *bache de gas. *ángulo diedro.1/01. 1/8 pulg. Todos los soldadura. [3 mm l del cuerpo del perno adyacente a la punta. entre tangentes a las superficies no llevar carga. q (estructuras tubulares). La pérdida en energía acústica. precedidos por asteriscos. El ángulo entre el bisel de un miembro *atenuación (UT). se aplican los siguientes términos y definiciones: A *ángulo de ranura. etc. reflexión. los cuales se definen en relación con este código. Ténnino no estandarizado para agudo entre un borde biselado hecho en preparación porosidad. después de que !ajunta se haya ajustado. Ángulo total incluido de la ranura de la onda de cizallamiento. la de unión y un plano perpendicular a la superficie del cual ocurre entre dos puntos del trayecto. de relleno espeso que. A los fines de este documento. Los términos y definiciones de este glosario están divididos en tres categorías: ( 1) términos generales de soldadura com- pilados por el Comité AWS sobre Definiciones y Símbolos. Y (estructuras tubulares). ángulo de bisel. Código de soldadura estructural-Acero. Una discontinuidad no es necesariamente un defecto. metalúrgicas~ o fisicas. dondequiera que aparezca esta soldadura. véase cordón recto estrecho y cordón de aporte y el charco de soldadura. *CVN. Distancia de construcción aplicables a nivel local. características mecánicas.1/01. véase Anexo L. X". especificaciones de construcción u otras normativas Formulario L-11. por su propia naturaleza o por efectos acumulados. La temperatura necesaria es calificación. sobre construcción. cara de soldadura. diseños u otros requisitos adicionales miembro tubular. La capa puede consistir en uno o en más terminación de un cordón de soldadura. trayectoria del sonido. Superficie expuesta de una discontinuidad. Condición en *discontinuidad tipo fusión. Conexión en la parte de una estructura que contiene dos o más miembros de *documentos del contrato. Cualquier empresa. provocan que una en relación con el nivel de referencia cero después de parte o un producto no satisfaga las normas o las haber sido corregido para la atenuación de sonido. calificación de desempeño de soldadores. de los cuales al menos uno es un especificaciones. Certificación escrita de que un soldador ha realizado soldaduras que cumplen con *discontinuidad inaceptable. Charpy entalla en V. *decibel (dB) (UT). cordón de soldadura. Porción de la cara de la ranura dentro de ténnino implica rechazo. véase calificación de desempeño de mantenida por el calor de un arco. oxicombustible o alguna otra fuente. Véase distancia de la Americano de Construcción de Acero (AISC). el montaje. Demostración de que la térmico que separa o quita e metal por medio de una soldadura hecha mediante un procedimiento reacción quím1ca entre el oxígeno y el metal base a especifico puede cumplir con las normas prescrita'i. defecto. o individuo que representea una empresa. Superficie de un miembro de unión de dos amplitudes o intensidades de energía acústica. Todos los códigos. progresión de soldadura aproximadamente vertical 369 . D *clasificación de defectos (UT). se recomienda exigir que búsqueda. se refiere a la ley o a las perpendicular al eje de la soldadura . Depresión en la cara de soldadura en la superficie. corte con oxígeno (OC). responsable de la construcción. *clasificación de decibeles (UT). véase clasificación de indicaciones. especificaciones mínimas de aceptación aplicables. la fabricación o soldadura E de conformidad con las disposiciones de este código. la raíz de la junta. la llama de soldadores y calificación de la WPS. fusión. CJP (penetración completa de la junta). cordó~ oscilad~. certiticacUm del soldador. Tipo de cordón de soldadura hecho sin ningún movimiento apreciable del tejido. Tipo de cordón de soldadura que se Demostración de la capacidad de un soldador para realiza depositando la soldadura con un movimiento realizar soldaduras que cumplen con las normas oscilatorio. (por *clasificación de indicaci(m (UT). penetración incompleta de la cual el metal de soldadura se extiende a través de todo junta y discontinuidades similares asociadas con la el espesor de la junta. Interrupción de la estructura típica de soldadura en un lado desde el cual se ha hecho la un material. *conexión tubular. tal como la falta de homogeneidad en sus soldadura. *Código de Construcción. elevada temperatura.. cuya mayor dimensión está en una dirección expresión en este código. intersección. una grieta de longitud total). Gru¡o de procesos de corte calificación de la WPS. En ausencia de leyes o especificaciones *distancia de la trayectoria del sonido (UT). en conjunto con las que se aplica este código. el diseño. normas prescritas para el desempeño del soldador.ANEXOSJ AWS D1. y el reflector medido a lo largo de la línea la construcción cumpla con las Especificaciones para central del haz de sonido. Estrato del metal de soldadura o del material de cráter. prescritas. Véase defecto. fusión incompleta. cordones de soldadura colocados uno al lado del otro. véase el término preferido clasificación de indicaciones. empleando una oscilado. *capa. Este cara de la raíz.1M:2015 e cordón recto estrecho. Soldadura resultante de una EGW (soldadura con electrogás) Proceso de soldadura que usa un arco entre un electrodo continuo de metal pasada. la fabricación y el montaje del acero estructural para construcciones del Instituto *distancia del haz acústico (UT). Expresión logarítmica de una razón cara de la ranura. Lectura de decibeles ejemplo. Significa la inclusión de la raíz de la junta de una soldadura en ranura en la escorias. El término Código de *discontinuidad transversal. Discontinuidad o discontinuidades que. Discontinuidad de la Construcción. o de otras entre la interfaz del material de ensayo de la unidad de normativas de construcción. incluida en la ranura. *Contratista. que estén especificados contractualmente por el Propietario. 1M:2015 ANEXOSJ con respaldo para confinar el metal de soldadura del electrodo tubular. el esfuerzo de tracción nominal de E60XX es 60 ksi [420 Mpa]). El proceso se utiliza con protección proveniente de gas suministrado *fatiga. El aspecto borroso o la falta de definición en una imagen radiográfica suposición de que la abertura de la raíz es igual a resultante del tamaño de la fuente.Lo) Lo evitar o reducir la contaminación atmosférica. véase eje de la soldadura. véase ESW. gran parte el contenido de aleación del metal de *esfuerzo de tracción nominal del metal de soldadura. La falta de nitidez geométrica puede estandarizado para tamaño de la soldadura en ranura. el daño que puede dar lugar a fracturas después de una cantidad suficiente de fluctuaciones de esfuerzo. Variación del proceso soldadura. fusión.. Esfuerzo de tracción del metal de fusión completa.1/D1. corriente eléctrica entre el electrodo y las piezas de trabajo. Procesos para arco con núcleo de fundente donde la protección es determinar si un material o componente es apropiado proporcionada exclusivamente mediante un fundente para algún propósito de acuerdo con criterios contenido dentro del electrodo tubular. Véase SA W.AWS D1. garganta teórica. expresarse matemáticamente de la siguiente manera: gas de protección. y Lo es la distancia arco entre un electrodo continuo de metal de aporte y de la fuente a objeto. metal de aporte (por ej. o solo el metal base. soldadura que produce coalescencia de metales con escoria fundida que derrite el metal de aporte y las superficies de las piezas de trabajo. !ajunta mientras se realiza la soldadura. *FCA W -S (soldadura por arco con núcleo de *electrodo en paralelo. F es el GMA W (soldadura a gas y arco con electrodo tamaño del punto focal izado o la radiación gamma. perpendicular a y en el centro geométrico de soldadura por arco con núcleo de fundente. guía de consumibles de ESW. Variación del máxima de estas fluctuaciones. El proceso es iniciado por un arco que calienta la escoria. sin llegar a deteriorarlo e impedir su uso *fundente de aleación. objeto a la película. la cual se de la soldadura y la cara de una soldadura en mantiene fundida por su resistencia al paso de la filete . un electrodo continuo de metal de aporte y el charco de soldadura. Fatiga. de cizallamiento de la dirección opuesta en un punto dado. El arco garganta real. Gas de protección utilizado para Ug = F (Li. fundente-autoprotegido). protección a partir de un fundente contenido dentro 370 . Proceso de soldadura por arco que usa un la distancia de la fuente a la película. el charco de soldadura. Donde Ug es la falta de nitidez geométrica. soldadura. Soldadura a gas y arco con electrodo de esfuerzos de compresión. a causa de condiciones cambiantes de la carga. Proceso de soldadura por *ensayos No Destructivos NDT). Distancia desde el inicio de la raíz de la junta perpendicular a la hipotenusa del triangulo recto más grande que se puede F inscribir dentro de la sección transversal de una soldadura en filete. Término no objeto. en el de su sección transversal. Distancia más corta entre la raíz luego se apaga por la escoria de conducción. con o sin protección adicional fundido. Un fundente del cual depende en futuro. se define como externamente y sin la aplicación de presión. o la suma de los esfuerzos tungsteno. el rango de esfuerzos deberá metálico en el cual el electrodo consumido es calcularse corno la suma numérica (diferencia depositado durante cortocircuitos repetidos. Fundir el metal de aporte y el metal base (sustrato) en forma conjunta. El proceso se utiliza con o sin gas de de un gas proporcionado externamente. Fusión sobre todas las caras de fusión soldadura indicado por el número de clasificación del y entre todos los cordones de soldadura adjuntos. Línea a través de la longitud de una fundente-gas de protección). y sin la protección suministrado externamente y sin la aplicación de presión. y la distancia de la fuente a garganta de una soldadura en ranura. establecidos. aplicación de presión. Esta dimensión se basa en la *Falta de nitidez geométrica. El GMAW-S (soldadura a gas y arco con electrodo rango de esfuerzo se define como la magnitud metálico-arco en corto circuito). En el caso de proceso de soldadura a gas y arco con electrodo inversión de esfuerzos. El charco de G soldadura está protegido por esta escoria. Proceso de para producir una soldadura. algebraica) de la tracción máxima repetida y de los GTAW. Li es metálico). eje de una soldadura. tal como se utiliza aquí. Variación del rroceso de soldadura por electroescoria en el cual e metal de FCA W (soldadura por arco con núcleo de fundente). cual la protección adicional se obtiene de un gas o una mezcla de gases suministrado externamente. *FCA W -G (soldadura por arco con núcleo de eje de la soldadura. El proceso se utiliza con gas de guía de consumibles de ESW. ESW (soldadura por electroescoria). la cual se mueve a lo largo de la sección transversal completa de garganta de una soldadura en filete. aporte es proporcionado por un electrodo y su Proceso de soldadura por arco que usa un arco entre miembro guía. la distancia del cero. cortado.ANEXOSJ AWS D1. El ajuste de decibeles utilizados durante el escaneo. en el cual se inicia o termina la soldadura. Trabajo mecánico de los metales utilizando *Inspector de Verificación. El metal o la aleación que está soldado. véase IQI. junta. Junta entre dos miembros colocados varios indicadores asociados con el tamaño de la aproximadamente en ángulos rectos entre sí en forma soldadura. *MT. N No está diseñado para ser utilizado en la evaluación de tamaño ni para establecer límites de aceptación de *nivel de defecto (UT). Metal o aleación que se agregará para designada que actúa para y en nombre del Contratista hacer una junta soldada. realizar la operación de soldadura. han sido alteradas por el calor de la soldadura. designada que actúa para y en nombre del Propietario metal base. Persona que opera el equipo de lengüeta de soldadura. en todas las cuestiones de inspección y calidad soldado con latón. *Inspector del Contratista. puede o no ser tubular). miembro. extiende más allá de cualquiera de los extremos de la mecanizado o robótica. véase pierna.2 y 6. Unión de los miembros o los bordes de los NOTA: Cuando un miembro fonna un ángulo con el otro miembros que van a unir o que se hayan unido. véase nivel de indicación. soldadura con latón. Junta en la interface creada por la garganta efectiva. soldado a menor temperatura o especificadas por el Ingeniero. junta. la longitud de la pierna (tamaño) tiene menor significado que la *junta tubular. Una junta entre dos miembros alineados calibrada o del control de atenuación obtenida para la aproximadamente en el mismo plano. la *Ingeniero. Lectura en decibeles junta soldada simple. Ensayo por partícula magnética. En una soldadura curvada.3. Un solo Contratista que asume parte o todas las 371 . *OEM (fabricante original del equipo). Dispositivo cuya imagen en una radiografia se usa para determinar el nivel de calidad RT (test radiográfico). la máquina para actúa para y en nombre del Propietario en todas las soldar por arco y la máquina para soldar por costura. Material adicional que se soldadura por control adaptivo.1/D1. *indicación (UT). indicación de la altura de la línea de referencia desde junta de esquina. según se describe en las Tablas 6. La persona debidame. Longitud a través corte térmico. Longitud máxima de discontinuidad admisible por junta en T. Junta entre dos miembros colocados una discontinuidad. junta traslapada. o L operario de soldadura. soldada con latón o soldada a en todas las cuestiones de inspección y calidad dentro menor temperatura.1M:2015 H *línea de referencia horizontal (UT). Equipo que se utiliza para sonora en la parte que se está sometiendo a un ensayo.2 J y 6. indicador de calidad de imagen. de L. discontinuidades.nte metal de aporte.3. aproximadamente en ángulos rectos entre sí en fonna *nivel de rechazo de la longitud de amplitud (UT). martillado. de la cual existe la sección transversal correctamente proporcionada de la soldadura. soldadura a menor temperatura o *longitud efectiva de la soldadura. *nivel de referencia (UT). *nodo (UT). según se indica en las Tablas 6. que es el factor que controla la intersección de un miembro tubular con otro (el cual resistencia de la soldadura. del alcance del código y los documentos del contrato. automático. Un individuo debidamente designado que máquina para soldar de punteado. de T. Junta que está soldada solamente obtenida de una indicación de la altura horizontal de de un lado. deberá medirse a lo largo del eje de la 1 soldadura. Junta entre dos miembros traslapados en planos paralelos. Señal visualizada en el osciloscopio M que significa la presencia de un reflector de onda máquina para soldar. cuestiones dentro del alcance del código. Línea horizontal cerca del centro del alcance del instrumento UT a la HAZ (zona afectada por el calor) Porción del metal cual se ajustan todos los ecos para la lectura de base cuyas propiedades metálicas o microestructuras decibeles. la línea de referencia a partir de un reflector de referencia. Por ejemplo. *nivel de indicación (UT) Lectura de la ganancia junta a tope. *nivel de escaneo (UT). y el ángulo es mayor que 105°. Persona debidamente golpes de impacto. *IQI (indicador de calidad de imagen). posición plana de soldadura.1. 372 . El resultado de una pasada es soldadura. 4. profundidad de la fusión. Distancia hasta donde se pasadas de capa adyacentes pueden cubrir extiende el metal de soldadura desde la cara de la parcialmente. pie de soldadura. *PT. Término no estandarizado para soldadura que fonnan la cara de la soldadura CJP. y la soldadura se realiza en la posición plana girando el tubo (véase *probeta de metal de soldadura para ensayo. y 4. Posición de la soldadura en la cual la soldadura se efectúa desde la *porosidad vermicular (general). Discontinuidades tipo cavidades producidas por gas atrapado durante la solidificación o en el depósito de un rociador ténnico. es aproximadamente horizontal.4).17). Una o más pasadas de penetración tompleta. Progresión simple de la soldadura previo desde la superficie fundida durante la a lo largo de una junta. 4. Individuo o empresa que ejerce la precalentamiento. pierna de soldadura en filete. Véase pie de la soldadura. *pasada de cubierta. Véase PJP. refuerzo de la soldadura. soldadura a menor temperatura. Aplicación de calor al metal base propiedad legal del producto o el montaje estructural inmediatamente antes de la soldadura. pero no completamente una pasada de soldadura hasta el interior de una junta. (superficie expuesta de la soldadura completa). Posición utilizada para soldar desde la parte superior de la junta en un punto *procedimiento de soldadura de juntas. 4. *posición vertical (soldadura de tubo). pasada.1/D1. excluyendo el terminación.2. cuya mayor dimensión reside en una dirección y 4. Distancia desde la raíz de !ajunta hasta el pie de la soldadura en filete. Posición de la junta de un tubo en la cual se efectúa la soldadura en posición horizontal rotada (soldadura de tubos). Es una Figuras 4. soldadura en tilete detalle y planos de montaje.2. Unión de la cara de soldadura y el ensayo. Se denomina con frecuencia como orificios de alfiler posición fija horizontal (soldadura de tubos). Véase pasada de soldadura. 4. y 9. *pasada de terminación. posición de soldadura sobre cabeza. *planos. Penetración de la junta que es intencionalmente menor que la completa. queda en un plano aproximadamente horizontal. posición horizontal y el tubo no se rota durante la Posición de una junta de tubo en la cual el eje de esta soldadura (véase Figuras 4. véase pierna de soldadura en filete. Las penetración de la junta. véase el diagrama para la identificación de la metal base. véase pasada de terminación. *pierna (UT). Una pasada de soldadura hecha para una soldadura de respaldo.17). 4. Porosidad horizontal y contra una superficie aproximadamente extendida cuya mayor dimensión reside en una vertical (véase Figura 4. Nota: Pierna I más pierna 11 igual a una trayectoria en V. un cordón o una capa de soldadura. con el soplete. Materiales y donde el eje de la soldadura está en una posición métodos detallados y las prácticas empleadas en la aproximadamente horizontal y la cara de soldadura soldadura de una junta en particular. el conjunto de guía de alambre o el p portaelectrodo sujetado por un dispositivo mecánico. la pistola. y 9.1.1.1M:2015 ANEXOSJ responsabilidades asignadas por este código al proceso mecanizado (XXXX-ME).1. cizallamiento en línea recta antes de ser reflejado por la superficie del material que se está sometiendo a pie de la soldadura. Posición de soldadura en la cual esta se ubica en el lado superior de una superficie aproximadamente *porosidad vermicular (ESW y EGW).2. Ensayo del líquido penetrante. Porosidad extendida parte de abajo de !ajunta (véase Figuras 4. PIERNA~RNA PJP. 11 porosidad. y el tubo no se gira durante la soldadura (véase Figuras 4.3. soldadura con producido según este código . dirección aproximadamente paralela al eje de la soldadura. Se refiere a los planos de diseño. latón. aproximadamente paralela al eje de la soldadura. planos de posición de soldadura horizontal. Operación con un Ingeniero.2. pierna de una soldadura en filete.AWS D1.17). 4. y 9.2. aproximadamente horizontal. equipo que requiere el ajuste manual de un operador en respuesta a la observación visual. Posición cuando la porosidad se extiende hasta la superficie de de una junta de tubo en la cual el eje de esta es la soldadura. pulverización térmica o corte. véase soldadura mecanizada. probeta de ensayo con la sección reducida compuesta completamente del metal de soldadura. 4. Distancia en la que se extiende la fusión dentro del metal base o del cordón pasada de soldadura. *Propietario. pierna.3. pasada de respaldo. Trayecto que recorre la onda de penetración parcial de la junta.4).1. Soldadura excedente en cuanto a la cantidad requerida para rellenar una junta. secuencia aleatoria. Placas. soldadura y que es expulsado o eliminado de una junta de soldadura. Un material o dispositivo colocado contra la abertura de la raíz. entre el electrodo de metal desnudo y el charco de soldadura. Variación del proceso de corte electrodos únicos o en sistemas de electrodos en térmico que quita el metal fundiendo o quemando paralelo. a veces. o a ambos lados en una soldadura en el proceso ESW y EGW. Partículas metálicas expulsadas durante la raíz de junta. En la sección transversal. Ranurado térmico que utiliza una de electrodo único. secuencia de soldadura. raíz de la junta. El no fundido durante la soldadura. Habilidad del equipo de prueba ultrasónica de proporcionar indicaciones separadas de reflectores estrechamente espaciados. Continuación de una soldadura en filete sin rellenar con el metal de soldadura. misma fuente de alimentación. soldadura. 373 . fundente o gránulos de metal). barras de acero o elementos similares una estructura específica apropiadamente diseñada y que se utilizan para soportar el desbordamiento del para realizar satisfactoriamente el servicio requerido. La capacidad de un material para ser soldado bajo condiciones impuestas de fabricación en *repisa. o en otros bloques aprobados. · alrededor de la esquina de un miembro como una prolongación de la soldadura principal.ANEXOS J AWS D1. donde la superficie de la raíz se trabajo. El proceso se realiza sin presión y con metal une a las superficies de un metal base. Material que se forma alrededor de la azar. S R salpicaduras. una línea o un área. Véase raíz de la soldadura. *electrodos múltiples.1M:2015 *PWHT. y con el metal de aporte del *reflector de referencia (UT). tal como se muestran en la por una capa de fundente granular sobre las piezas de sección transversal. Puntos. Un electrodo conectado formar un bisel o una ranura. cuando variación del proceso de corte por arco para formar un se especifica. La corriente de soldadura. metal de soldadura en exceso depositado en una junta de soldadura en ranura horizontal. Cada uno de los sistemas del componente toda la porción removida para fonnar un bisel o una tiene su propia fuente de alimentación independiente ranura. y puede ser de metal proceso se utiliza con el revestimiento de la o no. para apoyar y SMA W (soldadura por arco con electrodo metálico retener el metal de soldadura fundido. sin la aplicación de presión. Dos electrodos conectados fusión completa y CJP. luego de una soldadura eléctricamente en paralelo y exclusivamente a la posterior de ese lado. Secuencia longitudinal en la cual los incrementos del cordón de soldadura se hacen al *rebaba. fuente complementaria (varilla de soldar. de una raíz de soldadura. Rebaje térmico que utiliza una variación del proceso de corte con oxígeno para *electrodo único. *sellado. Pruebas radiográficas. soldabilidad. la cual puede consistir en una o más unidades de ranurado del lado opuesto Remoción del metal de alimentación. Ténnino no estandarizado para respaldo. separación de la raíz. Combinación de dos o más ranurado térmico. Q *RT. descomposición de la cubierta del electrodo. *resoluciún (UT). exclusivamente a una fuente de alimentación. soldadura por fusión que no forman parte de la soldadura. El arco y el metal fundido están protegidos raíz de la soldadura. Deformación plástica de la soldadura y de las superficies del metal base por medios mecánicos para refuerzo de la soldadura.1/D1. ranurado con oxígeno. Reflector de la geometría electrodo. Ranura fundida dentro del metal base adyacente al pie o la raíz de la soldadura que se deja *remate. bisel o una ranura . socavación. y su propio alimentador de electrodos. Véase raíz de \ajunta. soldadura y del metal base desde el lado de la raíz de la soldadura en una junta soldada para facilitar la *electrodo en paralelo. refuerzo de la soldadura. la raíz de la junta puede soldadura que utiliza uno o varios arcos que se forman ser un punto. ranurado. véase ranurado ténnico. véase refuerzo de la sellar o eliminar discontinuidades. Aquella porción de una junta que se va a soldar en donde los miembros están más cerca entre SA W (soldadura por arco sumergido). Orden para realizar las pasadas en una soldadura. Proceso de sí. Proceso de soldadura por arco entre un puede estar parcialmente fundido o puede pennanecer electrodo cubierto y el charco de soldadura. es el total de los dos. Tratamiento térmico posterior a la soldadura. de aporte proveniente del electrodo y. El material revestido). parte de atrás de la junta. Ambos electrodos se alimentan generalmente por medio de un alimentador ranurado por arco. conocida contenida en el bloque de referencia IIW. incluidos productos de tubos (véase tubo) y la familia de productos de sección hueca cuadrados. tamaño de la soldadura en ranura. filete. Un termino genérico que se refiere a secciones. En una soldadura de pasadas múltiples. incluyen todos los procedimientos de soldadura de *tándem. la temperatura del área soldada entre una y otra pasada de soldadura. o ambos. inscribirse dentro de la sección transversal de la soldadura en filete. soldadura. pero previo a cualquier tratamiento posterior térmico. tubular.12 a la 9. Prominencia del metal de soldadura más allá del pie o de la raíz de la soldadura. Se refiere a la disposición geométrica de los juntas involucrados en la producción de una electrodos en la cual una línea a través del arco es soldadura. y 9. también es la temperatura inmediatamente antes de zona de fusión. determina midiendo la sección transversal de una temperatura entre pasadas. Producto tubular de corte configuración. al cual se va a unir. 9. *tubular. w tamaño de la soldadura. tamaño de la soldadura en filete. impiden el acceso al lado de transversal cuadrado o rectangular.ANEXOS J AWS D1. T rectangulares y redondos producidos o fabricados de conformidad con una especificación de producto tal como se soldó. Área del metal base fundido. La condición del metal de soldadura. En una soldadura realizada soldadura. *tensión en el punto caliente (estructuras tubulares) Ran~o cíclico total de la tensión. Sección transversal circular hueca producida o superficie de empalme. la raíz de la soldadura. las longitudes de las piernas del V triangulo recto más grande que pueda inscribirse vertical descendente. la cual se podría medir en el punto de la concentración más alta de esfuerzo en una conexión soldada.9. Distancia que recorre un haz de sonido de onda de cizallamiento desde la interface del 375 . Término no estandarizado para dentro de la sección transversal de la soldadura en posición de soldadura plana. sin respaldo. También se denomina sección estructural las juntas soldadas y las piezas soldadas después de la hueca (HSS). Superficie de un miembro que fabricada de acuerdo con una especificación de está en contacto o proximidad cercana a otro miembro producto de tubos. soldadura. el tensómetro debería ser lo suficientemente pequeño como para evitar promediar tensiones altas y bajas en las regiones de gradiente inclinada. las longitudes de las piernas del triángulo isósceles recto más grande que pueda *UT. *trayectoria en V (UT). Cuando se mide la tensión en el punto caliente. Para las soldaduras en filete de piernas desiguales. Para las soldaduras en u filete de piernas iguales. mecánico o químico. Cualquier tratamiento térmico después de soldar. con varias pasadas. zona afectada por el calor. Penetración de la junta de una soldadura en ranura. *WPS (especificación del procedimiento de soldadura). la cual se que se inicie la segunda pasada y las posteriores. *tratamiento térmico posterior a la soldadura.24. Temperatura del metal base en el volumen que rodea z al punto de la soldadura inmediatamente antes de comenzar. Véase tamaño de la soldadura.1M:2015 la soldadura y el metal base a través de toda la material de ensayo de la unidad de búsqueda hasta la profundidad de la junta o como se detalla en las otra cara del material de ensayo y de regreso a la Figuras 9. juntas. temperatura de precalentamiento. Se permite una superficie original. soldadura en ranura tubular con CJP hecha de un solo lado. *tubos. véase procedimiento de soldadura de paralela a la dirección de la soldadura. véase HAZ. traslape. cuando el tamaño o la tubería rectangular. soldadura de fusión. véase tubular. Prueba ultrasónica. Métodos y prácticas detallados que tamaño de soldadura.16. véase tubular.1/D1. compresión y cizalladura]) se indica el tipo de NDT que se usará. pero se incluye para fines informativos solamente.21_) La inspección de verificación (6.14] ni tipo de esfuerzo [tracción. LD] La inspección de la construcción/montaje la llevará a cabo una agencia de ensa- yos contratada por el propietario. AWS D1.1M:2015 Anexo K (informativo) Guía para los escritores de especificaciones Este anexo no es parte de AWS Dl. Ensayos no destructivos Generalidades NDT: Para cada tipo de junta (que no sea visual [6. (Continuación) 376 . cubre solo los requisitos de soldadura obligatorios. Se aplican solo cuando están especificadas. Una declaración en un documento de contrato de que toda la soldadura se realizará en conformidad con AWS 01. El ingeniero determi- nará los requisitos específicos para cada condición . Ejemplos específicos (se interpretarán como ejemplos y no recomendaciones) a continuación. o La inspección de verificación debe ser realizada por el propietario. cualquier técnica especial que se usará y los criterios de aceptación. [cuando no es responsabilidad del o contratista ( 6. Las demás disposiciones del código son opcionales. Inspección de verificación (6. se deben proporcionar Los detalles completos respecto de dichos ensayos. o La inspección de verificación debe ser realizada por una agencia de ensayos con- tratada por el propietario.1/D1. el alcance de la inspección.21_) debe ser reaJizada por el contratista.1. Disposición opcional Especificación típica Inspección de la construcción /montaje La inspección de la construcción/montaje la llevará a cabo el propietario. o La inspección de verificación no se aplicará.1 M:2015. Código de soldadura estructural-Acero. NOTA: Cuando La inspección de La construcción/montaje es realizada por el propietario o La agencia de ensayos contratada por el propietario. Có- digo de soldadura estructural-Acero.l/01. Las siguientes son algunas de las disposiciones op- cionales que se usan más comúnmente y ejemplos de cómo pueden estar especificadas.1.1. 1M:2015 Disposición opcional Especificación típica Ensayos no destructivos Fabricación de estructura cargada estáticamente: Soldaduras en ranuras de (continuación) tracción con conexión de momento en juntas a tope-25% de inspección ultrasó- nica de cada una de las cuatro primeras juntas.13. UT.15. Criterios de aceptación-Tabla 6. o (6.3) El rechazo de cualquier porción de una soldadura inspeccionada en menos del 100% requerirá la inspección del 100% de dicha soldadura. Criterios de aceptación.3.Tabla 6. RT: 6.1 para soldaduras no tubulares y Tabla 9. patrones de escaneo D o E- Criterios de aceptación-Tabla 6.12.16 para soldaduras tubulares. y desciende al l 0% de cada una de las juntas restantes. Soldaduras en filete-MT-Inspección del 10% de la longitud de cada solda- dura--Criterios de aceptación---6.15.ANEXO K AWS D1. 377 .2. Soldaduras en filete-MT-Inspección del 1O% de la longitud de cada solda- dura.2. Fabricación de estructura cargada cíclicamente: Empalmes a tope de trac- ción-lOO% de UT.1/D1. movimientos de escaneo A.3) El rechazo de cualquier porción de una soldadura inspeccionada en una longitud parcial requerirá la inspección de la longitud establecida en cada lado de la dis- continuidad . Esfuerzos de compresión---25%.12. o 100% de RT---Criterios de aceptación-UT: 6.2.Tabla 6. o (6. B o C. Soldadura'\ de esquina de penetración completa en miembros cargados axialmente: Esfuerzos de tracción-! 00% de UT. Criterios de aceptación.2.1. -10 muestra cómo se pueden usar los formularios en la inspección ultrasónica de soldadura<>. !:. pero se incluye para fines informativos solamente. Cada uno de los ejemplos de los formularios 1. y 1. Código de soldadura estructural-Acero. para el registro de los datos del ensayo de UT.1/D1. !:.!:.!:.-8. El formulario !::.-11 es para informar los resultados de la inspección ultrasónica de soldaduras .1M:2015 Anexo L (informativo) Formularios de calificación e inspección de equipos de UT Este anexo no es parte de AWS D1. El anexo contiene ejemplos para el uso de los tres formularios.~/01. 378 .1M:2015.-9. .-10. AWS D1.-9.-8. y . se establece restando la Fila "e" a la Fila "a": (a. (2) Establezca una linea curva que pase a través de esta serie de puntos....-9) Calibrado por _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Nivel Ubicación _ _ _ __ Formulariol_-H 379 . (3) Aplique un margen hoti. directa- mente sobre los dos en la sección del bloque DS. a" y "b''. Luego de registrar estos valores en las Filas .. Para establecer el rango aceptable gráficamente.t. Este valor de dR es el rango aceptable de la unidad.a".... Agregue 6 dB y registre esta lectura de dB como "a'' y la altura de la pantalla como . Encuentre los valores promedio de% de la pantalla de la Fila "b" descartando las primeras 3 y las últimas 3 tabulaciones. Método _ _ _ _ _ _ __ 0 N.ontal alto de 2 dB sobre esta curva posicionado verticalmente de modo que la sección más larga quede completamente incluida dentro de la altura del error de 2 dB..d . Use esto como 0/o:2 para calcular la lectura corregida. El error de dR colectivo "e" se establece comenzando con el error de dB ·'d" más cercano a 0. Cuente la cantidad de espacios horizontales de movimiento.ANEXO L AWS D1.. izquierda y derecha desde la línea% promedio. La siguiente ecuación se utiliza para calcular la Fila ''e": %1 es Fila "b" 0 /o:2 es el promedio de Fila ''b" descartando las primeras tres y las últimas tres tabulaciones. Sin movéase el transductor... Fila Número 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 a Lectura de dB b Altura de la pantalla e Lectura corregida d Error de dB e Error de dB colectivo 0 Precisión requerida: El rango mínimo admisible es _ _ __ /o:2 (promedio) _ _ __ % El equipo es: Aceptable para usar _ _ __ No aceptable para usar _ _ __ Fecha límite de la recalibración _ _ _ __ Rango calificado total _ _ _ dH a dH dH Error total dB (Del cuadro de arriba) Rango calificado total _ _ _ dB a dB dll Error total dB (Del Formulario 1. colocando los subtotales en la Fila "e"..1M:2015 Informe de calibración de unidad ultrasónica-AWS 0 Modelo de unidad ultrasónica _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ N..- Unidad de búsqueda-tamaño _ __ Tipo _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Frecuencia _ _ _ _ _ __ M Hz Calibración-l:ccha _ _ _ _ _ __ Intervalo----------. dB 1 es Fila ··a" dB 2 es Fila "e" El error de dB .. reste uno y multiplique el resto por seis. Repita este paso todas las veces que la unidad lo permita... sumando colectivamente los valo- res del error de dB "d" horizontalmente. agregue 6 dB y registre la nueva lectura de dB en la nueva altura de pantalla en la fila apro- piada. deslice el transductor para obtener una nueva altura de pantalla de 40 por ciento..1/D1. de serie del bloqueo _ _ _ _ __ Datos _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ Encontrados _ _ _ _ _ _ _ Ajustados INSTRUCCIONES COMPU:\tENTARIAS Comience con el nivel de dR más bajo desde el cual puede obtener una indicación de altura de pantalla de 40 por ciento.e= d). encuentre el tramo en donde las cifras del error de dB colectivo más grande y más pequeña permanecen en o por debajo de 2 dB. de s e r i e . Moviéndose horizontalmente. se debe usar el fomlUlario 1:-8 en conjunto con el Formulario!:-9 de la siguiente manera: ( 1) Aplique los valores colectivos del error de dB '·e'' verticalmente en la desviación horizontal que coincide con los valores de lectura de dB ...0.... (4) Esta longitud representa el rango de dl3 aceptable de la unidad. b" como el punto de inicio en el cuadro de tabulación. N-c-50=---.. encuentre el tramo en donde las cifras del error de dB colectivo más grande y más pequeña pennanecen en o por debajo de 2 dB.1 -0.1 0.9 71. ( 4) Esta longitud representa el rango de dR aceptable de la unidad.. directa· mente sobre los dos en la sección del bloque DS. últimas tres tabulaciones. colocando los subtotales en la Fila "e" .3 18.1 -0. FILA NÚMERO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 a Lectura de dB 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 66 72 78 b Altura de la pantalla 69 75 75 77 77 77 77 78 77 78 79 80 81 e Lectura corregida 7.1 36..0 -0. para calcular la lectura corregida.4 -0.a" y .:on el nivel de dB más bajo desde el cual puede obtener una indicación de altura de pantalla de 40 por ciento. agregue 6 dB y registre la nueva lectura de dB en la nueva altura de pantalla en la fila apro- piada. Sin movéasc el transductor. Este valor de dB es el rango aceptable de la unidad. N.2 +0.u.1 -0.1 -0.I"23.3 -0.3 24. dB 2 dB 1 es Fila "a" dR 2 es Fila "e" El error de dB "d" se establece restando la Fila "e" a la Fila "a'': (a.1 -0.1 +0.0 65.3 +0.1 +0. Fncuentre los valores promedio de% de la pantalla de la Fila ··b" descartando las primeras 3 y las últimas 3 tabulaciones.1 48.:-9 de la siguiente manera: ( 1) Aplique los valores colectivos del error de dB "e" verticalmente en la desviación horizontal que coincide con los valores de lectura de dR ''a". El error de dB colectivo ··e" se establece comenzando con el error de dH ''d" más cercano a 0.A'-'"ws ou 0 N. _ _ _ __ Rango caliHcado total dR a dH dll Error total dB (Del cuadro de amba) Rango calificado total dH a dll dH Error total dl3 (Del Fonnulano !_-9) Calibrado por _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Nivel Ubicación _ _ __ FormulanoL-8 380 .25 MH7 ('al ibración~Fccha _ _ _-"'17c.-de. Use esto como o/OJ.0 54. Luego de registrar estos valores en las Filas . se debe usar el Formulario 1.2 -0.4"-5"'6"-"78 Fecha "x"'x_ _ _ Encontrado _ _ _ _ _ _ Ajustado INSTRLCCIONES COMPLEMENTARIAS Comience ~.1M:2015 ANEXD L Informe de calibración de unidad ultrasónica-AWS 0 Modelo de unidad ultrasónica _ _ _ _ __. de serie _ _ _ _ _ _ _ _ _ _. izquierda y derecha desde la línea% promedio..8 -0. deslice el transductor para obtener una nueva altura de pantalla de 40 por ciento.b''.2 -1.b" como el punto de inicio en el cuadro de tabulación. de serie del bloquc _ ___.<"'l"'"""'' "'de 1996 1ntervalo -------''"m"''-'"0'''--.7 d Error de dB -1.0. reste uno y multiplique el resto por seis.6 Precisión requerida: El rango mínimo admisible es 60 dl3.1 42. Agregue 6 dH y registre esta lectura de dB como ··a" y la altura de la pantalla como .5 -0.8 77.1 0._47"8"'5"9-:o50v_1"'4'---- Unidad de búsquedu-tamaño 1" REDONDO Tipo SAB Frecuencia _ _ _ _cc:2. es el promedio de Fila "b'' descartando las primeras tres y ]a<..0 +0.1 60._s_.1 0. La siguiente ecuación se utiliza para calcular la Fila ''e": %1 es Fila ··b" o/OJ.-8 en conjunto con el Fonnulario!.. (2) Establezca una línea curva que pase a través de esta serie de puntos.1 -0. o/<l'2 (promedio) _ _ _ _ _ _ % El equipo es: Aceptable para usar _ _ __ No aceptable para usar _ _ __ Fecha límite de la rccalibración.1 30. Repita este paso todas las veces que la unidad lo permita.. Método _ _ _ _ _ __.3 -0. Cuente la cantidad de espacios horizontales de movimiento. Para establecer el rango aceptable gráficamente. (3) Aplique un margen horizontal alto de 2 dl3 sobre esta curva posicionado verticalmente de modo que la sección más larga quede completamente incluida dentro de la altura del error de 2 dB.3 -0. sumando colectivamente los valo- res del error de dB "d" horizontalmente.1/D1. Moviéndose horizontalmente.e= d).AWS D1.0 +0.1 12.3 e Error de dB colectivo -2. .1/01. DE dB a F ormulano L-9 381 .9 LECT J=t'.:e 78 90 96 . ::r2 1:).ANEXO L AWS D1.1M:2015 Evaluación de la precisión de dB E~~O~ COL!:CTrJO e D:: d8 +3 +2 +1 o -1 -2 -3 o 6 18 30 36 42 . 1/D1.()n¡r:...- LA CURVA EN EL FORMULARIO LEL EJEMPLO -9 SE DERIVA DE LOS CÁLCULOS DEL FORMULARIO L-8 EL AREA SOMBREADA EN LA GRÁFICA ANTERIOR MUESTRA EL AREA SOBRE LA CUAL LA UNIDAD DE EJEMPLO CALIFICA PARA FSTF r.AWS D1. fonnulano L-9 382 ..n Nota: La primera línea de CJCmplo del uso del formulario !::-8 se muestra en este ejemplo ..1M:2015 ANEXO L Evaluación de la precisión de dB-AWS ERROR COLECTIVO e DE dB +4 +3 +2 +1 T~ 2 dB j 1 -2 -3 -4 o 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 66 72 78 84 90 96 102 108 LECTURA DE dB a RANGO DE dB ACEPTABLE -70 d B . .¡OL TA.ANEXO L AWS D1.-1 O 383 .JE ATENUA::::IÓN · GANANCA Nota véase 6_~_2_3 para obtcm::r instrucciOnes sobre el uso de este nomograma Formulano 1.1/D1.1M:2015 Nomograma de valores de decibeles (atenuación o ganancia) A B e o " '" 00 " ""' "' ' ' " 6 "' "' " o o " ' o o 'JENTANA DE PIVOTE DE::IBE:.ES DE PORCENTAJE:::.'. .1 Formulario 1.1/D1.!: PIVOTE :JECIE!:LfS D!:: C 'ii'OL TA.-1 O 384 . respectivamente 2 % 1 es 78.IQRC!::NTA.E lo.AWS D1.TE'>IUACION SANANC1A. 3 E~ TAL COMO SE M~~·ESTRA EN EL .constante 3 dR 2 (que es dA "d" correg1do) equivale a 20 veces el registro X (78/69) + 6 o 7. Procedimiento para usa el nomograma Extienda una linea recta entre la lectura de decibeles de la tila "a" aplicada a la escala C y el porcentaje correspondiente de la fila "b" aplicado a la escala A Use el punto donde la linea recta de arnba cruza la linea pivote B como una linea p1votc para una segunda linea recta Extienda una segunda línea recta desde el punto de signo promediO en la escala A a través del punto p1vote desarrollado arriba y en la escala C de dB Este punto en la escala C ind1ca el dB corregido para uso en la fila "e" Notas· 1 La lectura de 6 dB y la escala de 69% provienen de la lectura del instrumento y se convierten en dB 1 "b'' y % 1 ''e"..1M:2015 ANEXO L Nomograma de valores de decibeles (atenuación o ganancia}-AWS EL USO D~l NOMOGRAFO EN LA RESOLU::: ONCE LA NOTA.S·3U·ENTE EJEMPL8· A B e VENT~ DE . a: ID a b e d Desde X Desde Y Comentarios 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Nosotros. certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldaduras fueron preparadas y probadas en conformidad con los requisitos de la Sección 6. {año) Fecha del ensayo _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Inspeccionada por c----::--c---c-::c--c:--c:-:::---cc-c: Fabricante o contratista Nota: Este formulario es aplicable a la Sección 2. Formulario L-11 385 . e ·O ' ~ "O $ u Q) . NO use este formulario para estructuras tubulares (Sec- ción §!. Parte~).ANEXO L AWS D1. Fecha ______________________________________ mente).2 -~"O z ' -~ o " e "S~ m- e ID ·<( "O ID "O o" ID .o de sección _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Comentarios----------------------------- Decibeles Discontinuidad e ' ID ID -oü ·o § ~ ~ -. Parte F de AWS 01.1M:2015 Informe de UT de soldaduras Proyecto _____________ N o de mfonnc Identificación de soldadura _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Espesor del material _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Junta de soldadura AWS Proceso de soldadura _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ X ~+t=====t- y X Requisitos de calidad-N. los firmantes..• "O z~ Distancia o ~ E -~ z o ~ E. ( ) Código de soldadura estructural-Acero. Partes B oC Autorizado por _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ (estructuras no tubulares cargadas estáticamente o cíclica.1 M.Q' ID "O ID "O .1/D1.1/01.. La evaluación de áreas de soldadura reparadas y vueltas a ensayar debe estar tabulada en una nueva línea del formulario de in- fonne. 11 o 111 (véase Anexo J para obtener la definición de Pie). Si se utiliza el formulario original del informe. use la fórmula a b -e= d. J. b. a menos que "d" equivalga a cero.e ==d. 2.1/D1. 386 . use la fórmula b. Con instrumentos con control de ganancia. 1.. el número de R debe preceder el número del informe . debe acompañarla un signo más o menos. Para lograr la clasificación .1M:2015 ANEXO L a Use pie 1. Si se utilizan formula- rios adicionales. 4.d'" a. Esta cifra se obtiene midiendo la distancia desde el extremo ''Y'' de la soldadura hasta el principio de dicha discontinuidad.AWS D1. c. el número de indicación debe estar precedido por Rn. Notas: l. La distancia desde Y se usa para describir la ubicación de una discontinuidad de soldadura en una dirección paralela a la línea de referencia de soldadura.a.a distancia desde X se usa para describir la ubicación de una discontinuidad de soldadura en una dirección perpendicular a la línea de referencia de soldadura. Un signo de más o menos debe acompañar la cifra '"d". A menos que la cifra sea cero. Con instrumentos con control de ganancia. calificación del operario de soldadura y datos de la calificación del solda. se puede usar un en la variable esencial (por ej. También se deben incluir Informes de datos de labora- torio de los ensayos como infonnación de respaldo o se M2 es suficiente para documentar WPS precalificadas. Uso de los formularios Para la WPS. resultados del ensayo cionados no corresponden a ningún ensayo real y no de calificación. El comité cree que estos ejemplos ayu- dor de punteado que exige este código. Los gistro de datos de ensayos de calificación del procedi. B-U4a). AWS D1. deben utilizarse. Se permi- ten variaciones de estos formularios para adaptarse a las M4. y los valores de las variables esenciales que se utilizaron en ción que puede que el código no exija. 250 amperios± 10%). WPS precalificadas yos.1 M:2015. se deben registrar los detalles reales de la junta Los formularios WPS contienen líneas para incluir informa. Ejemplos de formularios car.. puede utilizar un Formulario de resultados del ensayo POR similar al ejemplo que figura en este anexo. Se recomienda que la calificación y la infonnación de NDT que exige este código se registren en estos formularios o for- mularios similares que haya preparado el usuario. a modo de referencia. nombres son ficticios y los datos de los ensayos propor- miento de información de la WPS. Para el PQR. La WPS puede ser calificada mediante ensayos en con- formidad con las disposiciones de la Sección 4. calificación del soldador.1M:2015 Anexo M (Informativo) Ejemplos de formularios de soldadura Este anexo no es parte de AWS 01. Se proporcionan formularios se- parados para WPS y POR para los procesos de soldadura 388 . no es necesario com. Tenga en cuenta que no todos los ensayos mencionados son requeridos. los resultados de NDT de soldaduras . Se incluyeron ejemplos de WPS completadas y un POR para fines informativos..1/01. WPS calificadas por ensayos necesidades del usuario.1/D1. se requiere un PQR de respaldo además de la WPS. los ensayos. Este anexo contiene ejemplos de formularios para el re. En este caso. darán a los usuarios del código para producir documenta- yen formularios de informes de laboratorio para registrar ción aceptable. GMAW/FCAW y SAW. categorias GTAW/SMAW. especifique los rangos permitidos calificados mediante ensayos o especifique las tolerancias apropiadas Para detalles de las juntas en la WPS. Se proporciona un ejemplo de un formulario pletar estas líneas para cumplir con los requisitos del código. a modo de orientación para completar el formulario. Se debe adjuntar una copia del Informe de Prueba en Fábrica (MTR) para el material sometido a ensa- M2. También se inclu. pero se incluye para fines informativos solamente. Código de soldadura estructural-Acero. POR completado. Ml. Se proporcionan en el formulario referencias cruzadas a los ensayos mecáni- cos requeridos correspondientes a la WPS que se va a califi- M3. bosquejo o una referencia al detalle de !ajunta precalificada aplicable (por ej. 1/D1. operarios de soldadura o M-4 soldadores de punteado (proceso único) 401 Formularios de registro de ensayos para calificación de desempeño de soldadores. operarios de soldadura o M-5 soldadores de punteado (proceso múltiple) 403 M-6 Infom1c de inspección radiográfica de soldadura<.1M:2015 Índice de formularios ·ormular Página O N. 0 Título N. ensayo de preproducción. 405 M-7 Informe de ensayo de partícula magnética de soldaduras 406 Formulario de ensayo de calificación de aplicación de soldadura de pernos.ANEXO M AWS D1.o M-1 Fomwlarios de registro de caliticación del procedimiento (PQR) 389 M-2 Fonnularios de especilicación del procedimiento de soldadura (WPS) 395 M-3 Registro de ensayos de calificación de la WPS para soldadura de electroescoria y por electrogás 400 Formularios de registro de ensayos para caliticación de desempeño de soldadores. PQR M-8 oWQR 407 389 . Otro Cap*) d" 1 Pasada(s) "" 1 me eso T1po (manual. .página 1) REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO (PQR) Nombre de la compañía N.1/D1. de AWS) Ll i >deAWS ' D>ómctm 1 'del gas de 1 (GTÚi) :aodal (GTAWJ Jamano oc la boquilla (GTAWJ • de 1 : pa"das .. .oogltud · 1 1 Tiempo de cntcc pa>ada> ' Otm M-1 (frente) (véase http'//go aws.AWS D1. . - 'del electrodo {GTAW) 1 y !lpo de comente ' Vol !los ¡ ·de alamb" Ido o 1 cal>cntc (GTAWJ ~ 1 f~~~óo cecto o oocaoo ose>laao u oodu· . . . .. 0 de grupo Espesor Tamaño (NPS) Programa Diámetro Material base Soldado a Matenal de respaldo Otro DETALLES DE LA JUNTA DETALLES DE LA JLNTA (Bosquejo) Tipo de ranura Angula de la ranura Abertura de la raíz Cara de la raíz Ranurado del lado opuesto Método TRATAMIENTO TERMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura Tiempo de la temperatura ..org/0 1forms) 390 . . . . .. 0 de rev Fecha Tipo o AWS METALES BASE Especificación grado N. 1 Posldón ·'" 1 ¡ ' ""'"' \1etal de aporte (espee. 0 de I'QR N. .1M:2015 ANEXO M Ejemplo de formulario PQR en blanco (GTAW y SMAW. l'asada 'uniCa {poc lado) e hulo) ' l. . mecam:ndu. de AWS) Clastflcactón de AWS Dtámetro Fabncante/nomore comerctal Composición del ~liS de protec:caón Caudal ramallo de la boqutlla Temperatu ra de precalentamtento Temperatura entre pasadas Caracterlsticas elktricas . . . . cv.• de rev Fecha Ttpoo AWS METALES BASE Especificactón grado N • de grupo Espesor Tamano (NPS) Programa Dttlmetro Matenal base Soldado a Matenal de respaldo Otro DETALLES DE LA J UNTA DETALLES DE LA JUNTA (BosqueJo) Ttpo de ranura Angulo de la ranura Abenura de la ra!z Cara de la ralz Ranurado del lado opuesto Método TRATAMIENTO TERM ICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura Ttempo de la temperatura Otro PROCEDIMIENTO Capa(s) de soldadura Pasada(s) de soldadura Proceso Ttpo (stnuautomduro. .página 1) REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL PROCEDIMIE NTO (PQR) Nombre de la compall!a N • de PQR N.1101. . ) A mpenos Voltios Velocidad de a_llmentador de alamtlre Velocidad de avance Entrada de calor máxtma Tkoica cordón recto o cordón osctlado u ondu- lado Pasada mtilllple o tintca (por lado) Osctlactón (mrcantzO<ÚJ automduca) Longttud transversal Veloctdad transversal Ttempo de permanencta Número de electrodos Dtst del tubo de contacto al trabaJO Manillado Ltmpteza entre pasadas Otro Formulano M-1 (frente) (véase hnp://go nws orgfD 1fonns) 39 1 . - Poi andad y upo de cornente Modo de translerencta (G ~AW) Ttpo de fuente de allmentactón (ce. etc.ANEXO M AWS 01 . etc) Posición Progrestón ventea! Mellll de a pone (espec.1M:2015 Ejemplo de formulario PQR en blanco (GMAW y FCAW . . AWS 0 1. .página 1) REGISTRO DE CALIFI CAC IÓN DEL PROC EDIMIENTO (PQR) Nombre de la compnllla N o de PQR N ° de rev Fecha Ttpoo AWS METALES BASE Especificación grado N ° de grupo Espesor Tama/lo (NPS) Programa Dtámetro Matenal base Soldado a Matenal de respaldo Otro DETALLES DE LA J UNTA DETALLES DE LA J UNTA (Bosquejo) Tipo de ranura Angulo de la ranura Abenura de la ralz Cara de la ralz Ranurado del lodo opuesto Método TRATAMrENTO T ÉRMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura Ttempo de la temperatum Otro PROCEDIMI ENTO Capa(s) de soldadura Pasada(s) de soldadura Proceso SAW Ttpo (s•m1DIIIDnrd11ro.1/D1.8 entre pasadas Otro Formulano M-1 (frente) (véase http://go aws.) Posición Metal d e a porte (espec.1M:2015 ANEXO M Ejemplo del formulario PQR en blanco (SAW .) Normal a dtreectón de avance Osctlactón (m•com:ad4auwmduca) Longl!ud transversal Veloctdad transversal ftempo de permanencia Mantllado Ltmpte/.spactamtento longitudinal de los arcos Espactamtento lateral de los arcos Angulo de electrodos paralelos Angulo de electrodo (mcclauto.orgfDI fom1s) 392 . tic. . - cordón recto o cordón osctlado u ondu- lado Pasada muluple o úmca (por lado) Número de electrodos F. n~cam::odo. de AWS) Clnstftcactón de AWS Dtámetro del electrodo Clastftcactón del fundcnu:/elccuodo l'abncameJnombre comerctal Metal de apone complementarlo Temperatura de p rccalentamieoto Temperatura entre pasadas C• racteristiCII!I eléctricas Polaridad y upo de comente Ampenos Voluos Veloctdad de alimentador de alambre Veloctdad de avance Entrada de calor máxima Técnica . 3. 1 Ensayos CVN 4 Parte 0/Fig_ 4. Ubicación de Tamai'lo de Temperatura Energía Porcentaje de Expansión beta la entalla la probeta del ensayo absorbida cizallamiento lateral Promedio CERTIFICACIÓN Nombre del soldador Número de ID Número de sello Ensayos real izados por Laboratorio 1 Número de ensayo 1 Número de archivo Nosotros. 1/Fig 4 9 4.ANEXO M AWS D1.3 4 Doblados laterales 4.9.3.3.2.3.3.9 4.vcrso) 1'CN~om~b-re-----------------------11Firrna "" Fecha : (véase hHp:l/go_aws.14. Tipo de probeta Ancho Espesor Área carga de tracción dad falla y ub1cac1ón DETAll ¡:sor: LOS ENSAYOS DE TENACIDAD Número de pro.9. 4.9.9.1 M.página 2) RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DEL REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO (PQR) N.8 4.8 4.1.9.3.1/D1.3 2 Lnsayos de tracción 4 9. certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldaduras de prueba fueron preparadas.9.30 y tabla 4.9.3 5 Tracciones en metales completamente 4.3.9.3.8 4.3.1M:2015 Ejemplo de formulario PQR en blanco (resultados de los ensayos.org)D 1forms) 393 . 0 de PQR N° de rev ENSAYOS Referencia de cláu- .N SAYOS DE TRACCIÓN Máx1mo Número de Máxima esfuerzo de la uni.9./ Tipo de ensayos sula(s)lngura(s) Criterios de aceptación Resultado Comentarios Inspección visual 4_9_1 4_9_] Inspección radiográflca 4.4.3 2 Doblados de cara longitudinales 4.4/Fig.3 2 Doblados de cara transversales 4 9 3 1/Fig_ 4.9.2. ( ) Código de soldadura estructural Acero (aí1o) Formulario M-1 (n.1/Fig.9.9. lO 4.9.28 4.2 2 Doblados de raíz transversales 4_9_3_1/Fig 4_8 4.3(b) soldados 3 Macroataque 4_9_4 4 9_4_1 4 Macroataque 4_9_4 4.1 4_9.2_2 Prueba ultrasóna.3 2 Doblados de raíz longitudinales 4 9.3 2 Doblados laterales 4 9 3 1/Fig_ 4.:a 492 1 4. los fírrrantes.3.soldadas y probadas en contorm1dad con Jos requ1s1tos de la Secc1ón 4 de AWS DI 1/D 1. 4.6/Figs_ 4 14 y 4_1 ~ 4.14 DETALLES DE !:.3 1/Fig 4. . AWS D1. Semi.20 A5. de AWS) A5.org/0 llorms) 394 .20 ClasificaCión de AWS E71T-1C E71T-1C E71T-1C UIT-IC E71T-1C 0. 231 () 01/1812015 Nombre de la compañia N.20 A5.20 A5. 0.3/4 1 pul. cv.045 pul. .3/4-1 pul- D1st del tubo de contacto al traba_¡ o gada gada gada gada gada Martillado Nmguno Ninguno Ninguno Ninguno Nmguno Cepillo de Cepillo de Cepillo de Ceptllo de Cepillo de LimpieLa entre pasadas alambre alambre alambre alambre alambre Otro Formulano M-1 (trente) (vcasc http'//go aws.página 1) REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO (PQR) Red lnc.1/D1. Semi.045 pul. 0. etc.3/4 1 pul. 0 de PQR N°derev F!>!cha Tipo o AWS :\lETALES BASE Especificación grado N. S~:m1- (1·enuautomáttco. mecam.1M:2015 ANEXO M Ejemplo de PQR (GMAW y FCAW. lOO% co2 !OO%C02 Caudal 45 55 cfh 45 55 cfh 45 55 cth 45 55 cfh 45 55 cfh Tamaí'lo de la boquilla #4 #4 #4 #4 #4 Temperatura de precalentamiento 75° mín 75° mín 75° min 75° mín 75° m in Temperatura entre pasadas 75° 350° 75° 350° 75° 150° 75° 350° 75° 350° Características eléctricas Polaridad y t1po de comente DCEP DCEP DCEP DCEP DCEP Modo de transfCrcncm (GMAW) Tipo de fuente de altmcntacJón (ce.) Amperios 180 200 200 200 200 Voltios 26 27 27 27 27 Velocidad de alimentador de alambre (Amperios) (Amperios) (Ampcnos) (Amperios) (Amperios) Velocidad de avance 8 1pm lO ipm ll1pm 9 ipm lltpm l~ntrada de calor máxtma Técnica cordón recto o cordón oscllado u ondu- Recto Recto Recto Recto Recto lado Pasada Pasada Pasada Pasada Pasada Pasada múltiple o úmca (por lado) múltiple múltiple múltiple múltiple múltiple OscJlacJón (mecam:ada-automátlt'aj Número de electrodos 1 1 1 1 1 3/4-1 pul.20 A5. 0.045 pul Diámetro gadas gadas gadas gadas gadas Fabricante/nombre comercml Composición del ga~ de protección 100% ('02 too% co2 100%C'O. T1cmpo de la temperatura Otro PROCEDIMIENTO Capa(s) de soldadura Pasada(s) de soldadura 1 2 8 9 JI 12 15 16 Proceso I<'CAW I<'CAW FCAW I<TAW FCAW Tipo Sem1. 0 de grupo Espesor Tamaño (NPS) Programa Diámetro Material base ASTMA131 A 1 1 pulgada Soldado a ASTM Al31 A 1 1 pulgada - Matcnal de respaldo ASTM Al JI A 1 1/4 pulgada Otro DETALLES DE LA JU!'\TA DETALLES DE LA JlJNTA (Bosquejo) Tipo de ranura Junta a tope de ranura en V individual Angula de la ranura 35° incluido w: Abertura de la raiz 1/4 pulgada Cara de la rmz Ranurado del lado Ninguno opuesto Mdodo TRATAMIE:"lTO Temperatura TER~ICO - POSTERIOR A LA SOLDADURA -6 1---114 pulg.045 pul.3/4 1 pul. 0. Sem1.adn.045 pul. . . automático automático automát1w automáucu autllmat1co Posición 4G 4G 4G 4G 4G Progresión vcrt1cal Metal de aporte (espec. . - etc. 3./ Tlpo de '""YO' ' Cnterios de Resultado . 4 4Y4 4 "·· . Hoonack Formulario M-1 (reverso) 121151201 (ve ase http://go./ cn. ' v"ual 4".4. ue · 4 9 3. ue miz 1 4.ANEXO M AWS D1.1 [4Y .1M:2015 Ejemplo de PQR (GMAW y FCAW. 1/Fig.3 1 t" .1 [ACC~ numác< !lb" .página 2) RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DEL REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO (PQR) 231 o N o de PQR N. de cara 4_9_3_1/Fig.9.3 3 2 1 -~ 4Y . 4 8 4. 4_9 3. certificamos que las declaraciOnes en este registro son correctas y que las soldaduras de prueba fueron preparadas./_ 4 L 1 . soldada~ y probadas en conformidad con los requisitos de la Sección 4 de AWS DI 1/01 1M.1 ·•g. ¡Aceptable .. 4. LV 1 : 1 metales 'voldadov /Y " lli0/72 MIO pvl."./ ' ' ' :. 4_8 4. 4./ _.pdf Nosotros.9.org/0 1forms) 395 .1/Flg.yo.75 pulgadas 100 pulgadas 0.75 pulgadas 100 pulgadas 0.9 3. 1/Fig_ 4_8 4933 :" . ( ) Código de soldadura estructural--Acero (año) ~ Nombce i hnna K M. 0 de rcv ENSAYOS "de cláu- . 1/Figs.9..3.o.1/D1.8 4.9.3 ~" 1 ' 4. i de T31L .13(b) Aceptable *véase nota 3 4Y4 4./ . '""YO de ' ' ' DETALLES m:: ENSAYOS DE TRACCION Número de Máxtma Máxtmo estuerzo T1po de probeta Ancho Espesor Área carga de tracción de la unidad falla y ub1cación Metal dUctil/para solda- 231-1 0. ""'" ' .75 pulgadas 2 52 275 lb 69 700 pSI dura DETALLES DE LOS ENSAYOS DE TENACIDAD Número de pro. 1· :en 2' 28%.3. los fmnantes." [4Y ./ mente •ol~:. Ub1cac1ón de tamai'lo de Temperatura Energía PorcentaJe de Expans1ón beta la entalla la probeta del ensayo absorbida cizallamiento lateral Promedio 231-7 BM lOxlOmm 20 °F 126 t·lb 50% 45 m1ls 231 8 BM JOxlOmm 20 "F 124 lh 50% 45 mils 231-9 RM JOxlOmm 2 'F 12'i lt bt 50% 45 m1 s 125/50/45 231-10 HAZ lOxlümm 2 'r 86 n lb 50% 45 mlls 231-11 HAZ !Ox!Omm 20 "F 84ft·lb 50% 45 mils 85 ft-lbf ]-] AZ 1 X] mm F 85 t 50% 45 ffil S 50% 45 mils 231-13 WM !Ox!Omm 20 "F 27 lt lhl 50% 45 mils 231-14 WM Juxlumm 5 45 ffi! S 28 ft-lbf 231-14 WM 1 x !O mm "F 28 lb 50% " 45 ffil S 50% 45 mils CERTIFICACJON Nom re e so N Número elD Número e se o nsayos rea 1za os por W_ T W1lmms 261 Laboratono Red lnc_ y ABC Testmg Número de ensayo PQR 231 ( e acuerdo con D M1l!er) Número de archivo We!dingFonns/PQR231 . 4 14 y 4 18 4 14.75 pulgadas 2 52 500 lb 70 000 psi dura Metal dúct!l para solda 231-2 0.aws. ima 1 Té<nka -.1/D1. 0 de WPS N°derev Fecha A utoriz. . Cara de la rai...org/D l forms) 396 .ado por Fecha PQR(s) de respaldo Informe CVN Tipo o AWS ESPESOR DEL METAL Tal como se METALES BASE Especificación grado N° de grupo BASE soldó Con PWHT Soldaduras en ranura con Matenal base CJP Soldado a Ranura CJP c/CVN Soldaduras en ranura con Matcnal de respaldo PJP Otro Soldaduras en fílcte DIAMETRO DETALLES DE LA Jlii\TA DETALLES DE LA JUSTA (Bosquejo) ·1 ipo de ranura Angulo de la ranura Abertura de la raí t..· ideAWS 1 ' ' ' delga.r Ranurado del lado opuesto Método TRATAMIENTO TERMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura Tiempo de la temperatura Otro o Capa(s) de 1 de rProie.ad"' ' ¡¡¡¡¡:o Fonnu!ano M-2 (véase http://go.w) Ciudol (GTAW ~TAW: . - ~e ~ Vol l ..- oentcc~ · Diómetro del > [CTAW} . .. ..~ = Tiempo de ¡ entcc pa. -= -= . - o ~ tecto eotdón o"ilado u ondu- -Pa'"da móltiole o Cnioa úm lodo) . .aws.o T¡p¡~ ~ Posidón ' 'erticol IMctaideaixii'teieiiico. . de ' 1 rcr. de AWSl .1M:2015 ANEXO M Ejemplo de formulario WPS en blanco (GTAW y SMAW) ESPECIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA (WPS) Nombre de la compañía N.¡:ente (GT::J)' alomhcc fciÜO 1 d de"""" Entmda de oalot mO. .AWS D1. . 1M:2015 Ejemplo de formulario WPS en blanco (GMAW y FCAW) ESPECIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA (WPS) Nombre de la compañia N.onnulano M-2 (vease http://go_aws. 0 de grupo BASE soldó Con PWHT Soldaduras en ranura con Material base CJP Soldado a Ranura CJP c/CVN Soldaduras en ranura con Material de respaldo PJP Otro Soldaduras en filete DIAMETRO DETALLES DE LA JUNTA DETALLES DE LA JU.1/D1. = 1 1 Loogitud 1 1 1~empo de N'meco de ' b~~""''" "" tubo ae "'"'"'o"' tea- 1 . de AWS) deAWS Ui. ' '· ' ' "rti'"l tal de ..ANEXO M AWS D1. " 1 etc. C.tmpten colee pasadas Oteo ¡. t<IO_''""" ~[· [l.V. i Voltios de m=_i>" 1 .'IjTA (Bosquejo) T1po de ranura Angula de la ranura Abertura de la raíz Cara de la raiz Ranurado del lado opuesto Método TRATAMIENTO TERMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura 1 Tiempo de la temperatura Otro po: .do ecto o coroón oscuaao u onau.org/Dl forms) 397 . _. :•k. . - euuc >uom~(C<".metm 1 ~" ·i TamaOo de la boquilla • de 1 '""' p"'adas -_ i de --- - -= . 0 de WPS N°derev Fecha Autorizado por Fecha PQR(s) de r<Jspaldo Informe CVN Tipo o AWS ESPESOR DEL METAL Tal como se METALES BASE Especificación grado N. . . . iol .org/0 1fonns) 398 .aws. ~ -= --= -vo¡¡¡¡.-: Cara de la raíz Ranurado del lado opuesto Método TRATAMIENTO TERMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura Twmpo de la temperatura Otro ~· ~ 1 ~ SAW . .1/D1. .¡a¡¡¡¡ 1 Metal de •porte d aTe ¡¡e¡¡¡¡ 1 .AWS D1. Ot'o Formulario M-2 (vt:ase http /lgo. - 1 ~~. ~ 1 accos ~r'' = 1 1 AmiUiO Nüiiiiiiriidiieeil6o de avancc ~ ~ .1M:2015 ANEXO M Ejemplo del formulario WPS en blanco (SAW) ESPECIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA (WPS) Nombre de la compañia No de WPS N° de rcv Fecha Autorizado por Fecha PQR(s) de respaldo Informe CVN Tipo o AWS ESPESOR DEL METAL Tal como se METALES BASE Especificación grado N_ 0 de grupo BASE soldó Con PWHT Soldaduras en ranura con Matcnal base CJP Soldado a Ranura CJP c/CVN Soldadura<> en ranura con Maknal de respaldo PJP Otro So da uras en hlete DIAMETR DETALLES DE LA JUNTA DETALLES DE LA JUNTA (Bosque'o) Ttpo de ranura Angula de la ranura Abertura de la raí.~ón """ o oordó~ ondu- ~ ~ "P ' .¡ 1 Te 1 1 de ovance Entmda 1 -= -= -e:_ . '· "' ) ro. 5 pulga- Material base ASTM A36 . . 0 degrupo BASE soldó Con PWHT Soldaduras en ranura con > 3/4--2.1/D1. - PJP Otro Soldaduras en 1lete DIAMETRO DEe ~ DETALLES DE LA . .¡¡¡¡.¡¡¡¡g¡¡¡¡o ' ' ¡:¡¡¡¡g¡¡¡¡¡r 1 - --¡-¡¡.¡. W. 11 - CJP da' Soldado a ASTM A36 11 Ranura CJP c/CVN - Soldaduras en ranura con Material de respaldo ASTM A36 . - fYliPo(IC ~· ~ Te iOealaiiilice - ''.¡o SAW TíPO '· "' ~ A iQOAWS EMI2K ' ide~ 1 1 (Flux XYZ ~ - ~ i ~ .:¡¡¡.¡ Te -ce Ningon< L!mp!cza entre pasadas 1 E"o~~:emo- otro - o M-2 .) 399 .~. . .JUNTA (Bosquejo) 1 ' 1 ~ 578oiiliada ~ e:- l """"'" > del lado Ninguno e:- ~TRATA.. ' 1 ""~' ~ -ce Aogulo de decJiodo t2 ' --. 0 de rev Fecha C. .. llayes 01!0312015 Ninguno (precalificado) Autorizado por Fecha PQR(s) de respaldo Informe CVN Tipo o AWS ESPESOR DEL METAL Tal como se METALES BASE Especificación grado N. onn.1M:2015 Ejemplo de WPS (precalificada) ESPECIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA (WPS) LECO W2081 2 01/0J/2015 Nombre de la compañia N°deWPS N. . . .ANEXO M AWS D1. -ce ' lliiilCa - [ ~~~~ón cecto o cocdón o"ilado u ondu- Recto p¡¡¡¡¡¡¡¡¡m¡¡¡¡ Pasada múltiple o única (por lado) pie l'~Wiiei<Te 1 "de lo. ' 1 tALA OllRA ¡e" -U2-S pulg Otro - ToOo rp. AWS D1. La uo"' ' 45-55 dh #4 "'• de le t entce posados bU'-J)W - p.cv.o de WPS N o de rev Fecha 12/0112015 231 N" Fecha PQR(s) de respaldo lnformt:: CYN Tipo o AWS METALES BASE Especificación grado N.045 pulgad" F• - Gas de ' ' OO%Cü. Oiámetm ' 1!. de) 'i! .~'jo de !tiente de ' ' i .deAWS e71 1-.aws_org/0 1fonns) 400 . vertical - \1etal de aporte (e<pee. 0 de grupo Material base ASTM A131 A 1 Soldado a ASTMAJ3l A 1 Material de respaldo ASTM A131 A 1 Otro DETALLES DE LA JUNTA DETALLES Dli: LA JUNTA (Bosquejo) Tipo de ranura Junta a tope de ranura en V individual Angulo de la ranura 35° incluido Abertura de la raíz 1/4 pulgada Cara de la raí.- Ranurado del lado Ninguno opuesto Método TRATA!\1IENTO TERMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA Temperatura Ninguno Ttcmpo de la temperatura Otro - Copa(s) de i'odo easaaa< s 1 de Todo -"""~w emceso """ ' Posición . cv Ampecios 1<0-221! Voltios 25-26 e dcolambce 'ovance 8-1' ipm cntmda de coloc máxom' - Tknka - cü<dón <ecto o cocdón oscdado ' ondulado Recto ~(pmbdo) Pasada múltcple IJ>st Ool tubo oc contacto ol tmbo.. de AWS) A: .1M:2015 ANEXO M Ejemplo de WPS (proceso único) ESPECIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA (WPS) RED Inc.¡cc-. tipo de corriente UteP Modo de - .JO 1 1 Ninguno ' pasad" Cepillo oc alambce 1Otm ' - Formulano M-2 (vease http //go.21! e ·.1/D1. 2010 o 12/0!/2015 Nombre de la compañía N. 4... _ __ Clasificación de metal de aporte Metal de aportl. 4. Inspección ultrasónica radiográfica Velocidad transversal N. 0 de informe RT _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Pcnnancncia N.\IIE:-óTO RESliLTADOS I>EL ENSAYO Especificación de material_ Ensayo de tracción en sección reducida Proceso de soldadura. Alto Bajo _ __ Presenciado p o r .! procedimiento_ Fabricante o contratista N..%....1... Porosidad de la tubería 5..... del tubo de guia 2.. Limilaciones cargadas cíclicamente) Ensayos de impacto Apariencia Tamaño de probeta _ _ Temp...o electrodo Amperios Voltios Detalle de !ajunta - 1\:osotros.._ _ _ _ _ _ _ __ Arco único o múltiple _ _ _ __ (\miente de la soldadura _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ J'cmpcratura de prccalcntamiento _ Temperatura de postcalcntamiento __ _ Ensayos de doblado lateral Nombre dt:l soldador l... soldadas y probadas en conformidad con los requisitos de la Sección 4 de AWS DI !/DI !M. .. 3. Resistencia a la tracción... Especificación de metal de aporte _ _ _ _ __ 2.. psi Posición de soldadura l....... los fim1antes. (ai'lo) N... .o d!..ongitud transversal ..' _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Fundente (ias de protección _____ ('audal _ _ _ _ _ _ __ Ensayo de tracción de metal completamente soldado Punto de rocío del g a s .. Flcx..: : . de ensayo _ _ _ _ Socavacilm ft·Jbf: l.. 6. certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldaduras de ensayo fueron prepamdas.ANEXO M AWS D1... 0 de informe UT Tipo de moldura de zócalo _ _ _ _ _ _ I~SPECCIÓ:\" VISliAL (Tabla 6... Composición del tubo de guía _____ _ Diámdro del tubo dl! guía Vcloddad de elevación vertical _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ l.... de revisión 0 Autorizado por l·ormulano M-3 Fecha (véase http://go. 2........ N.. Resistencia/punto elástico psi _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Pasada única o múltiple _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Alargamiento en 2 pulgadas... psi _ _ _ _ _ _ __ Rango de espesor que califica para este ensayo . Fecha del e n s a y o .. Prom. ( ) Código de soldadura esrru...1/01. 0 de ensayo de laboratorio __ PROCEDIMIENTO DE SOLDAIJliRA ('<miente de la soldadura Pasada Tamaño del N...1M:2015 REGISTRO DE ENSAYOS DE CALIFICACIÓN DE LA WPS PARA SOLDADURA DE ELECTROESCORIA Y POR ELECTROGAS ESI'E!'IFICACIÚ:-ó I>EL I'ROCEIH..aws.org/lJ 1fonns) 401 ...·tural--A cero ...... 3. Resistencia a la trau:ión.. AWS D1.1/D1.1M:2015 ANEXO M Ejemplo de formulario en blanco de calificación de soldador (proceso único) REGISTRO DE ENSAYOS DE CALIFICACIÓN DE DESEMPEÑO DE SOLDADORES, OPERARIOS DE SOLDADURA O SOLDADORES POR PUNTOS Nombre Fecha del ensayo Rev Número de ID N_ a de registro No de sello N. a de ensayo es! Compai'Ha N.o deWPS División Calificado para AWS METALES BASE Especitícac!ón Tipo o grado N. 0 de grupo Tamaño (NPS) Programa Espesor Diámetro Material base Soldado a VARIABLES Valores reales RANGO CALIFICADO Tipo de junta de soldadura Metal base Ranura Filete Ranura Filete Espesor de la placa Espesor de la tubería/tubo Diámetro de la tubena Proceso de soldadura Tipo (manual, semwurománcn, mecamzada. auwmót1co) Respaldo \fetal de aporte (espec. de AWS) Clasificación de AWS F-Número Posición Ranura Placa y tubería :2: 24 pulga das Ranura Tubería < 24 pulgadas F1lctc Placa y tubería :2: 24 pulgadas Filete Tubería< 24 pulgadas Progresión Modo de transferenc1a GMAW Electrodos únicos o múlt1ples Tipo de gas/fundente RESULTADOS DEL ENSAYO Cnterios de T1po de ensayo aceptación Resultados Comentarios CERTIFICACIÓN Ensayo realizado por Laboratorio Número de ensayo Número de arch1vo Nosotros, los firmantes. certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldaduras de ensayo fueron preparadas, soldadas~. probadas en conformidad con los rcquJsJtos de la Sección 4 de AWS Dl.I/Dl 1M ( ) Código de soldadura estructural- --Acero. (año) Fabncantc o contrat1sta _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Autorizado por _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Fecha _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Formulario M-4 (véase http://go.aws org/D 1forms) 402 ANEXO M AWS D1.1/D1.1M:2015 Ejemplo de calificación del soldador (proceso único) REGISTRO DE ENSAYOS DE CALIFICACIÓN DE DESEMPEÑO DE SOLDADORES, OPERARIOS DE SOLDADURA O SOLDADORES POR PliNTOS Nombre Z. W. Eldcr Fecha del ensayo 12112/2015 Rev Número de ID 00--001-ZWE N. 0 de registro WPQ-001 o N. 0 de sello ZWE-1 N. o de ensayo est ST-001 o Compai'lía RFD lnc No de WPS WPS-001 o División Calificado para AWS 01.1 AWS !\1ETALES BASE Especificación Tipo o grado N. 0 de grupo Tamai'lo (NPS) Programa Espesor D1ámetro Material base ASTM A36 UNS K02600 [ 3/S pulgada Soldado a ASTM A36 UNS K02600 [ 3/8 pulgada - VARIABLES Valores reales RANGO CALIFICADO Soldaduras en ranura, filete. tapón y en ranura Tipo de junta de soldadura Placa- Ranura (Fig. 4.31) con respaldo (Ranura con PJP en T-, Y- y K- solamente) Metal base Grupo I a grupo l Cualquier metal base calificado AWS D l_l Ranura Filete Ranura F1lete Espesor de la placa 3/R pulgada 1:'8 pulgada 3/4 pulgada 1/8 pulgada mín Espesor de la tubería/tubo l/8 pulgada 3/4 pulgada l!Jmaado Diámetro de la tubería 24 pulgadas m in l!Jm1tado Proceso de soldadura GMAW GMAW TipO (mamwl, .I<'!IIWU/omiÍIICO, Semiautomático Semiautomático, mecanizado, automático m~camzado, auromJuco) Con (inclwdo ranurado del lado opuesto y solda Respaldo Coo dura de respaldo) Metal de aporte (espec. de AWS) A5.18 AS_xx Clasificación de AWS ER?OS-6 Todo F Número Posición 2G, 3G y 40 Ranura Placa y tubería~ 24 pulga- Todo d"' Ranura Tubería< 24 pulgadas hlctc Placa y tubcna > 24 pulgadas Todo Filete Tubería< 24 pulgadas Todo Progresión Ventea! hacia arriba Vertical hacia arriba Modo de transferencia GMAW Globular Rociado, pulsado, globular Electrodos únicos o múltiples Unico Umeo Tipo de gas/fundente A5_32 SG-C AS xx aprobado RESULTADOS DU, ENSAYO Criterios de Tipo de ensayo aceptación Resultados Comentarios Inspección v1sual scgú.n 4_9_1 4.9.1 Aceptable Cada pOSICIÓn 1 Doblado de raíz según 4.8.3 1 y Fig_ 4_8 4.9.3_3 Aceptable 3G Abertura pequeña de (<1/16 Cada posición 1 doblado de cara según 4.9.3. 1 y Fig 4 8 4.9.3.3 Aceptable pulgada) CERTIFICACION eosayo ceauwao poc Wetamg cocms N úmecoa e ensayo 1 cnsoyo X YL~i N úmem de acchivo Weldmg com Nosotros, los firmantes, certificamos que las declaracmnes en este registro son correctas y que las soldaduras de ensayo fueron preparadas, soldadas y probadas en confonnidad con los requisitos de la Sección 4 de AWS Dl 1/[)1.1 M ( Código de soldadura estructural Acero (año) Fabricante o contratista - - - - - - - - - - - - - - - - - Autorizado por Fecha E u p!e:,utu (Control de caudad gerente) Red lnc . Formulano M-4 (véase http://go.aws.org/D l forms) 12/12/2015 403 AWS D1.1/01.1M:2015 ANEXO M Ejemplo de formulario en blanco de calificación de soldador (proceso múltiple) REGISTRO DE ENSAYOS DE CALIFICACIÓN DE DESEMPEÑO DE SOLDADORES, OPERARIOS DE SOLDADURA O SOLDADORES POR PUNTOS Nombre Fecha del ensayo Rev. Número de ID N. 0 de registro No de sello N. 0 de ensayo est Compai'lia N. 0 deWPS DiviSIÓn Calificado para AWS METALES BASE Especificación Tipo o grado N o de grupo Tamai'lo (NPS) Programa Espesor Diámetro Material base Soldado a VARIABLES Valores reales RANGO CALIFICADO Tipo de junta de soldadura Metal base Ranura Filete Ranura Filete Espesor de la placa Espesor de la tubcria/tubo Diámetro de la tubería Proceso de soldadura Tipo (manual, s~mlatJ/omá/t('O mecamzaJo, auwmúltco) Respaldo Metal de aporte (espec. de AWS) Clasificación de AWS F-Número Posición Ranura Placa y tubería::::-: 24 pulga- das Ranura Tubería< 24 pulgadas Filete Placa y tubería 2: 24 pulgadas Filete Tubería< 24 pulgadas Progrcstón Modo de transferencia GMAW Electrodos únicos o múltiples Tipo de gas/fundente RESULTADOS DEL ENSAYO Criterios de Tipo de ensayo aceptación Resultados Comentarios CERTIFICACIÓN Ensayo realizado por Laboratono Número de ensayo Número de archivo Nosotros, Jos firmantes, certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldaduras de ensayo fueron preparadas, soldadas y probadas en conformidad con los requisitos de la Sección 4 de AWS O L liD 1 1M ( ) Códixu de soldadura estructural Acero (m1o) Fabncantc o contratista _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Autorizado por Fecha _ _ __ Formulario M-5 (véase http://go.aws org/0 l forms) 404 ANEXO M AWS D1.1/DUM:2015 Ejemplo de calificación del soldador (proceso múltiple) REGISTRO DE ENSAYOS DE CALIFICACIÓN DE DESEMPEÑO DE SOLDADORES, OPERARIOS DE SOLDADURA O SOLDADORES POR PUNTOS ¡z w Elder ~ooelu 1 Fecha del ensayo KCV. 1uu-uul-zw1 1N o de registro 1 Wl V-UUJ u N. • de sello ZWl:-UI 1 N.- de eosayo est 1 SI-UUJ u 1Kl. 'lnc ¡N'deWPS 1 WPS-UOJ u Div,ión 1- 1 1 > pam IAWS 1 AWS METALES BASE Especificación Tipo o grado N. 0 de grupo Tamaño (NPS) Programa Espesor Diámetro Material base ASTM A36 UNS K02600 11 1 pulgada Soldado a ASTM A36 UNS K02600 11 1 pulgada VARIABLES Valores reales RANGO CALIFICADO Soldaduras en ranura, filete, tapón y en ranura T1po de junta de soldadura Placa- Ranura (F¡g_ 4_31) con respaldo (Ranura con PJP en T-, Y- y K- solamente) Metal base Grupo IJ a grupo JI Cualquier metal base calificado AWS DI 1 Ran"ra Filete Ran"ra -JJete : 1a placa pu1gaaa - 1m po~gaaamm. m pulgada m in. :la - - ti' pulgada mm t1•m1tado Diámetro de la tuberia - - 24 pulgadas min. ll•m1tado Proceso de soldadura GTAW Sl\lAW FCAW GTAW SMAW FCAW Tipo (manual, .1enuauwmá11co, Semtautomá- ManJmcc 1 Scmi./mcc 1 Manual Manual Manual mecam:aJo, automáuco) tiC O Auto Auto Respaldo Con Con Con Con Con Con Metal de aporte (espec. de AWS) AS.IS AS.! AS.20 A5.xx AS.xx AS_xx Clasificación de AWS ER?OS-2 E701S E?OT-6 Todo Todo Todo F-Número 4 la4 Posición IG IG IG Ranura Placa y tubería> 24 pulga- F F F das Ranura Tubería < 24 pulgadas Filete Placa y tubería "2': 24 pulgadas F, H F, 11 F, H Filete l'uberia < 24 pulgadas F, H F. H F, H Progresión Modo de transferenCia GMAW Electrodos únicos o múltiples Unico Unico Unico Unico AS.xx apro- AS_xx apro Tipo de gas/fundente AS 32 SG-A - Ninguno - bado bado RESULTADOS DEL ENSAYO Criterios de Tipo de ensayo aceptación Resultados Comentarios lnspeccion visual según 4 9_1 49 1 Aceptable 2 doblados laterales transversales según 4.9.3. 1 y Fig 4.9 4 9_3 3 Aceptable CERTIFICACJON Ensayo realizado por Laboratorio Welding Forms Lab Número de ensayo Ensayo XYZ ficticio Número de arch1vo Welding Forms/Sample-WPQ-for-GTAW-SMAW-FCAW.pdf Nosotros, lm firmantes, certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldaduras de ensayo fueron preparadas, soldadas y pro hadas en confonn1dad con los requisitos de la Sección 4 de AWS DI 1/Dl 1M ( ('ódigo de soldadura estructural Acero (ailo) Fabricante o contratista _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Autorizado por _ _ _ _ _ __ Fecha - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - l·onnulario M-5 Red lnc . (véase http //go aws.org!Dlforms) E. M. Picado (Control de calidad, gerente) 12/12/201::i 405 AWS D1.1/D1.1M:2015 ANEXO M INFORME DE I!'<SPECCIÓN RADIOGRÁFICA DE SOLDADURAS Proyeclo ------------------------------------------------------------------- Requisitos de calidad~N. de sección----------------------------------------- 0 Jnfonnadoa _____________________________________________________________________________ IIOSQIIEJO DE IIIIICACIÚN E II>E~TIFICACIÚ'O IJE SOLDAilnU Técnica Fuente --:-------------------- Película a fuente -e------------------------- Tiempo de exposición ____________________ Pantallas Tipo de película-· (Describa longitud. m1d10 y espesor de todas las junta'> radiografiadas) Interpretación Reparaciones Fcdm Identi!kación de soldadura Área Aceptar Rechazar Aceptar Reduv.ar Comentarios .. Nosotros. los finnantes. certificmnos qut= las declaraciones en este rcgislro son correcllls y que las soldaduras de ensayo fut:ron Prt.'Paradas y probada<> en conhmnidad con los requisitos de AWS Dl.l/DI.IM, ( ) Código de soldadura estnlctural Acero. (a~o) Radiógrafo( s) Fabricante o contratista Intérprete AutoriLado por h.:cha del ensayo _____ _ Fecha _ __ Formularlo M-6 ( \-~,L~<: http igo aws_ort!./1) 1fonns) 406 ANEXO M AWS D1.1/01.1M:2015 INFORME DE ENSAYO DE PARTÍCULA MAGNÉTICA DE SOLDADURAS Proyecto ---------------------------------------------- Requisitos de calidad-No de sección __________________ Informado a _____________________________________________ BOSQt:EJO DE l!BICACIÓ!\" E IDENTIFICACIÓ" DE SOLDADURA Cantidad· Total aceptado· ---- Total rechazado· Identificación de sol· Área examinada Interpretación Reparaciones Fecha dadura Completo Específico Aceptar Rechazar Aceptar Rechazar t'omcntarios INSP/X'C/iJN PREVIA Preparación de superficie: __________________________________________________________________ EQUIPO Marca de instrumento:-----------· Modelo: _ _ _ _ _ __ MÉTODO Df' INSPECriÓN U seco O Mojado CVisiblc D Fluorescente Cómo se aplicaron los medios:------=-----------------------------------------------· D Residual D Continuo D Verdadero-Continuo DCA D ce 11 Mcd;a onda [J Puntas de contactaD Yugo D Vaina de cable D Otro _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Dirección hacia campo: n Circular D Longitudinal Resistencia de campo: _________________________________________________________________________________ (Amperios-vueltas, densidad de campo, fuerza de magnetizaCJón, nUmero y duraCión de la aplicación de fuerza) //1/SPECC/Ól\r POSTERIOR Técnica de desmagnetización (si se requiere): Limpieza (si se requiere): Método de marcado: ___________________________ Nosotros, los finnantes, certificamos que las declamciones en este registro son correctas y que las soldaduras de ensayo fueron preparadas y probadas en confOrmidad con los requisitos de AWS D 1.1/Dl.l M, ( ) Código de soldadura estructural-Acero. (año) 1nspector _______________________________________ Fabricante o contratista-------------------------- Nivel --------------------------------------- Autorizado por _________________________________ Fecha del ensayo Pecha ___________________________ Formulario M-7 (véase http://go.aw~_org/D 1fonns) 407 AWS D1.1/D1.1M:2015 ANEXO M FORMULARIO DE DATOS DEL ENSAYO DE CALIFICACIÓN DE APLICACIÓN DE SOLDADURA DE PERNOS SEGÚN SUBCLÁliSULA 7.6 Sí[l ENSAYO DE PREPRODUCCIÓN SEGÚN SUBCLÁUSULA 7.7.1 (WPS) Sil J O REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL PROCEDIMIENTO (PQR) Sí [J O REGISTRO DE CALIFICACIÓN DEL SOLDADOR (WQR) Sí [l Nombre de la compañía _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Nombre del operario _ _ _ _ _ _ _ __ Número de cnsayoc--:----:c--:------------ Material del perno de la soldadura -:c-:--:--c---:::-:-c-- Tamaño del perno de la soldadura y N. 0 de piczalfilhricante _ Material base Detalle de aplicación/bosquejo de base de pernos Especificación ________ . ______________ Aleación y templado -;:--:---:--;:-:--¡o=¡-;:-;;-p¡------- Condición de la superficie HR [] CR D Revestimiento e - - - - - - - - - - - - - - - - - - Método de limpieza _ _ _ · - - - - - - - - - - - - - - - Calibre del material de cubierta _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Forma del material base Plano D Redondo D Tubo D Ángulo D Interior D Exterior D Radio interno e Espesor Casquillo N. 0 de pieza/fabricante _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Descripción del casquillo -:------:---c--C"C"-~--­ Datos de los equipos Configuraciones de aplicación, corriente y configuraciones de tiempo Marca Modelo-c-e------ Pistola de pernos: Marca _______ Modelo _ _ _ _ __ Tiempo de soldadura (segundos) _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Corriente (amperaje) _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Polaridad: DCEN DCEP _ _ _ _ __ Elevación - - - c c - - : - - - - - - - - - - - - - - - - - Caída (protrusión) ;--:--c-;--:---;----;----;-------- Tamaño del cable de la soldaduraLongitud:-c--o---c---- Número de conexiones a tierra (contactos de la pieza de tra- bajo) -~--- _·--- ·-------- ____ . ·-· -----~ ______ ------·-~-- Posición de soldadura Plana (bajo mano) D llorizontal (lateral) D Angular~grados desde lo normal;:] Sobrecabcza D Gas de protección Gas( es) de protección/composición _ _ _ _ _ _ _ _ __ Caudal------------------ RESULTADOS DEL ENSAYO DE SOLDADliRA N° de perno Aceptación visual Opc1ón # ¡- ensayo de doblado Opción #2: ensayo de tracción Opción #3: ensayo de torsión* 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 •Nota Ensa)O de tors1ón o~wnal para suJetadores roscados solamente Ensayos mecánicos realizados por _ ----------,(C"'o"m;:;p;:;a:-.o-c¡,:-c)----- ¡;echa _ _ _ _ _ _ __ Nosotros. los firmantes, certificamos que las declaraciones en este registro son correctas y que las soldadura-; de ensayo fueron preparadas, soldadas y probada<> en confonnidad con los requisitos de la Sección 7 de AWS Dl.I/Dl.lM, ( ) Código de soldadura estructural Acero .. (año) Título _ _ _ _ _ _ __ Fecha _ _ _ _ _ _ __ Finnado por------,======== ((' ontrati S ta/ap] icador/otro) Formul<tno M-8 Compaflía__ (véase ht1p:/lgo.aw~.org/D 1form~) 408 AWS D1.1/D1.1M:2015 Anexo N (informativo) Pautas para la preparación de consultas técnicas para el Comité de Soldadura Estructural Este anexo no es parte de AWS 01.1/Dl.l M:2015, Código de soldadura estructuraL-Acero, pero se incluye para fines informativos solamente. Nl. Introducción sultajunto con la edición del código que contiene la(s) dis- posición( es) que el consultante aborda. La Junta Directiva de la Sociedad Americana de Solda- dura (AWS) adoptó una política por medio de la cual todas ~2.2 Propósito de la consulta. El propósito de la con- las interpretaciones oficiales de las normas A WS se mane- sulta debe indicarse en esta parte de la consulta. El propósito jan de manera formal. Bajo esta política, todas las interpre- puede ser obtener una interpretación de un requisito del có- taciones son hechas por el comité responsable de la norma. digo o bien solicitar la revisión de una disposición específica La comunicación oficial de una interpretación se dirige a tra- del código. vés del miembro del personal de AWS que trabaja con dicho N2.3 Contenido de la consulta. La consulta debe ser con- comité. La política exige que todas las solicitudes de una Cisa pero completa a la vez, para que el comité pueda com- interpretación se presenten por escrito. Dichas solicitudes se prender rápidamente y en plenitud el punto de la consulta. manejarán lo más rápido posible, pero debido a la compleji- Se deben utilizar bosquejos cuando sea apropiado, y se dad del trabajo y a los procedimientos que deben seguirse, deben citar todos los párrafos, figuras y tablas (o el Anexo) algunas interpretaciones pueden requerir más tiempo. pertinentes a la consulta. Si el punto de la consulta es obte- ner una revisión del código, la consulta debe proporcionar una justificación técnica para dicha revisión. N2. Procedimiento N2.4 Respuesta propuesta. El consultante debe, a modo Todas las consultas deben dirigirse al: de respuesta propuesta, indicar una interpretación de la disposición que es el punto de la consulta, o la redacción Director gerente para una revisión propuesta, si eso es lo que desea el con- División de Servicios Técnicos sultante. Sociedad Americana de Soldadura 8669 NW 36 Street, # 130 Miami, FL 33166 N3. Interpretación de las Todas las consultas deben contener el nombre, la dirección y la afiliación del consultante, y deben proporcionar suficiente disposiciones del código información para que el comité comprenda el punto de inquietud de la consulta. Si el punto no se define con clari- Las interpretaciones de las disposiciones del código las dad, se devolverá la consulta para que el consultante la hace el Comité de Soldadura Estructural. El secretario del aclare de mejor forma. Para un manejo eficiente, todas las comité deriva todas las consultas al director del subcomité consultas deben estar escritas a máquina y en el formato que específico que tiene jurisdicción sobre la porción se especifica a continuación. del código mencionado en la consulta. El subcomité re- visa la consulta y la respuesta propuesta para determinar la ~2.1 Alcance. Cada consulta debe abordar una sola disposi- respuesta adecuada para la consulta. Luego de que el sub- ción del código, a menos que el punto de la consulta impli- comité desarrolla la respuesta. la consulta y la respuesta se que dos o más disposiciones interrelacionadas. La(s) presentan al Comité de Soldadura Estructural en pleno disposición( es) se identificará(n) en el contexto de la con- para su revisión y aprobación. Luego de la aprobación por 410 ANEXO N AWS D1.1/D1.1M:2015 parte del comité, la interpretación es una interpretación proporcionar serviCIOS de consultoría. Sin embargo, el oficial de la Sociedad, y el secretario transmite la respuesta personal puede derivar a la persona que llama a cual- al consultante y a la revista Welding Journal para su publi- quiera de los consultores cuyos nombres están registra- cación. dos en las oficinas centrales de la A WS N4. Publicación de las N6. El Comité de Soldadura interpretaciones Estructural Todas las interpretaciones oficiales aparecerán en la revista Las actividades del Comité de Soldadura Estructural en re- Welding JuurnaL y serán publicadas en el sitio web de la lación con las interpretaciones se limitan estrictamente a la AWS. interpretación de las disposiciones del código o a la consi- deración de revisiones de disposiciones existentes según nuevas informaciones o tecnologías. Ni el personal de la NS. Consultas por teléfono AWS ni los comités pueden ofrecer servicios de interpreta- ción o consultoría sobre: ( 1) problemas de ingeniería espe- Las consultas por teléfono a las oficinas centrales de la cíficos, o {2) requisitos del código que se aplican a AWS sobre el Código de soldadura estructural deben li- fabricaciones fuera del alcance del código o puntos no cu- mitarse a preguntas generales o a asuntos relacionados biertos específicamente por el código. En tales casos, la directamente con el uso del código. La política de la persona debe consultar a un ingeniero competente con ex- Junta Directiva de la AWS exige que todos los miembros periencia en el campo de interés específico. del personal de la AWS respondan a una solicitud por te- léfono de una interpretación oficial de cualquier nonna de la A WS con la información de que dicha interpreta- ción solamente se puede obtener a través de una solicitud por escrito. El personal de las oficinas centrales no puede 411 AWS D1.1/D1.1M:2015 Anexo O (informativo) Ángulo diedro local Este anexo no es parte de AWS D !.liD 1.1 M:2015, Código de soldadura estructural~Acero, pero se incluye para fines informativos solamente . 412 ANEXO O AWS D1.1/D1.1M:2015 180 ÁNGULO DIEDRO 180 1 r------- 8 = 2o 170 160 1/ 1-- )o; 1 ------ / / f---- ,7 ::::-:: fe% ~ P" 1 V / / V--- 150 ~V V T-- r '>- 140 - VALORES DE f3 =A o ',,¿1¡'/ // / a: 130 o w o /¡ / / / / 0 'i \_ ,,., noc.o DE ~ =-'- ¡;¡/;~/// / 120 A o ~ => 110 oz « 100 1/// /':v~·3/ ~ w o 90 ;//1/v//V "'a:w 80 1/;Í, '0 // / o ~ ;:: /; 0; 0 / 70 60 w ¡;:% ~ / ~/ 50 -'~ 40 - 30 20 o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 VALORES DE p 413 AWS D1.11D1.1M:2015 ANEXO O 180 170 1 ~ '----.. ....______ e " 3o 1/ ""oo 160 150 1 ,/ 1/ / / ./ - :I::¡·~~~~ ~ ,.¡_ 0: 140 w o 130 j / 1/ //~ ----- :Jv V:: o "~ --------- 11 // V/ / r/ ~ ::2 L e ~ ::J (!J z 120 - VALORES DE p >~7 '/r/ [7 ~ VALORES DE p "R ·O: ~ w o 110 100 1¡7¡1~~ 7: 7 V/ v "'0:w 90 71 ~ f7, ,4,3?:f-2 ~ 7/ 17/7' o ~ ~ 80 70 ffi V¡/ ~ 17 60 [?0, ~ 7 ~ [7 50 40 30 1 o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 i70 180 VALORES DE p 180 170 1~ e " 4o 160 11 " l1 o ""o 1 v ' :::7 f:::::: t--.- 0: o 150 1/ 1/ v r-::: ~ v v e:~ ~-.----- f-::::-- ~ ~ w o 140 _./ o ~ ::J 130 /I/ V (!J z e p "R ------._ 1 17jl/ / I// v/ ::~ j:/V ·O: ~ w o 120 110 VALORES DE - ~~-~:~ V y v~ 1.--'~ p "A e "'0:w 100 íl;. ·.6 vv/ "> VALORES DE o ~ v;:e;~~40{/ 1//~j?l/",2'- ~ 90 80 ~~ [0; G:0 0 J7 70 ,-~ 60 ~~ ~ 50 ~ 40 1 o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 VALORES DE p 414 ANEXO O AWS D1.1/D1.1M:2015 3- 0 a: o w o o ~ ::J "' z ·«: ~ w o U) w a: g " o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 VALORES DE p 180 --------------;k/1~-+ 8 = 60 170 -----------1f-c¡f-+-'1,-~-+ 160 ------------.-+-+-+---'k-+ ~~19- 3- 0 a: o 150 1 ~ ' ...___ ·~~ o g 140 -VALORES DE ~ =¡:¡ ~ !. V / e-- :~ ·+~~-- ::J "'z 130 1> /y/'; :~ ::::-~~ 1 ·«: /; ./ /v.------f--- :~ __ 1 ·- ª'~'¡~+-1 ~ w o 120 110 111 /' ,S r U) w /; / / ~~· :4 /1 . / . / VALORES DE ~ =R a: 100------~~~&L~7t· ~- o 9 0 -----~~~(/~~~/~~~/~< ~ " 80 ,,@~~/ :: _ 1 L ~~~'---+---+--+ o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 '160 170 180 VALORES DE p 415 AWS D1.1M:2015 ANEXO O 180 8 = 70 170 3.1/D1. 160 o "'ow 150 ~=­ R ' o 140 VALORES DE o ~ => 130 "'z "'w ~ 120 o 110 "'a:w o ~ 100 " 90 80 o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 VALORES DE p 180 8 = 90 3- 170 o "' o w 160 o o ~ 150 => VALORES DE /VALORES DE ~ "'z 140 R "'ow ~ 130 "'a:w 120 o ~ 110 " 100 90 o 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 VALORES DE p 416 . 1 Limpieza durante el proceso en T oblicuas 7.11 Requisitos de soldadura en ranura con CJP (todas las subsecciones) 5.7 Requisitos generales de WPS (todas las (todas las subsecciones) subsecciones) 5.29.3.14 Preparación del metal base (todas las subsecciones) subsecciones) 3.7 Control de la entrada de calor para aceros 3.1 Procesos precalificados revenidos y templados 3. 3.1M:2015 Anexo P (informativo) Contenidos de WPS precalificada Este anexo no es parte de AWS D 1. respaldo y espaciadores 9.1 Superficie unida subsecciones) 5.4 abocinadas 5.9 Respaldo (todas las subsecciones) 3.2 Limitaciones 5.6 Limitación de las variables de WPS (todas las 5.2 Requisitos de la soldadura en filete -Juntas 5.13 Tamaños mínimos de soldaduras en filete precalentamiento y entre pasadas (todas las 5.21.13 Requisitos de soldadura en ranura con CJP 9.2 5.23 ResQaldo itodas las subsecciones} 418 . Además de los requisitos de una WPS por escrito. Es posible que se haga referencia a ele- mentos como las tolerancias de ensamblaje .2 Metal base para lengüetas de soldadura.Soldaduras en filete subsecciones) Ranuras alargadas 5.10 Requisitos de la PJP (todas las subsecciones) (todas las subsecciones) Tabla 3.26 Martillado (todas las subsecciones) 3. AWS D1.2. El código le exige a la organización que utiliza soldaduras precalificadas cumplir con los requisitos pertinentes.5 Reparación del área de remoción 3. GMAW.4 Electrodos de GMAW/FCAW 2.Requisitos para Tamaño efectivo de soldaduras en ranuras consumibles de soldadura y electrodos 2.1 M:20 15.10 Requisitos de soldaduras de tapón y en ranura SMAW (todas las subsecciones) 3.3 Combinaciones metal base/metal de aporte 5.1/D1.7.2. Es posible que la especificación de la WPS satisfaga las necesidades de los usuarios. 1.2 Idoneidad de la clasificación.9.4.1.1.3 Electrodos y fundentes de SAW (todas las traslapadas.4. La soldadura precalificada requiere una WPS por escrito que incluya las siguientes subsecciones del código según co~ rresponda para las soldaduras de interés.4.1.7 Variables precalificadas de WPS 9.12 Requisitos de la PJP (todas las subsecciones) 7. pero se incluye para fines informativos solamente.5.4.5 Opción de soldadura en filete FCAW.24 Técnica para soldaduras de tapón y en ranura 3. este código impone muchos otros requisitos y limitaciones en soldaduras precalificadas.2.3.5 Requisitos mínimos de temperatura de 5.1/D 1.3 Juntas en T oblicuas (todas las subsecciones) 5.2 Electrodos de SMAW (todas las subsecciones) 2.4.5 Variables de WPS 2. Código de soldadura estructural-Acero.3.~ Tamaño máximo de la soldadura en juntas 5.3. Generalidades y marinas. calificaciones especiales la calificación de técnicos ultrasónicos. El uso de este anexo y los pro. cedimientos resultantes desarrollados. están sujetos a la aprobación del instrumentación y calibración para UT. Parte e no son invocados por el ingeniero) Los requisitos básicos del procedimiento de UT. Los resultados de calificación del procedimiento deben en- tregarse al ingeniero. AWS. delo. Han sido utilizados por otras industrias. AWS reconoce las ingeniero. Q l. las posibles precisiones que se obtengan utilizando los méto- ción con la instrumentación y las calificaciones del operario. Cuando se especifica. la ins- trumentación y los operarios que figuran en esta Parte A son (3) Tipo de equipos de UT (fabricante. Algunos de los métodos incluidos en esta sección dos probados que se usan en la actualidad para otras aplica.1/D 1.1M:20 15. ultrasónica de fabricación estn1ctural marina y pautas para cedimientos calificados por escrito. Si bien no han sido prohibidos. incluso las estructuras de construcción naval 420 . Introducción cuando los criterios de aceptación de la Sección 6. excepto lo enmendado en el presente. pos correspondientes. incluso los criterios requisitos especiales para el técnico de UT y requisitos de de aceptación aplicables. Prácticas recomendadas para la inspección código. a menos que se especifique en dades. y se necesitan métodos de calibración más información útil por remisión. sin em. Se puede obtener del operario de UT. Procedimiento de UT cas especificados en ella están completos y representan un enfoque diferente para el UT de las soldaduras. dos que se establecen en este documento. pero no aparecen detallados actualmente en el leum lnstitute. también se encuentran en API RP 2X del American Petro- ciones. Es necesario que el técnico de UT pruebe las los documentos del contrato. Las técnicas alternativas presentadas requieren pro. Código de soldadura estructural-Acero. Toda UT debe realizarse en conformidad con un procedi- miento por escrito que debe contar como mlnimo con la si- guiente información respecto del método y técnicas de UT: PorteA ( 1) Los tipos de configuraciones de juntas de soldadura que serán examinadas Procedimientos básicos del UT (2) Los criterios de aceptación para los tipos de juntas de soldadura que serán exam inadas (criterios adicionales Q2. todos los requisitos que se incluyen en el presente (se. AWS D1. durante los últimos 25 ailos. para complementar este anexo. Las técnicas descritas son méto. Los métodos que se describen aquf no son nuevos. AWS no hace declaración alguna por Se pueden utilizar requisitos aplicables del código en rela. de la medición de discontinuidades. Sin embargo. se ha puesto énfasis en: librado de la discontinuidad. limitaciones e inconsistencias inherentes de la inspección ul- trasónica para la caracterización y medición de discontinui- Este anexo no es obligatorio. no han sido organizados y específicamente El propósito de este anexo es describir técnicas alternativas puestos a disposición para su uso en los documentos de la para la UT de soldaduras. Q3. número de serie) luación y medición de la discontinuidad. Para un máximo control especiales para obtener la precisión que se requiere en el ca. pero se incluye para fines informativos solamente. no se pretende que estas técnicas se utilicen para complementar los requisitos existentes de la Sección 6 del código.1M:2015 Anexo Q (informativo) Inspección de UT de soldaduras mediante técnicas alternativas Este anexo no es parte de AWS D 1. ya que los procedimientos y las técni. precisiones obtenibles utilizando los procedimientos y equi- bargo. número de mo- necesarios para garantizar una máxima precisión en la eva.1/01. gún corresponda) se considerarán obligatorios a menos que se modifiquen especlficamente en los documentos del contrato. el procedimiento de UT que estará por escrito y calificado. El reflector estándar descrito en Q5 debe considerarse el re- flector estándar para estos y todos los demás métodos que se El procedimiento por escrito será calificado mediante en. curvatura de la parte. La indicación maximizada del reflector estándar. sistemas de procesamiento de imáge. Ajuste para el tipo de que se van a examinar. a elección del métodos preliminares de marcado de soldadura usuario. deben producir resultados al menos iguales a los métodos recomendados en el presente. incluyendo frecuencia.6. Otros ( 11) Métodos para determinar la altura. Esta verificación puede ser mediante la Q6. debe establecer la capacidad y precisión mente antes de la inspección y cuando el tipo de material.2. El procedimiento y todos los datos que califiquen serán aprobados por un in. el medio y el diante ensayos en conformidad con ASNT SNT-TC-lA y máximo que se va a examinar. la forma y las condiciones de la superficie de esca- neo. nivel de amplitud del lugar de la discontinuidad Cuando se coloca en maquetas de soldaduras y secciones de soldaduras de producción. puedan utilizar. ángulo y tipo de cuña en caso de ser diferente al que cuando son aprobados por el ingeniero. y 9. de transferencia deben determinarse como se muestra en la licen computari?. FiguraQ. El código reconoce que el ( 14) Requisitos de documentación para inspecciones. (2) Corrección de amplitud por dh. Los valores de la corrección exigido en este anexo. Métodos de calibración reinspección ultrasónica por parte de otros (auditorías)._ll y lo ±25% de los valores originales.1/D1.21. mina por las indicaciones de múltiples reflectores estándar en profundidades que representan el mínimo. La orientación y las tolerancias para la ubicación ( 10) Requisitos del patrón de escaneo y sensibilidad del reflector se muestran en la Figura Q.1M:2015 (4) Tipo de transductor. material.ación.2. el opera. según se describe a continuación: Para obtener una estandarización de sensibilidad precisa.ANEXOQ AWS D1. Esto garantizará Q4. si el método es diferente a 6. Se pueden usar figura en 6.25. Los valores requeridas y. La sensibilidad estándar debe soldaduras de producción que se van a examinar. probeta de macroataque. el espesor y la'i superficies de escaneo varían de ma- nera tal que se espera que los diferentes valores superen el Los equipos de UT deben cumplir los requisitos de 6. Además de los requisitos de 6. 421 . más que además esté calificado por su experiencia en la ins- pección de los tipos específicos de juntas de soldadura (3) Corrección de transferencia.4. mo- (9) Marcado de índice de raíz de la soldadura y otros delo de soldadura o pieza de producción real. nes. consistir en la suma de los siguientes puntos: daduras de muestra serán seccionadas. las superficies de escaneo y la forma de la pieza entre el pa- rio de UT debe demostrar su capacidad de usar el procedi. El reflector estándar debe tener un orificio lateral perforado ción de la soldadura.5 de 1.tancia.3. la para determinar estas dimensiones. el reflector debe estar en ubica- (12) Métodos de corrección de transferencia para ru. tamaño.6 o 6. 6. Operario y equipos de UT que se utilicen las diferencias en las propiedades acústicas. El reflector se puede colocar en cualquier diseño de bloque de calibración. para asegu- gosidad de la superficie.5 mm de diámetro. ciones donde sea dificil dirigir haces de sonido. ( 15) Requisitos de retención de documentación. Las sol. forma. trón de calibración y el bloque de calibración al momento de miento por escrito.20. si corresponde (13) Método para verificar la precisión de la inspec- ción completada. usuario individual puede preferir otros métodos de calibra- incluso cualquier verificación realizada ción. deran aceptables y deben usarse para llevar a cabo estos pro- cedimientos de UT alternativos. otros métodos NDE. o equivalente. Se deter- dividuo que cuente con certificación Nivel 111 en UT me. examinadas apro- piadamente y documentadas para probar el rendimiento ( 1) Sensibilidad básica. escaneo mecanizado y dispositivos de grabación.30. Norma de referencia ( 8) Método para examinar laminados antes de la evalua. incluso todas las técnicas especiales realizar la calibración de sensibilidad estándar. Se pueden usar otros equipos que uti. (6) Tipo de bloque(s) de ensayo de calibración con los reflectores de referencia apropiados (7) Método de caJibración e intervalo de calibración Q5.1 Sensibilidad estándar. ranurado u Los métodos de calibración descritos en el presente se consi- otras técnicas visuales. forma. (5) Preparación de la superficie de escaneo y requisitos siempre que estén incluidos en el procedimiento y califica- del acoplante dos apropiadamente. más satisfactorio del procedimiento.l.21.7 transductores con frecuencias de hasta 6 M Hz. sayos a las maquetas de soldaduras que representan las Q6. cuando se requieren la altura y longitud de la de la corrección de transferencia deben determinarse inicial- discontinuidad. Si se usan otros métodos.14. se debe realizar la corrección de transferencia. la longitud y el usos posibles del reflector se muestran en la Figura Q. ün bloque de ca- libración recomendado se muestra en la Figura Q. revestimientos de la superficie y rar la detección de discontinuidades en todas las áreas de interés. según lo apruebe el ingeniero. con tamaños de hasta 1/4 de pulgada [6 mm] y de cualquier fonna. El escaneo debe ser según se describe en 6.1/DUM:2015 ANEXO Q Q6. Los métodos de calibración de la sensibilidad descritos en el presente no son esenciales cuando se requiere soldaduras el tamaño de la discontinuidad real (altura y longitud).2 Calibración de la seru.9 .30.1 Esférica.2 Cilíndrica. deben maximizar las indicaciones y establecer una DAC o utilizar métodos electrónicos para localizar las indicaciones de la pantalla que representan el reflector estándar en las di- versas profundidades seleccionadas. pueden resultar en variaciones importantes entre las dimensiones relativas y las reales.2 Sensibilidad (estándar). Escaneo caneo debe ser la sensibilidad estándar + aproximadamente 6 dB-12 dB o según se requiera para verificar la penetra.2.2. utilizando los métodos descritos en esta mente.2. miento angular de la unidad de búsqueda. El sonido se refleja a su nivel la técnica de retraso para las discontinuidades con una pro. Deben discontinuidades en soldaduras usarse indicaciones de múltiples reflejos obtenidos del espe- sor del patrón de calibración o de un área calibrada de una Q8. (2) Cilíndrica (escoria alargada. La evaluación de las indicaciones debe realizarse con referencias del código que se mencionaron anteriormente. Se debe utilizar Q8.1 Sea~ibilidad de escaneo.1 Calibración.2 Onda de compresión QS. la sensibilidad estándar si la sensibilidad más alta o más baja según corresponda. FiguraQ. cordones huecos) Q6. Q7.AWS D1. sin embargo. referencia a la sensibilidad estándar. se le recuerda al usuario que la UT. corno se mues- durante la inspección en conformidad con la Figura Q.8.5 pulgadas para perficie plana.3. El sonido se refleja de manera uni- distancia (DAC) o utilizar métodos electrónicos para cono. cambios a medida que la unidad de búsqueda se mueve alre- tan el reflector estándar en los diversos espesores que se van dedor de la discontinuidad esférica. La tra en la Figura Q. La sensibilidad de es.3 Planar. Q6. solo es necesario mantener suficiente sensibilidad fundidad desde la superficie en conformidad con Q6.30 y 9.2 Los siguientes métodos deben usarse para determinar conformidad con la Figura Q.7. La DAC debe ajus- Q9. ble de precisión. en el caso de aplicaciones especiales no cubiertas en las cie. como se muestra en la a examinar.2. las características básicas de la discontinuidad: lores de dB obtenidos de las indicaciones maximizadas de cada reflector. en Q8. pero cambia en otras direcciones.3. 422 .5. La precisión de la calibración debe estar entre ( 1) Esférica (poros individuales y porosidad muy espa- el ± 5% del espesor real para la inspección de metal base en ciada. La orientación y forma de la discontinuidad. muestra en la Figura Q. ofrece di- mensiones de discontinuidad relativas.ll.1 Las discontinuidades deben ser caracterizadas de la soldadura de maqueta o de producción. Se deben registrar los va.1 Profundidad (barrido horizontal). junto con las limitaciones del método NDT. Métodos de ubicación y medición tarse. Las en toda la parte que se va a examinar. La indicación cambia con cualquier movi- maximizar la exactitud de la lectura más precisa de profun.1 Profundidad (barrido horiwntal). La calibración debe basarse en la pro- este caso. máximo desde solo un ángulo de incidencia con una su- fimdidad mayor que aproximadamente 1.2.1. precisión debe estar entre el ± 1% para facilitar la medición más precisa de la altura de la discontinuidad. como se didad de discontinuidad (y la altura de discontinuidad). es más apropiada para determinar el tamaño máximo de la discontinuidad (altura y longitud).IO. sección.7. forme en toda las direcciones. Se deben utilizar re· suelen tener muchos picos como resultado de la gran flectores estándar ubicados en las profundidades mínima. El sonido se refleja de manera uni- forme en una dirección. Q6. escoria no alargada) laminados y el ± 2% para determinar la ubicación y el ta- maño de la discontinuidad (altura). cantidad de facetas de discontinuidad por lo general pre- media y máxima debajo de la superficie que se va a usar para la inspección en conformidad con la Figura Q. Las indicaciones de grietas Q6. salvo que no se requiera deben usarse los métodos de escaneo de la Figura Q. al igual que todos los demás métodos NDT. búsqueda se mueve en una dirección. como se muestra en siguiente manera: la Figura Q. poros alineados de po- rosidad.3 Onda de cizalla Q8.ibilidad (estándar). basándose en los resultados de la corrección de de discontinuidades de transferencia. grietas) cobertura en todo el espesor que se va a examinar. La unidad de búsqueda debe ubicarse sobre los reflectores es. (3) Planar (fusión incompleta. para así encontrar discontinuidades pueden medirse con el nivel más alto posi- todas las discontinuidades y poderlas evaluar apropiada. Q6. Métodos de caracterización de Q6. En Q9.6. pero cambia drástica- nados para cubrir la profundidad máxima que se va a usar mente cuando se mueve en otras direcciones. Se debe establecer la cutva de amplitud de Q8.7. Se deben La indicación pennanece sin cambios cuando la unidad de utilizar las indicaciones de los reflectores estándar seleccio. penetración de junta in- tándar a un mínimo de 3 profundidades para garantizar la adecuada. La indicación permanece sin cer las ubicaciones de indicación de la pantalla que represen. Se sentes. Ade- ción del sonido desde indicaciones de reflejos en la superfi. más. según su tipo. ocurren mientras el haz de sonido se mueve por la pieza.3.3 Tamaño. los métodos de medición y escaneo. La ubicación de la profundidad de las disconti. (5) Escoria (continua) dad de búsqueda se debe retroceder hacia la discontinui. rante la evaluación de discontinuidades.13 y debe marcarse con (a) Planar Más alta cuidado.3.2. pretación asociados con las características de las disconti- nuidades en soldaduras: Q9. Ql0. Las discontinuidades de tipo planar base horizontal de la pantalla cuando se usan los métodos con gran altura o muy poca altura pueden arrojar interpre- descritos anteriormente para determinar la altura de la dis. La altura de tud. los cuales trario.12 en relación con la escala de línea base horizontal de la pantalla. longitud de la discontinuidad establecidas para la longi- dad en confonnidad con A de la Figura Q.4 Se debe obtener la diferencia matemática entre B discontinuidad modificando las configuraciones del ins- y e para determinar la dimensión de altura de la discontinui. Debe Los usuarios de UT para inspecciones de soldaduras deben usarse una escala métrica o una escala de división de O. cambios rápidos de la superficie reflectante. distancia desde el punto de referencia hasta las marcas de viendo la unidad de búsqueda hacia y desde la discontinui.1 La orientación de la discontinuidad debe deter- minarse mediante la manipulación de la unidad de búsqueda para determinar el plano y la dirección de la indicación más ( 1) Fusión incompleta Más alta fuerte. en conformidad con A de la Figura Q. Este marcado Ql0. Debe tiene una sensibilidad variable a las discontinuidades de observarse la ubicación del borde delantero de la indicación soldaduras. La sensibilidad relativa se en la ubicación C en la Figura Q. de escaneo y el acoplamiento. Clasificación general Sensibilidad UT Q9.2 La unidad de búsqueda debe moverse a un ex.l2. El tamaño de la discontinuidad afecta la nuidades se puede leer directamente en la escala de línea interpretación precisa.2 La unidad de búsqueda debe moverse hacia la discontinuidad hasta que la altura de indicación comienza a bajar de manera rápida y continua hacia la línea base. trumento de UT.4 La longitud de la discontinuidad debe obtenerse (e) Esférica Más baja midiendo la distancia entre las dos marcas en conformidad con laFiguraQ. Q9. continuidad.3.2. La longitud de la discontinuidad debe de. a menos que se especifique lo con.2.ANEXO O AWS 01. 1O estar al tanto de los siguientes posibles problemas de inter- pulgadas [2. Problemas con discontinuidades indicación en la ubicación B en la Figura Q. Los técnicos de UT pueden cambiar la sensibilidad a todos los tipos de Q9.2.3 La unidad de búsqueda debe moverse lejos de la discontinuidad hasta que la altura de indicación comienza a QlO. 80% de la altura de la pantalla completa [FSH]). El sonido ultrasónico bajar de manera rápida y continua hacia la línea base. terminarse utilizando los siguientes métodos: Tipo de discontinuidad Sensibilidad UT relativa Q9. incluso los patrones Q9.. Los poros continuidad. La uni. NOTA: La tabulación de arriba supone La mejor orienta- ción para la detección y evaluación. para ayudar en las operaciones de remoción.3 Los pasos mencionados arriba deben repetirse de discontinuidad relativa para localizar el extremo opuesto de la discontinuidad en conformidad con C de la Figura Q. (3) Penetración inadecuada tremo de la discontinuidad mientras se mantiene la parte de (4) Grietas (bajo la superficie) la indicación visible en la pantalla en todo momento hasta que la indicación baja completamente a la línea base.l3. a menos que se especifique lo contrario. La ubica- ción debe marcarse en el extremo de la discontinuidad en la (9) Porosidad (dispersa) Más baja superficie de escaneo o soldada en línea con la marca de in- dicación máxima de la unidad de búsqueda.l Tipo de discontinuidad. (b) Lineal Q9.4 Ubicación-Profundidad debajo de la superficie de escaneo. La medición debe hacerse hasta el principio de la dis- indicación debe ajustarse a un valor conocido (por ej.1 La altura de indicación debe maximizarse mo. la frecuencia de la unidad de búsqueda y dad.2 Altura. Debe observarse la ubicación del borde delantero (izquierdo) de la QlO. (2) Grietas (superficie) Q9. Q9. taciones menos precisas que las de altura media. La ubicación informada debe ser el punto más pequeños y esféricos son difíciles de medir debido a los profundo determinado.1/01.5 mm]. (6) Escoria (dispersa) dad hasta que la altura de indicación alcance el 50% de la (7) Porosidad (tubería) altura máxima que se obtuvo originalmente cerca del ex- (8) Porosidad (grupo) tremo.2 La clasificación general de las discontinuidades se debe realizarse con cuidado usando un método de marcado puede comparar de la siguiente manera: con línea fina. La ubicación de la discontinuidad desde un punto métodos: de referencia conocido se puede determinar midiendo la Q9.3.12 en relación con la escala muestra en las siguientes tablas y debe considerarse du- de línea base horizontal de la pantalla.5 Ubicación-Junto con la profundidad de la sol- profundidad) debe determinarse utilizando los siguientes dadura.3 Longitud. en conformidad con B de la Figura Q.I3.l3. 423 . La altura de la discontinuidad (dimensión de Q9.1M:2015 Q9. DRL= Nivel de desconsideración= 6 dB menos que el SSL. La selección de ángulos que se adapten al ángulo de ranura aumentará la sensibilidad para Q12. El ingeniero está a cargo de la evaluación final y la importantes que afectan las capacidades de la UT para de.5 Ubicación. Cuando el tamaño de discontinuidad influir en la capacidad de detección y la evaluación ade. K- de manera má~ directa.6 Tipo de junta de soldadura y diseño de ranura. Preparación y disposición efectos:: de informes ( 1) Respaldos Se debe hacer un infonne que identifique con claridad el tra- (2) Ángulos de bisel bajo y el área de inspección del operario de UT al momento (3) Ángulos de intercepción de parte de \ajunta de la inspección. tectar discontinuidades. obligación del contratista de conservar los informes de UT nuidad deben aplicarse en la evaluación de aceptabilidad. siempre que se haya notificado 1 Igual o mayor que SSL (véase FiguraQ. Q10. Y-. Figura Q.14) previamente al propietario por escrito. Q12. particu- larmente aquellas en las que haya alguna duda en su evalua- Qll. aceptación/ el rechazo. cesará: ( 1) con la entrega de un juego completo al propieta- rio.1M:2015 ANEXO Q Q10. que es más la Tabla Q. Las sensibilidades relativas en rela- ción con la orientación y los tipos de discontinuidad son opuestas a las que se muestran en las tablas anteriores. El informe. La caracterización de discontinui- (5) Soldadoras en T dad de UT y la categorización e informe subsiguientes (6) Miembros tubulares deben limitarse a los tipos esférico. también se debe informar de las discontinuidades cercanas a un tamaño inaceptable. luego de completar el trabajo.l4) SSL =Nivel de sensibilidad estándar-según Sección 6.l deben aplicarse cuando la amplitud y la altura probable que ocurran en ese plano. Criterios de rechazo de ción de la discontinuidad seleccionando un ángulo de haz de sonido que sea más normal para el plano de discontinuidad y aceptación la superficie reflectante. pecificado por el ingeniero. se deben presentar al propietario amplitud de discontinuidad en todos los formularios de informes relacionados con la solda- clases de soldaduras dura.¡es de soldadura~. El tipo de junta de soldadura y el diseño de ranura son factores marse. La Las siguientes categorías de niveles de amplitud de disconti. La ubicación de la discontinuidad dentro de la soldadura y el metal base adyacente pueden Q12. Los siguientes aspectos son factores de diseño que pueden causar problemas y deben considerarse para sus posibles Q13. Los criterios de rechazo de aceptación de las discontinuidades de tipo planar y lineal.2 Tamaño. Las siguientes clases de soldadura deben usarse para la evaluación de aceptabilidad de discon- tinuidad.4 Orientación.15. Las discontinuidades cerca de la superficie suelen detectarse con mayor facilidad. (7) Rugosidad y contorno de la superficie de la soldadura Cuando así se especifique. como longitud) junto con la ubicación (profundidad y a lo largo de la soldadura) deben determinarse e infor- Q10. Cla¡. el tamaño real (tanto altura ciles de medir. debe contener (4) Soldaduras con PJP la información que se muestra en el ejemplo de fonnulario de informes. Clase de soldadura Descripción S Estructuras cargadas estáticamente 424 .14) 3 Igual o menor que el DRL (véase Figura Q.1 Amplitud. discontinuidad y niveles de Antes de aceptar una soldadura que el contratista del propie- tario haya sometido a UT. son los factores principales y la altura máxima de la discon- tinuidad no se conoce o no está especificada. máximo admisible (altura y longitud) se conoce y es es- cuada. incluyendo aquellos que muestren calidad inaceptable antes de la reparación. como mínimo. cilíndrico y planar sola- mente. pero pueden ser más difi.AWS D1.1/D1. Niveles de amplitud de ción. 2 Entre el SSL y el DRL (véase Figura Q. El técnico de UT puede aumentar la sensibilidad a la orienta. La orientación de la discontinuidad D Estructuras cargadas cíclicamente afecta la sensibilidad UT ya que la sensibilidad más alta es R Estructuras tubulares (sustituto para la RT) la que devuelve el reflejo del sonido a la unidad de búsqueda X Conexiones tubulares en T-. o (2) pasado un año completo después de la finalización Nivel Descripción del trabajo del contratista. 29 (lftiliLa altura) soldadura= 3/4 pulgada [20 mm] Nivel3-Igual o menor que el Descartar (cuando lo especifique el ingeniero.1 y O a 5 dH sobre véase Figura 9. 1/2 de soldadura= 2 pulgadas [50 mm] Nivel2-Entre el SSL véase Figura 9.l4) SSL ~ 3/4 pulgada SSL ~ 1/2 pulgada [12 mm] [20 mm) Mitad.l Criterios de rechazo de aceptación (véase QI2. registro para información) DRL (véase FiguraQ.l4) 425 .29 O a 5 dB sobre (Utiliza altura) Figura Q.1/D1.1M:2015 Tabla Q.30 y el DRL (véase FiguraQ.30 que SSL (véase Q6. 1/4 of véase Figura 9.ANEXOQ AWS D1.1) Longitudes de discontinuidad máximas según clases de soldadura Nivel máximo de amplitud de discontinuidad obtenido Cargada estáticamente Cargada cíclicamente Tubular clase R Tubular clase X > 5 dB sobre SSL = > 5 dB sobre SSL = Nivel !-Igual a o mayor ninguno permitido ninguno permitido véase Figura 9.l4) 2 pulgadas rso mm1 Parte superior e inferior. as dimensiones son necesarias para adaptar las unidades de búsqueda a las distancias de la trayectoria del sonido requeridas Figura Q.2-Bloque de calibración recomendado (véase QS) 426 .1M:2015 ANEXOQ SUPERFICIE DE ESCANEO ' SUPERFICIE REFLEJANTE Notas 1 d 1 = d 2 ± 0. colocarse de manera tal que permita max1mizar el refle_1o y la indicación UT (Este es un comentario general para todas las notas en el Anexo Q.) Figura Q.l-Reflector de referencia estándar (véase Q5) Nota 1. = d4 ± 0.=SP4 ± 1 mm 2 Las tolerancias mencionadas arriba deben considerarse como aprop1adas El rcncctor debe.5 mm SP 1 =SP 2 ± 1 mm SP. en todos los casos.1/D1.AWS D1.5 mm d. 1M:2015 f SD (A) SOLDADURA DE RANURA CON RESPALDO (8) SOLDADURA DE RANURA DE PENETRACIÓN PARCIAL (C) SOLDADURA OE RANURA EN ESQUINA (D) SOLDADURA DE RANURA EN T (E) SOLDADURAS DE RANURA EN T.ANEXO Q AWS DUID1. Y.3-Reflector estándar típico (ubicado en maquetas de soldaduras y soldaduras de producción) (véase QS) 427 . K Figura Q. o_ 2. 4.1) 428 . . 3. La diferencia en dB entre la maqueta o el bloque de calibración y el promedio de lo que se obtuvo en la parte que se va a exammar debe registrarse y usarse para ajustar la sensibilidad estándar Figura Q.1/D1. 4.1) 1.AWS D1.1M:2015 ANEXO Q Proccd!mtento 1 Coloque dos umdadcs de búsqueda de ángulo de haz similares en la maqueta o el bloque de callbrac1ón que se va a usar en la posic1ón que se muestra arnba 2.4--Corrección de transferencia (véase Q6. maximtce la indtcac1ón obtenida y obtenga un valor de dB de la indicación 3 Transfiera las m1smas dos umdades de búsqueda a la parte que se va a examinar. ~ L Figura Q. como se explicó arriba.S-Profundidad de onda de compresión (calibración de barrido horizontal) (véase Q6.2. de al menos tres ubicaciones. y obtenga un valor de dB de indicaciones. oriente en la misma dirección en que se va a rcaliLar el cscaneo. Usando métodos de transmisión directa. 50 mm] Figura Q..1/D1..50 mm] para mayor precisión en la determinación de la ubicación de profundidad y la medición de altura . 2-1/2 pulg.10 mm] 112 ' 7 mm T 1 pulg. 1-1/2 pulg.50 mm] 1-112 pulg l PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD PROFUNDIDAD [38.7 mm] [38... 10 mm-63. [38..1) 429 . 2-1/2 pulg.10 mm] [63. • "" <e . [38...2.10 mm] [63.3.7mm] [38..6-Calibración de sensibilidad de onda de compresión (véase Q6. 1-1/2 pulg.1M:2015 " '-. .2) 1/2 pulg. DAC 2 ' ' .10 mm] [63. [12..-.DEMORADO 1:::==::!_!========-=:::i 1-1/2 pulg.5 pulg-2._ ------ 2 3 ~ ~ o ~ o o BLOQUE ALTERNATIVO Figura Q.. T Ejemplo: técnica demorada para discontinuidades de 1..50 mm] PROFUNDIDAD DEBAJO DE LA SUPERFICIE ~ ---.ANEXO O AWS D1..4 mm] 1/2 pulg. 1/2 pulg. 2-1/2 pulg. L [25. [12.5 pulg.7-Calibración de sensibilidad y distancia de onda de cizallamiento (véase Q6. 1/01. ' '' '' ESCANEAR MÁS ALLÁ DE BMHAZ ONDA DE CIZALLAMIENTO / CUANDO SEA ACCESIBLE CUANDO SEA DISTANCIA ACCESIBLE FIJA Notas G--F ~:¿] Denote el escaneo.1M:2015 ANEXO Q ONDA DE COMPRESIÓN ESCANEAR MAS ALLA DE BMHAZ SOLDADURA ESMERILADA PLANA f SOLDADURA ESMERILADA AL RAS (PREFERIDA) . Se supone que el escam~o tamb1én se realiL. Se ofrecen posiciones opcionales en caso de que la inaccesibilidad no permita el uso de algunas posicmncs Figura Q.AWS D1. Es posible que todas las posicmnes de escaneo no se requieran para una cobertura com- pleta.8--Métodos de escaneo (véase Q7) 430 . de lo contrario la unidad debe estar a una distancia fija desde la soldadura mientras se escanea la soldadura 2 Se muestra el escaneo de sección cruzada.ará completamente por la longitud de la soldadura con un mí- nimo de 25% de traslape para garantizar una cobertura del 100%.. .2) 431 .1) VISTA DE PLANTA . 70' VISTA LATERAL 45' 60' 70' La amplitud permanece inalterada (asumiendo igual calibración de sensibilidad y ajuste para atenuación). Figura Q. VISTA LATERAL A ' ' '' '' ' k ' 8 ' '•'' ' • '' '' e .1M:2015 VISTA DE PLANTA A 8 e Nota: la amplitud y la profundidad permanecen inalteradas cuando la unidad de búsqueda se mantiene a una distancia constante y se mueve alrededor de la discontinuidad. la distancia cambia con el ángulo (excepto que estén calibrados para ser iguales) a medida que el sonido se mueve alrededor de la discontinuidad.2.' i A 8 e La amplitud cae rápidamente a medida que la posición de la unidad de búsqueda cambia de un ángulo de incidencia normal con la discontinuidad.ANEXO O AWS D1. Figura Q.2. ' La amplitud cae rápidamente mostrando poca o ninguna discontinuidad con el mismo ángulo pero la distancia cambia a medida que la unidad de búsqueda se acerca y se aleja de la discontinuidad .9-Características de discontinuidad esférica (véase Q8.1/01.lO-Características de discontinuidad cilíndrica (véase Q8.. MISMO ÁNGULO 8 A e . '• '•' ' ' ~: ~ VISTA LATERAL A 8 e La amplitud cae levemente en el primer movimiento de la unidad de búsqueda luego cae rápidamente.AWS D1. La ubicación de la discontinuidad desde la superficie de escaneo es según h = Dimensión de altura de la se mide a lo largo de la pantalla. indicación cae rápidamente a la línea base. Figura Q.2) 432 .1/D1. discontinuidad . 8 A e ' ./ . rápidamente a la línea base.12-Dimensión de altura de la discontinuidad (véase Q9.3) 8 A e A e 80 80 .1M:2015 ANEXO Q A A 8 e La amplitud cae rápidamente a medida que la posición de la unidad VISTA DE PLANTA de búsqueda cambia de un ángulo de incidencia normal con la discontinuidad.. donde la indicación cae Marcar o anotar la ubicación. Una envolvente de movimiento a lo largo de la línea base muestra la altura de la discontinuidad a medida que la unidad de búsqueda se acerca y se aleja de la discontinuidad. . Figura Q. (-------- l ' ' L Maximizar la altura de la Mover la unidad de búsqueda hacia la Alejar la unidad de búsqueda de indicación y ajustar a un discontinuidad hasta el punto donde la la discontinuidad hasta el punto valor conocido.2.ll-Características de discontinuidad planar (véase Q8. Marcar o anotar la ubicación. la indicación de la unidad cae a la 1/2 de la altura cerca del extremo. Figura Q. Marcar la superficie 1 de escaneo adyacente a la marca de referencia del haz del centro de referencia de la unidad de búsqueda.1M:2015 Determinar la orientación de la A discontinuidad y la altura mínima/máxima de la indicación.3) 6 dB Nota: Es pos1blc que la pantalla esté marcada para mostrar SSL establec- ido durante la calibración de sensibilidad con el DRL ubicado 6 dH por debajo Figura Q.14-Marcado en la pantalla (véase Qll) 433 .13-Dimensión de longitud de la discontinuidad (véase Q9. La longitud de indicación (L) es la distancia entre ambas marcas. Mover la unidad de búsqueda al r L B extremo B. Mover la unidad de búsqueda al extremo e C y repetir B.ANEXO Q AWS D1. MARCA DE REFERENCIA DEL CONJUNTO SOLDADO L = longitud total de la discontinuidad La ubicación de la discontinuidad a lo largo de la soldadura es desde la marca de referencia del conjunto soldado. arriba.1/D1. o _ _ __ Ángulo _ _ _ _ _ __ Free. N.- RESULTADO (identifique y describa cada discontinuidad) Ampl. 0 de procedimiento UT _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Técnica _ _ _ _ _ _ _ __ Instrumento de UT _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Unidad de húsqucda: N.1/D1.o Ubicación desde Nivel Longitud Altura Comentarios Bosquejo (identifique cada discontinuidad que figura arriba) Téc.. de infOm1c _ _ _ _ _ __ LD.1M:2015 ANEXOQ Página _ _ _ _ de Proyecto _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ 0 N.15-Informe de UT (procedimiento alternativo) (véase Q13) 434 . de soldadura _ _ _ _ _ _ _ __ Espesor _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Clase N... NDT _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Contratista _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Fecha de inspección _ _ _ _ __ Aprobado _ _ _ _ _ _ __ Fecha de aprobación _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ Figura Q.. _ _ _ _ _ _ __ Tamaño.AWS D1. 1/D1.1 M:2015. parte de la carga se transporta como en una junta en K...:.l-Definición de términos para alfa calculada 436 .. nares donde se pueden aplicar valores más altos de alfa (por cia").. En el caso de las juntas cuyo patrón de carga fluencia de las abrazaderas como una función de posición al.y parte como en una junta rededor de la circunferencia.. Código de soldadura estructural-Acero..CCION POSJTI\'.8 para unajuntaen cruz estilo buje con cuatro ramas).6. haciendo la suma total en ej . estos ténninos son ambos una unidad para la abrazadera de referencia.t.. exponencial expresa la influencia reductora de las abrazadera El alfa calculada se encargaria de esto automáticamente. F.3P SIN 8 C0!3 2~ -z..1/D 1. ~.. que apa- p Z= i file R te . AWS D1.M. cada vez que se requieren en cierto modo una clasificación arbitraria de los evalúa alfa. y el ténnino deterioro en T-).6) como la fatiga (Tabla 9. y para cada caso de carga.. a medida que awnenta la distancia L 1 . puede que el diseñador pre- e) utilizando el formato de cizallamiento por punzonado. En resumen. fiera las fonnas más simples de alfa que se proporcionan en Alfa se evalúa por separado para cada rama en que se revisa la Tabla 9. Sin embargo. tipos de juntas.)S US R. Nota En el caso de cálculos manuales.ES Ell Ull.:. el cálculo repetitivo puede incorporarse en un alfa a cuando se designan juntas tubulares multiplanares.:.·¡Q_IS·:¡ -C:[i. el término coseno expresa la in. .1M:2015 Anexo R (Informativo) Parámetro ovalizante alfa Este anexo no es parte de AWS 01.l da una fónnula y define los términos usados rece de nuevo en el denominador..F. En ámbitos de espacio para componer un valor del parámetro ovalizante de cordón complejos.:.B.·I-LE:. a :: 1 O+ 0_7 (t J 1_0 f. Los postprocesador de diseño de juntas al análisis computarizado valores de alfa obtenidos son compatibles tanto con el diseño del diseño de fuerza estática (Tabla 9. La Figura .3. se deben detenninar los valores interpolados de alfa. 3. ¡TRA. JU~-F. y todas las abrazaderas presentes en el nodo.:. DE REFEREr . está entre los casos estándar (por ej. pero se incluye para fines informativos solamente.A__I Figura R.C.11EMBRCJ':. estas no cubren los casos multipla- el cizallamiento por punzonado (la '"abrazadera de referen. Tablas de conversión de dureza para dura. AWS A2. accesorios de acero !l. AWS A5.1M:2015 Anexo S (informativo) Lista de documentos de referencia Este anexo no es parte de AWS 01. ASTM A370.0. Especificación para placas de acero.1.03.1 y 4. 14. API 2Y. Placa. Ensa. Guía para inspección por partículas 6. 18.04. barra de acero inoxidable. Textura de la superficie (aspereza. Seguridad de los procesos de solda. ASTM A435. Inspección radiográfica de soldaduras 23. Especificación para inspección ultra- 24. corte y afines metales 4. ASTM A673. ASTM E23. ASTM E709.1 M:20 15. Términos y definiciones de soldadura es- de acero laminado estructural tándar. ASTM A6. lidad de pruebas radiográficas miento de control termomecánico 19. ASTM E140. para estructuras marinas 20.vos de impacto de acero estructural 26. ANSI/AISC 360-10. Método de ensayo para dureza Vickers resistencia para acero estructural en construcciones de materiales metálicos 2.01MIA5. gráficas usando penetrómetros de alambre ondulación y fallas de una superficie) ª· American Society for Nondestructive Testing.o SNT-TC-lA 22.01:2013 (ISO 14344:2010 MOD). mediante líquidos penetrantes plado y revenido. Acero-Vías férreas estructurales. ASME 846. Especificación para construc. pero se incluye para fines informativos solamente. ASME Código de Calderas y Recipientes a Presión. lámina. Práctica estándar recomendada para ciones estructurales pruebas radiográficas 3.01. placas. incluidos términos para junta adhesiva. ANSI Z49. l. Al SC Especificación de diseño de factor de carga y U· ASTM E92. Código de soldadura estructural-Acero.9 se encuentran en ASTM 01. Tuberías. tubos. A WS A3. Método estándar para controlar la ca- tructuras marinas.4:2007. ASTM E 142. y 10. Espec!ficación para barras de acero. tem. 1. 16. lZ. soldadura blanda. Método de ensayo para inspección 5. Control de calidad de pruebas radio- 7. Artículo 2 21.vos mecánicos de productos de acero ASTM 01. ASTM El65.1/D 1. ASTM E747. con grados de carbono. Métodos estándar para ensayos de im. ASTM 01. magnéticas Sección V. acabado enfrío . ASTM El032.v calidad estándar recipientes a presión. soldadura y afines-Procesos de soldadura eléc- para probeta de impacto Charpy tipo A (haz único) trica con fundente y gas de protección 438 . producidas mediante procesa. tira. formas y tahlestacas 25. reforzadas. Especificación para procedimiento de termorrociado muestreo para ensa.1/D1. Todos Jos metales base de ASTM que figuran en las Tablas 3. alambre de acero. ASTM E94. sol- dadura fuerte. ASTM Al08. soldadura fuerte e inspección no destructiva 12. 9. AWS D1. Espec~ficación para placas de acero en es. corte térmico y 13. Símbolos estándar para solda- sónica de haz recto en placas de acero dura. API 2W. Pautas de adquisición de consumibles-Procesos de pacto en probeta entallada de materiales metálicos. Prác- tica recomendada n. Especificación estándar para requisitos generales para barras. AWS QCI :2007. Volumen 1.17/A5. AWS Manual de soldadura. Criterios para describir las para fundentes y electrodos de acero al carbono superficies de corte con oxígeno y el medidor de ru- para soldadura por arco sumergido gosidad de la superficie en el corte con oxígeno 31. Especificación para nacional de Soldadura (IIW) electrodos de acero de baja aleación para solda- dura por arco con núcleo de fundente 38. W178.4-93. Especificación para in- sertos consumibles 439 .1-77 (R2010). Bloque de referencia ultrasónica del Instituto Inter- 37.1/D1. ción para soldadura por electrogás CapítuloJJ 36. AWS D1. Especificación para elec.17M-97 (R2007).5M:20 14. Especificación 42. Especificación para 46.32M!A5.3M:2008. Norma para certificación AWS de inspectores de soldaduras 35.29/ A5. 9° edición. Especificación para autopistas y ferrocarriles para fundentes y electrodos de carbono y acero de baja aleación para soldadura de electroescoria 48. AWS A5.26M-97 (R2009).0.ANEXO S AWS D1.JID1. AWS A5. 40. 39. AWS 02.28/ A5.Acero laminado 33.18/ A5.23M:20 11. AWS A5.25M-97 (R2009). AWS A5.29M:201 O. Código de soldadura es- arco con núcleo de fundente tructural. AWS C4.20M:2005.10:2009.5/ A5. Especificación para va. AWS C5.36/A5.32:2011 (ISO 14175:2008 MOD!.IOM/81. A WS D1.12:2009 (ISO 6848:2004 MOD). Certificación de inspectores de soldadura dadura por arco con gas de protección 51. Especificación para me.12M/A5. AWS A5. Especificación para puentes soldados 34.36M:2012. AWS A5. AWS A5.23/A5.25/A5.26/ A5.6/D1.18M:2005. AWS A5. Prácticas recomendadas para la sol- rillas y electrodos de acero al carbono para solda. trodos de acero al carbono para soldadura por arco Consumibles de soldadura-Gases v mezclas de con electrodo metálico revestido gases para soldadura por fusión y procesos afines 28. Guía para inspección no arco destructiva de soldaduras 30. AWS A5. AWS A5. 43.0. para soldadura a gas y arco con electrodo metálico Especificación de electrodos de tungsteno y tungs- teno con óxido disperso para soldadura y corte por 41. Especificación para trodos-de acero de baja aleación para soldadura por electrodos con núcleo de fundente de carbono y arco con electrodo metálico revestido acero de baia aleación para soldadura por arco con núcleo de fundente v electrodos con núcleo de metal 29.1M:2012. Código de soldadura es- fundentes y electrodos de acero de baja aleación tructural. Especificación para electrodos de carbono y acero de baja alea.1/A5. 49. AWS A5. AWS D 1. AWS B I.20/A5.30/A5.6M:2007. Especificación para elec. AWS A5.1M:2015 27. 50. Especificación para de edificios electrodos de acero al carbono para soldadura por 45.28M:2005. Código para soldadura en construcción 32. AWS A5. dadura de pernos dura por arco con gas de protección 44.30M:2007.Acero inoxidable para soldadura por arco sumergido 47.2. Asociación Canadiense de Normas (CSA) Norma tales de aporte de acero de baja aleación para sol. AWS A5. IM. (véase la especificación de metal de aporte AWS AS correspondiente para obtener una descripción más específica. especificación para electrodos de acero al carbono para soldadura por arco con electrodo metálico revestido'· h Límite elástico con una desviación Porcentaje de Clasificación de AWS Resistencia a la tracción del 0. y es posible que se tengan que controlar otras variables del proceso para lograr la resistencia a la trac- ción nominal y la resistencia a la tensión nominal.4 mm].1 (ksi) A5. Los datos que contiene este anexo fueron copiados de la especificación AS apropiada. AWS D1. 0 Los valores únicos son Jos mínimos e J:::l metal de la soldadura de los electrodos identificados como E7024-1 [E4924-1] deben tener un alargamtento del 22% como míntmo d La reststencia a la tracción de este metal de soldadura es 70 ksi [490 MPal nominal e Para los electrodos de 3/32 pulgada [2.1 A5.1M:2015 Anexo T (informativo) Propiedades de resistencia del metal de aporte Este anexo no es parte de AWS 01.1 (ksi) A5.1M (MPa) A5.1M (MPa) de diámetro 4x E6010 [4310 60 430 48 330 22 E6011 E4311 60 430 48 330 22 E6012 E4312 60 430 48 330 17 E6013 E4313 60 430 48 330 17 E6018 E4318 60 430 48 330 22 E6019 E4319 60 430 48 330 22 1'6020 E4320 60 430 48 330 22 E6022 E4322 60 430 No cspespecificado No especificado E6027 E4327 60 430 48 330 22 1'7014 E4914 70 490 58 400 17 E7015 E4915 70 490 58 400 22 [7016 E4916 70 490 58 400 22 E7018 E4918 70 490 58 400 22 E7024 [4924 70 490 58 400 17' E7027 E4927 70 490 58 400 22 E7028 E4928 70 490 58 400 22 E7048 E4948 70 490 58 400 22 E7018M E4918M Notad Notad 53-ne 370-500' 24 " Hay requisitos en la condición tal como se soldó con envejecimiento.1M A5. el límite elástico máximo es de 77 ksi [530 MPa] 440 .1 M:2015. Los valores que se muestran son solo para fines de referencia.I/AS. Código de soldadura estructural-Acero.) AWS AS.2% alargamiento en longitud A5.1/01. pero se incluye para fines informativos solamente.1101. 7020-G E4920-G 70 490 57 390 22 AW o PWHT E7027-A1 E4927-A1 70 490 57 390 22 PWHT E7027-G E4927-G 70 490 57 390 22 AW o PWIIT E8010-P1 E5510-P1 80 550 67 460 19 AW E8010·G E5510-G 80 550 67 460 19 AWo PWHT L8011-G E5511·G 80 550 67 460 19 AW o PWHT E8013-(i E5513-G 80 550 67 460 16 AW o PWIIT E8015-X E5515-X 80 550 67 460 19 PWliT E8015-B3L E5515-B3L 80 550 67 460 17 PWliT E8015-G E5515-G 80 550 67 460 19 AWo PWHT 1.2% Alargamiento Condición posterior A5.5 A5. especificación para electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con electrodo metálico revestido" Límite elástico.5M k_<¡j MPa ksi MPa Porcentaje a la soldadurac E7010-P1 E4910-P1 70 490 60 415 22 AW E7010-A1 E4910-A1 70 490 57 390 22 PWifl E7010-G E4910-G 70 490 57 390 22 AW o PWliT E7011-A1 E4911-A1 70 490 57 390 22 PWliT E7011-G E4911·G 70 490 57 390 22 AWo PWHT F7015-X E4915-X 70 490 57 390 22 PWHT E7015-B2L E4915-B2L 75 520 57 390 19 PWHT E7015-G E4915-G 70 490 57 390 22 AWoPWHT E7016-X 1'4916-X 70 490 57 390 22 PWJIT E7016-B21.ANEXOT AWS D1.80 16-X E5516-X 80 550 67 460 19 PWIIT E8016-C3 E5516-C3 80 550 68 a 80' 470 a 550' 24 AW E8016-C4 E5516-C4 80 550 67 460 19 AW E8016-G E5516-Ci 80 550 67 460 19 AW o PWHT E8018-X E5518-X 80 550 67 460 19 PWHT E8018-B3L E5518-B3L 80 550 67 460 17 PWIIT E8018-C3 E5518-C3 80 550 68 a 80' 470 a 550' 24 AW E8018-C4 F5518-C4 80 550 67 460 19 AW E8018-NM1 E5518-NMI 80 550 67 460 19 AW E8018-P2 E5518-P2 80 550 67 460 19 AW E8018-W2 E5518-W2 80 550 67 460 19 AW E8018·G E5518-G 80 550 67 460 19 AWo PWliT E8045-P2 E5545-P2 80 550 67 460 19 AW E9010-PI E6210-P1 90 620 77 530 17 AW E9010-G E621 0-G 90 620 77 530 17 AW o PWliT E9011-G E6211-G 90 620 77 530 17 AWoi'WIIT (Continuación) 441 .1/D1. Clasificación de AWSb Resistencia a la tracción con una desviación del 0.S/AS.SM.1M:2015 AWS AS. 75 520 57 390 19 PWIIT E7018-C3L E4918-C3L 70 490 57 390 22 AW E7018-W1 E4918-W1 70 490 60 415 22 AW E7018-G E4918-G 70 490 57 390 22 AW o PWHT E7020-A1 E4920-A1 70 490 57 390 22 PWHT 1'. E4916-B2L 75 520 57 390 19 PWHT E7016-G E4916-G 70 490 57 390 22 AWoPWHT E7018-X E4918-X 70 490 57 390 22 PW11T E7018-B2L E4918-B21. representa los sufijos (Al.S/AS.1/DUM:2015 ANEXOT AWS AS.2% Alargamiento Condición posterior A5. etc. especificación para electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con electrodo metálico revestido' (Continuación) Límite elástico.SM. R2.5 A5. salvo que se especifíque lo contrario.) que se prueban en la condición PWHT solamente e "AW" significa tal como se soldo. como se usa en esta tabla. b La letra sufijo "X''.5M ksi MPa ksi MPa Porcentaje a la sokladurac E9013-G E6213-G 90 620 77 530 14 AWoPWHT E9015-X E6215-X 90 620 77 530 17 PWHT E90 15-Ci E6215-G 90 620 77 530 17 AW o PWHT E9016-X E6216-X 90 620 77 530 17 PWHT E9016-G E6216-G 90 620 77 530 17 AWo PWHT E9018M E6218M 90 620 78 a 90d 540 a 62Qd 24 AW E9018-P2 E6218-P2 90 620 77 530 17 AW E9018-X E6218·X 90 620 77 530 17 PWHT E9018-G E6218-G 90 620 77 530 17 AWoPWHT E9045-P2 E6245-P2 90 620 77 530 17 AW EIOOIO-G E6910-G 100 690 87 600 16 AWoPWHT E10011·G E6911·G 100 690 87 600 16 AWoPWHT EI0013-G E6913·G 100 690 87 600 13 AWo PWIIT EIOOI5-X E6915·X 100 690 87 600 16 PWHT EI0015·G 1·:6915-(i lOO 690 87 600 16 AWo PWHT E10016·X E6916-X 100 690 87 600 16 PWHT EI0016-G E6916-G 100 690 87 600 16 AWo PWHT EI0018M E6918M 100 690 88a!Oüd 610 a 690d 20 AW EIOOI8-X E6918-X 100 690 87 600 16 PWHT E 10018-G E6918-G lOO 690 87 600 16 AWoPWHT EI0045-P2 E6945-P2 lOO 690 87 600 16 AW EII010-G E7610·G 110 760 97 670 15 AWoPWHT E11011·G E7611·G 110 760 97 670 15 AWoPWHT Eli013-Ci E7613-G 110 760 97 670 13 AWo PWHT E11015-G E7615-G 110 760 97 670 15 AWo PWHT EIIOI6-G E7616-G 110 760 97 670 15 AWoPWHT EIIOI8-G E7618-G 110 760 97 670 15 AWoPWHT EIIOI8M E7618M 110 760 98a1IO' 680 a 760' 20 AW E12010-G E8310·G 120 830 107 740 14 AWoPWHT EI2011·G E8311-G 120 830 107 740 14 AWoPWHT EI2013-G E8313·G 120 830 107 740 11 AW o PWIIT E12015-G 1'8315-G 120 830 107 740 14 AWo PWIIT E12016-G E8316-G 120 830 107 740 14 AWoPWHT EI2018-G E8318-G 120 830 107 740 14 AWo PWHT EI2018M E8318M 120 830 lO& a 120u 745 a 830d 18 AW EI2018M 1 E8318M1 120 830 108a 120a 745 a 830d 18 AW a Los valores únicos son mínimos. que puede estar envejecido o no. el valor más alto para el límite elástico puede ser 5 ksi [35 MPa] más alto que el valor indicado 442 . Clasificación de AWSb Resistencia a la tracción con una desviación del 0.AWS D1.5 mm]. a opción del fabricante_ "PWHT" significa tratamiento térmico posterior a la sol- dad um d Para ekctrodos de 3/32 pulgadas [2. R 1. 18M.32 clase SG-C) U uso de C0 2 para lincs de clas1ficacJón no ddx: mll::rpretarse como que se excluyo: d uso de mezclas de gas de proteccJOn Ar/C0 2 (AWS A5. Especificación para fundentes y electrodos de acero al carbono para soldadura por arco sumergido Clasificación de fundcntc-clcctrodoa Resistencia a la tracción Límite clásticob Alargarnicntob A5.ANEXOT AWS D1.2% y alargamiento en 2 pulgadas [51 mm] de long1tud calibrada AWS A5.:nto tenmco. es posible que la "C" o "M" tínal esté om1t1da b Limite clasueo con una desviUCJÓn del 0.l7/AS.. El uso de "C' des1gna 100% C0 1 de proteCCión (AWS /\5.18/A5.-:s seglln In acordado entre d comprador y el proveedor. puede causar que el metal de la soldadura tenga una mayor rcsJStcnclil \un m.!speo.ím1te el{Jstico con una desvia<.:l 0.'\._.32 clase SG-C)~ "M" designa 75-80"/o. Ar/balanceado con CO.18 A5.e va a clasificar es dectrodo compuesto La letra "X" que se usa en varios lugares en esta tahla representa.:ot> Clasilicación de .32 clase SG-AC-Y) o Ar/0 2 (AWS A5. tales como .gas d. la knacidad dd metal de la soldadura y la clas!lkacJón del eh. Arfhalanccado con E70C-6X L48C-6X ('()2 70 000 480 58 000 400 22 o co2 E70C-Ii(X) IA8C-<i(X) d 70 000 480 58 000 400 22 E70C-IiS(X) H8C-IiS(X) d 70 000 480 1\o especificado No especificado " La X rmal que se muestra en la clas!lkación representa una "C" o ··M" que corresponde al gas de protecCión con el que se clas1fica el electrodo.o (AWS A..17 A5.-:nor alarga- tmento d Fl gas de protecc1ón .jUJsJtos mínimm l.1/01. Especificación para varillas y electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con gas de protección Resistencia a la tracción Límite elásti.12 clase SG-AC-Y..: telas de gas. o Ar/C0 2 .: protección de dióx1do de carbono (AWS A5."i .18M Gas de protección psi MPa psi MPa %(mínimo) ER70S-2 FR48S-2 FR70S-3 ER48S-3 ER70S-4 ER48S-4 CO/ 70 000 480 58 000 400 22 LR70S-6 FR48S-6 ER70S-7 I·:R48S-7 ER70S-(i J·:R-l8S-(i d 70 000 480 58 000 400 22 E70C-3X E48C-3X 75-80°1.: SCI-i\0-X) Un metal Je aporte probado .:nn m.32 clas.. la cond1c1ón del tratmnu.1M:2015 AWS AS.. a menos que este dcs1gnado por el sufi_1o "C" o "M" 443 .:tl\'arnente. donde Y es 20 a 25) Para J-:70C-G [E48C-G] y l:70C-GS [E48C-GS].!ctrodo ~ R<. rl.: va a da~1!kar es un<l cscona triturada o una mctda de escoria triturada con fundente sin uso (virgen) La letra "C" aparcccra luego de la "E" como parte de la dcsignw.'ión d.l7M.:1ún de clasificación cuando d dectrodo que -.\\\·'Sa (mínimo) (mínimo) Alargamiento b A5.102 .17M psi lMPaJ psi rMPaJ % F6XX-FXXX F43XX-EXXX 60 00()-80 000 !430-5601 48 000 l330j 22 F7XX-EXXX F48XX-LXXX 70 000 95 000 l480-<i60j 58 000 !400] 22 "La letra "S" aparecer¡\ luego de la "F" como parte de la designación de clasJticactón cuando el fundente 4uc s¡.2% y alargamiento en 2 pulgadas [50 mm] de long1tud calibrada e C0 2 .. -9M 7G-95 [49() 670} 58[3901 22 20 tUhf !a) -20 o¡: l27 J la) -30 °CJ 1·:7XT-10c !A9XT-10' 70 (490[ mín. No especiti~.2 mm]~· m.¡M 7G-95 [490. .1.5 mm] y rclanón de longnud calibrada nommal-dtámetro de 4.'ii!icación de AWS Resistencia a la trae.500 pulgadas [12.' longttud calibrada cuando se usa una probeta de tracc1ón con un dtámetro nornmal de 0.70] 58 [3901 20d :'-.1 ia)-20 °C) F7XT-2Cc.1 ·ú: 30 °C] 1·7Xl'7 IA9XT-7 70--95 [49()-{.iSc 1:49XT-GSc 70 l490] mín.~ [6j mm] según ~e pcr- mlt. No especificado No especificado No cspccilkado 1'7XT-4 E49XT-4 7G-95 [490-{i70} 58 [390] 22 No especificado E7XT-5C.' 0. -5M 70 95 [490-{i70} 58 [390] 22 20fl·lhf·a-20°F[27J d-30°C] UXT-6 E49XT-6 7G-95 [490-670} 58[390J 22 20 n· lhf 'd -20 °F 127. No espcciticado No cspeciticado No especificado F7XT-14' E49XT-14c 70 l490] mín. l "Estas clastficacton<.1 la) -30 °CJ E7XT-9C. -12M J:6XT-13c E43XT-13c 60 [430] min..ado No especiti~. -2Mc 70 [490) mín.250 pulgada. No especificado No especificado No cspccilicado 1 7X'l' 11 H9XT-ll 7G-95 [49(}-{.: par<t tamaños de O_O-l5 pulgadas [1.1/01. -1\1 E49XT-I C.. -12M 7G-90 1490-{i20] 58 [390[ 22 20 ft lbf -20 °F (27 J '(/ 30 °C] L7XT-12C.'s son para soldaduras de pasada única..20M. No especificado No espcei ti cado No especificado E6XT-CI 1'43XT-G 6G-80 [430-{iOO] 48 [330] 22 No especificado E7X'!CG E49XT-G 7G-95 [49() 670] 58 [3901 22 No especificado E6XT-<iS' !43X'ICGS' 60 r4301 m in.. No especificado No especificado No cspcciJicarJo 1'.670] 58[390[ 22 20 fl·lhf·a.'nc1a a la tracuon d Ln 1 pulgada [25 mm] d<. especificación para electrodos de acero al carbono para soldadura por arco con núcleo de fundente Cla.imite elástico %1 de alarga- ción mínimoa miento Energía de impacto Charpy A5. -5\1 E49XT-5C.20/A5. o o¡: [27 . No especificado No especi ti cado J\o especificado E7XT-(.20 A5..2% b Ln 2 pulgadas [50 mm] de longitud calibrada cuando se usa una probeta d.ado ~o especificado "Lim1tc clast1co con una dcsvmción del 0.jo especificado IA9XT-12C.20\1 ksi [MPal ksi fMPa] mínimob entalla en V mínima E7XT-IC.:: traccwn con un diámetro nominal d<.AWS 01.7XT-3' f'49XT-3' 70 [490J mín.is pcquct1os de la clasificación E7Xl~ ll[ E49XT 11] 444 . No son para soldaduras de pasadas múltiples Soln se cspccitíca la rcs1St<.70} 58 [390] 22 No especificado !7XT-8 IA9XT-8 7G-95 [490-{i70} 58 [390] 22 20 fUbf (ll! -20 °F [27 . -9M E49XT-9C.1M:2015 ANEXO T AWS A5. -2M~ E49XT-2C'. No especificado No especificado "· J\o especificado E7XT-13C IA9XT-13c 70 [4901 m in. el límite elástico y el "k de alar~amiento (en 1 pul~ada [25 mm} de longitud ralibrada) son rodos requisitos mínimos.I'Ístencia a la fracción.ANEXOT AWS 01. la tenac1dad del metal de la soldadura y la claslficac16n del metal de la soldadura b Para las clasJficaciones de múltiples pasadas.1·e utilizado para la clasificación no es uno de los aceros base prescritos en AWS A5. " El alargam1cnto puede reducirse en un pLU1to porcentual para metales de soldadura Fll XX-EXX-XX.23 A5. y F90XX-ECXX-XX] que están por sobre el 25% de su rango de reststencia a la tracc16n 445 .1· tramo.\· de do.del guil)n) para indir·ar que el acero ha. los requisí1o.1eg1in lo acordado e m re rl cumprador y el proveedor_ Li:! lt:tm "X" que se usa en vanos lugares de esta tabla representa. F76-ECXX-XX.del indicador de impacro (inmediaramnlle afile_. respectivamente. FR3XX-ECXX-XX. la letra "G" aparecerá despué. sino que un acero diferente.. Especificación para fundentes y electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco sumergido Clasificación de fundente-electrodo a Límite elásticob Resistencia a la tracciónb (desviación del 0. y FI3XX-ECXX-XX [F76-EXX-XX. Fl2XX- ECXX-XX.\.23/A5. la condición del tratamiento Mrmico.23M psi fMPa] psi [MPa] (%) Clasificaciones de pasadas múltiples F7XX-EXX-XX F49XX-EXX-XX 70 000-95 000 [490-660] 58 000 [400] 22 F8XX-EXX-XX F55XX-EXX-XX 80 000-100 000 [550-700] 68 000 [470] 20 F9XX-EXX-XX F62XX-EXX-XX 90 000-110 000 [620-760[ 78 000 [540J 17 FIOXX-EXX-XX F69XX-EXX-XX 100 000-120 000 [690-830] 88 000 [610] 16 FIIXX-EXX-XX F76XX-EXX-XX 110 000-130 000 [760-900] 98 000 [680] 15' FI2XX-EXX-XX F83XX-EXX-XX 120 000-140 000 [830-970] 108 000 [740] 14' FJ3XX-EXX-XX F90XX-EXX-XX 130 000-150 000 [900--10401 118 000 j810j 14~ Clm"!ficaciones de dos tramo. Para las clm4icaciones de dos tramos. F90XX-EXX-XX.23M.1M:2015 AWS A5.\· F6TXX-EXX F43TXX-EXX 60 000 [430j 50 000 [3501 22 F7TXX-I!XX F49TXX-EXX 70 000 [4901 60 000/4151 22 F8TXX-EXX F55TXX-EXX 80 000 [5501 70 000 [490/ 20 F91XX-EXX F62TXX-~XX 90000 [620! 80 000 [5551 17 F10TXX-EXX F69JXX-EXX }()0 000 {690 1 90 000 [6251 16 F11TXX-EXX F76TXX-EXX 1 JO 000 [7601 100 000 {690j 15 F121XX-EXX F83TXX-EXX 120000 [8301 110 000 {7601 14 FJ3Jxx-¿xx F90TXX-EXX 130 000 [9001 120 000 18301 14 a La letra "S" aparecerá luego de la "F" como parte de la designación de claslfícación cuando el fundente que se va a clasdícar es una cscona triturada o una me.23/A5.2%) Alargamientob A5. F83XX-EXX-XX.cla de escoria triturada con fundente sin uso (virgen)_ La letra ''C" aparecerá luego de la "E" como parte de la designación de clasificación cuando el electrodo usado es un electrodo compuesto.1· que figuran para la re. Fl3XX-EXX-XX. Fll XX-ECXX-XX.1/D1. Fl2XX-EXX-XX.t. los requisitos que figuran en esta tabla para el límite elástico y el% de alargamiento (en 2 pulgadas [50 mm 1de longitud calibrada) son los requiSitos mínimos !'ara las clasijicacione.23M. .l. 1:55C-ll3L (Clases SG-A0-1 a ER90S-B3 ER62S-B3 SG-A0-5) 90 000 620 78 000 540 17 E90C-B3 E62C-B3 ER80S-B6 ER55S-B6 80 000 550 68 000 470 17 PWHT E80C-ll6 E55C-B6 80 000 550 68 000 470 17 ER80S-B8 ER55S-B8 80 000 550 68 000 470 17 E80C-B8 E55C-B8 80 000 550 68 000 470 17 Argón/5%0 2 ER90S-B9 ER62S-B9 (Clase SG-AC-5) Argón/5-25% C0 2 90 000 620 60000 410 16 E90C-B9 E62C-B9 (Clases SG-AC-5 a SG-AC-25) E70C-Ni2 E49C-Ni2 70 000 490 58 000 400 24 PWJIT ERSOS-Ni 1 ER55S-Ni 1 Tal como se 80 000 550 68 000 470 24 ESOC-Nil E55C-Ni 1 Argón/1-5% 0 2 soldó (Clases SG-A0-1 a ER80S-Ni2 ER55S-Ni2 SG-A0-5) E80C-Ni2 E55C-Ni2 80 000 550 68 000 470 24 PWliT ER80S-Ni3 ER55S-Ni3 E80C-Ni3 E55C-Ni3 ERSOS-02 ER55S-D2 C02 (Clase SG-C) 80 000 550 68 000 470 17 Argón/1-5% 0 2 ER90S-D2 ER62S-D2 (Clases SG-A0-1 a 90 000 620 78 000 540 17 E90C-D2 E62C-D2 SG-A0-5) ERIOOS-1 ER69S-I 100 000 690 88 000 610 16 Argón/2%0 2 ERliOS-1 ER76S-l 110 000 760 95 000 660 15 (Clase SG-A0-2) ERI20S-1 ER83S-1 120 000 830 105 000 730 14 Tal como se soldó E90C-K3 E62C-K3 90 000 620 78 000 540 18 E 100C-K3 E69C-K3 100 000 690 88 000 610 16 Argón/5-25%C0 2 EllOC-K3 E76C-K3 (Clases SG-AC-5 a 110.1/D1.1M:2015 ANEXOT AWS AS.28/AS.28M.55C-W2 80 000 550 68 000 470 22 (Continuación) 446 . E70C-B2L E49C-B2L 75 000 515 58 000 400 19 El<? OS-A 1 FR49S-A 1 ER80S-B2 ER55S-B2 80 000 550 68 000 470 19 l:SOC-B2 1:55C-B2 ER80S-B3L ER55S-B3L Argón/1-5% 0 2 80 000 550 68 000 470 17 l:SOC -ll31.28M Gas de protección a psi MPa psi MPa (mínimo) del ensayo ER70S-B21.28 A5.000 760 98 000 680 15 El IOC-K4 E76C-K4 SG-AC-25) EI20C-K4 E83C-K4 120 000 830 108 000 750 15 E80C-W2 F. ER49S-B21.AWS D1. especificación para varillas y electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con gas de protección Resistencia a la tracción Límite elásticoh Clasificación de AWS (mínima) (mínimo) Porcentaje de alargamientoh Condición A5. 28M Gas de protección a psi MPa psi MPa (mínimo) del ensayo EJ<?OS-G ER49S-G Nota e 70 000 490 Notad Notad Notad Notad E70C-G E49C-G FR80S-G ER55S-G Nota e 80 000 550 Notad Notad Notad Notad E80C-G E55C-G ER90S-G ER62S-G Nota e 90 000 620 Notad Notad Notad Notad E90C-G E62C-G ERIOOS-G ER69S-G Nota e lOO 000 690 Notad Notad Notad Notad E IOOC-G E69C-G ERllOS-G ER76S-Ci Nota e 110 000 760 Notad Notad Notad Notad EIIOC-G E76C-G ERl20S-G ER83S-G Nota e 120 000 830 Notad Notad Notad Notad EI20C-G E83C-G a El uso de un gas de protecCión específico para fíncs de claslficac!ón no debe mterpretarse como que se rcstnngc el uso de otras mezclas de gas_ Un metal de aporte probado con otras mezclas de gas. tales como argón/0 2 o argón!C0 2 puede causar que el metal de la soldadura tenga una resistencia y alargam1ento diferentes .1/D1.28 A5.28/ AS. d No especificado (según lo acordado entre el comprador y el proveedor).2% y alargamiento en 2 pulgadas [51 mml de longitud calibrada e El gas de protección debe ser según lo acordado entre el comprador y el proveedor. especificación para varillas y electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con gas de protección (Continuación) Resistencia a la tracción Límite elásticob Cla'>ificación de AWS (mínima) (mínimo) Porcentaje de alargamientoh ('ondición A5. 447 .ANEXOT AWS D1. - b Limite elástico con una desviación del 0. 28M.1M:2015 AWS A5. 19 20ft lbf. -R81C.29M Condición'. 20 20ft lbf@ -20 'F [27 J ¡~ -30 'C] F8XT8-Ni2 E55XT8-Ni2 AW 80-100 1550-690] 68 f470J mín. -8 !M. 16 No especificado E8XTI-B6C.-120 [620--830] 78 [540] min. -B3M EIOXT1-83C. -82M.' -B6M-" -B6I. -BJHM -BJHC. -B1M. 20 ce] "' F8XTI-AIC. -B6l. ~ (J) Clasificación de Awsa. 19 No especificado f8XT5-B2C. 19 20ft lhl'li( -20 'F [27 J ca: -JO 'C] E8XTI-:-li2C. ·B6M.' -Ni2M' E55XT5-Ni2C.r 70--90 [490-620] 58 [400] m in.Cd -861.29 entalla en V mínima A5.M E55XTI-H IC.' -H8M. -Nil M PWHT 80--100 [550-6901 68 1470] min. -B3M. -BJM E62XT5-83C.Cd -B8LM" E55XT!-88C.' -B8I. -Ni 1M E43XT1-Ni!C. -B2LC. -B2M. -Ni 1M AW 60--80 [430--550] 50 l340] mín. -30 'C] E7XT6-Nil E49XT6-l\i 1 AW 7(). ksi [MPa] ksi !MPa] lo "S E7XT5-A1C'.-90 [490-620] 58 [4001 mín. -B2LM E9XTI-83C. -30 'CJ ERXTI-Ni1C. -H1LM PWHT 80--100 [550-690] 68 [470] min." -B6Md -B6LCd -B6LM. -A !M 20 fl·lbf :¡_1 1-20 OF l27 J ~~: -30 " PWHT 7(). -B2HM. -~ i2M 1 AW 8()." E55XT!-B6C. 17 No especificado E9XT5-BJC.M ESXTI-B8C. -A 1\1 E55XTI-AIC. -B6LC. -Ni!M AW 80--100 [550-690] 68 [470]min.-90 [490-620] 58 [400] min. -H2LC. -ll8M." -B8Md -B8LC-' -BHLM" E55XT5-B8C. -B9M PWHT 9(). -B6M.-75 'f[27 J <1. -B2HC. -Hli.e -\!i2\1e PWHT 80--100 [550-690] 68 [4701 mín. 19 20 ft lbf '(1] -20 'F [27 J lg -JO 'C] E8XT5-l\i 1C.-100 [550-690] 68 [470] min. 17 211 n Ibr {f -40 'F [27 1 ii -40 'CJ )> z m (Continuación) 8-l . -60 'C] E9XTI-:'•Ji2C. 16 !'\o especificado E6XTI-Ni!C.¡¡. -Ni2M AW 9(). -Al M E49XT5-A !C. -B1LC.-100 [550-690] 68 f470J mín. -B8LC. -Ni 1M f55XT5-Ni lC.. 20 20 ft·Ibf 'i1-20 'r [27 J ·¡¡. -BJLC'.-Jo 'CJ E7Xr8-Nil F49XT8-Nd AW 70--90 [490-620] 58 L400] mín. AWS A5. -Ni2M E55XT!-1\i2C. 19 1\o especificado "'o•+· E8XT5-B6C. 19 No especificado E8XTI-B2C. -B2HM. -B3M.29M. -BJHC. -B2HC.-1 00 [550-690] 68 [470] min. 19 t\o especificado E8XT5-B8C. -Al M P\\'HT 80-100 [550-690] 68 [470) mín. especificación para electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con núcleo de fundente. -B3M E69XT!-B3C. -Ni!M f55XT!-NdC.-120 [690--830] 88 [6101 mín. -B2LM -B2LC. b '.\1" E55X'T5-B6C. -83LC. -BJM PWHT 10(). -Ni2M E62XTI-:-Ji2C. -B 1LC. -86LM PWHT 8(). -B8M. -BJLM. 22 20 ft·lbf ?L -20 'F [27 J-¡¡. -B2M.-100 [550-690] 68 [470J mín. -B2LM E55XT5-B2C.M E9XTI-B9C. -B8l.29/A5. -BJLM. -B2LC.-110 [620-760] 78 [540] min. E62XT!-B3C. -B2M. -H6LC. 19 r\o especificado E&XTI-BIC. ':l Resistencia a la tracción Límite elástico mínimo de alargamien Energía de impacto Charp) i'l A5. -B8LM PWHT 8(). -B2LM PWHT 8(). E55XTI-B2C. 20 20ft lbf ~~. 19 20ft lbf·ii -40 'F [27 J if: -40 'l'] E8XT5-Ni2C. -20 'F[27 J -¡j. -89M E62XTI-B9C. 19 20 ft·lbf:~Uj ---60 OF (27 J if!)-50 °Cl E7XT8-Ni2 E49XT8-Ni2 AV. -B3HM PWHT 90-110 [620--760] 78[540] min. a~. -K4M F76XTI-K4C.-50 'CJ <:¡ EI2XT5-K4C. 17 20 ft·lbf.29/A5. IIIJ-130 1760-900] 98 [6801 mín.e -Ni3!\·1e 20 ft·lbfrd -IOU 'F [27 J .29 A5. -20 'F [27 J ·a. zm X . 19 20 n lhf :. o Clasificación de A\Vsa. -K2M E62XT\ -K2C. 16 20 ft·lbf@---60 "F [27 J rlf-50 oC] FIIXTI-K3C. -K2M AW 80-100 [550-<i90] 68 [470] mín.. F7XT4-K2 F49XT4-K2 AW 70-90 [490-<i20] 58 [400] m in. -K2M AW 90-110 [620-760] 78 [540] min. -K4M E83XT5-K4C. -lllM P\\'Hl IOIJ-120 [690-830] 88[610] mín. -K2M AW 90-110 [620-760] 78 [540] min. F7XT7-K2 F49XT7-K2 AW 70-90 [490-<i20] 58 l400] mín. 17 'CJ E8XTII-Ni3 F55XTII-Ni3 AW 80-100 [550-690] 68 [470] min. -30 'CJ F9XTI-K2C.. 14 20 ft·lbf tt' -<iO 'F [27 J ¡¡-50 'C] S: . -K4M AW IIIJ-130 [760-900] 98 [6801 min. 15 20ft lhf i( -(.0 o (Continuación) ~ . l> AWS A5. -KJM A\\.b •O --< Resistencia I. 19 20 fi lhqi U 'F [27 J ·!~ -20 'CJ E9XTI-DIC -DI M F62XTI-IJIC -DI M AW 90-110 [620-760] 78[540] mín.29M Condición e ksi [MPal ksi [MPa] to entalla en V minima F8XT5-Ni3C. -K3M F69XT5-K3C -KJM /\W IOIJ-120 [690-830] 88 [610] min. -K3M E76XT5-K3C. -70 PWIIT RIJ-100 [550-<i90] 68 [470] mín. 20 20ft lbf. -IJJM E62XTI-D3C. -30 'C] +· ~.e -Ni3Mc E62XT5-Ni3C. 20 20 ft lbf '<l. -KJM AW IIIJ-130 [760-900 J 98 l 6801 mín. -K4M AW 110-130 [760-91\0] 98 [680] min. 20 20 ft·lhf'J. -K2M E62XT5-K2C. -40 OC] E9XT5-D2C -lllM F62XT5-D2C -IJ2M PWHT 90-110 [620-760] 78 [540] min. -DJM AW 90-110 [620-760] 78 [540] m in. O 'F [27 J 'Z( -lO 'C] E7XT8-K2 E49XT8-K2 AW 70-90 [490-<i20] 58 [400] min. O 'F [27 J <1. -KJM /\W IOIJ-120 [690-830] 88 [610] min. 17 20 ft lbf@ -20 'F [27 J@ -30 'C] E8XT5-KIC. -K4M AW 120-140 [ SJ0-970] 108 [745] min. 17 20 fi· lbf Zi• -40 'F [27 J '<1. 20 20 ll·lhf il •32 'F [27 J :f¡: O 'C] E8XTI-K2C.¡_.¡-(.0 'F [27 J <.. -KJM E76XTI-K3C. 19 20 fi lbfl~~ -40 'F [27 J@ -40 'C] . 15 20 ft lbf ¡_¡. 15 20 fi ibf.¡¡.~ -Ni3Mc E55XT5-Ni3Ce -~i3Me 211 fi lhf "'' -IUO 'F [27 J •.(1_-70 PWHT 90-110 [620-760] 78 [540] min. O 'f [27 J !i{ -20 'CJ E9XT5-K2C.ímite mínimo de a la tracción elástico alargamien Energía de impacto Charp) A5. -KIM E55XT5-KIC. -20 'C] 9 E 11 XT5-K4C. 15 20 ft lbf ci{ O 'F [27 J '</-20 'C] E 11 XT5-K3C. -K2M E55XT 1-K2C -K2M F8XT5-K2C. especificación para electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con núcleo de fundente. -K4M E76XT5-K4C. -KIM AW 80-100 [550-<i90] 68 [470] min. -K 3M E69XTI-K3C. 19 'CJ E9XT5-Ni3C. 16 20 IHbf@-40 'F[27 J "1-40 'C] E9XTI-DJC.0 'F [27 J i( -50 'C] ~ rJ> Fl1XTI-K4C. 17 20 ft·\bf ·í_l. 16 20 ft·lbf ¡¡O 'F [27 J ciij -20 'C] E IOXT5-K3C. -{)O °F t27 J 1CJ) -50 °C1 EIOXTI-K3C. -20 'F [27 J '"" -JU 'CJ UXTII-K2 E49XT!I-K2 AW 70-90 [490-{>20] 58 [400] min.29M.á' -20 'F [27 J 'a. -50 'C] EIUXT5-D2C -D2M f69XT5-D2C. 17 20 ft· lbf éal-<iO 'F [27 J '<1. -K2M E55XT5-K2C. -60 'CI E6XT8-K6 E43XT8-K6 AW 61}-80 [431}-550] 50 [340] min. 17 20 ft·lbf·f( -20 'F [27 J Xi -30 'CJ "" C• Cr E IOXTI-K9C. ~ en "1 ~ S: AWS A5... la condición del ensayo (AW o PWHT) y las propieda- des de impacto Charpy entalla en V son según lo acordado entre el proveedor y el comprador. la condición del ensayo (AW o PWHT). -K9M AW 101}-120 [691}-8301' 82-97 [560-6701 18 35ft lbf ¡¡ -60 'F [27 J •<7: -50 'CI f8XTI-W2C. la condición del ensayo (A\\' o PWHT) y las propiedades de impacto Charpy entalla en V son según lo acordado entre el prowc· EXXTG-X~ EXXTG·X" dor y el comprador. -K5M AW 120-140 [831}-970] 108 [745] min. 16 20 ft lbf ¡¡) -60 'F [27 J ·{~-50 'C J E9XT8-K8 E62XT8-K8 AW 91}-110 [621}-7601 78 L5401 mín. -K5YI E83XTI-K5C. -K7M E69XTI-K7C. El sistema de escoria. -\V2M E55XT 1-W2C. '"" "" Clasificación de Awsa. Los requisitos para el ensayo de tracción.g -CJM!l EXX"fX·Gg ·GC. de haber alguno. )> z g. Los EXXTX-<~g -GC. 22 20 ft lbf@ -20 'F [27 J '<i. 20 20ft lbf•i¡' -75 'F [27 J rií.29 A5. posicionalidad.'o de tracción y la posicionalidad concuerdan con los indicados por los dígitos usados. . posicionalidad y composición del depósito de soldadura concuerdan con los indicados por los dígitos usados.. -K6M E49XT5-K6C.29/A5. -K6M AW 71}-90 r491}-620 1 58 [400] min. el gas de protección. sistema de escoria ) gas de protección. Los requisitos para el cnsa. las propiedades de impacto Charpy entalla en V y la composición del depósito de solda· EXXTG·G' EXXTG·Gg dura son según lo acordado entre el proveedor y el comprador. -K9M E69XTI-K9C. 14 No especificado E7XT5-K6C. de haher alguno. concuerdan con !os indicados por los dígitos usados. -30 'C 1 E7XT8-K6 E49XT8-K6 AW 71}-90 [491}-620] 58 [400] m in.b % Resistencia Limite mínimo de a la tracción elástico alargamien Energía de impacto Charp) A5. especificación para electrodos de acero de baja aleación para soldadura por arco con núcleo de fundente.29M Condición e ksi [MPa1 ksi [MPal lo entalla en V mínima F12XTI-K5C. -W2M AW 81}-100 [551}-690] 68 [4701 min. el gas de protección. 19 20 ft·lbf ~ -20 'F [27 J i( -30 'CI La composición del depósito de soldadura.. 20 20ft lbf·~ -20 'F [27 J ri7: -30 'CJ E IOXTI-K7C:. -K7M AW 101}-120[690-830] 88 [610] min.g ·GMg requisitos para el ensayo de tracción. El sistema de escoria.29M. de haher alguno. el T-12 no los existentes que han sido reclasificados con clasificaciones co. ya que es posible que haya diferencias en los re- lista se limitó a las clasificaciones Anexo T 01.1:2010. Para los fines del código D 1. por lo tanto no se pueden usar indistintamente. das o a otros gases de protección específicos de AWS A5. El Anexo U proporciona infonnación y aplicabilidad a los el designador "D" no respalda el designador "O" anterior de usuarios del código D 1. rregidas o abiertas de AWS A5. la abiertas.36 en este cación abierta. caciones AWS A5. Código de soldadura estructural-Acero. Tenga en Los requisitos de gas de protección son un cambio impor- cuenta que es posible que se hayan agregado más notas a pie tante en las especificaciones y los requisitos de clasificación de página con restricciones para facilitar el cumplimiento de anteriores. no al rango completo embargo.4 del có- FCAW como los con núcleo de metal GMAW no fueron in. Ade. pero se incluye para fines informativos solamente. Con todas las va. AWS D1.1 para WPS precali- los requisitos de WPS calificados y precalificados para me.28 y A5. sin Tabla 5.20 en la clasificación fija. para soúlmlura a gas v arco con electrodo metálico.18 GMAW y AWS A5. el designador opcional "J" fue eliminado y otros gases de protección a base de argón para la clasifi- 452 . tiene pero bajo AWS A5.36.20.20 FCAW.36 están exentos de la recali- ficación POR debido a la reclasificación de los electrodos.36 corregidas y abiertas. más. A5.36.20. ción de electrodos de carbono y acero de baja aleación tos de clasificación anteriores. para una clasificación de electrodo. AWS A5. Además.28 y A5. se pueden usar abierta. Aunque los electrodos T-12 FC'AW tienen los mismos requi- caciones anteriores de metales de aporte en las WPS sitos que AWS A5.l/01.36M:2012. pero pueden ser clasificadas bajo el sistema de clasificación Bajo el sistema de clasificación abierta.29 para WPS precalifica- solamente e iba a ser idéntica a los requisitos de las especifi. resistencia. pero se puede aplicar cualquier gas de protección o cualquier clasificación de La especificación de aporte AWS A5. tiene en la clasificación abierta. usados para la clasificación. Bajo el sistema de clasifi- posible que se usen otras clasificaciones AWS A5.7.29 directamente con las clasificaciones fijas o riaciones del sistema de clasificación abierta AWS A5. A5.36. los electrodos de con núcleo de (wulente v electrodos con núcleo de metal acero al carbono eran siempre clasificados como AW. cuales están incluidas en este anexo. hay pocos requisitos obligatorios definidos código. AWS A5. Puede encontrar al final de tanto para los Fl AW como para aquellos con núcleo de este anexo una fista de comparación de las clasificaciones de metal GMAW.1 M:20 15. ficadas.1/DUM:2015 Anexo U (informativo) A WS A5. tablas para la clasificación de electrodos (6 tablas y 1 fi- gura). ciones AWS A5.36/A5. Asimismo.1 de esta nueva especificación. cluidas.18. E70C-3C. ciertas clasificaciones tanto en los electrodos de un designador de gas de protección (véase 3. los electrodos de acero de baja alea- metal FC'AW y GMAW de acero al carbono. se han puesto restricciones en los requisitos de la tales de aporte en las especificaciones de metales de aporte clasificación AWS A5. clasificación ción clasificados como PWHT ahora tan1bién pueden ser corregida y clasificación abierta. Antes. E70C-6C. los metales de aporte de las especificaciones y clasifi. El sistema de clasificación abierta se usa para la clasifica- en caso de que los electrodos cumplan con todos los requisi. A5. y cualquier electrodo se puede clasificar como la especificación para electrodos con núcleo de funde lile de Tal como se soldó (AW) o Tratamiento térmico posterior a carbono v acero d(' haja aleación para soldadura por arco la soldadura (PWHT) o ambos.36: propiedades y clasificaciones de metal de aporte Este anexo no es parte de AWS Dl. Los requisitos de gas de protec- anteriores para las WPS existentes. comparar requisitos y clasificaciones AWS A5. E70C-3M y E7XT-Jl. Es quisitos mecánicos y químicos.20. digo).18.36 usa diferentes clasificados en la condición AW.36 podían ser clasificados como dos métodos de clasificación de los electrodos con núcleo de PWHT. la-. Es necesario tener precaución a la hora de electrodos Anexo T de múltiples pasadas para las clasifica. A5. ción mezclado con argón se han restringido a los requisitos de gas de protección mezclado de clasificación anteriores de La clasificación fija es para electrodos de acero al carbono AWS A5. 20 o AWS gases menores en la mezcla pueden afectar el depósito de A5.8M. cambios en el contenido de argón y intercambiables con los electrodos AWS A5.29 para conexiones de Demanda Crítica para zonas sís- soldadura químico y mecánico. Sin embargo.ANEXO U AWS D1.36 clasificados con el designador "D" opcional no son 453 .29. el intercambio de los dos indicadores "D" diferentes.8/ Dl. es decir.20 y A5. tendrá restricciones similares en propiedades mecánicas.36 para entradas de calor han cambiado.1/D1. Para los usuarios de código que soldan conexiones de De- manda Crítica con el designador "D" opcional de AWS A5. los requisitos del designador "D" A5. AWS 01. Código de soldadura estructu- a 90 ksi [620 MPa] o disminuir a 60 ksi [430 MPa] en las ral-Suplemento sísmico.1M:2015 cación. una clasifica- micas debido a esta diferencia en los requisitos de entrada de ción de electrodo de 70 ksi [490 MPa] bajo las especifi- caciones anteriores ahora puede aumentar posiblemente calor. Los electrodos AWS A5. 1 y ano nm elet"trodo metálico. que se ha traspasado para estos electrodos específicos como parte de AWS AS 36/AS. que no forman parte de la designación de clasificación de electrodos.1M:2015 ANEXO U Tabla U.: 20 ft·lbf (d)--20 °F E7XT-8S %de alargamiento mínimo: 22o/oJ Núcleo AWS A5. según corresponda.\· l"on núcleo defundenre de mrhono y acero de haja aleaáán para . pero pueden claslfícarsc bajo la clasificación abierta Las clas1ficac10nes de núcleo de metal.18/A5. e.: 20 fl·lhf (ti) -20 o¡- CS2 E7XT-12M' M21' %de alargamiento mínimo: 22o/oÍ E70T-48 Resistencia a la tracción: 70 ksi-95 ksi Límite elástico mínimo: 58 ksi' NingWlO CS3 Impacto Charpy mín. según corresponda. En esh! caso. El s1stema de clasificac10n abierta introducido en esta especificación AWS AS.20/A5.36M.l8M. ~<. que no es parte de la designación de clasificación de electrodos.7XT-5W M21 Resistencia a la tracción: 70 ksi-95 ksi E7XT-68 Límite elástico mínimo: 58 ksi' Ninguno CS3 Impacto Charpy mín. Sin embargo.36M elimma la necesidad de este designador.: 20 tUbf (~tJ O °F %de alargamiento mínimo: 22o/oJ E7XT-5C' Cl ---- CSI F.: No especificado E7XT-7' %de alargamiento mínimo: 22%J --- Resistencia a la tracción: 70 ksi mínimo Núcleo Límite elástico mínimo: 58 ksi' AWS A5. puede agregarse al final de esta desig- nación como se establece en AWS AS 18/AS.wldn- dura por arco con núcleo de fundente y e/et"trodos con núcleo de metal para soldadura a ga.36/AS.36/AS.\.20M ya no es más un requisito. las designaciones de la clasificación son como se prescriben en la Figura U. La soldadura y los ensayos deben realizarse según se prescribe en AWS AS.!. Tabla 1. E7XT-XXQ. Estos mismos electrodos tamb1én pueden clas1tícarse con los miS- mos requisitos o con olros diferentes.18 y AWS A5. ----- E7XT-~ .36/AS.\8/AS 18M también fueron exclUidas.20/A5. E7XT-XXHX. pueden agregarse al final de la des1gnación como se establece en AWS AS." "Q" y ''H".20M o AWS AS. Las disposiciones para los 1nd1cadores "J" ''D" y "O" complemcntanos opCionales no han sido establecidas en AWS AS 18/AS.18M E70C-6Mh M21' CSl de metal Impacto Charpy mín.: 20 ft ·lbf (/i} -20 oF %de alargamiento mínimo: 22%J 1 a Estos electrodos de pasada múltiple se clasillcan de acuerdo con el sistema de clasitlcac¡ón tijo utilizado en AWS A5. Requisitos del depósito de soldadura para 11 clasificación de electrodos De::. Todos los ensayos de propiedades mecánicas para las clasificaciones que figuran en esta tabla deben hacerse en la condición de tal como se soldó f véase Tabla U 6 s Los md1cadores opcionales "0.'>u uso con electrodos con núcleo de metal clasificados utilizando el sistema de clasificación ab1erta bajo la especificación AWS AS. Los requisitos para la soldadura y los ensa- yos son los mismos que los que se proporc10nan en AWS AS.l AWS A5. y no al rango de gas de protección de M21 Fuente: Adaptado de AWS AS. E70C-3M. El designador "J" complementario opcional que figura en AWS A5.20 de la tabla de arriba.os requisitos de propiedades mecánicas y depósito de soldadura son como se definen en esta tabla.AWS D1. según corresponda. E70C-6 MHZ. a saber.20 anteriores.3. como resultado. el gas de protecc1ón mezclado argón/C0 2 precalificado debe limitarse a SG-AC-20/2S como sucede con los reqUISitos de gas de protección de las clasificaciones AWS A5.36M.36M !. es pos1blc que no se usen con la designación F70C-6M.36/ AS.36/AS.18M y. ~M21'- CSl E7XT-9MS ----.\pecificación para electrodo.11D1.36/A5.soldadura de la soldadura en ranura que se muestra en la Figura 2 de AWS AS. Cl -·~ Resistencia a la tracción: 70 ksi-90 ksi 1.20/AS. Soc1edad Amen- cana de Soldadura 454 .¡gnac1ón de Tipo de Gas de Depósito y requisitos clas¡ficaclónb e electrodo protccciónd Propiedades mecánicasc ~e soldadura E7XT-1CS Cl Resistencia a la tracción: 70 ksi-95 ksi . en el Anexo A de AWS AS. h Fl designador "H" complementario opcional. pero pueden clasificarse bajo la clasificacl('m abierta e Los electrodos que se muestran en los paneles en gris son autorrevestidos d véase Tabla U 5 e Las propiedades mecámcas se obtienen sometiendo a pruebas el metal de . E7XT-XXDIIX o E7XT-XXQHX.o no excluye . E70C-3C.36M: clasificaciones de electrodos de acero al carbono con requisitos fijos 3 • 0 Especificación de fuente 1.36M para véase comparaciones de las designaciones de "clasificación fíja" y des1gnac10nes de "clas1fícación ab1crta" eqwvalentes para los electrodos mencionados anteriormente cuando ambas están clas1fícadas según los requisitos que figuran en esta tabla b AWS AS.20/AS. a saber. Límite elástico mínimo: 58 ksi' CSl E7XT-1~ ~21' Impacto Charpy mín. baJo AWS AS.36/AS 36M ' Para los fines del código DI. utilizando el sistema de clasitkación abierta introducido en esta especificación. E70C-6C. E7XT-XXD.36 excluyó los electrodos de pasadas múltiples E7XT-ll en AWS AS.20M.18M. Consulte la Tabla A 1 o la Tabla A.20/AS 20M.[mite elástico mínimo: 58 ksi' Impacto Charpy mín.18/AS.20M E7XT-9C• Cl de fundente .36M:20 12. 36Ma Para electrodos de pasadas múltiples Para electrodos de pasadas múltiples Designador de Electrodos de A5. O e Y [El metal de soldadura que cumple los requ1s1tos de AS 36M para el designador ''5" tamb1Cn cumple los requis1tos para los indicadores 4. un metal de soldadura que cumple los requisitos de AWS AS 36 para el des1gnador "5" tamh11.36/AS. según se indica en la Figura U_l b Cuando se clasifica un electrodo según AWS A5.36/A5_36M:2012.36/AS. ----· ---.SOO pulgadas [125 mm] y rdaCJón de longitud calibrada nominal-diámetro de 4:1 (según se especifica en la sección Ensayo de tracción de AWS 84.os ens<~yos do: r.36M resistencia a la tracción pasada única Unidades de uso en EE.'. es deur. un designador de impacto dctcnnmado indicará las diferentes temperaturas dependiendo de si la clasificación es de acuerdo con AWS A5.1· de mideo de. --· z Sin requisitos de impacto z --. Cuando se clasifica según AWS AS 36M usando el S1stema Internacional de Unidades (SI). el dcsig- nador de impacto indica la temperatura máxima de los ensayos de impacto en grados Celsms_ Con la excepción del designador de impacto ''4''. especificación para electrodos con núcleo de fundente de ¡·urhono y acero de huja aleal'ián para solda- dura por arco nm núdeo de jiaulenle y elertrodos con núcleo de metal para soldndura a f.n estos casos. O e Y] d [. 70 ksi a 90 ksi vs_ 70 ksi a 95 ksi b Límite elástico con una desviación del 0. 2.. f. la temperatura real usada para los ensayos debe aparecer en la documentación de certificación cuando ~e emtta Fuente: Adaptado de AWS A5.5 mm] según se pennite para Tamaí'ios de 0.3 Requisitos del ensayo de impacto Charpy AWS AS.2%. --. UlJ.AWS D1. ·----. e En 2 pulgadas [50 mm] de long1tud calibrada cuando se usa una probeta de tracción con un diámetro nominal de O. el fabncante msertara en la claslflcac!ón el des1gnador apropmdo de la Tabla U_3 que aparece arriba. u u.fimdente de rarhono v acero de haja aleación para sol- dad/Ira por ano con núdeo dt: fundente y t:lel'lrodos metálir·o con núcleo para soldadura por arco con elecrrodo metú/ir·o protegido por gas.1M:2015 ANEXO U Tabla U.36M·2012.UU.36 A5.1/D1.\pedficw·i¡)n para efectrmlo.1 90 130 [900] 130-150 118 14' 900-1040 810 )4d • El rango de res1stencw a la tracción de la clastficacJOn E7XT-12X mod1f1Cado es superado por la clas¡ficacJón ab1crta de E7X 1 12-C 1A2- CS2/f7XT12-M21 A2-CS2. Sistema Internacional de Unidades (SI) Designador de Temperatura máxima Nivel de energía Designador de Temperatura máxima Nivel de energía img_actoa· b del ensayo e· den mínimo promedio i1~pactoa. UU.36M Requisitos A5. Tabla 3.2 Requisitos del ensayo de tracción AWS AS.045 pul- gadas 1 1.0 IAWS B4_0Mll En 1 pulgada [25 mm] de longitud calibrada cuando se usa una probeta de tracción nominal de 0. pueden realizarse sometiendo a prueba y cumpl1cndo el reqUJsito de energía mímma en cualqu1er tempera- tura más baja !-.2 mm] y más pequei'los de E7XT11-AZ-CS3 IE49XT11-AZ-CS3 1 d Los requisitos de alargamiento pueden reducirse en un punto porcentual si la resistencm a la tracc1ón del metal de la soldadura está por sobre el 25% del rango de resistencia a la traccJón Fuente: Adaptado de AWS AS 36/A5.250 pulgadas ]6.36M Unidades de uso en Ef . Sociedad Amcncana de Soldadura. de unidades (SI) ksi [MPa] (ksi) (ksi) mínimoc [MPa] [MPa] mínimoc 6 43 60 [430] 60-80 48 22 430-550 330 22 7 49 70 [490] 70-95 58 22 490-660 400 22 8 55 80 [550] 80-100 68 19 550-690 470 19 9 62 90 [620] 90-110 78 17 620-760 540 17 10 69 100 [6901 100-120 88 16 690-830 610 16 11 76 110[760] 110··130 98 15' 760-900 680 15' 12 83 120 [8301 120-140 108 14' 830-970 740 )4d 1. Por ejemplo. 2.:lasificacHin dd metal de aporte para demostrar la contOrmJdad con un nivel aceptabk mínmHl espccif¡co para ensayos de 1m pacto. Tabla 2. el designador de impacto mdica la temperatura máxima de los ensayos de impacto en grados Fahrenheit. Sociedad Ame- ricana de Soldadura Tabla U.36 usando las umdades de uso en EE. 3. ~in requisitos de impacto . la encrg1a mín1ma a una temperatura especificada. un designador de impacto "T cuando se clasifica según AWS A5_36M indica una temperatura de ensayo de -20 o¡:. 455 . For ejemplo.¡as y arco ron electrodo metálico.~ que equivale a -29 oc e Ll metal de soldadura de un electrodo que cumple los requ1sitos de 1m pacto a una temperatura determinada también cumple los requisitos en todas las temperaturas más altas en esta tabla. UU o de acuerdo con AWS A5_36M en el Sistema Internacional de Unidades (SI).36 Requisitos A5.b del ensayocd ( 0 C) mínimo promedio y +68 y +20 o o o o 2 -20 2 -20 4 -40 3 -30 5 -50 20 rr·lbf 4 -40 27 J 6 -óO 5 -50 8 -80 6 -óO 10 -lOO 7 -70 15 -150 10 -lOO r-.':n cumple los requisitos para los indicadores 4.36 en las um- dades de uso en EE. Sistema Internacional de Unidades (SI) Resistencia Límite PorL---cntaje Límite Porcentaje Unidades Sistema a la tracción Resistencia elástico de Resistencia elástico de de uso internacional mínima a la tracción mínimob alargamiento a la tracción mínimob alargamiento en EE. ·- G Según lo acordado entre el proveedor y el comprador a De acuerdo con los resultados de los ensayos de 1m pacto del metal de la soldadura. baja pér- dida de salpicadura. ---· ·------ TIS FCAW-G Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son H. VlJ y OH DCFP o DCENg tan con gas de protección y se caracterizan por una trans- fercncia globular. F. F. Están diseñados principalmente para soldadura de pasada única en posiciones planas y hori- zontales. F. - T5 FCAW-G l. buena penetración en la raíz de la soldadura y una excelente remoción de la escoria. e de soldadurad. ----- T8 FCAW-S Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son H. se caracterizan por una transferencia de tipo rociado. --.1/D1. --. ----· . - T7 FCAW-S Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son H. F DCEP autorrevestidos y se caracterizan por una transferencia de tipo globular. VU y OH DCEN autorrcvestidos y se caracterizan por una pequeña gota en la transferencia de tipo rociado. . ¡---· ·--. --. · . para mayor resistencia al agrietamiento en caliente. Tienen un sis- tema de escoria de cal y fluoruro y desarrollan mejores propiedades de impacto y mejor resistencia al agrieta- miento en frío que lo que muestran comúnmente los electrodos tipo "TI''. F. --. ~ ·---··---. El metal de la soldadura producido por lo general exhibe muy buena resistencia al agrietamiento y tenacidad a la entalla a temperatura baja. r. ·- TI FCAW-G Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo tienen II. o ambos. . -·-·--·· ---. Los niveles más altos de desoxidantes en este tipo de electrodo penniten soldaduras de pasada única de acero muy oxidado o ribeteado. contorno de cordón levemente convexo. VlJ y OH DCEP similares a los tipos Tl. ··- '"fCAW-S ·--- T3S Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son IL F DCEP autorrevestidos y son para soldaduras de pasada única.4 Características de la utilidad del electrodo Designador de utilidad Posiciones típicas de electrodo Proceso Descripción general del tipo de clectrodob.-- T6 fCAW-S Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son llyF DCEP autorrevestidos y se caracterizan por una transferencia de tipo rociado. VU y OH DCEN autorrevestidos y se caracterizan por una pequeña gota en la transferencia de tipo rociado. Se caracterizan por una transferencia de rociado. (Continuación) 456 .· - T9 FCAW-G Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son 11. ··--.e Polaridadf . VU y OH DCEP similares en diseño y aplicación a los tipos TI. El sistema de escoria a base de fluoruro está diseñado para proporcionar altas tasas de deposición en las posiciones bajo mano con los diámetros más grandes y las capacidades fuera de posi- ción con los diámetros más pequeños..1M:2015 ANEXO U Tabla U. y un volumen moderado de escoria que cubre completamente el cordón de soldadura.VUyOH DCEP gas de protección y una escoria a base de rutilo. - T4 FCAW-S Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son H. y una escoria delgada que puede que no cubra completamente el cordón de soldadura.r. ---" ---. El sistema de escoria a base de titanio está disei'íado para lograr velocidades de soldadura muy altas. f. VD. --.--.os electrodos con núcleo de fundente de este tipo cuen. pero con mejores capacidades de tenacidad a la entalla del metal de la soldadura. ---. . --. Su sistema de escoria básico a base de tluoruro está diseñado para tener tasas de deposición muy altas y para producir soldaduras muy bajas en azu- fre. El sistema de escoria a base de fluoruro está diseñado para proporcionar un mejor control fuera de posición. . H.. Su sistema de escoria a base de óxido está diseñado para producir buenos impactos a tempera- tura baja.AWS D1. pero con mayor manganeso o silicio. . gas de protección.. Los electrodos de este tipo son electrodos de cable o con núcleo de metal compuestos con gas de protección. una forma de onda DCEP alterna o una forma de onda DCEN alterna. cond1c1ón de tratamiento termico. 1\ VD y 011 DCFN por lo general no se recomiendan para la soldadura de materiales de más de 3/4 pulgadas [20 mm] de espesor. El sistema de escoria está dise.\.1M:2015 Tabla U. una fonna de onda CA modificada que alterna entre positivo y negativo.tc tipo de dcctrodo con núcleo de fundente es un clcc- Tl7 FC AW-S trodo autorrcvestido cspccíticamcnte diseñado para usar con H. h Para este tipo de electrodo.· -. Vll y OH usar con fuentes de alimentación CA con o sin ondas modificadas. posiciones de soldadura que no sean ni planas ni horizontales.36/A5. H.4 (Continuación) Características de la utilidad del electrodo Designador de utilidad Posiciones típicas de electrodo Proceso Descripción general del tipo de elcctrodob. OH= posición sobrecabeza. . F. 1 en el Código de Calderas y Recipientes a Presión ASME. ------.. Los electrodos clasificados con un gas de protección espccífíco no deben usarse con otros gases de protección sm consultar primero con el fabricante del dectrodo d H. por lo general son de un tamaño inferior a 3/32 pulgadas [2. polaridad inversa) El término "DCEP" se refíere a electrodo negativo de corriente continua (ce.. consulte A7.36M:2012.· .-..· · ..· .1/01.... Anexo A e Las propiedades del metal de soldadura de los electrodos que se van a usar con gas de protección externo variarán segUn el gas de protección que se va a usar. --~ --. f---. . F =posición plana. Sin embargo. F. 1.- Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son similares en diseño y aplicación a los tipos Tl. . -+-~~--------..! avance t:n acero de cualquier espesor. VD y OH DCEN ñado para soldaduras de pasada única en todas las posi- ciones y a alta<> velocidades de avance. VU yOII DCEP tos mínimos de manganeso del Grupo de análisis A-No. F... El sistema de escoria a base de tluoruro 11.. F.. VU y OH fuentes de alimentación CA con o sin ondas modificadas... Descripción y uso previsto.- (i Según lo acordado entre el proveedor y el comprador No especificado No especificado a Una ''S" se agrega al final del designador de ut11ldad cuando el electrodo que se va a clasificar está recomendado para apllcacmnes de pasada Umca solamente b Para obtener más información. de haber alguno.36M. f------1----. Sección lX. VD..ANEXO U AWS D1. OH. es decir. --- Los electrodos con núcleo de fundente de este tipo son autorrcvcstidos y se caracterizan por una transferencia TI! FCAW-S de tipo rociado suave.= posiCión honzontal. H. -~ ----- F:-. VlJ =posición vert1ca! con progresión ascendente. Sociedad Americana de Soldadura 457 .os electrodos con núcleo de fundente de este tipo son autorrcvcstidos y se caracterizan por una transferencia de TJOS FCAW-S gotas pequeñas.con núcleo de metal para _\(/{rladura u gas _v u reo con ele<'frodo metálico. ---. e de soldadurad. H. polaridad directa) g Algunos electrodos EX l TS-XXX-X pueden recomendarse para usar en DCF:N para lograr una mejor soldadura fuera de poSICión_ Consulte con el fabricante para conocer la polaridad recomendada.c Polaridadf ~~--~~-+~~~-- !. cobertura de escoria limitada y H. F DCEN está diseñado para hacer soldaduras de pasada única a altas veloódades di. Las aplica- ciones son similares en muchas maneras a los electrodos GMAW sólidos. .. especificación para electrodos eon núcleo de fundente de mrhrmo y ucao de haja aleari6n para wldudura por arco con núcleo de fundente y electrodo.. ----- Este tipo de electrodo es un electrodo con núcleo de metal y gas de protección específicamente diseñado para ACh Tl6 GMAW-C 11. VD y Vll IJCEP o DCFN Estos electrodos se caracterizan por un arco para rociar y excelentes capacidades de lavado de cordón. Fuefl/1!: Adaptado de AWS A5_36/A5. en AWS A5... temperatura de ensayo de impacto y composición del metal de soldadura) mdependientemente de su tamaño r El término "DCEP" se refiere a electrodo positivo de corriente continua (ce. la corriente de la soldadura puede ser corriente alterna sinusoidal convencional.. VD = posición vertical con progresión descendente • Los tamaños de electrodos adecuados para soldadura fuera de posición. Tabla 4. Los componentes no metálicos en el núcleo por lo gene- Tl5 GMAW-C ral totalizan menos del 1% del peso total del electrodo.-r-. utilidad. VD. Los ingredientes del núcleo son principalmente metálicos. --· ---- 1~os electrodos con núcleo de fundente de este tipo son autorrevestidos y se caracterizan por una transferencia T!4S FCAW-S de tipo rociado suave.i .4 mm] o del tamaño más cercano apropiado en la Sección 9 para la soldadura en ranura. los electrodos que cumplen los requisitos para los ensayos de soldaduras en ranura pueden clasificarse como EXITX-XXX-X (donde la X representa los indicadores de resistencia a la tracción. F. Por esa razón. han sido modificados para tener una mejor Tl2 FCAW-Ci tenacidad a los impactos y para cumplir con los requisi. ~ 5 0.lf1t'cilimáún para c!tnrodo_\ mn núrleo defundeme de mrhorw v acero de hujaaleaciún para solda- dura por arn1 nm mídt!o dt! jiuulnlll' r der·trodo. el gas mcrtc usado para el equilibrio de la mezcla de gas puede ser argón.' de acao al carbono debe l1m1tarse a SG-AC-20/25 como succd~· con los requ¡s¡tos de gas de protección de las clasificacmnes AWS AS 18 y Aws AS 20 antenores. M31-ArC-38 38 - M32 .: <1%. 0. ~ 5 3<0::$10 M23. t'.5 $ 0: $ 3 Ml3-Ar0 2 . gases de protección especificados en esta tabla. los electrodos clasi!kados con los requtsltos de gas de protecctón anteriores de AWS AS_I8.:s del cod1gn [) 1 1 para clasllicac1ones fijas. 3<0.:c11kada en este estándar r Los indicadores de gas de protección de AWS AS 32M/AS 32 2011 comh:ruan con "AWS AS 32 (ISO 1417S)" Lsa purtc d.ArCO 1017 10 7 \126 15·C0.36M'' A5. so 2<0::$10 M33 . y no al rango de gas de proteccton de M21 d Para clasificaciones uh1ertas de electrodos FCAW y con núcleo de metal GMA\V de carbono y acero de baja aleación.ArCO.:qmltbno de las me/clas de gas espec1f1cadas para la clastflcaclon de electrodo~ con nucleo d~ met<. 12. sino que es una composición diferente acordada entre d pro- vt~edor y el comprador.5 38 12.02$10 M27.: la des1gnac1ón ha sido om1t!da del designador de gas de protección.5 15 12.ArC 20 20 - M22 --. Tabla S.W. Co/1. hdJO.5 --- El designador '"Z'' indica que el gas de protección usado para la clasificación de electrodos no es uno de los l.15/12. 25 10<0. 10<0::$15 M32-.~ 3 M24 -ArCO..ArCO.7/3 3 7 M24 5<('0::$15 11. dcsignaciónr % ('()~ ~-·o o~ ('\ 1011 Cl 1110 M\2 0. ~ 25 .20/7 20 7 M31 25 < co.12M/AS 12 2011..5 M33 2s .IO~ uj/1/1:'-'· paru estos mismos gases tk proteec10n n Ra¡o AWS AS .5 .ArO 12. o alguna otra mo:cla d~· e~o " Para los fin.~25 0. el gas de protección merk:lado argón/C02 precal1fícado para electrodo~ con nucleo de metal (JMAW v I'CA\1.ArOC. AS 2S) A5 29 deben considerars~ como precalllícados Otras clasificaciones de gas de protcccton.1/D1. AWS AS.5 ~ co. Ml2 ArC 3 3 - Ml3 .\.~l \ nucleo de fundente con gas de protección debe s~r argón Fuemt!: Adaptado de AWS AS Jó/A:'i JóM 20!2.36. 7 MD 0.de soldaduru-Gases y me:_dus de Rases pura .38/12. M20 -ArC 10 10 - M21 15 < co._(_'()2 $25 3<.5$02$3 M26..~15 3<0::$10 M25.~ 15 M34 -ArCO. por conciSIÓn gEl gas inerte 4ue ~e va a usar parad .S AWS A5.5 ~ co. 2 M\4 0.38/6 38 6 M34 s < co 2 ::::.\'lllllihle.20/2 20 2 \127 15 .ArCO.ArO -7 .36/ A5.~ 50 10<()2::::.32M/A5.5$02$3 Ml4-ArC0-3/2 3 2 M20 5<('0.co2::. de la Tablu S usadas para clasificar un electrodo ~e lunitan al gas de protección espeCifico en el rango de clasJIÍCaCJon de gas de prOWCCIOn " !.: con una concentractón nominal de >5%.5 ~o.~10 M22.1M:2015 ANEXO U Tabla U. SoCJedad Amen- cana de Soldadura 458 . M21.1012 10 2 \125 5<('0.m!daduru porfusirín r prol'f'. ±lO'% (.36/A5.as tolcranctas de la mezcla son las s1guientes Para un gas componen t.AWS D1.36M: requisitos de composición para gases de protección Composición nominal de los gases de protcn:ión que se van a usar AWS A5.. AS 20.~ 15 -. no esp.32: composición para la Rangos para grupo principallsubgrupo dasilicación de electrodos con gas de protección según AWS AWS indicada!' A5. <: 50 . 15 M35 -ArCO .5 MJ5 25 <e o.k nommal Para un gas componente con una concentración nommal de 1o/o--S%.\ crm núdeo de mera/ para 111/dadura a gas\' arr·o nm electrodo mt•túlico.36/AS.5 ~ C0 2 ~ 5 . "Los indicadon:s de gas de protección son 1dént1cos a los md1cadorcs de grupo pnnc1pal/subgrupoqu~· se usan en AWS Ni J~M/AS 32 2011 [ISO 1417S 200R MODJ.S% ab~oluto Para un gas componente con una compo~tc1ón nommal d.36M: Componentes oxidantcsc Componentes oxidanh:sc· ~ dcsignador de gas de protección" %CO~ %02 ISO 14175. 50 0.40 8.65 Electrodos para acero al cromo-molibdeno Bl W5103X 0.80 O.0-10. 0.65 83 W5303X 0.sor 0.10-0.05--D.12 1. 13 1.40-0.50 0.15 0.85-1.05 1.02--().0 0.20 R3H W5323X 0.02--D.20 1.08--ü.75 0.0 H92 0.05---0.030 0.65 .65 .oJO 0. 12 1.45--().5 0.40-0.12 1. 1.511 0. 2.12 1.030 O.25 N: 0.05--ü. 0.8" - .015 8.020 0.030 O.sor 0.75-3.75 lContinuación) .65 o.15---0.030 .011 0.015 0.65 B2L W5213X 0.40-ü.ü30 0.0-10.00-2.80 0.80 0.15 0.9ü-1.5 0.08' 0.40 4. 2.80J Nb: 0.50 0.80-1.030 0.~0 ~.040 0.90 0.25 0.030 .35 ll8 W50431 0.030 0.35 ---- 0.OJO . .75 0.75-2.05 1.30 0.30f 0.80 0.50 0.25 0. 0.80 O.50 0.08 \\': 1.030 .04 0.20 1 0.40-0.07 Nb: 0.05 1.00-1.5 0.00 O.030 0.030 .SII 0.oJO 0.00-1.25 0. .00-2.04 0.DJO o.12 1.20 .80 O.15 1. 0.60 0.80 0.02--().60 O.90-1.80 O.65 B2 W5203X 0.040 0..35f Electrodos de acero al molibdeno Al W1703X 0.OJO 0. 12 1.l2 1.O 0.25 0. 1 B2H 1.85-1.40-0.35r CS3e .08f L8t:h 0.OJO 0.00 0. Tabla U.8" - " "''" .00-1.30 0.20 LOO O.50 0.30--(). 0.20 831 W5313X 0. .10-0.030 0.030 - "' C• ~.75 1.08--D.25 B: 0.030 0.00-1. " Ni3 W2303X 0.030 O.08 Cok ~ CJJ Electrodos para acero al níquel Nil W2103X 0.10 11.05 1.20 . 12 1.025 0.80' 8.50 0.05 ¡_gh "' § Ní2 W2203X 0.20f 0.20 0.35 ll61 W50230 0.05--ü.030 0.80 1.030 .80 0.030 .l O B91' W50531 0.511 ll8L W50430 0.12 1.25 0.50 0. 0.6 . 0.40 8. 12 1.20 1.25 0.0311 1.50 0.08f .40-0.65 o.90 0.20f 0.006 ¡.35f CS2C g O.0-6.030 o.75 0.0-10. 0.020 0.z m X Requisitos de la composición química del metal de la soldadura" o e Designación Porcentaje de peso' del metal de Número la soldadura U"t\Sh e Mn Si S 1' 1\i Cr Mo V Al Cu Otrod Electrodos de acero al carbono es¡~ 0.0-10.25 0.20J 0.20' 0.45--().030 2.~ü-0.80 0.20 1.30f 0.05 1.oJO 0.5-2.030 0. 15 1.65 W5223X 0.12 1.0--ii.~ü-0.15--().030 0.OJO 11.oJO 0.25 0.sor 0.65 SIL W5113X 0.025 0..02--ü. 70 0.030 0.030 o. 030 1. 1.25 0. 1.50 O.85-1.9ü-L20 ll6 W50231 0. 2.05--().30r 0. .0 0. 80 0.2 \\'2123X 0.51J-1.40-{).50 0.'f'l't'ljicllcÍtÍII fllll'll eit'r trodtll' 11111 nw-{nJ dt• fundt·nt<' d.70 0.15 0.75 O• Co K8 W2143X 0.60 0.00-2.10 0.·ra\ _1· Rer 'l'lelll<-' a !'tnuín AS MI· ~et:ctón IX callflt:acwnc~ para soldadUia ~ 'Widadura fuerk'_ t)W.Sü-1.:t.1 .OIJ-2.50 0.030 0.80 0.015 0.mw \case :\7 16_2 en Anexo A de A\\'S AS 36/.20-0.030 0.00 0.()] O OAIJ-0.:: ~ DI \\'1913X 0.41J0 'o má>. <'¡ la soldadura u:·. Los valores un1cos son los rnax1mos d Se requ1ere un análiSIS del deposito de soldadura par¡¡ boro y debe m formar~.07 0..donde se usa un··'!·· en \el.50-1..00 0.8ü-1.:n aJt<.15 0.50 0.030 O.: SI este elemento se agrega mtenc1nnalmo.:s 0_30% máx1mo )> mLa compos1c1ón del metal de la soldi:!dum no es parttcu!armente 1m portante \a que los electrodos en esta categnria son solo para soldaduras de pasada un1ca La dllucwn d.030 0.15 1.50 Kll 0. Meta/c.: agregan mtenuonalmente ~Cumple lo~ reqUISitos mínrmos de Mn para el Gtupo lk análiSIS :\-!\o 1 en .030 0.030 0.20 0.Oü-1.25-2.80 0.030 (J.15 0.20 0.12 1.• .75-2.6 (Continuación) ~ (f) Requisitos de la composición química del metal de la soldadura" "1 Designación Pon..12 1.030 0.15 1.80 0.75 0.60 0.05 L8h 1 K9 W23230 0.35 0.:hlnt:s tmpor!Jnl<.Jsh e Si ( Hrod \1n ' 1' Ni Cr Electrodos para acero al manganeso-molibdeno \lo \' Al Cu ..65 0.20-2.25 0.:l mdal base o:n dJChas soldaduras z m e~ por lo general ba~tantc alta \t:a>e A7 2 en Anexo A de AWS AS .o de ('a{d.75-2.05 L8h .50-1.20-0.05 L&h KJ \\'2133X 0.-1-~2 h /\pl1cabk a L·lectrodos autorrc\·estH.65-2.50 0..25 0.20 0.5()-1.-'\5 36~1 2(1 12. o~~ se sabe que estú pte~ente en ni\'Clc~ mayon.80 0.OJO 0.80 O.18~0 máxtmo Fllu111te para lo~ .OO 0.50 0.030 1.ü30 0.:s dL· alumm10 ' La destgnaoon "891 · es una lllll'\-a dcstgnac1on que rccmpla. e.:nt<~jc de peso' del rnt·tal dt· :\úmero .¡o(ln no debe ~up.030 2.50 0. Tabla U.3(J-0. de un --J 1-- .40 0.06 K lO 0.015 UIJ-3.25 0.60 0.00 0. e ¡/.4ü-l.25---ü.00 0.. 36.05 K6 \\'2104X 0.030 o.20 0..10----0.¡/o 111¡'//Í/inl...03 K5 \\'2162X 0.: Soldadura . /eu th 11/l'hli ¡>ur.030 0.05 0..80 0.25--0.05 L8h \V2 \\'2013X 0. 75-2.60 0.Oü-2.15 1.1 5-{).¡e K7 wnosx 0.ll30 0.60 0..00 0. (m) Según lo acordado entre el proYeedor) el wmprador Gsn Según lo acordado entre el proYeedor) el comprador ·'El metal de la soldadLtra dt>be analumsc para los demento~ c~pecificos e u\ u-.05 1\.·l!tc Rc1110dtKJdo de .¡.70 0.SS "' D2 \rl9DX 0.80 0.80 0..:J<td /\mcr1cana do. '(11//IIÍ. representa el destgnadm de utilidad para el ttpo de t>kctrodo usaJu para depositar l'l metal de la soldadura_ Una excepción a esto so: apltca al ttpo de electrodo ··11-.12 0.75 0.1rcma ¡}¡· Nrmrcrar-iiÍn l'n!fi¡ udo L'na ··x cuando se encuentra en la últtma postCIOll.16/..030 0.15 0.25 0.41J-1.75 0.30 0.65 0...25-2.45-0.00 0.\ al ores se mue'itran en esta tabla ° Consulte AST\1 DS-56iSAE HS-JOH6.:1 CrJdi¡.25 0.030 0.75 (.6ü-l.\ _1 idcun'mrcs en d Si.80 O.25-{). S(KJ<.Jdudum a ~u' 1 a tu• nm deor.:lcctrodos autorre\·..:nte Lo~ electrodos dcstmado'i a usar con gas de proteú:ll)n por lo go:no:ral no IK'n.'\'i 3fiM • Es nccc~aiiO mformarel analt'iJS de l'n SI se agrcg<l mtcnc1nnalmentc.50--1.55 DJ \rl93YX 0.a a la destgnaoón "R9" usada antcrtormcntc pata este ttpo de akac1on ' Mn -r Nt " 1.80 0.80 O.15 l.:sta t.20-0.Oil-1.75 0.20 0. 75-2.030 1.80 0.15 0.15 0..030 ---- 0.20'~o 1 Ellunttc para los electrodos con gas de proteccwn e~ 0.030 0.t¡¡r el 5°'Ó 1 Fl anal1s1s de estos elemento~ debe m formarse St)lo SJ 'i<. Tabla (J.030 0.thla para esta cJ¡¡~¡f¡c..030 0.-¡¡rh'''li' _1 111 .75 0.:~tldos .15 l.65 Otros electrodos de acero de baja aleación ----·----- K! W2113X 0..35-{).55 0..15 0.Ios solam.030 0.:.00-2.20 0.030 0.030 l.030 0.20-0.-\\\'S A.40 0.:s que 0.65 0. f1u_¡u t~iew·itjll f'lll'<l lt.¡ .12 l.05 K4 W2223X 0.15 0.25-2.80 0.fdaduru f'i!l' urt 11 ( 1111 n¡Ú·/co de (imdt·ntc r d('i'/1'!1.:nk o se sabe que se encuentra en nl\des que superan los (1 Olll0°·o '"El total de todn'i los elementos que ftguran en .'\S 361'v1 X o Fu.030 l. 20/A5 20M:2005. tiA kJ/mm· 1.4 mm D 44 kJ/pulgada [1.1/D1.::: 3/32 pulg p.J/~ulgada--85 kJ/~ul- 250 °F [120 °C] 450 °F [240 °C] 65 kJ/~ulgada [2.6 (velocidad lenta de gada [2 16 kJ/mm-3.1 +0.J/~ulgada-36 kJ/~ul- Rajo kJ/mm] gada 120 °F [50 °C] 250 "F [120 °Cj máx. enfriamiento) -.3 nún. 1 kJ/mm 1 [!50 oc± 15 oc¡ [260 oc± 25 °Cj enfriamiento) No se apllca a la pnmera capa. Tabla 9.3 kJ/mm J [1. Tahla 1O.1M:2015 Tabla U.6 kJ/mmJ -~-~---··-· Alto 65 k.8 Requisitos de procedimiento AWS A5. Sociedad Amencana de Soldadura 461 .2 kJ/mm] alto 75 kJ/pulgada 80 +5.\· con núcleo de mewl para . entfiamiento) !Para diámetros de electrodos de. 7 35 kJ/pu\gada-·42 kJ/pul- kJ/mm] gada máx.4mm] 33 kJ/pulgada 30 +2. Nota: Los cambws en los requisitos del dcsignador '"D" para temperaturas de precalentamiento y entre pasadas.2 kJ/mm [ (velocidad rápida de [90 oc± 15 oC] ____I_n_á_x_in_w _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ __ [20 oc± 15 °C] enfriamiento) D Para diámetros de electrodos de :2 3/32 pulg (2.l'oldadura a !-:US y arco nm electrodo metálico.5 24 k. kJ/mm] a No se apllca a la pnmcra capa.7 kJ/mm] máximo [1. La pnmcra capa puede tener una o dos pasadas.4 mml 44 kJ/pulgada 40 +2. -5 kJ/pulgada bajo 70 or ± 25 or 200 or + 25 or 11. -5 kJ/pulgada [1.\'(/ldatlura por arco con núrleo de fundente y electrodo. máx.ANEXO U AWS D1. -0.20M para designador complementario opcional "D" Entrada de calor del procedimiento Designador (Velocidad de Temperatura de Temperatura entre Requisito de Entrada de calor complementario enfriamiento precalentamiento pasadas entrada de calor para promedio requerida opcional rápida o lenta) OF[OCJ or¡oCj cualquier pasada únicaa para todas las pasadasa Para diámetros de electrodos de < 3/32 pulgadas l2.36M para designador complementario opcional "D" Entrada de calor del procedimiento Designador (velocidad de Temperatura de Temperatura entre Requisito de Entrada de calor complementario enfriamiento precalentamiento pasadas entrada de calor para promedio requerida opcional rápida o lenta) of [oC] oF [oC] cualquier pasada única a para todas las pasadasa Para diámetros de electrodos de< 3/32 pulgadas [2.4 mmj 38 kJ/~ulgada [1. -0.7 Requisitos de procedimiento AWS A5. --0.rita y subravados Fuente: Adaptado de AWS AS 36/A5. Sociedad Amencana de Soldadura .36/A5.fundente.\· t"on núcleo de fundente de carbono y acero de huja uleacú)n pura . espec(ficución para electrodo. -2 kJ/pulgada 300 °]' ± 25 or 500 °F ±50 °F (velocidad lenta de [3. Tabla U.0 kJ/mm] mínimo [3.J/mm] nún.J/mm] (velocidad rápida de máx. l.1.6 +0. y las entradas de calor están en ne¡!.36M:2012. nún.2 +0.9 k.4 k.J/mm-1. [0.20/A5. espec({icación para electrodos de acero al carbono para soldadura por arco con núcleo de .2. La pnmera capa puede tener una o dos pasadas Fuente: Adaptado de AWS A5. k. -B8 E9XT15-M20PZ-B9 E90C-B9 No aplicable SG-AC-5-25 E9XT 15-M2! PZ-B9 E7XTI5-M IJP8-Ni2 E70C-Ni2 No aplicable SG-A0-1-5 E7XT15-M22P8-Ni2 (Continuación) 462 .18 E70C-6M E70C·6M E7XTI5-M21A2·CS 1 SG-AC-20-25 Seglln lo acor- E70C-(i No aplicable E7XTI5·XAX·Ci dado E7XT-1C E7Xl'IC E7XT1-CIAO-CSI sc. A5.20 1'. E8XT15·M13PZ-B2 E80C·B2 No aplicable SG·A0-1-5 E8XT15·M22PZ-Il2 E8XT15-M 1JPZ·B31.AWS D1. No aplicable E7XTG-XXX-Ci dado E7XT15-M1JPZ-B2L E70C-R21.1M:2015 ANEXO U Tabla U. Especificación Clasificación fija Clasificación abierta anexo V r. E80C-B3L No aplicable SG-A0·1·5 E8XTI5-M22PZ-BJL E9XT 15-M 1JI'Z-IJJ E90C-BJ No aplicable SG-i\0·1·5 E9XT15-M22PZ-BJ A5.9 Comparación de clasificaciones AWS A5.20.7XT-9C E7XT-9C E7XT9-C 1A2-CS 1 SCi-C E7XT-9M E7XT-9M E7XT9-M21 A2-CS 1 SG-AC-20-25 E7XT-11 No aplicable E7XT 11-AZ-CSJ 117XT-12C E7XJCJ2C No aplicable SCi-C E7XT-12M E7XT·12M No aplicable SG-AC-20-25 Según lo acor- J·:6XT-G No aplicable E6XTCi-XXX-Ci dado Según lo acor- J·. No aplicable SG·AO·I·5 E7XT 15-M22PZ-Il21.28 y A5.c E7XT-IM E7XT-IM E7XT 1-M2! AO-CS 1 SG-AC-20-25 E7XT-4 E701'4 E7XT4·AZ-CS3 E7XT-5C E7XT-5C E7XT5-C 1A2-CS 1 SCi-C E7XT-5M E7XT-5M E7XT5-M21A2-CS 1 SG-AC-20-25 E7XT-6 E7XT-6 E7XT6-A2-CSJ E7XT-7 E7XT-7 E7XT7-AZ-CSJ E7XT-8 E7XT-8 E7XT8-A2-CSJ A5..29 Especificaciones según clasificaciones fijas y abiertas AWS A5.28 E8XT 15-M 13PZ-Il6 E80C-B6 No aplicable SG-A0-1-5 F8XT 15-M22PZ-R6 E8XT 15-M 13PZ·B8 E80C -88 No aplicable SG-A0-1-5 E8XT 15-M22P/.18./UL·5L 1~0 apnca01e ~/Al IO·LI/\U·UI 'U·L E70C-3M No aplicable E7XT15-M21AO·CS 1 SG-AC-20-25 F70C-6C No aplicable F7XTI5·C: IA2·CS 1 SG-C A5.1/D1.36 para electrodos FCAW y GMAW con núcleo de metal de pasadas múltiples Anexo T A5.36 Requisitos de clasiticación Clasiticación de gas de protección.7Xr-(. A5. ·A 1M No aplicable E7XT5-M21P2-A1 SG-AC-20-25 E8XT1-C1PZ-A1 SG-C E8XTI-A1C.28 y A5. -B1M.20. A5.36 para electrodos FCAW y GMAW con núcleo de metal de pasadas múltiples Anexo T A5.ANEXO U AWS D1. E8XTI-M21 PZ·B 1 SG-AC-20-25 No aplicable -BILC.29 Especificaciones según clasificaciones fijas y abiertas AWS A5.1/01.36 Requisitos de clasificación Clasificación de gas de protección.29 E8XT 1-C 1PZ-B 1 SG-C E8XT1-B1C. ·A 1M No aplicable E8XTI-M21 PZ·A 1 SCi-AC-20-25 A5.9 (Continuación) Comparación de clasificaciones AWS AS.28 E110C-K4 No aplicable E11XT15·M20A6-K4 SG-AC-5-25 (Continuación) E11XT15-M21A6-K4 E12XT15-M 12A6-K4 E120C-K4 No aplicable 1: 12XT15-M20A6-K4 SCi-AC-5-25 E12XT15-M21A6-K4 E8XT 15-M 12A2· W2 E80C-W2 No aplicable ESXT 15-M20A2· W2 SCi·AC-5-25 1'8XT15-M21 A2· W2 Según lo acor- E70C-G No aplicable E7XTG-XXX-X dado Según lo acor- E80C·G No aplicable ESXTG-XXX-X dado Según lo acor- E90C-G No aplicable E9XTG-XXX-X dado Según lo acor- E100C-G No aplicable E10XTG-XXX-X dado Según lo acor- E110C-G No aplicable E11XTCi·XXX-X dado Según lo acor- El20C-G No aplicable E12XTG-XXX-X dado E7XT5-C 1P2-A 1 SG-C E7XT5·A 1C. SCJ-C E8XT1-M21PZ-B1L SG-AC-20-25 (Continuación) 463 .IS.1M:2015 Tabla U. A5. Especificación Clasiticación fija Clasificación abierta anexo V E"X 1 l>·CVU OAO·"U E80C-Ni1 No aplicable SG-A0-1·5 E8XT15-M22A5-Ni 1 E8XT15·M 13P8-Ni2 E80C-Ni2 No aplicable SG-A0·1·5 E8XT15-M22P8-Ni2 E8XT15-M 13P10-Ni3 E80C-Ni3 No aplicable SCi-A0-1-5 E8XT15-M22P10-Ni3 E9XT 15-M 13A2-D2 E90C·D2 No aplicable SCi-A0-1-5 E9XT 15-M22A2-D2 E9XT15-M12A6-K3 E90C-K3 No aplicable E9XT 15-M20A6·K3 SCJ-AC-5-25 E9XT15-M21A6-K3 E10XT15·M 12A6-K3 E100C-K3 No aplicable E 10XT15-M20A6-K3 SG-AC-5-25 EIOXT15-M21A6-K3 E11XT15-M 12A6-K3 E110C-K3 No aplicable E11XT15-M20A6-K3 SG-AC-5-25 E 11XT15-M21A6-K3 E 11XT15·M 12A6-K4 A5. -B1LM E8XTI-C 1PZ-B 11. -NiiM No aplicable E6XTI-M21A2-Nil SG-AC -20-25 E7XT6-Nil No aplicable E7XT6-A2-Ni 1 E7XT8-Nil No aplicable E7XT8-A2-Nil (Continuación) 464 . -ll8M. E8XT5-M21 PZ-B6 SG-AC-20-25 No aplicable -ll6LC. -B8LM E8XT 1-C 1PZ-ll8L SG-C E8XT I-M211'Z-B8L SG-AC-20-25 E8XT5-C 1PZ-B8 SG-C E8XT5-Il8C. -B3M No aplicable E9XT5-M21PZ-B3 SG-AC -20-25 E 1OXTI-C 1PZ-ll3 S(i-C I·. A5. -B8M.29 Especificaciones según clasificaciones fijas y abiertas AWS A5. E8XT5-M21PZ-B2 SG-AC-20-25 No aplicable -ll2LC.20. -B3HC. -ll3l.AWS D1. -B9M No aplicable E9XTI-M21PZ-B9 SG-AC-20-25 E6XTI-CIA2-Nil SG-C E6XTI-NiiC. -ll2M. E8XT5-M21 PZ-B8 SG-AC-20-25 No aplicable -B8LC.IOXTI-B3C. -ll6M.28 y A5. -B2M. No aplicable E8XTI-M21 PZ-R2H SG-AC-20-25 -ll2LM E8XT 1-C 1PZ-B2L SG-C E8XTI-M21 PZ-B2L SG-AC -20-25 E8XT5-C 1PZ-1!2 SG-C E8XT5-B2C.1M:2015 ANEXO U Tabla U.29 E8XTI-CIPZ-B6 SG-C (Continuación) E8XTI-B6C:.18. -B2HM.1/D1. -B3M. -B3M No aplicable E IOXTI-M21PZ-B3 SG-AC-20-25 A5. -136M. E8XTI-M211'Z-Il6 SG-AC-20-25 No aplicable -B6LC.-R2 SG-AC-20-25 F8XTI-B2C. -B8LM E8XT5-C 1PZ-B8L SG-C E8XT5-M211'Z-B8L SG-AC-20-25 E9XTI-CII'Z-H9 SG-C E9XTI-B9C. Especificación elasi ficación liia Clasificación abierta anexo V to•XII-LIPL-Hl 'U-L F8XTI-M21 P7. -B6LM E8XT5-C 1PZ-B6L SCi-C E8XT5-M21PZ-B6L SG-AC-20-25 E8XT 1-C II'Z-Il8 SG-C E8XTI-B8C. -B2LC. No aplicable F9XTI-M21 PZ-B3L SCi-AC-20-25 -B3HM E9XTI-CIPZ-B3H SCi-C E9XTI-M21PZ-B31! SG-AC -20-25 E9XT5-C II'Z-Il3 SG-C E9XT5-B3C. -ll2LM E8XT5-C 1PZ-B2L SG-C E8XT5-M21PZ-B2L SG-AC-20-25 E9XTI-CI PZ-B3 SG-C E9XTI-M21 PZ-m SCi-AC-20-25 E9XTI-B3C. E8XT 1-C 1PZ-B2H SG-C -B21!C.M.C. E8XT I-M21 PZ-B8 SG-AC-20-25 No aplicable -B8LC.9 (Continuación) Comparación de clasificaciones AWS A5. A5.36 Requisitos de clasificación Clasificación de gas de protección. -B6LM E8XTI-CIPZ-B6L SG-C E8XTI-M21 PZ-ll6L SG-AC-20-25 E8XT5-C 1PZ-B6 SG-C E8XT5-B6C. E9XTI-CIPZ-B3L SG-C -B3l.36 para electrodos FCAW y GMAW con núcleo de metal de pasadas múltiples Anexo T A5. -Ni2M No aplicable E8XTI-M21A4-Ni2 SG-AC-20-25 E8XT5-C 1P8-Ni2' SG-C E8XT5-Ni2C. -Ni2M No aplicable E9XTI-M21A4-Ni2 SG-AC-20-25 E8XT5-Cl PIO-Ni3 SG-C E8XT5-Ni3C. -K 1M No aplicable E8XT5-M21 A4-K 1 SG-AC-20-25 1'7XT7-K2 No aplicable E7XT7-A2-K2 1'7XT4-K2 No aplicable E7XT4-AO-K2 E7XT8-K2 No aplicable E7XT8-A2-K2 E7XT11-K2 No aplicable E7XTII-A-K2' E8XT 1-C 1A2-K2 SG-C E8XT1-K2C. AS.9 (Continuación) Comparación de clasificaciones AWS AS.1/D1. -K2M No aplicable E9XTI-M21AO-K2 SG-AC-20-25 E9XT5-C1Aó-K2 SG-C L9XT5-K2C. -Ni 1M No aplicable E8XT5-M21 1'6-Ni1 SG-AC-20-25 E7XT8-Ni2 No aplicable E7XT8-A2-Ni2 E8XT8-Ni2 No aplicable E8XT8-A2-Ni2 E8XTI-CIA4-Ni2 SG-C E8XTI-Ni2C. -D2M No aplicable E9XT5-M21 1'6-Il2 SG-AC-20-25 E 1OXT5-C 1P4-D2 SG-C E 10XT5-D2C.28 y AS. -DI M No aplicable E9XTI-M21A4-D1 SG-AC-20-25 A5. -Ni3M No aplicable E9XT5-M21 PIO-Ni3 SG-AC-20-25 E8XTII-Ni3 No aplicable E8XTII-AO-Ni3 E9XTI-C1A4-Dl SG-C E9XTI-DIC.ANEXO U AWS D1. -K 2M No aplicable E9XT5-M21A6-K2 SG-AC-20-25 (Continuación) 465 . -Ni3M No aplicable E8XT5-M21 PIO-Ni3 SG-AC-20-25 E9XT5-CIPIO-Ni3 SG-C E9XT5-Ni3C. -D2M No aplicable E IOXT5-M21 P4-D2 SG-AC-20-25 E9XTI-CIA2-D3 SCi-C E9XTI-D3C.1M:2015 Tabla U.29 Especificaciones según clasificaciones fijas y abiertas AWS AS.29 E9XT5-C 1P6-D2 SG-C (Continuación) E9XT5-D2C. -D3M No aplicable E9XT l-M21 A2-D3 SG-AC -20-25 E8XT5-C 1A4-K 1 SCi-C E8XT5-K IC. -Ni!M No aplicable E8XT 1-M2! A2-N i 1 SG-AC -20-25 E8XT5-C1P6-Ni1 SG-C E8XT5-Ni!C. -K2M No aplicable E8XT5-M21A2-K2 SG-AC-20-25 L9XT1-C 1A0-K2 S<i-C E9XT1-K2C. Especificación Clasificación fija Clasificación abierta anexo V "0. AS.><1 1-LIAL·Nll "J·L E8XTI-Ni!C.36 para electrodos FCAW y GMAW con núcleo de metal de pasadas múltiples Anexo T A5. -Ni2M No aplicable E8XT5-M21P8-Ni2' SG-AC-20-25 E9XTI-CIA4-Ni2 SG-C E9XTI-Ni2C.20. -K2M No aplicable E8XT1-M21A2-K2 SG-AC-20-25 E8XT5-C 1A2-K2 SCi-C E8XT5-K2C.36 Requisitos de clasificación Clasificación de gas de protección.18. AWS D1. La temperatura CVN AWS A5.36 no aborda los requisitos específicos para un electrodo k9. -K4M No aplicable EIIXTI-M21AO-K4 SG-AC-20-25 EIIXT5-CIA6-K4 SG-C EIIXT5-K4C. -GM No aplicable EXXTX-M21XX-G SG-i\C-20-25 Según lo acor- EXXTG-X No aplicable EXXTG-XXX-X dado Según lo acor- LXXTG-G No aplicable EXXTG-XXX-G . -K3M No aplicable E 11 XT5-M2li\6-K3 SC>-AC-20-25 EIIXTI-CIAO-K4 SG-C EIIXTI-K4C.20. -K3M No aplicable E !IXTI-M21AO-K3 SG-AC-20-25 EIIXT5-CIA6-K3 SG-C E 11 XT5-K3C. y controló la tensión en 82 ksi-97 ksi [570 MPa---670 MPa] 466 . en el cual el limite elástico está controlado y la resistencia a la tracción se informa a modo de rcfcn:ncia AWS A5_29 infonnó la tracción como una aprox1mación (100 ks1-120 ks1 [690 MPa-830 MPa]). la comparación de clasificación abierta no está completa debido a la falla de temperatura en el ensayo CVN e AWS A5. -K3M No aplicable E 10XT1-M21AO-K3 SG-AC-20-25 E IOXT5-Cii\6-K3 SG-C E IOXT5-K3C. -K6M No aplicable (Continuación) E7XT5-M21 A8-K6' SG-i\C-20-25 E6XT&-K6 No aplicable E6XT6-A2-K6 E7XT8-K6 No aplicable E7XT8-A2-K6 EIOXTI-CIA6-K7 SG-C EIOXTI-K7C. dado para la cual no hay un des1gnador en A5_36.1/D1.29 es 75 or f 60 o C]. -K4M No aplicable E IIXT5-M21A6-K4 SG-AC-20-25 EI2XT5-C 1i\6-K4 SG-C EI2XT5-K4C'.l8. -K5M No aplicable EI2XTI-M21AZ-K5 SG-AC -20-25 A5. -K7M No aplicable EIOXTI-M21A6-K7 SG-AC-20-25 E9XT8-K8 No aplicable E9XT8-i\2-K8 E !OXT!-C 1i\6-K9' SG-C FIOXTI-K9C. por lo tanto. -K3M No aplicable E 1OXT5-M21A6-K3 SG-AC-20-25 EIIXTI-CIAO-K3 SG-C EIIXTI-K3C.1M:2015 ANEXO U Tabla U.28 y AS.36. por lo tanto. diseñado para aplicaciones militares. -K9M No aplicable E IOXTI-M2li\6-K9' SG-i\C-20-25 E8XTI-CIA2-W2 SG-C E&XTI-W2C. no como un requisito. claslhcac10n .29 E7XT5-C 1A&-K6' SCi-C E7XT5-K6C. Especificación Clasificación fiia Clasificación abierta anexo V lolUXII-LIAU-KJ ov-e. la comparac1ón de. -W2M No aplicable E8XT 1-M2! A2-W2 SG-AC-20-25 EXXTX-G No aplicable EXXTX-XX-G EXXTX-CIXX-G SG-C EXXTX-GC.9 (Continuación) Comparación de clasificaciones AWS AS.36 Requisitos de clasificación Clasificación de gas de protección.29 Especificaciones según clasificaciones fijas y abiertas AWS AS.36 para electrodos FCAW y GMAW con núcleo de metal de pasadas múltiples Anexo T i\5. para la cual no hay un designador en A5. - abierta es una aproximación b La temperatura CVN AWS A5 29 es +32 °F [O °C]. AS. -K4M No aplicable E 12XT5-M21A6-K4 SG-i\C -20-25 EI2XTI-C li\Z-K5 SG-C EI2XTI-K5C. El0XT1-K3C'. AS. Este dcsignador se refiere a la utilidad del electrodo con requisitos para pola- ridad y características de funcionamiento generaks (véase Tabla U. S" aparece al final de este designador cuando el electrodo que se va a clasificar es para sol- dadura de pasada única solamente.36M:2012. La letra "Z" en esta posición indica que la composición del gas de protección es según lo acordado entre el proveedor y el comprador. dos o tres caracteres para designar la composición dd mt:tal de soldadura depositada (véase Tabla U. véase Tabla ll.1/D1. Para A5.. horiLOntales.36). Designa la condición del tratamiento térmico en que se realizaron los ensayos. cumple o supera los 20 ft·lbf. Designador de utilidad. Este designador es "O" o''!".3). se usan dos dígitos para indicar la resistencia mínima a la trac- ción (cuando se multiplica por lO megapascales [MPa]).\· y arco con electrodo melálico.ANEXO U AWS D1.36M.6).20 y A5. 467 . b Estos indicadores son opcionales y no constituyen una parte de la cla<. cuando se encuentra en esta posición.36. y/o verticales con progresión ascendente y de sohrccabcl:a).1.1M:2015 Indicadores de clasificación obligatoriosa Designa un electrodo. E X X T X-X X X-X-1 L Indicadores complementarios opcionalesb Dcsignador de hidrógeno difusiblc complementario opcional. Para A5. Una . No se usa ningún designador en esta posi- ción cuando el electrodo que se va a clasificar es un electrodo de pasada única. Cuando no aparece ningún designador en esta posición. Fuente: Adaptado de AWS A5. al que se hace referen- cia más arriba. Para A5. Designador de posición. Una "G'' en esta posición indica que los requisitos de impacto no están especificados.ificación de electrodos con núcleo de fundente o de metal. que se usa para la clasificación (véase Tabla U. verticales con progresión descendente.2. Se usan uno. El tiempo y la temperatura del PWliT se especifica en 9. e. Sociedad Americana de Soldadura.S). este designador indica la temperatura en °F en o por encima de la cual la resistencia a impactos del metal de la soldadura. este designador indica la tempe- ratura en oc en o por encima de la cual la resistencia a impactos del metal de la soldadura cumple o supera los 27 J. Esta letra es la letra ''T" seguida por un número de 1 a 17 o la letra "G".36. Indica el tipo de gas de protección. La letra ·'G" indica que la composición química no está especificada. El designador de impacto puede ser de uno o dos dígitos (véase Tabla U. Este designador se omite cuando el electrodo que se va a clasificar es para soldadura de pasada única solamente.8 para conocer los cambios en los requisitos de entrada de calor entre A5. En el ca-.36M. uno o dos dígitos indican la resisten- cia mínima a la tracción (cuando se multiplica por 10 000 psi) del metal de la soldadura de- positado con el electrodo bajo las condiciones de soldadura determinadas t:n esta especificación. La letra "T" identifica el electrodo como un electrodo de núcleo dt: fundente o de nú- cleo de metal.7 y U. indica que el metal de la soldadura cumplirá con los requisitos complementarios de propiedades mecánicas si se hace la soldadura con procedimientos de poca entrada de calor y velocidad rápida de enfriamiento y con procedimientos de alta entrada de calor y velocidad lenta de enfriamiento (véase Tablas U. Este designador se omite cuando el electrodo que se va a clasificar es para sol- dadura de pasada única solamente.36. Para AS . Una "Z" en esta posición indica que no hay requisitos de impacto para la clasifi- cación de electrodo.4). Designador de gas de protección.o de los electrodos con núcleo de fundente.36/A5. "'O" es para posiciones planas y ho- rizontales solamente. la letra •·o" o "Q".wldadura a ga. La letra "G" en esta posición indica que el procedimit:nto de PWliT es acordado entre el proveedor y comprador.\pecificacüín para electrodos con núcleo de fundente de carbono y acero de baja aleacirín para soldadura por arco con núcleo de fundente y eleclrodos con núcleo de mela! para . '·A" repre- senta tal como se soldó y "P" representa tratamiento térmico posterior a la soldadura.2 y la Tabla 8 en A5. "1" es para todas las posiciones (planas. Designador de composición de depósito. Designador de impacto. a La combinación de estos indicadores constituye la clasificación de electrodos con núcleo de fundente o de metal. indica que el electrodo es autorre- vestido y que no se usa ningún gas de protección externo. Figura 1.2. de haber alguno. pero son según lo acordado entre el comprador y el pro- veedor. Designador de resistencia a la tracción. La letra "G" indica que la polaridad y las característica de funcionamiento generales no están especificadas. AWS D1.1M:2015 Comentario sobre Código de soldadura estructural -Acero 1sva edición Preparado por el Comité D 1 de Soldadura Estructural de la AWS e on la dirección del Comité de Actividades Técnicas de la AWS Documento original aprobado por la Junta Directiva de la AWS 468 .1/D1. Desde la publicación de la primera edición del código. Se asume que tales consi- deraciones se cubren en alguna otra parte. Por lo general.1 M:2015 se ha preparado para generar un mejor entendimiento sobre la aplica- ción del código a la soldadura en la construcción de acero. disposiciones para fatiga de soldadu- ras en estructuras con cargas cíclicas y estructuras tubulares. que se consideren necesarias para la seguridad pública. Estas disposiciones se relacionan con las propiedades particulares de las conexiones soldadas. se ofrecen con énfasis es- pecífico en las secciones nuevas o revisadas con las cuales el usuario esté familiarizado. sino sólo proporcionar un documento útil para la interpretación y la aplicación del código. la naturaleza de las consultas dirigidas a la Sociedad Americana de Soldadura y al Comité de Soldadura Estructural han indicado que existen algunos requisitos en el código que o bien son dificiles de entender o no son los suficientemente específicos. El Comité se ha esforzado para producir un documento útil adecuado en cuanto al lenguaje. Puesto que el código se escribió en fonna de una especificación. especificación de puente o un do- cumento similar. El código proporciona un medio para establecer normas de soldadura para su uso en el diseño y la construcción por parte del Propietario o del representante designado por el Propietario. se han basado en una práctica razonable de ingeniería. la función del presente comentario es suplir esa necesidad. así como también la aclaración de los requisitos del código.1/D 1. Los cambios en las ilustraciones se indican mediante líneas verticales situadas en el margen .Acero. De esta manera. El código incorpora disposiciones para la regulación de la soldadura. Otro punto que se debe reconocer es que el código representa la experiencia colectiva del comité y aunque algunas dis- posiciones parecen ser demasiado conservadoras. Obviamente. 470 .1 M:20 15. No se pretende que este comentario suministre un antecedente histórico sobre el desarrollo del código. El Comité recomienda que el Propietario o el representante del Propietario utilicen este comentario como una guía en la aplicación del código a la estructura soldada. el comentario siempre estará al día con la edición del Código de soldadura estructural. Este comentario sobre la AWS D 1.Acero con el cual está vinculado. además existen otros que parecen ser demasiado con- servadores. y las limitaciones de resistencia para las conexiones tubula- res. por lo general en un código de construcción. Por lo tanto. pero se incluye para fines informativos solamente. tampoco se pre- tende que suministre un resumen detallado de los estudios y los datos de investigación revisados por el comité durante la formulación de las disposiciones del código. el código suministra Jos esfuerzos admisibles de las soldaduras.AWS 01. el comité cree que un comentario es el medio más adecuado para suministrar aclaración. Como excepción. Las sugerencias para la aplicación.1/01. la forma y la cobertura para la soldadura en la construcción en acero. ninguna de sus disposiciones es vinculante. el código no considera tales consideraciones de diseño como la carga y el cómputo de los esfuerzos para el propósito de proporcionar los miembros de la estructura que portan carga y sus conexiones. Código de soldadura estructural.1M:2015 COMENTARIO Prefacio Este prefacio no hace parte del Comentario de la AWS 01.1/D 1. el tamaño del comentario ha impuesto ciertas limitaciones en relación con la extensión de la cobertura. El comentario no tiene por objeto complementar Jos requisitos del código. Se debería reconocer que la premisa fundamental del código es proporcionar las condiciones generales aplicables a cual- quier situación y dejar el suficiente espacio para el ejercicio de la evaluación de ingeniería. Los cambios en el comentario se han indicado mediante subrayado. no puede presentar material de antecedentes o discutir la intención del Comité de soldadura estructural. así como también interpretación adecuada de la mayoría de los requisitos del código. La intención del Comité de Soldadura Estructural consiste en revisar el comentario regulannentc de manera que los co- mentarios sobre los cambios al código se le puedan suministrar al usuario con prontitud. Se identifican de manera ligeramente di fe rente. El Ingeniero fes iona l. s uministra los re.1 Ingeniero.2 del código.3 Definiciones c ia como "control de calidad" o "inspección de control de calidad" . de aquí en ponsabilidades y autoridades asignadas a l Ingeniero a lo adelante menc ionado como el código. largo del código se supone que la persona es competente quisitos de soldadura para la construcción de estructuras y capaz de ejercer tales responsabilidades. "C-" indica que es un comentario.3. 1. C-1. Esto se hizo intencionalmente para evi tar cualquier confusión con las re ferencias del comentario que utilizan "C-" para identificar texto.1 Alcance código no dis pone una prueba para la competencia o ha- bilidad del Ingeniero. pietarios. más bien es una indicación de que no ex iste comentario sobre la sección 5. Las responsabilidades específicas del Inspector del Contratista se de finen en la sección 6. área de especialización u otro criterio similar. incluir. 1. No es un error tipográ fico.6.22. C-1 . Estos requi sitos pueden construcción de estructuras de acero.7 en el código. la conformidad con las leyes y las regulaciones de jurisdicción local que gobiernan la Cuando se utiliza el código para otras estructuras. licencia pro.1/D1 . 1.22. La identificación del comentario en el teX1o del código es relativamente fác il. Sin embargo. "C-Fi- gura 3. pervisa el trabajo del Contratista. Si existe un comentario en el teX1o del código.1 indica un comentario sobre la figura 3. C-5. 1. De la misma manera. tabla o figura del código no tiene un comentario asociado. por ejemplo. arquitectos e ingenieros deberían reconocer que no todas sus disposiciones se pueden aplicar o son adecua- das para su estructura panicular. registro profesional. "Tabla C-8. por ejemplo la sección 2. Lo mismo es cien o para el etiquetado de las figuras.3. C-5. práctica de la ingeniería. los códigos de construcción aplicables tengan requisitos quier código o especificación general para el diseño y que el Ingeniero deba cumplir. Puede observar en esta secuencia que falta C-5.22.3.3.2.3. es posible que lea las siguientes tres secciones del comentario en orden. AWS D1 .3. Por ej emplo. Se pretende que sea complementario a cual.3.6.7" es un comentario sobre la tabla 3.2" identifica la porción del código a la cual hace referencia el co- mentario.6.7 y C-Figura 3. cualquier C-1. Si una subsección. "2. la primera tabla e n el comentario de soporte de la cláusula C-8 está etiquetada como "Tabla C-8. El código no de fine al Ingeniero en términos de educación. Es por esto que cuando se lee a lo largo del co- mentario la numeración puede parecer errática.4. El identifica las responsabilidades del Inspector de verifica- 472 .7 indica un comentario sobre la tabla 3.22.3. tenga cuidado de no confundirlas con los comentarios sobre las tablas y figuras del código.2 Inspector de verificación. El comentario tiene tablas y figuras pro pias.6. Requisitos generales Los usuarios de este código pueden observar que no existe A nexo C. En algunas industrias.6. Sin embargo. 1". se puede identificar en la cláusula C-2 del comentario etique- tado C-2. 1" y "Figura C-3." Tenga en cuenta que "C-" no se encue ntra antes de "Tabla" sino después. los pro. C-Tabla 3. 1" es la pri- mera tabla del comentario en la cláus ula C-8.1 Inspector del contratista.3 del cód igo.22. Por ejemplo. el térm ino "inspector de montaje y necesaria deben estar claramente referenciada en el construcción" se util izó para designar a la persona que su- acuerdo contractual entre el propietario y el contratista. C-1. entonces no habrá una sección etiquetada en e l comenta rio para dicho componente del código. "C-Tabla 3. pero no se lim itan a. y al parecer faltan alg unas secciones. a esto se hace referen- C-1.1M:2015 Comentario sobre Código de soldadura estructural-Acero C-1. Es posible que de acero. en cuanto a las res- El C6digo de soldadura estructural-Acero.2. En ediciones pa- mod ificación del código que tales autoridades consideren sadas de este código.3. tablas y fig uras que son parte del comentario. C-5. Existen muchas situaciones posibles. Por lo No se suministra aquí una redacción específica sugerida tanto.4 Responsabilidades. los efec- el código son desempeñadas por el OEN y el Ingeniero tos de la carga y los factores ambientales. Ejemplos in. al Ingeniero del Propietario y las responsabilidades de las ción es igualmente aplicable a ambos tipos de Secciones 3.. la evidencia experimental o los análisis de ingenie- OEM 3-Las funciones del Ingeniero según lo define ría. pero las siguientes categorías generales capturan mucho C-1. quien reporta sus hallazgos al Propietario. de material.18 por ejemplo.mediante el uso de la e. relación contractual se debe resolver entre las partes im- Ejemplo de redacción para OEM 1: plicadas. 4. torres de transmisión. grande.3. y el Propietario no está contratación en relación con la idoneidad del código para implicado en los asuntos de ingeniería o inspección.. postes de iluminación y estructuras de señales. "se deben" (es de- niero. dad para el servicio.3 Puede. cumplir con los requisitos paniculares de una estructura es- pecifica. 5 y 7 se le asignan al Ingeniero del Con- 1nspectores (consulte la sección 6. se requiere) retirar. entidad puede funcionar a la vez como Ingeniero y Con- tratista. pero la base para tales cambios debe documen- el Propietario provee su propio Inspector de verifica. y condiciones generales aplicables a la mayoría de las situa- 473 . Se deberían revisar para asegurar que se Tales cambios se deben documentar. Las disposiciones "debería" son dustrias y aplicaciones primarias regidas por este código consultivas (consulte la sección 5. mientras se tiene en cuenta el tipo de material. El ingeniero puede cambiar cualquier requisito OEM 1-Se entrega un producto llave en mano. cias al "Ingeniero" en la Sección 6 se deben entender como al "Propietario". la disposi. pero con nen en la subsección 1. excepto que todas las referen- un producto final menos deseable. el in- Para abordar cada una de las situaciones anteriores. resultaría en la total conformidad con el código.3. "Se debe utilizar DI. Las in. das por el Ingeniero del contratista que requieran dad de detinir las responsabilidades de dicho Inspector. Sin embargo.1 ". Ocasionalmente durante el transcurso del proyecto.1/D1. Se le recomienda al usuario que estudie cada re- ferencia que se hace al Ingeniero para resolver la manera C-1.COMENTARIO AWS D1.3. contractual. definición. Al momento de de los ejemplos de las aplicaciones OEM: la preparación del contrato. tratista. Para dichas situaciones. El Ingeniero del Contratista debe proyecto en general que una orden de reparación.6. los contenidos de las Secciones 1. que concuer. Para algunas aplicaciones de este código.:periencia pasada. Los códigos de construcción pueden Ejemplo de redacción para OE:vt 3: especificar requisitos de inspección de verificación.1 Responsabilidades del ingeniero.ión".1.. dades menores y el manejo de asuntos específicos de vio- lación del código. a esto se le conoce como Ciertas disposiciones del código son opciones dadas al un Fabricante original del equipo (OEM).3. dos).4.4. "aseguramiento de calidad" o "inspección de asegura- miento de calidad". el manejo de las no conformi- quisitos del código según lo descrito en la sección 1. Por en los documentos contractuales. la responsabili. utiliza la palabra "inspector" sin los términos modifica. C-1.1. el ingeniero es responsable de OEM 1-EI OEM asume responsabilidad por los suministrarle recomendaciones al dueño o a la autoridad de "productos llave en mano". golpes de arco se deberían evitar. dos al Propietario.2 Debería. La premisa fundamental del código es proporcionar las berá realizarse según lo determinado por el Propietario. las decisiones toma- yecto específico. Adicionalmente. C-1. l. Como ejemplo. a geniero puede recomendar cambios adicionales a las dis- continuación se incluyen ejemplos de posible redacción posiciones del código para el bienestar del proyecto.1.1.6. del Propietario. No se permitirán desYiaciones de los re.4 como ejemplo). el Ingeniero debería identificar tales requerimientos debido a que la cantidad de permutaciones es demasiado en los documentos de contratación. los do. ~y 6 se podrán asignar dores "del Contratista" o "de Verificación". El Ingeniero del Contratista debe Ejemplos comunes de modificaciones al código que de- asumir las responsabilidades del Ingeniero según se definen penden del contrato incluyen la resolución de dificultades en la sección 1. Por ejemplo. este tipo de inspección se conoce como deberán enviarse al Propietario para aproba(.1. C-1. En el presente código. lo que asumir las responsabilidades del Ingeniero según se defi. El efecto sobre la puedan aplicar a la situación específica. Contratista (consulte la sección 5. sistemas de almacenamiento quiere (debería) en capas intermedias de soldadura).3-3. La inspección de verificación de. si están presentes. patines y donde se permite el martillado (puede) pero no se re- plataformas para equipos. pero no están prohibi- dan con las amplias categorías de Contratista e Inge. la aceptación de no Ejemplo de redacción para OEM 2: conformidades menores con la debida consideración de los requisitos de servicio puede ser más deseable para el "Se debe utilizar 01. y en caso de requerirse.los implican usualmente entidades separadas.16 como un ejemplo cluyen los sistemas de construcción en metal. tarse adecuadamente y se debe tomar en cuenta la idonei- ción.3 lnspector(es) (sin modificar}. no previstas del proyecto.4.3. El Ingeniero tiene la responsabilidad de determinar si el Inspector de verificación debe informarle los resulta- se requiere o no la inspección de verificación para un pro.4 OEM (fabricante original del equipo). aunque se fusionan para aplicaciones OEM. C-1.1M:2015 ción. En cambios al código según lo descrito en la sección 1. Cuando se en que se debe abordar cada situación. el presente código separa las funciones del Ingeniero de las del Contratista. Algunas disposiciones del código cumentos contractuales deben definir la forma en la que no son obligatorias a menos que el Ingeniero las invoque se deben gestionar las diversas responsabilidades. una cir. pero del código. algunas industrias. ble soldado específico. conversión.8 Unidades de medida estándar contratación. pero debe existir una base para tales criterios clica. C-1. No se debe asumir que el NDT.2).4. Estas activi- dades son importantes para el control de la calidad de la soldadura.4. Estos re- cambiar de manera unilateral cualquier disposición del có. y no es exhaustiva. El ingeniero no puede modificar o están necesariamente abordados en el código.4.4. etc. valor SI mediante el uso de una conversión cercana en contraposición a un valor racional basado en un factor de C-1.1(5) La resistencia a la entalladura para el metal de soldadura. unidades SI (métricas) entre corchetes cuadrados [].4. querir que los fabricantes vuelvan a ejecutar los PQR por des asignadas al inspector del contratista que incluyen un cambio en unidades. Cuando sea necesario. 25 mm. Cuando sea necesario. el código requiere que el pulgadas es 12 mm. La lista re- una junta en particular que se pueden calificar mediante sumida en la sección 1. Es inadecuado cación. Las bilidad del proceso de inspección para la soldadura espe. sin la diciones tales como: temperaturas extremas de operación creación de conflictos potenciales con los términos del (ya sea caliente o frío) de la estructura. 6.1. el código requiere que evidencia experimental o el análisis de ingeniería.3.1(6) El código contiene disposiciones para aplica· producción diferentes a los especificados en el código se ciones no tubulares. así como también los detalles de C-1. el ingeniero debe tener planos de taller.1 tiene un sistema de dos unidades: Unidades habi- C-1. Por ejemplo.4. requisitos exclu- contrato. Sin embargo.5. A de carga o las condiciones de restricción. quisitos adicionales pueden ser necesarios debido a con· digo despw.1.3 Responsabilidades del inspector. el contratista realiza algunas de las responsa- bilidades del ingeniero. 6.!s de que se ha: an asignado los contratos. 6.2. Los criterios de aceptación para las soldaduras de C-1.1(7) El ingeniero es responsable de especificar re- documentar los cambios y las partes deben llegar a un quisitos de fabricación e inspección adicionales que no acuerdo al respecto. no se debe re- en cuenta que existe un gran número de responsabilida.4 mm. des (consulte la sección C-1.4). cuando el ingeniero elija elimi. tuales de los Estados Unidos y unidades SI (métricas). la aplica.4. El ingeniero unidades habituales de los Estados Unidos seguidas por debe considerar las consecuencias de una falla.3 resalta las principales áreas de responsabilidad dar y otros factores. la probabilidad de desgarro laminar. y no es exhaustiva.4. la forma de acero y las condiciones de carga aplicables se especifiquen en los documentos de contratación. además de la extensión de cada conversión "blanda" se ha redondeado a partir del dicho NDT.1(3) El código no requiere la inspección de verifi. La Subsec- maños y proporciones de los miembros que se van a sol.4. 6. Sin embargo.3. además el sis- contratista.25). de los diversos inspectores.4. los ta. unidades SI son conversiones "blandas" de las unidades cífica implicada y reconocer las limitaciones de los habituales de los Estados Lnidos. sin importar lo extenso que sea. el código requiere que dichos requisitos se especifiquen en los documentos de contratación. Es posible que Jos detalles de junta precaliticados. A bilidad de detenninar qué NDT (en caso de haberlo) se lo largo del código. eliminará la necesidad de controlar tales actividades. y alternativos de aceptación. como la experiencia pasada. realizar la inspección de verificación solo a una elegir y escoger entre tolerancias en unidades habituales porción de la construcción o realizar una inspección de de los Estados Unidos y unidades SI. el ingeniero puede cambiar los requisitos en el código.2. 474 . Estns tipos de modificaciones deberían acordarse sivos de fabricación de materiales. pero se deben C·1. Después de 4ue se haya asignado el contrato. y la conversión dura es 25. como parte de la inspección de verificación (consulte la secciones 6.2 Responsabilidades del contratista. mutuamente entre las partes implicadas para abordar de C·1. En ténninos de las WPS.3. no sean adecuados para todas las condiciones responsabilidades del contratista. la conversión blanda de 1/2 cación y. Se deben tornar lo largo del código se encuentran contenidas las respon- consideraciones con respecto a las propiedades de grosor sabilidades del contratista. la conversión blanda de una pulgada es ingeniero puede elegir no realizar la inspección de verifi.AWS D1. El código requiere que Jos Se requiere que el ingeniero determine la idoneidad del documentos contractuales definan dichas responsabilida- detalle de !ajunta en particular para especificar el ensam. Los criterios para dichas construcciones difieren. el metal base o HAZ no es obligatoria según este código.4.1(2) El ingeniero tiene la autoridad y la responsa. en caso de utilizarla. C-1.1(1) Ciertas disposiciones del código son obligato- rias solamente cuando las especifica el ingeniero. La cláu- sula 6 resalta las responsabilidades específicas. De ingeniero la especifique (consulte la sección 6. y la conversión dura es 12. ción 1. ción 1.1(8) Para las aplicaciones OEM (consulte la sec- manera satisfactoria las circunstancias inesperadas. el usuario encontrará dimensiones en especificará para un proyecto específico.9 y 9. cada sistema de verificación que remplace totalmente la inspección del unidades se debe utilizar corno un todo. tema utilizado debe ser el mismo que el utilizado en los nar la inspección del contratista.7 mm.2 resalta las principales áreas de ensayos. D 1.1M:2015 COMENTARIO cienes. de los aceros. El có- digo requiere que esto se haga en los documentos de C-1.2. las WPS se deben actividades que tradicionalmente pueden no considerarse indicar en Jos planos en las unidades apropiadas. cargadas de manera estática o cí- pueden usar.1/D1. la corno tales. C-1.1.4). es decir que el valor de métodos J\DT especificados. El manera similar. :!(A).3. los perior a 40°F [4°C] . planos de diseño para las soldaduras en ranura con PJP dos de mecánica de fracturas en el diseño. C-2. se de las soldaduras en filete es una dimensión más útil y pueden calificar WPS para cumplir con los valores de en. seño y los planos de taller muestran el tamaño de la cesarios para b mayoría de aplicaciones de construcción pierna requerido para proporcionar la garganta efectiva (consulte la referencia§). de ensayo CYN. De los metales de aporte que se prueban para los valores de ensayo CVN y utilizados en aplica.4 Tamaño y longitud de la soldadura. La mayoría ción entre la profundidad de la preparación y el tamaño de los metales de aporte utilizados en aplicaciones es. ción de la soldadura. la posición de soldadura y el proceso los valores de ensayo CVN puede ser suficiente. (B).5. Se debe reconocer que un criterio de ensayo de contratación y planos de taller. El ensayo CVN es el método más común puede especificar la profundidad de la ranura "S" sin co- para medir la tenacidad a la entalla. mente oblicuas [consulte la figura J. el más común cumple 20pies· lbf a. El objetivo mentos de contratación y en los planos de taller mediante de la mayoría de los requisitos del ensayo CVN es pro.2 Requisitos de tenacidad a la entalla. Estos estudios se llevaron a cabo a documentos de contratación muestran la garganta efec- petición de los productores de acero fundido con el fin de tiva requerida para proporcionar las condiciones de di- mostrar que los ensayos CVN del metal base eran inne. C. el ta- refiere a la susceptibilidad de un material a las fracturas maño efectivo se toma como la dimensión de la garganta quebradizas pero no es una medida exacta de la propie. cuando las partes uni- CVN en metal de aporte o en una cualificación WPS se das se encuentran en un ángulo entre 80° y 1ooo. la temperatura y nación de una profundidad de preparación a la ranura otros factores. la especifica. Otros ensayos están nocer el proceso de soldadura y la posición de la solda- disponibles y pueden ser más fiables. de una soldadura en filete a 90°. pero también son dura.3.4 y la Sección 4. especi ti cada. Parte D contienen in- formación sobre los valores de ensayo CVN (consulte contrato también Control de fracturas . la relación entre el tamaño de la pierna y la garganta efec- Las formas y placas estructurales se han estudiado y el tiva es compleja. el tamaño de la pierna. gulos de menos de 80° o mayores que \00°. estos factores determinan la rela- que proporcionan criterios de ensayo CVN. La penetración de las raíces generalmente dependerá del quiere un valor mínimo de ensayo CVN. Diseño de conexiones soldadas C-2. Esto permite que el contra- La demanda de tenacidad depende del tipo de carga. dada. y se designa en los docu- dad del material en una junta de producción. Barsom and Rol fe [Referencia 1]). medible para la ejecución de la obra. En los documentos sayo CVN.2.4. Sin embargo. Están de soldadura. La resistencia de soldaduras en filete depende del ta- ciones estructurales. Las subseccioness 4. En aplicaciones donde se re. La tenaci- dad a la entalla es una propiedad del material que propor. El Inge- ciona una medida de su sensibilidad a la fracturas niero que prepara Jos planos de diseño del contrato no quebradizas. maño de la garganta. Medidas más precisas de la tamaño de la soldadura "(E)" se debe especificar en los tenacidad no se justifican a menos que se utilicen méto.5.1 ). La redundancia y las consecuencias de la indicada en los planos de taller en relación con la elec- fractura también se pueden considerar en la determina.3. ción del contratista del proceso de soldadura y la posi- ción de los requisitos de ensayo CVN para una junta sol.1M:2015 C-2.3 Planos y especificaciones del 2. Cuando las partes se encuentran en án- ensayo CVN resultó en valores de 15pies·lbf120 J] o su.1. 476 . C-2. C-9. porcionar cierta garantía de que el material no se encuen- tra en su nivel inferior de tenacidad a la entalla a la En el lado del ángulo agudo de juntas en T significativa- temperatura de servicio de la estructura. AWS 01.8. de la soldadura para las soldaduras en ranura con PJP tructurales de campo no se han ensayado para los valores precalificadas.1/01. (consulte la sección 2.2. el tamaño de pierna 20° o 0°F [27 J a -29° o -I8°C}. En casos más severos.\''fatigas en estructuras. y (C)j. Para juntas que utilizan soldadura en ra- disponibles muchas clasificaciones de metal de aporte nura en V y abocinada. El código establece explícitamente que sólo el más complejos y costosos. la tista produzca el tamaño de soldadura mediante la asig- velocidad de aplicación de la carga. Muchas aplicaciones no requieren una medida de la tenacidad a la entalla. ángulo en la raíz de la ranura en combinación con la ción de una clasificación de metal de aporte que incluye abertura de la raíz.15. tud fuerzo en las soldaduras de intersección.--. que de. la multiplicación de la longitud real por el factor~ conduce a una expresión que implicél que la lon- C-2.e d~ k~ ci- particular para una aplicación en particular no son parte de zalladura del alma con\'encional.6. es d¡. gidez de la soldadura en filete longitudinal en relación con des depósitos de soldadura bajo condiciones restringidas la rigidez de los metales base conectados. uniforme y depende de las relaciones complejas entte la ri- (2) el potencial de causar desgarro laminar por gran. Se pretcnd~ qut: los e-. espacios libres. C-2.tent~ torias comprobadas de fonna. ~inn yen. la lom. Para longitudes de soldadura mayo- res que 100 veces el tamañe de la soldtJLluta. [t pn. La investigación que so. damiento. de que se carga en paralelo al eje de la snldadma. Tampoco dura bien f•mdido sobre el metal base.adas sobre la b<t--. el longitudinalmente en el c'\tremo de los elementos cargados tamaño efectivo de la soldadura depende de la reducción axialmente.dur1 n electrodo. Ejemplos típicos satisfacer las condiciones de diseño en los documentos de soldaduras en filete cargadas longitudinalmente que no contractuales le permite al fabricante.arrolladas 111c · (6) efecto de los esfuerzos residuales de tracción de diante estudios y ensayos de dementas finito\ r~ali:. Jete cargada cñ e[ e:xtn:mo se toma COtllfJ 130.nk (en unidades~ tr.·iga y las placas de cizall::tdura de- delineantes deben tener en cuenta que la prccalificación bido a que el flujo de fuerza de cizalladura riel alma Jr-: la_ de la~ geometrías de junta se basa en condiciones satisfac.1 Esfuer~os calculados. Tales consideraciones inclu.1. Más allá de cierta sobre el metal base esforzado en la dirección a través del exte'ñsión. Pnr tangulares se forman de una manera que no puede lo tanto. medio en toda la longitud de la soldadura se puede conside- rar como igual al esfuerzo admisible total. gr2. se limitan a..5. maño de la pierna de la soldadura.2. 1_.::.<)ldadura es ''SCtKiéilr. Los tribución de la carga de cizallarnicnto a lo largo Je la lon- antecedentes y las bases para la precalificación de las jun. ba<:~-111 t:n Li consideración combinada de resistencia méi\in1a de¡. pero no se limitan necesariamente a: que simplemente sirven para mantener plana el alma.5 es d equiH!Jr.:cir.6 Esful!rzos axial. posición de unifom1e en toda la longitud de la soldadL<ra.ciones transversales armadas en las que se WPS apropiadas y los símbolos en los planos de taller.:ado:.aJo en el jui- cio de un pow menos de 1/32 pulgada [1 mml de despla- zamiento al extremo de la soldadura para las soldaduras con tamaño de la pierna de 1/4 pulgada [6 mm_]) ni á:. de apro'Ximadamente 300 veces d tamaño de \a pirrn:t. pero que menos. juntas traslapadas soldadas fuerLos calculados que se vayan a compamr con los e~- 477 .3. que es un~1 ~1proximación simplificada a las fórmulas cxponencialc~ de:..4.~.[­ ( 7) efecto de soldaduras de mayor tamaño que lo nece- daduras en tilctc 1. real.!. Especificar sales a las almas de vigas principales diseñadas con base solamente el tamaño efectivo de garganta requerido para en el campo de tensión y casos similares.1.:on el tamaño de la pierna menor que LA sario sobre la distorsión. experiencia ha (3) limitaciones sobre el acceso del soldador a la demostrado que cuando !a longitud de !a suld:ulura e~ igurJ junta para una colocación y manipulación adecuadas del a aproximadamente 100 .4(D)] .5 Lon~itud efectiva máxima. impuestas por el metal base cercano.: la h11g.\'eC~S d ta- porta la Tabla 2. Hl la contracción de la soldadura.porci·-~nado l'-11 (5) limitaciones al acceso para permitir la inspección 2. El coeticiePte de reducción.4 Áreas efectivas Matemáticamentr. Otras consideracio. gitud del miembro. pero no se C-2.- limitarían ne-. pulgada [6 mml) sobre límite de servicio ba~.. indicar su intención y las instrucciones mediante las confom1ar se¡. no es conservador suponer que el csfuer7'l pro- espesor. las soldaduras que unen los ángulo~ de tas se explican en la sección C-3. viga o de la viga principal a la :.~~. !u lo:1~~tc:ct ( 4) el potencial para el estado biaxial o tri axial de es.4 Dimensiones de detalle precalificadas. pero no procesos de soldadura adecuados para su equipos y prácti.r como menM qttt. contró que 2t es aceptable. gitud efectiva alcanza un má'Ximo cuando la longitud r~al es nura abocinada Las secciones estructurales huecas rec. e! soldadura y el acceso a una junta entre elementos de placa soldadura no está cargada en el extremo a pc.mtirtPlogía de· los UT o RT fiable. Los diseñadores y conexión del alma di! la . ( 1) el efecto de la restricción impuesta por la rigidez La distribución dt:l t:sfuerzo a Jo lar!.a es no es parte de !ajunta. soldaduras de fijación de rigidizadores transver- pende del proceso de soldadura y la posición. Los criterio:. las soldaduras se denominan "cargadas al extremo". aplica la fuerza de cizal!amiento a cada incremento de la longitud del esfuerzo de soldadura dependiendo de la di~· C-2. soldaduras que conectan placas o formas para cas. Estados Unidos) al Eurocódigo 3.4.4 Tamaño efectivo de soldaduras en ra.COMENTARIO AWS D1.nd~s. ya que los rigidizadore~ y la condición precalificada. igual a la longitud real.itud má'Xima efectiva de una SoldadurJ •. Cuando se utili- tan soldaduras en filete longitudinal paralelas al esfuerzo para transmitir la carga al extremo de un miembro de carga C-2. mediante el uso de se consideran como cargadas al extremo induycn.il ti- resultar en un ángulo de 90°. soldaduras de fijación de rigidizadores de ro- de la pérdida de Z [consulte la Figura 3. C-2..+. se aplica el factor de reducción a las soldaduras que unen nes de diseño importantes para la adecuación de una junta los rigidizadores a almas diseii.1/D1.·eces el tamailo dr lu solciJ. Ejemplos típicos de tales soldaduras incluirían. soldaduras no están sujetos al esfuerzo axial calcuhvJ. es razonable suponer que la longitud eferti·.:esariamente a.!o dt: la Jom~itud de l<1s del metal base conectado sobre la contracción del mdal soldaduras en filete wn extremo ca~gado está l~ejos ri~ ser de soldadura. s~.1M:2015 Cuando el ángulo agudo se encuentra entre 30° y 60°. Europa durante muchos aiin::. efectiva se debe con~idcrJ.>ar del hed10 para que un soldador calificado deposite el metal de solda.2.2.1 tiene en cuenta esta práctica y se en. regida por el esfuerzo de cizalladura admisible para el diante los siguientes principios: material "B". Los ensayos han demostrado que el balanceo de sol. siempre y cuando el área de la garganta sea de resistencia para soldaduras cargadas longitudinal- adecuada para soportar la fuerza dada. Las soldaduras en filete cargadas transversal- cación de las partes componentes se puede utilizar en y mente tienen aproximadamente un 50% más de resisten- adyacente al metal de soldadura depositado.3.2 Esfuerzo admisible alternativo de las sol- sujetas a esfuerzos de tensión normales al área efectiva daduras en filete. El rendimiento de la resistencia y la deformación de las soldaduras de- (3) Las tensiones en la garganta efectiva de soldadu. un miembro en ángulo doble o miembros similares (a) Plano 1-1. en efecto. Welding Joumal Research nura con PJP. el esfuerzo admisible fuerza a ser transferida por estas soldaduras es menor que en soldaduras en filete se ha limitado en el código a 0. no se han asignado mayores capacida- diante análisis de elementos finitos utilizando una malla des de carga en la Tabla 2. se ha sabido que las soldaduras en filete utilizar metal de soldadura de menor resistencia. en el que la capacidad puede estar La fi!osofia subyacente a las disposiciones del código para esfuerzos en las soldaduras se puede describir me. se puede Inversamente.1 ). Para esfuer. distorsión antes de la fractura que las soldaduras en filete cargadas longitudinalmente.3 veces la resistencia a duras en filete con base en el cálculo de un valor especí- la tracción del metal de aporte.7. independientemente de la magnitud nan en la sección 2 6. material "A". soldadura. siendo válido. Fr:xx· mensionan para la fuerza a transferir.4. ( 1) El metal soldado en soldaduras en ranura con(' JP C-2. forma con el eje del elemento de soldadura (consulte la Aunque una resistencia a la falla de soldaduras en filete figura C-2. lizados por Higgins y Preece. Esta es la E60 (Referencia 3 ). nos para cizallamiento en soldaduras en filete y en ranura dad.2 a 2. en aras de la en la elección de las propiedades mecánicas del metal de simplicidad y porque los métodos para controlar la inte- soldadura en comparación con aquellos componentes racción entre Jos casos de carga longitudinal y de carga que se están uniendo.2 para las fuerzas de cizalladura para. (e) Plano 3-3.6. las obtuvo Lesik ( 1990) (Referencia 4).1/D1. caciones de diseño de invocación aplicables requieren que ciertas juntas se diseñen para proporcionar. siempre transversalmente cargadas tienen menos capacidad de y cuando se cumplan los requisitos de resistencia.3). de un esfuerzo admisible más alto para solda- Un esfuerzo de trabajo igual a 0. según lo designado por la fico para el ángulo de carga. octubre 1968 (Referencia 7).1M:2015 COMENTARIO fuerzas admisibles sean esfuerzos nominales cargadas perpendicularmente a su eje longitudinal es detenninados por métodos de análisis apropiados y no es. Estos pla- C-1.2. de las fuerzas aplicadas a la junta. se permiten soldaduras desbalanceadas. en el que la capacidad puede estar rw aumenta la capacidad de carga de la cone"Xión. clasificación del electrodo. Ejemplos de tales re. determina mediante la menor de las capacidades calcula- das en cada plano de transmisión de esfuerzo.4. El mismo criterio básico sigue se puede preferir esta opción. el código proporciona ahora la opción. aplicado a la garganta de una soldadura en filete se ha demostrado mediante ensayos La mayor resistencia al corte de un elemento único de (Referencia?) que proporciona un factor de seguridad soldadura en filete en varios ángulos de aplicación de la que varía disde 2. C-2.6 para las carga-deformación por Butler ( 1972) para los electrodos fuerzas normales al eje bajo carga de servicio. Debido a la mayor mente con un factor de seguridad contra rotura de aproxi- ductilidad del metal de soldadura de menor resistencia. lamente a este eje. Tales soldaduras se di. Después de Jos ensayos rea- (2) Para las soldaduras en filete y soldaduras en ra. (4) La capacidad de carga de cualquier soldadura se quisitos se encuentran en las Especificaciones AISC. madamente 2. que el rendimiento de la resistencia y la deformación de rables a las del metal base. En la mayoría de los casos. en el que la capacidad se rige por el esfuerzo de cizalladura admisible del metal de soldadura. Esto.6.6. Cabe seña.3 la capacidad de los componentes. cargadas normalmente a su eje longitudinal. puesto que el desga- rro rw es un probkma (consulte la Figura C'-2. zos resultantes de otras direcciones de carga. sino admisibles en las soldaduras en filete cargadas de forma también un determinado porcentaje mínimo de la resis. Por lo regida por el esfuerzo de cizalladura admisible para el tanto. oblicua al eje longitudinal de la soldadura se proporcio- tencia del miembro.3 para soldaduras en filete más fina que aproximadamente un pie. la transversal no estaban disponibles. cia que las soldaduras cargadas en sentido longitudinal. daduras alrededor del eje neutro de un miembro en ángulo único.AWS 01. a 4. pende del ángulo (-) que la fuerza elemental resultante ras en filete siempre se consideran como cizallamiento. el diseñador tiene una mayor flexibilidad Supplement. loe que la fuerza establece con el eje del elemento de ducida de modo que los esfuerzos utilizados en la dosifi. Las curvas para los electrodos E70 base de los valores dados en la Tabla 2. sin embargo. Esto se puede lo- grar con metal de soldadura de resistencia menor que el Este valor se basa en Jos resultados más bajos del ensayo metal base. proporciona los elementos de soldadura en filete depende del ángu- soldadura casi homogénea de sección transversal no re. se ilustran en la Figura C-2. no sólo Criterios alternativos que permitan mayores esfuerzos las fuerzas calculadas debido a las cargas aplicadas. (b) Plano 2-2.4 Esfuerzos admisibles del metal de soldadura. carga se obtuvo originalmente a partir de las relaciones lela al eje longitudinal de la soldadura.2. lar que no son necesarios los remates. mayor que la de las soldaduras en fileie cargadas parale- fuerzos de "punto caliente" que se pueden dctenninar me.2 Esfuerzus calculados a causa de la excentrici. Por mucho tiempo se ha reconocido debe tener propiedades mecánicas estrechamente compa. La relación de deformación carga real para 478 . Algunas especifi. 4 como se muestra en la Figura C -2. es decir. que in- dica la resistencia de una soldadura en filete lineal car.. pero una ducen cuando el tamaño de la soldadura es menor que capacidad de deformación reducida menor en compara.5 sin 15 (8)] muchos ingenieros sim.1M:2015 las soldaduras en filete tomadas de Lcsik se muestra en la ciando la compatibilidad de carga-deformación. la compresión. Una soldadura cargada transversalmente a restricción alta. El punto sobre el que la rotación C-2. forzado a ser alojado dentro de una longitud corta de ca- plemente han añadido la capacidad de las soldaduras de libre mediante el balanceo localizado de la restricción a línea individuales en un grupo de soldadura. en gene- ral.. Para eliminar las posibles difi.7. tado de los procesos de fabricación del acero. Esta es figura C-2. las pasadas de soldadura iniciales grupo de soldadura tiene compatibilidad a la defonna. se han desarrollado Las laminaciones no resultan de la soldadura.4.3 la fuerza del grupo de soldadura cargada de forma con- fr.6. como las que figuran en Arandt (Referencia~). minación de acero para producir formas y placas para su La resistencia total de todos los elementos de soldadura se uso en estructuras de acero hace que el metal base pre- combina para resistir la carga excéntrica.6. los de- elemental resultante con respecto al eje de la soldadura. Cuando desde el punto de fractura. deformaciones por contracción a la tracción de las pasa- das soldadura depositadas posteriormente. no afectan la fuerza dd metal base cuando el plano de la la- cultades de cálculo.COMENTARIO AWS D1. Son el resul- para localizar el centro de rotación instantáneo a la tole. la geometría del grupo de soldadura y la deforma- ción de la soldadura en ángulos diferentes de la fuerza C-2.2 y 2.5. así como también permitir un amplio acceso línea perpendicular a un rayo que pasa por el centro de para depositar el metal de soldadura. Por lo tanto. cuando las soldaduras cargadas en las soldaduras en filete.!itudinal o transYcrsal.7 Configuración y detalles de tiende a ocurrir se llama el centro de rotación instantá- neo. es la soldadura mayor que el valor comúnmente aceptado de 2. cargada transversalmente. Por lo general.3 Centro de rotación instantáneo. Trazando una línea vertical C-2. los resultados de ensayo indican que las fórmulas en determina el elemento de soldadura con la capacidad de 2. El procedimiento en 2. una práctica poco conservadora. delineantes y los fabricantes reconozcan estática (:L. Los desgarros laminares rara vez se pro- su eje longitudinal tiene una mayor capacidad. se puede determinar el los grupos de soldadura se cargan en cizallamiento por aumento o disminución de la fuerza para el resto de los una carga externa que no actúa a través del centro de gra.6. Los desgarros laminares rara vez se producen en tudinal.5.3 F¡:x:x [1 ~ 0. L.50 sin 11 ~}) FExx puede lograr gráficamente mediante las curvas de carga- deformación Figura C -2. Debido a que los desgarros laminares son causados por la gada en el plano a través de su centro de gravedad como: contracción del metal de soldadura solidificado que se ve F.xx para soldaduras longitudinalmente cargadas (8 = céntrica se muestra en la Figura C-2.1 Consideraciones generales. La la- (consulte la figura C-2. La siguiente es la fórmula para el esfuerzo máximo de la El diseño de un grupo de soldadura cargado concéntrica- soldadura.4. chamente el polinomio derivado empíricamente en Lesik (Referencia:!). además de realizarse mediante 2.4 Grupos de soldadura cargados de forma pósitos de metal de soldadura en condiciones de concéntrica. Por conveniencia de diseño. metal de soldadura solidificado en caliente. son el resultado de la contracción de los grandes de- C-2. sin embargo.4. se utiliza una directo sobre la capacidad del metal hase en juntas en es- simple fórmula elíptica para F(p) para aproximar estre. des de deformación relativa para asegurar que todo el en grandes soldaduras. LM). Su ubicación depende de la excentricidad de la junta carga. se satisfarán las ecuaciones en el plano de la los diseñadores.4. vedad del grupo..4. el diseñador debe tener en cuenta sus capacida. in~cluidos los problemas de ejemplo se da en mente cuando se trata del espesor del metal base. Los desgarros laminares no ocu- ángulos diferentes se combinan en un solo grupo de sol.O' 0.0. Una explicación completa del pro. Los desgarros laminares. Esto hace que sea necesario que seleccionado la ubicación correcta del centro de rotación instantáneo. talles deben minimizar la restricciónque inhibiría el com- Se puede suponer que la fuerza de resistencia individual portamiento dúctil. esfUer- elementos de soldadura se limita al valor límite inferior zos en la dirección lon!.2. rancia de convergencia. la deformación máxima en los minación es pamlelo al campo de esfuer:tos.4. evitar la concentración excesiva de la de cada elemento de soldadura unitario actúa en una soldadura.6. Por ejemplo.4.3 Carga de metal base en todo el es¡)esor. solidificadas depositadas en la zona de la raíz de la solda- ción. 17W. Tide (Referencia 5). especial- cedimiento.. cuando se producen. dura..1/D1. Fv· mente pero de manera oblicua. el potencial de que laminaciones o el desgarro laminar afecten la integridad de las juntas acabadas.6. Técnicas numéricas.3 proporcionan un factor de seguridad deformación más limitada. y cuando se ha sente diferentes propiedades mecánicas en las diferentes direcciones ortogonales. mm].7. rotación instantáneo y la ubicación de los elementos C-2. quina y T para transmitir fuerns a través dd espesor. pueden proporcionar un tope rígido interno para las patibilidad de defOrmación. elementos..3).6. aproximadamente 3/4 pulgada a 1 pulgada [20 mm a 25 ción con una soldadura cargada a lo largo de su eje longi. En este caso. para encontrar Debido a que el esfuerzo admisible está limitado a 0. Dada la introducción de la ecuación en 2.852 11. en primer lugar se Ü0 ). la carga es excéntrica y tenderá a causar una rotación y translación relativa entre las partes conec- tadas por las soldaduras. Tienen efecto de O. desprc.6.3 tiene en cuenta la com. En general.6.4. las deformaciones unitarias en la direc- 479 . rren en ausencia de restricciones a la contracción del dadura. 0. se F. la externamente no inician los desgarros laminares. el pueda alojar. Por lo la mitad la cantidad de contracción de soldadura que se tanto. re. Cuando sea práctico. el diseño de las juntas con base en daduras transferirán esfuerzos en la dirección a través del esfuerzos más bajos que los esfuerzos admisibles del có. pero el uso de electro. ( 11) Cuando sea práctico. utilice metal base con bajo dad de desgarro laminar. rra en ausencia de restricción. en lugar de proporcionar un diseño conservador. el uso de este tipo de diseñador. base que se somete a esfuerzo en la dirección a través del grosor antes del montaje de la junta. Las juntas demostrado que las siguientes precauciones reducen al más pequeñas. fluencia. aunque soldadas bajo condiciones de mínimo el riesgo de desgarro: mayor restricción.V requieren de- minuir la posibilidad de desgarro laminar. diferente grosor de metal base. se debe inspeccionar durante el diseño para ase- digo. Se pueden generar desgarros laminares. (8) El área de los miembros a los que las grandes sol- seño. dad de introducir grietas en las pasadas de soldadura dos de bajo contenido de hidrógeno en las juntas grandes finas iniciales. reduce la probabili. soldadura "de tope" aproximadamente 1/8 pulgada a 3/16 pulgada [. seño aplicados son una pequeña fracción de las asociados con la contracción de la soldadura. vés del espesor. Las pasadas in- nimizar la tendencia al agrietamiento en frío inducido termedias se deben martillar con una herramienta de por hidrógeno es una buena práctica en cualquier caso. de disminuir las posibilidades de desgarro laminar. Las de- formaciones localizadas que pueden producir desgarros (4) En juntas grandes. ( 1) El espesor del metal base y el tamaño de la solda- dura se deben adecuar para satisfacer los requisitos de di. (9) Se ha demostrado que el martillado ejecutado co- (2) Utilice electrodos de bajo contenido de hidrógeno rrectamente de las pasadas de soldadura intermedias re- al soldar juntas T grandes y juntas en esquina. (6) Las juntas en doble bisel y doble. El hidró.1 mm a 5 mm] de espesor a la cara del metal ( 1O) Evite el uso del so brees fuerzo de metal de aporte. es necesario que todos los miembros del equipo. se puedan terminar en sobre los medios para reducir al mínimo la probabilidad de ocurrencia. duce la posibilidad de desgarro laminar. preparación de la junta abocinada debe ocurrir sobre el bargo. reducen a sea dificil o prácticamente imposible de realizar. este comentario tiene por objeto proporcionar la dura. en el metal base sobre un plano en el espesor del metal base hasta el máximo grado práctico. Las pasadas finales no se deben experiencia que la aplicación de una capa de pasadas de martillar. metal base sometido a esfuerzo en la dirección a través dura. tal práctica aumenta en vez (consulle la nonna ASTM A578). y debido a parte significativa de la contracción de la soldadura ocu- que las deformaciones asociadas con los esfuerzos de di. el delineante. minado anisotrópico fibroso en el lugar de las deforma- chas veces más grandes que la deformación del límite de ciones por contracción de la soldadura más intensas. Sin embargo. espesor. mente se propaguen a través de la junta. Sin em. duzcan al mínimo la posibilidad de desgarro laminar. Por tanto. transversal o a través del espesor) para mi. 480 . el fabricante y el soldador re. Tal capa "de tope" proporciona metal de soldadura duro con una estructura de grano de contenido de azufre ( < 0.AWS D1. por deben soldar primero para que los depósitos de solda- lo tanto.1M:2015 COMENTARIO ción a través del espesor en el metal base pueden ser mu.1/D1. Debido a que los cara del metal sometido a esfuerzo en la dirección a tra- esfuerzos de compresión y de tracción dentro o en estre. camente la superficie de la pasada y cambiar los residua- rrear problemas. pero no tan vigorosamente como para generar traslape o (3) Se ha demostrado en los ensayos y mediante la una superficie picada. cuando sea factible. que no se puedan detectar y posterior- (longitudinal. implicarán una menor cantidad de contracción de la soldadura para acomodarlas. y por lo tanto. (7) En las soldaduras que implican varias juntas de No se pueden proporcionar normas definitivas en el có. gurar que la contracción de la soldadura de la junta no sulta en el aumento de retención. Las pasadas de geno absorbido no se considera como la causa principal raíz no se deben martillar con el fin de evitar la posibili- para el inicio del desgarro laminar. El diseño y los detalles de las juntas en esquina y juntas T establecen las condiciones que pueden aumentar o dis. punta redonda con suficiente vigor para defonnar plásti- El uso de electrodos no bajos en hidrógeno puede aca. dades mejoradas a través del espesor. si las deformaciones se han iniciado por la solda. y hacer que la posición de mucho menos metal de soldadura que las fabricación de una pieza soldada ocurra sin problemas o juntas de V-única o bisel único. secuencie las pasadas de sol- laminares se producen durante el enfriamiento durante la dadura de manera que se acumule en la superficie del fabricación y constituyen la condición más severa que se metal base sometido a esfuerzo en la dirección longitudi- impone sobre el metal base en las proximidades de la nal antes de depositar cordones de soldadura contra la junta durante la vida de la estructura. las juntas más grandes se digo para asegurar que no ocurra el desgarro laminar. los desgarros laminares existentes pueden del espesor de modo que el metal de soldadura se funda ampliarse. Mediante ensayos y la experiencia se ha condiciones de la más baja restricción posible. juntas puede ser útil.006%) o metal base con propie- fundición en lugar de la estructura de grano de acero la. Este procedimiento permite que una cha proximidad a la junta se autoequilibran. les de tracción a esfuerzos residuales de compresión. que pueden involucrar la mayor cantidad de con- comprensión de las causas y proporcionar orientación tracción de la soldadura. el aumento de tamaño genere deformaciones a través del espesor en metal base de la soldadura y deformación por contracción que será con laminaciones prexistentes o inclusiones grandes necesario corregir. las cargas aplicadas (5) En las juntas en esquina. . el pensamiento) el ingenio se están diri- en filete depositadas sobre las soldaduras en ranura no giendo hacia detalles mejorados para la soldadura de co- incrementan directamente la garganta efectiva de la nexiones de momento viga a columna. es im. reduce la gravedad de la concentración de esfuerzos que existirfa en el cambio geométrico de noventa grados en la C-2. y la Cspeci ficación RCSC no proporciona La decisión de utilizar juntas CJP precalificadas o utili. puede considerar que las conexiones de ciLallarniento es decir. 2. podrían proporcionar una junta con mayor resistencia. GeoiTrey L. la resistencia disponi- pico. page se limitan a los casos de elementos de placa plana a ele. ficación RCSC. Puede ser necesaria una WPS especial o un cambio conexiones similares hechas usando orificios de acceso. Sin embargo. 2003.6 Orificios de acceso a la soldadura.7 Soldaduras con remaches o pernos. Por ejemplo. el inge- restricción alta debido al alma de la columna en la región de la lfnea central del ala de la columna en comparación mero debe evaluar cuidadosamente si las discontinuidades con la restricción más baja lejos de la linea central hace se pueden dejar sin reparar sin poner en peligro la idonei. que los esfuerzos residuales de soldadura y los esfuerzos dad para el servicio o la integridad estructural. Second Quarter. aplicados aumenten de forma pronunciada en la región dura en ranurado > la de reparación añadirán nuevos ciclos dificil de soldar en el medio del ala de la viga. salvo que se (2) Si la junta es una soldadura en taller o en campo. lo largo de la longitud de la junta transversal debido a la geometrla de las piezas que se van a unir. puesto bine Bolts and Welds. ciones anteriores del código. que las juntas soldadas en ranura con CJP precalificadas Grondin.!. la probabilidad de aumento del soldó inicialmente la junta. la carga con soldaduras en filete longirudinalmente car- mente en la ubicación de las concentraciones de esfuerzo gadas. El diseño alternati\'o junta.7. zar juntas no precalificadas sin orificios de acceso de- pende de la consideración de varios factores que La Especificación AISC para edificios de acero estructu- incluyen. titud para el servicio se deben considerar cuando sean apli- dadura en ranura y la resistencia del filete. ofrece una nueva gula para la distribución de cargas entre los pernos y soldadu- ( 1) Eltamai\o de los miembros que se van a unir. proporcionan en las Especificaciones para juntas estructu- portante reconocer que cualquier junta transversal en la rales utilizando la norma ASTM A325 o A490 Pernos del brida de secciones de brida ancha. ninguna orientación.8. 89).y en las juntas a tope que unen partes de puede tener un efecto significativo sobre las propiedades anchura o espesor desigual. en es. Las soldaduras en filete que contornean y tamai\o mlnimo requerido para proporcionar espacios li- de refuerzo tienen un propósito útil en las juntas en es- bres para la buena ejecución y soldaduras aceptables quina y en T.No se re. pero con discontinuidades sin reparar en la región de la unión alma a ala proporcionan mayor resistencia que las torio. No se debe considerar que los pernos comparten la carga en combinación con las soldaduras. sección J 1. Proporcionan un filete que de sección neta de cada miembro conectado. los ensayos de co- ( 14) Cuando se identifican desgarros laminares y la nexiones de placa-extremo (Murray 1996) han demos- reparación se considera conveniente. se retiró el permiso en la versión de 2000 de la Especi- mentos de placa plana que se muestran en la Figura 3. Las soldaduras La investigación. pero sin la gran discontinuidad del orificio pueden generar una condición más perjudicial. Las limitaciones en dicho uso se son deseables para cada aplicación. esfuerzo para identificar la causa del resultado insatisfac. La solda. Con base en la in\estigación reali- acceso a la soldadura no se pueden considerar como una zada por Kulak > Grondin.7. pero no se limitan a lo siguiente: ral (marzo de 2005). Las operaciones de reparación número de pequeñas discontinuidades internas del metal de soldadura. de calentamiento y enfriamiento. la resistencia de la junta no se puede de juntas y detalles para proporcionar la resistencia > la ap- tomar como la suma algebraica de la resistencia de la sol. de la soldadura y la distribución del esfuerzo aplicado a peratura ambiente. la ( 13) i se detectan discontinuidades menores. se permitió compartir la carga entre las soldaduras y pernos de alta resistencia cuando la C-2. junta se disel1a y los pernos se instalan como una conexión quieren orificios de acceso a la soldadura e incluso no de deslizamiento crítico.COMENTARIO AWS 01 1101 1 M:2015 (12) Las juntas criticas se deben examinar mediante (3) La variación en la restricción para la contracción RT o UT después de que la junta se haya enfriado a tem. cortas transversales a la dirección de la carga comparten beza y los filetes de refuerzo se puedan depositar fácil. En este tipo de conexiones. Kulak and Gilbert Y.7. Esto es cierto.16. se aplican los requisitos mlnimos de la sección 5. además de causar con.7. (Strength of Joints that Com- junta soldada en ranura con CJP. Cuando se requieren orificios de acceso a la soldadura. ble de los pernos no se debe tomar como mayor que 50°o 481 . Por ejemplo. El quina y en T. ras. por lo tanto. Se requiere un criterio de ingeniería. En las edi- sección. cables.5 Contorno de superficie de juntas a tope. en H y secciones Consejo de Investigación de conexiones estructurales transversales similares hechas sin el uso de un orificio de (Especificación RCSC). pero con un menor número de discontinuidades internas. el trabajo no debe trado que las juntas entre extremos de viga y placas de llevarse a cabo sin antes revisar las WPS y de hacer un extremo hechas si n orificios de acceso a la soldadura. en el detalle de la junta. (4) En el caso de una geometrla que permita una res- tracción de la soldadura en condiciones de restricción que tricción más uniforme sin un "punto duro" a lo largo de pueden ser más gra\'es que las condiciones en las que se la longitud de la junta. de acceso a la soldadura. si las piezas se pueden colocar para la soldadura con los pernos instalados en orificios estándar o ranuras de manera que se pueda evitar la soldadura de sobreca. Engineering Journal.4 Combinaciones de soldaduras. C-2. 9. intento de atar dos soldaduras en filete depositadas en les relativa a la fonna de la sección transversal afecta al lados opuestos de un plano común de contacto entre dos diseño del miembro.1M:2015 COMENTARIO de la resistencia disponible de los pernos de tipo roda. Por lo tanto. elemento hacia la ubicación donde el esfuerzo en el miembro puede considerarse uniforme en toda la sección C-2. En en el borde de una parte sujeta a esfuerzo de tracción cal- las aplicaciones cargadas estáticamente. Un transversal. Si esto no se hace.1 Transiciones de espesor y ancho. la disposición de las soldaduras de conexión en el ex- miento en la conexión. tal que casi no se desarrolla ninguna resistencia al ciza- llamiento del perno. con factores de la otra parte. que se muestra en el Detalle A.2 Soldaduras en filete longitudinal. Una buena práctica para evitar este tipo de mues- geométricos no son de importancia estructural cuando se cas en lugares críticos consiste en golpear el arco de proporciona una transición sin entalla. La disposición de las soldaduras longitudina. si se utilizan remates.3.1.9. nes de tracción.soldaduras en ranura de terminación es importante.5 Lados opuestos de un plano común. R.9.9.8 Configuración y detalles de para el servicio de una junta. en varias situaciones la forma junta . los ensayos han de- fatiga establecen los efectos de las discontinuidades mostrado que la resistencia estática de la conexión no de- geométricas en aplicaciones de carga cíclica. se debe hacer referencia a la especifi- filete transversal en combinación con los pernos. producen en los cambios en el grosor del material o en la Cuando se hace una junta entre miembros en los que una anchura de los elementos sometidos a esfuerzo. C-2.9. La transfe. empalmes de tope en las cordones de tracción alineados axialrnente de refuerzos de larga vida. es importante asegurarse filete de que la longitud se limite a fin de que la flexibilidad de la conexión no se afecte.AWS D1. Se suministran nonnas ra- C-2. de barra plana y tipo placa.8. parte conectada se extiende más allá del borde o extremo dependen de la brusquedad de la transición. las concentraciones de esfuerzo que se C-2. o se puede llevar C-2. En la mayoría de los casos. Por lo tanto.2 Ciertos requisitos de diseño o de aplicación pueden aseguran la adecuación de la conexión. que las sol- daduras en filete terminen en los extremos o en lados de un miembro no tiene ningún efecto sobre la idoneidad C-2. es importante detener las solda- sobre la raíz de la soldadura como se muestra en el Deta.3. una soldadura realizada a lo largo de la pierna so- bresaliente de la conexión (en general. o ambos.3. Sin embargo.9. pende de la presencia o ausencia de un remate. altos en la longitud de calibre extremadamente corto entre la tenninación de la soldadura de refuerLo y el pie C-2. Unos pocos ciclos de estos es- rencia de la fuerza por parte de las soldaduras en filete fuerzos no calculados en el rango inelástico iniciarán longitudinal solo en los extremos de los miembros pro. grietas que en última instancia pueden propagarse a tra- voca un efecto conocido como arrastre por cortante en la vés del alma o del ala durante el servicio. han demostrado que los requisitos de 2. la fuerza apli.4 Soldaduras de refuerzo transversal. tales cambios culado. marcar los ángulos y conexiones de placa terminal sim- ras quebradizas son una preocupación.1 Soldadura~! en filete transversal. la soldadura verti- cal) se puede detener cerca del extremo. Para en- das a aplicaciones de baja temperatura donde las fractu. puede requerir que las soldaduras sean continuas para la sales. una ligera tor- diante una fuerza. duras rigidizador a alma a una corta distancia del pie de lle 8 de la figura C-2. las juntas someti. es importante que se eviten las muescas de concentración de esfuerzos que varían entre 1 y 3.9. la soldadura alma a ala. Puesto que las juntas traslapadas soldadas en filete y cargadas C-2.9 Configuración y detalles de a los extremos superior e inferior del ángulo o devolverse junta-Juntas soldadas en ligeramente a lo largo de los extremos horizontales. Sin embargo. C-2. el área efectiva del miembro conectado depende de resistencia a la corrosión. así como también a la fuerza de la partes podría dar lugar a muescas o enmascaramiento de conexión.3. La longitud no región de transición entre la junta donde el esfuerzo por soldada tiene un límite máximo para evitar el pandeo de cizallamiento se concentra a lo largo de los bordes del la columna en la porción no reforzada del alma. En aplicacio. El sión de la brida durante la manipulación normal y el código requiere que se prevenga este modo de acción envío inducirá esfuerzos de doblado extremadamente mediante soldaduras en filete doble o de otros medios. así como también hacer necesario que las soldaduras sean continuas. por lo tanto. El ingeniero debe soldadura ligeramente hacia atrás desde el borde y luego considerar el uso de soldaduras filete de contorno agrega.3. así como tam- bién la teoría. por condiciones sanitarias de 482 . este es el caso por defecto. cionales separadas para los casos individuales.1 Terminaciones de soldaduras en filete 1 Generalidades. cuando los rigidizadores cada tiende a abrir la junta y causar acción de palanca no se sueldan a las alas.1/D1.7 a menos que se restrinjan me. la experiencia.2 Juntas traslapadas sometidas a tracción. proceder a la deposición del cordón de soldadura en la das u otros detalles para mejorar la continuidad del flujo dirección alejándose del borde que se debe proteger con- de esfuerzo en aplicaciones estáticas en lugares como tra muescas.3 Longitud máxima del remate. Para otras secciones transver. Cuando se usan soldaduras en tremo.9. Se la de las partes conectadas. de la soldadura alma a ala. La transversalmente implican excentricidad. u otros puntos de ples en las que la flexibilidad de la conexión asumida en servicio de alto esfuerzo o severos. la cación aplicable a los miembros y el diseño de la deformación al momento de la fractura de la soldadura es estructura. experiencia ha demostrado que. Las disposiciones de el diseño del miembro es importante. Para el caso simple de secciones transversales mal ajuste. C-2. 13. no se requiere el diseño para la resistencia inmersión y otras. iniciación de grietas y la propagación de grietas de fatiga ral.5. ciclos (4 aplicaciones al día durante 25 años). AASHTO/AWS 01. Las curvas de rango de esfuerzo esfuerzo. se eliminó la referencia al código ción y la eliminación de carga viva es generalmente una AWS D 1. pero que incorpo- C-2. sísmicas. con base en la experiencia y los ensayos.2 Fatiga de ciclo bajo. La carga sísmica implica cación . un número relativamente bajo de ciclos de esfuerzo alto en el rango inelástico. la fatiga no es una preocupación. sin em- duras interrumpidas a menos que se anote una excepción bargo.14.2. Se puede justificar la rodamiento. si el rango de esfuerzo sobre C-2. Independientemente del longitud parcial) debido a los ciclos de aplicación y eli- requisito de suficiente soldadura para asegurar que las minación de la carga viva completa es de 30 ksi [21 O partes actúen al unísono.1M:2015 lavado o para aplicaciones de galvanizado en caliente por Nonnalmente. Como práctica gene. sino más bien en las consecuencias de la falla. Por lo evitar el "acolchado" antiestético del metal base entre las tanto. dentro 483 . Este tipo de carga se denomina generalmente admisible reducido. Para tener un poco de perspectiva sobre el ámbito de aplicabilidad. por ejemplo. C-2. A pesar de que estas tructuras cargadas dinámicamente (descontinuado en condiciones no se adoptaron con el fin de limitar el ám. concepto del reconocimiento de una distinción entre ductos de corrosión entre las partes que causa "acol.v montaje de nlificins de acero estructural. C-2. en particular para las es.12. (3) Los miembros sujetos a la vibración armónica in- pección y la frecuencia se especifiquen en los documen.4 Miembros redundantes y no redundantes. no es apropiado basarse en las dis- C-2. se requiere una separación más cercana C-2.5 requiere solda. corno socava- ción. La subsección 2.9.14. designadas para estructuras no redun- fatiga de ciclo alto.60 F\ o los permitidos de manera similar por otros có.12 Miembros armados el metal base conectado de un detalle soldado relativa- mente sensible (el extremo de una placa de cubierta de C-2. cuando este es el caso. reducían las curvas de rango de del código se aplican a las estructuras y piezas soldadas esfuerzos admisible como en D 1. las soldaduras en filete se deben interrumpir en Jos incluyen. Antes de la adopción de AASHTO 1 AWS 01. el rango máximo del esfuerzo debido a la aplica. Con la adopción de la tanto. sí de esfuerzo se eliminaron y se desplazaron hacia las espe- establecen límites naturales que deben reconocerse. (4) El soporte de maquinaria oscilante. Las disposiciones de la Parte C rados por referencia. justificar la inspección especial. si los ciclos de aplicación de la carga viva com- soldaduras para las juntas que estén protegidos contra la pleta son menores que unos pocos miles de ciclos o si el corrosión mediante un recinto al interior de un edificio. si el rango de esfuerzo es menor que 4. Debido a los problemas inherentes asociados con la ( 1) Los miembros de soporte de equipos de eleva- fabricación de soldaduras continuas de calidad. ducida por el viento. Los criterios para la separación de las soldaduras en filete intermitente que unen las placas exteriores de los miembros someti- dos a compresión se derivan de la teoría clásica de pan.2. Posteriormente. cificaciones de diseño AASIITO. MT o PT de las soldaduras en las esquinas. remoción y se relaciona con las estructuras cargadas dinámicamente reaplicación de la carga viva dentro del rango elástico del (descontinuado en 1996). rango de esfuerzo resultante es menor que el rango de es- fuerzo umbral. fabri.1 Sección 9 dado que se relacionaba con las es~ fracción de este nive\ de esfuerzo.2 Miembros en compresión. drá a la corrosión atmosférica.1/D1. se puede ción. C-2. Para el gurar que la estanqueidad de las juntas pennitirá que la mismo detalle. El para proporcionar resistencia al abultamiento de los pro. miembros y detalles redundantes y no redundantes no se chado" antiestético entre las soldaduras y la posibilidad basa en la consideración de cualquier diferencia en el de- de iniciar grietas en las terminaciones de soldadura. 1996) para esfuerzos admisibles y los esfuerzos y rangos bito de aplicabilidad de las disposiciones del código. Los esfuerzos de diseño máximos dantes. pero no están necesariamente limitados a los lados o uestos de un lana común con el fin de eliminar siguientes: el potencial de defectos e fabricación.1 Generalidades.000 máximo para soldaduras en filete intermitente para ase. tos contractuales. mente al 80% de las curvas de rango de esfuerzos para Jos digos Y especificaciones de invocación estándar. Por lo miembros y detalles redundantes. esta cláusula requiere que el método de ins.14 Limitaciones deo de placas elásticas y son coherentes con Jos criterios previstos en AISC Especificación para el diseño. (2) Los miembros de soporte de cargas de tráfico de tructuras cargadas cíclicamente. la vida útil prevista de falla por fatiga es de 36. sempeño de la fatiga de cualquier miembro o detalle dado.COMENTARIO AWS D1.12. las espe- cificaciones AASHTO proporcionaban criterios para los C-2.13 Generalidades miembros críticos de fractura que incluían requisitos es- peciales de metales base e inspección.5. a la fatiga para la construcción de estructuras.12. posiciones de la presente Parte C para el diseño de cargas Para acero resistente al ambiente sin pintar que se expon.1 Aplicabilidad.5 pintura selle las porciones no soldadas de !ajunta y para ksi [32 MPa].3 Acero resistente al ambiente sin pintar. los casos de carga cíclica que puede provocar la en los documentos de contratación. se especifica un espacio MPa].2.3.1 Sección 9 puesto que sometidas a muchos ciclos de aplicación. que se obtuvieron mediante la limitación arbitraria calculados pennitidos por el código están en el rango de de los rangos de esfuerzo de fatiga oscilan aproximada~ 0. se esperaría una vita útil infinita. AWS D1.17 Detalles. Los efectos de las concentraciones de esfuerzos para el agrietamiento desde el pie por un factor de reduc- geométricos locales son tenidos en cuenta por las catego. constituía un doble de las soldaduras transversales son generalmente la ubi- conservatismo.1/01. fabricación y curvas de ciclo de vida-rango de esfuerzos proporciona- dos por las fórmulas (2) a (4) y que se representan gráfi.1 Análisis elástico. El tamaño relativo de la dimensión del espesor no rías de es fuerzo.6 Terminaciones de soldaduras en filete. lete. ción. daduras en filete transversal sobre lados opuestos de la sayo de detalle de fatiga. así como también la iniciación de grietas a partir del pie de solda- C-2. además de los requisitos espe. El C-2. vigas de acero con rigidizadores y accesorios soldados". montaje camente en la Figura 2. y los criterios de la Categoría C.15. soldado de la junta con respecto al espesor de la placa es el parámetro esencial en el factor de reducción incorpo- rado en la fónnula ( 4). 2allp se convierte en la unidad y la fórmula de factor de reduc- C-2. asientos de ángulo de haz. El rango de esfuerzo crítico para la ini- los rangos de esfuerzo admisible disminuídos para el di.se tienen en cuenta el potencial de inicio de grietas desde la raíz de las soldaduras.15 Cálculo de esfuerzos dura opuesto cuando el metal de base al que se entrega la carga está sujeto a esfuerzos de tracción por doblado.§_).11 se desarrollaron mediante la investigación patrocinada por el Programa nacional de C-2. esfuerzo admisibles 2.16 Esfuerzos y rangos de ción se reduce a la fórmula (S) (consulte la Referencia. Investigaciones posteriores en los Estados Unidos y en el extranjero sobre otros detalles reales apoyan los casos que figuran en las tablas 2. tes conectadas y aplicar un esfuerzo de tracción de cuado. tos especiales de metal base e inspección. los pies ciales de metal base y de inspección. cación crítica para la iniciación de grietas en el metal HTO LRFD para el diseño de puentes. se detennina multi- probetas de tamaño completo típicas de los casos presen. que está conectado me- fuerzo admisible que tUesen sólo el 80% de las curvas de diante una soldadura CJP o PJP o mediante un par de sol- desviación estándar media menos 2 para los datos de en. Esta investigación se publicó como los infonnes palanca en la raíz de la soldadura. ángulos reales que incorporaban discontinuidades geométricas de encuadre y conexiones similares con soldadura en fi- realistas. Los criterios de C-2. se decidió que especificar rangos de es.1M:2015 COMENTARIO de la AASHTO. Cuando un elemento de placa. en los que la carga aplicada tiende a separar las par- lados para dar cuenta del efecto de entalladura sea inade.16. en la Especificación AAS. En investigación cooperativa de carreteras sobre los detalles ménsulas angulares. placa. Por lo tanto. Para el caso de un par de soldadu- ras en filete en lados opuestos de la placa. se requiere devolver la de investigación 102 y 147 "Efectos de las piezas solda. ~la soldadura transversal es una soldadura PJP o lm par de soldaduras en filete. diante la fórmula (2). soldadura para proteger la raí:z en el inicio de la solda- das sobre la resistencia de las vigas" y "Resistencia de dura contra la iniciación de grietas.17.5 ~ero que no figuran en el programa de ensayos NCHRP. Los criterios contenidos en rango de esfuerzo máximo para que se considere la junta las Tablas 2. se somete a carga aplicada cíclicamente. lo que hace que amplificar los esfuerzos calcu. 484 . se han eliminado base conectado. plicando los criterios de rango de esfuerzo admisible tados.2 Rango de esfuerzo admisible. ciación de grietas en esta ubicación es el mismo para seño de los miembros no redundantes y se han eliminado cada uno de los tipos de juntas y puede determinarse me- detalles mientras que se han conservado los requerimien.5 ~se basan en ensayos de fatiga de las para el agrietamiento desde la raíz. COMENTARIO AWS D1. L. 8. AISC. ASCE 105 (ST9). AISC. "Ultimate Strength Welding Joumal Supplement. Loads on Weld Groups. H. Prentice Hall. F.1M:2015 Referencias para la Sección C-2 l. ASCE 98 (ST5) 1972. D. R. Brockcnbrough." Jour- Groups-AISC Design Tables. pp. R. L. J. Journal 17(4) 1980 . Rol fe. Frank. 485 . et al. F. 1727 1740. 7/95. Fracture and Fatigue 6." 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Journal ofThe Struc- 7. 1/D1.4) 486 .1-Equilibrio de soldaduras en filete en torno a un eje neutro (véase Sección C-2.AWS D1.6.2) MATERIAL A MATERIAL A MATERIAL A <.D ~ 1 1 1 1 MATERIAL B cbcb~MATERIAL 8 MATERIAL 8 SOLDADURA DE FILETE SOLDADURA DE RANURA CON CJP SOLDADURA RANURA CON BISEL ABOCINADO Figure C-2.2-Pianos de cizallamiento para soldaduras en ranura y en filete (véase Sección C-2.1M:2015 COMENTARIO F F EJE NEUTRO EJE NEUTRO SOLDADURAS EQUILIBRADAS SOBRE SOLDADURAS DESEQUILIBRADAS SOBRE EL EJE NEUTRO DEL ÁNGULO EL EJE NEUTRO DEL ÁNGULO Figure C-2.6. 20 0.3-Carga excéntrica (véase Secciones C-2.4.6.4.6.6.1/D1.c.6.30 0.40 t\/w Figura C-2.3) 487 .4 1.8 0.2 1.3) 1.4.6 0.4.0 o" a= oo o: 0.4 02 0.35 0.4--Relación de deformación de carga para soldaduras (véase Secciones C-2. klj Figura C-2.2 y C-2.COMENTARIO AWS 01.2 y C-2.15 0.1M:2015 j 'h A al R p i.25 0.05 0.6 1.10 0. L = 1. L = 1.825(1)+ 1. L = 1.41. C = 0.50(1)] O =tamaño de la soldadura en l6s Figura C-2.5 Resistencia admisible = 0(0.4. L. C = 1.1/D1.29 Elemento 2.41)+0. ELEMENTO 3 Elemento 1 B= 45.825 Fkmento 3· C-)=90. = [1. :EC.707)(0. 0 =O. C = 1.6.29(1.1M:2015 COMENTARIO r 1 ELEMENTO 2 CARGA L ~.4) 488 .3 FExx)(O.ü625):EC.AWS 01.5-Ejemplo de un grupo de soldadura cargado oblicuamente (véase Sección C-2.L. 4 1 1 CARGADA LONGITUDINALMENTE a: 1 UJ ::> 1 LL (/) 1 UJ 0.2 ~0.6-Solución gráfica de la capacidad de un grupo de soldadura cargado oblicuamente (véase Sección C-2.02 0.6 A= 75' 8 = 60' 1.14 0.06 0.8 150% DEL ESFUERZO DE UNA SOLDADURA LL CARGADA LONGITUDINALMENTE (/) UJ +< 0' <. o o S: m z >!:D i5 u= 90' 1.12 0.08 0. 1.4 8 = 45' o u o= 30' ¡¡.4) ~ S: "''" :¡ .04 0.16 0.18 TAMAÑO DE SOLDADURA DEFORMADA ~ (/) o Figura C-2. 8 29% DEL ESFUERZO DE UNA SOLDADURA "'ui ~ 0.6 1 CARGADA LONGITUDINALMENTE 1 o 1 83% DEL ESFUERZO DE UNA SOLDADURA "'o N 0.056 1 o~-------+-------4------~~------+-------~------~-------+------~-------- o 0.4.1 0.2 ·« Cll 8 = 15" ui 8 =O' ~ o "'o N a: UJ ::> 0.6. 1) 490 .AWS D1. R SOLDADURA NO RESTRINGIDA Figura C-2.9.1.1M:2015 COMENTARIO ¿!··---- R (A) SOLDADURA RESTRINGIDA (B) ACCIÓN DE DESGARRO EN POR UNA FUERZA.7-Juntas traslapadas soldadas con filete sencillo (véase Sección C-2.1/D1. 1. con base en Puesto que la transferencia de metal sólo se produce du- una calificación exi tosa por parte de l contratista. A medida que e l radio aumenta.2. La secuencia de aconte- de desempel'lo satisfactorio comprobado. punta fundida del electrodo.1/01 .1 Procesos precalificados. y tampoco impone res. C-3. AWS D1 . forma un arco. 1. tipo de juntas. A medida que el alambre toca el metal de soldadura. GMAW (excluidos los GMAW-S). sólo durante el período en el cual el electrodo está en con. El metal se transfiere desde el electrodo a la obra círculo tangente a los lados. que exhibe una dimensión "e" tan pequei'la como T 1 con dura pequel'lo de solidificación rápida. Los e lectrodos se ponen en contacto con el charco de sol- junto con ciertos tipos relacionados de j untas se han some. reali- rante e l cortocircuito. 492 . con referencia especifica para el g ura C-3. que generalmente es adecuado para la unión de secciones delgadas.1M:2015 C-3. Se han realizado en- ti picos para electrodos de acero se muestran en la Tabla C. Precalificación de las WPS C-3. no debe ocurrir tan rápido como para que pro- lificadas en construcción tubular. soldadura existentes. sayos sobre material ASTM A500 conformado en frio 3.2 Detalle~ de la junta soldada con ~olda­ dura en ranura con P. la causa es el des- La transferencia de cortocircuitos es un tipo de transfe. La tasa de aumento de corriente debe ser lo precalentarniento. soldadura fuera de posición y para el llenado de las abertu. Estas WPS y jun. c imientos durante la transferencia de metal y la corriente tas se designan como precalificadas y se pueden utilizar sin y voltaje correspondientes se muestran en la Figura C- ensayos o calificación (consulte la Sección 4). que incluyen WPS. Sin se presentan disposiciones adicionales para juntas preca. o ha) transferencia de metal a través de la brecha del arco. dido de un electrodo consumible se deposita durante cortocircuitos repetidos. Se prevé la aceptación de este inductivo de energía durante e l periodo de cortocircuito. la corriente aumenta. en la fue nte de alimentación. Tampoco impone limitación alguna sobre e l uso que un arco no pueda continuar bajo las condiciones de de cualquier otro tipo de juntas. La capacidad de fabri. ras grandes en la raíz. Se pueden sulte la Sección 4). e lectrodo. SAW. Por lo general. voque salpicaduras por la desintegración de la gota de transferencia del metal de aporte.2 Procesos de soldadura tacto con el charco de soldadura. 3. Cuando la entrada de calor de la sol- dadura es extremadamente baja. La dimensión de la esquina. junto con una s upervisión requerida depende de la resistencia eléctrica del circuito eficaz y bien informada de la soldadura para producir de soldadura y del rango de temperatura de fusión del constantemente soldaduras de buena calidad. El voltaje de circuito abierto de la fuente de El código no prohibe el uso de cualqu ier proceso de sol. presentar salpicaduras. prendimiento de gas o las fuerzas electromagnéticas en la rencia de metal en GMA W-S en la que el material fun. Este tipo de transferencia produce un charco de solda. Ciertas WPS SMA W. "e".J 1~ precaJificada La soldadura de arco mediante cortocircuitos util iza el rango más bajo de corrientes de soldadura y diámetros de Tamaño efectivo d e la soldadura en juntas soldadas electrodos asociados con GMAW. En la Sección 2 e lectrodo hasta que se transfiera el metal de aporte. alimentación debe ser lo suficientemente bajo como para dadura. el tamaño del sufic ientemente alta para mantener fundida la punta del electrodo y otros requisitos pertinentes. y FCAW en con. Seguiría aumentando si no se En la Sección 3 se presentan disposiciones precalifica. puede ser menor que el radio de la esquina. dadura fundida a una velocidad constante q ue varia de 20 tido ampliamente a ensayos y presentan un registro amplio a más de 200 veces por segundo. como se muestra en el punto E en la fi- das. abocinadas y en ranura. para la un radio nomina l de 2t. Los rangos de corriente de bisel. procesos de soldadura y WPS. La tasa de aumento de El uso de juntas y WPS precalificadas no necesariamente corriente se controla mediante el ajuste de la inductancia garantiza soldaduras aceptables. 1. El valor de la inductancia cación sigue siendo necesaria. Una parte de la energía para mante- tricción alguna de procedimiento sobre cualquiera de los ner e l arco se proporc iona mediante el almacenamiento procesos de soldadura. C-Figura 3. la distorsión de la placa es La curvatura de esquina puede no ser el cuadrante de un pequeña. la dimensión "e" también aumenta. los metales de aporte. el gas de protección tiene muy zada de confo rmidad con los requi sitos del código (con- poco e fecto sobre este tipo de transferencia. embargo. Los sistemas material de menor resistencia siempre y cuando sean del de clasificación A5. a la tracción superior de 95ksi. 18. El Anexo U presenta datos más detallados ción quimica sigue siendo el mismo que en A5. En la nueva tabla 3. Para dar continuidad.1/D1 .18. uso de salida CY. AWS base/metal de aporte A5. La clasificación FCAW T 12 de acero al carbono bajo la es- E70C-3C1 E70C-3M y E70C-G GMA W se clasifican pecificación AS.18. Normalmente. Las fuentes de alimentación YC presentan rela. para electrodos de paso múltiple.36-20 12 usan rangos de gas de pro- tipo bajo en hidrógeno.36/A5. A5. se deben limitar al gas de FCAW y GMAW.2 para para clasificar un electrodo con el requisito más bajo de metales de aporte. los gases de protección identifica- dente para soldadura por arco con núcleo de {undeme y dos en las clasificaciones mostradas en D 1.29 y que tengan los Los electrodos y las combinaciones electrodo-fundente mismos requisitos de gas de protección para la clasifica- que concuerdan con los metales base aprobados para su ciones de tales especificaciones.36 comience a ser la ciones voltio-amperio que producen grandes cambios de especificación que rige tales electrodos FCA W y corriente a partir de cambios pequei'!os de voltaje del arco. bar o. de las disposiciones del código. Debido a los dos sistemas de clasificación. A5. La especificación tiene dos siste. fecha con las especificaciones actuales para electrodos bios pequei'!os de corriente a partir de cambios grandes del A5.1 se divide en la dos con la letra "J".29 de la Tabla 3.2 obtienen su resistencia de trac. si el metal base de mayor resisten.29 con el fin de mantener las WPS existentes bina electrodos de carbón y acero de baja aleación en una precalificadas y calificadas. GMA W. 1 se hacen concordar especificación y clasificación A5 es el único cambio que con las clasificaciones de metales de aporte que tienen si.28 y A5. ción.1 no se puede adaptar a las nuevas clasificacio. carbono y de acero de baja aleación con núcleo de {un. es necesaria la clasificación abierta Tabla 3. es la fecha establecida para que A5. Se puede utilizar CC para FCAW o GMAW.4 Fuentes de alimentación para FCA W y materiales como en la tabla anterior. A5.28 y A5. anteriores A5.3 Combinaciones metal manera estas WPS precalificadas y calificadas se pueden "Eximir" con sólo cambios de edición.36 fija y abierta tienen la intención de ser idén- ticas o lo más similares posible a las clasificaciones exis- tentes de las especificaciones A5.28. Sin embargo.36 no identifica ningún gas de protección espe- que implican metales base que difieren en su resistencia a cial para la calificación de los electrodos a excepción de la tracción. ción de la Tabla 5 de A5. se consideran como uso en las juntas precalificadas se enumeran en la Tabla «apadrinados" para las WPS válidas existentes. los mejores resultados de deben mantener dentro del Código para permitir el cum- soldadura para FCAW y GMAW se obtienen mediante el plimiento de los requisitos de contratación.29 en WPS aprobadas.1:20 1O Tabla 3. Especificación para electrodos de ficación real según la Tabla 5 de A5. El FCAW de des mecánicas controladas. de metal con gas.1 . la Tabla 3.20.2.1 para mantener la coherencia con las WPS existentes precalificadas y calificadas. A5. y para nes A5.36. A5. En las juntas AWS A5. los contratos existentes con los fa- Las fuentes de alimentación de corriente constante (CC) bricantes podrán existir por muchos ai'!os más allá de esta presentan relaciones voltio-amperio que producen cam. A5.COMENTARIO AWS D1 .36.20. rango de requisitos mecánicos se expande a una resistencia dos bajo la especi ficación A5. En la los electrodos FCAW que previamente fueron clasi fica- edición de 2015 de D 1. clasificaciones fijos y abiertos. A5. estos requisitos permanecen idénticos.36. Especificación para electrodos de carbón y acero de baja aleación con núcleo de fundente Los metales de aporte con designaciones enumeradas en para electrodos de soldadura por arco con núcleo de la Nota e de la Tabla 3. se pueden utilizar los electrodos aplicables al las clasificaciones fijas de acero al carbono. ba· o la clasificación abierta el re uisito de com osi- cación abierta.36 junto con las especificaciones existentes. 18.36.28 y A5. siempre y cuando se califiquen las WPS me. nominal de gas de protección del rango es el gas de clasi- AWS A5.9 son idénticos a las anteriores A5. las clasificaciones de electrodos diante ensayos de conformidad con la Sección 4. pero e para las clasificaciones mecánicas y guimicas de electro. las especificaciones de grupos de acero ción de las WPS precalificadas y calificadas con la nueva de-las especificaciones de la Tabla 3.36M.36 combina todos los electrodos tubulares.20. Sin embargo. A5.2 y 4. sificaciones fija o abierta que sea idéntico a las sistencias a la tracción pueden superar los 100 ksi propiedades mecánicas y fisicas de las especificaciones [690 MPa]. La designación opcional "J" no existe en A5. A5. Bajo la nueva especificación acero de baja aleación y el GMAW con núcleo de metal A5.20 o la clasificación fija de A5. a los efectos abierta. De esta C-3.1M:2015 C-3. el metal de aporte con cla- 1350°F [690°C o 730°C]. Otros gases de protección se especificación única con sistemas de clasificación fija y pueden utilizar para la clasificación. en lugar de la anterior de 90ksi de A5. con excepción de que T 11 FCAW y E70C-6C. Diciembre. A5. la D 1. tección para la clasificación. y se voltaje del arco. [undeme y electrodos con núcleo de metal para solda- ción de clasificación -mediante PWHT a 1275°F o dura por arco de metal y gas. 1:20 15 Tablas electrodos de núcleo metálico para soldadura por arco 3.2. es la primera especificación que com.20. el porcentaje cia requiere el uso de dichos electrodos. se requiere para las WPS.2. pero.20. se siguen manteniendo los grupos de temperatura CYN de una designación "J". sin em- sólo se pueden clasificar mediante el sistema de clasifi. de 20 15 GMA W.20 tiene composición química> propieda- bajo el ststema de clasificación abierta. AWS A5.36M:2012.36. La edi- 3. milar resistencia a la tracción en la Tabla 3.2.36/A5. y no el rango de la designación de gas de protec- mas de clasificación de electrodos de acero al carbono.36. En esta tabla. 1 para los materiales base y en la Tabla 3. 493 . para la soldadura de acero al carbono y protección o mezcla especifica utilizada para la clasifica- acero de baja aleación. En la condición soldada sus re. ya sea como pro- en la Nota j (véase Figura 3. La forma de la pepita o perla de soldadura es un (consulte la Tabla 3. Cuando el en. embargo. y la temperatura de ensayo CVN (por ejemplo. El suplemento sísmico también reflejará las dife. Existen demasiado cambios sutiles v mavores en A5. 7.8.36 no es el mismo Las temperaturas de precalentamiento de la Tabla 3. o ambas. (6) Grado de restricción en !ajunta ESXT 1-CI A8-CS 1. 7 Requisitos generales de WPS difusión de hidrógeno y reduce la tendencia de agrieta- miento en frío. Sin cante de acero. así como también restricciones de una cierta temperatura y luego mantener esa temperatura entrada de calor (consulte la sección 5.2. y el énfasis en consi- C-3. factor importante que afecta el agrietamiento de la solda- ciones de soldadura. lento no es deseable y no es recomendado por el fabri- car a los electrodos con núcleo de metal-GMAW.20. barra de respaldo. soldaduras aceptables. Figuras C. la 494 . los requisitos de la Tabla 3. el enfriamiento aplicaciones críticas bajo demanda ahora se pueden apli. (2) Calor a partir del arco En la clasificación abierta de electrodos. Las temperatura entre pasadas y de precalenta- WPS con electrodos que utilizan la designación "D" de miento son lo suficientemente altas como para asegurar AWS A5. y 3. las tasas de enfriamiento serán más dura. maguinado o fonnación para modificar la proceso de soldadura de bajo contenido de hidrógeno. precalentamiento y entre Se debe tener precaución durante el precalentamiento y pasadas soldadura de acero templado y revenido. Con base en estos factores. Se pueden utilizar el ceso de soldadura sin bajo contenido de hidrógeno o un esmerilado. El punto 3 se expresa parcialmente en el espesor del ma- tistas obtengan una copia de A5.2 y 3.6). el nivel de entrada de calor ensayado en meta- les de aporte que cumpla con AWS A5. puesto que estos aceros pueden tener temperaturas mínimas y máxi- El principio de la aplicación de calor hasta que se alcanza mas entre pasadas . para juntas de soldadura de acero de respaldo. como para mencionarlos en este comentario.AWS 01. (4) Quimica del acero (soldabilidad) rior a la soldadura. lo largo de la línea central de la soldadura. La cantidad de precalentamiento dificarse para utilizar entradas de calor dentro del rango necesario para reducir las tasas de enfriamiento a fin de de entrada de calor sometido a ensayo en AWS A5. La letra "A" para la condi- ción de como fue soldado o la letra "P" para condición (5) Contenido de hidrógeno del metal de con tratamiento térmico posterior a la soldadura se en.3. La temperatura más alta permite una más rápida C-3.36 El punto 2 no se considera actualmente en el código.5 Requisitos mínimos de derar las temperatura entre pasadas y de precalentamiento temperatura de como temperaturas mínimas asume validez añadida. Se puede precalentar la pieza entera o C-3. terial.J). en su caso. Por lo tanto.36 tendrán que evaluarse y potencialmente mo.}. (3) Disipación de calor de !ajunta bono y el acero de baja aleación pueden clasificarse en la condición de como fue soldado o tratado con calor poste. Si la profundi- tivamente el endurecimiento y el agrietamiento. se utiliza para controlar la velocidad de enfriamiento del metal de soldadura y el metal base ad- yacente.1M:2015 COMENTARIO Los requisitos opcionales de la designación "D" para Para los aceros templados y revenidos. Se recomienda encarecidamente que los ingenieros.36.36 para su referencia. E7XT15-M21 P6. cuando la orientación de los miembros supera la cantidad pennitida El punto 5 se expresa en la actualidad. fabricames o contra. La solidificación de metal de soldadura fundido de- rápidas para una soldadura hecha sin precalentamiento bido al efecto de enfriamiento rápido del metal base se que para una soldadura hecha con precalentamiento. El punto 1 se considera anteriormente. Para un conjunto dado de condi. producir soldaduras libres de grietas dependerá de mu- 01.7). Las inicia a lo largo de los lados del metal de soldadura y temperaturas de precalentamiento más altas dan lugar a progresa hacia el interior hasta completarse.3. El punto 4 se expresa indirectamente en la agrupación La Nota "o" permite el estado de soldadura precalificada de las designaciones de acero.3 son que en los ensayados en AWS A5.2 Limitación de ancho/profundidad de la pa- sólo el metal en las proximidades de la junta a soldar sada. chos factores.CS2). el acero al car. incluidos: rencias en la capacidad de intercambio de las dos desig- naciones "O" en lo que respecta a los requisitos de ( 1) La temperatura ambiente clasificación de entrada de calor. Notas para las Figuras 3. El Punto 6 es menos tangible y sólo se reconoce el es- tado general en las disposiciones de la Tabla 3. metal líquido en solidificarse se encuentra en un plano a friamiento es lo suficientemente lento. El último velocidades de enfriamiento más lentas. se reducirán efec. las mínimas. como mínimo.} no deben considerarse como exhaustivos.3. dad de soldadura es mayor que la anchura de la cara. soldadura depositado cuentra entre la designación de gas de protección.1/01. 6).7. para una sol- trodo. mediante biseles y ranuras en V. El grosor de una pasada de raíz se puede medir res. J. fusión de ambas caras de la junta. desnudas. Sin embargo. ser visible en la superfic ie de soldadura. El corto espacio también proporciona una mejor condición En las soldaduras de varias pasadas. midad con la Sección 4. Esto se aplica principal- de resistencia a la corrosión atmosférica y a colorantes mente a las juntas precalificadas soldadas sin respaldo similares a las del metal base. tes dos arcos sumergidos de alta velocidad de depósito. núcleo soldado propenso a las grietas indeseables es muy dadura de muestra.6 Limjtaciooes eléctricas.6 Espesor máximo de pasada de raíz (varia. en su caso. de la placa de una nueva pasada de relleno /capa de la sarrollo de una grieta central. GMAW más SAW en tándem (consulte la Tabla 3.y U.es menos C-3. o el grado dadura en filete de 90°. Los ensayos han ras en fi lete simul táneamente en ambos lados de una demostrado que parece existir una relación empírica junta con Jos arcos directamente opuestos entre sí. los efectos de precalentamiento del primer arco para la cas de coloración y corros ión atmosférica del metal de subsiguiente soldadura principal depositada por los restan- soldadura similares a las del metal base. ción y la contaminación resultante de la soldadura por la riores de soldadura en las soldaduras en ranura de varias atmósfera.tienen un ángulo mayor en la raíz que dime nsiones del cordón de soldadura pueden medirse el ángulo de la ranura y. El uso de metales de aporte diferentes a aquellos listados en la Tabla 3. a excepción de la pa- sada de cubierta.4 para re. GMA W-S no está precalificada y por lo tanto se debe calificar de confor- C-Tabla 3. zación y g lobular de deposición de metal. según quiere el espaciado máximo 15 pulgadas [380 mm] entre el se muestra en la sección 3.2(C). Figura C-3. El espesor de una pasada de relleno se puede contracción que actúan sobre el centro o núcleo de solda. Cuando se utiliza se permite para ciertos tamaflos de filetes de una sola pa. pequeña.y U. En este caso. un metal de aporte para la refundición de la primera pasada. como aproximadamente diez veces sistente al ambiente. miento por contracció n de las pasadas de so ldadura que son demasiado profundas con respecto a su anchura. como entre el ángulo en la raiz de la ranura y la corriente se muestra en la Figura C-3. La experiencia ha demostrado fre- ble). C-Tabla 3. de la Tabla 3. sin pintar de acero re- rriente. cuentes casos de falta de penetración y fusión con este tando la profundidad sin ll enar del espesor nominal de la modo de transferencia de metal. El metal de aporte tal C-Tabla 3. La última pasada de llenado y la pasada final se sueldan con el material de aporte de la Tabla 3.2. en amperios.3 Requisitos del acero resistente al ambiente. las fuerzas de (variable).7. mediante el uso de los modos de transferencia por pulveri- cente sobre la superficie de la soldadura. Esta grieta puede extenderse a lo La penetración en la pasada 1 capa anterior no se cuenta largo de la distancia longitudinal de la soldadura y puede. Una razón común para placa o la profundidad de la ranura para la preparación de esta falta de fiabilidad es la baja entrada de calor por uni- juntas de doble cara. como se muestra en la profundidad de la pasada 1 capa depositada previamente. la probabilidad de un mejor mediante el seccionamiento y grabado de una sol.itos comunes para SA W de elec- biente (uti lizado en aplicaciones desnudas y expuestas) trodo paralelo y electrodo múltiple. el código no hace ning una distin- trechos que no cumplan con esta disposición se pueden ción entre ranuras en V-.2 (A) y (8}. C-Tabla 3.3. el elec. máxima que se puede utilizar si n producir perfiles de sol- dadura propensos a las grietas.1/D1 .Q se apliquen a todas las ranuras.COMENTARIO AWS D1 . En estas c ircunstancias. La protección de gas en el punto de soldadura se debe La opción de agregar capas a la superficie permite e l uso proteger del viento para evitar la interrupción en la prote<r de material de aporte no corrosivo para las pasadas inte. Los requisitos establecidos en este apartado son para La relación empírica define la cantidad aceptable de co- aplicaciones expuestas. C-Tabla 3.6 Reqtili. clu ido para tales juntas precalificadas es 60°. la corriente máx ima permitida es de meta l de soldadura especificado en la Tabla 3. frecuente. Los metales de aporte es. el amperaje Al soldar estos aceros para otras aplicaciones.1M:2015 superficie de soldadura puede solidificarse antes de la so. se re- sada (relacionados con el proceso de soldadura). o no. máx imo permitido por el cód igo es 600 A. biseles y ranuras en V precalificadas sin respaldo.6 Requisitos para GMAW/FCAW. como se muestra en la Fi- E l propósito de la limitación de la relación entre la an. Las Las ranuras J. donde se requieren características el ángulo de ranura incl uido. hace que los requisitos de la Tabla 3. Cuando esto ocurre. Las WPS que producen cordones es. la cantidad arco metálico con gas ) el arco sumergido para preservar de mezcla de metal de soldadura resulta en característi. la comb inación de electrodo y fundente. dad de metal de soldadura depositado que res ulta en una 495 .1_ cumplen con este requisito. Esta limitación se aplica sólo a los pasadas de tisfactoria. Esto calificar según la cláusula 4. Esta condi- ción también se puede obtener cuando se hacen so ldadu. solo son eficaces chura y la profundidad del talón es evitar el agrieta.l_ es sa. como parte del espesor. g ura C-3.6 Espesor máximo de pasada de relleno lidificación del centro.l_ puede utilizarse para rellenar la junta a excepción de las últimas dos capas.~ debe utilizarse para las sección proporciona los requisitos para WPS GMA W y dos últimas capas de la superficie y los extremos de las FCA W cuando se utilizan WPS precalificadas. Puesto que el ángulo in- pecificados en la Tabla 3.~ para soldadura de acero resistente al am. medir restando la profundidad sin ll enar de la s uperficie dura semilíquido todavía caliente pueden provocar el de. soldaduras.y U. Las disposiciones precalificadas se aplican sólo a GMAW ducir al mínimo la dilución del metal de aporte subya. de 1000 A. Dado que el uso de ranuras J. este requisito no parece ser irrazonable. pasadas. Esta como se especifica en la Tabla 3.en este sentido. Sin embargo. diante las técnicas descritas en la sección 5. la WPS tendria que modificarse 3.7 nueva o modificada. Por lo con el fin de minimizar la cantidad de trámites burocráti- tanto. es importante tener muestra en la Figura C-3. múltiples combinaciones de variables en una sola WPS. de la WPS seleccionada para producir soldaduras robustas debe estar dentro de los limites de la Tabla 3.1. y el contratista desea rio utilice la Tabla 4.5 no eran aplicables a las WPS preca lificadas.. en lugar de un ensayo nuevo. El código E70 18. permite una opción alternativa para la preparación de la bles para la aplicación. o duales.z.24 y utilizando materiales enum erados en la Tabla 3.10 Requisitos de soldaduras de (consulte la Tabla 3. rango de la velocidad de desplazamiento a fin de cumplir riable. La Tabla utilizar 400 amperios. se requieren para satisfacer las condiciones de la Tabla 3. una única WPS podría en umerar tanto E70 16 como C-3. raje más alto. si la WPS inicial inclu ía solamente E7016. y un contratista desea utilizar E70 18.1M:2015 COMENTARIO tendencia a la poca o ninguna fusión del metal base. ya que este se encuentra fuera del rango permi- Tabla 4. Una vez que una WPS precaliticada se ha zar ensayos conjuntos de calificación de las WPS. puede ser necesario ajustar el valor o el riable. Por ejemplo. por ejemplo) durante el enfriamiento. la gama de cond iciones permitidas. con este ampe- Una "X" en la Tabla 3. de soldadura en la WPS precalificada es GMAW con va- res que cumplen con estas disposiciones se pueden men. Por ejemplo. se pueden hacer cambios a la WPS.en juntas en esquina como se seria e l caso para WPS calificadas. por ejemplo. A l 3 1 y A572 Grado 50 también se podrían listar en la WPS mencio. identificados en la WPS precalificada. lo que elimina la necesidad de que el usua.7 se incluyó en enumera un rango de intensidad de corriente de 300 am- D 1. Los valores o rangos específicos de valo. dentro de los limites prescritos por la Tabla 3.7. para reflejar la aceptabilidad del uso de este amperaje ficada.7 indica que un cambio en esa va. combinación de variables que den como resultado una cidad de alimentación de alambre. Aunque estos cambios son una ranura en uno o ambos miembros de todas las soldaduras cuestión de papeleo. no cionar en la WPS precalificada. amperaje). tido por la Tabla 3. ( 1) Propósito de la Tabla 3.9 se (4) Cambios que se pueden realizar a una WPS consideran como precalificadas y se pueden usar sin reali- precalificada. escrito. la posición de soldadura. Las WPS excesivamente inclusivas pueden impedir una comun icación c lara entre el soldador C-Tabla 3. a pesar de que están en el Grupo TI. el vo ltaje y la velocidad de desplazam iento pero con un rango de amperaje más alto. siempre y cuando ambos sean igualmente acepta.~ y se debe n ade.7 y otros re- cuando se utiliza GMAW-S. Al- cuar al espesor del material. 1 Número de grupos.AWS DU/D1. soldadas me- ros mencionados. permitiendo la totalidad o parte de la En general. requiere una nueva WPS precalificada.11. Se permite que se enumeren mediante ensayo de conformidad con la Sección 4. Este comentari o ofrece (5) Cambios que requieren una WPS precalificada explicación y ejemplos para la aplicación de la Tabla 3.3. como en ranura abocinada y J. se requiere que cada usuari o demuestre la capacidad cos. y gunos cambios a una WPS pueden desplazar la WPS fuera tener la capacidad de satisfacer los requisitos de calidad de la gama de precaliftcación.5. (6) Cambios que requieren una WPS calificada. en cuenta que tales cambios en las WPS probablemente requerirán que se vuelva a presentar la WPS revisada. Por otra parte. qui sitos dimensionales de la sección 2. Algunas de las variab les que se enumeran en la mayor. una única WPS puede enumerar A36. a pesar de que es un metal de yPJP aporte precalificado. estos parámetros se podrían calificar merar en una sola WPS. por ejemplo) se puedan aplicar a todos los ace. quisitos del código. perios. o un cambio fuera del rango indicado para esa va. es ventajoso que el contratista incluya en una preparación en el e lemento vertical de la junta. Sin embargo. 1).5 para WPS precaliñcadas. La Tabla 3. no se requiere una WPS separada para todos y cada tipo de acero para el que es aplicable la WPS. Si una WPS precalificada existente para una WPS precalificada. riables que resultan en transferencia por pulverización.7. Variables precalificadas de WPS y el inspector.1. cuito. más o menos 30 amperios. articulo 9. A 53 y A 106 en las que todos son aceros de l Grupo I C-3. Esta disposición fue moti vada por consideraciones de desgarro laminar. sería aceptable añadir nada a las variables de la WPS pre- calificada que resultase en la transferencia de corto cir- (3) Combinaciones de variables que se pueden enu.11 Requisitos comunes de E70 18.~. que acrúan en la dirección a tra- 496 . Se pue- den modificar las WPS existentes para añadir una nueva (2) Dónde obtener los valores. tapón y en ranura nada anteriormente. en Larlto que las otras variables de soldadura (tipo de Las soldaduras de tapón y en ranura que se ajusten a los re- electrodo. según la Tabla 3.1 o en la Tabla 4. si e l proceso de este código. según el artículo 5 de la Tabla 3. 1 en 20 1O. Por ejemplo. Sin embargo. Por ejemplo. Además.7 identifica lo que se debe incluir en una WPS precali.§. El amperaje (o velo. con los requisitos de la Tabla 3. que surgen de la contracción de las soldaduras referencia a la Tabla 3. si no se controla el soldadura que cumpla con los requisitos de este código. El uso de dicho electrodo no se aceptarla sino hasta después de soldaduras en ranura con CJP añadir E70 18 a la WPS.2 Preparación de juntas en esquina. entonces se tendría que modificar la WPS inicial para reflejar la aceptabilidad del uso de C-3. Tal prepa- sola WPS una serie de condiciones en las que se puedan ración de la ranura reduce los esfuerzos de tracción resi- utilizar las mismas WPS precaliticadas (varios aceros. Cr. PWHT. algunos espesores sin preparación. La industria del acero estructural se aleja cada calidad estructura. Las especificaciones API 2W de estructuras nuevos se pueden suministrar en el estado bruto de lami. resistencia y tenacidad a la es una condición aceptable. las adi- ciones de Cb(Nb) y V no se utilizan en aceros de recipien- tes a presión.1 Dimensiones de juntas. corno ASTM A913 ción de aceros planos al carbono-manganeso del código o "Acero de alta resistencia y baja aleación Formas de ASME. como se mues. templado y autorevenido (QST). PWHT y aceros microaleados.. siones generales indica que: nura. el segundo lado de las juntas soldadas dobles cia y tenacidad a la entalla. Los aceros más [600°F]". Esto puede manganeso nonnalizados y aceros de baja aleación (con un hacerse fácilmente mediante la preparación de la ranura límite de tluencia de 50 ksi [345 MPa] o menor resistencia) en ambos elementos (ángulo ~). para obtener mayor límite de fluencia.13. No se han sometido a estudios los grados B y C. dependiendo del grado.1 para PWHT se han resistencia y tenacidad. En general. Cb(Nb) es susceptible a la formación de grietas en la HAZ durante PWHT. Pueden aparecer formas U. producidas por el proceso de tem- vez más de los aceros al manganeso carbono hacia los plado y autorevenido (QST)" que requiere que "las for- aceros más nuevos que son metalúrgicarnente más com. entalla. como los aceros de baja aleación y microaleados soldadura a temperaturas que excedan los ll 00°F [por ejemplo. los requisitos 01. neses indican que 1025°F [550°C] puede ser una tempe- gura 3 . degrada la tena- cidad a la entalla de metales base micraleados Cb(Nb) o V y HAZ. Algunas especificaciones colo- basado en gran medida en la experiencia con la fabrica. Cb(Nb) o V. se deben mantener para evitar la fu. costa afuera (offshore) para aceros TMCP y 2Y para ace- nación o con tratamientos térmicos como templado y re. Cu. Sin embargo.J._. QST.1M:2015 vés del grosor en un único plano vertical. Un resumen de las conclu- cir para estas juntas mediante la preparación de la ra.y J. Esta específicos de composición. de ranurado de respaldo. Algunos gra- C-3. "a". Después de la prepa. endurecido por envejecimiento Ni. no afecta negativamente a la resistencia. como se muestra ( 1) PWHT (a 1150°F [620°C] durante unas pocas ho- en la Figura C-3. o lentamiento posfabricación".1/D1. Se han publicado al tra en las juntas en esquina precalificadas menos siete boletines del Consejo de Investigación en esquematizados en las figuras 3. ahora permitida por el código. Algunos datos japo- muestran para las juntas soldadas precalificadas en la fi. y cuando se incluyen.. ros Q&T tienen advertencias similares en cuanto a "Ca- venido (Q&T). 3 .. o TMCP necesitan que el desarrollo de su PWHT se base en el material y el procesamiento especí- C-3. mas no se conformen y traten por calor después de la plejos. que deben tenerse en procesamiento controlado termomecánicamente (TMCP) cuenta cuando se contempla PWHT. indepen- dientemente de la temperatura o duración. PWHT puede reducir las propiedades de resisten- ración. ras) de aceros en condiciones de laminación o de carbono sión de la parte superior de la placa vertical.}_. generalmente se restringen a valores bajos. ficos. Cb(Nb) y adiciones Y].y abocinadas. Por lo Soldadura (CMR) sobre temas relevantes a los temas de tanto. y 3 .COMENTARIO AWS D1.~. 3.1. la probabilidad de desgarro laminar se puede redu.13 Requisitos de soldaduras en (2) Los aceros fabricados mediante procesamiento ranura con CJP Q&T. La degradación varía en gravedad y puede o no afectar a la aptitud para e! servicio. así como también a la pérdida de Históricamente.J debido a las limitaciones inherentes del proceso ratura PWHT más apropiada para ciertos aceros TMCP. La temperatura PWHT óptima depende de los requisitos que se combinan con las formas en V. (3) El acero ASTM A710 Grado A. La respuesta a PWHT puede no coincidir exactamente con los dibujos que se depende mucho de la composición. can límites específicos sobre PWHT. Mo.14 Tratamiento térmico dos de ASTM A514/A517 son marginales para PWHT posterior a la soldadura debido a la baja ductilidad y al posible agrietamiento HAZ durante PWHT. La excepción en los aceros de recipiente a presión es SA-737 que tiene adiciones de 497 . " WRC Bulletin Heat Treating Practices: An lnterpretive Report. febrero 1985. Treatment of Properties of Constructional-Steel Weldments. terization of the PWHT Behavior of 500 N/mm2 Class TMCP Steels. W. abril 1992. P. B." 332(2).1 M:2015 COMENTARIO Referencias para la Sección C-3 l. D. A. WRC Bulletin 407(2). enero 1988. Konkol. D. 2. Spaeder Jr. "Effect of Long-Time Postweld Heat WRC Bulletin 395.. E. diciembre 1995. and Pense. "Mechanical Property Characterization 7." WRC Bulletin 302( 1). J. and Pense.. P. Xu... A. 498 ." WRC Bulletin 322(4).AWS 01." WRC Bulletin 371. Shinohe. 4. R. A. "Vanadium and Columbium Additions to Pressure Vessel Steels. Sekizawa. R.1101. Japanese Pressure Vessel Research Council. M. W. abril \988 . 6. Postweld Heat Treatment of Pressure 5. and Doty." WRC Bulletin 330(2)." 3. septiembre \994. Pense. "Long Time Stress Relief Effects in ASTM A737 Grade B and Grade C Microalloyed Steels. Stout. W. Somers. W. "ASME Post-Weld of A 588 Steel Plates and Weldments. abril \987. C. N. ''Charac- Vessels. amperios (electrodo positivo) Electrodo Plano y horizontal Posición Vertical y de Diámetro Posiciones sobrecabeza.030 0. máx.1) 499 .2. pulg. 0.8 50 150 50 125 0.1-0scilogramas y esquemas de transferencia de metal GMAW-S (véase Sección C-3.2.9 75 175 75 ISO 0.1 Rangos típicos de corriente para GMAW-S en acero (véase Sección C-3. mm m in. máx.1M:2015 Tabla C-3.COMENTARIO AWS D1.1/D1. mín.2 100 225 100 175 1¡ o o TIEMPO CERO oz w () z PERÍODO DEL ARCO w z ~r w 0: ·O u z ¡::: X w CERO A B e o E F G H Figura C-3.035 0.045 1.1) Corriente de la soldadura. :-----. .2 Ejemplos de agrietamiento de línea central (véase Sección C-3.1/D1. LA PLACA ' 1 1 VERTICAL NO PUEDE ALOJAR UN ' 1 ÁNGULO DE RANURA.. PARA \ . u=f' -1 a- Figura C-3.AWS D1.2) __ p------¡1 /"~l/ ._ --------p __ ~a-~ ~.'Y \ \ 1l p INVOLUCRA PREPARACIÓN EN AMBAS PLACAS EN LA JUNTA EN ~ '~ .3 Detalles de preparaciones alternativas de la ranura para juntas en esquina precalificadas (véase Sección C-3.11. 1 UN ESPESOR MÍNIMO "a". USADO CUANDO.. -...1M:2015 COMENTARIO Figura C-3. 7 ..' ESQUINA.2) 500 .. de ensayo de calificación y el tipo de soldadura y las po- dura y los soldadores de punteado que realicen soldadu.4. Para las entre esas normas. los operadores de solda. las La Tabla 4. 502 . Es muy importante que los las soldaduras de ensayo de calificación y las soldaduras soldadores. se recomienda en el có.5 Tipos de ensayos de calificación aceptar otros ensayos de calificación si. Esto asegurará que se some- debe asegurarse de que su personal reciba instrucción y tan a prueba todas las posiciones necesarias como parte capacitación en la soldadura de estos tipos de acero. Las soldadura (WPSl normas diferentes de la Dl. se podrá utilizar la Requisitos generales norma AWS 82.2. C-4. como por ejemplo instaladores y cortadores térmicos (quemadores).1/D1. excepto para los procesos EGW enfrentar estas diferencias. AWS D1.2 General dadura. También se recomienda que otros miembros del perso- nal.2. Por ejemplo. siciones calificadas se muestran en la Tabla 4.1. y ESW que solo se realizan en una posición. La posición es una variable imprescindi- de punteado cuenten con cierto grado de capacitación para ble para todas las WPS. D1. Dl. del servicio o ambas. como C-4. calificación de la WPS y del dadores.4 Posiciones de las soldaduras de ensayo .2 Calificación de desempeño del personal de sol- dadura. Especificación para el procedimiento de soldadura y la calificación de desempeño. De forma similar. al igual que el código ASME. digo que el Ingeniero las acepte en el contrato .2 resume Jos requisitos para la cantidad y el habilidades medidas por tales ensayos alternativos son tipo de probetas de ensayo y e! rango de espesor calificado. del proceso de calificación. C-4. El código no supone que las personas que completen soldadura de manera satisfactoria los ensayos de calificación puedan realizar las soldaduras para las que han recibido la califica. Los ensayos de calificación están especialmente C-4.l tienen ensayos de califica- ción para soldadores y operadores de soldadura que son similares o incluso idénticos a aquellos requeridos por esta norma.La pre- ción en todas las condiciones que pudieran surgir durante sente subsección define las posiciones de soldadura para la soldadura de producción.2. que estén involucrados en el proceso de fa- bricación con acero templado y revenido de alta resistencia tengan experiencia o reciban instrucción y capacitación Parte B antes de comenzar con las operaciones de cortado térmico.5 y D1. las condiciones de conformidad con este código. Especificación del procedimiento de C-4.1 Responsabilidad de calificación.1. Es muy ras de acero templado y revenido de alta resistencia importante realizar pruebas y evaluaciones a las solda- tengan experiencia en soldadura de estos materiales bási. Ante la falta de dicha experiencia. a su criterio. duras que podrían encontrarse en la construcción antes cos.3. puesto que existen diferencias calificación del código relacionados con las WPS.1. Las relacio- nes entre la posición y la configuración de la soldadura Lo ideal es que los soldadores. Por lo Ingeniero determinar la aceptabilidad de la calificación tanto.2. para la calificación del personal de sol- C-4. Calificación Parte A esencialmente las mismas que los ensayos prescritos por el presente código. los operarios de soldadura y Jos soldadores de punteado de producir soldaduras sólidas al seguir una desempeño del personal de WPS. según la estructura específica.3. D1. se pueden utilizar Jos ensayos de calificación de desempeño de otras normas Dl.6. y dichas diferencias pueden ser signifi- WPS debidamente documentadas que realice el Contratista cativas. Esta disposición le permite al Ingeniero C-4. Es responsabilidad del Contratistas son responsables de su producto final.3 Requisitos comunes para diseñados para determinar la capacidad que tienen los sol. es su responsabilidad cumplir con los requisitos de otorgada por otras normas.2.1M:2015 C-4. el Contratista de su uso real en el trabajo. Todos los D1.1 Caliticación previa de desempeño. los operadores de soldadura y los soldadores de producción. Obviamente.1. Del mismo tante que afecta el amperaje. tenacidad al impacto con frecuencia son mayores en la di. En la Tabla 4. cienda.6 no cambian ninguno nicas de doblado.1.8. los índi- lentamiento sobre el metal de soldadura y la zona afectada ces de enfriamiento de la soldadura y la metalurgia de la por el calor. C-4. tubo 'i: soldar a lo largo de un tubo paralelo a su eje (línea meran en 4. Por ejemplo.6. Si bien se recomienda utilizar el ténnino di. o la firmeza de la soldadura sin la recaliticación. retleja la influencia de la química del metal C-4_8_1 SMAW. Los requisitos de la Tabla 4. completamente diferente de una soldadura en ranura longi- daduras de ensavo se enumeran en 4. ria. forjadas mediante el uso de una progresión en línea recta: cumento de la WPS y se deben seguir en la fabricación por Jo tanto.COMENTARIO AWS D1. la entrada de calor y causar discontinuidades de fusión.9. cuito. con la Tabla 4. de los requisitos de la Tabla 4.3. el voltaje.8. verización cambie a los modos globular o de corto cir- mato conveniente (véase ejemplos en el Anexo M).3.2 requieren recalificación me.3.12. Los tudinal que une una placa laminada para fabricar una tube- cambios en estas" variables más allá de la variación permi.1/D1. Esto puede reducir la penetración de la solda- dura. existe una diferencia entre soldar alrededor de un esenciales. Aun se requieren todos los requisitos de cali. de aceptación para sitos de variables esenciales de la Tabla 4. por lo general. el control ración de laminado ~propiedades mecánicas de la de resistencia a la fractura y para la soldadura de aceros placa de acero pueden variar significativamente con la di. Una extensión más corta causa un incremento en C-4. véase Figura C-4.9 Métodos de ensayo y criterios Los requisitos de la Tabla 4. significa que se esté realizando soldadura de tubo. una junta de rótula con una soldadura en tilete es tida por las subsecciones en cuestión requieren de recalifi.5 con respecto a las posiciones de ción para la aceptación de los ensayos de doblado para soldadura. C-4. Para algunas aplicaciones. gresión en línea recta paralela al eje del tubo no son dife- rentes a las habilidades para soldar formas laminares Estas variables esenciales deben ser específicas en el do. Los procesos semiautomáticos de soldadura se pueden con· C-4. las extensiones más largas los resultados de resistencia y se debe anotar la dirección de los electrodos hacen que la corriente de soldadura des- de laminado en Jos resultados de ensayo. Las posiciones de las sol. placa. Soldar sobre fOrmas de Composición mecánica o química de las propiedades del producto de material de tubo (o tubería) no necesariamente material.3. la Varia- ble esencial en la línea 6 elimina la necesidad de los en.GMAW. Los requisi- tos de variables esenciales de la Tabla 4. completamente diferente de una soldadura en filete a lo cación de la WPS. templados y revenidos. La Tabla 4.1M:2015 Una placa de ensayo con espesor de 1 pulgada [25 mm] o ficación de la WPS para resistencia y solidez de acuerdo superior hace que una WPS califique para espesor ilimi.5. Para la operación de la máquina.6 son adicionales a los requi. Es importante controlar la extensión del electrodo así como también otras variables de soldadura. para soldadura se permite una diferencia con las variables que afecte la manual. no electrodo se puede medir con anterioridad. Una variación en la extensión del electrodo puede causar que la transferencia por pul- La WPS y PQR escritos pueden seguir cualquier for.9.5.2 Probetas de doblado longitudinal. El espesor de 1 pulgada [25 mm] ha demostrado que.8. Una soldadura de contorno en una junta a tope es soldadura se enumeran en 4. la extensión del riables utilizadas para calificar una WPS. pero no cambia los de doblado.3 Criterios de aceptación para los ensayos sayos CVN en todas las posiciones. Las variables esenciales del metal base se enu.5. También es necesaria la selección rección de laminado y pueden afectar los resultados del en. las habilidades para realizar una pro- diante el uso de RT oUT únicamente. En la los ensayos CVN y las variables esenciales de la Tabla presente subsección se han previsto ensayos de doblado 4. se calcula visualmente. se requieren potencia de voltaje constante. así como también al modo modo.SAW. Sin embargo. mediante el uso de una fuente de sayos de doblado.7 Preparación de WPS la corriente de soldadura. de transferencia. Se agregó la nueva y más definitiva redac- requisitos de la Tabla 4. A una velocidad de alimentación de bujos con frecuencia genera mejores resultados en los en. de la velocidad de recorrido adecuada para evitar la fu- sayo. tado. la entrada de calor y la temperatura depreca. alambre establecida. la limitación de forma de producto de tubo no de la soldadura. los cambios más allá largo de la longitud de la tubería para adjuntar un tapón de de los mostrados en 4.6 se deben cumplir por completo para calificar además longitudinal cuando las combinaciones de material difie- el PQR para que cumpla con los requisitos de ensayos ren notablemente en relación con las propiedades mecá- CVN. ayudar a la interpretación de los resultados de los ensa- 503 . la extensión del electrodo y la longitud del arco o Este código permite cierto grado de diferencia con las va. la resistencia a la tracción y la sión incompleta y el atrapamiento de escoria. la dirección de laminado que se muestra en los di. soldadura.1. Del mismo modo. La extensión del electrodo o la distancia entre el tubo de rección longitudinal que en la dirección transversaL a contacto y el trabajo es una variable de soldadura impor- menos que se utilice un laminado transversal.8 Variables esenciales trolar mediante el uso de la velocidad de alimentación del alambre. Las variables esenciales del proceso de central). velocidad de recorrido afecta la entrada de calor. que son importantes para el HAZ. se aplica en estos casos de línea recta. Obvia- A estas últimas variables se les conoce como variables mente.GTAW y FCAW_ La de soldadura.5 se deben la calificación de la WPS cumplir por completo para la calificación del proceso sin C-4.6 enumera los requisitos complementarios de variables esenciales para la calificación de PQR cuando los documentos de contrato requieran los ensayos CVN.4 y 9. siempre cientes.15 y 9. según se muestra dura pareja.11.14. Se trucciones relativas a las propiedades de este material o supone que cada uno de estos ensayos evaluará la situa. El Comité de Soldadura Estructural no aborda para producir soldaduras CJP mediante el uso de un di~ la calificación bajo cualquier otra norma de soldadura.Q y 9. Parte B. Cuando se producir soldaduras parejas en cualquier junta de ensayo. Se requieren en- sayos adicionales para aquellas WPS que se correspondan con los criterios de la sección 4. para calificaciones de la WPS que cumplan con los re- quisitos de las secciones 4.1. El énfa~ requieren calificación sis se hace sobre la palabra "'capacitación" en lugar de El código no restringe la soldadura a las WPS precalifi.1.4. que tengan experiencia previa en la soldadura de ese ción más crítica.12. Se agregó la frase critos en la Sección 4. el Comité de Soldadura Estructural recomienda que Se agregó un límite máximo de rasgaduras originadas en el Ingeniero acepte la evidencia documentada de manera las esquinas para prevenir los casos en que las fracturas adecuada de un ensayo anterior y no solicite que el en- de las esquinas se puedan extender a través de la probeta sayo se realice de nuevo. Esta calificación realizados. Se deben establecer las WPS de diseños de junta en combinación con una posición y un conformidad con la Sección 4.1 Tipo y cantidad de probetas a ensayar.3. Cuando un Contratista sobre la cantidad total de indicaciones para restringir la haya calificado anteriormente una WPS que cumpla con cantidad acumulativa de discontinuidades.3. que se conoce como el causante de serio Las probetas de ensayo de macroataque solo~ requieren deterioro de las propiedades mecánicas de la HAZ. La aceptabilidad de la calificación para otras junta y la WPS que se utilizarán en la construcción no normas es responsabilidad del Ingeniero y se debe ejer- cumplen con el estado precalificado según lo descrito en cer en base a condiciones específicas de estructura y de la sección 3.21. procedimientos y detalles de jun- soldadura que se producirá mediante el uso del disefto de tas para ES W y EG W no constituyen un estado precal i- junta y la WPS propuesta para la construcción.1M:2015 COMENTARIO yos. máximo de soldadura en filete de pasada única. deben utilizar soldaduras en filete de pasada única. seño específico de junta para su uso como una soldadura C-4.11 Soldaduras en ranura con PJP Cuando se utilice. se permite su uso.AWS DU/D1. El propósito de los ensayos de doblado consiste en y cuando se hayan calificado mediante los requisitos des- comprobar la solidez de la soldadura. Ocasionalmente.3 Requisitos de WPS (ESW/EGW). mediante una soldadura en fi.1!. Parte B y que los resultados de los ensayos de calificación se han registrado en los formula- rios apropiados corno los contenidos en el Anexo M. Es posible que el operario C-4. se recomienda darle a los soldadores ins- lete de pasada múltiple de tamaño mínimo a utilizar. Di~ Parte C chos requisitos de ensayo se muestran en la Tabla 4. La documentación adecuada y se considerará aceptable si se encuentra por debajo de significa que el Contratista ha cumplido con los requisi- los criterios anteriores.11.11. La soldadura de aceros proceso de soldadura específicos pueden demostrar que revenidos y templados con cualquiera de estos procesos la preparación planificada de la ranura no producirá el ta. según sea apropiado. el formulario en el Anexo M deberá para conexiones no tubulares suministrar la información adecuada que enumere todas las variables esenciales y los resultados de los ensayos de C-4. ciada con ellos. "recalificación" puesto que varios cordones sobre una cadas descritas en la sección 3. podrían ser sufi~ pone de WPS e ideas nuevas.1 Tipo y cantidad de probetas. por lo tanto. solo ficioso para que el soldador pueda producir una solda- se requerirá una soldadura de ensayo. Si solo El conocimiento del material que se va a soldar es bene- se usarán soldaduras en filete de pasadas múltiples.14 Procesos de soldadura que de soldadura calificado anteriormente requiera capacita- ción para familiarizarse con este equipo nuevo.21 mediante el uso del tamaño cuenta con unas calificaciones mínimas aceptables. tos de la Sección 4. placa o un tubo. acero en particular.1 o a que se propone una WPS calificada servicio. La intención consiste en establecer el tamaño de la procesos de soldadura. Ciertos ficado en el código.12 Soldaduras en filete para C-4. todos los requisitos descritos en la Parte B de esta sec- ción. Existen disposiciones generales aplicables a cualquier si- ción por parte del Contratista debido a que el diseño de la tuación.2 o 4.15 Generalidades conexiones tubulares y no El ensayo de calificación del soldador se diseñó específi- tubulares camente para determinar la capacidad de un soldador de C-4. C-4. antes de soldar aceros revenidos en las Figuras 4. subsección aborda los requisitos para la calificación de soldaduras en ranura con PJP que requieran de califica. o templados. A medida que se dis. debería considerarse que el soldador las Figuras 4. se Después de completar con éxito los ensayos de califica- requiere una soldadura de ensayo como se muestra en ción de soldador. La intención es que eJ Contratista capacite al 504 . está prohibida a causa de la alta entrada de calor aso~ maño de la soldadura deseado (E). Calificación del desempeño C-4. Los PJP. el Contratista podrá actualizar o agre~ gar nuevos equipos de control. gan designación de grupo F2 y F 1.13. designación de grupo F4 .19 Variables esenciales ficado para un electrodo E60 1O también estará calificado El código considera que la capacidad del soldador para para soldar con un electrodo E60 11. Los electrodos para la SMAW se agru. vertical y de sobrccabcza Figure C-4.13) 505 .1M:2015 operario de soldadura para soldar mediante el uso del La designación en el Grupo F le permite a un soldador equipo nuevo. lificado para soldar con electrodos que tengan una pan en relación con la habilidad requerida del soldador. designación de producir una soldadura pareja depende de ciertas varia.COMENTARIO AWS D1. Por ejemplo.1/D1.12. el soldador no está ca- C-Tabla 4. calificado con un electrodo de la designación de un grupo utilizar otros electrodos enumerados en una desig- nación inferior en número. que se enumeran en la Tabla 4. horizontal. un soldador cali- C-4. Nota· No se requiere la calificación de tubería y la callficación de placa es aceptable para soldaduras en ranura y filete en posiciones plana. grupo F3 y se le pennite soldar con electrodos que ten- bles esenciales.1-Tipo de soldadura sobre conducto que no requiere calificación del conducto (véase Tabla~ 4.10 y 9. Los aceros que cumplan estas especificaciones ASTM adicionales. que cubran tubería estructural. 3. 9 del código incluyen los que se con- sideran adecuados para estructuras soldadas cargadas cí. y en el caso de algunos materiales.3 Requisitos para consumibles de considerados como soldables por las WPS que pueden ser calificadas o precalificadas para este código.9 junto con otras especificaciones rocío de -40 °F [-40 °C] Se COnVierte a aproximada- ASTM que cubren otros tipos de materiales que tienen mente 128 partes por millón (ppm) en volumen de vapor aplicación poco frecuente pero que son adecuados para de agua o aproximadamente 0. la Tabla 4. °C] es un límite superior práctico que proporciona una cios para los que hay WPS bien establecidas se enumeran adecuada protección contra la humedad. especificaciones de la Oficina Esta. El material utilizado para las aplicaciones estructurales La lista completa de aceros aprobados en la Tabla 3.9 como aceros aprobados.01% de humedad disponi- 506 .1/D1. delinean los requisitos de calidad y definen el soldables y están incluidos en la lista de los aceros apro- tipo de acondicionamiento de la laminación. A514 y A517 contienen grados Los criterios que figuran en la Sección 5 están destinados con químicas que se consideran adecuadas para su uso en a proporcionarles al productor.1M:2015 C-5.1 Q en la Tabla 4. Algunas disposiciones de la sección 9. se debe especificar en la información que se le proporciona a los licitadores. Los aceros estructurales que se consideran generalmente Si no se cumple con los criterios de mano de obra en tér. costras. mano de obra durante la fabricación y el montaje.1 Alcance su uso en estructuras cargadas estáticamente. La calidad del acabado espe. en estado bruto de laminación.1 se basan ciones de la ASTM. cuando sea necesario en los productos dos para la aplicación a baja temperatura.3. y las placas para de entrega de los aceros. recipientes a presión A516 y A517 se consideran como sionales. etc. Todos soldadura y electrodos los aceros aprobados por el código se enumeran en la Tabla 3. Las especi- ficaciones ASTM A588. A partir de la informa- ción facilitada por los fabricantes del gas de protección.) aceptables bajo mínima especificada de 30 ksi a 100 ksi [21 O MPa a A6 y A20 puede estar presentes en el material recibido 690 MPa]. Otras especificacio- nes ASTM para otros tipos de acero que tienen aplicacio- nes poco frecuentes. Un punto de en las Tablas 3.1.9 le proporciona al diseñador un grupo de ace- ción.2 Metal base como aceros aprobados. AWS D1. La A STM A618 soldador la definición de lo que significa una buena está disponible con resistencia mejorada a la corrosión. El código restringe el uso de aceros a aquellos límite de clicamente y estáticamente. disponen las tolerancias dimen. Todos los aceros aprobados son C-5. aplicables para su uso en estructuras de acero soldadas minos generales. también se enumeran C-5.1 o en la Tabla 4.6. C-5. Fabricación C-5. en la capacidad del acero para endurecerse bajo tensión. MPa]. bados para estructuras cargadas cíclicamente. A500. se dará lugar a una acción correctiva.1 y 4. Las especificaciones de la ASTM para los grados de se ha determinado que un punto de rocío de -40 °F [-40 acero estructural utilizados en la construcción de edifi. pero adecuados para su uso en estructuras cargadas cíclicamente. A501 y La especificaciones ASTM A6 y A20 rigen los requisitos A618. terísticas de tenacidad a la entalla que los hacen adecua- cial de superficies.3 Gas de protección. Otros aceros se pueden utilizar cuando se ha establecido la soldabilidad de acuerdo con el procedimiento de califi- Los aceros enumerados según lo aprobado en la Tabla cación requerido por la Sección 4. Ingeniero y condiciones sin pintura y de desgaste. También figuran otras especifica. El cumplimiento de los criterios es alcanzable y esperado. así como también para elasticidad mínimo especificada no exceda 100 ksi [690 estructuras tubulares.1 y se suministra generalmente en estado bruto de lamina.1 y en la Tabla 4. cargadas cíclicamente se enumeran en la Tabla 3.9. supervisor. dounidense de Navegación (ABS) y el Instituto Estadounidense del Petróleo (API) que cubren las especi- ficaciones de los tipos de materiales que se han utilizado en estructuras tubulares. las carac- en el taller de fabricación. El Ingeniero debe reconocer que las imperfecciones ros soldables que tienen un rango de carga de fluencia de la superficie (costuras. el con- C-5. el primer fac. Para capturar estos proce- mico).80 mi 1 100 gramos de metales de aporte.3. En lugar de debatir sobre la definición de miento y de hidrógeno que se pueden utilizar. Se deben cumplir estrictamente las disposi. Como resultado. "electrodos de bajo hidrógeno". (2) la presencia de una microestruc. el hidrógeno se absorbe en mediante el desarrollo de los electrodos SMAW con el metal fundido.5 E7015. como AWS dos que tenían recubrimientos de bajo hidrógeno A3.COMENTARIO AWS D1.1 proporciona las restricciones necesarias de era inusual encontrar 40 ml. en general. Por el contrario. y se expresa normal- cir al mínimo el hidrógeno. Sin embargo. almacenamiento. metal de soldadura se puede medir. tal redacción contractual está típi- geno de los depósitos de soldadura.3.1M:2015 ble. Por ejem. Estos productos se llegaron a conocer como rial de revestimiento. Sin embargo. depositado. Tales revestimientos en la soldadura después de que el metal de soldadura se tenían. E7018 fin de evitar la absorción de humedad por parte del mate. geno" nunca se utilizó para estos procesos y sus electro- tura de acero que es susceptible al HIC. representan realmente un adecuado "bajo hidrógeno". Tales electrodos incluyen las secado y el uso de electrodos de bajo hidrógeno con el clasi ficaciones AWS A5. se pueden tolerar mayores niveles de hidrógeno el contenido de hidrógeno en términos de dicha unidad di fusible con niveles más altos de temperaturas precalen. véase menos microestructuras sensibles al HIC) y el uso Hoy en día. redu- ciendo en gran medida el HIC. tringir el uso de procesos semiautomáticos. pero. para distinguir entre los electrodos en la calidad de la soldadura lo hicieron al permitir que SMAW que no depositaban metal de soldadura de un una gran cantidad de hidrógeno entre en la soldadura bajo hidrógeno.32 das adicionales. revestimiento del electrodo.0. el HIC no era un aconteci- cumple con este requisito. nuevamente sin definición formal. se han asociado una gran cantidad depositaban metal de soldadura con bastante menos de confusiones y malinterpretaciones con estas palabras. Sin embargo. E70 16. uso de electrodos SMA W con revestimientos de bajo mente. El gas de pro. aceros y límites de precalentamiento hidrógeno difusible en el metal de soldadura. Con el fin de evitar el HIC. debajo del cordón depende del contenido de humedad en el revestimiento.1 Condiciones de almacenamiento del elec- trodo de bajo hidrógeno. el uso de estos bajos de hidrógeno difusible. en la actualidad es más común discutir plo. Por lo menos susceptibles al HIC. La estipulación de los electrodos de "bajo Durante años. La cantidad variaba. De hecho. En el caso de estructuras soldadas. especialmente en soldaduras más gruesas donde el precalentamiento insuficiente y los C-5. podría se restringía a aceros de resistencia mas baja que eran aportar hidrógeno al ya asociado con el electrodo. cuando la soldadura cuando se disocia a temperaturas de soldadura. a niveles más triales típicas que se rigen por el código. y pueden aparecer porosidad y grietas revestimientos de bajo hidrógeno. minimización de hidrógeno. los procesos semiautomáticos. El fenómeno de agrietamiento inducido por hidrógeno hizo posible que las soldaduras se realizaran con niveles (HIC) se asocia generalmente con la interacción simultá. electrodos celulósicos o de rutilo alternativos era dis- y. sobre el máximo contenido permitido de humedad en el ciones del código para la manipulación. Este contenido de humedad parece muy bajo. pero no Código D 1. aunque el término no se definió mediante una norma AWS. y fue posible tricciones adicionales en los documentos contractuales 507 . no existe razón para res- como resultado de la descomposición de los revestimien. sos. Este alto aceptables y.1 y A5. Además. los camente enraizada en el patrón de pensamiento de la mismos recubrimientos que proporcionaron esta mejora década de 1950. Para los aceros más sensibles tanto. sin embargo. hidrógeno. y (3) la presencia dos. se comenzaron a utilizar términos como " procesos tor se fija generalmente mediante los niveles de de bajo hidrógeno". Sin embargo. de hidrógeno similares a los de los electrodos SMAW de nea de tres faclores en una soldadura: ( 1) Alto esfuerzo bajo hidrógeno. tinlo: los depósitos de soldadura realizados con electro- mente en los documentos de la industria. El uso que hacía de electrodos celulósi. Los dos elementos restantes son controlados Se sigue generando mucho debate acerca de cuáles cifras típicamente mediante precalentamiento (para promo. Esto permitió que "aceros dificiles de soldar" Puede ser útil proporcionar un breve resumen de su evo. hidrógeno. como GMA W y FCAW. límites específicos solidifique. miento poco común. veces objeto de interpretación estricta para excluir los cos o de rutilo (por ejemplo. de medida. El término "bajo hidrógeno" traste entre estos "electrodos de bajo hidrógeno" y los es ampliamente utilizado en la industria de la soldadura. mente en unidades de ml/1 00 g de metal de soldadura hay muchas combinaciones de control de precalenta. "bajo hidrógeno". Durante la soldadura. la única opción real para la soldadura por hidrógeno" en los documentos del contrato ha sido a arco era SMA W. este término no está definido oficial. ya que nunca pasó por el proceso evolutivo de la de una alta concentración de hidrógeno difusible (ató. Típicamente. las tendencias de HIC se superaron 40 °C] o inferior en el gas de protección. se soldaran con menos o sin precalentamiento. resistencia de los metales de aporte y metales base que se utilizan.1/D1 .2. y todavía tienen hoy en día. es obligatorio tener un punto de rocío de -40 °F [. no hay necesidad de aftadir res- nivel de hidrógeno difusible era aceptable. El desarrollo posterior de lución. el contenido real de hidrógeno difusible del de procesos y técnicas adecuados de soldadura para redu. la humedad se di. mediante temperaturas de precalentamiento y entre pasa- tección comprado como certificado según AWS A5. reduciendo en gran medida el contenido de nitró.2 Electrodos de SMA W. La capacidad de los esfuerzos residuales muy altos hacían que la formación electrodos de bajo hidrógeno para evitar el agrietamiento de grietas fuera casi inevitable. E6010) constituyó una gran procesos semiautomáticos y en lugar de ello requerir el mejora sobre los electrodos desnudos utilizados anterior. Para la gran mayoría de aplicaciones indus- tamiento y entre pasadas. La industria de la soldadura enfrentó este desafio socia en hidrógeno y oxígeno. y aceros más espesos. obtener soldaduras libres de grietas. el término "bajo hidró- aplicado o residual. de los adecuados bajos niveles de hidrógeno para preve- nir el HIC. el tos del electrodo en el arco. y E7028. se pueden utilizar menores procesos semiautomáticos proporcionará la introducción temperaturas de precalentamiento y entre pasadas. C-5. La velocidad de absorción de humedad en las zonas fundente debido a un almacenamiento inadecuado o a un de baja humedad es más baja que la que se encuentra en daño del paquete. Para dad inferior al O. El Contratista debe seguir las recomendacio- ción 5. 508 . Cada vez que se cuestiona la idoneidad del rios. conformidad con la especificación A WS A5.3. la composición de la placa de metal base clase ESOXX-X y clases inferiores. Los requisitos de esta sección son necesarios para garantizar que el fun- Las restricciones de tiempo en el uso de electrodos des. nes más restrictivas. ESW. Esta precaución era nece- GMAW. GTAW. se debe desechar o secar el fundente de las zonas de alta humedad.3. En este caso. la que todos dichos electrodos se sequen entre 700 op y 800 escoria triturada. dando lugar a una mayor proporción de partículas más pequeñas.1 son necesariamente conservadores. es esencial separar cual- quier elemento metálico posible (del óxido de la placa o de la cascarilla de laminación) antes de reciclar el fun- dente. Algunos electrodos absorben muy de clasificación de estas especificaciones se pueden utili- poca humedad durante tiempos de exposición estándar. C-5.1M:2015 COMENTARIO con respecto a los metales de aporte aceptables. Su timientos de electrodos no siempre son suficientemente composición se ve afectada por la composición del fun- restrictivos para algunas aplicaciones que utilizan la dente original. ria formada durante la SAW no tenga la misma composi- dos anteriormente para contenidos de humedad en reves. de la Tabla 3. es necesario agregar al menos un 25% de material virgen (aunque un 50% es más común entre los usuarios) al fundente reciclado antes de reutilizarlo. Para la recu- peración del fundente sin fundir mediante el sistema de recuperación por vacío. 15%. confonnidad con las recomendaciones del fabricante.3.2. y el secado requerido logrará al fines de precalentamiento y otros fines. siempre y cuando se observen mientras que otros absorben la humedad muy rápida.23. se debe hacer una distinción entre fundentes fundidos y fundentes adheridos. El Contratista debe seguir un procedimiento que asegure que se añada una proporción constante de fundente virgen y que se mezcle con el fun- dente recuperado. Aunque puede ser posible triturar y reutilizar cierta canti- venidos y templados. Según AWS A5. Para ambas categorías de fundentes.5 ción de fundente virgen a la misma. los fundentes fundidos tienden a volverse más gruesos a medida que se reciclan (especialmente donde las partículas son de malla inferior a 200). SAW. requisitos más rigurosos de nivel de humedad cuando se utilizan para la soldadura de aceros de alta resistencia re.AWS D1. Los varias marcas de electrodos que representan una clasifi. Es posible que la esco- La experiencia ha demostrado que los límites especifica. Por otra parte. tencia y el metal de soldadura al agrietamiento por hidrógeno.2 Estado del fundente. En ge- neral. ASTM A514 y A517. Los electrodos de y la del electrodo. zar como precalificados.3. independientemente de cualquier adi- °F [370 oc y 430 °CJ antes de su uso.1/D1. Los requisitos de control de la humedad de la sec. fundente. las disposiciones de la sección 3.17 o A5. dente no sea un medio para la introducción de hidrógeno pués de retirarlos desde un horno de almacenamiento le en la soldadura a causa de la humedad absorbida en el pueden parecer demasiado restrictivas a algunos usua. Dl. La calidad del fundente recuperado de los sistemas de re- colección manual depende de la consistencia de esa téc- nica de recolección. además de los parámetros de solda- clasificaciones más bajas que E90XX-X están sujetos a dura.l trata a los menos este nivel de humedad.1 ~ mente. y EGW de la saria debido a la sensibilidad de los aceros de alta resis- misma manera que a los SMAW de "bajo hidrógeno". debido a su método de fabricación.3. Con el fin de compensar la descomposición del fundente.3.3. los fundentes adheridos tienden a des- componerse en el sistema de recuperación de fundente. Se puede clasificar de por debajo de E90XX-X tengan un contenido de hume. C-5. fin de cubrir estas condiciones y asegurar que se puedan producir soldaduras óptimas.3.4 Escoria triturada. Tabla 3.2. Los ensayos han demostrado que puede existir una am- plia variación en el índice de absorción de humedad de C-5.3 Recuperación del fundente. electrodos y los fundentes conformes con la designación cación AWS dada.3. El código cubre las situacio. generalmente el sistema de vacío filtra parte de las partí- culas más finas y por lo tanto se debe añadir al menos un 25% de material virgen para reponer las partículas finas antes de reutilizarlo.3. puede ser un nuevo no se requiere que los electrodos de las clasificaciones fundente químicamente diferente. FCAW.1 Combinaciones electrodo-fundente. ción química que el fundente sin utilizar (virgen). con el nes del proveedor para el uso adecuado de los fundentes. Se requiere dad de escoria de la SAW como fundente de soldadura. microestructura del acero.8 Tratamiento térmico para el baja tenacidad a la fractura. La deposición de muchos pequeños cordones de solda- ros templados y revenidos (Q&T). se necesita más bien una tado de precalificados. el diseñador o disminución de la temperatura por debajo del mínimo es- Ingeniero deberá realizar ensayos adicionales. procesos se les recomienda investigar las posibles conse- cuencias con respecto a la selección de los materiales y Si el propósito del PWHT es aliviar el esfuerzo de la sol- del proceso. dos varía en un amplio rango. El primer método re- riesgo de fractura por fragilidad. El diseño de junta de ra.1 Limitaciones del proceso. aumenta la entrada de calor y estas soldaduras.8. dado a temperaturas más altas. y soluciona este problema.8. estricta la entrada de calor desarrollada y recomendada ción de esfuerzos.1M:2015 pero no se debe considerar como lo mismo que el fun. seguido del enfriamiento sición y con una distorsión mínima. un método alternativo permite una se corresponde con la aplicación deseada. con su velo- tura. El código pretende que los soldadores. Estos dos factores. tiempo de retención. a muy altas velocidades de depo.7 Control de la entrada de calor El código requiere la calificación de las WPS puesto que para aceros revenidos y las variables de soldadura influyen sobre el funciona- miento del proceso con respecto a la penetración ade. las pasadas siguientes. pios aplicables a otros aceros. tiene una entrada de calor relativamente más baja y metal de soldadura aunque algunos materiales de la por lo tanto reduce el tamaño de las HAZ y el deterioro misma sean más gruesos que la soldadura. Los procesos ESW y nizadas deben enfriarse rápidamente para asegurar la for- EGW pueden representar una ventaja debido a que mación de los constituyentes de endurecimiento en la ambos depositan metal de soldadura en placas muy grue. la fusión completa de la zona de junta y la capacidad para producir una soldadura aceptable. avanza perpendicular al campo del esfuerzo principal y es una función del rango de esfuerzo por carga viva. del PWHT es mantener la estabilidad dimensional du- 509 . El mayor tamaño de las HAZ y de cualquier LBZ en solda- duras por procesos ESW y EGW significará que pueden formarse grietas de fatiga más grandes en la región de C-5. La resistencia y la tenacidad de las HAZ de las soldadu- ras en aceros templados y revenidos están relacionadas Estos son procesos relativamente nuevos y la experiencia con la velocidad de enfriamiento. templados cuada. Además. operadores de soldadura y soldadores de punteado sean capaces de uti- lizar adecuadamente las WPS. acero templado y revenido. Esta subsección dispone dos métodos PWHT para aliviar ya sea individualmente o en combinación. Estas temperaturas están lo suficientemente por debajo de la temperatura crítica A los Ingenieros y Contratistas que deseen utilizar estos como para impedir cualquier cambio en las propiedades. La entrada de calor lento previene la fonnación de una microestructura endu- relativamente alta y la lenta tasa de enfriamiento de los recida. una variación específica del pro. C-5. es decir. pecificado en el primer método. Si el propósito de la resistencia a la entalla de la HAZ. Debido a que la entrada de calor máxima para diversos aceros templados y reveni- Cuando se producen grietas por fatiga.4 y las variables esen- ciales para estos procedimientos se indican en la sección en 4. aumentarán el el esfuerzo de un conjunto soldado. se debe utilizar de manera cian en el pie de las soldaduras donde hay una concentra. ESW-NG. cuando se aumenta el sayos de tenacidad a la fractura por CTOD (desplaza.2. El sobrecalentamiento del sas en una sola pasada. Contrario a los princi- insuficiente es la justificación para no asignarles el es. Las HAZ auste- C-5.1/D1. C-5. por lo tanto no se recomienda. Los procedimientos que se deben utilizar para ESW y EGW se detallan en la sección 5.2. El conjunto se mantiene a esta temperatura du- calificaciones estándar de procedimiento de ensayo de rante el tiempo especificado en la Tabla 5. Esto puede lograrse me- C-5. puesto que orienta las HAZ y entre 1100 oc y 1200 °F [600 oc a 650 °C] para OtfOS LBZ perpendicularmente a los esfuerzos de tracción. El método alternativo se utiliza miento de la abertura de la punta por agrietamiento) y cuando no es práctico someter a PWHT al conjunto sol- ensayos de fatiga. las cargas altas alivio del esfuerzo pueden concentrar cualquier tipo de deformación plástica en las regiones HAZ reblandecidas. en las HAZ de cidad de marcha más lenta. En la sec- tracción y doblado no revelarán esta condición.4 Procesos ESW y EGW diante la experiencia.COMENTARIO AWS D1.2. dadura. según sea necesario. rápida disipación del calor de la soldadura para obtener la resistencia y la tenacidad adecuadas.5 Variables de WPS dente virgen. procesos ESW y EGW pueden producir soldaduras con zonas reblandecidas afectadas por el calor (HAZ) en ace. Las aceros. la capacitación o instrucción. de proceso de control dura mejora la resistencia a la entalla de la soldadura me- termomecánico (TMCP) y endurecidos por precipitación diante el refinado del grano y la acción de templado de (PH). como en. El crecimiento de las grietas por fatiga por los fabricantes de acero. zonas frágiles locales (LBZ). a menudo se ini. Puede ocurrir reducción de la tenacidad a la frac.4. quiere que el conjunto se caliente a 1100 °F [600 °C] nura en escuadra utilizada con los procesos ESW y EGW como máximo para aceros templados y revenidos. el tiempo de retención se basa en el espesor del ceso. Si esto ción 5. Un cordón oscilado. Si la temperatura en esta estructura o refugio soldar el respaldo. El respaldo de acero transversal al esfuerzo en la subsección 5. Las tensiones residuales.9. Cuando no siciones de la sección 5. Los intentos de eliminar el material sobrante de las soldaduras con exceso de tamaño no sirven de nada.1. agrietamiento .1. que puede producir grietas trans.11. FCAW-S 1/4 6 FCAW-G 3/8 10 SAW 3/8 10 C-5.9. Tales grietas. la miembro se deformará con el miembro._!l. riencia ha demostrado que el personal de soldadura no versales en la soldadura cuando la zona no fundida es puede producir resultados óptimos cuando trabaja en un perpendicular al campo de esfuerzo. y las cargas cíclicas aumentan el riesgo de tal agrieta- miento.2 se hace referencia al uso Las discontinuidades en el respaldo no se pueden evitar de una estructura o refugioCalefaccionado para proteger en algunos detalles. Una o ambas piernas de las soldaduras en filete pueden tener exceso de tamaño sin corrección.4 Conexiones no tubulares cargadas cícli- acero. diciones ambientales en el interior de la estructura o refu- fuerzo y fallará cuando sea perpendicular al campo de gio no alteran los requisitos de temperatura de esfuerzo.9. La concentración de esfuerzo puede iniciar el precalentamiento o entre pasadas para los metales base agrietamiento. Las con- dad sin soldar proporcionará una concentración de es. si se someten a ali. El respaldo soldado paralelo al eje del proporciona un entorno a o °F \ [-20 °C]. mínimo recomendado del respaldo de acero se muestra Ciertos aceros templados y revenidos. El espesor nominal se basa en el componente más grueso en la soldadura. en ambiente donde la temperatura es inferior a O °F \ muchos casos. En la sección 5. si está calificado según la Sección aplicado forma un punto de concentración del esfuerzo y 4. prohibición de la sección 5. Cuando se utiliza respaldo de acero. presenten com- pleta fusión del metal de soldadura con un respaldo de C-5. La adecuación de la dimensión de la garganta y la conformidad con los perfiles de soldadura de la Figura 5. con excepción de evidencia de fusión en las superficies internas expuestas.1/01. lo permitido para estructuras tubulares.1. donde la geometría de la pieza re.3. Jo que provocaría un deterioro de las propiedades mecá. 510 . nicas o agrietamiento. la junta a tope sin soldar del respaldo ac. El código C-5. Espesor. Es posible utilizar otro respaldo.2 Temperatura ambiente mínima.9. SMAW 3/16 S NOTA DE ADVERTENCIA: Se debe prestar atención a GMAW 1/4 6 La posible distorsión debida al alivio del esfuerzo.2 no es aplicable. al soldador y la zona a soldar de las inclemencias del quiere una discontinuidad y la falta de acceso no permite tiempo.2 Respaldo de longitud completa.4 deben ser los únicos criterios de aceptación . Por lo tanto. el tiempo de retención C-5.11 Ambiente de la soldadura soldada constituye una condición a la entalla severa. Los esfuerzos por compresión disminuyen el riesgo de formación de grietas a menos que haya es- fuerzo inverso en el ciclo de esfuerzo aplicado. [-20 °C]. C-5. del respaldo que sea transversal a la dirección del es- tuará como un elevador de esfuerzo que puede iniciar el fuerzo computado en estructuras cargadas cíclicamente. C-5. las dispo- lo dispuesto en la sección 5._!l.1.9. o superior.1. La expe- milar al agrietamiento. como se indica camente.9 Respaldo Los respaldos de acero disponibles comercialmente para Se requiere que todas las soldaduras en ranura con CJP tubos y tuberías son aceptables. siempre y cuando el exceso no interfiera con el uso final satisfactorio de un miembro. pueden sufrir cambios indeseables en la microestructura.9.3 Espesor del respaldo.2 o 9.23. Tales aceros solo se deben someter a alivio de esfuerzo después de consultar Proceso pulgadas mm con el fabricante del acero y en estricta conformidad con GTAW 118 3 las recomendaciones del fabricante.3 requieren la eliminación sea continuo. la retención alta indicados en otra parte del código. si. La discontinui. La expe- riencia ha demostrado que una junta a tope en escuadra ajustada firmemente en el respaldo de acero que no esté C-5. min. se propagarán en el metal base. siempre que no haya precalificadas hechas de un solo lado. en la siguiente tabla: vio de esfuerzo como acero al carbono o de baja aleación.1.12 Conformidad con el diseño permite respaldo discontinuo en aplicaciones específicas seleccionadas o donde el Ingeniero lo apruebe. se requiere que puede ser una fuente de iniciación de grietas por fatiga en sea continuo para toda la longitud de la soldadura salvo estructuras cargadas cíclicamente.1M:2015 COMENTARIO rante el mecanizado subsiguiente.AWS D1. o ambos. 6 Preparación de la junta. las más profundas tener la calidad suficiente a fin de no afectar a la resisten.7). El código pennitc la soldadura podrá optar por establecer los criterios de aceptación sobre superficies que contengan cascarilla fina de !ami.3. esta disposición utiliza C-5. Los defectos del metal base se pueden presentan la opinión colectiva del Comité y reflejan los reparar antes de la deposición de la soldadura prescrita. padas. Las superficies contaminadas por los mate.14. rial con bordes cizallados o cortados por calor. El usuario debe tener en calidad. Para otras direcciones de carga. Los defectos que puedan estar expuestos en los bordes cortados se rigen mediante las Al hacer referencia a '"'entallas y hendiduras ocasiona- secciones 5. por ejemplo.1/D1. ( 1} Para los procesos sin bajo hidrógeno. Las entallas o hendiduras ocasionales de pro- ría. Por lo tanto. correcciones para superficies de corte térmico que exce- dan los valores máximos admisibles de rugosidad de la C-5. Se permiten pueden requerir metales base más limpios.14 Preparación del metal base rección de los esfuerzos de tracción no afectan generalmente de manera adversa a la capacidad de carga C-5. suficientemente limpio. Se debe prestar especial atención a la elimina- soldadura en filete ción de los contaminantes superficiales que contengan hidrocarburos o humedad condensada. Se especifican radios mínimos para las esquinas reen- trantes con el fin de evitar los efectos de las concentra- C-5. La experiencia y los ensa- yos han demostrado que laminaciones paralelas a la di- C-5.14.14.1 ). La soldadura a través de capas delgadas de contaminantes restantes es aceptable. la limpieza del metal base es importante. este artículo permite algunas discontinuidades de tipo laminación en el material.2015 C-5.1 Generalidades. base mediante soldadura. y C-5. leccionado arbitrariamente se extendería hacia el filete 511 . que puede ser frotar solo con un calor suficiente para reducir la posibilidad de agrieta.14. La excesiva oxidación o familiarizada con las condiciones específicas de la es- formación de cascarilla puede afectar negativamente la tructura. Es dificil establecer límites cuantificables de limpieza y medir dichos límites. Si el metal base está lo suficientemente limpio mediante control termomecánico (TMCP) está prohibido como para de facilitar la creación una soldadura que a causa de la alta entrada de calor del proceso (véase cumpla con los requisitos de este código. el tamaño como por ejemplo. El ranurado con oxí- el estándar práctico de la calidad de la soldadura resul. les". El código no especifica un radio que se dejen cantidades volumétricas (tridimensionales) mínimo para las esquinas de los recortes redondeados de de contaminantes sobre la superficie a soldar y las zonas vigas laminadas en caliente o secciones transversales ar- adyacentes.14. ni se miento.8. Si las soldaduras resultantes no cumplen con los requisitos de calidad de este código. no es necesario ni se requiere que el metal base ción 5.COMENTARIO AWS D1.14. puede causar graves imperfecciones en la soldadura. el tamaño mínimo se aplica si es mayor discontinuidades de las superficies de corte no sean ade- que el tamaño necesario para satisfacer los requisitos de cuados cuando se aplique tracción en la dirección a tra- diseño.1 se deben lim. requiere el uso de disolventes. ya sea en la HAZ o en el metal de soldadura. requisitos estructurales y la capacidad de mano de obra Esta subsección no limita las reparaciones de los metales típica del Contratista.3 Cascarilla y óxido. nación. Sin cuenta que los procedimientos de reparación de la sec- embargo. Las limitaciones de profundidad re- cia de la conexión. madas y soldadas.5.8.5. El Ingeniero calidad de la soldadura. (2) Cuando la posibilidad de formación de grietas se a menos que se degraden los requisitos de calidad de este reduce mediante el uso de procesos de bajo hidrógeno o código. el mínimo especificado sirve para mantener una la acería que se observan en las superficies cortadas.2 se destinan solo para la corrección de mate- esté perfectamente limpio antes de realizar soldaduras. Es posi- ble que los procedimientos de reparación para las En ambos casos. paño.4.4.3 Requisitos de rugosidad. frotando con un paño antes de la soldadura.13 Tamaños mínimos de la piar. se C-5. eliminen todos los contaminantes externos.2 Reparación. puesto que cualquier radio mínimo se- riales enumerados en la sección 5.4 Materiales extraños. Esta subsección prohíbe ciones de esfuerzos.2 Defectos de superficie provocados en la ace.15 Esquinas reentrantes (2) la calidad de la soldadura resultante no se vea afectada de manera adversa (véase C-5. dando como resultando soldaduras inaceptables. entonces está lo C-5.14. el Comité se abstuvo de asignar valores numéricos en el supuesto de que el Ingeniero.14. son proporcionalidad razonable con las partes más delgadas causados por la escoria o las inclusiones refractarias atra- conectadas. solo con aprobación. juzgará mejor lo que es aceptable. siendo la persona más C-5. siempre y cuando: ( 1) la cascarilla de laminación se mantenga intacta después de utilizar un cepillo de alambre. vés del espesor del material. superficie.5.1M. No es necesario que las ope- mínimo especificado sirve para garantizar una entrada de raciones de limpieza. grietas. Los defectos provocados en 4.14. para entallas y hendiduras ocasionales.14. puesto que el hi- El código especifica tamaños mínimos de la soldadura en drógeno liberado en el charco de soldadura fundida filete en base a dos consideraciones independientes. El metal base al que se unen las soldaduras debe fundidad limitada se pueden corregir. geno sobre aceros templados y revenidos o procesados tante. o sopladuras. mediante procesos sin bajo hidrógeno utilizando un pro- cedimiento establecido de conformidad con la sección C-5. y C-5.14.14. productos de desoxidación. Para producir soldaduras de de un elemento estructural. 2. (2 mm] o mayor en tamaño requiere de un aumento de ta- lidad en la preparación de orificios. as! como también alrededor de los ejes soldadura. El código presupone el enderezamiento del material antes (La Figura C-5. pués de la liberación de cua lqu ier carga externa de so- dura. cerrar los orificios de acceso a la soldadura por razones véase C-5 . armados modar solamente mediante fluencia localizada. admisible es de 5/ 16 pulg.18 Contraflecha de miembros haciendo extremadamente dificil o imposible proporcio- nar el radio. el espacio máximo materiales gruesos. la soldadura y la fa.3 y C-5 . un radio de esquina cuidadosa aplicación de calor sin que la temperatura re- reentrante más pequeño que el permitido para las estruc.3 Perfiles pe- sados.21. Se requieren orificios de acceso a la Estos espacios pueden requerir sellado ya sea con una soldadura de dimensiones generosas.16 Orificios de acceso a la estar razonablemente equilibrada entre las soldaduras del a lma y la brida. para soldadura o con otro material capaz de soportar el metal proporcionar un mayor alivio del esfuerzo a partir de las de soldadura fundido. y la magnitud de los factores de concentración de esfuerzos El recalcado por calor (también conocido como comrac- ción por llama) es la deformación de un elemento por la elásticos no se ve afectada significativamente por las di- aplicación de calor localizado. causando desarro. C-5.~. turas cargadas cíclicamente. suficiente para el ejercicio de la mano de obra de alta ca. la separación de superficies de contacto en juntas traslapa- des soldaduras entre miembros que no tienen libertad de das y barras de respaldo. 1.21 Tolerancia de dimensiones de C-5. se 5 12 . Estos espacios son necesarios debido a las tolerancias de fundición admisibles y a la incapacidad para alinear de llo de esfuerzos triaxiales que pueden inhibir la capaci- dad del acero dúctil para deformarse de manera dúctil. para piezas a tope que se van a unir mediante soldaduras en juntas a tope se muestran en las Figuras C-5. Cua ndose requiere C-5. Cualquier espacio de 1/16 pulg.21. Figura 5.1 Montaje de soldaduras en filete. aumenta la posibilidad de frac.2 Corrección. El precalentamiento antes de realizar recortes re. recortes mayor y menor del miembro. la secuencia de soldadura debe C-5. Para el ma- puede exceder la deformación del punto de flue ncia. tringe en las direcciones de espesor. El metal de soldadura solidificado pero toda- vía cal iente se contrae de manera significativa cuando se C-5. Además. dura. rante e l montaje.20 Control de la distorsión y la inaceptables. Durante la corrección de las aberturas de la raíz. C-5. sultante exceda la temperatura máxima prevista en la sección 5.3 Alineación de la junta a tope. 1 para ejemplos de esq uinas reentrantes C-5.21.2 Perflles galvanizados y C-5. 9.16. Para algunas conexiones es- tándar atornilladas o remachadas se necesitan radios más pequeños. maño del filete por la cantidad de separación. Excepto para enfría a temperatura ambiente. tura por fragilidad.4. ambos lados de las caras de la ranura mediante solda- perficia l dura y la tendencia a generar grietas. [8 mm]. En terial por encima de 3 pulg.4.21. contracción C-5. se permite una brecha máxima de movimiento para acomodar las deformaciones inducidas 3/ 16 pulg. ya sea en el taller o en campo. Se permite la corrección ferencias en los radios de cualqu ier tamailo práctico. el se.1M:2015 COMENTARIO de la viga o la parte inferior de la brida. [75 mm].2. externa para forzar y mantener el material alineado du- Bajo estas condiciones. Las aberturas de la raíz más dondeados y agujeros de acceso en las secciones pesadas amplias que las permitidas por la Figura 5. y generalmente requieren.25.1 Dimensiones de los orificios de acceso a la juntas soldadura. La contracción de gran. redondeados de viga y material de conexión C-5. cilidad de la inspección. C-5.20. así como también en las direcciones de anchura y longitud.. porte.2 Montaje de soldaduras en ranura con PJP. cosméticas o por protección contra la corrosión. El recalcado se lleva a cabo mediante una permiten. Los esquemas llado mediante el uso de materiales de masilla puede ser tipicos de la aplicación de los requisitos de alineación preferible a la soldadura. Debe tenerse en cuenta que des- deformaciones concentradas por contracción de la solda.16.16. 15 se pueden corregir mediante la creación de uno o nen la intención de reducir la formación de una capa su. C-5.1/D1. [5 mm] para que el material de soldadura de fi- por la contracción en el material adyacente a la soldadura lete no exceda un espesor de 3 pulg. e l pico de esfuerzo se puede aco. véase Figura C-5. [75 mm]. de variaciones moderadas con respecto a las dimensiones Las estructuras tubulares y las cargadas estáticamente especificadas. es probable que las tensiones adicionales actúen recciones ortogonales y para proporcionar espacio sobre las soldaduras. en algunos casos.2 Al hacer empalmes entre las secciones.3 y la Tabla y el esmerilado de secciones que se van a galvan izar tie. la contracción de la soldadura se res.AWS D1. para evitar las juntaS estrechas de soldaduras en di. No se recomienda el cierre de los orificios de acceso a la soldadura. manera más estrecha las piezas con mayor espesor.2 muestra ejemplos de buenas prácticas del montaje o la aplicación de un mecanismo de carga para la formación de recortes redondeados). 2 a las vigas principales car~adas estáticamente.8 Alabeo e inclinación del ala. los requisitos. C-5. duales. La distorsión torsión resultante de la soldadura no es totalmente prede- 513 .2 Estructuras no tubulares cargadas es- soldados es la misma que la especificada en la nonna táticamente. combinados de la brida de vigas y vigas Existen dos conjuntos de tolerancias para la variación ad.22. NOTA: LA Especificación AISC para el diseño.6.22. para concreto. que no es necesario aplicar las tolerancias de planicidad viada parabólicamente.1 Mediciones. de manera que la torsión se elimina fá- concreto sin una cartela diseñada. sobre todo cuando los elementos final se debe realizar solo después de haber corregido la estén pintados con un acabado brillante. Las distorsiones del mes de campo o para preparar los empalmes de campo alma deldoble de la cantidad pennitida para los paneles soldados (véase Figura C-5. principales soldadas se mide como se muestra en la Fi- misible con respecto a la cartela especificada. C-5.4 Distorsión excesiva.22.1M:2015 le recomienda al usuario obtener las aprobaciones nece.22. Las tolerancias de planicidad de almas con ASTM A6 para las formas laminadas en caliente.6. el Contratista debe determinar mediante un montaje en taller si la placa de empalme atornillada reducirá la dis- Cuando el Contratista compruebe los elementos indivi. de vigas principales interiores o exteriores se admiten en Cuando se diseñe la cubierta con una cartela de concreto.22. vigali y vigas principales (viga principal típica).22. Una vez que se haya soldado una sección rectangu- código para vigas principales interiores y exteriores. [40 mm] a la mitad del tramo lación de placas de empalme de campo atornilladas redu- se basa en una cartela de diseño asumida de 2 pulg. rigidez a la tracción de perfiles abiertos (no rectangula- bros soldados cuando la brida superior está incrustada en res) es muy baja. La tolerancia a la torsión no se especifica debido a que la El segundo conjunto de tolerancias se aplica a los miem. la variación pennitida cilmente por la interconexión con otros miembros durante el montaje. la de las vigas principales de puente interiores. Para mm]. exteriores se consideran satisfactorias para la mayoría de tura de la raíz. El alabeo y la inclinación f}. nes de campo y otras contingencias. de sarias del Ingeniero donde sea necesario. Debido a que la sitos estructurales para la diferencia.1. A juicio del Comité. fabrica- tancia que la contraflecha per se. aunque ambos conjuntos de tolerancias concuerdan esté incrustada en el concreto sin una cartela diseñada razonablemente.7.6. La diferencia de 1/2 pulg.COMENTARIO AWS 01. 5. la va- riación admisible en la contraflecha se basa en el caso ción y montaje de acero estructural para edificios indica típico de carga distribuida que provoca una fonna des. una de las esquinas y volverla a soldar.6. La lar cerrada.2 Rectitud de vigas y vigas principales (sin del alma (véase Figura C-5. mete a cargas estáticas solamente. [50 cirá la distorsión al nivel permitido de otra manera. excepto a los elementos cuya brida superior A6. rigidizadores intermedios en ambos lados y sujetas a carga dinámica son las mismas que las de vigas principa- C-5.22. pero es inevitable que se produzca cierto grado de distorsión. permitida de la viga principal exterior será visible. es extremadamente dificil corregir cualquier tolerancia más estricta para las vigas principales exterio.22. torsión que se pueda haber generado sin tener que cortar res se basa solo en la apariencia ya que no existen requi.4 ContraHecha de viga y viga principal (sin les de puente interiores (véase 5. [12 mm] es para desviacio. Las tolerancias admisibles más rígidos a la tracción como un perfil abierto en l o W para desviaciones de la planicidad de las almas de viga con propiedades equivalentes de doblado y sección de principal con carga dinámica aparecen por separado en el área. deberán incluirse en los documentos del contrato establecidos en la sección 5 . La va- riación admisible en la rectitud de los miembros armados C-5. misma para cargas cíclicas o estáticas y es la misma que centes cuando el elemento está totalmente cargado.6). torsión a límites aceptables. esta tolerancia es más conjunto de tolerancias se aplica a todas las vigas y vigas fácil de usar que los criterios de especificación ASTM principales. intermedios colocados solo en un lado del alma es la dir la elevación de los componente de construcción adya. se debe tener cuidado de asegurar que se cumplan las tolerancias del montaje. Cuando se so- cartela de concreto diseñada). para la apariencia.6. de las almas de viga principal indicadas en la sección Las tolerancias indicadas se medirán cuando los miem.22 Tolerancias dimensionales de Las variaciones de la planicidad en las almas de viga elementos estructurales principal se determinan midiendo el desplazamiento desde la línea central nominal del alma a un borde recto soldados cuya longitud sea mayor que la dimensión menor del panel y colocada en un plano paralelo al plano nominal C-5.22. por consistencia.5 para conocer un método de contraflecha especificada) y C-5.3 Contraflecha de medición típico).1/D1.3). Si se necesitan tolerancias más estrictas nimo. Las tolerancias junta para ajustarla a la tolerancia especificada de aber. La soldadura una manera u otra. manteniendo así la contracción a un mí.6. Aunque la tolerancia en contraflecha es de menor impor. La formación de contra. bros se ensamblen a los agujeros perforados para empal- C-5. versales rectangulares son aproximadamente 1000 veces C-5. Aquí la tolerancia de inclinación es posi- tiva y no se permite ninguna tolerancia negativa. La tolerancia dada para rigidizadores para eliminar la aparición de pandeo o para hacer coinci. los paneles terminales de las vigas principales si la insta- la tolerancia de 1-1/2 pulg. El primer gura C-5. la tolerancia es un flechas en las vigas o vigas principales soldadas se utiliza poco más liberal. Los miembros de las secciones trans- tiene tolerancia positiva y negativa.22. evitar la posibilidad de una costosa corrección en campo. cuando todas las inspecciones requeridas de la soldadura C-5.. calor localizado para enderezar miembros: sin embargo. de soldaduras de tapón establecida en la sección 5. A veces esto sucede de manera tal que se mascarar discontinuidades en la superficie de otro modo forma una ligera curva hacia dentro. C-5. Las soldaduras de tapón están diseñadas blecer para reflejar la construcción o la adecuación para para transmitir el cizallamicnto de una superficie plana a los requisitos de servicio. mal localizados. <'C] pueden experimentar deteriu. puesto que algunas discontinuidades C-5. Sin embargo. toda la sección transversal del metal base en los orificios nales que no se incluyen en la sección 5. inaceptables. La Figura C-5. de productos indeseables de transformaC¡. El código le per. las soldaduras más blandas y los metales base cuando sea mite a los Contratistas. e-. Por razones similares. debido a su tracción superficial.12 Otras tolerancias dimensionales. estas porciones no se incluyen como parte de la longitud efectiva de la soldadura. y el metal base se hayan completado y aceptado antes de ci{mde <'alor localizado.22. C-5.1mos el efecto de la torsión al colocar concreto sobre la estruc. el martillado Cuando se inicia una soldadura en filete.25. se debe especificar una solda. se redondea en puesto que el trabajo mecánico de la superficie puede en- el extremo.1 O Resistencia en puntos de carga.1 rancias especificadas en 5. de mala calidad" en la cara de una soldadura de otra forma aceptable.25. La técnica para la fabricación C-5. 'rosa- (::!) Se debe tener en cuenta el tamaño del elemento. máxima convexidad se aplica no solo al ancho total de la tallar con gubia otra cavidad alargada en forma de barco cara de soldadura. el metal de sol. coria se debe utilizar con discreción. :-Jo es la intención No existen prohibiciones contra el uso de rellenos de ma- del código darle autoridad al Inspector para especificar el silla o no metálicos por razones cosméticas.. La nueva fór- mula. sino también al ancho de un cordón eliminando completamente el respaldo temporal en el se- individual sobre la cara de una soldadura de pasadas gundo lado. Después de soldar la primera parte. y el uso de los detalles de conexión que ajusten sa. Las tole. mecánicas como consecuencia dC ( 1) Se deben incorporar las disposiciones apropiadas microestructura no deseada cuando s~ en el diseño para garantizar un rendimiento fiable del tura ambiente. mación plástica de las superficies de soldadura o de metal base con el fin de oscurecer o sellar discontinuida- des. en los ex. y completar mediante soldadura mediante la múltiples. Salvo lo dispuesto en la sección 9. cierta tolerancia en el método de medición de la tt:rnpcra- tura.. están suficientemente por debajo de la menor 1 pera- tura. siempre) modo de corrección. luego. El código ha prohibido históricamente cualquier defor- maño de la soldadura requerida.1M:2015 ble y es extremadamente dificil de corregir en miembros revenidos que se calientan por c:h_. el uso de herramien- tremos de inicio y terminación. Además. Sin embargo. Si el diseñador tiene alguna preocupación con respecto a los efectos de entalla de los extremos. Un método para la restauración de agujeros inaceptables es llenar la mitad de la profundidad o menos con respaldo de acero de la misma especificación de ma- C-5. esta curva impide que la tas vibradoras de bajo peso para la eliminación de la es- soldadura cubra el tamailo completo hasta el extremo. reparar o retirar y aprobado por el Ingeniero. Se permite la aplicación de la aplicación. tura de transformación del metal como para permair una tisfactoriamente la torsión.25.24. a su elección.7 &L. aceptar un cordón estrecho .27 Sellado dura en filete continua que por lo general reduce el ta. de la capa superficial de la soldadura está prohibido dadura.2.26 Martillado que se basaba en el ''tamaño de la pierna". Aceros templados y 514 . ofrece el mismo requisito de convexidad que la fórmula anterior C-5. Otros aceros que se e:: servicio de tales miembros con alguna medida arbitraria de 1200 °F [650 °C] pueden experitnel ~-1 diU<lU de torsión.1_). lle- La edición de 1982 cambió los requisitos de convexidad nar la cavidad mediante soldadura utilizando la técnica de soldaduras en filete de manera que la fórmula de de cordón estrecho. otra y no para desarrollar la sección transversal completa del agujero. tallar con gubia una cavidad alargada en forma de barco hasta el respaldo.22. estos d .1 Opciones del Contratista.to debería hacerse con cuidado para que no se excedan los límites de temperatura que podrían afectar negativa- mente a las propiedades del acero.2 Limitaciones de la temperatura de repara. que se basa en el "ancho de la cara''.. se aplica lo siguiente. Las tolerancias dimensio.23 Perfiles de soldadura terial que el metal base. C-5.5 Restauración soldada del metal base con orificios mal localizados..8 ilustra la aplicación del requisito del código. Por lo tanto. o ambos. miento del grano.AWS D1.· rectangulares. Esto se hizo para eliminar la posibilidad de técnica de cordón estrecho.22 se deben esta. reemplazar una soldadura inaceptable.25 Reparaciones menores pueden interferir con la integridad del sistema de revestimiento. ahora se puede utilizar el sellado para C-5.1/01.22 se limitan a los casos que de este código no es satisfactoria para la restauracióflde se encuentran rutinariamente. Por lo tanto.2 o 5.1M:2015 C-5. y dura. inicio o parada de una soldadura en ra- miento y enfriamiento muy rápido.1/D1. nura tienden a presentar más discontinuidades de las que tran fuera del área pretendida de soldadura pueden dar generalmente se encuentran en otro lugar de la solda- lugar a endurecimiento o agrietamiento localizado. escoria en cualquier cordón siguiente y para pem1itir la inspección visual.30 Lengüetas de soldadura Los golpes de arco tienen como resultado un calenta.30.COMENTARIO AWS D1.3 Las lengüetas de soldadura también ayudarán a mantener la sección trans- C-5. se deben usar lengüetas de solda- de fracturas.30. La terminación. Es importante que se instalen de manera La eliminación de la escoria de un cordón de soldadura que se evite la formación de grietas en la zona donde la depositado es obligatoria para prevenir la inclusión de la lengüeta de soldadura está unida al miembro.28 Golpes de arco C-5. dura para colocar estas zonas fuera de la soldadura termi- nada funcional donde se puedan eliminar según lo requerido por la sección 5. Esto se debe al mecanismo de ar~anque y parada pueden servir como sitios potenciales para la iniciación del arco. Cuando se encuen. 515 .29 Limpieza de la soldadura versal completa de la soldadura a Jo largo de su longitud especificada. .1/D1.2-Ejemplos de buenas prácticas para corte de recortes redondeados (véase C-5.DE TANGENCIA'--------.16) 516 . PARA PLACAS 1 pulg./ Figura C-5.AWS 0'1.1-Ejemplos de esquinas reentrantes inaceptables (véase C-5.15) -----.----1 -----~---1 ALA EN BISEL CORTADA PRIMERO PARA HACER LUGAR A LA ENTALLA POTENCIAL EN MATERIAL RESIDUA Figura C-5.1M:2015 COMENTARIO PUNTO DE TANGENCIA RADIO MÍN... [25 mm] / PUNTO DE TANGENCIA~ CORTE MÁS ALLA DEL PUNTO ------~ __. 1/D1.M_I_E_NT-O---+-----L t¡ . 10 PARA ESPESOR DESIGUAL 10 PLANO DE \~ 1 l2 DESPLAZAMIENTO LIN_E_A-CI_Ó_N TrE-Ó-R-IC-A-+-t-----+-D-E_S_P-LA_Z_A-.Desplazamiento admisible en miembros colindantes (véase C-5.f 1\ow Al cotTc:gtr una Jcsalincao.4..3) 1--- 1 12 pulg.1M:2015 .:tún que supere lo pcnntltdo.COMENTARIO AWS 01.21.3...3) 517 . [12 mm] MÁXIMO -.Corrección de miembros desalineados (véase C-5.---------------- Figura C-5. las parte~ no se dehcn colocar a una pcndtcntc mavor que l /2 pulg !12mmjcn l2pulg [300mmj Figura C-5.21. [300 mm] -------------- 1 [ 1/2 pulg. PARA ESPESOR IGUAL o . .Método típico para determinar las variaciones en la planicidad del alma de viga (véase C-5.1M:2015 COMENTARIO PARALELA A LA lÍNEA CENTRAL DEL ALMA ------ 1 .1/D1...AWS D1.... .5.......6... -~ ...22.- ________ .1) SIX ..- J L----- lÍNEA CENTRAL DEL ALMA PUEDE SER ALA VARIACIÓN DE LA PLANICIDAD O RIGIDIZADOR DETERMINADA POR LAS MEDICIONES AL BORDE RECTO Figura C-5... S.6.lÍNEA " w a: e.:a que d punto ~c cnu1cntra por Jeba¡o de la forma de cartda ddallada Figura C-5.1/D1.= EMPALME "' MONTAJE TÍPICO DE VIGAS PRINCIPALES REF.4) 519 ..----""' CONTRAFLECHA \ /_/ ALTERNATIVA \.: FORMA DE LA CONTRAFLECHA DIMENSION DE LA FLECHA ui "' DETALLADA "' 1 o ~ -a--~ a: REF. z w "o 1 DIMENSIÓN DE o LA FLECHA "a:e- w w l-a x w w o o S --------~s--------~·15 5 Q_ --------'S "- 0: MONTAJE TÍPICO DE VIGA MOSTRANDO LA CURVATURA "' Nota lJna tokrancm positiva ind1ca que d plinto se encuentra por encima dt: la rorma Jo: contrallecha detallada llna tokrancia negativa mdi.22. e- x x w w w w o S ~s--------4-------~s~------~o 5 "- 5 "- "' DE CAMPO F. ALTERNATIVA LÍNEA~ DIMENSION DE ~__...: ui .-------------------- ~~~ DIMENSIÓN DE CONTRAFLECHA ¡~ ALTERNATIVA ui 'ce "' 0: ~ w FORMA DE LA o CONTRAFLECHA z o DETALLADA ¡¡..Ilustración que muestra los métodos de medición de contraflecha (véase C-5.COMENTARIO AWS D1.: .1M:2015 o º o w º o w ow "oz "oz "oz .. Medición de alabeo e inclinación del ala (véase C-5-22_8) 520 . <_____:_:_____O 1/4 pulg.AWS D1. [6 mm]. LA QUE SEA MAYOR 100 Figura C-5-7.1M:2015 COMENTARIO L. ¡ w L'.1/D1. 8.01 pulg.10) 521 . ÁREA PROYECTADA -\:::::::::_.25 mm] SOBRE 75% DEL ÁREA PROYECTADA Y NO MÁS DE 1/32 pulg.1/D1.22.25 mm] SOBRE 75°/o DEL ÁREA PROYECTADA Y NO MÁS DE 1/32 pulg.1M:2015 ~-.Tolerancias en puntos de soporte (véase C-5. [1 mm] SOBRE EL 25'%:. RESTANTE DEL ÁREA PROYECTADA. )---- _ HUELGO MÁXIMO ENTRE ALA Y PLACA BASE O ASIENTO -0.01 pulg. [1 mm] SOBRE ÁREA RESTANTE DEL APOYO VIGA SIN RIGIDIZADORES DE APOYO Figura C-5.COMENTARIO AWS 01.k:JL___/' DE ALMA Y RIGIDIZADORES VIGA CON RIGIDIZADORES DE APOYO />'--ÁNGULO ENTRE LA CARA DEL ALMA Y LA SUPERFICIE DEL ALA.NO MÁS DE 90'~ A LO LARGO DE LA LONGITUD DE APOYO /-HUELGO MÁXIMO ENTRE ALAY PLACA BASE O ASIENTO -0. [0.'</--APOYO DE RIGIDIZADOR EN CONTACTO CON EL ALA EN MÁS DEL 75° 1o DEL ÁREA SOMBREADA. [0. asumen la obligación una indicación fiah!c de la calidad de la soldndura. 522 . o "To. El Propietario tiene el derecho. de proveer productos según se especifica en los docu- mentos del contrato y son completamente responsables Existen diferentes criterios de aceptación para las estruc- de la calidad del producto. lice la inspección y la verificación. del contrato.3 Definición de categorías de Inspector. senta al Contratista. les serán las soldaduras o porciones de soldaduras específi- ciones contractuales en la prestación de productos y ser. Aseguramiento de calidad significa tareas y procedi- mientos de documentación específicos para algunos C-6. Quienes presenten ofertas competitivas o no soldaduras.1 Información suministrada a los licitadores. estática y carga de fatiga. etc. Cuando se espccitica una \'erificacilin aleawrin {por ejem- tador en contraposición con el Propietario. Estos términos se los tamaños iniciales de las discontinuidad en la solda- sustituyeron por los términos más amplios ahora conteni. signar en los planos. Parte C y en la Sección 9. debería mano de obra para soldaduras estructurales de conformi. 1\o es necesario redactar en los documentos del contrato el control de calidad y el aseguramiento de calidad se mantienen como funciones separadas. de proporcionar inspec- C-6. En esta en filete se deberán inspeccionar mediante MT". su ubicación se debe de- Esta cláusula del código~ destina a clarificar las respon. con los requisitos especificados. cen en un intento de impedir la falla de la soldadura gunas industrias (por ejemplo. las estructuras cargadas cí- clicamente y las estructuras tubulares. Todos los criterios se estable- dos en el código para evitar la confusión con el uso de al. La diferencia En esta cláusula. estas funciones separa. general de los requisitos de ensayo de soldadura (por ejemplo. los criterios de calidad dispone en el contrato. Se debería planificar la inspección por parte fabricación/montaje. turas cargadas estáticamente. AWS D1. e! 10% de todas las soldaduras en filete). que es básicamente la responsabili- del Propietario y debería realizarse de manera oportuna dad del control de calidad descrita en otros documentos si se trata de mejorar la calidad de la construcción. fabricante y mon. Inspección C-6. "el 10% de la longitud de todas las soldaduras C-6.2 Inspecl·innes y condiciones del contrato.1.:tar que el Contratista debe ser notificado sobre cuá- Las disposiciones aclaran la premisa básica de las obliga. sabilidades específicas del Contratista. miento de calidad. Cuando se hace esto. ramiento de la calidad la puede realizar el Propietario o sayo se utilizarán.1. Esta función de asegu- daduras están sujetas a NDT y qué procedimientos de en. Fue ventajoso el uso de términos esta subsección se describe la responsabilidad del Con- más generales que ponen mayor énfasis en la inspección tratista en relación con la inspección y los ensayos de la oportuna. En la de estas estructuras se basa en la diferencia entre carga primera versión de esta sección.1M:2015 C-6. A menos que se disponga lo contrario su representante de forma independiente o. plo. cuando se en los documentos del contrato. la de energía nuclear). das se designaron como control de calidad y asegura. haber una cantidad s'uticicntc de ensa)-OS al azar para dar dad con lo dispuesto en el código. Cuando se anticipa un crecimiento de grietas por fatiga.1/D1.1. La inspección de exactamente qué soldaduras o cuáles porciones de solda- verificación la debe realizar de forma independiente el duras específicas se examinarán mediante un método de personal cuya responsabilidad principal sea el asegura- ensayo específico. la inspección de verificación para la aceptación de las soldaduras se indican en la Sec. respectivamente. subsección se describe la diferencia entre el Inspector das las soldaduras de junta a tope con CJP en bridas de que representa al Propietario y el Inspector que repre- tracción de las vigas principales se deben radiografiar"). Es una premisa hásica de las especificaciones participen en un contrato para proporcionar materiales y que si St: hacen t:nsa\'os al azar u ensaYos in si tu. ción independiente para verificar que el producto cumpla Es esencial que el Contratista sepa de antemano qué sol. no se deberá interpn.1 Alcance Si la ubicación de las soldaduras de junta a tope con brida de tracción no es evidente. dura son más pequeños. podrá omitirse o se podrá estipular que el Contratista rea- ción 6. En usuarios del código. Se puede especificar una descripción miento de calidad y no la producción. pero gene- ralmente no la responsabilidad. el término inspección de construcción básica en cuanto a criterios de aceptación para cada una /montaje se separa de la inspección de verificación. cas que se someterán a ensayo antes de reali?ar lns vicios. Parte F para tubulares. durante la vida útil esperada de la soldadura. inspecciones deben llevarse a cabo en base al muestreo. pletar antes de comenzar a soldar en cualquier soldadura antes del montaje. es im- Esta disposición del código es global.5. durante el montaje y durante la solda- requerida por los documentos del contrato. En esta sub. (4) recalificación de conformidad con la Sección 4 o C-6. Gran parte de (3) observación de la soldadura. ( 1) entrevista con el soldador. salvo lo dis- dadura. El Contra- están calificados antes de comenzar a trabajar en el pro. Dichas de calificación requerido por la Sección 4. Si no se puede suministrar evidencia que demuestre que un soldador._h~utilizado el proc~s_o d_t. siempre y cuando sigan haciendo un buen trabajo. Requiere la ins. La califica. El método de identificación no debe ser destruc- ción antes poder iniciar cualquier trabajo. ellnspector debe revisar el trabajo a intervalos apropiados para asegurar que se cumplan los Los requisitos de esta sección.COMENTARIO AWS 01. ya sea mediante marcas u otros métodos de pero no es necesario completar la totalidad de la califica. Esto incluye no solo la soldadura. asegurar la conformidad con el código. calificación. tivo para la soldadura. o un ensayo simplifi- los documentos del contrato abordan asuntos que no son cado de la soldadura desarrollado para evaluar el tema en responsabilidad del Inspector. No se recomienda el estampado de las soldaduras ya que las marcas de estampado pueden formar sitios de inicio de agrietamiento. tal persona no se considerará como calificada para soldar mediante ese proceso sin C-6. tista realiza la inspección en la medida necesaria para yecto.1M:2015 C-6. los documentos del contrato que describen los requisitos de los productos que van a inspeccionar. C-6.4.4 Inspección de las calificaciones por el Inspector. Es impor- tante que el Inspector determine si todos los soldadores C-6. soldador puede causar serios retrasos en la aceptación de sección se requiere que el Inspector verifique que toda la las soldaduras.).1 Responsabilidades del Contratista.6. producir soldaduras en buen estado incluyen los si- nes de los documentos contractuales. trar tales partes. sino dad del trabajo. operario de soldadura y soldador de punteado C-6. no podrán realizar adecuadamente las fun.1.3 Repetición de ensa}'OS por vencimiento de la ciones requeridas por el código. 1.6 Obligaciones del Contratista C-6. fabricación y el montaje mediante soldadura se lleven a cabo de conformidad con los requisitos de los documen. C-6. ensamblaje. ccrti ficación de materiales.5 Responsabilidad del Inspector. la falta de documentación de calificación del puesto en 6. Solo se les debe presentar las partes de tiempo limitado. operario de soldadura o sol- dador ~u_'l!~a<)Q. Debido a que los y equipos soldadores activos pueden mantener su certificación. del trabajo. dura. incluido cualquier ensayo requisitos de las secciones aplicables del código.4.1. Es importante que este trabajo se realice de manera oportuna para que no se incorporen materiales inaceptables en el trabajo. registro. operario de soldadura y soldador de punteado.4.6.1/D1. del soldador. guiente: C-6.6 Elementos que se deben suministrar al Ins. C-6.4 Identificación de las inspecciones realizadas C-6. Los Inspectores necesitan un conjunto completo de planos aprobados para que puedan hacer su trabajo (2) mayor inspección visual durante un período de correctamente. Si no se les notifica la Sección 9 para tubulares.2 Repetición de ensayos sobre la base de la cali- tos contractuales. a los Inspectores con antelación sobre el comienzo de las operaciones. se deben com.__soldadura en los últimos seis meses. Los ejemplos de métodos que el Ins- también materiales. precalentamiento. C-6.5 Inspección de trabajos y registros C-6.1 Determinación de la calificación.7 Notificación al Inspector. 523 . cuestión. además de informes de ensa. El Inspector identifica la aceptación o rechazo final ción siempre se debe realizar antes de iniciar el trabajo. portante que los Inspectores evalúen regularmente la ca- pección de materiales y la revisión de los informes de lidad de las soldaduras producidas por cada soldador.2 Inspección de materiales realizar nuevos ensayos de calificación. pector. Si se descubre después de haber comenzado la sol. yos en acería.3 Inspección de la calificación de Excepto para la inspección visual finaL que se requiere laWPS para cada soldadura. Las marcas de estampado pueden fOr- mar sitios de inicio de agrietamiento. no es necesario suminis. NDT pector puede elegir para demostrar la capacidad para y todos los demás requisitos del código y las disposicio. 1 v 9. Cuando se especifique el NDT. Se añadió la nota de la tabla 6..13. nidos ASTM A514.7 y C-6. necesario imponer esta restricción de tiempo para asegu- gado de decidir cuáles son los criterios de aceptación de rar que cualquier agrietamiento retrasado tenga una posi- ~alidad adecuados y si una desviación genera o no un bilidad razonable de ser descubierto durante la producto nocivo.1 Criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas estáticamente. de extremos de soldadura que porten C-6.1 Criterios de aceptación para conexiones no porosidad vermicular). idoneidad para el servicio.os valores momento de la placa a la columna rectangular están suje- de socavación se destinan a las estructuras y los miem. etc. Cuando se aprueban modificaciones. Puesto que los aceros de alta resistencia.. o la evidencia experimental se reconocen como una base C-6.§. Los criterios establecidos en la Sec. En las notas de la Tabla 6.1 Conexiones no tubulares cargadas cícli- perficie.12 o 6.6. bros individuales que están.1M:2015 COMENTARIO Parte C C-6.1 r. A517 y A709 Grado HPS IOOW de ción 5 no se deben considerar como un límite de alta resistencia se basan en la inspección. miembros individuales sujetos a una carga cíclica. ya que se puede detectar visualmente y puede camente a tracción.2. Las Tablas 6. el Ingeniero es el encar. Fabricación.1. utilizan columnas rectangulares con miembros de co- ción 5 también están sujetos a la inspección visual. Existen otras formas de porosidad que rompe la superfi. los extremos de las soldaduras de transversal para tres categorías de esfuerzo. Cuando se tación para ello. Los extremos de soldadura de las placas de Los valores de socavación para estructuras cargadas cí.14. visu<il o ~DT. en algu. C-6. 6.12 RT adecuada para los criterios de aceptación alternativos para soldaduras..2.. El Propietario y el Contratista deben prestar cuidadosa atención a las alternativos disposiciones de 6. Los requisitos de fabricación de la Sec.11. La forma de estos 524 .o de tracción que soldaduras es obligatoria y contiene los criterios de acep. tos a la distancia 2L desde el extremo de la soldadura. los requisitos de calidad de soldadura para el método NDT no forman parte del contrato a menos que se especifique el NDT en C-6.2. rotura por esfuef7o. reducir significativamente las áreas transversales de la soldadura disponibles para resistir las cargas aplicadas.8 . terior de la columna rectangular no están sometidas a esta restricción. C-6.6. basan en una opinión experta de lo que un soldador cali.8 Aprobación del Ingeniero de la información difundida a los licitadores o que poste- criterios de aceptación riormente se haya incluido en el contrato..2 sobre los niveles de ex- ploración puesto que la experiencia con las disposiciones de nivel de aceptación UT requeridas previamente por el código resultó en la aceptación de algunas bolsas de gas bastante grandes y porosidad vermicular que pueden ocurrir en soldaduras ESW y EGW.11 NDT Criterios de aceptación A excepción de lo requerido en 9.AWS D1. contienen los criterios de acepta- ción visual para la porosidad vermicular que rompe la su.13 UT cie que no pueden reducir el área transversal tan signifi- cativamente (véase Anexo l para una definición de C-6.5 y 6.9. se aplican los criterios de aceptación de 6. obra no aptos para un código estándar. Esta frase se retiere en ge- neral a los extremos de las soldaduras en ranura que están Esta subsccción dispone que la inspección visual de las sometidos a cargas aplicadas de disefí.1/01.. transferir el esfuerzo primario a través del elemento de la tud la reducción del porcentaje aceptable de área columna rectangular.. en esencia. El análisis de idoneidad para realizada al menos 48 horas después de la finalización de el servicio generaría criterios muy diversos de mano de la soldadura. Véase Figuras C-6.9 y 9. y los metales de soldadura son sus- nos casos. las palabras clave que más a menudo se inter- pretan mal son " . además de los requisitos de inspección visuaL se Los criterios previstos en la Sección 5. pero las soldaduras sobre las placas de diafragma en el in- camente. Véase Figura C-6. Punto S-Porosidad vermicular.2. En general. Los criterios de aceptación para aceros templados y reve- ficado puede lograr. La nexión de momento soldados a las placas superficiales profundidad admisible de socavación se revisó en la edi.1.13.12. Además. cuando se sueldan.25) no se han puesto que este esfuerzo se transporta a través de la an- cambiado y se deben especificar para estructuras y chura de las placas adyacentes del miembro rectangular. son normales para la garganta de soldadura. C-Tabla~ 6. exteriores y de diafragma soldadas en el interior para ción de 1980 del código para reflejar con mayor exacti. diafragma no llevan el esfuerzo de tracción primario clicamente o estructuras tubulares (6. tubulares cargadas estáticamente. cargados estáti.9 Inspección visual esfuerzo de tracción primaria".l. 1. los criterios podrían ser más liberales de lo ceptibles al agrietamiento retrasado causado por la fragi- que se consideraría deseable en un soldador o lo que este lidad por hidrógeno.12. C-6. ha sido pudiera producir.16. la inspección. evaluación de la idoneidad para el servicio mediante el uso de modernas técnicas de mecánica de fractura. un historial de servicio satisfactorio en estructuras similares. 3. debe constar en los documentos del contrato. que son peculiares para soldaduras ESW C-6. (2) C-6. forma no destructiva se describan con claridad en la in- yos estándar no garantizará una evaluación precisa de los formación facilitada a los licitadores como se explica en defectos de gas en soldaduras ESW o EGW.1 Procedimientos y normas (RT). ria para cumplir con los requisitos del código. mente grietas de contracción en la interfaz entre las len- güetas de soldadura y el borde de la placa o del perfil unido por la soldadura. como en ASTM y AS ME. tario desea que las superficies de soldadura sean esmeri- ladas al ras o se alisen de otro modo en preparación para RT y UT se utilizan para detectar discontinuidades de su. En la soldadura se encuentran común- ficación. que siempre es necesa. conexiones estructurales y los requisitos de diseño para seño o de taller. Se hizo un esfuerzo para incorporar Tabla 6.3. en la revisión de las radiografias ante la ausencia de in- sitosde NDT Nivel!!. superficies de soldadura antes de la RT. se re- Puesto que no hay un ensayo de calificación de desem. Parte E C-6. C-6. diseñados principalmente para las soldaduras en ranura ción en cualquier condición de carga y soldaduras some. de N(Veilll son en general los supervisores y no pueden Cuando se alcance un acuerdo sobre la preparación de participar activamente en el trabajo real del ensayo.14. ducirán los rechazos y demoras. en juntas a tope metidas solamente a esfuerzos de compresión y que se indican en los planos de diseño o de taller se ajusten a los C-6. En otras partes del código. Además de los téc. Este tipo de la parte A del presente Comentario. la calidad de las imágenes IQI.1 Lengüetas.1M:2015 defectos de gas. Las geometrías típicas para específicamente designadas corno tal en los planos de di. Es extremada- C-6.14 Procedimientos en el tamaño de la fuente para delimitar la falta de nitidez geométrica. (31 \1T y (41 PT. en el có- digo se proporcionan cuatro métodos NDT: ( 1) RT.13. mente dificil y a menudo imposible separar las disconti- nicos de Nivelll. que se recomienda si se observan indicaciones de discontinuida- des de tuberías u otras discontinuidades de gases en los niveles de exploración. el personal de Nivellll también puede nuidades internas de las discontinuidades superficiales realizar ensayos NDT siempre que cumpla con los requi. El código proporciona criterios de aceptación para soldaduras sometidas a esfuerzos de tracción que di- fieren de aquellas sometidas únicamente a esfuerzos de C-6.16 RT de soldaduras en ranura compresión.1/D1. peño para las personas calificadas para NDT Nivel 111.COMENTARIO AWS D1. Parte D Procedimientos NDT C-6. es tal que reflejan menos ultrasonido que las dis- continuidades de soldadura habituales. MT se utiliza para detectar disconti. en general.17. Se requiere que mientos y las normas establecidos en esta sección están las soldaduras en ranura sometidas a esfuerzos de trac. perficie de la soldadura no se van a esmerilar al ras a ficie. la metodología de la ASTM y para utilizar los procedi- mientos descritos en el Código de calderas y recipientes a presión ASME siempre que sea posible. con la interpretación de la radiografia. Se considera necesario retirar las lengüetas de soldadura 525 . Los procedi- criterios de aceptación de la Tabla 6. Estas grietas son dificiles de identificar en la radiografía en las mejores condiciones.6 Calilicación del personal. la RT.3 Eliminación del refuerzo. Cuando el Propie- UT. Otros métodos NDT se pueden utilizar previo menos que las irregularidades de la superficie interfieran acuerdo entre Propietario y Contratista. véase Sección C-6. pero no ras cargadas estáticamente. Se requiere que las soldaduras en ranura so.15 Alcance de los ensayos y EGW. La sensibilidad RT se evalúa únicamente en Además de la inspección visual. Realizar ensayos Es importante que las juntas que se deban examinar de a 6 dB con más sensibilidad que las amplitudes de ensa.17 Procedimiento de RT Se especifica una única fuente de radiación de inspección para evitar la confusión o borrosidad de la imagen radio- gráfica.17. PT se acuerdo de antemano sobre qué irregularidades de la su- utiliza para detectar discontinuidades abiertas a la super. Los Ingenieros y técnicos en NDT formación que describa la superficie de soldadura.2 Criterios de aceptación para conexiones no Prueba radiográfica tubulares cargadas cíclicamente. Las lengüetas de soldadura se todas las personas que presten servicios de ensayos en eliminan generalmente antes de la RT de modo que la ra- virtud del código están obligadas a recibir calificación diografía representará la soldadura como fue terminada y para el Nivel 11. se ajusten a los criterios de aceptación de dichas estructuras se tomaron en cuenta en la preparación la Tabla 6. discontinuidad se evalúa fácilmente mediante RT. El perficie e internas. se establecen límites C-6. Parte F. que son hasta 6 dB más altos que los de la de la especificación. que tiene requisitos específicos de cali.2.2.16. puesta en servicio. Propietario y el Contratista deberán intentar llegar a un nuidades en la superficie y cerca de la superficie. con CJP en estructuras cargadas cíclicamente y estructu- tidas únicamente a esfuerzos de compresión. 17 .17.4 Película radiográfica.17. Se (metal de soldadura. siempre de soldadura en estos lugares críticos están limitados en que tengan la capacidad de penetración adecuada y pue.17.7 y 9.2. Cuando el espesor del condujo a la posibilidad de que los defectos no se mos- acero que se está radiografiado excede de 2-1/2 pulg. que se esperan encontrar esta sección se destinan a proporcionar la película de en las estructuras cargadas cíclicamente y estructuras grano fino y a evitar la aspereza de la imagen que puede cargadas estáticamente. que provoca la distorsión y borrosidad de la tificar la radiografía y también proporciona métodos para imagen radiográfica. y las fuentes dadura que representan los bordes del ala.17.11. Esta especificación cuñas colocadas bajo los IQJ para que la imagen del IQI dispone del uso de películas radiográficas dentro de los se pueda evaluar en el espesor total promedio del acero límites completos de la densidad útil de la película.13).2. Se debe tener cuidado para asegurar agujeros perforados pueden aparecer en una radiografia que el tamaño efectivo de la fuente radiográfica sea lo en el borde de la placa.17. posible.12 :\tareas de identificación.17. Los defectos de iridio 192 se puedan utilinr por todas las RT. puesto que es posible \'t!asc la película falta de sensibilidad en la radiografia. !.18. sin la aprobación previa del In. C-6.18 Evaluación. artefactos en la radiografía.5. Las disposiciones de tas soldadas de forma rutinaria.17. tivas o innecesariamente grandes.1 Falta de nitidez geométrica. constituirá un motivo de rechazo para las radio.17.17. sor. se prefiere a menudo el cobalto 60 por su capaci. se presta especial atención en la descripción de la fabrica.5. Cuando el refuerzo de la solda- dura. C-6. Se espera que las transi- respecto a la parte de la soldadura que se está examinado ciones de soldadura de espesores previstos en la presente subsección sean graduales con una pendiente máxima de para evitar la distorsión geométrica en la medida de lo 1 en 2-1/2 como se muestra en la Figura 2.1 Densidad H y D. Los IQI se colocan requiere un iluminador adecuado de intensidad variable. ción de fuente estándar. la hacer concordar la radiografía con la junta de solda- dura. 600 kVp máximo.7 Selección y colocación de IQI.3 Refuerzo. Las juntas a tope soldadas exposiciones panorámicas en estructuras tubulares. que ala a ala que se unen a segmentos gruesos de alas en las están cubiertas por la sección 9. revisor ajustarse de manera que se puedan véase las peque- grafías. no está de plomo cerca del borde superior de un conjunto sol- aprobado como una fuente radiográfica cuando el espe. No colo. Dado que la C-6. mitar la distorsión geométrica del objeto como se muestra en la radiografia. están sometidos a la luz de las porciones de la radiografía Los IQI solo se podrán colocar en el lateral de la fuente. virtud de lo dispuesto en 6. En esta subsección se pretende que vación de la radiación dispersa en los extremos de la sol- las unidades de rayos X. dad de hacer múltiples exposiciones o usar películas de más de una velocidad de exposición al examinar las jun- C-6. tenue en el área de visualización le permite a los ojos del geniero.2_.29 del código.~ 6. o quedaba sobreexpuesto y no se podía mostrar. C-6. los indicadores de plomo y dad de penetración. vigas y vigas principales son particularmente dificiles de radiografiar debido a la distorsión geométrica y a la soca- C-6. suficientemente pequeño como para evitar una falta de nitidez geométrica excesiva. soldadura. dan producir sensibilidad radiográfica aceptable en base a la imagen del JQI según lo dispuesto en 6.~. 2-1/2 pulg. tal y como se con más precisión cuando los ojos de los espectadores no muestra en las figuras 6. mediante el uso de agujeros perforados e indicadores fico pobre en materiales de espesor limitado. sección identificará la radiación retrodispersada de ma- nera que se puedan tomar medidas correctivas. o ambos no se eliminan. En las soldaduras con más de 1/2 pulg.5 Técnica.3.a posibilidad de ajustar la a menos que el Ingeniero apruebe lo contrario.1/D1. Lstas secciones están destinadas a li. C-6.17. con capacidad de revisión de punteado o revisión de pun- cipa que la distorsión geométrica puede contribuir a la tos enmascarada. Se hace una excepción para las C-6. C-6. dado. se requieren C-6.12. Esta sub. Se ción y en el uso de los IQI requeridos. lo que menor que.3 Retrodispersión.1M:2015 COMENTARIO antes de intentar radiografiar los límites de la junta sol. Mediante el uso de bloques de borde y una alinea- mm].28. o el respaldo. cuando sea necesario. de respaldo. El método descrito en esta dada (véase también C-6. informe y sensibilidad radiológica y la aceptabilidad de las radio.5.2 Transiciones. La re\'i- sión de la película en completa oscuridad no es aconsejable C-6.6 Fuentes. C-6. [65 mm]. En esta subsec- sección se proporciona para limitar la falta de nitidez ción se describe toda la información necesaria para iden- geométrica. ñas discontinuidades en la imagen radiogrática.3 Distancia de la fuente a ob. que no se están examinando. C-6.11. resultar del uso de pantallas fluorescentes. se demostró que una parte sustancial de este borde sor del acero que se está radiografiado es igual a.AWS D1. de refuerzo) expuesta a realiza un esfuerzo en este código para evitar la necesi- la radiación de inspección.17.l65 traran. sin excavaciones repeti- jeto y limitaciones. de manera que se puedan realizar reparaciones de C-6.17. La fuente de radiación se centra con C-6. La retrodispersión de la debido a que el contraste entre la oscuridad y \a luz intensa radiación puede causar empañamiento general y producir a partir de rurciones de la radiugratla con baja densidad 526 . en los extremos de las juntas de soldadura donde se anti. disposición de las radiografías granas se basan en la imagen de los IQI requeridos.17.1 E<¡uipo prnporcionadn por el Contratista. intensidad de la luz reduce la incomodidad ocular) rne_jora car los IQl en el lado de el lateral de la fuente durante la la visibilidnd de las discontinuidades de película. [11 mm} de espe- Puesto que el cobalto 60 produce un contraste radiográ. La luz exposición radiográfica.8.13 Bloques de borde.17. COMENTARIO AWS D1. no significa necesariamente C-6. alta. [20 mm] por lo general requie. Y-. Si los Contratistas eligen cargar más de una película en cada Durante la fabricación rutinaria de acero estructural. antes de pintarlas. por lo que es innecesario el uso de niveles de acep- ren el uso de unidades de búsqueda en miniatura para una tación de amplitud aplicables.se pueden encontrar en 9.2). La frecuencia de las unidades de se proporciona ninguna alternativa.. Los acce- cambio de frecuencia también afectaría a el factor de ate.19. Las disposiciones para UT de soldaduras en conexiones ya que estos procesos no están actualmente aceptados tubulares en T-. Las disposi. cuanto tura en superficies pintadas ha cambiado para convertirse mayor sea la densidad de la película. sorios de retención de la sonda son de gran ayuda en esta nuación de 2 decibelios por pulgada [25 mmj utilizado operación.18. Parte F. en una variable esencial que requiere la aprobación del lidad radiográfica. Puesto que se está evaluando nominal de 2. Se recomienda que los cuado en los ensayos de las superficies de fusión de solda- detalles de dichos acuerdos se establezcan por escrito de duras ESW y E<JW con materiales con 2-1/2 pulg. Estas disposicio- nes se diseñaron para asegurar la reproducibilidad de los Las RT se deben utilizar para evaluar la sospecha de poro- resultados de los ensayos al examinar reflectores especí. das la mayoría de los ensayos se realizan en los miem- hos. La técnica de emisión y recepción para evaluar la fusión Los lJT de soldaduras en filete no se incluyeron en el có.27. posición radiográfica requerida para la RT completa. y K. Ingeniero. se puede realizar el el fin de controlar la divergencia del haz de sonido. No se hace mención a las RT adicionales con referencia a puesto en la Sección 6. y las radiografias adicionales. dado que no evaluación completa. anteriormente. La naturaleLa general Parte F de la porosidad vermicular en soldaduras ESW y EGW es normalmente tal que los agujeros en la parte central de UT de soldaduras en ranura la soldadura pueden estar enmascarados por otros aguje- ros circundantes.30. está destinada a ser utilizada solo como un ensayo secun- miento simple que genere resultados satisfactorios. esto es válido para todas las LiT. Aunque el código prohíbe la UT de rutina a través de capas de pintura. ción que se espera de un reflector de este tipo es muy lete inferiores a 3/4 pulg. o am. Cuando la pintura está presente. al utilizar cación UT en esta área que aparece en la pantalla al nivel técnicas especiales. así Este ensayo se especifica para evaluar además una indi- como también sobre su tamaño y orientación. son propiedad del Contratista. geniero y el Contratista.3 Informes y retención.3. La UT de las soldaduras de 9.3.19. La mayoría de las soldaduras en ranura se pueden la construcción de edilicios (véase Nota 4 de la Tabla 6. mayor será la sensibi. las exposicio.19 Generalidades luar de manera efectiva el primer reflector principal in- terceptado por la trayectoria del sonido. ción de una discontinuidad en una soldadura en tílete.2 Variaciones. significa una radiografía de calidad aceptable de cada ex.3 Porosidad vermicular.§.1M:2015 causan molestias y pérdida de precisión. Cuando se trata de superficies pinta- nes adicionales debido a artefactos en la película.19. discontinuidades pueden estar enmascarados de esta ma- cione5LiT se escriben como un método preciso y directo nera. para someter las soldaduras a ensayo. para la evaluación de indicación. pero es aceptable por la calificación de LT incrementan a medida que disminuye el tamaño de la indicación. La respuesta de amplitud de emisión y recep- soldadura en filete. los ensayos de soldaduras ESW y EGW en la Tabla 6. nura original en la mitad central del espesor de la placa. Sin embargo. 527 . Las ramas o túneles de porosidad ver- micular tienen una tendencia a desplazarse hacia los bordes de la perla de soldadura. se debe medir y notificar.. Los procedimientos UT Esto indica que las RT se deben utilizar como se describe para estas juntas soldadas deben ser aprobados por el In. Los tamaños de las soldaduras en fi. En general. Las variaciones de las disposiciones del código para UT pueden ser aceptables El uso de la sonda de 70° en la aplicación prim:ipal es ade- según el acuerdo con el Ingeniero. rejo interfiera con la aplicación del procedimiento LT.1 UT Procedimientos y normas.1. sidad vermicular en soldaduras ESW y EGW utilizadas en ficos. incompleta mediante UT en soldaduras ESW y EGW digo debido a la incapacidad para formular un procedi. someter a ensayo adecuadamente por medio de lo dis. (65 mm] manera que todas las partes sepan cómo se deben inspec.25 M Hz que normalmente se requiere. condición de la superficie de ensayo antes de realizar los ensayos de rutina.1/D1. La complejidad y las limitaciones de de exploración. Las UT solo pueden eva- C-6. y se debe considerar la especifique lo contrario. El término conjunto que un recubrimiento uniforme de pintura aceptable y pa- completo de radiografía:•.1 y para soldaduras de tracción. Este posicionamiento predeterminado de la sonda. dentro C-6. C-6. casete para producir una radiografía adicional para su todas las soldaduras se deben inspeccionar y aceptar propio uso o para evitar posibles retrasos. La UT a través de capas de pin- de los límites de dt:nsidad aprobados por t:l código. tal y como se utiliza en 6 . con solamente una ubicación específica. y menos de espesor porque los ni\'eles de aceptación son cionar las soldaduras. asociada con estas soldaduras. No se han incluido procedimientos detallados en ESW y EGW en los niveles más altos de exploración esta sección del código debido a la compleja geometría darán respuestas intermitentes de porosidad vermicular. se deben utilizar las búsqueda en miniatura debe ser mayor que la frecuencia calificaciones de decibel. Se dario a ser real izado en un área a lo largo de la cara de ra- puede obtener considerable información sobre la ubica.. tales que se puede esperar una evaJuaci{m adecuada. a menos que se bros que han estado en servicio. Algunas C-6. 2J. 6. o de horno eléctrico con bajo conte. cara de la unidad de búsqueda. C-6. cia neados por la transferencia de corriente de alta fre- La aprobación del Ingeniero para las modificaciones en cuencia.:tar a la nor- dimientos dctallndos de calificación.AWS D1. llas.23. El \. en la Figura 6. C-6. uso de esquinas en escuadra para fines de l.os bloque~ "tipo" 11 \\' también pueden incluir funl.:ero calmado.28 presenta proce. de verificar la precisión de la unidad de búsqueda des- que de referenl. 528 . Los factores que pueden afel. y el acabado de gitudinal). que realizad trabajo.:io- nes de calibración y referetKias adicionales.11 se conoce co- múnmente en lo:-. 6.1M:2015 COMENTARIO 6.:nción de los equipos. - cas especifil:as de los equipos que se deben considerar C-6. 2 debido a las conversiones en modo de onda de alta am- JlúO mm~} y 1 pulg. ángulos. la esquina (variación con respecto a 90°). pués de este intervalo de ti~:mpo recae sobre la persona quier bloque "tipo" IIW.7 mm} al cuadrado y 1 pulg.2 Refledores prohibidos. J-:1 uso de la norma ASTM E317 para la calificación la linealidad horizontal C-6. es muy dificil identificar la indicación de la esquina embargo..:ara dd transductor y la en el si~tema de unidades de medidón norteamericano.21 Equipo UT 1.13 Todas las nota:-.:O!llo un bloque de rdúencia tipo 11\\'.1 Barrido horizontal. como 1/2 pulg.:Cy 6. C-6.4.2 Dimensiones del transductor. que no estén nico v eléctrico adecuado de los detectare~ de discontinui.:terísti. Las modificaciones de los parámetros de equipos o procedimientos de la Sec. Se conoce como un bloque de referen- C-6." 8) cuando los bloques "tipo" 11 Vv' se puedan obtent:r comercialmente en una selcl. 6. cte. mientras que cial para esta calibración de la distancia debido al retardo las de lo:-.22. caución cuando se aplican métodos alternativos para la tivamente diferentes de los previstos.) a problemas de carga del potenciómetro y de capacitan- puede invalidar la aplicabilidad de las Tablas 6. Los bloques liW "verdaderos" solo se fa- nes de ar menos dos espesores de placa para asegurar la calibración correcta de la distancia. y el /\nexo g.2J.24. ya que fue modelado según el bloque IIW C-6.:ia tipo 1 llW lJT. respectivamente.::!8.1 a 6. sin 60".23. Las limitaciones de tamaño de las áreas activas la superficie del material.24 Calibración para ensayos cia "tipo" 1/W.4 mm[ al cuadrado en lugar de 1/2 pulg.22. El código prohíbe el para la ca1ifil. Las Ta.5. y en el punto 6 .1 cubre los es.27 Uso amplitud a partir de diversas esquinas que se denominan del bloque de referencia aplicable y 6. Las maneras nor- usuarios que cualquier l:ambio en los parámetros de en.1/D1. que aparecen aquí perte- requisitos dd código.:cptación.4 cubren los requisi.21. Se deben mostrar las indical. cuadrada.22. llW es un acrónimo para el Instituto Internacio- nal de Soldadura. la calibración de equipos.7.24. puesto que la ubica- brican de acero (para ser más precisos a\.-8. También se deben de materiales. debido a la imposibilidad de adquirir la normalización de tos de intervalo de tiempO y las referencias al 6. ~ [645 mm 2j se ha mal interpretado plitud que se producen en la esquina. !. males para traducir las proporciones de voltaje en gm- sayo (por ejemplo. como enta- Se estab]e¡:en normas para asegurar un rendimiento mecá. La norma que se muestra en la Figura 6.1 se detalla paso a blas 6. los tammlos se han indicado como en 1/2 pulg. Cuando se utiliza una sonda de de lo~ transductores de haz recto no se han modilicado.\tcQuaid-Ehn N.I Linealidad horizontal.2 Control de ganancia.13 Las subsecciones 6. [12. LL.:alibración. utilizar almenos dos indicaciones distintas del pulso ini- daderos" se expresan en unidades métricas. rrecuencias. especificados por llW.:himcnea abierta. tardo de tiempo entre la cara del nistal del transductor y nido de carbono en estado normalizado con un tamaño de la cara de la unidad de búsqueda.:tos de esos cambios en los l. bloques ··tipo" 11\V por lo general se expresan de tiempo incorporado entre la l. pero no se ajusta a los requisitos dclllW en llS/llW-23-59. Formulario . un rango limitado de parámetros. ranuras circulares y escalas.3 de la Sel. Se le advierte a los certificación de la linealidad vertical.1 Norma IIW. se ha eliminado. la esquina.1 a 6. Es necesario tener pre- ción 6 pueden dar lugar a resultados de ensayo significa. tándares de rell:rencia. E E. Dado que las superficies de contado de las uni- dades de búsqueda se desgastan y causan pérdida de pre- cisión de indicación de la ubicación.:Ódigo ya no requiere el blo.3.5 cubren las caral. La responsabilidad C-6.21. cuadrada y l pulg. necen a todos los bloques de rctCrencia. Ejemplos de estas malización de amplitud son el tamaño del filete o bisel en ¡-¡plicaciones s~: incluyen en el Anexo~. de ción del pulso inicial puede ser incorrecta debido a un re- l. Se puede utilizar cual. cederse cuando se hayan establecido los ete\. l.6 Unidad de búsqueda de haz recto (onda lon. duacioncs dB generalmente no se pueden utilizar debido perfiles. la magnitud del descuadre de C-6.:riterios de a\.23.:io- "verdadero". en todo el cableado. J25. tamaños de transductores.!::. el código requiere C-6.as dimensiones de los bloques 11 W "ver.:ción C-6. gnmo de . "en escuadra".21.2 y 6.1 Rarrido. estos requisitos de áreas activas se indican para eliminar la confusión.21. si corresponde.4 Calibración de unidades de búsqueda de haz angular. También es necesario un alto grado de blindaje el equipo o los procedimientos de ensayo solo debe con.22 Normas de referencia verificar la precisión de la unidad de búsqueda despues de un máximo de ocho horas de uso.23 Calificación del equipo Ahora.:ción 6 se desarrollaron dentro de paso el procedimiento que se usa para la certificación. dad LT cuando se utilizan en conformidad con los C-Figura 6. En esta subsección.tinuidadc:s in<1ceptables no se del metal base.. tamaño.5 Alcance de los ensayos. 8 pulg. ·Por ejemplo. l38 mm a 111 mm J. de soldadura gruesa de 2 pulg. requieren una evaluación de discontinuidades directamente debajo de la unidad de búsqueda. inkrior.25. ( Extmiga la unidad de h1isqueda de la pie::. cia. A y B. ~oldadura especificados en la l~1bla 6. Se pueden obtener resultados más exactos so- metiendo estas soldaduras grandes a ensayos en ambas C-6. El uso de otros bación dellngeniero y el operador ljT. Debe supo. explo- 529 .:mentar al menos cuatro decibe- C-6. 9.1 Tamaño del reflector. Un procedimiento se somck a ensayo un nivel menor de Jecihcles. se puede utilizar en la inspección con la apro. la mitad centra!. Los niveles de e:. la sensibilidad para !"a formulario de informe LT. Sin em- /1/0TA 2: Se dch(' tener (Jrnaución para asegurar que el bargo.3. Es impor- para la evaluación del tamaño laminar se incluye ahora tante tener en ¡:uenta que el niYel de e'\plural:ión se deter- en 6. mos que se realiran pruebas ultrasónicas ~obre una junta bado al ras de las superficies es necesario solo para obte. 25 dH para a mitad central y 35 JB para el cuarto judicial para la integridad de la soldadura). el mediante el espesor del material.7 Se estableció el esquema del procedi. sino más bien se utiliza para determinar pnsen por alto durante la exploración. mina mediante la distancia de la tra\"Cctoria del sonido\ no C-6. supoÍlga- requisitOde esmerilar la superficie de soldadura o el aca. requisitos de alto nivel de exigencia del código con res- nes. Mediante el alternativo cuando las discontinuidades laminares en el procedimiento 4 de la Tabla 6.1/01. Se reconoce que los acopladores.1/8 a 5-7/X pulg. son de 35 dB parad cuarto supe- de tracción residuales y aplicados combinados (más per.2) 6. ción del GB del cuarto inferior.6 Ensavos de soldaduras. rior.Tabla 6. Cuando las Tahlas 6. Estas úreas están con- diante un procedimiento estándar.a dt• trahujv para \'Cr!ficar). junta que requieren trayectorias de sonido más largas para inspeccionar la soldadura completamente. si se tiene una mayor di. es necesario lleYar a cabo la prueba en n1rios pasos. miento sobre la base de que un ángulo de unidad de bús.3).1M:2015 NOTA 1: La 11hicación del pulso inicial estará sionpre a Larse siempre que sea posible. Los procedimientos de ensayo 6.. se ha establecido una trayectoria de sonido de 10 pulg.ncia de duras en ranura por tracción para mejorar el rendimiento lu trayectoria de sonido parn.ploración se puede incr¡. identificados Se ha añadido una nota al final de esta subsección para por la designación GA del cuarto superior o la denomina- asegurar la duplicación de los datos de ubicación. [180 111111 a 200 mmj (ensayos en la pierna 2 me- diante un transductor 60). sultados. Cualquier material de posible para la reproducibilidad de los resultados.25.25. 7. cuenta los factores antes mencionados. Está más allá del alcance del código enumerar todos pecto a la aplicación de la unidad de búsqueda ( frecuen- los fluidos y grasas que podrían considerarse como mate. cial y no uno de un n:flator de nfNcncia. Cualquier diferencia medible se debe se puede generar por la con\"ersión del modo de onda. La dist<J.5. a menudo orientadas en esta dirección. según sea aplicable. Se deben realizar ensayos para determinar si hay una di- ferencia en las respuestas del reflector de referencia. 1-:ste aumento de la scnsi- minares constituya una verificación de la aceptabilidad bil. El có- acoplador.) la distancia de la trayectoria de so- queda de 70° detectará mejor y evaluará con mayor nidu para el cuarto inferior sería 4-. l250 mm] como un máximo de rutina.:ploración. la distancia de la tra\ ectoria de C.a el método de ensayo de calibración en comparación con el acoplador utilizado en emisión y recepción debido a la alta pérdida de energía que los ensayos reales. Con el tín de minimizar [os problemas asociados nerse que todas las discontinuidades podrían estar con la e:.1.2 Inaccesibilidad.COMENTARIO AWS 01. \Jo se pretende que la lios por encima del nlá"'\imo nivel de recha70 en la má:.3 puede requerir técnicas de e'\ploración espe- cítlcas que difieren de las técnicas que se utilizan cuando C-6. llll precisión las discontinuidades. y la sonda de 70° debe utili.25. Los documentos del formadas por el cuarto superior. Para obtener mejores re- la i:quienla del punto cero en la pantalla. el cum1o superior sería de 7 a de fatiga y facilitar RT y lJT más precisas. El gráfico de procedimiento fue desarrollado teniendo en ditCrcntes de los requeridos específicamente en el código.7. Formulario L-11 para una muestra del 6.4 Acopladores. y el contrato pueden requerir esmerilado al ras de las solda. La razón de los pueden funcionar igual o mejor para algunas aplicacio. mm a 150 mm[. la soldadura se divide en metal base eviten que se puedan realizar ensayos me. C-6.:ima disposición para buscar el metal base para reflectores la. 14 y 15 en la leyenda de procedimiento de la Tabla 6. 12.25 Procedimientos de ensayo caras. blas 6. La c'\ploración en la capacidad del metal base para aceptar procedimientos lus nin~lcs superiores de dccibeles requeridus por las Ta- UT especificados. ángulos o caras de soldadura puede dar lugar a un exa- men más crítico que el establecido por el código. tra\ ectoria del sonido de cnsavo. como también se prevé en esta tabla. tener en cuenta en la evaluación de la discontinuidad. según lo deter- mensión orientada normal o casi normal a los esfuerzos minado por la Tabl3 6.dad asegura que las discon.25.3 llDequiera~.2 \ véase Anexo 1_. tres áreas de ensay o independienks. ángulo) es para mantener la mejor condición riales aceptables para acopladores. rso mml en una cone'\ión ner accesibilidad geométrica para un procedimiento UT no tubular cargada cíclicamente (Tabla 6. que haya digo pretende que las soldaduras se puedan examinar uti- demostrado su capacidad de cumplir con los requisitos lizando los ángulos de unidad de búsqueda y caras de del código. cua11o infcrio1· del espesor de la soldadura. Las sundas de (lÜ'" con leyenda "1'" estcin prohibidas para bido a las diferencias entre el acoplador utilizado para la la cYaluación cuando se utili.5.29. distinto de los indicados en el código. de. existen algunos tamaños y configuraciones de pulso t'll el lado i~quicnlo dt• la panta!la sea el pulso ini.. sonido para la mitad ¡:entra! sería de 1-1/2 a 4-3Í8 pulg.:pluración a altos niveles de decibdes. C:\. C-6. 8.7. El índice de ate.1/01 1 M:2015 COMENTARIO rando cada una de las tres áreas (cuarto superior. s·· para determi- tro de 0. efecwar el acceso del ultrasonido al pumo "D ··. cuanto mayor sea la calificación de indicación o nivel de 4.25.. También demuestra que la zona de soldadura. e l operador de UT puede utilizar la re. el de indicación con el control de ganancia ca- librado ) luego volver a explorar la zona de soldadura paldo de acero en la Figura C-6. Seleccione un área de mayor calificación de disconti- determ inar si ha) un crecim iento de la discontinuidad. En general. la ubicación y el espaciado.AWS 01 . 12 Respaldo de acero. su evaluación de tanc ia de trayectoria del sonido aproximadamente igual a longitud se podría interpretar mal.25. Las maquetas de la junta de número al decibe li o más próximo se logra mediante el soldadura. para que si se realizan ensa) os futuros. o utilizar el ni' el de e\. nuidad para el esmerilado o ranurado exploratorio para C-6. por la que se está haciendo pasar la C-6. c ibelios para varios espesores de soldadura. relátivameme uniformes. Los siguientes ejemplos incluyen procedimientos y técn icas de inspección combinados. Retire una pequeña sección del respaldo. determinar s i es aceptable bajo el código en base a la lon- g itud. 5. nuidad normal al esfuerzo aplicado en la soldadura. que " R8 "' no sea accesible a la onda de sonido para bles que lo inaceptable se deben registrar en el informe de confirmar que . los niveles mínimos aceptables se dan en de. nes. D". pretación de una junta en T se vuelve más compleja a lla. C uando se realiza el ensayo real de las rir la modificación mediante esmerilado al ra~ para soldaduras. valor entero de decibelios más próx imo cuando se calcu.25. trando a través de toda la sección transversa l de la zona zando e l nivel de exploración aplicable a la trayectoria del de la raíz de la soldadura. medida que cambia el ángu lo diedro. siempre y cuando el espacio de la rafz y la descienda de nuevo a la línea de referencia. En los mavoría de las discontinuidades de soldadura no son procedimientos especificados para UT. pro rundidad de penetración sean tan grandes com o se Al evaluar la long itud de una discontinuidad que no tiene muestra. " Determine si la indicación es relativamente continua para la longi tud de la junta de soldadura. mitad confirmación de que las ondas de ultrason ido están pene- central y cuarto inferior) como activ idades separadas utili. rencia cero para la evaluación de la discontinuidad es la indicación máxima reflejada desde un orificio de diáme. Evalúe la soldadura desde el punto . atenuac ión.5 mm] en el bloque de referencia nar s i existe . las capacitación de los operadores de UT y el mantenimiento de valores fraccionarios o decimales en conocimiento de la junta de soldadura y los equipos de UT todo e l cálculo. considerado por muchos operadores de UT como un obs. Uti lice UT de haz recto desde el punto ··e" para de- debe reg istrar cada porción de la discontinuidad que terminar s i existe una discontinuidad "D" (si "C" es varíe en ± 6 dB como una di scontinuidad separada para accesible). 1 actuará como un re- hasta que la amplitud de la indicación de discontinuidad flector ("R 8 "). de manera Las calificaciones de indicación de hasta 6 dB más sensi. o eliminando la acero serán el resultado de una variedad de configu racio- parte de decibelios menores que un medio. Sin embargo. fractura.7 Longitud de las discon tinuidades.. variación de seis decibelios de la amplitud mediante el movimiento de la sonda y la ca lificación de indicación es Técnica de resolución: mayor q ue la de un reflector más pequeño. el operador l .4 Factor de a tenuación. El descenso requerido de seis decibelios en la energía sonora se puede ( 1l Juntas en esquina o en T determinar mediante la adición de seis decibelios de ga. NOTA: LA C-6. un mejor acceso a '"D". el ni vel de refe. El extremo del res- nancia al ni. está libre de las discontinuidades quepo- nuación de 2 decibelios por pulgada [2 dB por 25 mm] de drían interrumpir la trayectoria normal de las ondas so- la trayectoria de sonido. lla en la pantalla de la UT es evidencia de una soldadura bida de defectos gra\'es.8 Bases para la acep tación o rechazo. El redondeo del Las UT de juntas soldadas complejas se pueden realizar de forma fiable y económica. R8 " dará lugar a una traza horizontal a una dis- igual re flectividad en toda s u longitud.6. Aumente el ángu lo del transductor para proporcionar aceptación. 3. D" en realidad existe o que "R 8 " es la ensayo para soldaduras designadas como ··críticas a la fuente de la indicación. de respaldo de acero y la ausencia de cualqui er otra hue- ploración requerido puede dar lugar a la aceptación inde. refl ex ión o refracción con el fin de impedir nación de dos factores: la ley del cuadrado de la distancia el retorno de la onda sonora al transductor. (b) Juntas en esquina o en T oblicuas. se pueda 6. avanzando hacia el aplicables asegurarán la fiabilidad y economía de la prueba. menor scró el área transversal de la disconti. La presenc ia de la indicac ión sonido requerida para cada uno. La onda de sonido se puede interrumpir med iante gada [25 mm). con exclusión de la primera pu l. libre de discontinuidades. Cuando se obtiene una una discontinuidad de so ldad ura en el punto ··o". noras. lo cual puede resultar en la aceptación de una soldadura que contiene y la atenuación (absorción) de la energía sonora en el una discontinuidad de tamaño crítico.06 pulgadas ( 1.25.. La inter- táculo para una UT efectiva de las soldaduras en ranura debido a las indicaciones falsas que resultan en la panta. El aumento de la nexión desde el respaldo de acero como una complejidad se debe a un aumento en la reflexión de res- 530 . (a) Ángulo d iedro de 90°. onda de sonido. material de ensayo. El respaldo de acero es determ inar si existe "D". se establece para proporc ionar la combi. NOTA: El pumo ·· F" puede reque- ultrasónica llW... C-6. Las indicaciones falsas que provienen del respa ldo de lan los valores de medio decibelio o más. y en e l último paso. La trayectoria del sonido uti lizada es la dimensión mostrada e n la pantalla. I'' en (A) para obtener 2. 4. esta dimen- paldo de acero resu ltante e n una re flex ión a la misma s ión debe ser del anc ho del respaldo de acero. F. (b) Geometría de la su perficie y respaldo con similares trayectorias de sonido. hasta obte ner la altura máxima de la traza de panta- lla. humedezca el '·WR'' con un acoplador y (a) Separación entre el res paldo y la junta. Practique una so ldadura UT (B) desde el punto '·A.2 (B). En esta etapa en el proceso de UT. I" de acero en relación con el pie superior de la soldadura. las placas muy delgadas. lo que marca de lfnea central ("CL"): resulta en la reflexión de las ondas de sonido y una gran • Los reflectores se deben evaluar desde el mismo lado indicación desde la superficie de l refuerzo de la solda. El se llado de la soldadura puede re- perfi cial. " R1{ se enc uentra ahora en una dis. la distancia de la trayectoria de sonido es la mis ma puede requerir q ue se sellen las soldaduras en todos los para (A) y (8 ). La fa lta de la indicación "L" desde el punto "A 1" es la evide nc ia de que " ls" es la fuente de la reflexión. Como se muestra en la Fig ura C-6.COMENTARIO AWS D 1. el operador de UT se enfrenta a una compleja interpretac ión de las indicacio. Las ondas sonoras Tienden a inundar en la figura C-6. 1/D1 . rep ita la prueba desde '·A". fu ente de la re flexión. 12( 1)(a)). e ntre el respaldo de acero y la placa. • Marque dicha dimensión en el lado opuesto de la soldadura desde el transductor. 3. el respaldo de acero se puede verificar como la fuente de la reflexión de la s i- l. La frótelo con el dedo. • Co loque el transductor en '·A . El contrato nes. para determinar s i hay una discontinuidad en el área de"WR ". sultar en la incapacidad para transmitir ultrasonido a tra- paldo de acero? vés de toda la sección transversal de una soldadura en ra nura. Una indi cación ·'L" desde el punto "A 1" es la verifi. 5. mientras se introducen ondas de indicación falsa más com ún (" ls") es causada por un des- sonido desde "A". O tra fuente de con fu. la indicación más gruesa. que ahora es " L". luego. dad de UT está calibrada correctamente.4 (A) es lo suficientemente gra nde e n respecto al tamalio del respaldo de acero wifizado y esta junta de soldadura como para permitir que la onda fa dimensión básica de fa abertura de la raf:. para de sonido se transmita al respa ldo de acero resulta ndo en eliminar algunas de las preguntas con respecto a la la reflex ión y un a g ran indicación desde el punto ·'R8 ". La resolución de estas condiciones es la • La confi rmación de que la indicación desde " WR" misma que para las juntas en esquina o en T de 90 ° [véase es el refuerzo de la soldadura se realiza e n primer C-6. 1M:2015 paldo de acero y a la pos ición del extre mo del respaldo l. que resultan de una discontinuidad. la refl exión de "Ra" tamb ién puede interpretarse como una grieta bajo 2. • M ida la dimens ión desde " L" basta " WR". (3) Respaldo sellado de acero so ldado. de la soldadura en e l que se encuentra el transductor dura ("WR''). un refuerzo de la soldadura. • Calcule la di stancia superficial proyectada desde el cación de que existe unadiscontinuidad en la raíz. g uiente manera: ción. como se muestra en {~). o un borde del res. S i no resulta indicación alguna a partir de los ensayos en ' 'A. Técnica de resolución: 4. 3.25. I ". plazamiento de las piezas unidas (problemas de acopla- miento) o por al unión de dos placas de diferente espesor • S i " WR" es el reflector. La abertura de la raíz NOTA: Es impo11a111e informar al operador UT con e n la Figura C-6. por la más lejos de l lado "A" de la junta de soldadura.n In Figura C-6 . lugar mediante la manipulación del trans ductor (2) Juntas a tope. para reducí r al mínimo las indicaciones fa lsas.4 (R) la ahe rtura de la ral7 es más estre. Como regla general . la máxima altura de la traza de pantalla.entonces. respaldos de acero. Repita la UT desde el punto "A 1". ¿Es la indicación una di scontinuidad su. lo que puede influir sobre milar a una grieta o falta de fusión cuando se realizó el el operador de UT para que acepte indicaciones e nsayo a partir del punto ''A".2 (A). En base a la distancia NOTA: Esta técnica funciona mejor en Lma placa y la profundidad de la trayectoria del sonido. Marque con precisión la ubicación (''L") de la indica. Si " WR" no es el reflector. si la uni- s ión es e l perfil de la superficie de soldadura y e l res. distancia de trayectoria del sonido. El NDT de N ivel 111 debe determinar e l anc ho Técnica de resolución: más práctico del respaldo de acero y e l ángulo cornple- 53 1 . Con el á ngulo diedro mayor que 90 ° como se muestra en la Figura C-6. Cualquier indicación en "WR" es justificación para s u el cordón (''C L ").3 parece ser una discontinuidad de rafz si. exame n mediante esme rilado para identificar específi- camente la di scontinuidad y el evaluar c riticidad. es aconsejable dividir la so lda- cha y la entrada de la onda de sonido está ligeramente dura en dos partes. la traza en la pantalla se vol- que resulta en una separación de la supe rficie de contacto verá inestable según el movimiento del dedo. punto de salida del transductor hasta el reflector. tancia de trayectoria del sonido igual a una inclusión de es- coria (''D"). 2_(A) la ubicación de los extremos del acero que se va a sellar por soldadura mediante el au- respaldo de acero es fundamental. o no regresa en absoluto si las condiciones son las adecuadas como para ··A. l. antes de la fabricación. es muy probable que sea falsa . anterior no es práctico. sulta en que la onda de sonido entra en el respaldo de acero y. ya que interfiere con mento del ancho para minimizar este problema.AWS D1.l". Si se observa una indicación en la pantalla. la reflexión de la onda de sonido hacia la parte superior de la junta de soldadura. La localización del extremo del 2.J" re. O bien. En la Figura C-6.2_(8) existe la misma condición cuando la onda sonora entra en el respaldo de acero en "B" y continúa propagándose a través de la barra y dentro de la placa perpendicular. Cambie las dimensiones especificadas del respaldo de En la Figura C-6. punto 1.1M:2015 COMENTARIO mcntario del transductor de onda de cizallamiento para la Técnicas de resolución: prueba.1/D1. disminuya el ángulo del transductor si el rcspaido de acero en la región general de "B" a ··B. regresa como una indicación "R 11 ". 532 . 1-Juntas en esquina o en T a 90" con respaldo de acero (A) MENOR DE 90° ÁNGULO DIEDRO (B) MAYOR DE 90° ÁNGULO DIEDRO Figura C-6.2-Juntas en esquina o en T oblicuas 533 .1M:2015 Figura C-6.1/D1.COMENTARIO AWS D1. 4-Efecto de la abertura de la raíz en juntas a tope con respaldo de acero 534 .1M:2015 COMENTARlO "A" 1" Figura C-6.Juntas a tope con separación entre el respaldo y la junta "Rs'" (A) ABERTURAS DE RAÍZ AMPLIAS (B) ABERTURAS DE RAÍZ MENOS AMPLIAS Figura C-6.1/D1.AWS D1.3-. "8.1M:2015 f'A~~J 'B' ~:B.~Escaneo con respaldo sellado de acero soldado .1/01.1" (A) JUNTAS A TOPE (B) JUNTAS EN T Figura C-6.~-Resoluciones para el escaneo con respaldo sellado de acero soldado (A) JUNTAS A TOPE (B) JUNTAS EN T Figura C-6.COMENTARIO AWS D1. 0. ! 0. . .333 pulg. . .7-IIustración de los criterios de aceptación de discontinuidad para conexiones ~ :Il no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente (véase 6.167 pulg. "' 0. • (5) DISPERSA ALEATORIA 1 1 (Nota a) SECCIÓN TRANSVERSAL aIndependiente de (1) y (3). [6 mm] CADA UNA 1 TOTAL TOTAL 3/4 [20] l SS (1) ELONGADA 1 • (3) REDONDEADA "' 1 . .167 pulg. [9 mm] . [2 mm] 0. pulg.500 pulg. T.12. [mm] ~ w 0. [6 mm] 0.250 pulg. ~ 1 TOTAL .."..333 pulg. [4 mm] " o .• (4) AGRUPADA . . [2 mm] 0. [2 mm] CADA UNA 1 TOTAL TOTAL 1/4R b' [6] .. [4 mm] CADA UNA -.. [10 mm] 0.083 pulg.167 pulg. _'.250 in [6 mm] 1 1 ." 0. . [ID mm] 1 0. [3 mm] CADA UNA TOTAL TOTAL [10]b' ¡ - 3/8P\ • .083 pulg. [2 mm] '~t1 0. ·:- .375 pulg.125 pulg.250 in [6 mm] 1 0.. DE SOLDADURA TÍPICA o o S: m z Figura C-6.333 pulg. .· . . . 0. TOTAL .083 pulg.167 pulg. [12 mm] 1 0. Puede ser también en combinación con (1) o (3) aunque no se muestre.. [9 mm] 0..250 pulg.. 0. .. [4 mm] 1 0.042 pulg. .083 pulg.1) i5 .375 pulg. [1 mm] CADA UNA TOTAL TOTAL ':1 1/8 • • • s [3] S: 0. [9 mm] e• e• e· 1/2 [12] ~-- 0. [4 mm] 1 0. .h: t1po rt>L1ondeada menor qm: 3132 pulg [2_:' mm1 X5-IJJscontmuJd<Jdes de \lpü r. S "' ..~ra todos los poros del cluskr )~· tr<ll<l como SI r.. [20 mm] 2·114 pulg..¡ X3-X.k 3/. 12.8-Ilustración de los criterios de aceptación de discontinuidad para conexiones no tubulares cargadas estáticamente y conexiones tubulares cargadas estática o cíclicamente de 1-1/8 pulgadas [30 mm] y mayores. :.1) ~ <J> o ª S: . .-t--2-114 pulg. ~.:s Xl-DiscontmUJdad alargada ma\.ll: Jc la d!stancl~l nllfllllla pern1111da entre dJ~contl­ nUldades o al extremo de una JUnta de soldJdur~l Figura C-6. .l de la F1gura 6 1 - 6 lnkrprdación Las dJscontmUI(.:s múlllplc<: Jenll'o de: una longJtuJ permitida por la hgura 6 1 se pueden considerar como un¡¡ sola dJscontmtlld<Jd .cptabks t<tl como s~: muestra foJas se encucntrJn dentro de h1s l!mites de tamaii.· < "' e> ~-----2-114 pulg.contmUJdaJcs ad\'accnt.hscontmtud::Jdc:s l.hld<'S r.:JondeadJ en un cluskr Todo cluster que tcng. • .5 mm] o mayores 1segun la Figura (J 1) R1ge la rmn or de ]Js J¡. pulg [~Omm] de longllw. [57 mm[ /4 pulg.------1 [20 mm] [57 mm] ~e- Nota> 1 C-DJ~tancJa mm1ma pcnmt1da entre los hnrdcs de las ~.. típico de discontinuidades aleatorias aceptables (véase 6.\2 rulg [2.· ' •. () o S: m z >1 :IJ 6 w a: "':::¡ w o a: X3 X2 X3 X1 X4 X5 o "' • • .lmaadm¡s¡b)e para un e~pesor de _¡unta Jc 1-LB pulg [Jll mm] (\easc F1gura 6 1) \2-Las di'icontmmdJd<...¡ un ma'\Jffio Je 314 pulg [20 mmj p<.:qumes<' dc'l mtsmo cspac1o l1brc que la t..J--0Jscontlntlldad 1. [57 mm] 3/4 pulg. ·..cdondeadas ~ al¡¡rgada~ son ac.:.!1~contmuidad de :u.. _ X 1 • X4 . .::ptahle. ~ BORDE LIBRE 1 X5 x.AWS D1. ¡.12. [19] 2·114 [57] A 2·1/4 [57] A 1·1 18 [29] A .. í r---- .ladc~ de tipo porosidad o Lk tipo füsaín de 1/16 pulg [2 mm] o mayor Rige l<1 mavor de las dtscontmUJdadcs adyacl.2.::nlro del espacio l1hrc mimmo admisible entre los bordes de taks tliscontmuidadc~ (v~a~.· ·.1 SOLDADURA 1 1 1 1 1 V . 11 @ 1132 [1] PULG. Á. 1/4 [6]- - _...:: 6 12 2 1 y la F1gura 6 2)_ ~aceptan resto~ de ~oldadura 6 Se a~umc que cllamaf\o in(licado de la discontinuidad es su mayor dimensión Figura C-6...1M:2015 COMENTARIO DIMENSIONES EN PULGADAS [MilÍMETROS] 1116[2]. ~-.1) 538 . .:: tipo fusión X4 no es ac.k 1/16 pttlg [2 mm] o mayor. /x. 1 [25] . X(.." / 1 1 1 1 ( BORDE DE MATERIALES O PIE O RAIZ DE SOLDADURA ALA A ALMA ... -::.. '. pero menor que d máxuno adnliSibk para un espe- sor de _]Unta de 3/4 pulg [20 mm] 4 X.9-IIustración de los criterios de aceptación de discontinuidades para conexiones no tubulares cargadas cíclicamente en tracción (véase 6..':nt. ..1/01.··: ~ \. 11 @ 1/32 [1] PULG./ 1 o . -114 [6] 118 [3]- .Discontmuidaddc \lpo porosidad o de tipo fustón t.::sto que está d. / x. -1--1116[2] Nota~ 1 A--Lspacm ltbrc mm uno admtstbk l!ntrc los bordes de discontinuu..:.. x.Discontinuidad de tipo porosidad o de tipo ru~ión menor que l/16 pulg [2 mmj 5 La discontmuidad de tipo porosidad o J. pu..::s 2 X 1 UJscontinuuJad de tipo porosidad o de tipo fusión máxima admi~ibk de 3/4 pt!lg [20 mm] lk espesor de la junta (vót~c Figura 6 2) 3 X. 5/8 [16] A .. X3 ' 1 '\ '\ " ... AWS D1.pulsado en e:-. Se requieren varios elementos de limpieza para producir bricante del perno pernos de calidad aceptable. El nivel inferior de resistencia. la resistencia a la corrosión u otros requisitos signa como rebaba de conformidad con la definición de re- funcionales de los pernos con cabeLa. no es perjudi- anclaje con cabeza de 0. CL <. Los pernos de (2) Ensayos para establecer o verificar la configura. Puesto cial del diseño y construcción de ha7 compuesto. y la realización de una inspección visual por parte de la tores de eizallamiento o de los pernos de anclaje están persona que realiza la aplicación. que son nombres distintos para la misma situación. C-7 . sea práctico después de haber soldado el perno para evi- nan una interrupción abrupta de la periferia de la cabeza tar una gran cantidad de pernos defectuosos en caso de del perno a causa de separación radial del metal..1 Alcance H.0.Diámetro de la cabeza-= 1.1M:2015 C-7.Longitud de la grieta dadura aprobados en este código. Los procedimientos desarro. El metal e:-. Las cabezas de los conec. Como novedad. Los pernos de Tipo C se utilizan comúnmente como conexiones incrustadas en construcción de con- (J) Ensayos para requisitos de inspección creto o acero. se ha hecho énfasis en el mantenimiento de los pernos.ceso tura o ruptura es el siguiente: de la soldadura requerida para la resistencia. Una buena práctica consistiría en realizar esta verificación tan pronto como sujetas a fracturas o rupturas. mal funcionamiento del equipo. 125 pulgadas [3.0 pulgadas [25 mm] f 1.7 Criterios de aceptación. se utiliza como un componente esen- en la sección 7 .2 mm] configurado el equipo de manera adecuada. Las fracturas o rupturas desig.5 pulgadas [ llmmj ciaL fl'lr el contrario. Tipo B. es esencial para suministrar una 540 . No constituye una soldadura en filete como las conformadas mcdiank solda- Un ejemplo típico del cálculo de la longitud de la frac- dura por arco com·encional.a subsección sobre requisitos mecánicos se ha expan- de procedimiento cuando se sueldan pernos en posición dido para mostrar los tres niveles de resistencia de los plana (vertical descendente) a los materiales que aparecen pernos. puesto que no solo la longitud de arco y el tiempo de soldadura se controlan au. dura de pernos se ha pasado a la Sección 7.4.ó son una excepción de lo anterior. Tales in. baba en el /\nexo l del presente código.6 Retiro del revestimiento de arco y C- 7. CL.2 Requisitos generales ponen claramente el retiro de los revestimientos de arco C-7.4 Mano de obra/Fabricación ( 1) Ensayos para establecer las propiedades mecáni- cas y la calificación de bases de pernos por parte del fa.5 Acabado de pernos. Tipo A.. la solda. Por otras razones estableci- das anteriormente. no se requieren calificaciones formales L. Allí se establecen disposiciones para lo siguiente: C-7.Diámetro del vástago.5 pulgadas [ 11 mmJ La soldadura de pernos es única entre los procesos de sol. ción compuesta para puentes de autopistas. mediante la utilización de este proceso se puede realizar una gran can- tidad de soldaduras sólidas y uniformes aplicando las téc- nicas y la mano de obra adecuadas. Soldadura de pernos C-7. terrupciones no afectan de manera adversa la resistencia El rnelal expulsado alrededor de la base del perno se de- estructural. Se han aplicado C-7 .5)/4 tante ensayo de prueba de producción. (H Ci/4 tomáticamente.3 Requisitos mecánicos millones de pernos con éxito. Grupos 1 y 11.O.4. Los que esto constituye el cambio básico con respecto a otros pernos de Tipo B son los más utilizados en la construc- procesos aprobados de soldadura en este código.0.2. se utiliza en la Tabla 3. CL <. Estas subsecciones dis- C-7. Tipo B se utilizan como componente esencial en la cons- ción de soldadura (variables esenciales) y para calificar trucción de haz compuesto para puentes de carreteras y al operador y las aplicaciones edificios.1/D1. Una vez que se ha CL <.1.O. sino que además sirve como un impor. para pernos de propósito general y el nivel superior de llados bajo los requisitos de calificación de la aplicación resistencia. ( 1. C-7. cuando se realizan soldaduras en superficies que no sean planas.1 se utilizaría uso de equipo sincronizado automáticamente es la prefe. Los ensayos querir revestimientos de arco modificados y. diámetro del perno. Se recomienda que el Ingeniero acepte la evidencia docu- cluyó una opción para situaciones en las que solo se mentada adecuadamente sobre los ensayos de aplicación deben soldar en el campo cantidades limitadas de pernos. GMAW y FCAW. blecerían los registros PQR/WQR para el sitio y luego el diante los procesos SMAW.}. Por ejemplo.5 Técnica mayor espesor de cubierta metálica. longitud total del hilo de soldadura o cam- C-7. aunque el ensayo de preproducción de la sección 7.6. llada para este peor escenario no se aplicaría necesaria- mente a cada perno que se vaya a utilizar en el proyecto. Los lnsp~ctorcs deberían aceptar la evidencia de pernos en la producción de cada día o cuando ocurra los ens:1yos anteriores de aplicación especial en base a los cualquier cambio en la configuración como cualquiera de ensayos satisfactorios de preproducción con una configu. bien sea en una o dos capas.7. Se recomienda someter a ensayo el C-7 . para cada configuración y período de producción. también se de aplicación solo sen·irán para prohar que el perno sí es podrían requerir re\'estimientos de arco modificados aceplable con el metal ulilizadn. los aceros delgados reve- nidos y templados pueden presentar reducción en las propiedades de tracl:ión. las condiciones que se forman u. se esta- dura en filete en los pernos. tiempo. junto con el recubrimiento más espeso (galva- C-7 .5. ras de contracción ocasionales u otras discontinuidades entre otros. lificación básica de pernos del fabricante. GMAW y 1-CAW se consideran como si se la reducción de las propiedades estáticas o tisicas dinámi- hubieran soldado mediante una WPS calificada. operadores. la adecuación de la cubierta. Se recomienda que la calificación de aplicación contracción son aceptables. nizado en caso de usarse) para calificar el trabajo para nica está en una subsección que cubre los requisitos para cada proyecto. Los datos de ensayo sin·en para el mismo propósito que la calificación de la WPS para otros Se requieren ensayos de aplicador para los primeros dos procesos. a estrés cíclico por tracción o a estrés in\'erso. el espesor de la brida y los posibles recubri- de soldadura esencialmente con orientación radial o longi.COMENTARIO AWS D1. Se in. y los aceros re\'cnidus ) templa- dos más espesos son mJs propensos a presentar reducción C-7. En particular.. Tal falta de fusión miento de la cubierta y la cantidad de capas de la sobre la pata n. Estos incluyen.4. elevación e inmersión de la pistola. puede contener pequeñas fisu.1 Propósito. La conterH. rencia general.9 son aceros tratados por calor. el Contratista debe responsabilizarse del de. Se calificaría a los operadores. el equipo a utilizar tendría que someterse a ensayo para GMAW.'>empeño C-7.·rti~.1M:2015 buena ~oldadura.ualmentc en la parlt: superior de la rebaba climáticas.5. ninguno de estos términos se les recomienda consultar vestimientos de arco modificados y la posición de la última edición del AWS C5. l (revestimiento de arco) ayuda a asegurar unJ fusión pareja de la ~t:cción transn~rsal completa de la base del perno. hacia el eje del perno. es- pesor de recubrimiento y las mismas condiciones de haz que las del sitio. de soldadura mediante encofrado en los casos en que el Obviamente.:ión de este e'\ceso de metal y para pernos soldados a aceros diferentes de los del fundido alrededor de un perno soldado mt':diante la fáula Grupo l o ll de la Tabla 3. la decisión del Contratista a este respecto se trabajo nuevo esté dentro de los límites anteriores . temporizador. el Ingeniero debería e\"a!uar la aplica- ción donde los pernos se soldarán en los miembros sujetos \. Es La aplicación de soldadura mediante encofrado se ha posible que la rebaba de soldadura del perno no presente agregado debido a los problemas asociados únicamente fusión en su ricrna \ crtical y que presente traslape en su en el sitio de producción que no se relacionan con la Ca- pierna hori70ntal: además. El código también permite la solda.6 Requisitos de calificación de en la resistencia a la entalladura en el HAZ de soldadura de aplicación de pernos perno. el peor escenario. Esta téc.<. Los pernos soldados mediante el uso de equipo de soldadura La mayoría de aceros en el Grupo 111 de la Tabla 3.1 Soldadura automática mecanizada. Aunque la variable de soldadura desarro- el equipo y las configuraciones iniciales. los siguientes: pistola de pernos. mientos sobre los haces de acero. se realice en el lugar de trabajo. SMAW. Recommended Practi- soldadura para incluir las soldaduras mediante encofrado cesfor 5"tud Wdding (Prácticas recml/('1/dadas para sol- 54! .5 Opción de soldadura en tilete FCAW. aceros en la Tabla 4. o amhas.1 y los con sincronización automática o mediante soldadura en fi. fuente de ración específica de soldadura de pernos en uso. y el calor que proviene de la soldadura de pernos puede generar lete por SMAW. A los usuarios que no estén familiarizados con ción se han ampliado a partir de la consideración de re. alimentación. cas de la placa hase. inclinaría por la economía.7 Control de producción de dichos ensayos.os pernos aplicados a una superficie n:rtical podrían re. materiales. Puesto que este ) otros casos especiales no están cubiertos por la calificación básica de pernos del fabri- cante. Los soldadores deben estar calificados de conformidad con la Sección 4 para esta aplicación. mediante el uso del mismo equipo de soldadura. me.al de la rebaba) las pequeñas fisuras de cubierta.1/D1. a opción del Contratista. el Ingeniero debe evaluar cada una de dichas aplicaciones. Las condiciones especiales en las bios mayores al 5%) en el amperaje de la corriente y en el que corresponden los requisitos de calificación de aplica. El diámetro del electrodo se especifica para ayudar a garantizar que se suministre la El ensayo de aplicación para aceros ditCrentcs del Cirupo 1 entrada mínima de calor en conjunto con los requisitos o 11 se han agregado para scrYir como recordatorio de que aplicables de precalentamiento de la Tabla 3. el espesor del recubrí· tudinal. y realiLarle ensayos de doblado a los pernos.1. Doblar algunos per.1M:2015 COMENTARIO daJuro de pernos). fabricación y verificación nexiones.1/D1. nos y materiales base a temperaturas por debajo de los 50 8 F ll O "C].AWS 01.8 Requisitos de inspección de utilizadas en la soldadura de pernos. crea una resistencia inadecuada para pasar el ensayo del martillo . el Inspector debe verificar visualmente C-7.yos de doblado. 542 . Además de los ensayos visuales y de doblado realizados por el aplicador.7. es muy importante contar con el tamaño adecuado de cable y buenas co. En las corrientes más altas C-7.4 Ensa. 1M:2015 H ----------1 CL .1-Dcfcctos admisibles en las cabezas de los pernos con cabeza 543 .COMENTARIO AWS D1.LONGITUD DE GRIETA) i---~~-c~~~----1 CL (H-C)/4 Figura C-7.1/D1. Más altos niveles de por fatiga. Sin embargo. Como se muestra C-8. para soldadura o calentamiento.ci !mente soldable a soldabilidad inaceptable. las refe. Una práctica de bajo contenido de hidró- miento por calor de miembros de acero.1. en el cuerpo general de este código. miento en "frío".3. La expansión térmica aso- ciada con cualquiera de los procesos puede extender mucho En los casos donde se desconoce la soldabilidad. . incrementan la capacidad de endurecimiento del acero e incrementan las Existen muchas condiciones técnicas y de mano de obra tendencias relacionadas con el hidrógeno o las de agrieta- que son comunes al refuerzo.1 Investigación. en cada caso son necesarias una WPS y la supervisión calificada de la soldadura debido a la difi- C-8. C-8. rencias 1 y 2 ofrecen ejemplos de técnicas simples y ba- ratas para realizar una determinación preliminar de si el C-8. carga disponible. además mediante el uso de técnicas de mejora carbón. se ha expandido la cláusula 8 para incluir el precalentarniento. determinadas por los e11sayos de muestras rcpresen- tati\"as tomadas de la . una geometría de conexión menos susceptible a la falla cias al agrietamiento en caliente. reparación y enderezamiento por calor de es. cultad inherente a la soldadura. Los métodos prácticos para extender la liente". Refuerzo y reparación de estructuras existentes C-8. una forma de reparar los poscalentameinto. mayor temperatura entre pa"adas y de tado. 4. reparación y endereza. En las refe- cia.3. hierro forjado y hierro fundido no se aborda estructuras existentes.1/01. nibles datos realistas para una estimación confiable de los costos. 5 y 6). El uso de WPS de aditivo bajo y de detalles de vida de fatiga esperada de un miembro incluyen: reducir junta que no se basen en la penetración para obtener resis. 544 . el ingeniero debe considerar otros medios de unión. remplace las disposiciones ASTM A6 para el acondicio- namiento del acero nuevo. C-8.3 Historial de fatiga. así como también las operaciones de enderezamiento por calor. Solo después de ello estarán dispo. Por lo general.2 Metal base en la tabla C-8-1. Se recomienda encarecida- correlación. hien sea de la vida de fatiga. el estrés o el rango de estrés. suministrará información esencial para establecer WPS rencias 3. algu- na~ veces estos materiales se encuentran en estructuras más antiguas que se están renovando.2. junto con más altos niveles de aleaciones. AWS D1.1 Generalidades que se agreguen de manera intencional o no. y como resul. estructuras cargadas cíclicamente. La soldadura ciones para reparar y reforzar los miembros en sobre acero. puede ser útil para ayudar a minimizar las tenden..strm:tura existente.1 Proceso de diseño. El primer requisito esencial en el refuerzo. se establecen los lineamientos para la soldadura de acero inoxidable. En caso de que una baja soldabilidad haga que los costos sean prohibitivos en términos económicos. mediante el suministro de tencia. Es esencial la investigación sobre No se pretende que la cláusula 8 del presente documento la soldabilidad relativa (consulte las referencias 3.2 Idoneidad para la soldadura. Junto con las propiedades mecánicas del material. reducen las tendencias al agrietamiento miembros de acero. en frío. más cualquier grita existente en el rnicmhro. soldadura de hierro fundido. en el caso de metal base es adecuado o no para soldadura. geno. El material puede variar entre f.3 Diseño para refuerzo y Las propiedades mecánicas pueden estar sujetas a \"ariahi.2. sino suministrar recomenda. estaño. En la referencia 5 se establecen Jos linea- La soldabilidad del acero existente es de vital importan- mientos para la soldadura de hierro forjado. los ensayos de dureza pueden suministrar una mente inspeccionar las ubicaciones que se consideren estimación de las prupiedadt:s de tracción del material.1M:2015 C-8.\1ediante C-8. cobre. plomo y vida de fatiga restante con base en cualquier historial de zinc pueden causar solidificación o agrietamiento en "ca. En las referencias 3 y 4 tructuras existentes es la identificación del material. no hay suficientes datos disponibles para estimar la vida de fatiga restante. fósforo. 5 y 6 se establecen los lineamientos para la seguras y adecuadas. reparación lidad. Los elementos de baja temperatura de fusión presentes en Se debería realizar una estimación conservadora de la el metal base corno azufre. solamente desde el punto de vista de fallas desde el pie de la soldadura. la vida útil en fatiga de las La investigación (referencias 7.7 y se debe realizar de conformidad con las secciones correspondientes del Comentario.4. Los métodos normales de inspec- tructura o el elemento estructural bajo cierto estrés de ción no pueden detectar estas discontinuidades. a pesar de bajo de la socavación más profunda a una profundidad los perfiles de soldadura ideales (consulte la Figura máxima total de 1/16 pulgadas l2 mmj o 5% del grosor de 545 . soldaduras se gasta únicamente en la propagación de grie- trés residual debido a la práctica de laminación en la ace. 7.8 mm. espesor y el perfil de la soldadura cumplan con los crite- dura. El martillado.COMENTARIO AWS D1. en las práctica criterios de ingeniería razonables. en compresión son más sensibles a la distribución del es. tamaños más grandes fuerzo particularmente severas. Cada situación se debe eva. trictivas que las de la sección 2. Se requiere que las limitaciones de la en fatiga de las estructuras existentes. el estrés gado de manera similar (consulte la Figura C -8. dondas se debe realizar de confOrmidad con las secciones 9.3. C-8. en particular categoría de fatiga sobre el tamaño de la soldadura o el cuando el estrés aplicado es normal al eje de la solda.7. En el material liso. estos métodos de reacon. perpendiculares al esfuerzo aplicado. tungsteno. la vida útil en fatiga se gasta en la ini- luar sobre sus propios méritos. No se debe pasar por alto la posibilidad (2) El esmerilado del pie debe realizarse a lo largo de de inicio del agrietamiento por fatiga a partir de otras ca. son la razón esencial por la capacidad del miembro para algunas funciones estructu. Las disposicio. C-9. los métodos de me- nes de retroajuste para la combinación de soldaduras con jora de la vida útil en fatiga son más efectivos (figura remaches o pernos con exceso de esfuerzo son más res.1. escoria. la línea central del pie de la soldadura para las conexio- racterísticas de la soldadura. residual no resulta en una degradación cuantificable de la capacidad de flexión de un miembro. una fase de inicio de la grieta.8 proporciona criterios dicionamiento se pueden utilizar para mejorar la vida útil precisos de perfil. Instituto de Soldadura (TW!). Esto. 321Capitulos 1 y 21. mediante la dadura sobre el eje neutral pueden ser esenciales para introducción de un esfuerzo de compresión.1/01. El perfil de solda- condiciones de estrés. Los perfiles aceptables de conformidad con la C-8.03 pulgadas [0. Por lo tanto.6 y C-9.2. que aborda los ele- mentos de conexión que no presentan exceso de esfuerzo ( 1) La mejora del perfil para secciones tubulares re- al momento del retroajuste (consulte la referencia 22). El radio de la punta se debe escalar al grosor de la placa de acuerdo con la Tabla C-8. 8.o K-) y las juntas no tubulares. 10. (2) esmerilado de la superficie de C-8. Sin embargo.7.7_]. por ejemplo.2). retarda la ve- evitar este tipo de problema. Cambridge.16 se pueden lograr mediante ( 1) agregar una capa de nivelación. Existe una condi. soldaduras.5). soldadura y (3) martillado del pie de la soldadura con un ministran de manera adecuada. todo caso son inevitables cuando se utilizan las tecnolo- gías de soldadura existentes (consulte las referencias 28.4. Las Los usos típicos incluyen la reparación de las grietas por herramientas recomendadas incluyen una esmeriladora f3tiga y la extensión de la vida útil en t3tiga de las cons. 9.5 mm 0. 1. 11 y 19) indica que el es. se encontró que todos los procesos 0. Estos radios Las juntas soldadas presentan concentraciones de es. La Figura C-2.0 mm] por rcali7adas mediante todos los procesos de arco excepto debajo de la superficie de la placa o aproximadamente GTAW.6. tas. C-8. El esmerilado del pie y la rectificación CiTA\\' (TIG) ex- trés residual debido a las posibilidades de pandeo general tienden la vida útil en fatiga mediante la restauración de y local. La implicación práctica consistía en que todas las refuerzo y enderezamiento por calor de estructuras exis. el calentamiento o la soldadura no dura resultante también complementa la resistencia se deben realizar sobre toda la sección transversal al general de la junta al agrietamiento de fatiga mediante la mismo tiempo . identificó una línea aguda de intrusiones microscópicas F.5 Carga durante las operaciones. el área raíz. Y.7 Uso de sujetadores existentes. 2. nes tubulares (T-.04 pulgadas [0. ~asume que ya existen discontinuidades si- milares a grietas.4) (consulte la referencia 32 [Capítulo 4]).8 mm] por de- producen algún grado de socavación en el pie.! esmerilado se debe reali?ar a una profUndidad mínima de escoria a lo largo de los pies de todas las soldaduras de 0. Los miembros las aberturas afiladas se pulen (consulte la Figura C'-8. 11 y 12) en relación con la soldadura de miem- bros estructurales bajo carga. 9.03 pulgadas 0. A causa del desfasamiento de los nive. Sin embargo.1 ).02 pulgadas 0. cual las soldaduras pueden soportar un menor número de rales específicas. La investigación en el pueden resultar más beneficiosos. Un calentamiento por llama balanceado o la sol. La mejora de la vida útil en fatiga se puede obtener me- ción similar para los miembros de tracción.7.1 Mejora de la vida útil en fatiga. o ambas cosas. soldaduras tienen una discontinuidad preexistente en tentes difieren de las construcciones nuevas en tanto que forma de socavaciones microscópicas o intrusiones de tales operaciones se pueden haber ejecutado con la es.3.~. siempre y diante el reacondicionamiento de los pies de soldadura. Inglaterra.3. Las siguientes técnicas afectan la vida útil de fatiga rios de la tabla 9. Cuando se ad. y 33). son los mínimos recomendados.1M:2015 C-8. En la literatura existen lineamientos (referencias. además se deben poner en ciación y la propagación de grietas.2. Cuando dichas discontinuidades de pie prexistentes son C-8.2. que en trabajo. Independientemente de las locidad de propagación de las grietas. de alta velocidad para su uso con una fresa de carburo de trucciones y equipos existentes. ciclos hasta el fallo por fatiga que un material normal car- les de fuerza residual de tracción y compresión. La reparación. cuando el calentamiento o la soldadura solo afecten una Las pequeñas discontinuidades preexistentes se eliminan o porción del área transversal del miembro. Nivel l.7.4 Mejora de la vida útil en fatiga Figura 9.2. instrumento romo. junto con los esfuerzos residuales de tracción en ría y a la soldadura solo presentan un efecto sobre la o cerca ai punto de fluencia. reducción de la concentración de esfuerzo geométrico. Por lo tanto. 34. la que sea mayor. el aumento de las cargas puede propagación de \as grietas.5 mm] desde el pie de la solda. puede dar lugar a la propagación de las grietas debido a sulte las re!úenclas 28. el factor de (3) El martillado se aplica a aceros con límites de elas. abordan en las secciones 9.02 pulgadas [0. manera que el metal a cada lado (el metal de soldadura y el metal base) se dc!'orml'.7. Del mismo modo. La superfi. Figura C'-8.10 7 ).2 Incremento del rango de esfuerzo. PT por cualquier socavación o cual. pero se debe 28. 35 y 36).7 (consulte las La muesca dt:he estar centrada en t:l pie de la soldadura de referencias 28.2 Discontinuidades de los miembros.\' esca. También se requiere que los procedimientos para reparar (4) La rectificación GTAW (TIG) consiste en volver a soldaduras existentes cumplan con las disposiciones de rundir el metal de suldndura e-. Como resultado de ello. terminación de la grieta o mediante esmerilado. Durante las operaciones de martillado. se recomienda encare- El beneficio del martillado se deriva de la introducción cidamente eliminar cualquier discontinuidad similar a de esfuerzos residuales de compresión. cuando el espesor de la sección general sea el adecuado cada mediante el usu de una segunda pasada de templado para soportar la carga. Las refe- tillado.6 y 9. La corrosión y el desgaste pueden reducir el espesor de (5) El esmerilado del pie seguido del martillado inhibe las partes por debajo de lo requerido para soportar la la iniciación de grietas de fatiga y reduce la velocidad de carga. y en acero de alta resistencia (límite de elasticidad entre 65 ksi y 115 ksi f450 \1Pa) C-8. 30. PWHT) después del mar. 34. Esto se puede lograr taladrando un agujero en la vio del esfuerzo (por ejemplo. mejora no debe exceder la más alta categoría de diseño ticidad de hasta 115 ksi [800 MPal y espesores no menores de fatiga según lo soldado. Por lo general. La hendidura en acero duke (límite elástico pecialmente al martillado) tal como lo habfan indicado hasta _16 ksi [250 MPa]) debe ser de aproximadamente los ensa_vos anteriores. 29.AWS D1. Compruebe vi. y 36).se con diámetros entre 1/4 y l/2 de pulgada [6mm y 12 mm J. se puede utili~:ar una técnica modifi.X).i8 de rulgada [10 mm]. que es equivalente a un factor de extremos de las soldaduras baio esfuerzo longitudinal re. 321Capi1ulo 2]. 32 [Capítulo 2J. 32 [Capítulos 2 y 41 y 35).:ción 5. aplicar calor al acero en presencia de grietas existentes bar visualmente v con \t1T.004 pulgadas [0. 32. (~. 29.5. Las brocas de martillo de ao:ro deben tener puntas apro:--imadamcntc semiesféricas Las secciones tubulares para las juntas T-.2 en el ciclo de vida. O1 de pulgada [0. La soldadura se debe compro. C-8. crí. 546 . y 37). por lo tanto. El rango de de desplazamiento para asegurar que las marcas de esme. soldadura.1M:2015 COMENTARIO la placa. que 3. Y. 29.:istente a una profundidad de la Se~.6).1 mmJ (consulte la Figura C-8. para las junta<. este tratamiento combinado ofrece una resistencia incrementar el grosor de un miembro mediante el revesti- !:>uperior a la falla por fatiga. el efecto del esmerilado del pie y del martillado es sualmente y con MT. Además.4 Metal base de espesor insulidente. 2.4.5. compruebe les o dispositivos similares. 31 y 34). para una pendiente S/N de aproxi- quieren un cuidado especial piua ser eficaces (consulte la madamente 1/3.3 ).2. se puede aumentar por un factor de 1. La punta debe estar ubicada horizontalmente de 0. los niveles de esfuerzo que puedan existir en la punta de la grieta. El eje de la fresa debe estar visualmente después de cada pasada (consulte las referen- aproximadamente a 45° con respecto a la placa principal cias 30.y K.3 a lo largo de la dadura (paralelas a la dirección de esfuerzo). escoria. Se prefiere el re- cia de discontinuidades en la superficie antes del marti. fuerzo del miembro mediante el uso de placas adiciona- llado. El martillo debt: high sobre vigas con placas de cubicna soldadas sugiere mantenerse a 4) respecto a la superficie de la placa y aproximadamente perpendicular a la dirección de despla. cuando se utilizan el esmerilado del pie.()6 pulgadas [0..7). siempre y pueda crear prohlcmas. es una grieta antes de la aplicación de calor o de la solda- importante asegurar que no se realice nada que cause ali. Los curva de diseño S-N. bargo. La pasada de acabado debe ser ligera para el martillado o la rectificación GTAW (TIG). el martillado se debe aplicar cuando la rencias 23 y 26 proporcionan una guía para la reparación junta esté "en su lugar" y porte carga muerta. acumulativo.7.5 sobre el rango de esfuerzo quier otra discontinuidad restante (consulte las referencias puede permitirse en ciclos altos (N ce. Un factor de 1.0 (sin beneficio) en ciclos bajos (\J = \0"1 ). Para juntas no tubulares.5 111111 a 1. El ángulo del eje de la fresa de- bería ser de un máximo de 45 o con respecto a la dirección C-8. que esta junta no responde a las técnicas de mejora ( l'S- zamiento.5 Mano de obra y técnica 800 MPa]) 0. La corro- cie de soldndura dehe estar libre de óxido. La punta d~ectrodo se debe mantener afÍiada y den reducir el espesor de las partes por debajo de lo limpia. apro\irnadarnente lil6 de pulgada 12 mm] a lo largo del pie de In soldadura sin la adición de metal de aporte. esfuerzo admisible para las conexiones con carga cíclica rilado sean casi perpendiculares a la línea del pie de la sol. 0. Estas profundiJadcs son más omenus equivalentt:s C-8. requerir espesor adicional del miembro.:onsultc las referencias 28. Cuando la duren del HAZ gada se puede realizar mediante soldadura. dura. (consulte la figura C-8. Soldar o a cuatro pases de manillado. de muchas condiciones que se observan comúnmente. 34. La construcción del borde de la sección del- dura (consulte la Figura C-H. disminuir a un factor de 1. PT antes del manillado (con. sión o el desgaste con pérdida de sección resultante pue- mas. La superficie de soldadura se miento con metal de soldadura no sería efectivo excepto debe comprobar visualmente y mediante MT por preseíl= para regiones pequeñas localizadas. Sin em- obtener un buen acabado de la superficie.5 mmJ: en acero de resistencia media (lí- mite elástico entre 36 ksi y 65 ksi l250 MPa y 450 :'-v1Paj) (J.2.02 requerido para proporcionar un tamaño adecuado de la a (). lo que resulta en una superficie NOTA: La investigacián actual en la Uniw'rsidad dl' Le- lisa librl' de golpes individuaks e\·idt:ntes. ticas.25 mm].1/D1. la temperatura del acero sea inferior a 600 "F [315 °('].6 Calidad metalúrgicas indeseables (consulte la sección 5."' Enxinccring Joumaf 25( 1): Chicago. del elemento que soporte el esfuerzo. June 1973. T. IOrced under load. The Pro("{'dure Handhook of tation Research Board.. 14. and Woods. AWS D\1.." Conferencc Pruu'ed- 5. Se recomiendan las tasas de enfriamiento que se sugieren en otras partes de la especificación general para el grado y espesor adecuados del acero. IL. R. T. April 1987. FL: Sociedad Ameri- Welding Foundation. 2. Lincoln Are Wclding. \972. 7. Cleveland. L. Guidelines for hook. 1989. Cleveland. 2nd Ed. and Tal!. DC: National Cooperativc llighway Research Prograrn. G.5. JefTerson. N. D. 42. isotermas de temperatura relativamente estrechas y de nificativos) sobre la temperatura a la que el acero se menor importancia en relación con la sección transversal puede calentar para evitar posibles cambios metalúrgicos en el acero cuando se enfríe posteriormente a tempera. Lincoln Are Welding Founda. Sociedad Americana de Soldadura. El agua nebulizada. The James F. 15. American Welding Society. El enfriamiento rápido del acero desde temperaturas ele- vadas hasta aproximadamente 600 o F [315 o C] no es re- comendable porque pueden producirse transformaciones C-8. 17y 18)que C-8. bcrs. a esta temperatura. O. tura ambiente. '·Basic considerations when reinforc- ing existing steel structures. June 1984. Tide. OH: The James F. Vol. FL: Sociedad Americana de evaluation and repair of damaged steel bridge mem- Soldadura. 547 . Lincoln Are Castings. La literatura(refcrencias 1. Cleveland. Lincoln Are Wclding Foundation.4-.. de calor por unidad de longitud de la soldadura para un espesor dado y la geometría del material mantengan las Se imponen límites (incluidos factores de seguridad sig. de este código.2. Cm(f"erence uf OperatÚIJ. Re- American lnstitute ofSteel Construction 1988. Blodgett.. Los procedimientos de existe proporciona orientación en cuanto a la mecánica soldadura deben ajustarse de manera que la entrada total del enderezamiento por calor. We/ding Hand.3) también considera 600 "F [J 15 "C] como la quisitos del documento contractual sean compatibles con temperatura crítica.8.5 Enderezamiento por calor. H. O. cuenciación de varios patrones de calentamiento. Miami. "Columns rein- tures. 12th 6. Are We!ding. los módulos de la elasticidad )" dd punto de tlucncia de acero no se reducen significativa. Transpor- 4. 1982. Desi~-:n uf Wdded Structures. enfriamiento acelerado y sólo pueden utilizarse cuando miento por calor de los miembros de acero requiere la se. 11. OH: W.1/D1. \V. Publica. 13. Se debería considerar la inspección de los remaches y mente con respecto a los del acero a temperatura ambiente. OH: The James F. LA. struction. W. la referencia 21 muestra que la cláusulas 6 Y. 9." Report No. 1982. Washington. SECCIÓN condiciones de trabajo. Ricker. Se recomienda hacer que los re- 11.COMENTARIO AWS D1. 3. B . R. tions. Cuide for Welding /ron Printing.: Personnel. Shanafclt. Metuls and How to in~-:s. Chicago. TT. National Engineaing Col({erence ami Wdd Thcm. Voiunu-' 4. "Field welding to existing steel struc. La química y el templado previo del acero determinan la temperatura crítica. R. search Supplement 177-s.8 para una discusión más detallada de este terna).12. 8. Nnt·' Orleans.2. El proceso real sigue de- pendiendo de la experiencia del operador. 271. cana de Soldadura. El ingeniero determina el nivel de inspección y los ensa- yos no destructivos (NDT) según sea apropiado para las La referencia 20 (AASHTO Di\·.5.6 Secuencia de soldadura. and Horn. El endereza. 12th Ed. B.'' Wcfding Joumal. April 1963. Además.9. G.: American lnstitute of Steel Con- tion.2. pernos afectados por el calor inducido por la soldadura o el enderezamiento. Nagaraja Rao. Miami. los trapos húmedos.1M:2015 C-8. o el aire a presión se consideran como Referencias para la Sección C-8 1. 16. E. Stitt. R. P. 112(ST\0) \986. 1990. llaagenscn." Engilll-'ering . JU'Pring .." Confcrcnce Proceedings. Great Britain. R. 1992. DC: 33.1M:2015 COMENTARIO 1O." Engi- Structurt'S and Pac(fic Rim Engineerinx Conjáei/Ce. ''Reinforcing steel members and the pairs and or slrengthening of steel structures. American Society ofCivil Engineers. ll W Doc. New York. Plastic Design in S!eel. \!1. pair MPlhods ami Lifc Extension.lj(' Exrension and Rt'pair hy Grind- deformation. formance of Welded Joims. 11. J. "Eflects of fabrication on local stress 22.\·. PA: Unitcd States Steel Cor.loints. J. P. Miami Beach. and Mohan. Ottawa. R. NY: John Wilcy and Sons. Fatigue and Fracture in Steel Bridge. 1977.1/D1. Booth. lmproving thc Fatigue Per- ofCivil Engineers. Standard Sp('('!fications for Highway Bridge. Richard E. Xlll-1510-93. Doc. 1993. J. Washington." Effects of Welding. M ay 1989.\·. Commission IIW Working Group 2-lmprovement States Steel Corporation. Chapter 5 "Effect ofTIG dressing on 20. Haagensen. R. a Cuide ami Commentary. J. and Bowman. Bridge Fatigue Guidc-Dl'sign and tlange columns under load.. 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Compruchc el estado pre.:'<IStcncJa de soldadura antenor sallsfactona puede JUStificar 3 2 {(jrupo ll} S1no se ha soldado anteriormente.:!.:~tructura Sl no hay mue~tra~ l. ) h.\ WI'S 3.¡0 S(. i\373. Sección 9 .:!. Parte A la Sección 9. calitícad>l \cgún la S~.: la Nota a.as personas ca11ricadas para establecer la idoneidad (.54 30-39 8 L57-1. Compruebe el estado Se ¡¡plican las Notas a l"ubular cíclico precali ficado según [¡¡ Se aplica\¡¡ Nota a. Aceros ASTM.a.56 :tll 65 79 16 :us-3. Otros.k los mctak~ (. cnnsult~. ) h. micnda. A-f.:iún 2. ABS y desconocidos. ( "ompruebc el estado Se aplican las Notas a Se aplican las Notas a Tubular estático prccalificado según la Se aplica l¡¡ Nota a.d LI~O 1. utili:tar según la Sección 3...:g.oría de estructura API según 3.91-7.. consllltc la N>Jla a.1 Guía para la idoneidad de la soldadura (véase Sección C-8.2 Relación entre el espesor de la placa y el radio de la fresa !véase Sección C-8. La O.:c.93 40-49 10 L97-2. utilinr scgún la ~ccción 3.1/D1. AS"I M A 7" A"1n 1-.k la soldadura deben 'illmimslrar una \VPS por L'SCrito y dch~·n supcf\'1\ilf las opcracmncs lk \Oidadura Nota ~ rcqulet·e una WPS por cscnto v Jebe tener la aprobación dd lngemero Tabla C-8.!alificadas se pueden ción 3.3 y Tabla J. /\441-lltilic~. Se!. Sección 9.90 80-99 18 3. re!. 1 as WPS prccalilieadas l"uhular se pueden utilizar según St.stático o ddi!.:o No tubu cali!icado s~.69 100-119 20 4. No se reco- y h.l!sponibks ¡.: la Tabla Se aplican las Notas a Se aplican las Notas a lar ción 3. Otros. 1 dos y aceros inoxidables llierro forjado 1/icrro fundido ( ·ompruchc el estado pn::.1 ((irupo 11)) !aSee- ) b. r-.87 120-149 25 5.:iún 3.1(2)1 Espesor de la placa Espesor de la placa Radio de la fresa (pulg") (mm) (mm) < 0_79 < 20 5 0.únla Scc. Park ( · y h" prcl.:Oilliend<l. J.4.k aporto: Jo: la Tabla '' ld011C1dad cstabke~da para la soldadura. Las WPS :u ((irupo 11)) la Scc. aceros fundi- Calt.52 50-64 12 2. ASTM A 7. Parte B prcc<Jiilicada~ se pucdcn t:i("lll l.2. No se recomienda.l.!nls dt.18-1.AWS D~.!sc¡mtinuad¡Js.l---lltilice la ¡¡¡hla No tubular cíclico Se aplican las Notas a ~. 1M:2015 Cortes1a de The Welding lnstitute UK.1) 551 .]) Figura C-8. VIDA UTIL U) a: FRENTE A LA FATIGA DEL 1 SOLDADURA CICLOS"N" Nota: la vida en fatigad e un conjunto soldado VIDA ÚTIL FRENTE A transcurre únicamente en LA FATIGA DE la propagación de grietas. w o o ú) rr o<{ .1/D1.COMENTARIO AWS D1. Nota Las mtms1oncs m1croscopicas en el p1.4. 1980.4.1-Intrusiones microscópicas N. INICIACIÓN DE LA GRIETA Np PROPAGACIÓN V> DE LA GRIETA 8a: w :o ~ -----.2-Vida útil en fatiga (véase Sección C-8.-::x1stcntc~ (\case ]a SCCCIOI1 C-X.: de la soldadura actUan como dJscontmUldadcs pn. MATERIAL SIMPLE Figure C-8. ------- \ e_ ~~L~~-- 1~ (J) w oF' . 1) 552 .4.3-Rectificación del pie con esmerilador de fresa (véase Sección C-8. TALÓN CONTINUAMENTE\ ~~ffrEi~l ____:_"_l "" A LO LARGO DE AMBOS LADOS Y ALREDEDOR DEL EXTREMO DE LA PLACA DE REFUERZO. Figura C-8. "" ci x"' oa: 3 ~ N ESMERILAR D.4.1) SOLDADURA w f- z w 'E "'""o E o >".1M:2015 COMENTARIO 45" / 45°--- ~ ' DIRECCIÓN DE DESPLAZAMIENTO j Figura C-8.1/01.AWS 01.4-Rectificación de pie normal al esfuerzo (véase Sección C-8. 1) ¡112 pulg.1/D1.1M:2015 ALMA O RIOSTRA ESMERILADO - ¡ INEFICAZ ESMERILArJO EFICAZ DEFECTO _1_ -~ LA PROFUNDIDAD DEL ESMERILADO DEBE SER ALAO 0. SIN t [12 mm] SOLDADURA 1 ESMERILAR EXTREMOS Figura C-8.4.5-Esmerilado efectivo del pie (véase Sección C-8. [0.6-Esmerilado final[véase Sección C-8.02 pulg.COMENTARIO AWS D1.1(2)] 553 .5 mm] POR GORDO N DEBAJO DE LA PARTE INFERIOR DE CUALQUIER SOCAVACIÓN VISIBLE Figura C-8.4. 1M:2015 COMENTARIO 0.AWS D1. XIII) 554 .7-Martillado Lvéase Sección C-8.-faddox.1/D1. .5 mm] HERRAMIENTA DE MARTILLADO Figura C-8.1 (3)] (( '01"/esía de S.02 pulg. ( 'om. [0.4. IIW.1. 5 mm] I•'igura C-8.1/D1. XII/) 555 .COMENTARIO AWS D1.1(4)] (Cortesía de F 1/aaKensen.8-Refusión del pie [véase Sección C-8.5 mm A 1.1M:2015 ELECTRODO DE TUNGSTENO BOQUILLA ~. A 0.06 pulg.~ ]J DE PROTECCIÓN ~ REGIÓN REFUSIONADA GAS PROTECTOR 11 \ 0. [0. IJW Com.4.02 pulg. Los perfiles mejorados y el esmerilado allá de estos límites se realizan los cálculos más detalla. posiciones actuales de 2. Las tres de prácticas ''estándar" de control de perfi 1 de soldadura primeras columnas definen los miembros robustos a los y las selecciones de categoría de fatiga.2. originalmente a partir de un antecedente de las prácticas y experiencias con plataformas marinas fijas de construc. y la el lado izquierdo se relaciona con problemas del diseño sección 9.2. tiga. más ción del espesor.1.2 Esfuerzos del metal base. se discuten en la sección 9.1M:2015 C-9. AWS D1. La base ción tu hu lar soldada. incluye los requisitos para secciones en escuadra rior representa las probetas de calidad de laboratorio a y rectangulares. Para la interpretación de esto último.2. La hipótesis actual consiste en que el códigos.3. revisado con el fin de que sean consistentes con las dis- dad de estructuras tubulares. así como tambi¿n para tubos circulares. y que se relacionan entre sí.1/01.2 Categorías de esfuerzo de fatiga. tales pla.2.1 Generalidades bién se especifica el nivel de resistencia requerido del metal de soldadura. como una fi. Con referencia a la Tabla C -2_J_. como una falla anteriores de los códigos estadounidenses hacían hinca- local (cizallamiento por punzonado). AISC y Al SI.7 . los requisitos de la es. se discuten tánicas propuestas (Referencia 12) hacían hincapié en los puesto que no están cubiertas adecuadamente en otros efectos del espesor. Esta tabla se presenta en el mismo Las disposiciones tubulares de este código evolucionaron formato que la Tabla 2.7. mucha orientación en esta área. C-9.16. Esto es también un área pende de la aplicación. más recientes de las probetas más grandes soldadas 556 . Estructuras tubulares Parte A C-9. mientras que la curva inferior representa los ensayos a En los tipos de conexiones tubulares de uso común. La curva supe- tubulan:s.!ct70S admisibles para secciones se han dividido en dos curvas cada una. las curvas X y K Esta rarte ahorda los csti. Estas se derivaron de los datos ck\ica. Las esfuerzos admisi- bles de la unidad en las soldaduras se presentan en la Diseño de conexiones tubulares Tabla9.2 Esfuerzos admisibles La parte inclinada de la mayoría de las primeras curvas se ha mantenido. evitan que los fallos aislados de juntas lleguen a ser ca- tastróficos. como un método alternativo de mejora de la fatiga. Las limitaciones.2.7 hace referencia a un conjunto coherente de conexión cubiertos en el código AWS D 1. son redundantes hasta cierto grado en el que guía aproximada para secciones rectangulares . donde el diseño y la soldadura no se pueden separar. Se pretende que los requisitos de la Sección Las categorías de esfuerzo y las curvas de fatiga se han 9. De acuerdo con A PI. Estos son una mezcla de requisitos de ciclos.!n- que se aplican las normas simplificadas de diseño. Parte A. las ediciones la capacidad de !ajunta.2. un colapso general pié en el perfil de soldadura mientras que las norma'> bri- del miembro principal y un desgarro laminar. La base de datos histórica no proporcionó A PI. pequeña escala en la base de datos histórica (pre-1972). la gran escala recientes que tienen soldaduras sin control de soldadura en sí misma no puede ser el factor limitantc de perfil.4 Esfuerzos de soldadura. mientras que los datos pecificación de diseño que rigen tendrían prioridad aquí. se apliquen generalmente a una amplia varie. t\aturalmente. para las categorías de esfuerzo de fatiga se puede encon- taformas están sujetas a una cantidad moderada de carga trar en la Referencia l.7. perfil de soldadura y el tamaño de los efectos son impor- C-9. Al igual que las estructuras de construcción con.2 para estructuras cargadas cíclicamente y la última revisión de API RP 2A (Refe- rencia 9). Tam- C-9. Los límites de resistencia en la mayoría de las curvas se deo local en diversos grados de plasticidad se muestran han retrasado más allá de los tradicionales dos millones en el lado derecho. Los límites para el diseño de los miembros contra el pan.6 junto con el martillado dos que figuran en el código. Esta tabla es una versión consolidada y con- densada que enumera el esfuerzo admisible de la unidad de cada tipo de soldadura para la aplicación tubular y el tipo de esfuerzo que la soldadura experimentará. Al igual que los puentes. de secciones circulares y proporcionan únicamente una vencionales. La limitación de las tantes para la comprensión del comportamiento en la fa- proporciones diámetro/espesor y anchura/espesor de. C-9. ya sea en el pie de la soldadura C-9. D. Lograr el perfil deseado tal como queda soldado por lo general requiere la selección de materiales de soldadura que tengan buenas características de humec- tación y de perfil. de mecánica de fractura. picas con 0.3) no siempre produce resul.6 Mejora del comportamiento de fatiga. según se discute en la Referencia 11. Se han dibujado las curvas menos estricto de perfil de soldadura. dos de la clasificación de fatiga J\ WS X 1.7.7. Esta afirmación supone que no hay sesgo conservador o El análisis del esfuerzo a la entalla y las consideraciones factor de seguridad oculto en el espectro de cargas aplica.3 Limitación del esfuerzo admisible básico. se puede utilizar un entalladura en el pie de la soldadura. (4) refusión del pie de soldadura (revestimiento cadas parecen ser más apropiadas para las conexiones tí.2. (5) martillado y En estas fórmulas. API adoptó un punto de corte de 200 millones de ciclos. C-9. incluyen en el rango medido de deformaciones de punto caliente que utilizan los diseñadores. junto con los servicios de un especia- EN LAS UBICACIONES 1 Y 2 lista en nivelación por capas que haya dominado la cíchcos Vp = 1 5111 8 [rt fa!: O67 fp:¡r] técnica de pasadas de lavado de cordón estrecho para las distintas posiciones y geometrías que se puedan encon- EN LAS UBICACIONES 3 Y 4 trar.1/D1.1. los esfuerzos nominales del miembro ( 6) granallado.5.J. Algunos perfiles de de diseño de manera que se sitúen en el lado seguro del soldadura increíblemente deficientes podían pasar este 95% de Jos puntos de datos. El perfil deseado es cóncavo.1 anterior es inadecuada para distinguir entre miembros críticos cuya falla sería catastrófica. Sin embargo. son ensayos que implican cargas axiales en miembros rama. Las entallas relacionadas con el perfil de soldadura Cichco VP = 'sm 8 [c1 /3 +.1) y la geometría (9. marino.6.COMENTARIO AWS 01.04 pulg. los siguientes: les.4.7. el uso de electrodos especiales diseñados para generar tados coherentes con lo que se sabe acerca de la influen. comportamiento de fatiga de las juntas tal como se solda- ron se puede mejorar mediante la reducción del efecto de Con los puntos de corte revisados. sobre todo en los que implican do- blado. La fórmula de cizallamiento por punzonado basada en consideraciones estáticas brutas (la acción de VP en ( 1) mejorar el perfil tal como queda soldado (incluido 9. ducción de los esfuerzos residuales de tracción.2. El factor (X en ( 1 se ha introdu. la curva empírica de diseño se deriva de tas soldadas. tal como se de. Para los la norma 01. cia de varios modos de carga sobre el esfuerzo localizado (2) esmerilado de todo el perfil. con el efecto de entalla volviéndose más severo a J\ WS son apropiados para las estructuras a prueba de fa.2. se limita a un valor fraccionario (es decir. soldadura se muestra en la Figura C-9. insuficiente de los antiguos requisitos de perfil para sec- gos incluyen tal sesgo).1M:2015 muestran claramente que la parte inclinada debe conti. la propor. Para la carga al azar en un entorno bientes corrosivos. con un radio mínimo de la mitad del espesor del miembro ramal. que no se siciones de la sección 9. ramal f~. en puntos calientes. (por ejemplo.5. la distancia entre las barras transversales) no se incluyen.7. y se aplica el ensayo de disco para resolver los casos dudo- EN EL PUNTO DE MAYOR ESFUERZO sos. no los satisfacen (referencias 11 y 12).2. Los datos de fatiga muestran característicamente una Ediciones anteriores de AWS D 1. La inspección del perfil de soldadura terminado es principalmente visual. Los puntos de corte son consistentes con los cluidas las modificaciones que puedan ser apropiadas adoptados para estructuras cargadas cíclicamente y el para la fatiga de alto ciclado bajo carga aleatoria y am- servicio atmosférico. in- nuarse. f¡)or. Puesto que algunos de los parámetros pertinentes (3) esmerilado del pie de soldadura. también indica que los requisitos más es- 557 .7.::. fb¿ corresponden a los modos de carga mos- trados en a Figura C-2. Otros ténninos se ilustran en la Figura C-9. Una práctica tradicional en la industria marina (pero que cido para combinar las antiguas curvas K y T en una sola no se utiliza universalmente) para la mejora del perfil de curva. una transición suave en el pie de la soldadura). y aquellas que fine en 9.::. o entre pasadas.2. y se funde suavemente con el metal de base contiguo.3.5. El ciones AWS. A menudo se experimentan dificultades para lograr cícllws Vp = 1 sm e 1(1 /3!: 1 5 nd esto con los procesos de altas tasas de deposición en las posiciones sobrecabeza y verticales. o mediante la re- único conjunto de curvas cuando se consideran las dispo. conexiones tubulares soldadas que satisfagan los resulta- ción de daños acumulados por fatiga.'\O 67 !0ry'f +(15 f:d2] deseado se consideran inaceptables si se puede insertar un alambre de 0. aunque confirman el carácter das utilizadas para el análisis de la fatiga (muchos códi. llos en las que una falla por fatiga localizada de una única Investigaciones recientes en Europa han demostrado que conexión no conduce inmediatamente al colapso.: r3.1 contenían un requisito gran cantidad de dispersión. 1/3) para propofcionar un factor de seguridad añadido. aplicación de estos criterios a las estructuras marinas. Los criterios de diseño de ensayo. medida que se incrementaba el espesor de los miembros. las siguientes aproximaciones simplifi. [ 1 mm j entre el disco del radio es- pecificado y la soldadura. Los diversos méto- Para la Categoría K (cizallamicnto por punzonado para dos para mejorar el comportamiento de fatiga de las jun- conexiones K-).: 0. Las Referencias 8 y 9 discuten la ciones pesadas. GTAW o revestimiento de arco de plasma). esto no corresponde para las aplica. y no se re. mitigando así el efecto del tamario. Para conexio. Cuando la aplicación excede la es- plemente aplanar las partes superiores de las pasadas de cala de la base de datos. con la posible pueden dctinir dos niveles de dcscmpcfio en !a fatiga que susceptibilidad a la corrosión bajo agrietamientos en am. Por otra parte.7 Efectos del tamaño y del perfil. a pesar de que cumpliría al pie de la letra con lo establecido en el ensayo de disco. suavemente con el metal base adyacente (categorías de dura.2 pueden alcanzar las Clasificaciones de rendi.Jivc\ 11. Los límites de tamaño establecidos (más tivo y MT. que se aproxima a un exponente de esmerilado para resolver la indicación MT. relación con el perfil de soldadura. con múltiples casquetes de pasadas cónca- res a los que se citan en la Referencia 12.2 son más eficaces en el C-9.2. que las reglas de diseí'ío se basan. jado para que desciendan por debajo de los últimos datos de ensayo a gran escala.2 también sugiere el uso de esmerilado ligero para co. el efecto del tamaño debe tenerse soldadura individuales. En esta situación. el esmerilado del pie más grandes de tamaño para las Categorías X2. K 1. El uso sensato del tenue del tamaño. Sin em. puesto quieren las medidas adoptadas anteriormente para mejo. hace poco para mejorar el desempeño de minución de la resistencia a la fatiga en proporción a fatiga. a menos que se controle cuidadosamente. son independientes del tammio. portamiento de la resistencia estática definitiva. Esto evitaría el uso de técnicas especiales de solda. de ahí la junta soldada. [0.que involucren aceros de alta resistencia 9. es necesario realizar un MT para asegurar Otras autoridades (Referencia 14) indican un efecto más que estos defectos se hayan eliminado. Puesto que el ción desde las soldaduras siguientes cercanas. Además. Para rregir los defectos del pie.6( 1) mantienen el duce. las juntas soldadas con una entalla afilada en el pie de la ción excesiva de la entalla. presente en los perfiles completamente esmerilados y es tivo esmerilar todo el perfil de soldadura hasta que quede relativamente menor para aquellos perfiles que se funden liso.1/D1. No ohstante. La Referencia 13 discute el papel del efecto del tamaiio en y se ha demostrado en el laboratorio que mejoran el ren. Y. la comprobación del perfil. Debe hacerse hincapié en que. 55 X .1 O. La deformación excesiva del metal base perficie lisa de las soldaduras completamente esmeriladas puede hacerla susceptible a la fragilización por deforma. esto in. Para conexiones tubulares "estándar" de perfil de soldadura que se describen en en T-.:ionalmente al control del perfil. martillado solo mejora un \Olumen limitado relativo de la las capas superficiales pueden estar tan manchadas como para ocultar o borrar las grietas preexistentes. para allá de los cuales se está por fuera de la base de datos his- controlar el perfil tal como queda soldado. perfil inferior se extiende más allá de su rango normal. ~. y El efecto del tamaño también puede mostrarse en el com- ET de rendimiento de fatiga serán suficientes.01 pulg. para muchas aplicaciones de estructuras tubulares. cuando un bientes agresivos (por ejemplo. La Figura C.7.2. tórica) para la mayoría de las otras categorías son simila- nes tubulares. además.11. a menudo se -0.:on d espesor de manera que se producir HAZ inaceptablemente duras. y DT de soldadura por sí solo no es tan eficaz como con los refl~jan el hecho de que estas curvas S-N ya se han dibu- perfiles planos con soldadura en filete que se utilizaron en gran parte de la investigación. '{-y K ~. tampoco muestra efecto alguno del tamai'io. el soldadura para las -cone"\i(. El perfil de su- grietas de fJ.25 mm]. en gran medida res- ponsable del efecto del tamaí'ío en las soldaduras. K2. sempeño en la fatiga. dadas está bien documentado (recientes Referencias 11. El efecto de entalladura geométrica. (tamaño) J 0 2 ~ Dado que los pies de soldaduras contienen con frecuen. como se describe anteriormente. Una vez que se inicie el soldadura.:ontcmpladas en rápido ciclo de calentamiento y enfriamiento tiende a la secóón 9. el esmerilado correc. Las técnicas de refusión del pie de soldadura pueden me- jorar la geometría de la entalla en el pie de la soldadura. La Referencia 12 sugiere la dis- dos en medio. de tenacidad a la entalla baja o desconocida. mientras se dejan cañones agu. realiza de forma rutinaria como parte de la inspección y también mejora el perfil de soldadura. no está Dependiendo de las circunstancias. sempctlo en la fatiga. El efecto mantenimiento del desempeño de fatiga Clase X 1 en una adverso del tamaño durante la fatiga de las conexiones sol- amplia gama de espesores (Referencia 13).1M:2015 COMENTARIO trictos de la Figura C-9. juego.os rerliles de soldadura ··mejorados" que cumplan bién mejora la geometría del pie de la soldadura. agua de mar).:on los requisitos de la sección 9. Sin embargo. en cuenta para el diseño. penalización del cfe~. el efecto del tamaño (reducción del rendimiento) entraría en El martillado con una herramienta de punta redonda tam. en parte en los ensa- rar el rendimiento de fatiga. se eSperaría que el efecto del tamaño apare- importancia del requisito de \liT. el martillado no debe causar una menos eficaz en la mejora de la geometría. !. excepto las mienda seleccionar el perfil de Nivel l en lugar de las en- secciones más pesadas. y 13.as prácticas ··estándar" de pertil de bargo. a\ arios nin:k:s de dc- dimiento de fatiga de las conexiones soldadas. se reco- miento de fatiga X l. pero también es mada. ]. así como también muchas otras anteriores). tallas más grandes permitidas por el :--.:to del tannuio cuandu se realiza adi- ~.7 varían ~.1nes T-. como profundidad o socava. las prácticas yos de fractura por tracción. 12.7. sim. El granallado es menos ciera mu¡ pronto si el martillado es la única medida to- radical en sus efectos de deformación.y K-.AWS D1. y DT para todas. excepto que las vas. K2. [ (límite de tamaño) cia grietas microscópicas y otros defectos similares al agrietamiento. la ampliación del tamaño de la soldadura y el esmerilado.7. Fatiga By C1 ). 9. puede ser más efec. tenga en cuenta que la profundidad permi.tiga. tamaño de la entalla resultan en una disminución del de- tida de la entalla se reduce a 0. un esfuerzo residual de compresión en las etCcto de entalla constante sobre un rango amplio de espe- capas superficiales donde de otro modo se iniciarían sores.2. las grietas de fatiga pueden comenzar en la entalla dimensiones en pulgadas se han redondeado. las Clasificaciones X2. Los límites entre las pasadas. un nuevo modificador Ow que generan resultados numé- tintos modos de fallo únkos. respectivamente.ada..:ion~s r~. Para losan. muerta y 60% de cargas de servicio.4 muestra la fiabilidad de los nuevos crite- presan en (¿rminos del esfuerzo por cizallamiento por rios de cizallamiento por pun. . = 0..6.6..0:20 a cargas su- (entalla aguda) en el pie de las soldaduras típicas. Además de los controles ricamente similares a los de la Referencia 2.ia detini- ples: incluido un factor de seguridad de 1.7: para t.6. La situación ensayo de resistencia máxima (ensayo P) con respecto a rt.1. Si solo se consideran tubos con t~ ción favorahle de la carga.19.6 Limitaciones de la resistencia das en comparación con los datos de ensayo sobre la re- sistencia de las conexiones tubulares. En la edición de 199:2. efecto desfavorahle del tamaño sobre las fallas controla- Alternativas al enfoque de cizallamicnto por punzonado das por fractura.J. también se asume una redistribu- tubos en la base de datos. y el periores a 1:20%. Es pl)r esto que u (alfa) en la Tabla 9.sti~. secciones circulares.• doblado de la protección 6.1 (4) l~na nueva expresión para Q 1• en hase a los ensa- (e 1 Colapso gcncral9.. garítmico-normaL la resisten(ia mú\ima meJiatla para las 1:1 tratami.sin correc- En la edición de 1984. comparable con los índices de seguridad de 3 a .160% de la carga estática admisible..1.3 (5) La interacción no linear entre la carga axial y el doblado en el miembro ramal. [ 13 mm].. se pueden producir dis. habituales sobre el esfuerzo de soldadura previstos en la mayoría de los códigos de diseño.:25 pulg. esto produce tendencias inadecua.2.5 pulg.a deri\aCi(\n d~l VP hásiL:(l admisible para secciones rec.19.wnado basados en alfa pun7onado (véase Figura C-9.8. de las conexiones soldadas (2) Nuevas expresiones para el VP básico admisible y En las conexiones tubulares. la Re- ferencia 3).3 para el concepto simpli- computarizada.-J.29.1M:2015 C-9.6.\1 Jis~.ll)bal siinilar ~ m a~ nr seg. nima especilí~. (3) Falla progresiva (descompresión )9.:. tales normas empíricas. a. Sin embargo. los nut:vos criterios alcannm una limite de los an~ílisis mediante d-usn de la resi~tencia a la ewnumia g.:al de esfuerzo localizado es más complt:ia de lo que su- la admisible. dice de seguridad que se muestra para ensayos de trac- ción están sesgados por el gran número de pequeños Cuando es apropiado. se realizaron cambios sustanciales ción t 1)dh) y la conversión para el dohlado utili:1a un en los requisitos de cizallamiento por punzonado para módulo de sección clá~tica. como se describe en el que sea el modo real de la falla del miembro principal.1 .6. Los requisitos de diseño se ex- La Figura C-9. se deben limitar en de resistencia máxima. con un factor de resistencia de 0. Fl cambio del litctor 559 .:tan!.1.l:a fluencia localizada dentro de los niveles ciende hasta 1. que se supone que es 1. Esto se derivó de.urid..0.c. des\ iaciones estándar por encima Je la carga de disd'lo.:1ltu Jt: s.6. criterios de cizallamiento por punzonado anteriores.2.6 limita a F\en la fórmula de diseiio para el ci7allamiento pnr El factor de seguridad aparentemente más grande y el ín- punzun<H. para lasco- tlC"\iones en otros tipns de ClltlStruccilm.1 Falla local.8 Para estructuras que tienen 40% de carga geomdría y la estática.6.89.¡d l]llL' nm lus ni- tracción..1. Se utilizó la base de datos de la Referem:ia giere este concepto. Se asumió el supuesto de pared delgada (es decir. . ( 1) Falla local*9. el usuario debe consultar las referencias 1-6 .:..í. con el fin de actualizarlos.6) ().6. Mediante un túmmlu de índiL:L' de se!.8. !.o es de 3. en has~ al diferentes tipos de juntas.8.3 ( 4) Problt.COMENTARIO AWS 01.riminar entre tan!!ular~s inclu\ e un Ltctor de seguridad de I. no se ha permitido ningún bono por para el dimensionamiento de las conexiones tubulares se carga de tracción. e incluyt. y pretende ser equivalente a. esto equivale nominalmente ( 1 ¡ La eliminación de Ka y K 11 de la formula para VP al factor de seguridad de diseño (/\SD) de esfuerzo admi- actuante.1/01.X. 9. C-9. el tilctor de seguridad medio des- dul. ~c!!uro Jd Elcttlr nominal de sc!!uridad de resisten~. que coincide con los resultados disponibles de las juntas de plano único y ofrece una extensión promete- ~i_rcularRectangular dora para las juntas multiplanares (Referencia 3).6.:2. Aunque es lógico desde el punto de vista de la sible de 1.:mas materiales9. Cualquiera ¡:\ conforme a la regla de los 2/3.ftl a 2 _l de la resist~ncia a la tracción. Teniendo en cuenta la singularidad tante general con detlcxión superior a 0. Se eliminaron los ensayos inapropiados y se estimó un así como también esfuerzo de la membrana.6.. [7 mm J.1 (2 l para secciones circula- cuanto a la aplicación a las configuraciones y tamaños (y res. ti\':""a de 1.1. los unidades) de tubos desde los cuales se derivan. Se puede esperar una fluencia ba~­ seguridad es solo :2. Se debe esperar a que se pro- . pueden encontrar en la bibliogralia (por ejemplo.2. como un histograma de la proporción del ficado de cizallamiento por punzonado). el dOcumento IIW XV-405-77.. 1.-l-5 más cohcrcntt: posihlc con el de l<i":s secciones circulares.!ulares se ha h~cho lo juntas que presenten fallas por colapso pl:. .8. (Referencia 5). \"P admisible es una representación conservadora del es- fuerzo por cizallamiento promedio durante la falla en los El clúster de resultados de ensayo se agrupa solo en el lado ensayos estáticos de conexiones tubulares soldadas sim. el diseñador debe (3) La introducción del parámetro ovalizante de cor- comprobar lo siguiente: dón. el factor de admisibles de carga.!uridad lo- tecedentes.5 \eccs la !luencia mí- terios menos precisos a los que ~ustitu~ en. en base al comporta- *Las conexiones con traslape se cubren en las secciones miento totalmente plástico de las secciones tubulares ().2 yos recientes de Yura ( RetCrencia 4 ). Se in- du)e: Cuando se utiliza en el contexto de /\lSC-LRFD. parti. el código también ha incluido cri- cularmente las ecuaciones de diseño que no están terios de diseño para conexiones tubulares en el formato completas en términos dimensionales. 4 indica un lndice de seguridad de 3. Es por esto que FY en la puso factores de resistencia más liberales de 0. expresado en desviaciones estándar de incerti. esto se produce por una falla plás. impedir esta descompresión. cia localizada dentro de los niveles admisibles de carga..3 x 70) = 39t. diante el uso del teorema de límite superior del análisis C-9.45. en la veces su esfuerzo admisible. la elec- ción del índice de seguridad es comparable a la utilizada C-9.Ot o 1. que se supone que es 1. La deri- tean problemas adicionales de fiabilidad. contrará que la capacidad es una función de los paráme- 560 . soldadura que en otros lugares. que plan. si la carga de linea pico es en realidad el un miembro (el índice de seguridad es el margen de se.67 dumbre total). tan bajos como 2.0. menudo producen capacidades más bajas que las esqui- des laterales del miembro principal (véase Referencia nas planas como se muestra para los demás casos. Se debe esperar a que se produzca fluen- diseño para esfuerzo admisible para reflejar las propor.1. el tratamiento más altos a menudo citados para material de conexión.07t en el borrador nando un índice de seguridad de 3. fórmula diseño para cizallamiento por punzonado se li- que corresponden a un índice de seguridad objetivo redu.y K. y los cálcu- Referencia 2 el Com ité ASCE de estructuras tubulares los de resistencia basados en LRFD.35 veces la carga de guridad de los criterios de diseño. COMENTARIO AWS 01 . los crite. doble de la nominal. rente posible con el de las secciones circulares. ciones típicas beneficiosas tb/d 11 • Se puede esperar una fluencia bastante general. en cargas supe- resistencia con factores de carga ligeramente diferentes riores a 120%. esto de ventilador (como se muestra para la conexión en T) a puede implicar abolladura o pandeo del alma de las pare. por ejemplo. Las esquin as miembro principal. la corrección tb/db al ciza. Por lo tanto. del limite (véase Figura C-9. y estática LRFD cae en el lado seguro del ASO para estructuras nominales. rios LRFD dados en este documento son nominalmente más conservadores para una parte mayor de la población Los criterios que figuran en el código tienen por objeto de estructuras.02 D.2. que se produce en las inme. del Eurocódigo). son consistentes con la forma de tomar ventaja del endu- C-9.1/D1 . En los caras del miembro principal se deben asumir con el fin miembros cilindricos. La Figura C-9. Los 15).lb' dh). me- bración. Para una comparación ad icional. cuando la resistencia de la soldadura es 2. La distribución elástica carga.1 para elemen. soldadura.2 Colapso general.1.En para el diseño de otros miembros. no se han realizado muchos ensayos para validar la Dado que los criterios de falla local en 9. da como resultado una diferencia de 4. se puede producir un modo Varios patrones de fluencia para las fallas plásticas en las más generalizado de falla por colapso general. mitó a 2/3 veces la resistencia a la tracción. Las normas 11 W.6. según 9.5 veces sin personal. con una En Canadá (Referencia 2 1).1-90 y ediciones anteriores del código. la resisten- cia máxima de carga de linea de una soldadura en filete El formato de cizallam iento por punzonado ASO tam. la redistribución de la sionamiento de la soldadura). aprovechando los factores llamiento por punzonado no se realiza mediante VP = t de seguridad más altos en los esfuerzos admisibles de sin O f0 ( 1 .7t realizada con electrodos E70XX es 0. pernos o soldaduras en filete. Se requiere cierta fluencia local que ti enen una menor proporción de carg~ muerta. Los para que las conexiones tubulares redistribuyan esto y al- criterios AISC para los miembros de tracc1ón y compre. el diseño para 1. que puede ti ca ovalizante general en el protector cilíndrico del ser ig ual o superior que el valor verdadero. dados en la Tabla C-9. se puede "descomprimir" antes alrededor de 25% de peso muerto.160% de la carga estática admisible. la flucncia mínima especificada. recimiento por deformación. tradicionalmente domina. Y. sugieren que se re- deriva un factor de resistencia de 0. incluido el sesgo linea nominal resultará en un factor de seguridad de la oculto.8. Si la soldadura es un es- sión parecen realizar el intercambio de equivalencia en labón débil en el sistema. durante el uso de ensayos de fallas como base inicial de la transferencia de carga a través de la solda. también se asu me una redistribución favora- tos de tracción). de secciones rectangulares se habla hecho lo más cohe- como remaches. adecuado para que coincida con la carga de fluencia del material ramal de acero suave. nuencia (similares a los mostrados en la Figura C-9. apropiado para la selección del manguito de junta como Otro ejemplo. En secciones rectangulares.5 (en realidad. el proyecto API RP2A-LRFD de 1986 pro.8. Al poder resolver el problema fácil- mente.7). de que esta redistribución pueda ocurrir.1M:2015 de resistencia sobre el cizallamiento del material se hi zo con la carga linear pico (kips/pulg o MPalmm) que a me- para mantener esta equivalencia.3 Distribución dispareja de carga (dimen. de 0.95. el uso de estos factores de distorsión de conexión superi or a 0. diaciones del ramal soldado. etc. pero medi ante el uso de la das por la carga ambiental que se produce cuando están resistencia a la tracción. admisible para secciones rectangulares incluye un factor de seguridad de 1. Sin embargo. AP I también ajustó sus criterios de ble de la carga. Cuando es cido de 2. 1. en lugar de los valores D 1. junta de 1.81 para los criteri os quiere mayor concordancia de los tamaños de la de diseño de conexión tubular basados en Yura.6. nudo es un factor dos o tres veces más alto que el indi- cado en base a secciones.2t ( 1. Por ejemplo. mite de la línea de fluencia. para los criterios de diseflo empíricos. para seleccionar el miembro o cordón principal.6. determi.3.71 (2.90 a 0. por ejemplo. cancen su capacidad de diseño.6 se utili zan lógica anterior de AWS para soldaduras más pequeñas.2% en el factor de Se puede adoptar un enfoque racional a la resistencia seguridad global. En general. en base a un simple análisis de li- Para las estructuras marinas. máx ima de conexiones rectangulares escalonadas. Esto está dentro de la precisión de ca li. de encontrar la capacidad mínima calculada.67 x bién implica un enfoque muy conservador. geometría. 0.2 Conexiones rectangulares en T-.5.6) y patrones de lineas de zada del miembro pri ncipal. la vación del cizallamiento por punzonado VJl básico ductilidad y la mano de obra local. apropiado. factores de diseflo sugeridos. se en- dura en una conexión tubular es altamente no unifom1e. Además de la falla locali. este problema se alta y poco realista.5 Doblado. probaciones del miembro ramal se indican en la sección tiva) pueden controlar el diseño. con toda su c irc unferencia más pequeño. sometidas a resistencia. tienen la ventaja de ecuación en ecuación para reflejar las diferentes canti. En estas de 3 pulg. rios se han adaptado para el diseño del estado límite de lo que permite el uso de miembros de cordón más delga- estructuras de acero en Canadá (Packer et al.2. en su mayoría de la variedad de dos caras. y pandeo transversal del alma de concreto. donde corresponda. los efectos de los momentos principales C-9. Para secciones rectangulares. lo que puede cionales para la capacidad de doblado de las conexiones dar lugar a una falla progresiva. tubulares no están tan bien desarrollados como los de las cargas axiales.2. que también pre- las caras del miembro principal de T. haciendo caso om iso de la resistencia de reserva que pro- viene del endurecimiento por deformación. en la que las LRFD. existe una región para la que no se Sin embargo.y -. el problema de perforación que se presen- ciones se comparan con los datos de ensayo (Referencia taba en el cordón para las conexiones de espacio. presentan una base de datos mucho más grande que el CID ECT (Commité lnternational pour le Developpement C-9.2.2. para el doblado para la conexiones de espacio K. mediante el uso del complejas como los de los tubos circulares.6. en las situaciones de disei'lo del mundo dan criterios.l Falla LocaJ.5.6. mitantes basadas en la falla por cizallamiento material de en los que se tiene en cuenta la entrega de carga a porcio- las regiones más duras. dades de sesgo y dispersión evidente cuando estas ecua.se deri vó empíricamente. 9. las juntas traslapadas redu- del Subcomité XV-E de IIW (Referencia 24). El código canadiense es similar al formato AISC.5). taja en secciones rectangulares. para el espacio de las conexiones K. el miembro de mayor carga dadura. Varios es- 56 1 . se polación y la si mplificación de los conceptos de ancho han desarro llado expresiones con más autoridad que re. respectivamente.4 Conexiones tra<.con espacios cercanos a cero. Estas limitaciones nales de carga neta sobre la huella combinada de todos también sirven para evitar e l caso de pies en contacto las riostras. sistencia dados son los de AISC. este sesgo La mayorla de los ensayos de las conexiones traslapadas proporciona el factor de seguridad con una <1> unitaria. debido a que solo la mitad de la capacidad se han adaptado a los casos de carga de tracción.lapadas. cen las demandas de punzonado en el miembro principal. con base empfrica en el trabajo IIW/CIDECT. T]. otras disposiciones li. y la reducció n de la capacidad nes más flexibles del cordón. y<. y sobre la extra- así como también para la carga axial (Referencia 19). el análisis de la línea de C-9. en los que la carga transversal por compre- . las limitaciones se expresan en relación soldada al cordón. para evitar la interferencia de la sol.2 Colapso general. ción algo torpe del pandeo de columna admisible al pro. presentaba un sesgo menos sió n de un ramal es compensada po r la carga de tracción oculto en el lado seguro y generaba un factor de menor de la otra. Para valores ~muy grandes (más de 0. Los criterios para las com- para las regiones más flexibles (es decir.85) y conexiones K. equilibradas y predominantemente axia- les. En tales conexiones traslapadas. durante la transferencia de tales cargas hacia el cordón. En la edición de 1992.3 Distribución dispareja de carga (ancho fluencia indica una capacidad de conexión demasiado efectivo). formato de resistencia máxima de espesor al cuadrado y los factores de resistenc ia de Packer. si tuaciones de desbalance. la ecuación para la fallas plásticas en transfiere ahora a través de la riostra. de facilitar preparaciones terminales aún más simples.5) se basan en el ensayo de Packer (Referencia 23) estas consideraciones (Referencia 18). (definidos en cara y de dos caras. Los factores de re- la figura ). en las que la rios- tra solapante se suelda por completo hacia la riostra de C-9. en el que se crea una ruta de carga desproporc ionadamente rígida que C-9.COMENTARIO AWS D1 .oculta" en el pie del miembro. La práctica detallada real. así como también el espesor del cordón e le. completar la soldadura . nexiones de traslape. Para las conexiones rectang ulares de diámetro debe ser la riostra de paso.1M:2015 tros adimensionales de topologfa ~. la expresión JD representa la mitad del blema de abolladura del alma de la sección rectangular brazo del momento entre los bloques de esfuerzo que (por ejemplo.y -. Los criterios para el cálculo de la carga en las soldaduras A pesar de que los criterios anteriores de AWS cubrían (9.1/01 . viga hori10ntal localizadas se transm iten a los puntos de nimo "g" de 2 pulg. En tales casos.6. Referencia dos en los armazones. o un traslape mfnimo "q" panel de una cercha en cargas desbalanceadas. Sin embargo.6. Referencia 15).3(1).2. de flexión se aproximan como una carga axial adicional. [75 mm]. La se han realizado sobre casos de cargas perfectamente segunda ecuación.2. Puesto que los cri terios interna- no puede manejar toda la carga que atrae. sultados disponibles de ensayos de conexión rectangular.6. estos criterios actua lizados preparaciones de los miembros terminales no son tan se incorporaron en el código AWS. cargas estáticas. Para evitar una adapta. efectivo IIW para conexiones T. los criterios AISC-LRFD crean el momento. los ensayos han demostrado que no es necesario En la transición entre las conexiones de espacio y las co. sin contacto alguno con el cordón.Y. [50 mm]. la carga de cizallamiento del cordón o cargas de de estructuras marinas s uele proporcionar un espacio mí. de una axial se encuentra en cada lado del eje neutral. abolladura. En el di seño. Al proporcionar et I'Etude de la Construction Tubulaire) ha desarrollado la transferencia directa de la carga de un miembro ramal a lo largo de los años (Referencia 20) y por los miembros a otro en conexiones K.6. Los factores de carga varían paso. anchura efec. Po r ejemplo. Estos crite. se 21 ). Y y conexiones senta cargas altas de cizallamiento y doblado de la viga transversales se basa en el análisis de la línea de fluencia. trata ahora en términos de conceptos de ancho efectivo. (véase Figura C-9. de forma análoga a la mitad de diseño para fluencia.y equilibradas. Las conexiones totalmente traslapadas. Packer (Referencia 22) vado al cuadrado (correspondiente a t y y en e l formato indica una correlación razonablemente buena con los re- de cizallamiento por punzonado). y se requie ren verificaciones adicio- con las proporciones de los miembros.y transversales.. En particular representa una ven- 2 1). para conexiones rectangulares escalonadas. 1. nes tubulares en T-.8. 562 . de calor para evitar la pérdida de resistencia debido al pecialmente severas en el miembro principal de conexio. Los resultados están en el lado seguro de los resu ltados de los ensayos di sponibles.iones tubulares están sujetas a concentraciones de esfuerzo que pueden dar lugar a fluencia local y defor. cuando estas regiones severa- se utiliza el ancho e fectivo.6. se inician bajo cargas cíclicas. IV y V) y la clase de tenacidad (Clases pacidad de conexión penn itida para esta situación. Esto en efecto ap lica el concepto Grupos de res istencia. me- dirulle el uso del teorema de lfm ite superior del análisis del (2) El Grupo 11 designa aceros de baja aleación de re- límite (véase Figura C-9. defor- de fallo que rigen. es fuerzo de servic io.1. tro l de hidrógeno para evitar e l agrieta miento y la entrada especialmente bajo cargas cíclicas.1) es generalmente 0.785 es Jt/4).3 Co nexion e~ rectangulares en T-. Los aceros se pueden agrupar de de ciza lla mienlo por punzonado al problema..6. . C9. el paráme. Las disposiciones limitantes de elementos de contro l de fractura. El eq uivalente de carbono varia en hasta un 0. ( 1) El Grupo 1 designa aceros suaves estructurales al carbono con carga de fluencia mfnima especificada de 40 ks i [280 MPa] o menos. se da derado de las soldadura cercanas.2. quisi tos de ensayos CVN_)_.2 Tenacidad a fa entalla de metales base tubulares ap licaciones arqu itectónicas. que puede ser y superior. se presumirían las WPS de bajo tro de espacio l. hidrógeno. ción de más alta resistencia en e l rango de más de 75 ksi des en el pie de las soldaduras y las grietas por fatiga que hasta de 100 ksi de flu enc ia [515 MPa hasta 690 MPa]. y si- C-9.5.6. Las cone:-. Generalmente. Estos lista- dos son de carácter orientativo para diseñadores.!:!6.7. La idoneidad de estos una expres ión simplificada para ID.8. estos están que exceden los 52 ksi a 75 ksi (360 MPa hasta 515 destinados a ser consistentes con los usados en el cuerpo 1\ lPa]. By C) en las Tablas C-9. mado y envejecido. a pesar de acuerdo con las características de nivel de resistencia v de la que estos criterios internacionales siempre se dan en for. templado en exceso. si el tubo no se normalizó después de la formación) (véase C-9.40% C-9. siempre y cuando del código. ( 4) Los Grupos 1V y V incluyen aceros de construc- maciones plásticas. y estos aceros se pueden soldar mediante cual- quiera de los procesos de soldadura que se describen en Se puede adoptar un enfoque racional para la resistencia el código. pro- 9. ced imi entos de inspección. Para conexiones en T. Para conex iones en K-. Las entallas afiladas ) discontinuida. Las esquinas de soldadura de bajo hidrógeno. 1.3. máxima de conexiones rectangulares escalonadas. incluso a calor mo- mecanismo de falla de la pared lateral. rámetros geométricos adimensionales. El equivalente de carbono (que se define en e l Anexo!!.5): mato de resistencia máxima.- das a rotaciones de la junta podrlan ser importantes. sistencia intermedia con cargas de fluencia mínima espe- cia (similares a los mostrados en la Figura C-9.8 Limitaciones de los materiales o menos. baja a leación con cargas de fluencia mínima especificada seño sugeridos se indican en la Tabla C-9.8.1M:2015 COMENTARIO tados limite definitivos se utilizan para deri var las expre. el desplazamiento lateral de los pórti cos en C-9. Las ediciones anteriores de l Algunos aceros se enumeran por el grupo de resistencia código proporcionaban una dism inución de 1/3 en la ca. Se debe ejercer ex tremo cuidado en relación con el con- nales en la ductilidad) la tenacidad a la entalla del acero.AWS D1. 11. tal los mi embros ramales rectangulares y c irculares e n los como se describe en la Referencia 9 y en los s iguientes: cordones rectangulares se basa en sus respectivos perí- metros (0.i [280 M Pa hasta 360 patrones lineales de fluencia se deben asumir con el fin de MPa]. 111 . y estos aceros requieren el uso de procesos de ig ual o mayor que el valor verdadero. ASTM A500) tuberías fa- la parte frontal del cordón.2.45% encontrar la capacidad mínima calculada.4. 1. r¡. Y.6 Otras configuraciones La equivalencia de guen la práctica trad icional de estructuras marítimas.2.2. el análisis de la linea de fluencia indica una capacidad extre madamente alta y (c) La tenacidad a la entalla en relación con otros poco realista de la j unta. como fabricación. Tales aceros se pueden utilizar.y K-.1 y 9. Estas demandas son es. plruuean exigencias adicio.5 y C-9. venti lador (como se muestra para la j unta en T) a menudo producen capacidades más bajas que las esquinas planas (3) El Grupo 111 designa aceros de alta resistencia y como se muestra para los demás casos. soldadura de la siguiente manera (véase también 3.2 para un análists de los re- Se debe tener precaución cuando las desviaciones debi.1/D1. Y-. por ejempl o. Los factores de di. Por último. Para la plastificación de formadas en frío (por ejemplo. Los pa. Varios ci ficada de más de 40 ksi hasta 52 k. A. requerir.e Y-. ción de la tenacidad debido al envejecimiento por Para el limite de resistencia a l cizallamiento del material. y tem- C-9. peratura ambiente. que de forma con. y aprox imación ~ muy g rande. tubos para el servicio previsto se debe evaluar mediante servadora se puede utilizar para cualquiera de los modos ensayos que representen a su estado final (es decir. (G rupos 1. se definen en la Figura 9. El colapso general refleja un mente deformadas se someten al calor. se encuentra que se investig ue lo sigui ente de cada aplicación: el modificador de la geometría es una función de r¡ así como también de ~ en contraste con la expresión más (a} Soldabilidad y WPS especiales que se puedan s im ple dada en 9. y l. se supone un ciza llamiento bricadas de pl acas dobladas) son susceptibles a la degrada- por punzonado o una capacidad de carga lineal uniforme.3 también se deben revisar.6.3 ). o K-.6) y patrones de líneas de fluen. 3. (b) Los problemas de fa tiga que pueden resultar Para espac ios q_ue se aprox imen a O y para una unidad de de l uso de esfuerzos de trabajo mayores. J3. 1. deformación en las esquinas. también se debe tomar en cuenta. Las tuberfas rectangulares s iones para JO en la Tabla C-9. 3 Tenacidad a la entalla alternativa. no es proba. el cambio de temperatura es sobrecarga extrema aumenta correspondientemente. gota-peso. Cuando se especifican los ensayos C-9. y C se pueden utilizar para cubrir varios grados de cri. cuáticas de las plataformas marinas de ti po plantilla. a la temperatura de servicio más baja prevista. ras que \'an desde -4 °F a . Para temperaturas de servicio de 40 °F ) pre\é detención de la formación de grietas en espesores [4 °C] o superiores. El efecto En las estructuras tubulares espacio-marco. Además. la restricción. Este margen cia 17). 563 .2. y a través de los Ejemplos de tales aplicaciones son las conexiones en la miembros de conexiones diseñadas como tras lape) cum- estructura secundaria. Las aplicaciones críticas pueden justificar los Los criterios RL preferidos de detención gri etas se de- ensayos CVN a 36 °F-54 °F [20 °C-30 C] por debajo de rivan del uso Diagrama de análisis de fractura (Referen- la temperatura de sen icio pre' isible más baja. diseño. Sin embargo. es tructurales que implican espesor limitado.2. lación. lote en aceros en estado bruto de laminación implican dadas a temperaturas de servicio por encima de la conge.2. generando demandas adicionales (2) Los aceros de Clase B son adecuados para su uso sobre la ductilidad del acero. Para porciones suba- Clase B generalmente pueden cumplir con estos requisi. Sin embargo. el trabajo en frío. carga casi-estática (tiempo de elevación de 1 C-9. conformado mejor eso a que no se realicen ensayos en absoluto. pero para las cuales no se especifican ensayos de mientras que los ensayos CV muestran más dispersión impacto.40 °C). fluencia y deformaciones plásticas locales en la carga de cos espaciales. (preferido) tiva de que la tenacidad de Clase B estará presente en las piezas de acero que no se sometieron a ensayo. bros de esfuer7o de secciones pesadas siguen las nes para las que la estructura podría ocuparse o tener la capacidad de generar daños mayores fuera del sitio (por disposiciones propuestas recientemente por A 1SC. Ejemplos ciones de esfuerzos locales que pueden dar lugar a de este tipo de aplicaciones son pilotaje. Estos requi- La estructura secundaria cubre los elementos cuya falla sitos mínimos de tenacidad a la entalla para los miem- no conduciría a un colapso catastrófico. peratura descrito por Barsom (Referencia 16). frecuencia JI. C uando se especi fican los ensayos de impacto lla a la temperatura dada en la Tabla C-9. Tales aceros son aplicables a los miembros es.8. y de los fallos de las conexiones pesadas que adicional de tenacidad a la entalla previene la propagación cumplen con los criterios de inicio CVN cambiados por de fracturas por fragilidad desde discontinuidades grandes. C-9. o an1bos. Durante la vida de servicio. Los aceros que figuran en el presente documento como ( 1) Conexiones subacuáticas. ductilidad que las probetas de ensayo CV probadas a cluso moderadamente severas. o ambas. Los ticidad que se muestran en la matriz de la Tabla C-9. la carga clcl ica puede iniciar grietas de fatiga.8.20 °C' a .1 Requisitos del ensayo CVN. API tos CVN a temperaturas que varían desde 50 °F a 32 °F recomienda que el acero para los manguitos de juntas [lO oc a O C]. J] para aceros del Grupo 111 (ensayo transversal). concentración moderada de esfuerzo.7. la temperatura. contaminación). y la riostra en una estructura pri. normalmente se utilizan los en- sayos de calor-lote de conformidad con la norma ASTM (a) Desempeño si n ruptura del ensayo NLR de A673.8. una temperatura más alta. redundancia. Las clasificaciones de tenacidad A. 25 nuación deben considerarse al especificar los requisitos pies· lb [34 J) para el Grupo 11. que las propiedades de resistencia. Los miembros princi- segundo o más) y redundancia estructural de tal manera pales en conexiones tubu lares están sujetos a concentra- que una fractura aislada no seda catastrófica. Los ensayos de calor- historial de éxi to en la aplicación en las estructuras sol. indican la necesidad de mejorar la tenacidad a la entalla. vigas de pisos y columnas. (b) Energla CVN: 15 ft·lb [20 J] para aceros del (3) Los aceros de Clase A son adecuados para su uso a Grupo 1. se pueden La estructura primaria (o critica a la fractura) comprende usar los ensayos de calor-lote los elementos cuya falla seria catastró fica. (los manguitos de junta de pierna de camisa de chapa. Sin embargo. menos eficaz. una exposición a una variación considerable del calor. Se basan en gran medida en el fenómeno de cambio de tem- ejemplo.1 /D1 . pla con uno de los criterios siguientes tenacidad a la enta- maria. los cordones en las juntas principales X y K. la con. de cambi o de temperatura consiste en que los materiales ble que la fractura de una sola riostra o de su conexión de cargados estáticamente presentan niveles similares de extremo conlleve a un colapso bajo cargas normales o in. la resisten.1M:2015 Clase de tenacidad. los requisitos CVN establecidos anteriormente a temperatu- B.8 para el acero de Clase B. plican combinaciones ad\'ersas de los factores citados ante- riormente. los Grupos 111 . y ensayos de impacto de la frecuencia para los aceros de como se describe a continuación: Clase A deben cumplir con la especificación bajo la cual se ordena el acero: en ausencia de otros requisitos. y 35 pies-lb [48 J) para el de tenacidad a la entalla.COMENTARIO AWS D1. y la carga de impacto o la falta de diseñadas para cizallamiento por punzonado.2 Requisitos LAST. moderado. Estas demandas son parti- cuando el espesor. riostras en mar. Para aceros de mayor resisten- cia se reduce un poco y el riesgo de colapso bajo cia. estos requisitos se pueden cumplir de 'arias pulgadas. Grupo 111. Las de impacto. y 35 ft·lb [4 temperaturas bajo cero y para aplicaciones críticas que im. Los aceros enumerados en el presente normalmente mediante el uso de cualquiera de los aceros documento como de Clase A pueden satisfacer en general de la clase A. restricción baj a. 1V y V.40 °F l. las consideraciones de liberación de energía por la mecánica de la fractura sugieren valores ( 1) Los aceros de Clase C son aquellos que tienen un más altos de la energía req uerida. los aceros de Clase B deberán exhibir una condi ciones que se indican en los puntos ( 1)-( 4) a conti- energía CVN de 15 pies-lb [20 J] para el Grupo 1. cularmente graves en juntas-mangui tos de pared gruesa centración de esfuerzos. 25 ft·lb [34 J] para aceros del Grupo 11. en las condicio. no hay garant ía posi. :.y K-. ensayo y criterios de radas a través del espesor (dirección Z). por ejemplo.11 Requisitos de soldaduras en ranura con CJP C-9.10 Calificación de la WPS-Soldaduras en no son tan graves como las del miembro principal (o ranura con CJP: cantidad y tipo de probetas de en- manguito de junta). Suplementos S4 y SS.se Ya a utilizar en la API Espec. la posi- queta o junte¡ de mu~:stra. sin :. [200 mm] Sch. o cualquier combinación de estas condiciones). para las que sayo y rango de espesor y diámetro caliticado. e:xcepto para los procesos EGW ) se desea prevenir las fracturas por fragilidad.AWS 01. Es- pcc. en conexiones en T-. se ha desarrollado un con- junto especializado de prácticas con respecto a las caliti- C-9. A menudo. la geometría de la junta también cambia.12 Requisitos comunes para caciones de la WPS y del soldador. Esta disposición se debe aplicar al cuerpo de las tro mediante procesos automáticos de soldadura.ección define la:. Para las riostras críticas. o una clase infe. soldadura y las posiciones calificadas se muestran en la dura. Para una flucncia de 50 fabricw:ión. se debe ficación de la WPS para tubería incluye condiciones para considerar el uso de stubextremos en las riostras de la tuberías de trabajo de gran diámetro. como parte del procesn de calificación.0 se recomiendan los siguientes grupos y trucción antes de su uso real t:n el trabaju.1 . 120. ancha en varios aspectos importantes. Y. alta carga de fluencia. Y-. Esto asegurará clases de metales base para su uso como miembros prin. las condiciones de ~ervicio requieren que estas soldaduras cumplan con las cualidades de resis- procedimiento de soldadura (WPS) tencia y rendimiento de fatiga convencionalmente aso- ciadas con las soldaduras en ranura con CJP. 2H. pero no en tuberías de 8 pulg. con el !in de evitar la degradación de las HAZ. con el fin de validar la \VPS. para mu- Calificación de la especificación del chas estructuras. para la calificación de la WPS de tuberías de gran diáme- rior. 50. el tipo de prestar especial atención a los procedimientos de solda. Sin embargo.-1-.y K. se debe solicitar una ma.1 Posiciones de snldadura de ensavo. calificación. aceptación para la calificación (4) Extremos de riostra.1 A 770. La posición es una variable imprescindible para conexiones críticas en cualquier ubicación en la que para todas las WPS. Con frecuencia. y las cargas de tracción a través del espesor en servicio. Para conexiones críticas que implican restricción alta (incluidas las secciones de geometría advt:rsa. La cali- las fracturas por fragilidad serían catastróficas. CJP se puedan soldar solamente desde el exterior. que todas las posiciones necesarias se sometan a en S<!) o cipales de conexiones tubulares: IIC. Gr. (:i) Conexiones críticas. 42 o Gr. el uso de tubos como conductos. así como también los calificación de la WPS y del detalles de juntas precalificadas. SAW. Aunque los extremos de de la WPS riostra en conexiones tubulares también están sujetos a la concentración de esfuerzos. se deben LSW que solo se realizan en una posición. Se debe califi- considerar los aceros más duros de Clase A. 1118. Las relaciones entre la posición y la configu- ksi [345 MPa] y aceros de mayor resistencia. entonces. C-9. Esto está pensado misma clase que el manguito de junta.11. o AST\. para estructuras tubula- res. respaldo: 564 . Es muy importante realizar pruebas y eYaluacio- cluso para el servicio menos exigente de las estructuras nes a las soldaduras que podrían encontrarse en la cons- ordinarias. y se puede aplicar a cualquier proceso de solda- dura que se pueda utilizar en tubos de gran diámetro. IV y V. como riostras (entre conexiones). por ejemplo. Esta sub. posiciones de soldadura pJra las solda.12. Para satisfacer estas necesidades. ción cambia continuamente cuando se desplaza alrededor de \ajunta.!unas La soldadura en miembros tubulares difiere de la utili- dudas en cuanto a la idoneidid de estos detalles de junta zada en placas convencionales y construcción de ala para una nueva WPS. 2H. y K-).Juntas a tupe.H Tipos de ensayos de gruesas. In. o la complicada geometría de Parte C las conexiones en T-. métodos de se debe considerar el uso de acero con propiedades mejo. Cuando los detalles en ranuras en para conexiones tubulares cone\:iones en r-. las condiciones de servicio C. secciones C-9. soldadura Se definen varias aplicaciones especializadas tubulares en las que se permite que las soldaduras en ranura con C-9. 1\. IIIC.1101.15 Soldaduras en ranura con CJP C-9.Tabla 9. A PI. no hay acceso a la parte de la raíz de la soldadura: y las circunstancias pueden impedir el uso de respaldos (por ejemplo. Tabla 9. car cada WPS para cada posición qu. Estas disposiciones complementan las que figuran en desempeño del personal de otras partes del código.1 M:2015 COMENTARIO {2) Servicio atmosférico. duras de ensayo y dc: las soldaduras de producción de puestas a temperaturas más bajas y a posible impacto.9. Para las conexiones ex. se debe ración de la soldadura de ensayo de caliJicación.se desvían de los detalles preca- lificados de la sección :t ll. Y. o cuando existen al!. o calificación. resultan en ahorros significativos en el trabajo. Esto podría hacer de este un perfil cóncavo. Y.se hagan desde un lado sin 9. En las juntas a tope. a los perfiles obtenidos en algunos de los modelos a es- tas convencionales para ensayos mecánicos. con el metal base adyacente.9 y se muestran en la Figura 9.::s (n!~se Tabla 3. Cuando se utilicen materia- los datos prccalificados de la sección 9. Estos detalles también son aplicables cado (por ejemplo. Y. pero solo cuando se penníte que las soldaduras en ranura con CJP en cone\:Ío- siguen todas las disposiciones especiales de la sección nes tubulares en T·. los requisitos menos estrictos para el acoplamiento y la habilidad del soldador (d) La necesidad de satisfacer los requisitos espe.11. les eoncordant. para GMAW son necesarias para acomodar la punta en- vuelta de la pistola de soldadura. bos.y K-. Y. el especialista en cobertura más artístico podría ficaciones comunes de tubería 2G más 5G. En este ensayo. como se ha descrito anteriormente en C- soldador demuestra la habilidad y la técnica para deposi.25 y 9. CJP.con lado según se requiera. dado desde un solo lado. las configuraciones de junta de las planos (figura 9.15. Bajo condiciones descritas cui- mente en aplicaciones de tuberías de presión. se ruede presumir que nas dudas en cuanto a la idoneidad de los detalles de jun. tales juntas igualan la resistencia de las secciones unidas tas para WPS.15. respaldo. están prohibidas b~jo las disposiciones convencionales para estructuras cargadas cíclicamente y estructuras car. el uso de ace. Mediante el uso de electrodos PJP.14-9. entonces. y con la introducción sistencia estática de tales juntas es casi la misma que para de altas tasas de deposición y procesos semiautomáticos 565 .27 se utilizan con el fin de simular la obtenidos sobre las pequeiias conexiones tubulares utili- condición de la raíz y el acceso limitado de las conexio. Una vez que se conozca. Aunque se mayor resistencia y secciones más pesadas.27.2. ren electrodos de bajo hidrógeno.:clu- yen técnicas más conYencionales.14) representan aquellos comúnmente Figuras 9. a los procesos FCAW con características similares de congelación rápida. nura con CJP realizadas a ambos lados. de cala utilizados para desarrollar la base de datos histórica conformidad con la Tabla 9. Durante la realización de una soldadura en una conexión en T-. 7.1-t-9. esto debería convertirse tar correctamente metal de soldadura alrededor de las es.y K. las siguientes: las SMJ\ W de todas las posiciones y las GMAW-S de (a) El uso de un proceso fuera del rango precalifi.sin respaldf) sul- gadas estáticamente. Y-. resistencia por parte del diseí'iador. E60 1O. Se requiere que d solda- (2) Conexiones en T-. de junta aún se pueden aplicar a tales WPS GMAW.difieren de demuestra en el ensa\"o 6GR). A pesar de que requieren controles adicionales de miento).1. de fatiga. cuado. con cordón oscilado u ondu- También se abarcan las conexiones en T-. y K. congelación rápida. También son similares nes en T-.y K-. con el fin de validar las WPS. se requiere una junta de maq-ueta según las limitaciones de las secciones 9. Para las conexiones tubulares muy delgadas. en una progresión natural con espesor para que los solda- quinas de un miembro de tubo rectangular.1/01. La calilicación para las soldaduras con CJP mediante el Para aplicaciones donde se requiere un mayor rendi- uso de secciones tubulares rectangulares que se detallan miento de fatiga asociado con soldaduras en ranura con con conexiones en T-.de soldadura única re. Y. el ··estándar". Luego de ello. (e) El uso de condiciones de soldadura fuera del En muchas aplicaciones. voltaje. ensayos de tubos muy grandes en los que el acceso al interior es po- sible. sin embargo. 7. Se consideró que las ranuras más an- (b) El uso de metal base o materiales de soldadura chas (y aberturas de la raíz más anchas) que se muestran fuera del rango precalificado (por ejemplo. son aplicables las soldaduras convencionales en ra- impacto). En este punto. en particular cuando el acero suave se utiliza con las soldaduras en ranura con CJP hechas desde un lado metal de aporte E70. CJP para conexiones en T-.12 y del diseño de la junta. Aunque el proceso pos- ros exclusivos o una pasada de raíz de hidrógeno no bajo terior no está prccalificado para GMAW-S.16 se desarrollaron a partir de la experiencia con entre otras. La falta de acceso y la geometría Cllmrleja e-. toda la cobertura de soldadura se realiza en una sola pasada.12 y 9 . amperaje. se preparan las probe.15. el PJP de la sección 9. o K-. pre.2.n K. Y.COMENTARIO AWS D1.1 ). -.y K. Y. C-9.y K. que requie- aplican los valores de fatiga más bajos admisibles. se utilizan amplia. uniéndolo suavemente ser ventajoso en zonas en las que los soldadores califica.y K-. o hay algu. en particular con pequeños tu- rango precalificado (por ejemplo. Y.1M:2015 ( 1) Juntas a tope de tuberías. Se considera que han evolucionado de la de macroataque no se requiere para soldaduras en filete o siguiente experiencia. Ahora se dadosamente (véase Figuras 9.1 0. los perfiles Para estos ensayos.4. Con la llegada de aceros de dos con 6GR no estén fácilmente disponibles. los detalles en el material grueso). soldaduras en ranura con PJP (véase Comentario C-9. el código hace refe- quiere de ensayos adicionales como se indica en la Tabla rencia a un conjunto coherente de perfiles de soldadura 9. zadas para aplicaciones en tierra. y_).5 y 9.7.2.4 Cunexiones en T -.o permiten para estructuras tubulares. G:V\AW-S).1 O. 9. la geometría y la posición varían conti- Se pueden requerir ensayos adicionales de calificación nuamente a medida que se avanza alrededor de la junta. 16 ). Y-.1 será completamente ade- calentamiento. Para ciales de ensayo del Propietario (por ejemplo. Este ensayo dores la sigan. velocidad y dirección de desplaza. Cuando los detalles dor demuestre un alto nivel de habilidad (como se de las ranuras en conexiones en T-. o junta de muestra de conformidad con la sección 9. d cl1dig. Estas circunstancias incluyen. de la WPS a causa de alguna variable esencial diferente Lo~ detalles que se muestran en las Figuras 9. la re.19 para más detalles). Las pueden ejecutar soldadores que tengan las cali. dan para que c~incidan con el descmpeihlde los diversos res van más allá de la base de datos histórica de fatiga y grados de acero que se enumeran en las Tablas C-9.4.25 pulg. mediante ensayo {es decir.:on tenacidad a la entalla se deben unir con metales de aporte que posean Para espesores de miembros ramales de más de 0. Aunque carece de la beta de ensayo estándar. Cuando se requiere calificación de la WPS México. combinaciones de marcas específicas hilo 1 fun- blecimiento de la adecuación metalúrgica de las WPS y dente.625 propiedades compatibles.4.16 describe sea necesario vol\"er a rt:petir el ensay o.1/D1. ángulos de ranura de menos de 30''. 1. los niveles de conexiones estructurales en T-. HAZ deben ba<>arse en las mismas consideraciones de in- lete para evitar la creación de durezas peligrosamente geniería que se utilizan para establecer los requisitos de altas en la HAZ del pie de la soldadura (esta es también tenacidad del metal base. El perfil de soldadura resultante es muy similar al ficación. nar los defectos de la zona de soldadura. [32 mm]). Se deben tener en cuenta Este perfil ''estándar" alternativo es más fácil de comuni. Parte D. por la calificación de la WPS. es apro- Las probetas normalizadas de ensayo de juntas a tope de piado considerar las variables esenciales adicionales que tuberías.os valores de energía de una probeta única K2) si se debiesen aumentar aún más los perfiles de sol. Metal de soldadura. Estas solda. Los metales base <. solo mediante el aumento de la tenacidad podría no ser tar fluencia localizada en los niveles de carga de diseño). debería incluir ensayos CV~ del metal de soldadura según males de 1.15). Golfo de México.1M:2015 COMENTARIO de soldadura.AWS D1. base mecánica de fractura de los ensayos de desplaza- ~ió!! de los procesos no precalificados y las WPS con miento de la abertura de la punta por agrietamiento variables esenciales fuera de los rangos precaliticados (CTOD). mites ensayados para la clasificación de AWS. de con- ropeos recientes a gran escala. [38 mm] y espesores de cordón de 3 fue depositado.6. y DI.2. a esenciales cubiertas por ensayos anteriores). Y. mediante los requisitos de diseño. tal y como se indica dadura en filete de 45° (véase Figura 9.11. energía superiores a los de las clasificaciones de AWS re- quieren que todas las WPS se califiquen mediante en- Los detalles de juntas precalificadas indicados en la sec. evitar fracturas la ubicación del "punto caliente". cali- digo. La tenacidad del metal de soldadura y de las de mantener los tamaños mínimos de la soldadura en fi. !. Otras partes del código abordan estos zada que se muestra en las ediciones anteriores del có. se deben utilizar tubos rectangulares. El Código exige que la califica.15.2 se basan en la experiencia con maquetas a es- cala completa de este tipo de conexiones que a menudo El ensayo CVN es un método para la evaluación cualita- revelan problemas prácticos que no aparecen en la pro. y se deben someter a ensayo CVN.1. solidificación.y K-. Sin embargo. Para espesores más gruesos. el método ha sido y continúa siendo una me- cumplan con las disposiciones de la sección 9.4 Soldaduras con requerimiento de tena- Sin embargo. dura de prueba.. demostrado anteriormente. especificadas en la Parte B de la Sección 4 para tienen una influencia sobre la tenacidad a la fractura.15. para los aceros de Clase A.9 se recomien- cordón por encima de 1. un perfil de soldadura cóncava que se une suavemente con el metal base adyacente. ción 9. se añade un filete definido en el pie de la soldadura según sea necesario para limitar Se requieren ensayos adicionales para las conexiones con el efecto de entalla del pie de la soldadura al de una sol. formidad con la Sección +. y C-9. sayo. cuando el desempeño de impactu similar no se ha El efecto del tamaño comienza a manifestarse. y la restricción de los consumibles SAW a los lí- los materiales. Y.da mínimos en la Tabla C-9.5 pulg. No pueden cubrir toda la gama de varia. Los miembros ra.4. emplea con un programa definitivo de NDT para elimi- tra y maquetas tubulares. lo que mitiga el efecto de Dado que los requisitos de la WPS de AWS se ocupan entalladura y proporciona un nivel mejorado de rendi.4. que puede experimen. principalmente de la resistencia a la tracción y la solidez miento de fatiga para las secciones más pesadas. K 1. (una de treq pu~den ser de 5 pies· lb [7 Jl menos sin que dadura fuertemente entallados.y K-. Las probetas se deben retirar de la solda- pulg. y se esperarían más efec. también estamos limitados por la necesidad cidad CVN. C- la experiencia de las primeras plataformas del Golfo de 9. [75 mm] representan los límites de los ensayos eu. cuando la WPS no está precali- ficada. ciones de rectangulares para conexiones en T-. R~quisitos para los tos adversos de tamaño (desempeño por debajo de X2 y ensayos CV:\. soldadura se deben utili7ar fuera del rango de las variables ferior definido por las Categorías de fatiga X2 y K2. y más fácil para ellos realizarlo por Cido por el hidrógeno y el agrietamiento en caliente por la posición que por el perfil de soldadura cóncava ideali. Tenga en ción continua de la geometría y la posición encontrada en cuenta que. en lugar de tener un estado precalificado. la caliticación menos que el perfil se mejore aún más.as recomenda- tangulares pueden basarse en cualquiera de los ensayos ciones contenidas en este documento se basan en las de placa o de tubería para posición y compatibilidad. cuando se En esta subsección se prevén ensayos de junta de mues. (con énfasis menor en la tenacidad a la fractura). La tenacidad a la entalla observado en las platafonnas tempranas en alta mar del solo nos ayuda a convivir con soluciones imperfectas. y el rendi. son satisfactorias para el esta. esto parece haberse convertido en un arte Cuando se consideren los ensayos de maqueta para sec- perdido. prácticas que por lo general han aportado experiencia sa- 566 . [16mm] (típicamente asociados con espesores de valores de enen. dida razonable de seguridad contra fracturas. otros problemas. Las temperaturas de ensay o y los pulg. tiva de la tenacidad del material. el agrietamiento en frío indu- car a los soldadores. La Figura 9. en lasección9. C-9. Las WPS para secciones rec. efectivo en términos de costos. técnica e inspección. o cuando los consumibles de miento de fatiga comenzaría a declinar hacia el nivel in. ejemplo. duras en filete se escalan al espesor del miembro ramal a fin de aproximarse a una forma cóncava de la soldadura. los diseñado. cuyo rendimiento de fatiga durante va- rias décadas de servicio ha sido coherente con las catego- rías X 1.5.15. el agrietamiento por fatiga. este ensayo de precalifica- ción se está aplicando como requisito adicional para los Para conexiones soldadas críticas. estas LBZ pueden ser perjudiciales. si la tenacidud HAZ se ('SIÚ ahon/wl(/o soldadura altamente refinadas de las pasadas hacia abajo. forzando a que las gía de una sola probeta (una de tres) 5 pies ·lb [7 Jj n1enos deformaciones plásticas se desplacen a otra parte sin necesidad de voh'er a rcp~tir el ensayo. o se propagaban a través de ella. Cna cantidad de fa. Además de la tenacidad del metal de soldadura. (5) Los cambios en la composición.'>.004 pulgadas a 40 "F [0. A 57:? ordinario de (irado 50 rm1 la npcctatim altos de tenacidad puede requerir tomar algunas decisio. se deben reconsiderar las temperaturas de la Sección C-2 detalla un procedimiento de precalifi- de ensayo de impacto.) Un mues.fh 134 .f /) rara placas de C//S0_\'0 de ca/ificacÍtÍII práctiCO/f/ente dual) y con los tamaños de discontinuidad.~ de impacto 1/AZ o {o di' grada- nes dificiles contra otros atributos deseables del proceso ción 8:1 del ensayo en IIPI-2H-50-Z.\ccw•nnú. es apropiado el ensayo aceros de alto rendimiento. Aunque el ciclo de calor de las solda./a. cuando se permiten valores de ener- flucncia que el metal base adyacente. 1O 111111 a 4 "C] a 0. así como también de temperatura. A continuación enumeramos algunas contra- del cordón inducido por hidrógeno. Los ensayos CTOD se realizan a algunos productores lo aceptan como requisito. temperaturas y tasas de deformación realistas. como API Espec. el muestreo a 0. para queña) el metal de soldadura y la HAZ. Por la experiencia.4 mm. aumentados de titanio 567 . que tenga en cuenta un muestreo más amplio de la HAZ que junto con la observación de los límites sobre la entrada el único conjunto de ensayos CVN requeridos por la Sec. ex· como de los parámetros de soldadura. promueven el refinamiento del grano en la HAZ ción 4. que repre- sentan las de la aplicación de ingeniería. a menudo antes de una carga ( 1) El uso de aceros con capacidades moderadas de de fatiga significativa. a.38 mm a -JO °C]. utilizando pro. frente a una entrada de calor más baja y capas de cesamiento.:e requisitos de muestreo. Parte D. Bajo dades de las HAZ. demás grados de 50 ksi \/345 MPa/ e infl_'riorcs. en base a exposiciones locales de cación. por ejemplo. Por lo tunro.onab!t' de cxrra¡Jolar csrc en- das a 14 °F [0. debiendo especificar en los dm:umcntos contractuales la energín y temperatura del (2) Sobreajuste y endurecimiento por deformación en aceros al carbono-manganeso normalizados convencio- ensayo C\'T\. mediante el uso de C'TOD. El Propietario también podría desear que se de soldadura en los procedimientos de soldadura.H-' debe de soldadura. Dentro de las HAZ de debe considerarse la posibilidad de controlar las propie.t' sul'ldt' Los requisitos de C\'OD representativos varían desde con 111w alta entrada dt' calor r altas /t'tlljJ('raturas en tri' 0. HAZ.1·íderor rea!i~fu·ensayos CVN por separado de d~fcrcn­ libertad relativa de la escoria atrapada de pasadas hacia tes grados dt' acero. Actualmente. y los límites 7onas frágiles locales con bajos valores de tenacidad. Precaución: Lo Seccián 4 de este cádigo rcnnitt' probar betas que tienen espesor prototipo completo. inclwo numdo .1/D1.015 pulga. de calor. rangos de esptsor r las mtas dt' pro- arriba. pawdav. . los treo más amplio aumenta la probabilidad de encontrar límites reducidos de vanadio y nitrógeno. una alternativa posición al agua de mar de 40 or [4 °C] y exposición al preferible para abordar este problema consiste en la pre- aire 14 oF l 10 °C]). La Referencia 25 menos hostiles. se ha encontrado que los nales de 42 ksi a 50 ksi [290 MPa a 345 MPa] en los que Yalon::s promedio de HAZ de la Tabla C-9. En coll- sis mecánico de la fractura y la evaluación de defectos. en lugar de ser un posible enlace débil en el ( 4) Los límites precalificados del espesor de la capa sistema. Parte D ofre~. como se demostró mediante la no rup- tura en el ensayo NRL de gota-peso (discontinuidad pe- La Sección 4. . Para los entornos que son más o calificación de soldabilidad del acero. captura de grietas.1 /. la penetración profunda y la nm.COMENTARIO AWS D1. costa afuera o alta mar: ban fracturas que se iniciaban en la HAZ. la sclccnán de i\PI-~fi-50-Z (mu. (3) La tendencia de las grietas por fatiga en las juntas A medida que incrementa la criticidad del desempeño del tubulares soldadas a crecer fuera de la HAZ antes de que componente.v hajo come- en los que el CTOD requerido está relacionado con los nido d(' a::. a menudo· esta región nar si las contramedidas se deben emplear para limitar el presentará propiedades de tenacidad degradadas. por ejemplo. por ejemplo. y CTOD más técnico. medidas y circunstancias atenuantes para la práctica en llos prematuros en las juntas tubulares soldadas implica. Zonas frágiles locales (LBZ). mediante ensayos de la WPS.\ . CVN (k repisa superior d1' 200 pies ·fh 1270 niveles previstos de esfuerzo (incluido el esfuerzo resi. y reducen la magnitud LBZ 2 mm y 5 mm desde la linea de fusión. Con alcance de las LBZ y su influencia sobre el rendimiento frecuencia la HAZ es el sitio de agrietamiento debajo estructural.1 O son razona- el metal de soldadura y la HAZ tienen mayor carga de blemente alcanzables. las temperaturas de ensayo más bajas (lo alcancen el tamaño apreciable (asumiendo que se evita la que implica una WPS más restrictiva) proporcionarían tangencia desfavorable de la costura de unión soldada del HAZ que coincidirían más estrechamente con el desem.regurwú la saf¡\f{¡ccfón del requisito de tnsaro CVN para HAZ de 25 pie. ensayos CYN. de reproducir las energ. soldadura pueden existir zonas frágiles locales. ciertas condiciones.1M:2015 tisfactoria sobre fracturas en estructuras localizadas en Puesto que la tenacidad HAZ depende tanto del acero ambientes con temperaturas moderadas (por ejemplo. duras a veces mejora los metales base de baja tenacidad El Ingeniero debe considerar el riesgo de LBZ )' determi- en estado bruto de laminación. El logro de niveles más sayo panJ. . 2W y 2Y. (Estas dimensio- nes pueden cambiar con la entrada de calor. manguito de la junta con la huella de la riostra) peño del metal de soldadura y del material matriz adya- centes.l({re. Esto arroja un acero de 50 ksi /345 MPa/ para wlificar todos los información cuantitativa útil para la ingeniería del análi. No hay mm¡cra ra::. conexiones en T-. la siguiente interpretación es apropiada: l:alificación de soldadores no siempre están a disposición ( 1) La calificación en el ensayo de tubos 6GR tam- del Contratista. los ensayos de doblado realizados desde las 9. Debido a las habilidades especiales que se requieren para (3) La clasificación para las soldaduras en ranura en ejecutar con éxito una soldadura en ranura con CJP en secciones rectangulares también califica para la plal:a (y conexiones en T-. sin tener en del tubo no son diferentes a las habilidades para soldar cuenta el diámetro).1/D1. Y. sin tener en cuenta el diáme- para conexiones tubulares tro). Estos ensayos de doblado no cumplen Cuando un ensayo 6GR utiliza secciones rectangulares.14. Estos en- los ensayos de doblado tomados de las caras no evalúan sayos de doblado no cumplen con las necesidades de co- la capacidad del soldador para llevar el metal de solda.13 y 9. Y.4.1M:2015 COMENTARIO Parte D requerido para soldadores que se espera que hagan solda- duras en ranura con CJP en conexiones en T-.8.19 del código).19 Soldaduras en ranura con CJP cabilidad en base al espesor. bién califica para conexiones en T-. debido a que las esquinas de dura de manera pareja alrededor de las esquinas relativa. véase Figura C-9. existe una diferencia entre soldar alre. ficacio~es comunes de tubería 2G más 5G.ura 9. Y. y K-. soldaduras óptimas alrededor de las esquinas. la limitación de forma de 9. tope. Obviamente.25 pasaran el ensayo adicio- nal de macroataque de la esquina según la figura 9.2. siempre se requiere el nivel viceversa.14 no distingue entre las secciones de tubo rías de tamaño de trabajo se permite puesto que los tama. si se encuentra dentro de la limitación de las de calificación de soldadores 6GR para el proceso que se Tablas 9. (tubo circular) y las secciones rectangulares. se desarrolló el en- sayo de macroataque de la esquina de la Figura 9. pero no viceversa. C-9. Calificación del desempeño Para este caso.26 utilizando un tubo redondo o tubo. conexiones en T-. el soldador debe ~robar el ensayo su eje (línea central). recta.13.2 diámetros calificados Si el Contratista desea calificar a un soldador sin el esta- tus 6GR existente para soldaduras en ranura con C J P en C-Tabla 9.17 Posiciones de soldadura de siempre y cuando se cumplan todos los requisitos de la producción. (2) La calificación en los ensayos de tubos 5G y 2G también califica para secciones rectangulares (con apli- C-9.2 para cada soldador. solo sería necesario que los soldadores 6G R calificados sometidos a ensayos en tubos o tuberías redondas según la Figura 9. La Tabla9. Debido a la necesidad de que los soldadores de. Obviamente. mente abruptas.con estas conexiones pueden estar sometidas a grandes es. realizando un ensayo de macroataque en las fabricar una tubería. rectangular de conformidad con las limitaciones de la dedor de un tubo y soldar a lo largo de un tubo paralelo a Tabla 9.K-. dura en filete es completamente diferente de una solda- dura en filete a lo largo de la longitud de la tubería para La calificación en ensayos de tubería 2G más 5G o 6G adjuntar un tapón de placa.27 es un ensayo adicional de desempeño 568 . J-:1 ensayo de macroataque de la esquina que se muestra en la Figura 9. La soldadura sobre los perfiles de pro. la Figura (). si se junta a tope es completamente diferente de una soldadura utilizaron secciones rectangulares. pero no al revés. Además.y K.:26.y K. el soldador debe soldar el conjunto del ensayo 6GR de la mente significa que se esté realizando una soldadura de Figura 9. Por esta ra- ños de tubería especificados en la Tabla 9.4. las habilidades también califican para juntas a tope en secciones rectan- para realizar una progresión en línea recta paralela al eje gulares (con aplicabilidad en base al espesor. ducto de material de tubos (o tuberías) no necesaria. una junta de rótula con una solda.puesto que las esquinas de También se abarcan las conexiones en T-.27. Y-.13 y 4.27 . Por estas juntas a formas laminares forjadas mediante el uso de una progre. muestren su habilidad para soldar las esquinas de tubos rectangulares cuando se requiere CJP.27 no es necesario puesto que todas las juntas de pro- producto de tubo no se aplica en estos casos de línea ducción requieren NDT según la sección 9. PJP. está utilizando. nexiones en T-. Las pueden ejecutar soldadores que tengan las cali- fuerzos. Cuando las secciones rec.15. también se requiere el en. secciones de esquina de la soldadura de ensayo.25 y la Figura 9.26.14 para la zón.utilizando tubos rectangulares. La calificación de soldadores que utilizan tubos o tube. el ensayo de macroataque de esquina de la Figura sión en línea recta.y K. estas conexiones están sometidas a esfuerzos altos. Y. caras no evalúan la capacidad del soldador para realizar tangulares se utilizan en la calificación de desempeño. con las necesidades de soldaduras en ranura con CJP en se recomienda RT para evaluar las esquinas. Una soldadura de contorno en una de macroataque de esquina usando la Fig. por lo tanto.15. (4) Cuando se utilizan secciones rectangulares en la sayo de junta de muestra en ángulo agudo de la sección calificación. cuando se van a utilizar ángu- los de ranura de menos de 30°.y K. Y.y soldaduras en ranura en secciones rectangulares. Asimismo. espesores y Tablas 9. Y.AWS D1.25 o la Fi- en ranura longitudinal que une una placa laminada para gura 9.27 o.y K-. RT no es aplicable a las dad sin soldar proporcionará una concentración de es.23 Respaldo fuerzo de la soldadura para mejorar el rendimiento de fatiga.y K-. cales.27 Prueba ultrasónica (UT) dura.2. La discontinui. Los criterios internos de aceptación esfuerzo. Inspección como los que Jiguran en la Sección 6. no son aplicables a conexiones tubulares en T-. y 6. Las tensiones residuales.12. perfiles soldados básicos con el refuerzo en su lugar.1 Criterios de aceptación de UT para conexio- sarias del Ingeniero donde sea necesario. W.COMENTARIO AWS D1. en cuyo para las estructuras cargadas estáticamente. de inspección a la Clase R.y K-. se milar al agrietamiento.1. AWS/WRC/Wl Conference. Cualquier variedad de equipos y técnicas puede ser satisfactoria a condición de que se reconozcan los siguientes principios generales. 9. y la preparación del bisel. Conference on Welding of Tubular Structures.24 Tolerancia de dimensiones de Structures. Marshall. se propagarán en e\ metal base.26 NDT La técnica de inspección debe tener en cuenta la geome- tría de la junta en su totalidad. también sería consistente la mejora de los criterios Cw9.1 son aplica- Fabricación bles a las soldaduras en ranura longitudinal en las juntas a tope con el refuerzo en su lugar.24. si. C-9. en de la sección 9. mediante la idealización de las porciones localizadas de tructuras tubulares son esencialmente los mismos que soldaduras como si unieran dos placas planas.4. Las disposiciones laxas para la en algunos detalles. la retención alta dos. C-9. no se aplican los procedimientos de UT estandarizados paso a paso. condición de la raíz de las soldaduras en ranura longitu- quiere una discontinuidad y la falta de acceso no permite dinal no son apropiadas para las soldaduras en ranura cir- soldar el respaldo. Y. Para la carga cíclica. Y.y K-. soldaduras en ranura longitudinal en las juntas a tope. La soldadura nes tubulares.26. siguiendo la versales en la soldadura cuando la zona no fundida es lógica del párrafo anterior. Tales grietas. General.1M:2015 Parte E C-9." Fitness for Purpose in Welded Construction.26. C-9. ''Experiencc-Based. Los procedimientos y criterios de acepta- final se debe realizar solo después de haber corregido la ción de UT establecidos en la Sección 6. Atlanta. Los requisitos de UT tubular perpendicular al campo de esfuerzo. Las aberturas de la raíz más amplias que las permitidas por la Figura 5. qué crite- rios de aceptación se aplican (Clase R o Clase X).1 Clase R son similares a la Sección muchos casos. El código desempeño de fatiga de Nivel 1 en la Tabla 9.1 junta para ajustarla a la tolerancia especificada de aber. fit- ness-for-Purpose Ultrasonic Rcject Criteria for Tubular C-9. Y.13.6 son especificadas por el ingeniero para mejorar el fuerzo inverso en el ciclo de esfuerzo aplicado.27. véase referencia P. también permite respaldo discontinuo en aplicaciones específicas sería apropiada una actualización de los criterios internos seleccionadas o donde el ingeniero lo apruebe. Debido a la compleja geometría Parte F de las conexiones tubulares en T-. Los esfuerzos por compresión disminuyen el Cuando las mejoras de perfil superficial en la sección riesgo de formación de grietas a menos que haya es. Esto se puede simplificar C-9. cia ha demostrado que una junta a tope en escuadra ajus- tada lirmemcnte en el respaldo de acero que no esté Cuando se utiliza la UT como una alternativa a RT para soldada constituye una condición a la entalla severa.2.2. Proc.7. y cuando sean aplicables. manteniendo así la contracción a un mí.13.tura de la raíz.1 Los requisitos de calidad de soldadura de es. 11 W. Los requisitos estáticos de RT de la sección 6. .1.2 Corrección. Y. ción de conexiones tubulares en T-. La experien.2 Requisitos para conexiones tubulares. los efectos de la curvatura pueden entonces volverse a in- 569 . miento.15 se pueden corregir mediante la creación de uno o ambos lados de las caras de la ranura mediante solda.1 Respaldo de longitud completa. \984 ). es decir. esto es consistente con el rango de esfuerzo admisible re- ducido de los detalles de la Categoría C. donde la geometría de la pieza re.:v de Calderas y ReujJiellfcs a Presión de ASME y también se puede considerar para las soldaduras Las discontinuidades en el respaldo no se pueden evitar en ranura longitudinal. RT cíclica de la sección 6. VIII del Códi¡.3 y la Tabla 9.27. 2nd lnt'l. Los criterios de aceptación para esta últimas se nimo.23. El respaldo soldado paralelo al eje del cunferencial cargadas cíclicamente en tracción. Los documentos del con- trato deberán indicar el alcance de los ensayos. que puede producir grietas trans. ya que el desempeño de fatiga es similar al de los y las cargas cíclicas aumentan el riesgo de tal agrieta.1/D1. se le recomienda al usuario obtener las aprobaciones nece.y K-. soldaduras en conexiones tubulares a conexiones tubula- fuerzo y fallará cuando sea perpendicular al campo de res en T-. miembro se deformará con el miembro. caso las variables principales son los ángulos diedros lo- mente. C-9.2. establecen en la sección 9.27.\. 6. Debido a la compleja geometría. utilizan normalmente criterios no tubulares.12. la RT no se puede aplicar con éxito a la inspec. el espesor del material. Durante la corrección de las aberturas de la raíz.2 Clase X son apropia- agrietamiento. Si se retira el re- C-9.27. Mayo de juntas 1982 (también Proc. Bastan. La concentración de esfuerzo puede iniciar el UT interna de la sección 9. 1M:2015 COMENTARIO troducir como correcciones menores.6-6. guras 6. }-' K-. Y. Y. a menudo se encuentran prcsenks extienden más allá de los límites del haz.5 de la de la técnica disponible para el examen de las estructuras Referencia 1O.que ten- gan soldaduras en ranura con CJP realizadas solo desde el exterior (véase Figuras 9. y en la capacitación y certificación de nica~ de contorno del haz son útiles para determinar el los operadores de UT. Y-. Y-y K- discontinuidad interior del mismo tamaño).6.30) es considerablemente menos precisa que la [ 12 mm[). determinación de la longitud cuando los reflectores se bulares en T-. Las pri- meras son parte del costo de la inspección.2 de la Referencia 1O de C-2 . Las inspec. Los requisitos UT de esta sección representan el estado ción de transferencia se describe en la sección 3. terminación de la altura de los reflectores alargados con cil para los diámetros pequeños (por debajo de 12 pulg. 570 . tamaño dt: las discontinuidades más !!randes de auténtica Esta sección establece los requisitos de los procedimien- preocupación. (. factores: ( 1) Para conexiones tubulares en T-.AWS D1. y requiere más reflectores de esquina prominentes que no se pueden eva. Estos se describeil en detalle en la Referencia 1O. teniendo en cuenta los siguientes dada.o del haz se descri- tos. gura 9.28. el personal y sus calificaciones. atención en lo que respecta a calificación y aprobación luar únicamente en base a la amplitud: en este caso.28 Procedimientos de RT tas de trazado que superponen el haz de sonido en una vista en sección transversal de la soldadura. las téc. C-9. cipa que la distorsión geométrica contribuye a la falta de sensibilidad en la radiografía como se muestra en las Fi- El uso de calibraciones de amplitud para estimar el ta. C-9. dida en las prácticas que se han desarrollado para Los criterios de aceptación de UT deben aplicarse según lo platafonnas marinas fijas de construcción tubular sol- disponga el Ingeniero. o ambos. Son útiles las tarje.1.14-9. una discontinuidad de la superficie puede producir un eco más grande que una T-. una dimensión (H) menor que la altura del haz (véase Fi- l.2) Debe tenerse en cuenta que se pueden presentar falsas alarmas (discontinuidades UT que no se verifican posteriormente durante la reparación) y puede ocurrir que se pasen por alto algunas discontinuidades. La de- La calibración de la amplitud se \uehe cada \'C7 más dill. l~n el área de la raíz de conexiones tu.R.16).y K-.30 UT de conexiones tubulares en discontinuidad (por ejemplo. se para orientar los haces de sonido perpendicularmente a la presta especial atención en la descripción de la fabrica- línea de fusión de la soldadura. mientras que las segundas hacen hincapié en la necesidad de redun- dancia estructural y de acero resistente a la entalla . Las técnicas de ctmtor.12 y 9. La correc. malio de la discontinuidad debe considerar la atenuación de la trayectoria del sonido.1/D1. el mecanismo de transferen- cia (para corregir las diferencias en la rugosidad de la su- perficie y la curvatura) y la orientación de la C-9. y K. Se basa en gran me- ben en la sección . En algunos casos. Dado que la ciones deben hacer referencia al eje de soldadura local en sensibilidad radiológica y la aceptabilidad de las radio- lugar de al eje de la riostra.2 Selección y colocación de IQI.3.9. especialmente conexiont:s T-.100 mmj) o con paredes delgadas (por debajo de 1/2 pulg. las disconti- nuidades de la raíz son menos perjudiciales y más difíci- les de reparar que las presentes en otro lugar de la soldadura. del procedimiento. Los lQI se colocan signitkará una inspección múltiple con una variedad de en los extremos de las juntas de soldadura donde se anti- ángulos de transductor. Debe hacerse todo lo posible granas se basan en la imagen de los IQI requeridos. esto ción y en el uso de los lQl requeridos. tubulares. "Chord stress effects on the ul. et al. P.-:. y Herlachc. W. OTC 1043.) ceedings of the 2nd lnternational Conference. Joumal of Structural Enginening. H. 7.s· for Welded Joims in O. Shcrman. Canadá: The Steel Com. Proceedings of lllferna- tional Conference on OflYiwre Welded Structures. W. S. Graff. E. ASCE 9 ( 109): septiembre de 1983.. Dalias: joint design". S. Carter. Marsha\1. diciembre de 1982.. cross joints". AE-4. University of Texas: American Petroleum ln- joints". 1st Ed. A. Supplcment. tee on Tubular S'tructures. llouston. mul Construcring Fixed junio de 1988." Proc. M. A. Teeside Polytechnical lnstitute.1 ". W. Progress Report of the Cmnmit. ct al. Society of Automotive Engineers. Rodabaugh. 1980. y Barsom. :-. for fatigue design".1M:2015 Referencias para la Sección C-9 l. 3. marzo de 1989. P. mcnt ofEnergy. Hollow Structural Scctions-Design 17. Pro- mayo de 1981. 17th Ed. Boston: agosto de 1982. et al.:.) tice for lJ!trasonic Examination of Offshorr Struc- tllral Fahrication and Guide/in('S for Qualification 2. 2008. Fracturl' ami Fatigul' f(xms". Offslwre Tech. Conf. P. ASCE preimpresión 11. (También disponible como: American Society for Civil Enginccrs. "Rcview of design considerations l~{ Ultrasonic Techniques. Londres.1. tional Steel Construction Conference. Marshall. G. y Luyties. A. "Beam connec- tions to rectangular tubular columns. M. octubre de 1983. 18. timate strcngth of tubular joints". API RP 2X. 571 . P. Wclding Rcsearch American Petroleum lnstitute. (véase también 1968. Warrendalc: Society of Automotivc Engineers. ''lmproving the fatigue perfor- 810043. Wclding l~{ Tubular Structures. P. "Basic considerations for tubular AWS D 1. et al. WRC Bulfetin 256. M. Welding Journal. Davics. mayo de 1974. ''Load interaction in T-joints 14. abril de 1974.COMENTARIO AWS D1. W. WRC Bulle !in /93. Reino Unido: United Kingdom Depart- 4. D. R. enero de 1980. Sneddcn. J. tigul' Dl'Sign Rule. R.1/D1. 1O. J. Stamenkovic.lucva York: mayo de 1981. ASCE Structures Congress 1983. Rolfe. ''Allowab\c stresses 36. PEYTSEL Report 13. 5. N. W. joint design in offshore construction". et al. API RP 2A. STó. Marshall). Miami. 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American Petroleum lnstitute. ticefor Plam1in¡. noviembre de 1982. W. (con discusión de motive Engineers Fatigue /Jesign 1/andhook. FL. American Petroleum lnstitute. hollow sections''. P. Marshall. W. 6. 1987.:. mayo de 1981. Prentice Hall. "Review of data rclevant to the Boston: Pergamon Press. Session stitute. ct al. ASCE Journal af Structuraf Enp. W. API RP2Z. SAN-87/1-E. y Wardcnier. 25. llelsinki. Birkernoe. 24. W. P. ··weldment dcsign for Ojj. XV-664-87. SC-XV-84-072. A. G S. Finlandia: lnternational lnsti- DECT Rept. A.1M:2015 COMENTARIO 20.\"lwrt' Structures. J. The Strength and IIW Doc." CI. tice for Pre-Producrion Qualification of S'tccf Piares 23. XV-701-89. Predominantly Static Loading. y Tucker. "Revicw of American RHS web crip- pling provisions". A.i. J. Tubes Div. 1989. "C'ana. diciembre de 1987. abril de Bchal'ior (~{ Statically Loadf'd Welded Cmmections 1987.. y Frater. of Toronto. J.1/D1. septiembre de Univ. sign RecommnJdations for Hoflow Scction Joints- 21. Hritish Steel Corp.. dian implementation ofCIDECT monograph 6. 572 .AWS D1. 22. CIDEC'T Rcpt. American Petroleum lnstitute. F edición. Giddings.julio de 1984. Packer. Ias: American Petroleum lnstitute. Univ. T. C. J. De- 1986. Rt'comnwnded Prac- 1/l'ering. 2nd Edition. J. IIW Doc. Sección 6. Packcr. Internationallnstitute ofWelding. Packer. ofToronto. in Structuraf /Jollow Sections. 5AJ-84/9E. \987 . IIW Doc. tute of Welding Annual Assemhly. mono- gralla de CIDECT. IIW S/C XV-E. Dal- for hollow sectionjoints". F F. '-' o -§ ' F. o 56 para K y N Para concxio.-.:ia en Cono. F.. del a lúrmulas Falla local de naneo 1:4 de las nonnas de rotaeión C(lmportamicnto axial de pandeo vp !in¡_¡]-= 0.. 1 1 )F.Jt parad dtseño de mtL-'Illhnl'> ¡J. 60 300 o: < n Fv 1 1· ~ ' < 0- 112 para conexión K ' _g w 84 para ·1 e Y ... F'' "'/i--._· -~'x:ctón r.hilidad ·omplcto plásticos.o lota\ local 9100 10 500 42 000 2 . o límite del Flucnci fónnulas Falla local de naneo 1:4 de las nom1as de rotación comportamiento a axial de pandeo Vr final'""" 0.c.57 F~ 0 de cordón abocinado en 9.-10) '-' 2 22 20 Sin límite "J o 150 238 - 190 -- o ·:.5" . a z< ~ o " 'C ncs de espacios M~S(I. 630 630 ~ "J F. . 1 z .2) Para FJ en ksi Para Jiseí\o de conexión AWS Para di~efío de miembros Colapso Momento general de Jluem..: -" ~ ·--- ' v Para Fy en MPa Para disci'io de conexión !\ WS Para diseño de miembros Colapso general Momento en Cono.6 plástico limitada elástico total lo¡.E <( ~ 16 para conexión K 3300 ' ' 02 ·.-. Discilo Momentos o límite ¡·]ucnci Límite de tlucncia Cilindro Aplie<J.-711) G . -.:..: 1~ . F 60 300 ". 2JX . 1· V: ~ o ' ' ' < 556 <"S 50:1 -. 556 .6 . ~.'F.1M:2015 Tabla C-9.1ra X . JI.formudo en frio y so!dndo 1·.-- .a[ 1300 1500 6000 <( 2" F F. .-- Fy 14 490 62 790 8731 91 000 "' '"o 63 para X . 190 210 238 -..COMENTARIO AWS DI.~Io ir y < o ~J &paraKyN Para conexio. 70 F: < 5.formado en en!tcntc ~ A!Sl ("la<. w 49 para 1 y K . w 7 pam T y K F-1' Para traslape o..1/01... Jr. . z "' w ~ w < ~ v Not¡¡s A!S! C\a<..57 ¡:YO de cordón abocinado en 9.::¡ 12 pan Te Y 30 -- F 2070 8970 3300 13 000 9 p. 210 23 100 ._: A. jF. JF.1 ancho plano se puede tomar como D.1 Estudio de los límites de diámetro/espesor y ancho plano/espesor para tubos (véase C-9.2. plástico limitada clásti¡.) ¡:v Jr. "' w :. JF.-.Para traslape F. z . ' ' <( "' ~<15 r--.2 ISA 140 Sin límite 'J r--- o 397 630 503 -- o e. Discfio Momentos de tlucncia Límite de Jluencia Cilindro Aplicabilidad fompleto plásticos.~· . · M-S(I..:ctangular 573 . a '1 z < -" (j ~ nes de cspncio. a prueba de fallos y diseños consistentes con 9.ietable ·' Aplir<lhle cuando d m1cmbro pnncipal. no haya supt.3 Valores de JD (véase C-9.6." /2011 cordón 2(1Jeop + q) 2('1 + f\op) 11 o + st~ D Colap~o general 4 2 Ancho efectivo Ud miemhro ramal qDII\". que indu)c ckcto:-. cte..iM:2015 COMENTARIO Tabla C-9.5) Modo de falla que rige Doblado en el plano Doblado fuera del plano Full::l plástica de la pared del cordón nDill+n121 ¡m lq ~ 11121 2W + 111 2(1) + lll Resistencia a[ ci~:allamiento del material del 11 1) lll"" + 1)/2) llllJq~(\".7 L3 oh.7 2. F. de cndunximiwto por ddilrmación.11-0.2) Valor d~ K SF para SF cuando se aplica asumido cargas estáticas incremento de 1/3 ( 'uando se puede utili/ar la rcsistL·ncia mü:--ima a la rntura de\.) 2(q ' 1\".2.5·' 2.1 1. donde la deformación localiiada sería LO 1.5.) Aproximación conservadora para cualquier modo 574 .5" LX L4 Miembros críticos cuya fülla sería catastrúiica 1.2 Factores de diseño sugeridos (véase C-9.:s1stcncia minimu a la tracc¡ón cspCCJ!ícada Tabla C-9.0 Aplicaciones arquitectónicas.6.AWS 0~_1/D1.+ q/2) lliJ 111 1 1\"' (1 llw/2ll) 1 2(q + l3co.¡ cone"Xiún.: Estructura:-.>rado los 2/3 de la n. Clase dt. 'k 1 pulgada [25 mm] de ~~pc:~or) (irad() 5(1 la l pulgadas [25 mm[ de eopcsor) 50-XO 3--1-5·· 572 70 483 (ma~ de 1 pttl)!ada [2~ 111111[ de c. [) 14 235 )X 71 400-4'-)0 ll AST\1 /\573 (irado 65 35 240 65 77 450-550 ASTM A 709 <lrado JóT2 36 :?.5 11S 68-85 .:c 2Y Grado 60 (a 1 pulgadas [25 mm] de .10 760 -8Y6 o:spe~or) ASTM AS\4 (<l 2-\/2 pulgadas [65 mm] de espesor) ]()() 690 110-\30 761l X95 V e ASTM A517 (a 2-l /2 pulgadas [65 mm [ de espesor) lOO 690 \\0-13() 760 895 " 1 A 2 pulgada~ [50 mm] de espesor para pníctú:a de: acero calmado."i 415-.\1 \_"i/2 Cir.. _ _ _ _ _AS l'\1 A67R Grado A e:::_:_:::."i 70-lJIJ 4X5-620 ASTM A633 (irado A (jrados e [) .:- sor¡ su 70 345 --4R3 65 44X 50-RO 145-..:s1stcncm varía con c:lc:spcsor) 42 ·50 290-345 60-ó.or) 50 14."i \7 (mUs de 1 pulgada l2.00-550 A ASIMA\31 (ir<ldosC'S_I: 34 235 58-71 400 -490 ASTM /\242 (a l/2 pulgada [12 mm] de espcsor) 50 345 70 4XO 11 ( \ST\1 -\_~72 (iradu 42 (a 2 pulgadas [50 mm j de c>pcsur) 42 290 60 415 \.~Jo 5ll (a 1.JO 63 83 435 570 Grados Dll36.J.:spc..\131 Grado_\ (<t 1:2 pulgada [12 mm] Jr c'pr~nt) 14 235 58 71 440 490 ASrM Al JI <Jrados B..~pesor) 11 A 42-62 290-4(12 62 427 (mas de 1 pulgadlt [25 mm] J...'i37 Clase l (a 2-1 2 pulgada> [ll'i mm[ de espl.'il7 espesor) 60-RS 414-5R6 75 517 API Esp~.J.J-50 ASTM AS\6 Grado 65 35 240 65-X. Ell:l2 42 2<..'i 448 Grado 50 (a 1 pulgadas [25 mm[ de esp.! cm tenacidad Especificación y grado ksi MPa ksi NIPa /\ST. 50-70 345-483 44R (má-. Ui36 50 34 .8.:.'i mm[ de esp.· cspc>nr) 50--75 345-517 65 44R \1'1 L~pcc 2Y Urado 42 (a 1 pulgada [25 mm] de ~~r~~m) (.:__ _ _ _ __ 111 C ASTM A633 Grado F 60 415 80·-100 550 690 .spcc 2\A (jrad<l (l() (al pulgada [2"1 mm] dL'l. do: grano tíno tipo \ o 2 :--Jota \'t. 60--lJO 414--621 75 517 111 A ~or) h0-85 414-586 75 .'i más de 4 pulgada~ ll 00 mm] -:-'ce-- AS rM A:i\4 (por encima de 2-1/2 pulgadas [65 mm j de espesor) YO 620 110-130 760-WW IV ASTM A5l7 (por . Clase 3 75 51 S sxs (re~entdo y con tratamiento l•ámico de precipitanún) hasta 2 pulgada~ ]50 mm] 65 450 " 75 711 515 2 pulgadas 150 mm] a 4 pulgada~ ll 00 mm J "' 4\5 4X. l)Q 414-621 75 .'.5 315 6k X5 470-·5X5 5I 350 7\ 90 490-620 (m<i~ de 1 pulgada 125 mm] de esp~~or J 50 345 70-90 4R5 620 AS 1'\.-..1/D1.'il7 70 4KI (irad() ~lll (a 1 pulgada [25 mm] de cspesm) 45.J..1 A 13\ Grados Dll32."i 450 -5R5 Al'l Fsp\!C 211 Grado 42 lirado 50 (a 2-1/2 pulgad¡¡s [65 mm l tk {por ene mm d.1M:2015 Tabla C-9..¡."iO 5R-80 .'10 mmj de espesor) 36 250 5R-XO 400 550 -\~1\1.:ncima de 2-1/2 pulgadas [65 mm [de 90 6::?0 110-\.\1 Aló (n 2 pulgadas [.4 Placas de acero estructural (véase C-9.70-. sor~ 50 345 65 45() ASTMA131 Cirado AIU2 45.:_~_:_:_:~. --··---cc~~---:---:.2) Ciru¡m de Carg<l de llucncia Resistencia a la tracción resisten.R3 ( más de \ pulgada [25 mm[ de 5() 75 c:spcsor) 345 517 70 483 4:2-67 290-462 62 427 Grado 50T (a 1 pulgada [25 mm[ d.'a~c lrsta de: cspcntícactones cttadas pam conocer los ti tul os completos de las j·a mene tonadas 575 .'i22 711 .\'>]ll"Sor) 60 415 XO lOO 550-690 (mas de 1 pulgada [25 mm[ de fl{) .2 ptll¡2ada [12 mm] de c.'i 70-90 485-620 \Sl\1 \.COMENTARIO AWS D1.-----::-c:----c---:--:-c::-----:--:----- AS"l M A537 Clase 11 (ll 2-1/2 pulgadCls [65 mm] de espesor) AS I"M A678 Grado U (i() 415 RO-lOO S50 690 \!'ll:.pc>(11) 50-75 345-..'iR5 /\SI 'M Al3\ tirado AH36 51 350 71 l)(j 490--620 11 " ASTM ASOS (la r.T 2W (irado 42 (a 1 pulgada [25 mm[ de espesor) 47 325 4X3 620 42 67 2lJO 462 62 427 (más de 1 pulgada [25 mm] de 42 -ó2 290-427 62 427 50-75 345-517 h.I-620 [65 mm] de espesor) 70 <)() API hp<..:sor) ASTM A 71 O (Jrado A.~prS(lt}" 50 14"i 65 450 AS rM ASRX (4 pulgadas lJOO mm] y por_dcha_¡o) 50 345 70 m in 4R5 mín ASTM A709 (Jrados 50T2.'d..: 2-1/2 pulgadas 42 290 ó2 RO 430-550 50 345 70-90 4X. 8.. 2B. ASl\1 A252+ o ASlM Ah7l usando los grados de ' placa estructun1lltstados cn la Tabla C-9 4.adas para las platafonnas mannas No se pretende rndicar que las forma~ no listadas son inapropiadas para otras aplicacmne~ 576 .pan~ilm cn f"rio l 52 360 66 455 11 e ASTM A618 50 345 70 485 ASTM i\501 Grado B 50 345 70 4X5 11 ll API Espcc.2) Carga de lluencia Resistencia a la tracción ( irupo ("Jase Especificación y grado ksi MPa 1-.má"\.S pulgadas 110m mi w.lo X42 (2'~-{. de .5 Conductos de acero estructural y perfiles tubulares (véase C-9..las uulr. ASTM .1/D1. SR6 o SR8 52 360 66 455 ASTM J\595 Grado A (ronnas cónicas) 55 3XO 65 450 111 e AST\1 A595 <irados By C (J()rmas cónicas) 60 410 70 4XO ·'Soldaduras sm costuras o con costuras longnudttKtles ~otas 1 véa~c lrsta de cspccr ftcacJoncs citada~ para conocer los títulos compktm de las)'<~ mencionadas La tubería cs!ructumltamhi0n s~ puede fabricar de acuerdo con API Esp..t.~la tabla es p<ule dcl comentario sobre consJderacwncs de tcnacrdad para estructuras tubulares (o compucstos de formas tubul<nes y otras formas) po¡ CJcrnplo. c:-~:cepto que se pueden mmt1r los ensa\·o~ h1drost<ltrcos 3 Con soldaduras long1tudmales \'soldaduras cin:unll:renc1aks ¡¡tope .:: J.2) Carga de lluencia Resistenci<t <t la tracción (irupo Clase Fspeci ficaciún y grado ksi MPa ksi \..) 30 205 55-XO 380-550 AS"l M J\333 Grado 6 35 240 60 415 A AS"l M AD4 ( irado 6 35 240 60 415 1\l'll"spcc 5L (imJo X42 (2" o má'\.::.1M:2015 COMENTARIO Tabla C-9.l9+.1Pa ASTM A36 (a 2 pulgadas f50 mm] de espesor) 36 250 5X 80 400 550 e ASTM A131 (irado A (a 1/2 pulgadas 112 mm] de 34 235 58 80 400-550 espesor) ll AST\1 J\ 709 Grado 36T2 36 250 5H-HO 400-550 ASTM A572 (Jrado 42 (a 2 pulgadas f50 mm] de espesor) 42 290 60 415 11 e ASTM A572 Grado 50 (a l/2pulgadas]12mm]de 50 345 65 480 espesor) 50 345 70 4XS ASTM A588 (a 2 pulgadas ]50 mmj Je espesor) ASTM A709 Grados 50T2.8. de expansión en Ji·io) 42 290 60 415 ASTM A 106 (irado B (normal izado) 35 240 60 415 H CiraJ\1 1 !\'iDA /\524 {hasta .6 Perfiles de acero estructural (véase C-9.:c.\/S pulgadas 11 O llltnl w.AWS D1.lm1ado) 36 250 5X 400 API hpcc. 5LGrado IP 35 240 60 415 ASTM :\53 (irado B 35 240 60 415 ASTM Al39 Grado B 35 240 60 415 ASTM A500 Grado A (redondo) 33 230 45 310 e (conf(mnado) 39 270 45 310 AS !M A500 Grado [3 (redondo) 42 290 5X 400 (cont<mnado) 46 320 58 400 ASTM A501 Grado A (redondo y confl. 5LGrado X52 con SR5. Tabla C-9.l. 51 (inu. 50T3 50 345 65 450 11 ll ASTM J\131 Grado i\1132 46 320 68-85 470-585 ASTM Al31 Grado All36 51 360 71 90 490-620 ~otas 1 ·\ 2 pulgada~ ISO mmj de espesor para pnícuca de acero calmado.\ l. de grano fmo t1po 1 o 2 2 r.) 35 240 60 415 (iraJo 11 rm:ts J.si MPa API Espec.. 2.2) i)iámctro/Lspcsor Temperatura de ensayo Condición de ensayo Mú~ de 30 36 o¡: l20 "C] por debajo de I...COMENTARIO AWS D1.1M:2015 Tabla C-9.8. BAJA CONCENTRACIÓN ~ ~ ALTA CONCENTRACIÓN DE ESFUERZO DEFORMACIÓN PLÁSTICA "" SECCIONES GRUESAS <111" RESTRICCIÓN ALTA "" SECCIONES DELGADAS 41" RESTRICCIÓN BAJA \___ ESQUINA LEJANA.8 Condiciones de ensayo con el péndulo de Charpy (CVN) (véase C-9.AST.8..7 Matriz de clasificación para aplicaciones (véase C-9.AS ¡-a Placa plana 211-311 54 "F [30 "Cl por debajo de LAST Placa plana Menos de 20 1X "F lJO "C] por debajo de 1 AST Scglm se fi_¡bricó ·' 1.C Tabla C-9.rmís baJa tcmpcratura esperada de servicio 577 .1/D1.2) SEGURO CONTRA FALLA SECUNDARIA MIENTRAS ESFUERZO NOMINAL MANEJADO . 15.AWS D1..15..10 Valores de ensayo CVN (véase C-9.mnw...2) 578 .4) Metal de soldadura ·¡·emperatura de HAZ promedio ensayo con el Tcmpcratura de e n s a y o .4) Valores de ensayo CVN HAZ (véase 9.4.2.1-Ilustraciones de los esfuerzos del miembro ramal correspondiente al modo de carga (véase C-9.llgo rerresentan el min11no denominador comun m á~ hajo lk h1 tahla anterior M.4.1M:2015 COMENTARIO Tabla C-9.:ión H 40 "F 14 "el 15 1201 e O T 1-18 "CI 20 [271 A 14"FI-IO"el 15 ll o "1 1-18 "CI 20 1271 1201 A -20 "F f-29 "el 20 1271 11 e 50 or [lO "Cl Solo para infilmlación 11 [l 40 "F [4 "Cl 15 [20] 11 e o "l·l-18 "CI 20 1271 11 A 14"Ff-IO"CI 25 JI ll -20 "F [-29 "CJ 20 [341 1271 JI A 40 "F [·-40 oq 25 [34] 111 A 14 "F 1 10 "CI 30 [401 111 e -20 "F (-29 "CI 20 1271 111 ll 40 "F 1-40 "el 20 1271 111 A -40 "F 1·40 oc¡ 30 1401 IV y V Investigación especial ?'Jota Lo~ requ1sito~ dd n'H.1/01. [l(l8LA[\() 0Cl8LA[)(l CARGA AXIAL f=LIERA DEL EN EL PLANI:I PLANO Figura C-9.7..9 Tabla C-9. Grupo Clase péndulo de Charpy pies-libra (irupo Clase con el péndulo de pies-libra de acero de acero (CVN) fuerza (Julios) de acero de acero Charpy (CVN) fuerza (Julios) e 50 or [10 "Cl Solo para inli.. .t\ jhll. rnm] "'T '·"" 1 RAÍ? PASADA OF CONTACTO O Ol pulg [O 2:. SIN (A REALIZARS~._: IZAL..LA SOCAVACI()N NO DERE EXCEDI:H Ul: O 01 pulg 10 3 mm] ANGULOREENTRANII: lH: PASADAS 13~·'· MIN [)[ CAPAS MONEDA O DISCO CON SOLUAUUkA RADIO.. _..2-Requisitos mejorados de perfil de soldadura (véase C-9.:nt.: pu<..j¡J. pulu [fl rnm] MIN o o.\ ll"'llll~lhl~ llllllllll•l~ p.L [·E t..1) 579 .:diantl! O.. mm] MA..td.7.tc<.¡_-..::SillL'I i1.. :.¡Jur. umpllr C•JnlJ::! 7 f1( 1) socavac1on en d p1c lk las pasadas J .3-Concepto simplificado de cizallamiento por punzonado (véase C-9.:xc.1.IIE~\BRO • .6.COMENTARIO AWS D1.RRM11ENTP ~r¡r.: t..~l¿'ll.6) m C AR\..... R INTERNA DONDE SEA ACCESIBLE RACllO TEORICO R::.. ' .¡¡..A FAL.ANTES Ul::: INDICACIONES (MPI) LAS PASADAS DE CAPAS) t\<(>[.s¡va '' L1 tuhuLuL·~ tk.-1 p1c t.\r. u _ j _[ O 0:1 pulq [O 7:.::s so. .1/D1.CJ i=====~R Figura C-9.:' 16 pulg f R f 1 pulg 135" MIN [8 mm f R f 2~· mm] RADIO DE Hé. b' 2 EXCEPTO OUE :.l .1du lq.k ht soldadu1a o L'll\1~· pasadas ad\'.L\ l"'\ll"fll¡}_\ <:11 l"l•llCXIl'llC~ 1\ot~ la 111dtctcum tk MI'L la t:(ln\'l'XIdad .l ::\T•:: h:A..:d~·n "' 1r1 q'11 m<.2..A[.:ru Figura C-9..1AL .1M:2015 MIEMBRO RAMAL O ELEMENTO MAS DELCA[l(J -..<.X. .ON EN"! e·. __ j Jll _ 1 1 ·o Notas 1 SF-"' Factor di.NIONES EN k -~ COMPRENSI:)N Te Y COMPRENSIÓN X SF MED:C "'2 44 iNCICE DE 3EGURICAD = H~· FRACTURA POR TRACC.1) 580 .6.1/D1.) PLÁSTICO DE L.1<4 . 7 SF MEDIO=~..1M:2015 COMENTARIO COLAP3.· TRACC ON EN).! seguridad 2 Base de datos· 306 juntas (sin traslape) (vCasc Referencia 6) Figure C-9.1. INO ':::E ~E SEGURIDAD= ~.4-Criterio de confiabilidad del cizallamiento por punzonado usando alfa calculada (véase C-9.AWS D1.::_. :omctria lkl mt:cant~mo L.k r<':slstcncia de reserva pam d endurecimiento pm derormación. Factor t.6..2.Longitud dd segmento de lílll~a dt: llucncm t~ Lspcsor d~: la pared dd cordón Figura C-9.a rotacion n:gular r. e~ruerzo en tres ejes gran comportamiento de ddlexiún.:_ . . etc SF Factor r.8) 581 .6.1) p M CARGA AXIAL MOMENTO DE DOBLADO PO} o - K t2 Fy _.COMENTARIO AWS D1. C-9.2._ ~ a¡(L1¡ SF 4 Todas las líneas M> de fluenc1a Clave ¡.2.'ncia cspecifíc<>da del miembro pritKlpal a. l.k seguridad r. . y C-9.2..1/D1. Tensión de tlu<.k la linea de fluencia i según lo ddcnninado por la g.5-Transición entre las conexiones de abertura o traslape (véase C-9..6-Teorema del límite superior (véase C-9.1M:2015 -g- A B e Figura C-9.7. --:.. ~.' ~ .6...~/D1.o ESPAC O JUNTA E~< 1\ FUERA ~~:~..-~ FUEI"'. --- ~ fUEM J'h.1M:2015 COMENTARIO --..AWS D1. DENIRO f..2 y C-9.7-Patrones de línea de fluencia (véase C-9.8) 582 .~) DENTRO O OBlADO E N El C0ELADO FL'ERA PLANO DEL PLANO Figura C-9..• ------~'--..-- ···~ > B 1 'e 1 1 e 1 1 .:.: ~./'7 r JUNTA EN T JU"'TA EN Y .z:¡..e-- r ¡-.A ¡."!'"/"¿./:7:.:~.._. ------~---------. energía para la soldadura sin precalentamiento. La dureza crítica aceptable puede ser una función del ternativa permite que el precalentamiento se base en la contenido de hidrógeno. (3) nivel adecuado de restricción lo que hace que sea prácticamente imposible predecir de manera racional las condiciones precisas de precalenta. mediante el conocimiento del conjunto parti. drógeno de la soldadura durante el enfriamiento.Revisión de ejemplo. ( 4) temperatura adecuada miento necesarias para evitar el agrietamiento por hidró- geno. en la mayoría de los casos. Sobre la base de una gran cantidad de ensayos controlados de severidad tér- Los niveles de precalentamiento pronosticados a partir mica (CTS) para soldaduras en filete. se han tomado dos enfoques diferentes didas demasiado conservadoras. mientras que otros. como ( 1) microestructura susceptible (la dureza puede dar los factores locales (por ejemplo. Este enfoque no reconoce el química de la placa que se está soldando. Bases para la predicción del precalentamiento. Algunos de ellos se pueden clasificar como prerrequisitos para que ocurra el agrietamiento por hidró- globales (por ejemplo. aunque Entonces. tal y como se efecto del precalentamiento sobre la eliminación del hi- determina a partir de análisis o de informes de acería. los requisitos deben proporcionar una mejor orientación para las juntas más cruciales. Mediante el control de la velocidad de enfriamiento zar las condiciones de precalentamiento para el conjunto de la soldadura de manera tal que la dureza HAZ no ex- particular de circunstancias que están enfrentando. están diseñados para controlar uno o más de miento y de otros procedimientos de soldadura para evi. tar el agrietamiento por hidrógeno. estos factores. en lugar de abogar por un cierto precalentamiento tamiento por hidrógeno. se ha propuesto un de tal sistema deben ser compatibles con la experiencia. con formación de grietas por hidrógeno. miento. Observaciones generales. 2). Por lo ceda el nivel crítico. no se pueden definir. en la guía se recomienda predecir una entrada mínima de cular de circunstancias que se tengan. es necesaria la presencia de todos para que se produzca la servadores. La in- rra agrietamiento por hidrógeno depende de una cantidad vestigación ha mostrado que existen los siguientes cuatro de factores. pero la experiencia y se deberían adoptar procedimientos con. composición química y espesor) y geno: por lo tanto se pueden definir. Sin embargo. (2) nivel adecuado de hidrógeno difusible En algunos casos. por 584 . los detalles de la geo. en las situaciones de restricción alta que permi- tirán a los fabricantes tomar las medidas de precaución antecedentes y discusión correspondientes. dura. para predecir el precalentamiento. lo cual sería efectivo en la mayoría de casos sin llegar a tener que adoptar me. AWS 01.1M:2015 C-Anexo H Pautas sobre métodos alternativos para la determinación del precalentamiento Precalentamiento . decir los niveles de precalentamiento . En el pasado. La probabilidad de que ocu. como el precalenta- por hidrógeno es posible predecir detalles de precalenta. la guía al. Los medios prácti- el conocimiento actual del fenómeno de agrietamiento cos para prevenir este agrietamiento. para una especificación determinada de acero.1/D1. Por otra parte. Dichas situaciones deberían reconocerse a partir de Uno o más de estos prerrequisitos puede prevalecer. método basado en la dureza HAZ crítica (Referencias 1 y Los requisitos deben permitirle a los fabricantes optimi. tales factores pueden ser dominantes. los fabricantes po. eso drían utilizar menores temperaturas de precalentamiento tiende a ser demasiado conservador al momento de pre- y adoptar un procedimiento más económico de solda. una indicación aproximada de la susceptibilidad) metría de la raíz de la soldadura o la segregación local de ciertos elementos químicos). se puede eliminar el riesgo de agrie- tanto. La ventaja de este enfoque consiste en que la restricción media y alta. Sin embargo. En la guía se consideran tres niveles de restric- basa en el control de hidrógeno. Una característica importante que se omite en Los datos de restricción recolectados a partir de la fabrica- todos los métodos propuestos para predecir el precalenta. ción y de la práctica de ingeniería podrían suministrar las micnto es el agrietamiento del metal de soldadura. El Anexo H enfoca la atención del usuario en el aspecto todo. Por esta razón. un ín. cala o a la experiencia. mayoría de los valores medidos de restricción que se han ralizados {Referencias 4. se basan en los en- para incluirla en estas pautas. metal parental).COMENTARIO AWS D1. y en tales casos pueden ser sambles de ensayo estándar para "comprobar"' la adecuaM necesarios los ensayos. disriiado para un intercambio dl' considera que el precalentamiento se determina adecua.:ccpto para gación sobre este problema ha sido insuficiente como algunos casos de construcciún tubular. no se tomó minar el precalentamiento. se considera que la restricción composición del acero y el contenido de hidrógeno de la incrementa con el espesor de la placa. La restric- soldadura en ranura de restricción alta (Referencia 3 ). La restricción dice de enfriamiento entre 572 °F y 212 "F [300 "C y 100 baja corresponde a una intensidad de restricción. el Los requisitos presentes para la calificación del procedi- metal de soldadura puede ser más susceptible. del detalle real o en situaciones de armazón estructural. experiencias rápido y eficiente de manera que se pl'rmita damente mediante aquel requerido para hacer la pasada la dwaficación y Listado eventual de los detalles estruc- de raíz. amerita tenerlo en consideración. se han determinado las relaciones empíricas entre el que 1000 N/ mm/mm y coincide con los resultados de la índice de enfriamiento crítico. reportado. cedimientos especiales. para un nivel de restricción detenninado. c:-. es decir. reconocer su marcada influen- la primera pasada se enfríe (soldadura de tubo de estufa cia y suministrar los mejores medios disponibles en la para soldaduras de contorno en tuberías) y con esos pro. Se su. adicionalmente. soldadura se pueden agrupar en un solo parámetro. colección de datos confiables de rcstri¡. en términos ensayo utilizado para suministrar los datos experimenta. código se incluye en la Nota a debajo de la tabla. menor °C]. Por lo general. en particular con los aceros modernos de baja aleación y alta resistencia.3 del relación entre el tiempo crítico de enfriamiento y estepa. bases para una e\·aluación más realista de la restricción) pone que el precalentamiento se determina mediante el una dderminación más confiable de los prccalentamientos agrietamiento HAZ (y por lo tanto la composición del siguiendo las recomendaciones de estas pautas. considera como independiente del espesor. ble que allí no se exprese completamente la importancia sible indexar las líneas para diversos niveles de de las consideraciones de precalentamiento que se han restricción mediante las referencias a ensayos de gran es. se nado por la industria.1/D1. Alcance de los requisitos propuestos de precalenta- miento. les. ción del precalentamiento para las mismas juntas como parte de los montajes de pmducción. restrictivo de las juntas soldadas al sugerir tres niveles tamiento específico y el tiempo de enfriamiento. Reconocer el efecto del ción. La restricción afectará directamente el nivel requerido de bilidad a la fragilidad por hidrógeno. de vigilancia dirigido por la industria.ción. 585 . otorgado internacionalmente. Se observa que en condiciones de rítmico. para aplicaciones en general. Se dehería rcncr en cuenta que bajo tales circunstancias la "restricción" no se está teniendo en cuenta para la calificación. k. que se puede considerar como representativo de la suscepti. actualidad para superarla. Con una constante precaución por parte de los usuarios que adoptan o no un programa Es importante reconocer que los precalentamientos pro. son muchas las solda- el contenido de hidrógeno mediante el uso de ensayos de duras que corresponderían a esta categoría. pero existen situaciones en como fundamento lo suficientemente válido como para las que es posible soldar la segunda pasada antes de que no abordar la restricción. Es po. Es Posi- rámetro.1M:2015 El segundo método para predecir el precalentamiento se tricción. descritos generalmente. Durante el desarrollo del mé. La tabla de restricción alta se basa en k = 400 los simples de difusión de hidrógeno. miento de soldadura en el trabajo estructural. pero en algunos casos. la composición química y soldadura en filete. La referencia a ello en la Tabla 3. Entonces existe una precalentamiento. se debe suponer que hay relación entre el precalen. la restricción de una manera más explícita. la entrada de energía no entra ex- plícitamente en este método de control de hidrógeno. la restricción se nosticados a partir de estos modelos dependen del tipo de definirá eventualmente con más precisión. permitiría la re- hidrógeno consiste en seleccionar un valor para la res. 5 y 6) mediante el uso de mode. Usualmente se x el espesor de la placa (en mm) y representa un nivel se- incluye el contenido de hidrógeno como un término loga. La investi. En la práctica. ción media se basa en un valor de k= 150 x el espesor de la placa (en mm) y corresponde a un valor que cubre la Otros investigadores han propuesto modelos más gene. Un cambio orientado hacia la calificación mediante el uso de "ensam- Restricción bles de junta de ensayo simulado" resultaría en una indica- El problema principal en la determinación de los preca. la soldadura se puede fabricar con precalentamientos inferiores a los que se podrían NOTA: Un programa concertado de vigilancia. ción del desempeiio mucho más confiable bajo lentamientos mediante el uso del enfoque de control de condiciones de serYicio y. Esto se El hecho de que en este momento fuese imposible definir considera como lo más importante y se utiliza para deter. y para otros tipos de soldaduras en filete (Referencia 7). El primero representa una restricción baja y se índice de enfriamiento a baja temperatura. turales y situacÚJIU'S especificas delltro de los tres nive- les de restricción. la condición examinada en estos ensa- yos es la de pasada única raíz en una junta a tope. patroci- predecir. vero de restricción. McParlan. Welding lnstitutc of Ca- nada. Welding stccls tvit!wut hydrognz cracking.AWS D1. Documento 1\W N. Al parecer no es necesario cambiar la referencia en la duce un mayor tamaño de filete por la misma energía. ··oetermining requircmcnts for pre. Supl. Cuando existía una abertura de la raíz. 92-s. Las dimensiones de la soldadura y las condiciones de El método para medir de manera efectiva el precalenta- soldadura se han medido en los ensayos de soldadura en miento sigue siendo un asunto independiente y requiere filete y tales datos se utilizaron para realizar gráficas de una atención separada y continua. área precalentada más grande permanecerá caliente por más tiempo y será más efectiva. JWS 10( 1). para el precalentamiento Para Si\ W. A.1/D1. Otra fuente es la información deri. Los re. mado la validez de este requisito. ideal. Coe. sohrc su economía y efectividad." Technology Focus. como se podría esperar. B. se pro.J. 5. R. 55(4): p. con frecuencia es más práctico especificar el tamaño de la soldadura. A prediction r~f">velding procedu- rían ser objeto de otra investigación con un mayor aporte res to avoid HAZ cracking. pero de. A. K. La relación entre Debe aclararse que los métodos propuestos presuponen la entrada de energía y el tamai1o de la soldadura en Jilete un buen entendimiento de ingeniería sobre los conceptos (es decir. Tersaki et al. la polaridad y otros factores. Cofd cracking and irs prew:ntion in stccl Wclding lnstitutc ofCanada. Suzuki.4. Algunos influencia de los factores básicos y su interacción dentro trabajadores han sugerido que existen relaciones entre el de la metodología de precalentamiento. F. La efectividad del precalentamiento en la prevención del vada del índice de deposición. el tamaño de la pierna del filete Aunque la entrada de calor hacia la placa es de vital con- sideración en relación con el índice de enfriamiento y la Aplicación dureza HAZ potencial. la longitud de la pierna) no es única. 6. >velding. se puede considerar una única banda de dispersión y una Referencias para el C-Anexo H Los métodos de precalentamiento (equipo. enfriamiento para permitir el escape de hidrógeno. implicados así como también una apreciación clara de la pende del proceso. Trans. Para el soldadura. y Bessyo. la polaridad o las extensiones del electrodo dentro de un radio de 3 pulg. Welding Jounwl l. un sultados de tales gráficas se muestran en la Figura !::!. esto último es dificil de Se debería realizar una evaluación de ingeniería en la se- medir y no sería una forma adecuada de especificar los lección de la curva de dureza aplicable y una evaluación tamaños de las soldaduras en la práctica. con el objetivo de informar 631-69. M. abril de 1979. _). la longitud de la pata era inferior para la misma entrada de energía Puesto que el objetivo consiste en retardar el índice de que para la condición de acoplamiento perfecto. abril de 1976. las longitudes de pierna elevadas al cuadrado versus la entrada de energía.. B. gases) debe. octubre de 1980 . Nota a debajo de la Tabla 3. M. 7. F. lto. Normas británicas 5135-1974. puesto que existe otro trabajo que ha confir- rango práctico normal de las condiciones de soldadura. y Graville. donde se ha supuesto que agrietamiento dependerá significativamente del área pre- todo el metal depositado pasó a formar parte de un filete calentada y del método utilizado. hcat. Sin embargo.1M:2015 COMENTARIO Relación entre la entrada de energía y curva de doblado menor como base para el diseño del procedimiento de soldadura.. Para electrodos cubiertos manualmente con grandes can- tidades de polvo de hierro en el recubrimiento. realista del nivel de restricción debería formar parte de la evaluación. índice de enfriamiento y el área transversal total del metal fundido. Documento IIW N. 586 . 4. Ciraville. [75 mm] desde el punto de tienen un efecto marcado. 0 IX- por parte de los fabricantes. Res. 1973.o IXC-1074-78. Tablas 6. 5.24. 3. 1.8 AWS B 1. 6.27. M tiemro de retención.6.0.1e l.23.24. 5.6 Anexos U. C-:3.25. 5. 6. (~1 Accesorios. C-3.2. n:n:nidos y h:mplw.4. Anexo U Acero inoxidahh:.2( 1) equipos. 6.2.2 C-9.4.25.2. 5. 1.15.6.9.0. Tablas 3. 8.2.2.1 3.24.2 9.7.17 .2 1\lnque de rcti.1 C-5.2. 5.7 Bloque de rc!Crencia. 9. linealidad horizontal.3. Tabla 9. otro diseno aprobado. J.1 ASTM E\65.8.709.4.1. C-5.6.25. 2. 3. liuía para inspeccúín no am1<1do de.12.1.19 ASTM 1-:94.2. Tabla ti.3.4 requisitos generales. rrecisión de dB.::cción de curvatura. 6.3.2.28.11 Barrido (fabricación).3.2 Calificación. 6. O. 3.1. 2.6. 5.7.1 control de entrada de calor.9. 5. 9.4 AWS H4.:3.:nto.2 desviación.5 2.13.3 Tablas9.2.22. Anexo J.5.22. C-S. 6. AMSE B46.:n::ncia 11 V. 3.25. 6.1 ASTM E 1032.8. C-6.21 A 6.22.1 A!l(¡ (ct) (rarámctro ovalinnte).1 rlantillas guía y accesorios rara.1 Ancho desiguaL 2.10. 9.6.21. soldadura circunferencial (tubular). véase Control de ganancia A Análisis elástico. 4. 6.5 au. 9.4. 5.1 O.8. 6.17.21.16.2 diedro Acero revenido y templado.10. Sección 4. C-5. C-6.2 (nota a Acero de baja akación.2. Arco múltiple 5. 1.:. 4.14. liT llVv'. Ángulo diedro. 6. 9.:3.1. Tablas Barras de extensión. 3.1 0.1M:2015 Índice temperatura. 5.22.5 fornllllarios. L 5. Anexo 11 Formulario M-3 Área de roscado efectiva promedio. 5. Anexos Ci L ASTM 1:23..2.4. única. 5.1. 4. 5. Anexo K Agrietamiento por hidrógeno.4. Anexo[.3 6.7.1. 7. \. R1oques de borde.4. 9.24. 2.21.8 C-9.24.4.12. 7.8.2.1.27.4.4.17.4.5. 3.25. 3.1 AWS A2. 6.2. C-6. 5.23.24.engUetas 5. 5.I ASTM i\588. 7.4. 6.6. l. L 5.30. 5.4. Tuhlas 2.2.10fdadums.1(1) modo de onda de ciJOallamienlo. 8.3. C-5. 3. ranurado con oxígeno.11. 6.26.1.5.27 Agencia de ensayos.2. 9.12( 1)(a).7.8.15. 1(9).28. 6.1.1 0.17.21.4. 6.2.7.7. 6.5. Fig:. 6.28 ASTM El42.2.9.23.4.1. 5. 2.2.1. 5.8.21.2.18.9. 5. Aplicación expuesta.5.4 Calibración.7 Ángulo de ranura. vétne Ángulo AWS i\5. 5. Análisis por líneas de tlucncia. 5.6 temreraturas alternativas.6.:3. Tabla :3.11.:3.9. 2.los.8.\o R. 18. 5. 6. 7.4 Anexo(~ Fig-.2.1 (b). 5.2 Tabla 5.2. C-6.1 L C-7.5.l.3. AWS D1. 9.6 AWS Dl.6 Abertura de la r<:~í.8.30.:L C-2. C-9./ l n' 6.25 Figs. 9.6.4 cnfriami~.25.3.10. úngu!o de haz.2 ~oldaduras en juntas atore. Tablas 2.l.4. 5. Alineado axialmcnte.2 Ancho efectivo (secciones de dntructil'a dt' .21.5 corr.:3. 2. ASTM i\6.6 (notas) Calificación SNT-TC-lA. B.1 O. 3.28. 3.22.14 Figs.2.14.2 Aprobación.2.5. 5. 9.19 NIH.2 Barrido (liT).1' 6. C-5.14.5.1.16. Tablas 6.9.I modo longitudinaL 6. Aru:xo J Aportes (no metálicos). 5.iliar.1.4.24.2. 9.5. 9.3. 14. 9.6 Ensayos no Destructivos).5.1(1 ).3. 1. Anexos K.1. 5. Ancho máximo de capa de pasada pie de página) 4.9 Ángulo diedro local.2. l. 5. 6.1.3.3 cqja).27. L 6. 2.2. 4. 9.27 .4 Tabla3. 9.14.16.21 Anexo G Área de soldadura efectiva.3. B Aceros.27 Al"SI/49.3.12 9. 5.7.14. 2.3. C-9.17 . ASTM i\673. 6.2. 8. 9.2.3 C-5.27 . 4.1.5. C-5. C-9. 4. C-5. 6.4 ASTM A435.6.2.4. 9.9.23.2. 6.\.3 ASTM E747. 7.9.6.1.11. Sección 4 5. 1'éa.22.30. 5.3.2. 5.4. 3.X.2 Atenuador.1/D1.4.22.12.13. 9. 9.2.16. C-2.27.1 i\S]\¡T (Sociedad Americana de bloque (IIW).2.2 nomograma.3.14. 9.6. AWS A3. 4. de soldadura C-5. 1.21.14 Aberturas de la raíL dl! la junta. 1.2 Tablas 3.7.1. Anexo G2 Alivio de esfuerzo.3 Alineación.7 Figs.13. 6.16.1.2.2.21. Tablas ASTM 1'.7.8. Anc.7.1 calentamiento.6.10. 6. ASTM A370.15. C-5. 6.25.2.1 aceros rnTnidos) templados. 6.2.7..8.2.30.19 insrcctor.2. 4.17 .3. 5.6. L C-9.5.7. 2.8. 7.22.1 9. 6.S. 5.3 C-X. 6.3.4.11.1. 6.33 At:cro resistente al amhicntl!.1.2. 3. l!T. e Agudczu visual.14.6 588 . 5. 6.1. C-S.5.8. Anexo M. 6. Fig.5. 9. C-9. C-2.24.14.36. 6. C-9. 3.5.26.9 9 Parte D r~petieión de ensayo. Fig.1.1.24.2. soldaduras de pernos.4. 4.y K-- 6.1 Calificación del personal para NDT.2.25. 4. 4.1 4.7.7. 2.7 número de probetas. C-6.9.2. 4. 2. 4.2 ensayo de tra<. ensayos de rotura de soldadura en NDT. 9. C-7 . CaliJicaeión de soldador d~ punteado. ensayos de soldadura en tilcte.5.27.5.2.4.5. 1·éaw Conexiones en Calibración de transductor.16.1.3.12.9. 4. l.4 método de ensayo. 6.25.1. 4.17.22.6. Tabla J.19.4. 6. J. RT.9.1 Parte D Conexiones en Y-.6.15. Y.2..3.1. C-6.6. 4.3.3. ·labia 4.15. C-6. 9. resultados del ensayo. 4.Ie Combadura. métoJo de ensayo. 4.17 .X. 4 Parte ensayos de rotura de soldadura en 5. 4. C-4. viwaL 4.3 soldadores.2. 6. 9. 4.3. 9. 6.2. soldaduras de tapón. 4. 3.9.2. 4. 4.22. J.1 Calili<.4 6.!t 4. C-4.4.3 ensay os.6.1 l. 4.X.3.20.2 4.11.22.8. 9.6. 4. Calificación Ue la WPS Calificación del soldador.y K-.3 placa.6. LU.22. :1.2.20. 9. Fig. 5. 4. 7. 6.22 rectangulares.1/01.9.4. 4..5.6. 6.16. 6.2.22. ConsiJcracioncs estructurales.21 .16 4.24. 5.3.1. 7.2.:eptaeiún probetas de ensayos.12. 6.5. L C-6.5 Anexo M posición. Tahlus 3.3.J J. .15.1 Criterios de a<. Y.1.25. 4.2.2.2. 4.22. 4. 7. 5. 4 Parte C. 7.2. ensayo de macroataquc.1.5 5.1. 9. 4.1 9. 4.24.2.6.21. 4.3 unidad UL Anc:-.1.16 ensayos de soldadura de tubo. prohctas de ensayos. 4.21. 5.22. 4.5.2.4. 6.19. 9. 6.21.2(2). Y. 2.12. 4. .2.27 rango de esfuerzo.6 7. 6. L ensayos requeridos.17.8.2. repeticiones de ensayos.1.4. Fig.15. C---1-. 9. 9.22. 4.14 preparación.22.2.7.2. Lnsayos de soldadura FSW/HiW.21.25. 5.10. 1-'igs. 9.4. Tabla 4.3.2.6. C-7 . 9.2. C-5. 5. ensayos de soldadura en ranura. l. 7. 6. l.1 IJ.7 CaliJaJ de soldaduras.26 probetas para ensayos.4. 1.24 RT.2..6.9. 12. J2 filete. 4.3. 4.21 Presión AS\1E.2 4.24.2.7.4.14. 4. 4.1.4 estru~.]. D.2.2.3.4. 9. 4 Parte I3 visual. 4.19.19. 9 Parte resultados de ensayos requeridos.23.12 número de prohetas.1.2.1. 9. posición de soldadura de producción.7.22.21.27.11. 16.15. 9.ÍNDICE AWS D1.3.6. 6. Fig.1 4.2 ('lasiticación de indicación.1 Cascarilla de laminación. 9. registros.2.7.3.4 Casquillos.1. 9.2. 2 ParLe D.22. ( "-4.24.2.2.2. espesor limitado. 9.16 9. 9.5. 6.14.1. RT.27. 4 Parte C. 4 Parte C.3.3.35.2 conexiones en T-.27. 7 .1 589 . C-7. Cargas del kas.27.2.22. 9 Fig. 7.9.22.5.3.2.25.25.2.3.2.3 C-2.22 C-9. 4.2.19. 4.6. 4. 9. 4. 4. Fig.26.21.2. 4. C-9.16.2.29. l.2.3.20. 4.12. Fig. 6.2. 7. 4. Figs. 4.26. ('arga máxima.5.1. 4. 3.2.22.1.9.6.J.2.15. 4.3.16.3.30. 9.28 4.4 ensayos de soldadura de placa.2. 6.3. 4. 6.21 Control de recham ( UT).2.3.24.X preparación de probetas de ensayos. 9.4.5.9.2 periodo de c!Cctividad.1 L 9.2.5.20 9.1 MT. 9. 4.20.4 variables esenciales. 9.11 C-4. 2 Parte H.7.9. Oídi~o de Caldera. 9. 9.22.X.13.4.1.13 discontinuidades.l. 4. variables esenciales.5 Anexo ( ~ C-6.6.6.21.3.3 9.2.6 Parte A.2 estructuras tuhulares.2.1 4 Parte D. 4. 3. :1. 4. 5.1 6.2. 6.22. 4.25. 4. fonnulario de infom1e de ensayo.4. 6. Fig. 5.2. tubos y tuberías soldadura de pcmos.24.17 .2. Tablas 4.1. 6. 4. Crayoncs sensibles a la temperatura. C-6.:1 Conexiones en N-.2.2.22. 4.2. 4.7.15. 7.19. 4.5. 6. 4 ensayos de soldadura en ranura.25.2. 4.8. l. 4.1.27.1. 9. 9. Tabla lJ.19-. 4.5.2. Anexo M Carga a través del espesor.1 4.1.1.4. 9 .21.1 PT.9.10 4. 4. 4. 9. 9.24. 4 Parte C.17.2.3. 6.2. C-5.24. alternativo.2. C- apl icaciún de remos.3 6. Jilctc.J.9.1.2. 9. 6. 4. 4.1.22.8 4. 4.2.3. 4.23 C-6.2.1-C- 4.3.23 rabias 4.1.9.:adas.17.23 Compuestos de anti-salpicadura. 4. 9. 9.21.:turas no tubulares.5.24 Carga soldadores de punteado.1. 4.:ción en sección ensayos de soldadura en filete.1.3. 9.2.26. 6. Tahla 9. I·Ú/. u.25.5.22.6. 6.23 n:gistros. C-4. 5.16. C-4.25 Capas divididas.14.1.2.3.1. Tablas 4.1. 6.].2.12. 6. Calificación del dcsempcíio.14 periodo de efectividad 4.2.30.1.1.1 4.6. 4.1 reducida.22.3 tope tubular. 7 . Can1 de la raíz.1.28 soldaduras de punteado.2 4. 4.20.9.3. 7X4.\· y Recipientes a 4. 6.16.3. 9.1 distribueión dispan:ja de.2.16.1 WPS.2. 4.16.2.2.4.17.2. Figs.1 4. Anexo .:aliJi<. 4. 4. 4. 9.3 Cinta de vidrio.1.5 Figs.2.17.3. C.3.27.22.26 Figs.22.27.15.2.. 6.19.12. Tablu 4.6 6 . Figs.3 repeticiones de ensayos.12.6. 4.3.1M:2015 \\·'PS rrt!caliJicadas.2 formulario de informe de ensayo. 9. 7. 6.1. 4.:aciún Jc la WPS. 9. 4.o Ci C-6.15.: <. ensayos de doblado.19 C-6.2.3. Anexo 1 opcrarios de soldadura.2. 5.4.2. 4. 3.2.6.19. 6. L Código de construcción.5 WPS rn:viament<. Calificación del operario de soldadura. Figs. Tabla 4..6. rcpcticiont!s dt! ensayos.3. 4.2.1 rcsronsabilidad. 4.11.4. l.19.24 soldadura en tilde. 4. 4. 6.21.8. 7.21 8.10 variables esenciales.9. ( "-9.8. 4.14 ensayo de macroataque. 6..4 .1- ensayos de soldadura de tubo. 4. 5.6 período de eJCctividad.4.26. 4.1 método de probetas de ensayo. 6.4.16.20 ubicación.12 ·J-.5.22 ensayos de macroataquc. 6.10.16.3.4 ensayos de dohlado. ensayos de doblad().5. 22. de contrato.27 6.3. 3.5 lktallcs especiales. Anexo J C-2.9.12. 2.1. J"ablas 9.22. 9.2 C-8. 9.continuidades. 5.3.14.12.7.22.4.2.2.4.1.1.3 . 5.3. 7-6.5. 6.2.1.15 4.25.3.5.5.1.8.t.4 Control de ganancia (atcnuador). 6.5.25.1. 9.5. 6.12.3.6.27 . 9.23.12.2.5.6.2. Anexo J. Anexo 8.9 Control de hidrógeno. 6.25.6. 6. circular.7.2. 6. C-2. C-6. 9.22. C<\.6.1 en línea. del perfil.21.4.3.4.1. 2.6. Anexos J. H6.22. 5. C-6.1(7).30.25.29. C-5. 6. 1.&. Comhinacione:--.3 2.3.6. C-5.6. Tabla 3.3. 5.5.1. 6.2. C-6.12.18.. 5.3.14.22. 6.9 lkliniciones.2. 5. 2.4. 6. 6. 6. 9. 1. de soldaduras.4.3. C-9.4.8. 6. C-6.5. 5.5. E Dai'io acumulado. 6. iii.19.2.2. 5. 9. 5. 5.1-igs.1. 9.21.24.3.25.1.compresión.18. 9. Anexo 1l. 9.3 7.1--1-.1.3.4. 6. LH 1. Centro de rotación.13.7 Dcbcrú (definición).12.3 dimensiones. 9. 5. 5.amiento crítico. 5.3 Cinct:lado. 6.4.8 Corte tém1ico.3. 3.6.3.1(3).2. alargado.23.22.9. 6.16(3) 9.3. 6.1.3.3 5.2.2( 4 ). C-5.5. C-8. C-6.1. 6. 6.17. c<üa. 5.29 Curvatura.3.2. C-5. 2.17.5.3.6.8.7 C -4.1 5.2. ( '-1. 1.13.2 Densidad 11 y O.9.1.13.1 3. 6.4. 2.1. 9. 2. C-Tabla 6. 2.1.25.21.1 3.5. 2.2.7. 6. 1. 6.15.1. 9.4. 5. 9.1.7. C-3.20.5.12. 2.4. C-9. Dispositivo de ensayo de tracción.1 (4 ). Tabla H.25. 5. 9. L 9.22.27.3.3.1. C-9.21.1.3. medición. C-9.3.2. 4. C-8.4. 9. 9. 2.2. llncalidad.3.7-C-2.22.2.13. 9. C-¡:jg_ vigas. haces. C-5.3.15.22. C-6.19. C-6.12. C- Consultas técnicas.6. 6. 1.2. 9. Dure/.2.17. 6.2 C-6.25. 9. C-6.14.5. Fig.2 Jkbería (definición).3.1 (5 ).22.12.6.6. 5.6. 9.3 obligaciones lk.12.4. 5.2. L 6.29. 9.25.6. 5.1.7.5.2 6.4.1.22. C-3.12.3. 4. 9. C-5.20. 2.25.17.1/01. 9. 2K 1.2(6) Carbono equivalente. C-6.13. 9.1. Di:--.6. 6.15.1 (5).8. 6. J)ctalle" de juntas prccalificadas. 4. por fresado.2.l.1.4.6.4.2 C-9.2R. 2.1.15 . 6.2.11.6. L 6. C-17.3.1(3).2.10.1 C-7 .3.1.2.4.22. C-2.7.1.3.1.14.28. 12.14X2. 6.1' 6.2. 6.5 Contenedores herméticamente sellados.26.5.5.3.14.2 5. 1-"igs.2. rrobetas.8.23. 9.5. 4.16.2. ( ·-5.3. 6.35. C-6.3. C-5.5.2(4) Carga en centro de gravedad. 2. 2.1.4 l)iscontinuidadcs de borde. C-9.6.2. Tabla redondeado.18.15. 5.3.9. Tabla 9. 5.3.13. 2.1--1-.a.1.1.1.3.12.1.6. 9.5. Fig.3.2 responsabilidades. 5.1. C-5. 9.1.5.5.-t.1. 115.13. 4. 5.6 2..4.2.13.4.-!.12.14. 5.3.3.23.4.6.5.1. 5.18.-U. Doblado secundario.3. 5.25 6.1. C-5.3. 6.2.6.2. 6.1.3. /\nexo 113. 5. Q.7(1).2.25. 5. 14.3.4.7. 8. C-2. 5.1 6. 9.4.2. 4.12. 2.2. 6.30. 5.6. 9.9.1. 9. 4.4. C-6. J)iscontinuidadcs laminares inducidas Corrección de deficiencias.2.25.4.2.15. Concavidad. 9. 2.17.6. 5.1.3 acero revenido y templado.S.5. 5.25.14-9.12.6.1. 5.8.12.3.26.3.1- 6.1 0( 1). 4. 7. J-"igs.1(7).1 Diseño de factor de carga y resistencia Disposición de radiograt1a<.12. 6. 9. 7.3.1.21.2 Fig. 2.6(3).4 :u.1.21. 5.22. 9.22. 9.9 . 2.5.2.1 (3 ). 9.3 C-6.1.3.5.3.16.·1.26.2.3-{)9.4. Tabla 5.2 5.27.1.7 590 . Desgarro laminar. 9.1.13.1. 5.. 6. 9.20.1.2.6.2. T. L.2. 6. 6.21.23.1.2.6.11.23. 4.2.4 ("olapso general 3.14.2 6.8. Figs.3..13 7.17. 9.7.4.1{7).1. 6. 4. 2.2. 6.2.1.13.4 6.4. Tahl<-13. 5.-Ll. C-2.9.2. C-5.1(4).6 6.25.3.2. 6.11.7. 2. 9.2..1. 7.6. \ariaciún de Diámetro máximo del electrodo.12. H6.3. 5.5.1.6.4 Columnas. 6.24.1.2.8. C-6.2.2.2.12. 5. 9.4.3.3. 6.4.3 longitud.1.14.1.:\ 9. 8.6 9. 2.1-6. 9.2.1.1(6). De dcslit.6.20.2. 12. C-6. 9. 6.24.12. visuaL 4.7.12. C-5. l-"igs.1.7. C-5. C-2. C-X.4.30.17.1 (6). 5.12. 5. 5. 9.2 6.18.5.12. 5.1 (3).9. linealidad.3-2.l.7. 5.2.6.1.6.8.15{2) 6.7.22.13. 5. 1. 7. 7.5.6.2(6).3. 6.1. C-5. Doblamiento lateral.25.2 L. 5.3.9 Distorsión. C. 5.14.2.1 Deficiencias en el trabajo. 6. C-9.25.26. 2.2 Contratista. Figs.7. Conexiones de cizallamiento. 4.5.1. 6. Anexo H4. 9.2.17. Efectos del tamai'io.3. 1.4.4.5.6. 9.5.9. 9.1.5. 5.3. 6.2. 5.2. 5. Tablas 6. 3.6.4 Dctallcs.6 7. 4.8.1.2.5.6.30.22 . 4. Dibujos. Anexo ()9.1-6.14.4. Anexo 113 5.5 6.5.3.1.1.6.17.7.1.1 criterios de aceptación. 9.4.AncxoQ.30.3.6.6.2.2. C-9.20.27 . Tabla 7.2 9."U. 9.2.15.22.2 4.6. 6. 9.2.27.10.16 reparación.6. C-2.1.9. D 4.25. lksalineación.2 5.1. 6.1 C-5. 9. 9.6. 2.5.3. 9. 9.4 6. 5.14.5.3.9.23. Conexiún en K-.1 Consumibks de soldadura.2.30. 9.1 O. 2.22.:u. C-6.2. J)ocumentn-.7.4. C-5.12.12.14.3.5.14.3 l·igs. Doblado fuera de plano. 3.18. Anexo J.4.3.3.1 . 5. C-6.27 _¡' 2.14. 9.3. C-5. Efecto:--. 9. 5.3. C-9. 5.3. Colapso.2.6. 5.5.11.1.3.1.2.30.12(2).2.17.1.2. 5.9.5.7.6.7.4. 6. 5.1.4.1. C-2.1 . 8.1.14. 6.2.6.12. 5.6. 4. Fig.1!. 9. C-6.1. 1.6.2.5.1.5.24.27. C-4.6 Anexo J.3.1.5 Q.2.20. Doblado Jcntro del plano.2. 7. Deformación plástica.1.30. Cráteres. C.8 espaciado de la soldadura. 2.3. 7. Convexidad.3.21 A 6.5. 6.1.2.27.2.22. 9. Tablas C-9. 6.6. Doblado lateraL 4.3 2.2. 6.9.7.25.2. 6.6. 6. 5.5.3.6.2:l.1. 5. labla5.6. C-1.6.11.8.2.1. Anexo l.2. 7 .2.4.9.5.5 Anexo J 3.12. xxxi.2. Fig. 9.3.14.1.4. C-6. 2.3.13.25. C-7.5. 7.12.3.2.2. De:--.7.5.2 6.3.12. l.18.2. Anexos aislado.2(4).15. 5. C-6. 2.2.28. 2.9.6.3.17. C-6.6.3 AA.6.12.27. C-5. Tabla 5. 7(51.12.2. 6. 3.15. 7 .2.16. 1. 4.3.1. 1. 6.ll.3. 1.2. C-6.1.2.1.11.6. 1. 9.1-6.3.9.13.1.1.2.l.8.8. 7. 9.1.1. Figs.14. 5.5.3. 6.7-2.5.2. 2. 7. 7.2.2.14--9. 11.2.12. 6. 9.2. 5.9.2. 9.4. Tablas Dureza Vicker:-. 9. 1.3.3. Control de rechazo (LT).2.14.1 ( 1). 5.5.2.6. 9. 6. Anexo]'.29.15.7.1.1.5. 8. 6. C-6.6.2.19.1.2. 7 .1M:2015 ÍNDICE ll L 4.7.2. C-6. 9. 6.5.14.8. 1.AWS 01.26.1.2.3.2. 9.9.3.2.25.12.7.29.1. 1.5.1. 6.9. 6. 6.2 Defectos de la superficie.12. L 5.22. Tabla 5. Tabla~ 5. C-6. C-6.3(1). 5. 5. 9. C-2.3.5.1. 4. l.14.2.13.3.1. 1-"ig.11.2.1.16.4. 6.18 (1 J{FD).27.2. C-6.1. 9.2.3.12.8. 7. tokrancia.3.30.5. 5.2. 5. 9.5. Tabla 5.2. 6.1. 9.1. 5. 3. 6.6. C-9. 9. C-6.13. 6.11.6. 9. :U-1.3. 5.4 Corriente máxima..6.5.30.2.6.25. 6.3. 2. 7.12.1. 5.1. C-6.22.5 C-9.1 (5)_ 6.2.6.3.5.29.1. J-"igs.2.1 (4 ).6 Desviación. 5. 5.2 4. 5.2.3. Sección 2 eompktamente soldado.6. 7.5. C.20 F nsayn de doblado. 4.. 5.23 591 .8.3 Fnsa~ os con el péndulo de Charp~ Ensayo con el péndulo de Charpy respaldo. 9.2. C-lJ."!s de transductor. metal base. l!T. LsH.4 4.1 L Empalmes de submontaje.9. 4.2 l"-9.9.. 6.2.8 cizallamiento.3.5.25.25. 3. C-5.1.5 Fonnulario de registro de ensayo l'abla 3.1. 4. 5. 9.3.3. 2.1.14.2. 9.. 5. Figs. C-5. 9.3.2.9.J). C-5. 5. Anc:-. 4.21. Anexo M Lkctrodos de h<üo hidróg~.1.6.14.12.6.15. Tabla 4.2.14..27.1. 5.&.2.1 8.22.nsayo de tracción. C-5.2.6_ l.19. 8.3.2.19 4. C-9. 2. combado.3. 1:GW (Soldadura por eleetrogás). 2.4.8.1. 2. 4.2.2. 4. C-9.22. l C-5.1 4. 5.3.2.2 6. Figs. soldaduras de pernPs.1.4 Esfuerzo de la unidad Fsfueuo.2. pernos. 3. 2.2. 9.35. tracción. 2.2 1 1.2 Fspesor desigual.7.9. 14. M. esenciales. 4.8.2 l·.21.5.2.4.5.amiento de estructuras Espesor máximo de pasada de relleno.. 9.21. Escoria.5.3. C-2. 6. 2.1. 2.25 C-5.4. 1-"igs.8.7 soldaduras y remaches.3.25 5.2. 4. 4.2.7.4 PT. 9.1.1.4 Especificacionl. 4. C-2.3 protección contra el viento.9.3.1. Fig.25.4. 17. 5. C-4. C-8.allamiento por C-9.3.3. l 7.7.7.2 cargadus ddicam~. excentricidad. l U.16.4. 5.6. Enderc~:arniento.3.2 calidad de soldaduras propiedades mecánica.4 l·. 4. 4.o Fig. 7. 4.1 debido a la soldadura. Tabla 9.4. ().1.l.4.9.ayos de torsión.2. 4.5. 5. Tabla 4.4.9. Anexo~­ hg.1.2. 5.3 Esl'uerLOs admisibles.1 5.13. 4.5.16.3(3) metal de soldadura.19.1. Jetalks de la junta.6.33.iones para miembros armados. 7.2.16.8.1. Tublas 3.3 suhmontaje. disei'ío.3.1. pernos.2.1. L 5. 5.9. soldaduras en Jiletc. 4. 9. 5. C-2.4.6.2.5. 2.6.2.1 Fnsayo de doblado de cara.3.2. existentes.2.22.1. 5. Tabla 4. 5. Anexo . Anexo]' metal base.8.4.3( 1) 9.2 critt:rios de aceptación.:ntc.18.4.2.C''Jota 2). 7.1.5.7. 7.6.18.25.1.4.19.7.5(d) fibra.29. Tablas 3.1 electrodos.o . 5.15. 8.5.2. metal base.:1. 5.1 debido al corte.3. 4 Parte D.16.14.3.2 9. 3. Lndcrc. 9.6.5. M.2.1. hnpalmcs. 5. 7.22.1.:_ 4. 9.3. l"·6.2 Tablas 6.7.J.1 Calificación de la \VPS.6. 5.30.7.3. 9.3. 5.6.7. vigas.2. Tabla 5.4.5. 6.4.1.14.6. C-2.3 5.3 Fig. 7.22 fundente.3 htructuras cargadas estáticamente. 5. 7.6.() 13 planicidad de almas.tcí/0 residuaL 8.3.19.no.1. 2. 9.2.:amicnto.1. L C-6.4.3. 4.1.6.22.6 5.6.8 C-2. prccalentamiento.2.4. 5. C-9.1.13.6.1. 5. C-9. 7.7.3.2.27. 5. 5. l:ntallas. 2.5.2. 5. 4. 9.1.3.2. 2.3(2).7 Uectrodos en paralelo.2.lJ.2 J:spesor máximo de pasada de raíl. l. 3. Ane'\o H3. l. 4.2. l. 5.20. inspección visual.6.3 5.13. 6.l.2. 5.4. Anexo[) 4.2. C-6.4 Llectrodos con núcleo d~. 4.1.6.2. 4.4.16.2. C-2.1 Esfuerzo de ci.1 WPS.1.--L 7.3( 1). 9. 3. 7.22. 2.1' 6. C-9.22.5 5.2.21.X esfueri'Os admisibles. 6.15.16.7.l. C-8.6.2.6. inicios y paradas. 7.19. ().7.7 condición. comhinaciones de soldaduras.7. 2. fatiga.3 restricciones.4 l:nsa)O mecánico.6.25.J. 4.1.6 Fsfuer:to de cizal!atnicnto.2. 9.3.5 mayor esfueo. 2.1/D1. 6.1. 5. 2. 9.no.3.12. C-6. 6.29 Ensayo de verilicación de consumihles. Fig.30. 4.2. Anl!\. C-lJ. ensayo de tracción de metal Escam~o.9.9E_icmplos de Ji.3.2.2. exposición atmosférica.2.6.9.14.3. 9. 6. 5.6.16.2.3(2)...3. Tabla 2. Ensayo de rotura. l 9. 5. 5. 5.22. Fig.3 punzonado. 4. C -2.mnulario" de infúmw:.2. 7 .2 tuhos de guía.3.1 Lcuación para el cúlculo de deeihdes.19. C-3 . transición de anchos.3 C-6.20 cone:\. 4.6.2. ASD. hmnularios M·4. C-3. C-9.3.3.9 4.1.9 gas de protección.4.2. C-X .13.19..22. 9.6.2. C-2. Ml.1.2.h. 5. 4.1.7.2.: mdaL Anc:-. 4.7.3. 9.3.1.3.3( 1). 5.2 Fmpalmcs de miembro. 5.6. 9. 6.3. 2.1. 5.1. 5. 2. 4.3. ¡:igs.6 resecado.8.9. 5.4 idoneidad para la soldadura. Lscanco "A" (l!T).3.1 S.pacimhlres. l .5 4.18 Lnsayo de dohlado de la raí.5 C-5. ( '-5. 5.4. 4.7. 5.7 1':-. C-2.lJ.5.!IlOf.2 l·:ncogimicnto.14.1. 6. C-5. Tahla 4.4.9.34.2.3.1.7. 6.1.2 planicidad de las almas de viga.2.2. 6.9. 8.5.6.5.6.5. \VPS.1.3. Sección 8 Tabla 3. 7.1.16.2.7. 4.6. C-8.5 (CV:-.3.2 Tablas 3..7. 9.3.2. 5.24.12 transición de espesor. soldadura de J:mpalmcs de taller. 1. 2. 5.28.OS J. 5. C-6.5 limitación.3.10 aceros revenidos y templados.13.5. 9.9.11 .2. Tahlas 2.6..2.1.22. 2. 5.2. 6.U(2) Escoria triturada.15.2 LsfuerLos de fibra.1. 5 11.13. 8. C-6.6. L Tabla ··U.2.4.2.4.7. 9. L C-2.3. 5.21. 9. 2.X.8.5 M-5.1 l:nvejccimicnto. C-6.11 Escala.ÍNDICE AWS D1.12.1. C-9.1.6.4.14.2. C-6.2.1.4 J·:ndere. C-5.l. l.3. L Ensambluje. 2. 7. 7. soldaduras.3 miembro. 5.4.14.21.2.2. Fig.2.1. 7.1.3.1.2118 Ensayo de macroataquc.2.2. 9.6.26 calificaciones previas.H.o Je la unidad.24 9.h Temperatura de ensayo l!tl tamaí\o 2. 2.6(4) Tabla 2.1 Tabla 3.14.1 Ensayo de dohlado lateral.3.6.2 almacenamiento.4. 8. 4.2. 6.6. l. Tablas 6.8. 9.10 califieación.3.9.. 9.16. precalcntamiento.8. 6.4.7.9. lJ. 2. 7.5. variables 1.7 tolerancias dimensionales.8.8.1 Figs.2.3.4 (CVN).2. establecido mediante ensayos.6.2. 4.1M:2015 Electrodos múltiples.1.20.6.1-.17 .3.4.25. espaciadores.2 l·. 9. 4.9.8.22. C-5. 5. 5.4. tulkr. 5. 9.2.7. 7. C-9. 2.3..13.11.12. 4 Parte D. 2.9.2. 9. 6.16.1 J. 5. C-9. 4. 5.7.1 reparaciones.2 C-2. L 6. 5.4. 9.nsa)OS puntuales (NIJI"). 6.3. 4.6. 3.3(2).21.9. Anexos socavación.3.2 111\.1.22.2.5 análisis de esfuerzo.7. Tahla U.15.4. Tahlas 3.6 ( 1).2.2. 7.7A R 1".6. Espesor de la soldadura (UT).1 5. Anexo D. 8.l ig. de punteado.25 mayor esfuerzo de la unidad.8. 1.3(3) 9. rigs.22.2. 9.6. 9. Figs. 1 5.5.4( 1) probetas de ensayo.2.6 acabado. 4. 5.8. 1.4. 1.5.6. 1.7 e 9. e--t 14. 1. 1. 15.2. 5 1.5(3)(d).3.3.3. 9. 13. 8. Tablru.6. C-2.4.5. 1.3( 1)- l.4. 14.2 9.5. 9. 9. 9. esfuer7os admisibles en soldaduras.2. labia 4. 9.stampado. 12.6 soldaduras prohibidru.7.3. 15.2. 1 ig.4 componentes de carga admisibles.2. 14.7. 1.16 Tablas 4.25.20 e-3 7 . 3.9.4. ccción 8.2.3 Anexo 113. 5.2 (eV ).6.2. 1 (2J. 8. 4. 4.2. rabio 9.5. 9. 17.2. 17.7 3. 5.2.2. 9.21. 1. 7. Tabla 9.6.3 1 squinas reentrantes.6.2. Tablas 3. 116. 1abla 2.4. 116. 5.4.5. 12. 9. 3.9.4. soldaduras en filete.6. detalles de junta. 9.13 9.2 l. Fig. Anexo M C-2.3.6. diseño. Tabla 3. 1. U.2.1.2 J· ntrada de energía. 4.1. 1. 2. 3. 5.6 592 . 6. Tabla 9.4. cert ificación del fabricante.4. e-5. miembros de tracción. 1.2.3.2. 1-C-8.3.3.4.3.2.2.7.2.3. 9.17. 9.8. 7. 4.5 Fstructuras cargadas cíclicamente. calificaciones prcviru.5. C-5. 8. 13. 14. 17.5. 14. 1(d). 5. 5.14.3.24. Tablas 5.1(al. acero estructural en 3.5.2.6.2 SAW.7.3.3.13.4. 5. e- 5.3. 4. 1.4 9. 6.3.24 csfuerLos combinados.2. 14. 8.8. 17.2.8.6(9).1. 9. 3. rnsayos de tracción en sección 4. 8. 17.6.1. 11.14 1.9.6 construcciones.2. e- C-8. 9.2.24 resistencia de sección de caja. Figs.7 9.2.8. 15.3.2.5.6.3.6. 17.1 .4.6.3. 18 grupos de calificaciones de soldador.3. 2.3.3 3 1. Tablas 2.6.7.2.6 esfucm• de lu unidud. C-3.3.20. -9.5.9.12. 3. 1. C-5. 1o. 16. e-5. ensayo de talón de ángulo agudo. 1.3.1.7.8.1. Esmerilado.6.8. 1 3. 1 1 GW.5. 8. 1 aceros revenidos y templados.6. secado. 17.5.3 3.21.5.6. 17.2. 17. 5. 5.7. rcpamción. 5.2. C-9.2 empalmes.4. 14.15 materiales. Fig. 3.. 116.2. 4. 4.5. 3.25. 1. 5.spcsor de respaldo.3. 1.4. f.3. esfuerzos de fatiga.2. 1. C-8. 1O. Anexo l. 4. e-5. 4. 5. 5. 4. rabias 3. 4.2. 1(5).6.4. 1. F.3-5.5. 4. 9.6. 14. e-9.4 WPS. 17.2.3.5 9. SMAW. 8.2. 7. 4. 3.3( 1).5. fablas 2.3. 2.4. Sección 9. 1o. 5. 5. 15. 5.4. 15. C-9. C-8.1 3. 7. 1.6. 1. 9. labia 4. 9.2. C-9. 9.2 panes de sección de caja. 1. 3.4.7.25. 1. fundente.3.2. 5.3.6.3 inspección vbual.5.-l.5.2 5. paradas e inicios. 1.2. 4. Tabla' C. 4. 4.2.5.6. 3.5.2.2. 11. 2. Anexo 11 9.5.6.3. 1.9.1.5(4). circular. 3. fig. 3. esfueno de fatiga.2 9. 7. 8. 9.4.2. 3.5.3.3. 5.2.4. 9. 1(2). 9.7 r. 16. C-9.5 soldadurru. 4. 5. e-5. 6.4 6.2.5.1 1.4.3. 9. 12.30. l. C-9.2.9. 5.1. F. 8. e-9. 4. labias 2. 3. 1 haces. 5. 1.5. 14. 5.3.5.7. 7.5 para resistencia a la corrosión (3).5. 1. e -8 reducida.1. 1. 5. 2. C-11 csfuenos admisibles de la unidad. 113. 3. 2 Pane B.9. 3.2. C-9 8.2. 9.2. Disei'lo de esfueno admisible (ASO). 9. 9.5.2.2. 1.6.6.2.5. 4.4.6. 3. caja. cargas en.2.5 WPS.1.9.5.2. 5.5. 15. C-9. 15. 116.2. 1.3.4. 2 Parte 5.6.3.2.4.9.7. 1.7 5. 10. 12.5. juntas a tope.14. 6.1. 2. 1. \ igru.6. 1. 4. figs.2.3. 4. 6 Parte e 5.1.2 A. 1 3. 9. C-5. 10. 9.1M:2015 ÍNDICE l· ntrada de calor. e-5.3.7. 14.5. 9 Parte respaldo. 7. 5. 1. 8. 14.1 1.5.2.2. Fonnulario de registro de ensayo 2. 4.3.7. Figs. 19. 14. 1. 4. 1. 1.2.. Tablas 3.2. 1. 1 4.3.1.4.5. 1.2.3. 10.2 Empruiamiento. 1.5 Lstructuras tubulares. 3.7. C-6.5 esfuerzo admisible. 1.2.3. 10 2. 15.7.3.1. 3. 5. 1. transición de radio.2. 9.5. 9.3.5.5.4.2.3. 6. 4. 14. labia UT. -8. 5. ll.3.2. 15. 13. 3.4. 4. 7. 45. 5. 6.28 espesor del material. 5.7. 1. 8.3. 4.2. 5. 8. 4.5. 9. 9.1. 5. 5.2.4.2. 2.3. 9. Estructuras existentes. e-9. 5.4.23.5(d).2. 3.3. 1.1' 9.2. 3.3.25. 4.2.8.1.3 3.2 5.9. 9.6.6.5.5.6. carga viva. 4.1.10. 10. l. 1.3.2.3. 2.5. 6. 2.5. 2.2. N DT. 2. 9..2. 9.3.4. 4 Pane D..2. 3.3.3.9. 2. 9.4. Tablas 9. 1.3.6. e-5.2. 3. 9. 116.5.1 .7.7.7.3. 6. 5. 14 . 8.3. AnC\0 113.3.3.2. 9.2. 1. 1.2. 14.3. 9. 3.3. 9.7 almacenamiento.3. e-4. e- FCAW.9.4.2 Tabla 4.2 9. C-2.1 .15.2. 14 5.4.5.9 Fspacio (g). 4.6.2. 4. 9.5. 9. 5.4 l. F.1. 4.1. C-4.3.3.3 e lectrodos. e -7. 8. Anexo [ 3. C-6.5.3.1 Tablas 2. calificación.3( 1). l.6. probetas de ensayos.5.1. 5.3(2).3. 9.2.6. 2 5.2. atmosférica. 4.2.6.3. 11.5 4.8. 6.2 C-4. 5. Figs.2 9. 1. 14. 3. 1(2).1 GMAW. fabla 9. 1. e -9.3.3.7. 9. 5.SW (Soldadura por electroescoria). 1O hidrógeno bajo. 1' tubos de gula. 9. 9. 6.2. 1 9.2. 2. Tabla 2. Anexo JI.3 9.6.3.6.1.2.3.3.1.7. 8.2. 2. 5.2. Figs.3( 1). 3. ParteC 5.27.8.AWS 01 1/D1.6.3.6. 1. 4.3. Tablas 4.6.4-3 6.2.2. 9. e- Especificación AISC de diseño de ESW. 1. JO 9. 3. 5.1. 4. C-5. 4.5.4.5.9. 3. 9.3.7 3.3. l·lectrodos. 5 14.2.5. 5.5.24. C-2.2. 5. 5. 8. 9. 3. 9.2. C-5. 19 5.xcentricidad.5.25.1. placas de cubierta.2. 19. 9. 4. C-3. 2. roblas 9. Anexo l.5. 5. 3. remaches o pernos. 14. 5.4.6 7.1.6.8.2. 5.3.8. 3.4.3. l.8. factor de carga > resistencia para e-5. 7. 1O. 17.2( 1). 12.3. 5.3. Anexo e -8.3. 3. F.4. 7.2.6.8. 1.5.4.3.4. 13.4. 1.2. conexiones de caja.3. 1.3 9. calificación de sección de caja.3.3 Ensayos con el péndulo de Charpy doblado.2. 9.27. 1O esfucrLos de fibra. 4. Tabla 6.5. 17.6. 2.6.4 Figs.1.7. 2. 4. 4. 9.3.4. 9. 1 criterios de aceptación. e-9. Fig.8 4.3.2.2. 3. 14. C-4.5.3. 15. planicidad de las almas de viga. esfuerLO de ciLOJiamiento admisible.3.5. 5.2.2. 18 labias 9. 4. 4. 2.6. Anexo F. carga axial. 5. 5.3.2.2. labias 9.2 lengüeta de soldadura. 5. 14.3. 9.9. 115.3{ 1).7.1 1.9.4.2. 5.4. 5.2. Tabla 9. 1-9. 5. 1. 1. 3. 3.2. e mano de obra.2.3. transición de espesor o ancho en F.7. 4. 1. Tabla 4.8. RT.7 criterios de aceptación. 14.2.4. 7. U.7.2. 1. 2 16 1 Tabla 2.7.4. corte ténnico.3. 6.5.5. C-5. 9.5.3 rcfucrLo.2. 4. 8.2. Anexo 113.3.7.2. 5.4.3. 3.I juntas transn::r~alcs.1.y K-.1.5 identificación.2.15. T<1bla 4.27.7. 9.2.1. Tabla 3.1. categori<ls.Y K.3.7 s(lldaduras ranuras tubulares en conexiones categorías de csfueuo. Anexo M 593 .2.J RT.11 carga de miembro principal.\.15.2. resistencia de conexiones.12.2 9. 9.6.2.1.4 Diseílo de factor de carga y 9. 9. 5.1. 9.7.4 Tablas 9.2.19. 9. 9.1. 9.y K-.4.4 CJP.6 aumento en.1.10. C-9.30 H '¡\Vt.8 certificación de remos.4 9.15. Fatiga.1.7. li:ltiga.1. discontinuidad (UT).6. Fig.2.5.1.4.7. l'l'uw tambih1 9.2.1.7.19.3. véa1e Conexiones csfucrms de la unidad. C-5.2 de 30°).1 RT. 9.2.17.1 caja. 9. 9.6(3) inspección. metales base. 5.12.5. 9.y K-. 9.16. 9.1 9.4.6. 6.7.6. L 9. 4.2.24. 9. Sección 5 juntas traslapadas.2.9 9.6 Fabricante C-9. 9.3.8.(menos Falta de nitide/ geométrica.2(K) 9.6. 5.2.2. en 1'-. 9.2.2.1(2).4 ND 1' de estructuras tubulares.4.3 9.30 .5.2. 7 . 5.3.13.7.RFD).2 Evaluación de tamaño de limitaciones.3. circular.J. 9.1 ensayos de haz recto.11.14.2. 9.6.1.27.6. 9.2.2. 9. 9.5 detalles.7.4.16.5.15.ú.6.7. 9.6. 5.2. 9. 9. rango de cs!Uer/o.2. Anexo L. 9.6.6.5.3.15.29 pared única. 7.6.14 respaldo.5. 9. 9.1 conexiones en T-. en secciones de caja. 9. 8.4. 9.2 9. 7. 5.1. C-9. 9.4.Figs.2.29.2 Anexo J longitud efectiva del lilctc. 9.J.7.11. variables esenciales. J.10. Fig. Tahi:J 9.1. 9. 3.5.1. C-9. 9.1. 9.2. C- 9. 9. 2.25.1 ensa)OS de ángulos de h<lz.24. 8. 9. 9. 9.1. conexiones de caja responsabilidad.6.15.6. 9.2.4 9.29 fuentes de alimentación. 5.2-9.2 Lxamcn de la vista. 9.3 mejora de la vida. carga de trituración. soldaduras. Figs.6. soldaduras en lilctc para estructuras cargadas cíclicamente.4 juntas traslapadas.28. daño acumulado.2.2.2.19.3(4).10.5. 9. símbolos. 3.1. 9.5.2. 9.7.19. 9.6.6. de las juntas soldadas.3. C<tia.22. 7. 9.1 conexiones en K-. 5. 9.6. 9.19. Fig. 9. 9. estructuras tubulares. 9. 11 9.4. de fundente).2. detalle-.10.2.6. 9. 9. metal de soldadura.6.3. Y.4 socavación. 9. C-9. Tabla solo lado.11.2 l·:xposición (RT) gas de protección.2 espesor de capa. 9. punzonado. Tablas 2.2.9.6. Figs.15.2 historia.1 ( 1). 9. calificación.2. 9. 1.30. 9.6.4.6 Contratista colapso. 2.3.6. 9.12.14 Conexiones en T-. 9. 9.5. 6. 9.2. l.9.21.4. 9.1/01. 9. 9. C-9.1.1.1 Falla. C-9. 9.2.11.2.6.7.1.2(/\) IIAZ.3. C-5.8.4. 6.1.1.1. 9.4.3.2.2.2 l'ahlas 9.11.2.5.1 circular. 9. U. 4.10.5. 3. 14.4 WPS precalilicada.4 9.2.22.11.6 9. 9.5 3.1 pared doble. 9. 9. C-2.2.1. 9.1.14. Fig.1. C-9. Y. 9.16.6.5.3.4 Formularios de inl"ormes.6.11.4 F 9.2. Sección 3.6.30. 9.7.1 0. 1.6.1 áreas de soldadura ctCctivas. 9.4.6.8.2. 9. 2. Conexiones en T-. 9. 9. 1.1 otros detalles de juntas.1 l.oldaduras en ranura. C-9.6.2.14 C-9.1 manguito de junta.2.2. 9.1 Falla local esfuerzo de ciL. 2.15.2.15.1.4. 2.10.6. 9.2. 9. 6.2.5. 9. 1. 9. probetas de ensayos.1.6.3.3 conexiones acampanadas. 2.3. 9.2.J metal hase.1.6.5 en-T-.5.ÍNDICE AWS 01. 9.6.3.6.5.2. C-9.2.1 soldaduras de filete.1.16.5.1M:2015 sección circular.15.1.2. 9. 9.J.3. Fig.7.29 Tabla" 9. 9.24.1X 9. X.9. 7. Tabla 9.9 resistencia (I.2.5 Ensuyos de calificación de la WPS.1. 9.l {soldadura por arco con núcleo longitud de soldaduras. Y. 9. 9.2. Figs.8.3. l'ahricantc. 9. 9.7.7 martillado. limitaciones de.2 transición de espesor.2.2 Soldaduras en ranura con PJ P en certificación de electrodo.29.2.6(6). tolerancias dimensionales. 9. 4. l'ahla C-9. 9. esfUerzos de la unidad.2. C-9. 9. 9. Tablas 4.3(b).8.3 UT. 9.1.17 . 9.y K-.. 9. 9.3.5. 9. 9. 9.\.32. 1. 9. C.4 9. conexiones tuhulares en T-. 5.4.5.3. tamailo de tuho.1-2. 9.11.4 Tabi<ls 9.7.10 4. Tahlas4.2.3. 9.2(2). Tabla 9. 9. miembros críticos.3. 9.1.1.5 tenacidad a la entalla 9. 9.2.15. c!Cctos deltamafío y del perlil.12.3. !'a bias 9.2.16 esfuerzo admisible.4.:\.2. 9.5. tmnsferencia de carga. Fig.2.2.1. 9.6. Tabla 9.2.4. 2. C-9. 9. Anexo .26.allamiento por JUlia.4.6. 9. 9. 9. detalles de juntas precali licada~.11. 2. Fabricación.3. 9. 9. longitudes de intersección de Fig.4 filete soldado.2.24.19. procesos y procedimientos 7.5. 9.2(Ci) conconlantes. 9.2. 9. 9. 9.5.7.:U.18(3) Fig.4. 9.6.13 5.2.6.7.3. 6.1.1.::U.4 carga.19. 9. 2. 9.1.2.29. Fig.27 Figs.6.1. 2.3.2.6.2.5.2.4 maqueta.2 9. Y. 6.9.1.5.1.4 9. 9.1 C-9.1.3.2.12. Anexo l mejora de comportamiento. 3.2.1. Y-) K. 8. Sección 4 l!T.5.31 Calificación de la WPS.1.34 1-'CAW-ü FCA W-S.1. 9. 9.1 9. Figs.2.1. 9. 9.2.2.4 <. 9. Y.1 certificación de gas de protección.9.5.1.29 pendiente de transición.1. ensayos de calificación.4.2.10 9. 2.5.7. 5. locaL 9. 5.2.11.15.6 9. 9.l.18(3).6.16 ciclos de esfUerzo.21. 9.1. C-9.5.11. 9.22. _juntas a tope soldadas desde un electrodos.2.6.16 transiciones. 5.8.3 llumcíldo. 7.:U.5. C-6. 1.1. 6.2. 5.20. 2.1.1. 2. C-1. 6. 5.1. 1. ( '-8.2. Figs.21.5.2R.1 O.14. 4.8.1.14.2 Anexo 1 5.2 pemos.2. 3.3.6_ Anexos A.4.3.8.4.3. Tablas 3.4. ca!iticación.1. 8.3.14.2. 6. 1-"ig. 5.7.:s dt: alimLnlación .1.4. 4.9. 5. 5.8. 6.17.19. 6.5. 6.3. 5.3 4.2.3 control de dure/.3. 6.3.1M:2015 iNDICE l:nrmularios de informes UT.3.8.6.17. 3. 5. 9.1. combadura. 2.!rti tic ación A\VS.1--(). 6. 6. UT. 9. 6.3.. 3.2. l'éO.17. 2.6.3.22.2.21. 7.1 Formularios.8.3.1.3.3.3.6 6.25 1<)1 de ulwnbn:. 6.5 Inspección.3.Y.3. 6.2 HAZ (mna afectada por el calor) Ml.J.7. Anexo J 8.14. Anexo J.3.1.3. Figs.anta eft:diva. 7. 1.] ratiga. 7.1. 6. 4.1.30. Inicios y paradas de soldadura.5.3.3.22. Anexo 113.5. Anexo . Tabla 9. C-6.17.1(4).4.or.5 2.2. Prefacio.4. 9.25. Tablas gas de protección.lLL'i.2.3 tenacidad a la entalla.3.4 6.3.(3 ).2.14(1). combinación de electrodos. Anexos 1. 7.1 5. lnfonnes. 6. Ane:\.4 9.3. 11. Tablas 6. ( ia'i de protección.22.4.7.1 lnspc¡.27(h).1. 9.2.4. C-1.2.4.1. Figs. 7.1 (Jrietas. 6.3.4.3.. 6.14.1 C-9. 6.l. 8.1. 5.1.5.8. 6.6.16 requisitos cspcd!icos.7. 7. 7.4. Tablas 9.2 empalmes.3.17.3 nonnas de rclácncia.1.14.12 Del contratista.2.3.3.4. C-5.1. 6.3.4.15.3.1. ú. 7.3. 6.ción de verificación.1. 5. 9.12.2.3.4. 9. 6.1 (3 ). C-6.3.14. C-5.4.4.28.3.19.2 CiMAW-S.5. Anexo N electrodos.3 bordes armados.11.4--6.-l.5. 8. tamaño de orificio esencial. 1. 5.2.1.1.1.1.3.2.3.5.3.23.1.17 .9. Calificación de la \VPS.6. 9.5.14.5.2.1.26. C-5.3.1 PT.21 verificación. (d.o J.2.29 ( i 1A W (s¡Jldadura a gas) arco con Inspección visual. 5.1 O. 5. 6.a.2. ú. Tabla J.4.3.7.3.1.2. 4.2. 5.5. 4. 9.J C-3.3.3. 6.3.5. Uuía Jc rugosidad de la superficie.2. 17. 5.9.2.3.1. ( ·-9.4. 2.3.1 ( 1).22 SA~'.1.9.9 594 .l.I.2. C-8.6. 6.2. 7.12.5 9.14.4--6.7.1.4.22. C-6.3.19.5.4. 5. 6. 1 L 1.J. 5.19 Fw:nl!.4.8. 6.3.15.5 G inclinación.9.2. 6.:U.28.1.7.4.19.14.14.1. Fig.2.1.21. 9. Tablas 6.2.4. 5.6.8 9. 5.3 ensayo de.17.5. 5.8.1. 3. L 4. 1.25.28 5.5. Tablas 6.1. C-5. 5.3. 5.2.25.-l-.9.3. Anexo J.4. 3. 5. 5.l.1.4. 9.2.21. 5. 6.9.4.26.3.14X2.4.16 calificación de soldador.9 9.3.3 paquetes dmlados.2. 1 J.4 b soldadura efectivo Soldadura con Cl.1.2.7 8.5--6. Tah\a 4. 6. 6. 5. 5.3.3.5.4. 7.3.9.4.2. 6.1.2.3 profUndidad. 5. 5. Tabla { 1.9. QR. 5.14.6.5.1.1.1. 5 . 9.2.14. 5. 9.4. "labias 4. ·1~1blas 4.12. 5.1.5..9 \·ariahk·s esL·nciaks. 9.4. 6. 9.1. 6.14. Q 1O.3. 3.5.16.. ó.16 registros.AWS D1. Anexo J exposición mínima.1.3.25.. 4.1 lnclu<. 7.2.1\ dbcilo.1.5.14.1. 1. 6.1. cspc<. 9.2. Interpretaciones del código.1.1.1. 6.cnria. 3.6 C-1.17-- WPS rrecali!icaJas.4 1-"ig.4 6.8 trabujo.2 CiMAW (soldaJura a gas y arco con 5. 8.11.9.1.25.2.4.12.7.22. 4.15.2 5. 1.J.1.17.3.1.3. 9. Anexo 2.4.1.9.5. Anexo N Anexo J 5.29 clcctroJo de tungsteno). C-14.11.1.6. 4. 2. 6.l.4.9.3 incompleto.4.22. 3.19.1 IQI tipo ori licio.4.3 RT.1. 5 11 Inspectores asistentes.5.9.8.3. 9.4. 6. 5. 9.:\.2.8.1 3 6.7.4 general.2. 5.1.7.3. Tablas 3.2 .1.4 3. fabricación/montaje. 5. 5.\t' 1-'usiún total calados. 5.l.1. 4.2.8. 5. ubicación.5 1 Asociación Canadiense de Nonnas protección contra el viento.9. 115 NDT. ('-8.6.4.2. 9.2 Fig.4.:u:. 5.17.3. 5.5. identificación de solJaduras 9.2 durc?a de.21. 5. 7.3.3. 6.8.4. 7. 5. 5. 5.6. 1.2.5.4.17 Inspector de vcri !icación.25. 5.8. 2.4.2.5.10.17.14. C·-9. C"-1.1 Inspector del contratista. 5.5.1. barrido.6 SAW.30. 9.1.2 H materiales.31. 6.2.5.4 placas Jc cubic11a. 6.1. 6.22.4 7.3. 4.-l. 8. Fig.4.3.5 . 2.3 5.1.9( 1 ). 6.5. s.2. 6.1.14.17.1. C-5. (('SA)/C'\VC~ 6.1.1. C-l.3.11(6).6.3. 6. 6. 4. 9. 1.13. S. 6.2.6.2.1. 6.1 personal.4 sin modificación.1.9.3. 3.4.4.2.11.22. 5. aceptadas. Interpretación de las disposiciones Jcl espesor de respaldo.22.2. 6.17.1.26.19. u en 4.3.4. 5.3.s.ÍÚn dt~ e<.3.3. 1. 5. 7. C-1. 6. 3.4.5. 5. 5. 1.11.2.1/D1.1 Fusión total.1.6.4 tubos y tuberías. M curvatura.4 secado. 5.3 condición.2--6.1.1.3.2.6.25. 5.1. u.14. 6. 2.1..6.4.2.8 Fusión total.\ número requerido. 6. 1<)1.4.4.:U.5(2). 5. l.32 (!rasa.2\.9.2.17.2.3. 6.2. protección contra el entorno.3. 6. <)15 6.28. 4. Tablas 6.4. 15 Fundente. 1. 6. Fig.9.1. 2. 4.1.4. equipos.3.4. Anexo J. C-9. 5.2. .2 7.9.I verificación.25.2S. L I.1.1. 9. 5.23.1 rceupcración. 5. lluclla (conexión tubular). 6.-l. 6.15.4. 6.5.2.2.6. 6.2.14.4 Inspector. 6. 9. 6.9. U.1.17. linealidad.16(1 1 5.3.4.1.2. Tablas 6. \'liase tambih1 tamaño de inspector usistcnte.3. requisitos de visión.7. (Jolpcs de arco. 7.17.R. 4. 6.6.8.18. <).1.2. 6. 6.5 a!muccnarnicnto.3.7. C-5.6. 6. U. código.1.3.3 !laces ori licios de acce~o.7.1. 4. 4.3.4.1.2.30.3. 5.3-7.1. 5.5.3.3.17.2. 7. 1.22. C-6.2.5. 5.2-L l. Sección 6 9.6 embalaje.3.17 pasada de raír. 6.2. 6. variables esenciales.2.1. 7..L 9.5.1.32. C -5.3 llicrro en polvo.4.1. 6.32.4.4.2 visual. Ingeniero. 5.9.3.3. 4. 1.2 . 9. 5.1.3. 6.2.26. Anexo 6.14.28.1.6 Fusión incompleta.29. 9.8. 9.1. 6.:u .3. 2..3.4.3. 3. 5. Fig. 9. 6.2.4 (Jarg.3. 6.3.4 electroJo mctúlico ). 3.18.10. C-3.5.26 fusionaJo . 4.2.3. 3.2R. 9.4.17 .28. espesor de capa.14. 5.3.2.5. 6. 4. fuentes de alimentación. 7. 6. 5.7 propiedades de electrodos p0:1ra. 5.2. 4.3. 6. 5.1 6.\.5.1 8. 6. 7.3 .1.3. Fig.4. 5 17.8.2.2. 2.1. 1.3. 2. 5. 1.15.1.2.2 2. 9. Anexos L T.17. 3. 2.5. 1 Maquinudo.14. 5. calificación de combinacium:~ de metal base. 5.15. Anexo propicdade~.3.4. 4. :u 2.2.5.5.2.6. 1.18.2. 9. 5.2. 2. 5.12 correspondencia de ni\-el de Juntas en esquina.inculidud (liT) Módulo de sección. 5.6. 9.1 7.6.1.1 J aceptación.4.27 6. L 5.8. longitud 9.4_ 9. L progresión de soldadura.2 Metales de aporte C-9.18. C.5 atope..4 Limpiczu durante el proceso. 3.11. 2. 1 superficies.2. 5.2 9. Anexo 112.2. C- transición en espesor y ancho.1. 5. C-5. Tabla 3.30. 1. Anexos J. 5.19 Limitación de variables. C-5.30. Tabla 4.8. 2.1 GMAW.26.17. corte térmico.1 \llateriales pcligro~os.L 4. ·rabia 4.4.29 remoción de escoria.4.1. C-9.3.4-C-9.4.3.25.6.26. 3.5.1.15.17. Tabla 4.2.1. 116. Anexo J in~pccción.6 progresión de soldadura. C-2. Tabla 4.6.4.3(a) espesor. C-9.2. 9. 2.3. 2.1 (2).2. 3. Anexo (i3 Metal hase. 12 4.3.. Junta Jc muestra. 5.3 5.25. 6.1. 6.11.4.2 9.23.1 SA W.2 Junt<ls a tope. C-8. rabias 2.29. 4.2. 9.3.2. 5. 9.4.5{9) posición.2. 2.1. 3.29. 9.1.1 Laminacioncs.17. 9.l. 9. 2.4 3.5 l.1.2. C-9.22.ongitud de soldadura.1.2.3.6.17. 4. reparación.1/01.7. Tabla 4.16.4. operario de soldadura. 8. 4. Tabla 4. granular.1 limitaciones {tubular).24.14. 5. 12 Método de ensayo. s.30.2.os T.7.7.12 annado. Anexo J.2. 2.12.4.18.19 114. Anexo B.2. 2.1. 9.17.22.14. 4.26. :U. 4.2 9.2. 4. 4.29. 9.2.6. ESW y FGW. 3.4.18.23.30. es fUerLo~. 5.15. Musilla. electrodos.ím ite elástico. l.1.26.4.2.2. L 5.12 columna. Limitaciones de temperatura. 9. 6.8.1.2.1.9. en polvo. 9.2 4. 9.3.4.63.16.imitaciones del material. C-9.5.4.3. Fig. 2. \5.4.4.17. 5.8. 4. C-5.2. 1.1.11. Tahla 4.1 3.\.3. Tabla 4.14.5 Juntas fundente de electrodo.3.1-1.3.22 9.15.26. C-9.. Tahlas 2.2 9.:'. Ane:-.8.2. 2. l"abla 4..8 empalmes.1 remoción. 5.1.12 Miembros en compresión Tablas 4.2. metales base.1.3.21.15. 4. C-6.7.Ancxo P i.6.1. 3.27. C-5.8.3. 5.1 fuera de la lista.2 2.5(29). 9.26. 5. 9.1.12 conexiones.25.7(3). 7. 2. uso de martillos manuales.4.3. 5..6 martillado aceptable.9.17.2 de t:squina.4 1 impicra de soldadura. C-(d.uhricante~.2.2.10. 4. 2.3.2.13 Junta:-. 5. Tabla 4.11. M especificaciones.4.2. cuja. C-2.9 Soldaduras.2. 9. 9. calificación de 9. Tablas 3. 5.l.14.12 2. 5. punteado.3.2 5.7.1.6.4 electrodos. l."í(X) SMAW.7 uso de herramicntls vibradoras de \1aterialcs fucra de la lista.5.7 metales base.16.25.2. control de hidrógeno. 2.12 J.17.65.5. Tabla 4. l.1 1.2 uso de hcmunientas \"ibradoras.21. Figs. ll.5. 9.2.5 6. proceso de soldadura. Anexo B. l.5.6. Tabla 4 . proceso de soldadura.8.6.4.25.8. soldadores de 9. posición. 5. C-9.4 esfuerms.7. so\Jadas prohibidas.2 3. 3. L C-9. 12. 9. 4.26. metales hase.4.14.11 4.:u [.1. Tabla 4. 19 Miembro en ángulo. M.14.1. 7. 2.2.3 2. 4. C-1. C-8. Figs. 2. 9.2.7. designación de grupo de soldador.4. Tahln 4.1.7 clasificaciones. rig.27.3.3.14.14.6.9. 5.4.2. Tabla4. 9.17.12. Tabla 2.:HJA 6.8.5.4. C-9.2.1. 4. 9.2. l"ublu 4. 6.1. 3. 4. C-5. C.3 595 .2..23. 2.imitación de variables.5.5.1.1. 2. 6.7.2.5 2.3.24. la WPS.2.3.24.3. 3.6.18 2.15. 1. 5.2. C.8.6.3. L 2.5 tt:nacidad a la entalla (tubular). véaw \!letales base AST\1. 2.1. 6.9. 3. 9. 5.1. 2.20. C-5. 2.2.16. Anexo J.3.1.1. l.8. 1 tcnucidud.13. C-5. 3.7.3.1.5. 9.2.4.11.12 4.26 8.3.24.10. l. 9. 5.2. 3.3. C-9.1. 5.15.11. Anexo lJ hg~.3. 4.3.3.3.1 salpicadura de soldadum.15.9.2.11. 6. 2. Anexo J. Juntas traslapadas. C'-6. 4.3 Limitación de variables.1 horizontal. 5. 3.3.. 5. 2.22.4.1. 9.1.I l.4.2.25. Tabla 4. 9. 2. 9.4 C-5. 5.8 1.3.2.6.11. 3. 4.28.ÍNDICE AWS D1.28. 3.1 9.7. 9.3.30.3. 4. 4.2.2.17.5.3.8. 6.4 \1etales base fucra de la lista. 5.3. 5.6.2 Juntas en T ohlicuas.3. 6.2. materiales extrafíos.5.2.2 soldaduras completadas. 2. calificación del almacenamiento. Fig. 4.8. 6.6 limpicra duran k el proceso.25. 3.2.5.1 soldador.29. 5. 7.2. 4.4.17.3. L 3.17.30. 2. 2. 8.4.2. 2. 4.3.2.3. 2.8.7.2.5.5. 9. 5.3 J bajo peso.12.17. C.2lJ.2. 4. 2.2.26 l. 2. .2. Martillos.1. circular.2.8. C- 5.2.2.5(7) FCAW.15.11 .2 Marcas de identiJicación.J.ú posición. 9.22 Juntas en 'L 2.2. 4. U proceso de soldadura. 9. variables esenciales.25. 5. 4.2.3. electrodos. 2.17.5.5 l. Limitación de variah!es. 9.2. Anexo 06.1.12 Tablas 2. 5. Tablas 2.6.2.I. 3.5. 3. Figs.1. Tabla 4. 9. 2. 5. 4.6.1M:2015 lridio-192.17. 5.8. 6.5 5.9. l"ahlas 3.4 calificación.9.25. 1 ongitud de intersección.12.2.8. 2.25.3.3.10.15(2).1. 5. 6.7.7. C-9.26.2.1 combinaciones de metal de aporte. 2.10. requisitos de correspondencia. 2.7.2.25.3. 7.16. ú.3 9.25. P.3 alamhrc de corte.1.6.29. C-3.1. 5.12. Tabla 4.4 preparación. rig_s.9. Tahla 2. 9.1.X.2.8.1.12 resistencia. Tabla 4. 12 6.2.9 K Limpieza.5.9.16.4.2. 9. (4).2.1. 9.4.4.1.6.1 0. 9.7.25.2.28. 6. Tabla 4.15. Tabla 4. 2. 2. 5. Tabla 4.2 . L 5.3 6.cngüeta de ~oldadura. L Longitud de soldadura efectiva. 5.21. 9. 2.4 l. electrodo-.27.29. 7.9. 5.2. 9. 7. 7. Martillado.17. 14. Licitadores. 4.1.19.7. 5. 9. 4. 1.1 Pasada de rair. C-3.2. 4.\.. fl. l. 5.19. 5. 5. guiado. l. 4. 7.15. 2.2.14.2. 4.16.2.::nsayo M.11.3. Fonnulario M-3..2. 9. 9.22.5( 1).2.3.2. 9.15. 9. Anexo S.5.3.6.6. 7.11.2.2.5 4.17. 7.15.1 apariencia con pernos o ptmzonada 9.4.16. 6.8.3.14.1 Perlilcs de soldadura.:t 1. C-6. 6. 2.14.1. 9. l. 2.2. 9.2. 2.~tliHtL 6.7. 4. C-4S C-Tabla 9_10. aceptación 596 . envejecimiento. 9.2.6.22.12.3. 2.25 Probews para en-. l.16.35. 5. 2.30.1 Plantilla guía de doblado. 8.17.22.10.17. Q.8.22. 6.. C-9.2.5. C-5. 1-"ig:-. 6. 4. 4. 1O Placas de ensayo.14. 4.2. inknniknt~s. l. 9. 5.10.5.17_1. C-5. cali licación de soldador de punteado. C-9.9.3.2.17.5 5.12.28.1 2.1.23. Pernos.22.17.14. Anexo acabado de superficie.X. 6. Miembros annado~.6.. Placas de empalme.2.16. reparación.2.30.o.1. 5.26. n:partH.2.14. C. 5.5 Pasada múltiple.3.3.3. 9. C-6. l\'DT. No redundante. 6. rugosidad. 2.2. infornu: de .4.22.5(2)(b) 4. 2.2.4.1. 5.2.3.9.5 9. Oscilación.23.8. 3.4.1. 9.25.3.2.J.2.3.4.1. 2.5(3) 4.6. 5.5. L 6.4. Figs.1. 6. 7.2.4.o L Procesamiento de im<lgcnes de Procedimiento RT.1.33.3.1--4. 9.4.3.12. Ane:-. 9.20. \1.6. 4. L Tablas 2. \1aquda.11. 6.5.25.1. 5. 13.2.2.1. ¡_ Miembros de tracción.4.2 9. 7.19 Anc:-.16.5. 4.25.16.2 restauración mediante soldadura. calificación de la WPS.27 soldadura:-.2 cartucho de traslape. Figs.1.1.5. 9.1 ( 11). 4. 9. l.5(3)(d) M'l (ensayo dl! partícula magnética).1.1. 5.6. 9. 4.7. 4.4.4.18. 6.6.2(2). 2.10.3 sujeto a esfuerzos de tracción.26 MT.3.. 7.28 No contOm1idad.4.4 4.9. P<1sada de rcfucrm.3.4.14.17.7.5.3.1. Tabla 4. 9.17.2. 6.14. 5.1.1. Fig-.7.25.4 Personal de soldadura.7. 7. 9. 4. 5. ( '-4. 2.4. C-2.4.19. sujeto a otros esfuerzos. Fig. 5.22.3.1.9.12.17.3.4.1.4. 6. 4.16. 6.4.12.5 Orificios de acceso a la soldadura.1( 1).3. Tabla C-9. 9.6.1.26. 4.1 Q3( 15).3.5.14.4 \1omcnto plástico.8.24. 2.9.8. J.11 4.l--1. 5. Tabla 4.2.1 RT. 9. 2. Figs.16 7. ()5.6( 10) atmosférica.21 C-6.1. 4. soldadas Pernos.15.6.2--4.25.6.14.2.5(4) C-5. 5. l"ablas 6.6. 4.2.17. 7 Nonnas de rcJCrcnciu.2. 6.2. 5.22. 9.6. 4.4.22 .4.3.3 Placas de cubierta.2X2. 9. 6. 5. 9.2. 6.4.:\0.6.4 p 3. 6. radiación. mal ubicados calificación de soldador.20.4. 6.25.30.1 l.1.2. C-2. 9. 5.25.1.6. 6. C-5.16.7.20. C-1.6.9.1.7.5(2) Protección contra la corrosión. 9. 5.:ir"m.17 . C-1.1R C-5.2 9.2 6.6 Períodos de tiempo de exposición Nomograma.2.8.15. Tabla 4.9. !'ahlas 2.3 .2 Partes cargadas axialmente. 17.2. 9. 6. 9.3.2. 7. inaceptable.1 4. Ori fícios de pernos. 4. 4.6.2. 6.1.2.1 .3.1.3. reparación. 4.4( 4 ).16.14.19--4.1.14. vétHe también lQI tipo Placas hase.25. perfiles OFM ( l~1hricante original del equipo). C.1 (8) Plantilla para ensayo de doblado Tablas 2.12.2.2. 9. 5. 9. 4.5. 4.10-9.14. Figs. 6.25.11. 6. C-2. 2.7. 5. 4..1. 4.8. 1. 6. 4. 4.2. Anexo J.2 Pantallas fluorescentes. l. 14.3 orilkio o lQltipo alambre o Placas de diatfagma. 9. 11.1.14. 5.4.11.17. 6. cali licacilln dc pcr.14. 14.1.45 2. acccso. C-5.4. 16.5( 1) Posición sobrccabcza.2.9 . 4.3. 4. 5. ensayos requeridos. 4.25.17.5 soldadura.2. 9.3.2. Normas para cl discilo de tuho de cajél.9. 5.5.6.26 soldadura intl!mlitcntc.9.2.2. 6.5 Parámetro ovaliLantc allit.2.20.15. 7.1.7.30.1. 7.14. 2.25.2.1/D1. 2.6 9.5.7 UT. ( "-9.2.4 No fusión. Formulario M-7 Oxicortc. 2. 8.AWS D1.l.4. 9. 4. Fig~. C-6.1 aceros revenidos y templados.8.3.4. Probeta de ensayo de macroataquc.4. 2. 9.9.13. 2.2.12. 4. csfucu. 6. preparación de placa. 2.7. 2. 4.14.1.1 Pcnetrómetros. 7. Orificios Tablas 4. 5.2. 2.4.2.5--4.:1. 16.6.12. 4.9. 1·éase Soldaduras. Tablas 4.5. 5. 9.22.2.2.6. Pérdida Z.5( 1) 2.1. C-4.35.16 4. 16.3.18.2.32.2.1-7.5. C-2.4.11.1.7.2 5. 2.2.29 4. 5.4.6.4.4.7. o.1 Ori licios cal<1dos.5. Placa de ensayo de soldadura en ranura. 5.16.6. 6. Tabla . 7.6.8.15.1. 7.14. 4.5. C.27. Tabla 4.14. C-4. 7. 5. Pasada final. 6.10.10 c_icmplo de lixmulario.28. M i~mhro de rama. 1.13. Figs. 4. 4.2. C-5. C-8.3. 9.10.4. 2.1. 6.20.2.25.20.14.2.16. 2. l.5.7.7.30. Anexo J 6.3.17. 4.8. Anexo l. 9. 9. l. Anexo lJJ C-2.16. C-6.2.12.29.3 1-"igs. 4.9. 4.35. 12.17.27 PT.6. Tabla 2. Anexo M.3.2.6. M.3.9. 16 Figs.17. Fig.1.1--4. 4.16.6. 7' 6.2.2.1.2.8. 6.9.16.6 4. 4.2.25.2.4.7.6.6.2. 4.9. 5. 3. 1. 6.18 lJT. Anexo R C-2. C'-5.2. 6.12.14.9.2 WPS aprobada. 4.2.1. Operario~ de soldadum.1 (8). Figs.2.7.2 l.3..<~yos.17. 4.22 Película ( RT) soldadura.2.2.12.7 calificación del operario de 5. haces. 7.28 annado. 5. 6. C-4.25.3( 1).22.6.18.25. Orificios.4. 2.4 5. Tabla~ 2.9.2 4. Anexo J. 9.21.1. 4. C-5.2.25. 6.6. 7 ..1. 1-"igs. formulario dt: Orificios mal ubicados. 9. C-1.5. ancho. 4.5. Peligros de equipo:-. 4. L lJ.2.2.14.6. Y. 4. 4.5 4.1 4.3. 5. C-2.3 6.1. 9.2.1(3). 9.4. 4. 6. 4. Tahla" N Úxido.9 Fig.w"' Práctica SNT recomendada por Fusión inwmpleta también Lengüetas de soldadura ASNT-TC-lA.16.11.24. 4. Anexo J Placas de aporte.2.3. l. c-7 A.5 Placas de salida. 16. 17.3. C-9.25.9.12.:. 4.3.12.5.19. n5o.2. 4. 4. Anexo Posiciones de soldadura de ensayo. 5.3. 4. 5. 1. 2.o L C-2. Anexos J.3.15. 5.1.4_ 6.2.9. 9.2. 6. 4. restauración mediante soldadura. Figs.3.2.18.15.10.5 4.25. 4. 4. Orificios pun:tonados.26. 5.28 6.1X.1' 6.3. 5.22. 5.6. longitud.1M:2015 ÍNDICE U L 6.2. \'t'ase tambih1 5. 9. 5. 8.5. 5.4. Ranuras en .3. 6. ( ·-5.("-7.14.3. 5.4. Redundante.4.9.4.11 -1. C-6. 5.16.3.1. 7. 6.l0. C.9. requisitos m~.3.9.14.2 Resistencia a la corrosiún atrnosiCrica. 7. 4.16.12. 7.6.18 ("-6.5.14.12. 5. !'reparación de supertick.14.2. 7. Porosidad de la tu herí <l.3. C-6. Retrodisper:-.4. 9.3.18.1. 7. ( '-6.!.1. 5.3.22_2 n:qui:-.1 Registros.2 597 .2.1 X 5. C-6.\tlS X. 3.9.n limitaciones de densidad.14.J 5. 7. 3. 7.18. 6.9. C-6. 7.2. 4. 3. 6. 5.3. 5.11.1 O.9.1 de la soldadura ( W PQR ). 6.4. 5. 7.6.21.'-"J.11.10.2.4. e -5.5 -t. 9.17.7.1 Progre:-.14.3.7. Anexo . 4.2.6.2. 9.2.2.14.1 X.:1 Resistencia en puntos de carga.1.oldadura).11.7.28.2:U.2.7. 5.1 . 4.9 cfedo en la duren.2.7. 7. 7.19.7.1 6.1. 7. Tahla 7. 6.4. 5. 5.3. C-9. Fig:-. 7.1.9. e:-.S.1.3.5.9.2 Reparación.-l-. 3.17. 9.9. l'-5.17. .4.5. longitud de pcrnos.X. identilicación de. 5. 17 .l4.21.1.1.4.16 9.2...1·1.1.4.6. 5. Tablas 3.3. 5.5.7 Obligación del conlrati:-.14. C-2. 5. 7.5.itti:O.5.25.1. ( '-6. 7.4 5.27 .1.9.13 falta de nitidez gt:nm0trica.o 1L ( ·-s. no pn. 1.5 T<lbi<J4. Figs.1.25 7. 5. ).1.12.:'i.17. 7. 5.3. :'i. K.~allamicnto.. Anc"\o la :-.2. 8..5. 4..1.7.14. 3.3.2. C-3.6.2. 5.25.1.4.4.14. 6. 4. 6. 7.. Re\estimiento de arco. Figs. dcsiello.12.2. \. 5. l'WIIT (tratamit:nto ténnico postt:rior a procedimiento(!'()]{)_ 4.16.2.. 9. ( ·-2.2.8.17.5.17. 6.:~e<Jia.2. 7. 5.7. Figs. 2.K. C-9. Ranuras.5 4.3.ú.SA renwción di.4.:d1Jn:'i do: tip11 c:--túndar.6.14. 7.S.17.2. 17 .2. C-4. 4. Prm:csos.27. 7.ición plana.:ión de 6.8.2. 7. 15. 7_9 Propidario.1 de pernos.18. 9.3.4. :u-u . 8.3. Re-.1.5 Anexo J 4.2 J>o-.3.3.3 Punto de rocío. Proht!tas dt: ~:nsa)O para c<Jlili~:<u.14.1.2. L C-9. mediciones de densidad. C-5.13.9.5.l.2.2. 7.2.14..2.14.3.14. e -5.2.16 disc!lo. cinct:1ado .6. 11.22. 5. 5. 7A.l 7. 6.t. Anexo Radiación de isótopo. 5.4.5.3 materiales.5(34) Rdüert:os.6 Ane:>. 9.3. 7. 9.2.3.ÍNDICE AWS 01.istencia concordante .8. l'ertilcs. 7.3.8. 7. 5.3 9.12.3.-1.5 PT.8.15. 6.8.2.1. 4.6. 6.5.1.3.3. . 4. 7.2.1 Rcfuerto. 4. 9.5 Preca1ilicación de WPS. 3. 6.2. 17 1.5 4.19.1 O de cstntcturas existentes.1/01. C-6.25 fabricante~. 5.5.3.30.2.5.2.15. 6.1.4.3 4.25 Probetas de doblado transn:rsal.5 J.3.3.J. 7.14.1.2.3. 6.:ión. 6. 7.1. Remoción de pintura. 7. Tablas Porosidad.5.9.6. 7.3..4. 7. 4.:>'.17.1-3. 7.. 9. 2. S .5.4.l.5. 9. 7. 4.22.4. ( ·-3..22. 7.23. 5. 2. 3.--t. 7. C-1. 7.1. 7.7. 7.2. de tra~:ciún.3 l'n:cakntamientn.18.1. 6. 6.12.16. 7.-l. 6. C-7.3.6. 4. 1.3.7.::H. :U. 7.ladura. C-5.1.4.3. en acero-. 5.3.4 C-4.2.15.14.3.-L3.:\.7.8. grieta~. 5. placa.1.6 .1. 1.11.2.6. 6. 1.1.2. 7.3.2.1.2.21. 5. prefacio.5 7. C-3.:calilicadn.2.1.3 Q rt:moción de.7. l'abla aceito. Fig.. ·rabias 6.3.&.1.7. 3.7 <).9. 4.6.9. 6.1. C-9.SA.1M:2015 calitica.-t.2.1---4 .7.24. 6. 9.1 3.S.:mm.2.23.7.X.12 <. tamaí'io Lh:: la snldadura en fikte.7.1.3 tipo B.10. 7. 7.5 Anc\o.11 Rcsistcneia suhconcordante.1.3. 6.tricciones en.25. Fi¡.7. 5.1.5.3.4. soldadura.1.ralias.:iún de ap!ic:H:iún.1. 7. 7.26.14.3.9 :1. C-9.29. 4.6.8. 6.6.9. 7.6. 7.2s .7. L Fi¡.7. Penetración dt: junta inadecuada. 7. ú.3.4.l7 .3.15.l Prohdas de doblado longitudinal. 7. l.5. 6.4..6 5.ión.6.7.17.1·1. 5..1.' metal.t.15..2.7. 7. acabado. l'nsición 2F rotada.7.11.5. 7.22.16. 7. 7.12. 6.1.33.5.3.6.2. 6.1. 7.5.17.1. ·1 a bias dcscripciún.7.22.1.17.3.1. l.4.1.5. 5. 7.9.1 Ranurado con oxigeno.2.23.8.1.9.1 Rigidi/ad¡1res de carga.3.4.7.5. Ú\Ído. L 4.3· 5. 6.16.1.4.1 l"ahlas :u.1 ().5.5. Anexos J. 8.3. cali!í. 1ahla:-.3.C-7. 6.18.5. Pnsiciún 1Cirotada. 8. C-16.2.1.X.4. 9. 6.9.17. C-1.1. C-6. 5. 5.2.17..7.25.2.1. 9.5..1--1.2.3. C-8.10 Regi~lro de l'alilicaciún del conniún de ci. Tahlas 4. 7. C-9.4.7.1.14.1.1 C-9.".8. 5.6. l.17.4.2.5 ?. 5.9."v1Rd1ector l<tlllinar. re\ en idos ) templado:-.8.25. 9. Ane\o . 7.2.6.14. L C-:1.:-.2.9. nU.28.l.2.2.17. 2.4.1.1 n. ( '- Radiog.17.3.9. COJh.1. 7. 7. 5. Tahla tolt:rancia:-. Ranurado dd lado opuesto.l .ición vertical.3. :1.2. 7. 7.5. 3.11. 6.17 . 7. C-6.6.3.16.5-C-6.4.1 S.\ ranurado con oxigeno. c~rtilkaciún. 5.2.11. 3..2.-t.4.4 Registro de cali1icación de descmpdlo Puede (definición).3.6.1.3.3.1 4.3 Ant!xo \1.21.16. 6. . 9.8.5 . C-:1.lJ.6.12. Secciún X Posición hori/Ontal. 4.6.S.9. Tahl<l 6.3.3. cl-.17.5 calidad. C-(J. 2. Anc'o 11.7 Fig.6.5.:rta.1.1. 17 .12.2. 7.2. 7.21.3. 7. 3. 2.25.5.4.4. C-71>. 5.4..2. 1.4.8. 3. Radiografía.5.3. C-5. 3. C-5. 7. 6.::1.J.18. :'i.2 Ranurado. 9. 4. 7.2. 7.:.4. C-7.1 6.9 Posición 1¡:rotada.25.10( 11 Po:-. 3.1.4. 6.9.17. Posición de soh.5.22.1 R 2. 4. 9.1 8. rc:-.1-.2.2. 7 . 4.22.7.28. C-5.3.14. 9.4. 5. 4.4. C-8.9. 9.1 C-6.:ión hase.5. 3. ·lahla 7.6.8.2. de torsión.1.1.8 . C-1.26.l . 6.4. Rdlector de esquina (prohibido).3 Remate:-. 17.12.2 4.1.3 dt: placa. 4.5.7. Anexo M.2. lahlas 2. 3. 4. Sección 3 8.7.6 humedad.18 cm iado al propietario.24. C-Anexo 11. C-7. 7. Ra~ (JS gamma.2.3 tipo A. 4. l.17. 9.ta.25.1 no removido.3 7.1. L ensayo-.17. C-6.3 ( "-9. 9.14.5.6. C-3.23.14. 9.25.5.3. 5.1 -U- ( "-6. s.ión de soldadura.2.25.4.2.14. Fig:-.1 6.4.6. 5. 2.3.10.5. 6.3. 4. C-9.2. 2.6. 7.15.21.4. Figs. ( "omentario 4.3. 5.11.1.1 6. 4.6. 7.5 7.7. 9.6.7.4.2. Anexo J.:dnicos.merilado. C -3. 5.1 c-s.6 material de euhi~. C-4. 12 de grietas. 7.13.14.9.7.9.3.17. C-S.10 Ra.23 . x.2. C-6. C-3.10 precalificado.6. 7.2. . 9. .1 disposición. 7.1 5. C-5.3. 6. 2.5.10 C-15. 6.l C-6.9.18.18.5.23.5 5. Fig. 3.11.'xo ()2 ( 12).'cali!ícadas.11.4. l 7. 2.5. 5. dectrodos múltipk~. 6.2X.:ptahilidad. 9. 6.. .:cesorio de.26. Tahla 3. 7.25. 1.f. 2.4.8. 2.'querida.4. 5.10.:n~a)OS.6 4.29. 6.3.2. radiación rctrodisp!.' la superli<.4.X. 6.9.2. 4.'xos arcos múltiples. 5. Tahla 3.:.5 espesor de <..2 SMAW (soldadura por arco con 2.12. .12.". 1J. 6. 3.X 6.2.29 6. 1J.2 .17. C-2.17 .5.22. 6. (l.31.3 ).. 6. 6.9.2.9. 3.9.24.1.2.. 13.. radios de esquin<l.I:'.. 5.. C-5. 9.3.2.1/D1. 6. 1<)1 tipo orilkio.2.8.3 limpiet.6 ekctrodtl metálico rn estidtl ).7.'ntre pasadm.11.3.7.5. An!.2."U. ·1 ah la 3.:onexiones de aberturas...6 Requisilus de inspeeeiún e:-peciales.1 aeCI.) 1\md"""· 5 11.19. 3. ( '·6.1.5.:ie.23. 9. R!.25.15.9_(J_I7.2 junta de muestra.2.22.2. 5.22.2 RT.2."\\) .1.17.". 6.1.2.17.9 ddinición.".32 WPS precalilicadas. 6.:vcstimi!.1. 5.2 ancho de la pclicula.u.4. 1.3.1 ¡2. 4.1X. 6.1..". ú.1.1 Salpicadura de soldadura.2.tJ. SAW (soldadura por arco Sllllll.-1. 9.3.C-6.9.5.X.25.3.7. C.-.'nsayos puntuales. Anl.9. tamaiio de unidad de ra)tls X. X. preparación de la ~upcrlicie.. 9.2.11.5.12.6 9. 9. C-2.1.1 Secuencias de soldadura.3.f Parte B Respaldo.23. 6.o J longitudes de conexiune~. C-9.29. 4.29. !\nexo . 9.-1-.17.6.2.. .. 6. ( ·-5.29. ¡:jg_ 5.2.5.3.6. 3. ~. espesor de capa de soldadura.1M:2015 ÍNDICE Requi~ito~ de !.'staura~:ión lllL'diant~.' disposit:itmes de esfuer/. J-"igs.2.1. C 116. Tabla 3. 5.3. (".3 3.5 R. ~oldadura. 9._ .tricdón. 9. <"·5. 3. 5.9. 3. 9.iditadores re<. 5.6. espesor de capa. S!. Tabla 3..22 -'.. C-6. 1J_I9. (". 3..17 .3. dL' exposición <llllltJSkrica.X.24. 6. Símbolos de soldadum. 2.1.'rsada.22 ddinición.15.7. . 9.1. 9. 5.1 de pemos.20.5.2X.\ó ensayos pardales.a..2.25.5 <..10.2 Re\o. 1.17. 9.6.2.12.1 l'abla2. tenacid<td a la entalla (tubular). 5.4. !J. soldaduras de electrodos únicos.. 3.1.7..17.11.1 A 6.3. 7 .4 Anexo J.:.5.2.7.25.2.5.25. 1J.2.26.J .2.4..3.1 Fig~.5. 6.30 limitaciones di. 5. _juntas a tupe. 2.'scoria. "!itbla J.5.25. 5. Tabla ·L5 lü:peticiones de ensayos.. -1.4. WPS prl.~_2_2.17. Anexo J Respaklo. 2. \·ariahks !.".25.5.1 JJ.17. 2.22. . ( ·-1. 3. discontinuidades alargadas.'calcntamiento ) entre tamaño..9. limitaciones de la corri.2X.1. limitaciones.1 4.:uperaciún del fundellle . 1· ig.16.2..3.9.'lnach. C-5.2.2.". C-6.. 3.' 5.. ful. 6..4 tipo de película.X.15.2.20.2.17.1...22. 9.1. AIH.1X.3.1 ubicación de la fuente.2.2. M.1 6.).2..25.2.. Tahla 3. 1.'rtilcs.'xn ..2.2.9.10. 4.1 5.30 reducción de temperatums di. ) .6 l{cspaldo.:nto inhibidtlr di.1(l_J.4. Tablas 4..1.6.l\." corri!.2.1 de carga.17.11.1.1.1.3.2 caliticación de la WPS .15.4 . C-9.12 l<)ltk alamhre. 2 .28. Tablas -l. 9. l. 4.2. 5.'s.X.\6. 6..2.17. 9. 5. 6. 5. 6.15.28.C. 6.3..ú Soldaduras Rio-. Ane-. 9_11. lahlas 3. 6.6.17.11. 9. 9.eneral.2.!eometría de ori licio de acceso.20.'rgido).X.1XA. imagen accptahlc 111ínima. C·9.\J 6. 6.7..2 .19.:apa. "-9. 6.6..5.1 O J.l. 5.29.1.lll. ( --2.2.3.6.5.4 dectrodos en paraklo 5. Anexo J pl.1.17.17. iluminador de radiog. l.3 prccalentamiento y entre 2.5. 2.8. (". 3 ..24 C-6. ('.17.8 6. C-5.16.2.'11 R!.3.22. 2.s.9.14. 12( fJ) C-6. Anexo .'s.11 4.6 área..5.28.. . 9.1.1. Tabla~ 5.31.2. 5. Tahla 3. 5.. 3.32 pas<:~da de raí. 2.3. 5. 6. 5. Rupturas.5. 5.1 H ( '-6.1.11. .20. 2.tra.4. l'ahlas 6.6. 2.X.3.6 3..Fig.3 rahla 3. 25 .2.1 2.21. 4.).l.1.3 pintura .:u.5 l: L 6.-L9. 9.6 reducción de temperaturas de calidad. n:moción d. -U( 5. soldadura~ de punteado. C-t1.J. _l 1_1.5 tok:rancia. pasada de raíi' (i\1A\\".\·t\.2.6 ( '-6.3. pasada de raíL CiMA\V.4. 4. C-6.tilni<. 6. 5.6 \·ariables esenciales. 6. C·5.1.17.5.".5.' la curricnte de la longitud.3. 2. .17.-1.'cción 3 5.3.J. Anc"' 1 L"tlllexiones Clli"I"C~ptllldil. --1-. precalcntamicnltl. alcance de los <.'ntl. 17.6.. 2. 9. 6.17. 7. 2.17.1.7.1. 1.9.3.3.6. 5.2 cspc~or de capa de :-oldadura.16.17.AWS D1.3.ratia.9. C.2 4.17 . 5. 9.. <.6 h.29. 1. ( '-3. ·-6.26. tamaño múximo di. 5.9. .l. 2.· ~uldadura.2. 3.5. 5.1. 6.'cción 3 u~o tk hcn·amicmas vibradoras.2. C- 9.5(l.'nsa~ os di.9. 4.. 6. 9.2.17 .2.J.4. 7.2h. .1.:25.1 prl.1.3 intermedios. 9.26. An!.1 6.3.4. 2.3 temperatura !. Anexo M.1.2.12 seguridad.7.2 3.22.1 Rugosidad di. 5. C-6.6 7. 9.1 Re-.29 Tabla 3. Rcsponsabilidad!.5 .22. 7.3 . 4.1 3.'ntos protectores.X.2.21...29.5.2. 9. 6. Anexo aceptación.3.'nsayos de doblado.6 Remoción de escoria.1 O. 9. 5.3.11.3.lape.2 linL"alidad.7 S filL'tL'.2.1"ahlas6.2 Tahlas 2. 2.. 4. 3.4.21.2.:s. ¡:¡~.1. Sección de caja.0 de ratiga. 9. 9 . hg.' o-. <. . . 3.".1.5. 6.32 orificios .1 8..19.3.17.25S (".17. C-X.3.o 11.1.17_3.'nte lll<Í\ima.1 fuentes.2.3 tra:-.1.2 Salpi<. 1.7.3.12. 2.7.2.3. 2. 9. 4."..7.3. 9.1.8. l 7 .2 2A.4. 6. 2.11 ¡. 4. 7.5 uso de martillos para !.5(.17.6 rabias 6. 9_2.5.3.18.8.4.:nte de la 4.5.12. 17 .15 soldadura.1. H)l.17. pasadas. l'-6.14.3. Fig 6_4 Tabla 3.". 6.13. Ane-. 6.2.2. r!.1.9..'i C-5. 5. S!.].3 C-5..27.14 diámetro de electrodo.l7. Fig. 2A.7.2) ma<.3.9.3.6.2 .'SeTKÍalcs.1 X_ l.idación. .4. ·-6.J..6.:<. probetas para l.2.1. 6.4.5 .4.1. pasada~. 9.1 7.'Sibi\idaJ.'ntes de nl) os gamma.14 élcelmdo.17.s.10.:roataque.11 ensayos de dure/a. 3.3. 5.3. Tabla<. Ane\o J diagramútica.. Tablas 3. --t. 7. ).26.X.5. Rig.25. 4.. l 7.:adura.4. C-6. C-6.5.17.6 598 . 5.6 a<.6.9.27.24.3..C-6. exposición mínima..11.22.1.' la soldadura 1.2. renwción de. ekctrndos.-l. 2..-1-.7. l 7.17.7.17. 11..12. 2. 4.4. tokraneia.lU.15.4. (__'. 4.5.17. . 2. l':thi. 6.. 2. dctallr. 4.22.cceiunes cruzad~to de..6.6.5 2.12 supcrfícies.1 recto. 2.2.3. 4. 4.22 _(J.13.5. 9.5--4. labias 4. 3. Anexo J.3.3 5.11 S(J1dc~Jura auxiliar de construcción.5. Fig. :1. 5. C-2.2.2.24.2.17. L tamai'io mínimo.19.2.2:'i.13.21.2 9. 2.2.17_() Secado l'igs.17.3.24.4. 2.1.21. 4. 7. 9. 9.4.1.3.2.1. 9. 12.1 0.1bb '1. 2. 1\-1. 9. 9.\.4.7...f1 3.22.23. (d.3.9.4.1 R. C-9. 5. l.1 ó.11.11 h.9. .7.i.:1.1.5(32) 4.9. 4.1 O úrea . 17. ~nldaduras en ranura con PJP. 2. 5.5.2. 4.J.2.>1.L . Fig~.5.5.3. 5.4.23. 4.H~t'los admisibles. 2.6.3.7.11.17. •U.4. 4.7.2.4.13. Figs.2 lanwi1o de la o·nldJJL!ra cko.3.4. 7. 4.1.2. 9.2. -~-1 L 3.4.3. 2.5. 9.3 2.10.17.4.4. 2. C.1.:\. 9.2. J.-t C-2.4.:5 probetas de ensayo. 2. 2A.3.1M:20i5 csfw.4.2.17.-1 1 1. 6.13.27 11.-U. 4.6.4. 9.9. J 1· Soldaduras Je tubo tubo prefabricado.3A.2.5 2 ·l. 7.4 a temperaturas bajas. esli. limitaciont.22. 9.3.20.4.13 . 3.1 (J.3.8.9. 9.1.3.2.. C-5. Figs.4.16.1 2.2. .6.7.2 longitud cut vada d~~div<l. Tablas 4. 9..11.1.4. &. ( '-6.2 lama. 2.:rlilc·.2(b). 2.26 2.1X 2.4. Fig.1.1:U.12.1 2. 5.2:1. Tabla 9.9.t. 2.9.22. 3.2.3. temporal.5. de plano cornún.1 cal i ficao. 9.2. .23 longitudes de conexiones. tamaño máximo. L 3.20. 2. (!2.J-. 4. 'labia 5.2.3. 2.3. 2. C-2.7. ¡J.7. Ane'\o .10.:roata4tH: para.:vestimientos de arco.4. 1\.22.'i. l. 9.1 conexiones terminales.3.1.--t.11.3. Anexo B. 2. 9.5 2.21 A.2.5. 4. l·ig.5.lll de soldador.6.7.21.11. ScnsibiliJad (LT).4 aceros revenidos y templados. 5.l.9. 5.18.1/01.6. 7.S Secuencia.5 tcnninación. 5.9. Anexo .itud parciaL 2. ensayo dt' rotura.1X.\.1/LL :>. 2. 9.!. 6. categorías de esll.1 '--~. 2. Tahbs 2. L 2. ( '·9.19 gargant:1 c!Cctiva.-1 longitud ~~kctiva.~.20. 5. 5.7.2~3.27.1 5.1 dc<. longitudinal. 9. Soldadura diagramática.2.1. 2.5.5. 2.20..12.1.3.9. -t. T<1bl<t -~-:" Tüblas6. tolerancias Je ensamblaje. 2. 9. 4.\. C-2. 2. C-9.-l.6.Jcrm. 3 9.21. :1. Soldaduras de tapón.21.'-J.13. Anc\n A. 2.'1 2. 6.12. 5.7.21. 5.2 3. :1.2 Seguridad y salud.25.5. 4. 2. 5. 1. 11.4.10. 2.6.1.4.lJ.13.5.2.4.1. C- 9.2 eslltcrLo de ci/.7 p-:. ~ :'1. ~.5.5.:rios.2. 5. -1-.5. 2.1. 5..1 L 9. pertílcs. 2. 2. 4. 5.1.4.3.9.7. 2.l.4. 9. C-5. 9.4.4 l•llerdncich dillh:n:-i<l¡). 4. 5. 2.5. 5. 7.1ú.4. C- ¡:igs. 2.1.19.1 Tdbla 2. 4. Tabla4.10. 2.:'-5.21 Soldadores.!1 An~ws l. C-1.3. 5.4 1)_2 'labias 2_-:. tcnninncione:-.22..3.19 4. 4.3.9.4.19.4. l:ig. 3.7 ICP!Úil:lciÓJL .1. 2.2.21.25. 2.2. 2. 5. i'\g.17 7. 2. Soca\'aciún.5. 9. 9. 2.:.5. Anexo 1L 11 . 2.1 Supcrficic:~ unidas.1.17.2. hg. ensayo de macro<Jtaquc.:c.JI.7. 2.4.9.9.1 0. 2.2.9.'\. 2. i\. 2. 9. pernos.:1.26.2.8.15.-'Í.4.4.11.3.15.3.:ti. 9.1.5. 5.3.1:-\. ·L9.]. l.1.7.5.1 S.3 ( '·6.4.3.TI'O.3 convcxid::. ') 11.5Factor de lados opue'itos. -1. 2.1.4._¡~ 2.2.:tiv<t. 5.21.5.2.1 esfuerzos admisibles.9. 2. 2. prccatificadas.1. T.()_J. orificios. l. Tablas ensamblaje.2.1 0. Tabla 2.<>iOik''i de dc~zdk ..4.2 2. 4.:trodos.4.4.1.25. \-1.9. ubica<.1 atenuación.5.7.4.3.9.8.6 Soldadum'i en filete.3. Tabla 2.20.6. 1.1 ~oldaduras en ranum.2. :' .3 4. l J __-.3. i .3.4. 5. ensayos requeridos. 16.J espaciadu.2 1.20. 3. 5.3.. 4.) 5. hornos.3.3. 3.5. 4.l2. 4.14 concavidad. área c/!.1 !énninos de rcsistem:ia.1.20. 4.22..2. C-S.2.t.23.2. 2. 6.3 prueba de solide/. 2.3. 2. 2.22.7. 2.2.2.10.9.2 4.17. 4. 2.2. L 9. un l<tdo. entrada tk cncq~ía.4.2.15. 2.4. Anexos A.11.'~!) . 2A. 11 rcfucrFo.1(2).3.·o..3. Tablas 2. 4.4 l'JP. 9.l.2.3.1..6. 2. 5.fi:ctiva. n.l2 4."U.líl.2.1.2.!6.11.X3 .1.4 tt·cnica para hacer.5. . 2. 2.2 l i. 7.1.20.6. 3.4.11.1 5.1 Anc'\os L J.9.6. 5. 9.3.9.3.20.J-.23.22.1.:s de juntas. 2. Tablas 2.27 placas d.24.3..16 Állt'XO A clirncn. 4. 54 SoldaJuras de contorno. 9. 3. 6.5. 4.3.9.20. 'J. C-5.2.22. 5. 5. 9.. C-5.1 4.10. prccaliticadn. 2. 9.:ión. V.9.1 6.:1. 5.5. (j_]').2.·L2. 3. 2.1.4 posiciones de tuho.16 ár~a dt!ctiva.3.1. 6.1.2J.1.4.28 longitud electiva.19. 2.23. Annn i\ Soldaduras de ala a alma.2. 9..9.4.1 X detalles.t>. 4.16.2.1.10.15 (-.23 progresión.: ·') Figs. a lo largl1 de un borde.1.l().5.U.1.4. 9.16.7. t.3.2 esli.1. 4.1. 7. 4. 4.9.13. Fig.3.1 intennitcntc. 2.9.2.3.9. 4.3.. 1.8.~.4 .4. Tablas.9.4.3. C-5.2. 9.~tL 5.2.2.5.l inspección visuaL 4..5. 2. combinación con soldadura con PJI'.4. 5. Fig.!s.24. C-4.2. C-''\.:1.3.1 po~. 2. 2.1 9. Soldadura SolJaJuras de campo.25.7.2 So!Jaduras l~n ranura abodnada. (' .2. Sellado.3 cspcsor.1.2.X..1. siuÜ')(l!os.1 S.2.5. C-6. ensayo dt! mw. 1).4. J'abla ~.4 dimcnsilme~. equipo.2.1.7.1. 9.5.2.11.1.allamient''· 2. 7.1.15. 2. 6.4.30.6. Tabl¡-¡s 2. 5.3.5.2.2. 4.2. 5. 4.5.3. 9.2 Fi~.!6. 2.3. L 5.4 6. juntas trc1:dapadas.4. 2.5..5.2. ensayos de calilkación. 2. 111.4. 3. 9. Fig.6. 1 ranuras.19.J-. C·2. 5. -1-.1 rcspa[Jo.4.2.3.4.ll''-. 2.l.6. .4. 2. ·4.4.2. 2. 4. l.2.21. 2. 1).23. relleno. 2.6. l¡-¡bla 9. 2. 5.4.1.1.21.7.. ]-'ig.17.9 .1. l:ig:~. C.2. 1•:''' :.9.3.-~ .4. 5.1.2 limitaciones. ]-. 9.2 r. 9 . ( '-2.: ensayo.9.1 bisel.17.6..2.9.4 long. 9.7.1. 2.9.4.~.2.5.5.~ 9.2. B 2A.2 CJP.3.3.n:ca!ificaJv . 2.~ admisibles. ~.3. 2. 9. Tabla 5. 9.4. 9. 3.2. :ransvcrsal. Figs. 9.2.H.5 3.ición de ensayo. Secciones circulan::s esfUerzos.5. 9. 9.. 4.4. 9. :?.ÍNDICE AWS D1.1 ~ fundente. \S.13 . 2.9. 2)U. 2. 2.5.1.7. l ( l ).2.2.19.1.4. probetas de ensayo para califieacion Je procedimiento.1.9..7 2. 4.4.5.2 caliticaciún de !J.10 . A.:i(. 9.16.22. 2. 6.2.2. 2.1.3.P. 7. 7.6.2.3 C-5. Tcmrcratura.18.15. 7.17.13. Anexo 7.:xtn:mos. Tabla 5. C-5. C-9.1 Tolerancias rclknn. 7.14.14.6. C-7.2.4.2.7 PJP.2.5.8. C-6.13.14( 11.2. FCAW). C-2. C-1.4.14~3).8.18.5.3. 7. 2.2. fabricación y \-Crificación de pernos 4.3. 2. 7.24.7 .8.4.3.1.1.5.5. tamafío 5.S. C-5.8.4.21.11. metal hase.1. 7.2.5.4. (_". ·-U2.2.2.18.6. 5.5. 3.22.22. 4.1. 7. 1-ig.1 Soldaduras de punteado 2.1.5.8. 7. U.5.19. C-6.6.3 rupturas.22.22.21. C·9.3.2 T 5.22. 7.17.3. 5.2. 2.4 rolcrancia como se detalla. 7 .'m:a efectiva.22. 9.12. 7. 5. 7. 9.4.4. 4. C. 9.4.5. 3.2. 6. C-2.3.13.13.9.1. soldados a tilcte.5 rubos telescópicos. criterios de aceptación.2ú.3.1 0.6(ó).1. Tabla 9.2 Tracción en todo el metal de soldadura. C.12.2 600 .2.2.1 Tratamiento tém1ico. 7.6. 9. l.2. C.8. 7.22. C·5.10 calilicaciún hase de remo.21.8 ca!ilicación del operario.X. C-2.4.29.2 Soldaduras.9.6 sesgado.9.3.22.9.5. 2.6.16 Soldaduras circunfi:rcncialcs.1. 7.1.6 4.o de la soldadura.4. 7.23.2.8.5.7. 3.!~o J 7. 9.6. C-5.X.7.21.7.7.21. 2.8.9. 7. 9.4.2.17.2. 5. 9. 2. 3.5(32).5. 2.1.7.8.17 . 5.3 Trans!Crcncia de cortocircuito. Fig.:.3. GMAW.3 requisitos de calilicación de 3.4 2. 5. C-9.6.17 .X.5.6.5 "Juho o tubería prefabricada. 3. 3. 5.4.1.22.6. 5. 5.6(3).22 .22. 9.24.2 ramai'í.1.::ctivo de la soldadura. 3. l. 5. calilicación del operario. C- 7.1. óxido.7.7.4 mano de obra. 7.3. 7.9. 5.2.5. C-5. Fig.6 tamaño.2.1.4.4.2.2. 5. Soldaduras cn ranura.22. 4.3.3. 4.1.4.4.:r.1.9. 5. Anew J t.7.10.H' u 7.4 Torcedura de sección cruzada de caja. 5.3.1 t.25.6. C-5.1M:2015 iN DICE garganta.5. 6.3.5. 2.1 0.5. 5. Tenm:idad a la entalla. 9.1. 7.7. 7.1.1.7. 6.4.3.2 9.ó.2.8 Soldaduras en ranura con CJP..3.9 diámetros de electrodo. alineación.1-5. C-9.2. 4.15.1c tamaño efectivo de la tamaño mínimo. 5.4.25.10. 5.4. 5.2.X.13. e -5.7 J"cmperatura de scrv icio más baja Sold<idUrtlS intcnnitcntcs.5 C-5. 5. U.5 7.23.3. 3.4. C·9. 7. véa.9.8.4.11.2 reparación.13.5. Soldadura de pemos.3.9. C-5.1 requisitos de prccalcntamicnto. respaldo. 7.5.2.3.21. 9.21.7. 9. 2.1.8.6 met¡¡l de soldadura.5. 2.3 .17. 9. C-9.17. 7.2.4.5. 7.6.4. escala.2. 7.7.6.3. 1 ig.6-9.24.:.9. 9. 1O. 2. 5. 7.2 C-8. 7.AWS D1.4. Tabla 7. Soldaduras dc tallcc 2.2. 5.21.'J.X fundente.6.1. Anexo A C-6.2.5.4 7.1.14. 7.3.13. 9.22. 5.11.22.6. 5. 7.17. 4.2.3.1.2. tecnica rara hact.9.2.7. 7.5. 2. 7. Anexo J Ci\1AW-S Unidades de búsqueda de ángulo de haz Jestello. 3.2 9.20. 7.1.25.3.22.1.\.2. 9.5. 4.5.3.2. 2. 7.1. C-9. 7 . 9.22.1. T<lhla 9. 7.9.1.1.7. 2. 7.14. C-5.15.9.1. 7.1. 5.12.10.6.22. Sección 7 C-5. Tabla 7. 4.4.4.2 2.1 O ensayo prcproduceión.2. 7.8. 5. rt. 7.2. 7.5. 3.1.8. 7 . C-5. 7.22. vhnt' 9.5.5.3. procesos prccal ifieados (S M A W. aplicación.4.1.2. C-5.7. 5. 2. 6. 4.10 Anexo[. desviación.7.5 variación de linealidad.7. 2. 7.15. 7. soldadura diagramática.4 2.22.1.19. Tahlas 9.15.5.3 curvatura. 11.19. (lJ 1'). 1-"igs. 5. 3. 7.5 factor de atenuación.6. Fig. l .5. 9. 7.1 6.6. 4. 2.7. 7.7.5.2. C-7.1. 7.1A.2. 7. C- csrcsor. 2. 7.2. 2.8. 3.5.13.5 9.7.3.1 4. 9. espaciado.6. Tolerancia de acoplamiento. calificación del soldador.21.2 técnica. Tabla 3.2.1. 7.11.22. C-2. Anexo<) clcctnldos de h<~io hidrógeno.5.12.4.9 material de cubierta.17.9.24. 7. 3. 9.1. 5.2 revestimientos de arco.22. 7.1.2.5. ¡·éa. 7.6.1.2.21.5.4.4. C-3.4 .11. en soldadura linal.4.2.7.1.5.2. 5.2. Tablas 4.4. C-6.2. C-5. C- 4.7. Tahlas4. C-5. <).22.8.4 2.1.4.5.2.4 ensayos de torsión.2.13.4.5 anticipada (l_As·r).6 58. Traslap1l. 2. 9.4. 5.5. 6.22. e -5.2.3(3 ).3 inspección.6. control de producción. Figs.12 6.4. l-5.7 equipo de soldadura sincroni/ado automúticamcntc.5.4.8 J.6.5. 7. 7.4. 9. 5. 5. 4. 4.7.5. Fig.10. 7. 9. C·5.5. 6. 5.2. 6. lJI (prueba ultrasónica).nidadcs de medida estándar.12.12.22. 9. 6. 9.8.1 Tenninos.8. 9.4. T¡¡bla 9. 3.4.2.4. 5. 9.1.5. 7. 9.1 O. 9. 7.4.1 perfiles.4.7 9.3. C-7. tammln.2.22. en.6. 7.2.5 Tamai'lo mínimo de soldadura filete.3.6.6.4.8. 6. Fig. Tahlas 3.11.:n aceros revenidos y templados.3(2) tubular.27. 5. C-5.1.8 casquillo.1. rubos de guía.2.:quisitos de inspección. Tablas Fig.6(3).26.!U(c).1. 9.2. 7 .20. C-7.6. C-7.2.14. 7. 7 .6(1).2.4 Transiciones de espesor o anchos.\.3.4. 5.1 dimensional.1. 5.5 pasada múltiple.4.16.3. Tablas 5.--t.1.2.6. 17. 7.3.1.3.1.7.1.5.2. 9.1. 5.20. 6.6 Temperatura entre pasadas.4.4 5. Q.5.2.7.3.1.15. 6.12. 7. C-5. 2.8. 3. AIH. Anexos K.6.25. 7.5.1.5. 4.1.1. 2. Tablas 2. ambiente. 4.2.4.5 longitud de pernos.10. Anexo H6.1.8. di~continuidadcs de metal base. (2).3..2.22. 2.4.22.3.7.1. C-9.2. 5. C-2.2.15.1.2.3.1.4. soldadura humedad.12.1. 3.3.:"U 7. C-H. 7.2.17.4.9.4.10.7. rabia 9. Tolerancias de mano de obra. dimensiones precalificadas. 7.6.24.4.17.3. 9.12.4.4. 2. 7. Figs.5.1 (5).2.13.4.75. 6.4_ 2.4. 4'. 3.8. l"·lJ.12.11.1 Tolerancias dimensionales.24. combadura. 7.2. Tabla 6. 5.11.4. 2. 4. 3.3 2. 6.2 5.5 C-9. Tabla 7. C·9.4. 7. requisitos generales.1. 4.4.1 3.3.4. C-9.4 planicidad.5. 2.6.2.22.13 soldadura de producción.2. C-5.3 C-5.1. 9. 2.3. 17.4.4.2 5. 3. 2.2. 2. 9. 2. C-2. 5 . 5. C·3. 1-"igs.4. 9.25.21.3.2.1/D1.4.4. 5.4. 9. !.5.3 Tamafío cfi:.22. 7.22.4.4. 7.7. certificación.24. Q. 6.4. QIO cw1ipos. 6. 6 pnrtc ¡: 6.6.15 ensayos de ángulos de haz.3.11. discontinuidad. 6.2. 6.2.5.3. 6. 6.5.2.2.1.3. 6.6.27.35.27. 6. Q9. posiciones del transductor. rellejos internos. bloque de ensayo de calibración. 6. Anexos G l. 6. Anexo (i 6.2.24.2. Q. 6.2.27 .5.2 UT (método altcmativo). 6.I5 9.1.23.24. 6.4.3 Anexo (i 6.27.2( 1) . 6. Q8-Ql2. 6.2 ensayos de ángulos de haz. 6. Q.1.5 procedimiento. longitudinales.4 Anexo (i culibración de amplitud. Q5 6.2 1. ú.27.3 DAC (corrección de amplitud de determinación de long.29.28.3.28. calificación de persona!. 7.24. Anexo QJ( 11 ). 1IW.5.6. l.1 estructuras tubulares.21.27.29 unidades de blJSl[UCd<l Q6.24.6.30.2. 1 igs.1. 6.1 bloques de calilicación.27.2. control de ganancia. l·ig.27.1. 6.2.2. 6.29.6.2.28.1.24.I5 uniJatk:. 9. 6. 6.28.2.7 6.Q.{)6.27.1. Anexo Ci ensayos de reparaciones.27.1. 6. 6. 6.t. 6. Anexo G equipos. 9.27. Ql2 (J.1. 6. 6.1.25. 6.27. Anexo Q6. l. 6.19. 9.6 Q.3. Anexo Q3(2).5.30. 6.2(2).3 modo de onda de cii'allamicnto.:W. 6. l.19.4. 6. Je bUs4ueda.25.yo.24. punto de entrada de sonido.25.5.7.1.itud de tumaño de renector.1. 6.6 <) 10.2 6. Anexo Q6.11.23.4. Anexo Q6. 6.27.7. Anexo G amplitud.25.1 patfOII!. Anexo (i reflector laminar.1.27.25.7 distancia Jc apro . 6.29 6.22. Q. Fig.2 ejemplos. Anc:-.5.2.25.2 Anexos J.15 601 . bloque de calibración.::s. l.4 rcsnllH. 6. 6.6. ()8.2. disctmtinuidadt. 6.tontal.3. 9. Figs.24. c. 6.2 reparaciones.1.1. 6. 6. transwrsalt. Anexo (J reflejos internos.2.1 6.5. 6.5.16 6.5.2.5.5.::rcncia ESW y l(iW. 6. 6. linealidad horizontaL 6.5.23.3 6. Tabla ú.1 (2).2. 6. G7 soldaduras en ranura.o Q3(7).24.2. linealidad horizontal.4.25.19. 9.25.27.2.27. ()5. 6.2.2.22.:1. rabia 6.1. L Anexo l.3.27. 6. 6..2. Anexo Ci ángulo de cnsa.30 discontinuidades.8 control de ganancia.5. disposición.3. Anexo (i calibración para modo longitudinal.31. 9. Q6.27.21. tamaiio de discontinuidad. Anexo ( ¡ sensibilidad.4 linealidad verticaL 6.2 amplitud.3.23. <) 12.:iún. 6. 6.7.3 punto de entrada de sonido. Q9. 6. 6.30.28.3.1. 6. barrido horizontal.2.30.1/D1. 9.2.27 .2 otros bloques aprobados.5 ángulo de trayectoria del sonido..30 barrido lwri1ontal.2. calificación de equipos. sensibilidad en nivel de rcfCrcncia iniOmwción sobre. 6.5.2. Figs.2.6. 6.2 st.1. tamaño de transductor.4 6.1 6.21.30.27. barrido hori. 9.1.2.2.27.2. 6. Anexo C~ Tabla 6.27 .2. cizallarnicnto.l evaluación de discontinuidad.27. limpieza de superficies.21. Anexo (i calihruclón para modo de longitud <k indicación.2.19.21. l'-9. 6. 6.'ig.24.2 longitud. 9. calihración para ángulos de ha.2.3 6. L procedimientos.23. ú.1.27 ..27. cali licaciún de 9. 6.25.29. 6.4. Fig.23. 6. Anexos Ci Q nomograma. calibración para t. evaluación de idcnti licación de soldadura.2. 6.28.1M:2015 lJT (n16todo alternativo) (continuación) precisión de dB.4 ángulo de haz.25. Tablu 6.30. Anexo G sensihiliJad en nivel de rcli. (). 6. 6.2 6.21 Anexo< i altura.25.10 ángulo de trayectoria í. 6.6. Q 12. 6. bloque~ de referencia.24.::nsayos. 6.23.1 distanciu). Anexo 08. 9.22.27.26.1.5.ÍNDICE AWS 01. 6.2.2. 6. 6. 6. Anexo U 6. cilíndrico. onda de compresión.30.:l sonido.4 distancia..1 (2).25. 6.3 criterios de aceptación. Anexo 1 procedimiento de ensayo. 6.2 6. calibración de distancia.21.:10. Q13. 6. Q6.7 distanciu de aproximación. alcance de los ensayos.30. 6.2.1. 6.23. limitaciones de espesor. Q 12.h.2 materiales de acoplamiento.8 Fig.!nsayos de haz recto.R.27 .25.2.23.'l--{). 6.4.5 6.25.1.5.27.1.28.2. 6. 6.5.1. 9.25.27 .2.24.7.24. 6. 6.t.22-6.5. 6.7.2.25. 6.29.27.7. 6. 6.5 haz recto.::.1 6. Anexo (i Anexo <)3(6).2. Q4.25. Anexo Q3( ll ). 6.1.4.27. calibración. 6.24.ú.23.21.:: LTUC!. 6.24.2.27. Q 12.5. Q 11. <)4. 6. 6.1. 0.1. 06. imación.6.I2. 7. Q9. 6.3.2. discontinuidades. 9.24.30.21.2. recto.8 dimensiones.29. 6. Anexo Q3( 11 ).7 procedimientos de evaluación de patrones de cscanco.14. Q9.21. 6.1 calihración de distancia. l. 6.26.25.21.2.27. 6.29.3.4.3. linealidad horizontal.27. 6.::nsibilidad.6.1 informes. Q 10. 6.2. 6.24.28.25.2 6. 6.27.::S dt.4. 9.2..3.25.2.28. procedimientos.28.1.25. 6. ú.25.5.22.::s. 6. 6.3 l. 6.:ro.6.27. 6.5 resolución. 7.19.l. Ancw Q3( 11 ).2.30.26.24 ensayos de haz recto. 6.2. 1. 6. 6.21.1. Q.15. 6.2. 6.2.29.1 calibración.30.27.27.3. 6. ubicaciones de transductur.1 6.5.2.1. Anexo fi.28. calibración de modo longitudinaL ensayos puntuales. 6.3 6.27.25.6 requisitos del operario.l0.21.19.6. 6.24.3-6.1 verilicación. 6.13. 6.28.25.3.1 O {)6. Anexo(¡ Fig.19 .27.4.1.1( 1).1 calibración para ha.22. 6. 6.30. 6.24. 6.29. 6.6.1. 6.21.2. ubicación. Anexo 1. 6. 6.21.3. Q. L Anexo Q tamaño de discontinuidad.2.I3.5 6.4. 6. 6.15 cero. 6.2.1 Anexo() distancia. 3. Fig. C-4. 3.1 U.5 cmpalme:-. C-4. 5. 4.2.'1.9.5---l..19.1. 4. Anexo <)~(4).. 6. Tabl0:1s l'arl~ 1\ .7. Anno <)9.2. :\nt. 9. Anexo Q ll VehH. ~. 5.10. 7. 4. 4. .. ()6.1.5 5.ihilidad.20. 3.2-1.3.:~.5.1.25 .5( 17) Vigas V eun. Tahlas 4. <).3. 4.\nc:xo <)3(5). Tablas 3.:Íilll<. Tablas ·1.:n.11.5 :--cn.22. 5. 9. <).4.12.oldadura).17.6.1.2.10. 4.20. -1.22. <)9. inclina~:ión. Fig.3.4. 5. 6.AWS D1.1. <) 13. 6.1.5.2.10.9 FCAW. 3..2.9. 5. 9. 9. <)3( 10).8 602 .'i-9.12. C- c.2.2. ()9.10.-U..7.8. Q.-L 4.1.7 soiJador. . 4.14.2.2.1.1.11. ().1.l.5. C-3.1. Tabla 4. () 1:\.2.1X.5.orrccción d~ tran:-. 4.3. 6.:ado.X Tahlas 3. s~c~:iún J.:n.1.2.J.2.22.t.1.15. 4. C-5. ejemplos de Jimmilario-..4.o ()2.3. l)9.6. ~:ali lkadún Je so lOador de punt~. hg.1·1.2..2.'i.14. 5.1.7. 4.I'S (espc~:ilicaeiún d~ proc~di1nicnhl ().3.. 4.1--1.canco. 4. 4. C-5.4..19-9.19.14. 9 Parte requisito-. 4.26. planicidaJ de almas.3. Ancw <)30).15 SAW.2.20.1. 6. Voltaje constante.1. 7.2 Vdo~. 4.6.24 w \\. 3.. 9.8.3. 4.:.19.:nto.13. 3.1.2.10 9. Fig. 5.12 (). X onda de ci/allamicnto.14 z das~s Jc soldaJura. Anexo <)3(15) 7. 4. 9.1. 3. 4.33.4.2.3.1 ( 3 ). Tabla -1.5.20.7 ()6.8 4. 3.2.14.m<l51 Ci\IIAW. 4..1. 7.2.7. C.4.5.13.4.22.7.2( e).11 y Fig .14 C. <)3 9. C-6.o ()4 9.·atura. 4.:'i D.1(21. An~.6.22.4. 5.2.6.8.:idades de enfriamientu. 9. .2.l-l 4. An~'o ()31 12).'i."\0 ()8.19.1 4.5. Tabla 4. C-6.9 4.2:'..:xo H. 4.1.3.:1. -1.2.8.23.3.2. 5 .3.6 <)6.. -l. () 1O. valores espccílicos rcqu~rido:-.2. l UL Fig.5.15.. 3.5.1 UiW. mar~aJo d~ snldadura. ( ·-6.11. 4.2.1 O. de dm:umcntaóún. equipo-. Anexo Vi c..1. ·1. 7. C-4. 4. <) l 0. rigidi/adores. Anexo <)l(-l).-.1ig.1 ( 1 ).2._ <)A.1. 4.7..2.J. 4.15.J.5.. 5. -Ut profunJidaJ. 4.5.11. C-54. Q-l -1.7(20) <) 10. -l. 5.3.ti:n:nciu.8. 3.~. Tabla n.2.1 X. Anc:-. Tablas 4..4.11. Tablas 4. de :-.4. -t.19. 4.7. 4. 4. 11. 5. 2.4 -t.4 4.-1.9.5.X.13.11 4.2. Ane"\o:-. 3. C-3.J . (). Fig. 9. Anexo ()6.1/01.1.8. Q'H Fig. Tahla 4.7.3.1.2.2. Anc:-. 6. 9.5. 6. 4.22.. :u l. ()9.2. 3.(U operario de soldadura.o 3. <)9. 4.2. 1 planar.2.4. transdudor.. ().30.21. {).19. '1.3.1. 5.12.11 Anexo J. Am:. l. C.1.. Ni\cllll (AS:--J 1 ). <)8. 2. <)10.:1. ~:alitieaeiún. 4.2. FS\\. <)-l 3. 2.!U.11 ()7. wmbadura. Fig. <)8.1.5.14. 1 '.3.o ()3( 10). hg. 3.14.15. operador. Tahlas lJ.19. 4.1.4.J.-.tl:rlí.2.15. ()9 .2..7. 6.11.X. 7 lamina.. 4. 3. 4. <) l O.C-. 5. 5.1 Fig.3.3. procedimientos.12.13 Vdo~:iJad del\ i~.R. 3.3. L SMAW. r\tlL''\0 <)8.3.1. Anexo() 13. <)6(3).3.9 9. <) 10.11. 9.5. Q.3.5.2.:idaJ de alimentador de alamhn. \ ariahles esenciales.1.7.2. ()10. 9.2(a).4 Variuhks esenciaks. 4 pantalla. 5. 5..12. <)6.7.4. 1\ncxn <)9. Anexo 11.1.3.2. linealidad. 5. Tabla --1. Anc:-.. C-5. 4.1. 5. 3.1. <)fd.-l 5.1. 4.5. 4.5.2.27 inllmm: .3. Tahla 4. 5.2.:lkctnr cst:indar.24.3.14.2. Anexo Q.3.3.14. 3.1M:2015 ÍNDICE orkntaciún.1.2.22.X.7.1.3.. <).4. 9 Park 1\. 4. Anexo ()_l(X) 5.9..6.-l .22.3.2. 3. <)9. 15. 4. 4.2.\.22..5. Figs. 7. -1. 4..Anc-xPII.1. 3.22.1.11.. Ane'o P '-''<14J.11.. . 5 Cádigo (/('soldadura de puenfl's [) 1.8 Dl.6\1 Código de soldadura l'.7M Guía para forralaer y reparar estructuras existentes lll.%1 Código de soldadura l'.1M:2015 LISTA DE DOCUMENTOS DE AWS Lista de documentos sobre soldadura estructural de la AWS Designación Título O 1.5M/D 1.'0 1.1 M Cádigo de soldadura estructuml-Ac('l"o D 1. 7/D 1.4 'D 1.\lrucrumi-Acao inoxidahlf' ]) l.1 ID 1.6.1/D1.9/DI.8\l Código dl' soldadura cstrurturai-Sup!t·nU'nto sísmico lli.2 'D 1.AWS D1.3/D 1.-l\f Cádigo d(' soldadura l'strurfllmi-Acao de njiwr::o D 1.3 M Cádigo de soldadura t'sfrucrura!-Aam laminado D 1.2\1 Cádigo (Ü' soldadura t'Strucrumi-Aiuminio [) 1.tnwtural-Titanio 604 .. 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