Aula 09-PEC1112-Flexo-Parte 02 Combinados e Cortante

PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Dr.Francisco Adriano de Araújo A09-01 5.10.7 - Seções I com apenas um eixo de simetria, fletida em relação ao eixo de maior momento de inércia NBR 8800-2008 Tabela G1 pág.134 Para estas seções devem ser obedecidas as seguintes limitações geométricas: Nota 9 pág.136 a) 1/9 ≤ ay ≤ 9 com ay = Iyc / Iyt Iyc- momento de inércia da mesa comprimida em relação ao eixo paralelo a alma (y); Iyt - momento de inércia da mesa tracionada em relação ao eixo paralelo a alma (y); PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-02 b) A soma das áreas da menor mesa e da alma deve ser superior a área da maior mesa: Para estes perfis a alma é não-esbelta a flexão se: ; onde: ℎ𝑐 - duas vezes a distância do centro geométrico da se- ção transversal à face interna da mesa comprimida; ℎ𝑐 = 2 𝑑 − 𝑡𝑓𝑠 − 𝑦𝑐𝑔 PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-03 5.10.7.1 - ELU de FLT: Tabela G1 pág.134 onde: Item G.3 pág.137 𝑇 𝑟𝑦𝑐 = 𝐼𝑦 /𝐴 𝑇 É o raio de giração, em relação ao eixo y, da seção T formada pela mesa comprimida e a parte comprimida da alma, em regime elástico; PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-04 ; ; Francisco Adriano de Araújo A09-05 onde: Item G. Prof. Módulo de resistência elástico do lado tracionado. PEC – Estruturas Metálicas. .137 Módulo de resistência elástico do lado comprimido.3 pág. Dr. 2 𝑏𝑓𝑠 + 𝑏𝑓𝑖 2 (Salmon & Johnson) . Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-06 3 𝑡𝑓𝑠 + 𝑡𝑓𝑖 𝑏𝑓𝑠 𝑡𝑓𝑖 𝑦0 = 𝑑 − 3 3 + − 𝑦𝑐𝑔 . Prof. PEC – Estruturas Metálicas. 2 c) pág.7.134 𝑏 𝑏𝑓𝑠 /2 𝜆𝐹𝐿𝑀 = = 𝑡 𝑡𝑓𝑠 .2 – ELU de FLM : Tabela G1 pág.10. Prof.127 . Dr. PEC – Estruturas Metálicas. Francisco Adriano de Araújo A09-07 5. Item F. Francisco Adriano de Araújo A09-08 .PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-09 5.10. PEC – Estruturas Metálicas.7.3 pág. Prof.3 .134 onde: Item G.137 ℎ𝑐 = 2 𝑑 − 𝑡𝑓𝑠 − 𝑦𝑐𝑔 ℎ𝑝 = 2 𝑑 − 𝑡𝑓𝑠 − 𝑦𝑝 . Dr.ELU de FLA: Tabela G1 pág. Dr. Prof. PEC – Estruturas Metálicas. Francisco Adriano de Araújo A09-10 ℎ𝑝 = 2𝑥𝑝 ⇒ 𝑥𝑝 = ℎ𝑝 /2 ℎ𝑐 = 2𝑥𝑐 ⇒ 𝑥𝑐 = ℎ𝑐 /2 . Dr. Sabendo-se que para este per- fil soldado de alma não esbelta a flexão.2: A viga-coluna da figura abaixo está sub- metida aos carregamentos combinados de cálculo indi- cados esquematicamente. Francisco Adriano de Araújo A09-11 Exemplo 5.0m. o aço utilizado é o ASTM A572Gr50. PEC – Estruturas Metálicas. Prof. travado la- teralmente a cada 3. 𝒇𝒚 = 𝟑𝟒𝟓𝑴𝑷𝒂 𝒇𝒖 = 𝟒𝟓𝟎𝑴𝑷𝒂 tem-se: . 0𝑐𝑚3 .034.0. 𝑦0 = 13.514.51𝑐𝑚.0𝑐𝑚3 .528. 𝐽 = 8.530. PEC – Estruturas Metálicas. Francisco Adriano de Araújo A09-12 DADOS: 𝐴𝑔 = 64.42𝑐𝑚.58𝑐𝑚4 . 𝐼𝑥 = 44.60𝑐𝑚 . Prof. 𝑦𝐶𝐺 = 37.0𝑐𝑚3 .35 . 𝑍𝑥 = 1. 𝑖𝑛𝑓 𝑊𝑥 = 1. 𝛼𝑦 = 3.0𝑐𝑚 . 𝑊𝑥 = 1.0𝑐𝑚4 . ℎ𝑝 = 48.30𝑐𝑚. 𝑟𝑥 = 26.277.353.60𝑐𝑚. 𝑟𝑦𝑐 = 5. 𝑘𝑐 = 0. ℎ𝑐 = 56.04𝑐𝑚 . 𝑟𝑦 = 4. ℎ = 65𝑐𝑚 .0𝑐𝑚4 . 6 𝑠𝑢𝑝 𝐶𝑤 = 1. 𝑥0 = 0.35 .53𝑐𝑚 .180.02𝑐𝑚2 . 𝐼𝑦 = 1. . Dr. . PEC – Estruturas Metálicas. c) FLA.𝑹𝒅 para os ELU de: a) FLT sendo 𝑪𝒃 = 𝟏. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-13 Pede-se. b) FLM. Prof. calcular o 𝑴𝒙. 𝟎𝟔. Francisco Adriano de Araújo A09-14 Solução: NBR 8800-2008 a) 𝑴𝒙.000 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑝 = 1. 𝐿𝑏 300 𝜆𝐹𝐿𝑇 = = 𝑟𝑦𝑐 5.5 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑝 = 42. PEC – Estruturas Metálicas.76 𝑓𝑦 20.38 .𝑹𝒅 para o ELU de FLT sendo 𝑪𝒃 = 𝟏. 𝟎𝟔. Prof.76 34.53 𝜆𝐹𝐿𝑇 = 54. Dr.25 𝐸 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑝 = 1. 5×1.89 .2153𝑐𝑚−1 𝐸𝐽 20.98𝑐𝑚 2 3.58 𝑡𝑓𝑠 +𝑡𝑓𝑖 𝛼𝑦 −1 𝛽3 = 0.38 𝐼𝑦 𝐽 2 2 27𝐶 𝛽 𝑤 1 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑟 = 𝛽2 + 𝛽2 + 𝑟𝑦𝑐 𝐽𝛽1 𝐼𝑦 𝑓𝑦 −𝜎𝑟 𝑊𝑐 0.45 − ⇒ 𝛽3 = 15.7×34.45 66.64 3. Dr. PEC – Estruturas Metálicas.530 𝛽1 = = ⇒ 𝛽1 = 0.2𝛽1 𝛽3 + 1 = 5. Prof.35−1 𝛽3 = 0.45 𝑑 − 2 𝛼𝑦 +1 0.2 × 0.98 + 1 𝛽2 = 18. Francisco Adriano de Araújo A09-15 1.000×8.2153 × 15.35+1 𝛽2 = 5.8+0. 892 + 5. Francisco Adriano de Araújo A09-16 1.2153 1.21532 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑟 = 18. Prof.38 𝐼𝑦 𝐽 2 2 27𝐶 𝛽 𝑤 1 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑟 = 𝛽2 + 𝛽2 + 𝑟𝑦𝑐 𝐽𝛽1 𝐼𝑦 1.58 27×1.58×0.38 < 𝜆𝐹𝐿𝑇 = 54.514×0. PEC – Estruturas Metálicas.353 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑟 = 108.08 ∴ 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑝 = 42.353×8.25 < 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑟 = 108. Dr.034.08 ∴ viga-coluna intermediária! .53×8.89 + 18.38 1. 𝑐𝑚 𝑀𝑟𝐹𝐿𝑇 = 369.5 × 1.528 = 52.16𝑘𝑁.5𝑊𝑥𝑚𝑖𝑛 = 1.47 Item G.2. 𝑚 𝑀𝑟𝐹𝐿𝑇 = 𝑓𝑦 − 𝜎𝑟 𝑊𝑐 ≤ 𝑓𝑦 𝑊𝑡 𝑀𝑟𝐹𝐿𝑇 = 0.130 𝜆𝐹𝐿𝑇 − 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑀 1.528𝑐𝑚3 < 1. Dr.50𝑘𝑁.770𝑐𝑚3 𝑀𝑝𝑙 = 𝑓𝑦 𝑍𝑥 = 34.949. Francisco Adriano de Araújo A09-17 Item 5. PEC – Estruturas Metálicas.1b) pág.5 × 1. Prof.1180 = 1. 𝑚 . 𝑐𝑚 𝑀𝑝𝑙 = 527.530 = 36.4.2.5𝑊 𝑚𝑖𝑛 𝑓 𝐹𝐿𝑇 𝐶𝑏 𝑝 𝑝𝑙 𝑥 𝑦 𝑀𝑥.2 pág.50𝑘𝑁.𝑅𝑑 = 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑟𝐹𝐿𝑇 𝐹𝐿𝑇 ≤ ≤ 𝛾𝑎1 𝜆𝑟 − 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑝 𝛾𝑎1 𝛾𝑎1 𝑍𝑥 = 1.716𝑘𝑁.7 × 34.5 × 1. 𝑅𝑑 = 527.5 ≤ 479. 𝑚 𝐹𝐿𝑇 ∴ 𝑀𝑥.𝑅𝑑 = 480.10 𝛾𝑎1 𝜆𝐹𝐿𝑇 − 𝜆𝐹𝐿𝑇 𝑀𝑝𝑙 𝐹𝐿𝑇 𝐶𝑏 𝐹𝐿𝑇 𝑝 𝑀𝑥.10𝑘𝑁. 𝑚 ∴ 𝑀𝑟𝐹𝐿𝑇 = 369.23𝑘𝑁. Francisco Adriano de Araújo A09-18 𝑓𝑦 𝑊𝑡 = 34.54𝑘𝑁.710𝑘𝑁.𝑅𝑑 = 479. 𝑚 ≰ 479.38 𝐹𝐿𝑇 𝑀𝑥.38 𝑀𝑥. Prof.23𝑘𝑁 𝛾𝑎1 1.180 = 40. 𝑚 1. 𝑚 𝑀𝑝𝑙 527. Dr.50𝑘𝑁.16 − 527.16 − 369. 𝑚 .23𝑘𝑁. PEC – Estruturas Metálicas.10𝑘𝑁.16 𝑀𝑝𝑙 = ⇒ = 479.25−42.5 × 1.𝑅𝑑 = 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑟 𝐹𝐿𝑇 𝐹𝐿𝑇 ≤ 𝛾𝑎1 𝜆𝑟 − 𝜆𝑝 𝛾𝑎1 𝐹𝐿𝑇 1.08−42. 𝑐𝑚 = 407. 𝑚 < 𝑓𝑦 𝑊𝑡 = 407.06 54.10 108.23𝑘𝑁. 17 𝑓𝑦 −𝜎𝑟 /𝑘𝑐 0. Dr.38 𝑓𝑦 𝜆𝐹𝐿𝑀 𝑝 = 9.35 ∴ 𝜆𝐹𝐿𝑀 𝑝 = 9.1493 𝐸 20. Prof.95 = 0.𝑹𝒅 para o ELU de FLM.63 𝑡 𝑡𝑓𝑠 0.17 𝑟 . 𝐹𝐿𝑀 𝑏 𝑏𝑓𝑠 /2 25/2 𝜆 = = = ⇒ 𝜆𝐹𝐿𝑀 = 15.8 𝐸 𝜆𝐹𝐿𝑀 𝑝 = 0.95 ⇒ 𝜆𝐹𝐿𝑀 𝑟 = 16. PEC – Estruturas Metálicas.000 𝜆𝐹𝐿𝑀 𝑟 = 0.1493 < 𝜆𝐹𝐿𝑀 = 15.63 < 𝜆𝐹𝐿𝑀 = 16.7×34.5/0. Francisco Adriano de Araújo A09-19 b) 𝑴𝒙. 16 − 527.130 𝐹𝐿𝑀 − 𝜆𝐹𝐿𝑀 𝑚𝑖𝑛 𝐹𝐿𝑀 1 𝐹𝐿𝑀 𝜆 𝑝 1.5 1.10 16. Dr.2 b) pág.5𝑊𝑥 𝑓𝑦 𝑀𝑥.47 Item G.1493 𝐹𝐿𝑀 𝑀𝑥.𝑅𝑑 = 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑟 𝐹𝐿𝑀 𝐹𝐿𝑀 ≤ 𝛾𝑎1 𝜆𝑟 − 𝜆𝑝 𝛾𝑎1 𝐹𝐿𝑀 1 15. PEC – Estruturas Metálicas.𝑅𝑑 = 527.63 − 9.2 pág.2. Francisco Adriano de Araújo A09-20 Item 5.2.93𝑘𝑁. Prof.1493 𝑀𝑥.17 − 9. 𝑚 .𝑅𝑑 = 346.16 − 369.4. 2 𝑡𝑤 0.710𝑘𝑁. 𝑐𝑚 𝑀𝑟𝐹𝐿𝐴 = 407.000 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑟 = 5.𝑹𝒅 para o ELU de FLA.24 𝑀𝑟𝐹𝐿𝐴 = 𝑓𝑦 𝑊𝑥𝑚𝑖𝑛 = 34. Prof. 𝑚 .6 𝜆𝐹𝐿𝐴 = = ⇒ 𝜆𝐹𝐿𝐴 = 113. Dr. PEC – Estruturas Metálicas.70 𝑓𝑦 20.5 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑟 = 137.10𝑘𝑁. Francisco Adriano de Araújo A09-21 c) 𝑴𝒙.70 34.5 × 1. ℎ𝑐 56.180 = 40.5 𝐸 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑟 = 5. Dr.42 < 137.24 ∴ 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑝 = 76.5 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑝 = 527.04 34.24 𝑀𝑝𝑙 0.10−0. Francisco Adriano de Araújo A09-22 ℎ𝑐 𝐸 ℎ𝑝 𝑓𝑦 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑝 = 2 ≤ 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑟 = 137.09 𝑀𝑟 56. Prof.24 0.2 < 𝜆𝐹𝐿𝐴 = 137.16 2 ≤ 137.000 48.6 20.54×407.09 𝜆𝐹𝐿𝐴 𝑝 = 76.42 < 𝜆𝐹𝐿𝐴 = 113. PEC – Estruturas Metálicas.24 𝑟 .54 𝐹𝐿𝐴 − 0. Prof. Francisco Adriano de Araújo A09-23 Item 5.𝑅𝑑 = 413.2. PEC – Estruturas Metálicas. 𝑚 𝐹𝐿𝑀 Portanto.23𝑘𝑁.2 pág.47 Item G.23𝑘𝑁.𝑅𝑑 = 479.10 137. 𝑚 ∴ 𝑀𝑥. Dr.1 1. 𝑚 𝐹𝐿𝑇 𝑀𝑥.𝑅𝑑 = 346.42 𝐹𝐿𝐴 𝑀𝑥.93𝑘𝑁.93𝑘𝑁.4.130 𝐹𝐿𝐴 − 𝜆𝐹𝐿𝐴 1.𝑅𝑑 = 413.16 − 527.24−76. 𝑀𝑥.2.16 − 407.2−76.𝑅𝑑 = 346. 𝑚 𝐹𝐿𝐴 𝑀𝑥.23𝑘𝑁.42 𝑀𝑥.𝑅𝑑 = 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑝𝑙 − 𝑀𝑟 𝐹𝐿𝐴 𝐹𝐿𝐴 ≤ 𝛾𝑎1 𝜆𝑟 − 𝜆𝑝 𝛾𝑎1 𝐹𝐿𝐴 1 113.𝑅𝑑 = 527.5𝑊 𝑚𝑖𝑛 𝑓 𝐹𝐿𝐴 1 𝐹𝐿𝐴 𝜆 𝑝 𝑥 𝑦 𝑀𝑥. 𝑚 .2 b) pág. Francisco Adriano de Araújo A09-24 Capítulo 06 .Barras Prismáticas Submetidas à Combinação de Esforços Solicitantes NBR 8800-2008.1 . com- pressão e flexão).5 pág. vale o princípio da superposição dos efeitos. Como neste curso se trabalha apenas com análise linear.53 6. Dr. .Generalidades No caso de barras submetidas a combinações de esforços são verificados cada um dos ELU apresenta- dos até aqui para cada tipo de solicitação. então se verificam as expressões de interação entre estes esforços. Prof. (tração. PEC – Estruturas Metálicas. Item 5. PEC – Estruturas Metálicas.2 b) pág. Prof.54 Para Item 5.1.55 .5.1.5. Dr.2 . Francisco Adriano de Araújo A09-25 6.Barras Submetidas a Flexo-Tração Para Item 5.2 a) pág. Francisco Adriano de Araújo A09-26 6.2 b) pág. Prof.54 Para Item 5.1.55 .3 – Barras Submetidas a Flexo-Compressão Para Item 5.5. Dr.1.2 a) pág.5. PEC – Estruturas Metálicas. no caso de estruturas trabalhando a flexo-compressão.9. ⇒ ⇒ . Francisco Adriano de Araújo A09-27 Item 4. amplificando-se os momentos fletores solicitantes de cálculo pelos coeficientes e . calculados de acordo com o Anexo D.4 pág. Dr. PEC – Estruturas Metálicas.1. mas com as grandezas que influem nos seus valores obtidas da estrutura original sem redução de rigidez.28: Para a análise de primeira ordem os efeitos locais de segunda ordem devem ser considerados. Prof.7. .. Francisco Adriano de Araújo A09-28 Item D.118 onde: (neste curso. Dr.Esforço normal de compressão solicitante de cálculo para cada barra em cada combinação.. pág. pág.2. . favorável a segurança) . ..2 . PEC – Estruturas Metálicas.Carga crítica de flambagem elástica por flexão para o eixo de flexão calculada tomando-se . Prof. Ver: Anexo E .121 ..idem . eixo y. ou seja . 𝟕 da Gerdau Açominas em aço 𝑨𝑺𝑻𝑴 𝑨𝟓𝟕𝟐𝑮𝒓𝟓𝟎. OBS: O STRAP representa engaste rígido desta forma .Na figura tem-se a modelagem do pórtico típico do galpão deste curso.1 . Prof. PEC – Estruturas Metálicas. Foi utilizado para os pilares o perfil 𝑾𝟐𝟎𝟎 × 𝟒𝟏. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-29 Exemplo 6. Tem-se para o pórtico típico:  Pequena deslocabilidade ver Ex.5.2𝑘𝑁.𝑅𝑑 = 245𝑘𝑁 ver Ex.2 slide A02-47  Pilares 𝑁𝑒𝑥 = 1.1 slide A06-25 𝑀𝑥.𝑅𝑑 = 132. obtidos em análise de primeira ordem para a combinação última 𝑪𝟒𝒅 .1 slide A08-51 . Prof. PEC – Estruturas Metálicas. Dr.406𝑘𝑁 𝑁𝑐.1. Francisco Adriano de Araújo A09-30 Dado o momento fletor e o esforço normal que governa o dimensionamento dos pilares. 𝑚 ver Ex.3. Prof. Francisco Adriano de Araújo A09-31 Pede-se para o pilar submetido a 𝑪𝟒𝒅 : a) Calcular e aplicar o coeficiente B1x. PEC – Estruturas Metálicas. Dr. b) Calcular a taxa de trabalho a flexo-compressão. . 𝑆𝑑 = 1. PEC – Estruturas Metálicas.2 pág. 𝑀𝑥. 𝑚 .5 𝑀𝑥. Francisco Adriano de Araújo A09-32 Solução: NBR 8800-2008 a) Calcular e aplicar o coeficiente B1x. Item D.95𝑘𝑁.2.𝑆𝑑 = 67.118 . Prof.07 × 63. Dr. 𝑅𝑑 245 0 92.2 𝑁𝑐. Prof.0 𝑂𝑘! 245 9 132.53% .54 = = 0.5. Francisco Adriano de Araújo A09-33 b) Calcular a taxa de trabalho a flexo-compressão.3784 > 0.7 Item 5.7 8 67.1.2 a) pág.95 + + 0 = 0. 𝑁𝑐.2 𝑇𝑎𝑥𝑎 = 83.8353 < 1. Dr. PEC – Estruturas Metálicas.𝑆𝑑 92. reduzindo-se a espessura da alma. PEC – Estruturas Metálicas. Daí a neces- sidade da verificação destes perfis ao esforço cortante. . Dr.Dimensionamento ao Esforço Cortante NBR 8800-2008 Item 5. pois a maior parte dos carregamentos (forças) geram esforços cortantes os quais geralmente são absorvidos pelas almas dos perfis. Por razões econômicas se procura concentrar massa nas mesas do perfil para se conseguir mais inércia.49 7.4. Prof. Francisco Adriano de Araújo A09-34 Capítulo 07 .1 – Generalidades É muito raro encontrar na prática estruturas metáli- cas trabalhando a flexão pura.3 pág. Dr. Francisco Adriano de Araújo A09-35 No dimensionamento das almas dos perfis se consideram dois ELU:  Escoamento da alma por cisalhamento.  Flambagem da alma por cisalhamento. Ilustração da flambagem da alma por cisalhamento (Unesp): . PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Francisco Adriano de Araújo A09-36 Neste curso serão consideradas apenas vigas com almas sem enrijecedores. para se explicar a flambagem por cisalhamento geralmente se analisa um painel de alma de uma viga com enrijecedores transversais. Entretanto. Dr. Prof. PEC – Estruturas Metálicas. . pois estes são mais usados em vigas de rolamento as quais não serão consideradas. 2 . Francisco Adriano de Araújo A09-37 7. PEC – Estruturas Metálicas. No caso da flexão reta em torno do eixo de maior momento de inércia ( eixo perpendicular a alma) o ele- mento da seção que resiste ao esforço cortante é a alma. Este estudo se restringirá aos casos de perfis com seções I.Critérios de Resistência p/ Esforço Cortante No estudo do cortante se considera . . H e U que podem está submetidos a flexão reta ou flexão obliqua. Dr. Prof. PEC – Estruturas Metálicas. Francisco Adriano de Araújo A09-38 Enquanto no caso da flexão reta em torno do eixo de menor momento de inércia (eixo perpendicular as mesas) quem resiste ao esforço cortante são as duas mesas do perfil. Prof. . Dr. 49. 𝑪𝟐𝒅 . Francisco Adriano de Araújo A09-39 Para vigas em flexão reta deve ser atendido o seguinte critério de resistência para o esforço cortante: Item 5.1.Esforço cortante resistente de cálculo obtido de acordo com o item 5. Dr.4.47 onde: .3 pág. . PEC – Estruturas Metálicas. 𝑪𝟒𝒅 e 𝑪𝟓𝒅 . .3 pág. Prof.4. 𝑪𝟑𝒅 .Esforço cortante solicitante de cálculo obtido para as combinações últimas de carregamentos aplicáveis 𝑪𝟏𝒅 . Francisco Adriano de Araújo A09-40 Para vigas em flexão obliqua.47 . Prof.1. como são elementos distintos que resistem aos esforços cortantes (alma e mesas). devem ser atendidas as seguintes condições: Item 5. Dr.3 pág. PEC – Estruturas Metálicas.4. PEC – Estruturas Metálicas. Francisco Adriano de Araújo A09-41 7.4. . Dr. . Prof. pág.3.3 – Esforço Cortante Resistente de Cálculo.50 onde: . VRd Item 5.1. . Francisco Adriano de Araújo A09-42 .Espessura do elemento resistente ao esforço cortante na seção (alma ou mesas). .Parâmetro de ajuste ao tipo e orientação da seção (alma ou mesas).Esforço cortante correspondente à plastificação do elemento resistente ao cisalhamento (alma ou mesas). . PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Dr. . ou mesas). .Área efetiva resistente ao cisalhamento (alma ou mesas).Altura da parte plana do elemento resistente ao esforço cortante na seção (alma. 2 pág.3. Prof. Dr.4.Altura total da seção (laminada ou soldada).1 pág. Francisco Adriano de Araújo A09-43 7.1. H e U fletidas em relação ao eixo de maior inércia item 5.Altura da alma. .51 . .4. PEC – Estruturas Metálicas.4 – Seções I.Espessura da alma. . tomada igual à distância entre as faces internas das mesas nos perfis soldados e igual a esse valor menos os dois raios de concordância entre mesa e alma nos perfis laminados.50 . Item 5.1.3. 3. Dr.52 Para seções I e H . H e U fletidas em relação ao eixo perpendicular às mesas Item 5. PEC – Estruturas Metálicas. . . . Prof. Para seções U .5 pág.4.5 – Seções I. Francisco Adriano de Araújo A09-44 7. PEC – Estruturas Metálicas.Na figura tem-se a modelagem do pórtico típico do galpão deste curso.1 . Francisco Adriano de Araújo A09-45 Exemplo 7. Dr. 𝟕 da Gerdau Açominas em aço 𝑨𝑺𝑻𝑴 𝑨𝟓𝟕𝟐𝑮𝒓𝟓𝟎. Foi utilizado para os pilares o perfil 𝑾𝟐𝟎𝟎 × 𝟒𝟏. OBS: O STRAP representa engaste rígido desta forma . Prof. . PEC – Estruturas Metálicas. Prof. Calcular a taxa de trabalho do pilar ao esforço cortante. Dr. obtidos em análise de primeira ordem para a combinação última 𝑪𝟒𝒅 . Francisco Adriano de Araújo A09-46 Dado o esforço cortante que governa o dimensiona- mento dos pilares. 1 pág.1. Dr.3.50 Item 5. Francisco Adriano de Araújo A09-47 Solução: NBR 8800-2008 Resistido pela alma do W200x41.3.4.1. PEC – Estruturas Metálicas. Prof.4.1 pág.50 .7 Item 5. Dr. Prof. Francisco Adriano de Araújo A09-48 Item 5.3.4.1.51 < OK! .PEC – Estruturas Metálicas.2 pág. Prof. Francisco Adriano de Araújo A09-49  Trabalho 09: Data de Entrega até: 16/10/17 (segunda-feira) Via Sigaa Atividade . PEC – Estruturas Metálicas. Dr.